автореферат диссертации по строительству, 05.23.02, диссертация на тему:Совершенствование конструкций безрасстрельной армировки вертикальных подземных сооружений



На правах рукописи

Плешко Михаил Степанович

у^2

СОВЕРШЕНСТВОВАНИЕ КОНСТРУКЦИЙ БЕЗРАССТРЕЛЬНОЙ АРМИРОВКИ ВЕРТИКАЛЬНЫХ ПОДЗЕМНЫХ СООРУЖЕНИЙ

05.23.02 - «Основания и фундаменты, подземные сооружения» 25.00.22 - «Геотехнология (подземная, открытая, строительная)»

Автореферат диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

Новочеркасск 2003

Работа выполнена в Южно-Российском государственном техническом университете (Новочеркасском политехническом институте)

Научный руководитель - кандидат технических наук, доцент

Прокопов Альберт Юрьевич

Научный консультант - кандидат технических наук, доцент

Евтушенко Сергей Иванович

Официальные оппоненты: доктор технических наук, профессор

Булгаков Алексей Григорьевич

Ведущая организация: ОАО «Ростовшахтострой»

Защита состоится 24 ноября 2003 г. в Ю00 часов на заседании диссертационного совета КР 212.304.25 при Южно-Российском государственном техническом университете (Новочеркасском политехническом институте) по адресу 346400 г. Новочеркасск, ул. Просвещения, 132, ЮРГТУ (НПИ), аудитория 107 главного корпуса.

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке ЮжноРоссийского государственного технического университета (Новочеркасского политехнического института).

доктор технических наук, доцент Завьялов Роман Юрьевич

Автореферат разослан 23 октября 2003 г.

Ученый секретарь диссертационного совета, кандидат технических наук, доцент

Евтушенко С.И.

Оооз-А

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Одними из самых масштабных подземных сооружений по объему, разнообразию и сложности решаемых в период строительства и эксплуатации задач являются вертикальные стволы с армировкой, которая предназначена для обеспечения направленного безаварийного движения по стволу подъемных сосудов различной конструкции.

Вертикальные стволы, оснащенные армировкой, входят в комплексы подземных сооружений горнодобывающих предприятий, метрополитенов, автомобильных и железнодорожных тоннелей. Тип и конструкция армировки оказывает существенное влияние на определение диаметра ствола, сроков и стоимости строительства объекта, а также на величину затрат, связанных с проветриванием подземных сооружений.

В настоящее время глубина современных эксплуатируемых и строящихся шахтных стволов перешагнула 1000 м отметку и продолжает увеличиваться, что приводит к ухудшению горно-геологических и гидрогеологических условий строительства.

Условия работы армировки глубоких стволов можно также охарактеризовать как весьма сложные. Конструкции испытывают комплекс постоянных и временных воздействий и нагрузок, обусловленных деформациями вмещающих горных пород и грунтового массива, природно-климатическими и техногенными факторами. При этом определяющее влияние на режим эксплуатации армировки оказывает величина интенсивности подъема, которая в глубоких стволах достигает 8 9-106 Дж и более.

В отечественной практике армирования вертикальных стволов наибольшее распространение получила жесткая металлическая армировка, конструктивными элементами которой являются хордальные и центральные расстрелы балочного типа и рельсовые или коробчатые проводники. Основным подходом в проектировании жесткой армировки глубоких стволов с подъемом большой производительности является применение сложных металлоемких конструкций с проводниками и расстрелами, выполненными из усиленных коробчатых профилей. Такая армировка обладает рядом существенных недостатков: высокой трудоемкостью и стоимостью монтажа, большим аэродинамическим сопротивлением струе воздуха, подаваемого по вертикальному стволу для проветривания подземных выработок и сооружений и др.

Одним из главных направлений совершенствования жесткой армировки является замена балочных расстрелов консольными, консольно-распорными и блочными конструкциями (безрасстрельная армировка). Это позволяет снизить металлоемкость, трудоемкость и стоимость армирования, а также аэродинамическое сопротивление в стволе. Наибольшую технико-экономическую эффективность по перечисленным факторам име-

Ч^ЩйМй!'6-

ет консольная армировка, но из-за невысокой

3

т

БИБЛИОТЕКА I

1 I

О»

С.П]

ласть ее применения ограничивается стволами со средней интенсивностью подъема (4 * 5 -106 Дж).

Расширить область использования консольной армировки можно путем уменьшения величины динамических нагрузок, передаваемых на консоли движущимся по стволу подъемным сосудом. Существует несколько способов снижения нагрузок, наиболее перспективным из которых является обеспечение постоянной поперечной жесткости армировки по глубине ствола. Однако возможность и целесообразность применения этого способа в конструкциях безрасстрельной армировки остаются неизученными.

Комплекс выполненных автором исследований посвящен разработке конструктивных и технологических решений безрасстрельной армировки, предназначенной для эксплуатации в глубоких стволах с высокой интенсивностью подъема.

Цель работы. Разработка методики проектирования и технологии монтажа ресурсосберегающих конструкций безрасстрельной армировки, имеющих постоянную поперечную жесткость по глубине ствола.

Задачи, решению которых посвящена настоящая работа:

1. Выполнение комплексного анализа проблем применения жесткой армировки.

2. Разработка конструкций и схем безрасстрельной армировки, имеющих постоянную поперечную жесткость по глубине ствола.

3. Комплексное исследование напряженно-деформированного состояния армировки при воздействии эксплуатационных нагрузок, определение рациональных параметров конструкции для различных режимов работы.

4. Разработка методики расчета конструкций безрасстрельной армировки, обладающих постоянной жесткостью.

5. Разработка оптимальных технологических схем монтажа безрасстрельной армировки.

6. Определение технико-экономической эффективности применения предложенных схем и конструкций.

Идея работы. Расширение области применения безрасстрельной армировки достигается включением в конструкцию армировки дополнительной опорной ветви, связывающей несущие ярусы и предназначенной для дискретного опирания проводника, который непосредственно не соединен с консолями и имеет постоянную поперечную жесткость по глубине ствола при определенном сочетании профилей элементов армировки.

Метод исследования - комплексный, включающий системный анализ современных проблем проектирования армировки; методы статистического анализа; теоретические исследования напряженно-деформированного состояния безрасстрельной армировки в различных условиях

эксплуатации; методы математического моделирования; технико-экономический анализ.

Научная новизна исследований заключается в следующем:

- предложена конструкция безрасстрельной армировки, имеющая дополнительную опорную ветвь для обеспечения постоянной поперечной жесткости армировки по глубине ствола и расширения области применения консольных расстрелов;

- установлены закономерности изменения напряженно-деформированного состояния безрасстрельной армировки с дополнительной опорной ветвью в различных условиях эксплуатации, позволяющие определять рациональные конструктивные параметры элементов армировки;

- разработана научно-обоснованная методика расчета безрасстрельной армировки с дополнительной опорной ветвью, включающая определение прочностных и деформационных параметров конструкции при воздействии эксплуатационных нагрузок.

На защиту выносятся следующие научные положения:

- постоянство поперечной жесткости проводника безрасстрельной армировки может быть обеспечено включением в конструкцию дополнительной опорной ветви при среднем отношении соответствующих моментов инерции поперечных сечений проводника и опорной ветви пср=2,28;

- изменение длины консольных расстрелов в пределах Ь=30(Ь-1500 мм и размеров их сечений в рамках существующих типоразмеров не влияет на постоянство поперечной жесткости проводника армировки, достигнутое соответствующим подбором профилей проводника и опорной ветви;

- включение в конструкцию безрасстрельной армировки дополнительной опорной ветви позволяет расширить область применения консольных расстрелов в вертикальных стволах с высокой интенсивностью подъема: при креплении на консоли одной нитки проводника - до 9-Ю6 Дж; при креплении двух ниток проводников - до 6-10-Дж.

Достоверность научных положений, выводов и рекомендаций подтверждается комплексным анализом полученных данных, корректностью постановки задач, использованием конечно-элементного анализа и математического моделирования, инженерно-техническими проработками и проектными решениями, использованием нормативной базы.

Научное значение работы заключается в обосновании возможности и целесообразности обеспечения постоянной жесткости безрасстрельной армировки по глубине ствола путем включения в конструкцию дополнительной опорной ветви.

Практическое значение работы заключается в разработке конструктивных и технологических решений безрасстрельной армировки, позволяющих расширить область ее применения и достичь высоких технико-экономических показателей.

Апробация работы. Содержание и отдельные положения диссертации обсуждены и одобрены на Международном научном симпозиуме «Неделя горняка - 2002» (Москва, январь 2002 г.), XLIX, L, LI научных конференциях Южно-Российского государственного технического университета (г. Шахты 2001-2003 гг.). Основные конструктивные и технологические решения безрасстрельной армировки, разработанные в диссертационной работе, были представлены на первой специализированной международной выставке «ТЭК: Уголь. Нефть. Газ» прошедшей 15 - 18 мая в г. Ростов - на - Дону; выставке «Инновации ЮРГТУ» посвященной 95-летию ЮРГТУ и проведенной 25 - 30 октября 2002 г. в рамках Всероссийского совещания «Совершенствование управлением Вузом в современных условиях»; «Всероссийской выставке - ярмарке научно-исследовательских работ и инновационной деятельности студентов, аспирантов и молодых ученых высших учебных заведений Российской Федерации» прошедшей 4-7 мая 2003 г. в г. Новочеркасске.

Публикации: по теме диссертации опубликовано 7 работ.

Структура и объем работы: диссертационная работа состоит из введения, шести глав, заключения и четырех приложений, содержит 107 страниц машинописного текста, 29 рисунков, 14 таблиц, список использованной литературы из 79 наименований.

ОСНОВНОЕ СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

Существенный вклад в разработку новых технологий строительства и армирования подземных сооружений, совершенствование конструкций и схем армировки, а также определение закономерностей работы системы «подъемный сосуд - армировка» внесен работами И.В. Баклашова, Ф.И. Ягодкина, И.Б. Доржинкевича, Ю.Я. Власенко, Н.Г. Гаркуши, И.Г. Го-ренцвейга, Ю.П. Ермакова, O.A. Залесова, В.В. Левита, И.А. Мартыненко, Е.В. Петренко, Ю.Б. Пильча, A.B. Самонина, И.С. Стоева, П.С. Сыркина, В.Ф. Филатова, A.A. Храмова, Н.К. Шафранова, И.В. Баронского, А.Ю. Прокопова, Р.Ю. Завьялова, А.Г. Булгакова и других ученых.

На основании анализа трудов этих ученых, а также отечественного и зарубежного опыта армирования, была предложена конструкция безрасстрельной армировки с дополнительной опорной ветвью, обладающая постоянной поперечной жесткостью по глубине ствола.

Конструкция армировки представлена на рис. 1. Основными несущими элементами армировки являются консоли 1, прикрепленные одним концом к стенке ствола. К каждой консоли посредством соединений 2 крепится опорная ветвь 3. Проводник 4 для обеспечения направленного движения подъемного сосуда непосредственно соединен только с опорной

ветвью 3 с помощью связей 5, которые располагаются между ярусами ар-мировки на равном удалении от консолей.

Проводник и опорная ветвь состоят из отдельных балок, длина которых кратна шагу армировки. Стыковка балок опорной ветви производится в точке крепления к консоли, проводника - в точке соединения с опорной ветвью.

Опорная ветвь в предложенной конструкции армировки играет роль упруго-податливой опоры, к которой крепится проводник. Постоянная жесткость проводника по глубине ствола достигается при строго определенном сочетании профилей проводника и опорной ветви.

В зависимости от формы поперечного сечения опорной ветви предлагается 2 варианта конструкции.

Вариант 1 (рис.1). Конструкция включает проводник 4 коробчатого профиля, сваренный из угольников и опорную ветвь 3 из толстостенной трубы.

Вариант 2 (рис.1). Конструкция состоит из проводника и опорной ветви коробчатого профиля.

Таблица 1

Характеристика безрасстрельных схем армировки

№ схемы Диаметр ствола, м Тип и число сосудов Тип подъема Схема яруса

1(к) 7,0 Две клети 4000x1500 мм Одноканатный, многоканатный —' -

2(к) 8,0 Три клети 4000x1500 мм То же 6

3(к) 8,0 Две клети 5200x1500 мм Многоканатный Г

4(к) 7,0 Две клети 5200x1500 мм То же -•1- -и

1(с) 7,0 4 скипа вмест. 11; 15 м3 Многоканатный <Ф>

2 скипа вмест. 11; 15 м3 2 скипа вмест. 7; 9,5 м3 Одноканатный

2(с) 7,0 4 скипа вмест. 11; 15 м3 Многоканатный ру

Работоспособность и технико-экономическая эффективность разработанной конструкции во многом определяется схемой армировки. В настоящее время широкое распространение получили типовые сечения вертикальных стволов Южгипрошахта, ориентированные на действующие схемы расположения подъемных комплексов. На основании этих сечений

были разработаны шесть схем безрасстрельной армировки с дополнительной опорной ветвью, предназначенные для применения в стволах с подъемом высокой интенсивности (табл. 1).

Для достижения высокой технико-экономической эффективности при проектировании схем ставилась задача максимального использования одинарных консолей в качестве основных несущих элементов. Рекомендуемый шаг армировки составляет 6000 мм, тип рабочих направляющих устройств - роликовые упругие, крепление консолей к стенкам ствола осуществляется анкерами.

С целью оценки напряженно-деформированного состояния предложенной армировки при действии эксплуатационных нагрузок, определения оптимальных параметров конструкции в различных условиях, а также сравнения особенностей работы армировки с дополнительной опорной ветвью и армировки обычной конструкции были разработаны четыре конечно-элементные модели (рис. 2).

Модели включают в себя элементы, входящие в конструкцию реальной армировки: консоли, проводники, опорные ветви, соединения проводника и ветви, опорные плиты для крепления консолей, и построены в трехмерной прямоугольной системе координат с началом в узле 1.

Все элементы за исключением опорных плит представляют собой стержни балочного типа с 12 степенями свободы. Для передачи особенностей анкерного крепления консолей к стенкам ствола в модель включены опорные плиты, которые жестко связаны с консолями и представлены как конечные элементы типа изгибаемых пластин. Каждая опорная плита имеет шарнирную заделку в четырех узлах, что моделирует соединение опорной плиты с крепью ствола анкером.

Расчет конечно-элементных моделей производился с помощью про-ектно-вычислительных комплексов «Зенит» и «Structure CAD». Первым этапом исследований стало определение с помощью моделей «а» и «б» (рис. 2) оптимальных сочетаний профилей проводника и опорной ветви, позволяющих обеспечить постоянную поперечную жесткость проводника армировки по глубине ствола.

Постоянная жесткость армировки будет обеспечена при соблюдении условия:

M*;yHi9(*;y). О)

где f17(x;y) - перемещение узла 17 (середина пролета проводника) модели «а» в направлении соответствующих осей от попеременного действия боковой и лобовой нагрузок.

fj9(x; у) - перемещение узла 19 (точка соединения проводника с опорной ветвью) модели «б» в направлении соответствующих осей от попеременного действия нагрузок.

Учитывая требования, предъявляемые к изготовлению коробчатых проводников, отклонение от равенства значений перемещений в соответствующих узлах не должно превышать величину регламентируемых отклонений наружных размеров поперечного сечения проводника от номинальных по длине звена проводника (Д=± 2,0 мм).

еГ

•У

2

N15^

"Ре

№

X5

р/

Ре

вЗГ

61

7

рЛ

10. 11

«Т-18 ее

Рв

а)

б)

в)

Рис. 2 Конечно-элементные модели армировки

По результатам расчетов были определены несколько сочетаний профилей, обеспечивающих соблюдение равенства (1) с требуемой точностью (табл. 2).

Таблица 2

Оптимальные сочетания профилей проводника и опорной ветви

Сочетания профилей (размеры, мм) Отношение моментов инерции

№ Проводник Опорная ветвь

1 Коробчатый Труба(140x12) 2,269

(160x160x10) Коробчатый (125x125x10) 2,212

2 Коробчатый Труба(146x12) 2,285

(160x160x12) Коробчатый (125x125x12) 2,236

3 Коробчатый Труба (159x14) 2,255

(180x180x1)2 Коробчатый (140x140x12) 2,253

4 Коробчатый Труба(168x16) 2,394

(200x200x12) Коробчатый (160x160х10) 2,362 '

Среднее отношение моментов инерции поперечных сечений проводника и опорной ветви относительно соответствующих осей составило

Пср=2,28.

В результате исследований было также установлено, что изменение жесткости консольных расстрелов не оказывает значительного влияния на соотношение между перемещениями в рассматриваемых точках, что позволяет применять полученные комбинации профилей проводника и ветви в сочетании с расстрелами различной конструкции.

Вторым этапом исследований стал комплексный анализ несущей способности конструкции в различных условиях эксплуатации. Исследование проводилось с помощью моделей «а», «в» (моделирует консольную арми-ровку обычной конструкции) и «г» (моделирует армировку с опорной ветвью с креплением на консолях двух ниток проводников). Все модели одновременно загружались одинаковыми боковыми и лобовыми нагрузками, а также воздействиями, учитывающими собственный вес армировки.

В результате расчетов было установлено следующее:

1. Консольные расстрелы коробчатого сечения 170x104x10 и 170x104x12 мм и длиной до 1500 мм включительно обладают необходимой несущей способностью для применения в стволах с высокой интенсивностью подъема: до 9-Ю6 Дж при креплении одной нитки проводника; и до 610б Дж при креплении двух ниток проводников.

2. Включение в конструкцию безрасстрельной армировки дополнительной опорной ветви позволяет уменьшить напряжения, возникающие в консолях, на 30 - 35 % в сравнении с обычной армировкой.

3. Сочетания профилей проводника и опорой ветви №1 (табл. 2) целесообразно применять в стволах с интенсивностью <5-106Дж; №2 -5-106-НИ06Дж;№3-6-106-8-10бДж; №4->8-106Дж.

На основании проведенных исследований напряженно-деформированного состояния армировки и действующей Методики расчета жестких армировок вертикальных стволов была разработана методика расчета безрасстрельных конструкций армировки с дополнительной опорной ветвью, стержневой частью которой стало определение жесткости элементов армировки и всей конструкции в целом. Основные расчетные схемы и формулы для определения жесткости, а также расшифровка принятых обозначений приведены в табл. 3-5.

Таблица 3

Расчет лобовой и боковой жесткости расстрелов

Расчетная схема Формула определения жесткости

Лобовая жесткость

щ

21р 1

В точке 1:

3-Е I

'3-Е.|.(уа-0,.|.1)+1.3,

В точке 2:

3-Е!

3-Е-1-(у„-(3„-а)+а3

ц

А 1 Р 2

в

.3

В

В точке 1:

6-Е-1

б-Е-^ + чуа^+а^З-М^^-а,)

В точке 2:

6Е-1

' 6-Е-|.(у2 +Ф2 -а^-гё; -(Я, -а, -3-М,)

В точке 1:

с" =

6-Е-1

б-Е-Куг+Фг-аО-а^-а^З-М,)

В точке 2:

Таблица 4

Расчет жесткости опорной ветви и проводника

Жесткость опорной ветви

Расчетна 1 \я схема р 1

^ к ш я Ь 1$» « -.................ь.....ь & 1

Величина параметра аоП: —л(б> б-Е-1^ и3 ,с"(б) Жесткость ветви в середине пролета:

Продолжение таблицы 4

Жесткость проводника

i .Г ; i

1 j Iе" ¿ h U Xе" п h , LCP ícp jeep 1 h т - т

Величина параметра а,,,: 11 '-ОН Жесткость в точке а: сг=е>пр)-с0т Жесткость в точке в: С.п(6>=С>пРКГ

Таблица 5

Условные обозначения

Условное обозначение Единица измерения Описание

Е Н/м2 модуль упругости материала консольной балки

1 м4 момент инерции поперечного сечения консольной балки относительно центральной вертикальной оси

Уа Qa м/Н 1/Н параметры, учитывающие анкерное крепление консолей к крепи ствола

F м2 площадь поперечного сечения консольной балки

У| - упругие деформации узлов крепления консолей

ф|> u¡ м

d м плечо приложения боковой нагрузки относительно центральной оси консоли

M¡ Нм опорный момент в месте крепления консоли

Ri N¡ Н опорные поперечная и продольная реакции в месте крепления консоли

loni Inp м4 момент инерции поперечного сечения опорной ветви и проводника

e(aon) - безразмерная функция параметра а<,п, определяемая по графику (рис. 3)

^a(anp) C.(a„D) _ безразмерные функции параметра оц,, определяемые по графикам (рис. 3)

Безрасстрельная армировка имеет ряд особенностей, основными из которых являются обособленность консолей в ярусе, закрепление несущих элементов армировки в крепи ствола только одним концом. Кроме этого,

конструктивным отличием разработанной армировки является наличие дополнительной опорной ветви, связывающей ярусы армировки и состоящей из отдельных балок постоянной длины. Монтаж опорной ветви как отдельного элемента армировки может привести к повышению общей трудоемкости работ, что является неприемлемым.

/

/

/

/

1

О 0 1 02 03 04 05 06 07 08 09 1

Ооп

0 0 1 02 03 04 05 06 07 08 09 I (Ьр

Рис. 3 Графики зависимостей функций жесткости е(аоп), £,(апр) и £,(а„р)

Учитывая данные обстоятельства и опираясь на анализ промышленного опыта армирования, был принят ряд технических решений, позволяющих обеспечить эффективную организацию работ по монтажу армировки.

1. Крепление консолей и расстрелов к крепи ствола производится анкерами, с прижатием опорной плиты к стенке ствола, что достигается либо применением балок индивидуальной длины, либо использованием балок составной конструкции.

2. Установка безрасстрельных ярусов армировки осуществляется с помощью специальных монтажных шаблонов, обеспечивающих простую организацию работ и высокую точность монтажа.

3. Проводник и опорная ветвь соединяются на поверхности с помощью болтовых соединений в отдельные звенья, которые опускаются в ствол и закрепляются на расстрелах.

4. Работы по монтажу армировки могут осуществляться по последовательной или совмещенной технологическим схемам. Первая предусматривает разновременное выполнение работ. Сначала в направлении сверху вниз с помощью армировочного полка и монтажных шаблонов на всю глубину ствола устанавливаются расстрелы (консоли), а после снизу вверх с армировочных люлек навешиваются звенья проводников и опорных ветвей. При производстве работ по совмещенной схеме расстрелы и звенья устанавливаются одновременно в направлении сверху вниз с трехэтажного армировочного полка, имеющего пропускные отверстия в местах расположения проводников и опорных ветвей, без использования люлек. Совмещенная схема рекомендуется для применения в столах с простой конструкцией несущих ярусов.

С целью оценки экономической эффективности применения безрас-стрельной армировки с дополнительной опорной ветвью было произведено сравнение разработанных в главе 2 схем армировки с типовыми сечениями вертикальных стволов Южгипрошахта и альтернативным рядом консольно-распорных схем по факторам, определяющим затраты по монтажу армировки: металлоемкость, трудоемкость и стоимость монтажа (табл. 6).

Таблица 6

Технико-экономические показатели монтажа схем армировки

№ группы № схемы Металлоемкость т/м Стоимость руб/м Трудоемкость чел-ч/м

1. КЗ 0,708 5551,39 17,33

КЗб 0,623 4873,53 15,82

100 0,759 5502,10 13,22

2. К4 0,666 5154,35 16,23

К4б 0,625 4888,06 15,91

2(к) 0,799 5918,82 15,90

3. К5 0,735 5694,83 17,82

К5б 0,637 4974,86 16,34

3(к) 0,761 5516,63 13,29

4. К8 0,734 5923,42 20,17

4(к) 0,757 5493,83 13,18

5. С2 0,928 6799,89 15,37

С2б 0,902 6930,82 19,17

1(c) 1,078 7845,17 18,29

6. СЗ 0,952 6976,61 17,01

СЗб 0,903 6684,95 16,77

2(c) 1,06 7391,12 13,63

Примечание: —

КЗ - СЗ - схемы Южгипрошахта;

К3(б) - С3(б) - консольно-распорные схемы;

1(к) - 2(с) - схемы с дополнительной опорной ветвью.

Анализ полученных данных показывает, что средняя металлоемкость схем армировки с дополнительной опорной ветвью больше металлоемкости армировки Южгипрошахта на 9%, металлоемкости консольно-распорных схем - на 17%.

Ориентировочная средняя стоимость монтажа армировки с опорной ветвью выше соответствующих значений армировки Южгипрошахта на 7%, консольно-распорной армировки на 12%. Следуют отметить, что схемы 1(к), 3(к) и 4(к) экономичнее аналогичных многорасстрельных схем.

Средняя трудоемкость монтажа армировки с опорной ветвью, благодаря простой конструкции ярусов и сокращению узлов крепления расстрелов, ниже аналогичных величин на 17% (армировка Южгипрошахта) и 14% (консольно-распорная армировка) соответственно.

Для оценки затрат связанных с аэродинамическими свойствами армировки проведено сравнение двух вариантов армирования вертикального ствола диаметром ЕЙ8 м и глубиной Ь=1000 м, по которому подается струя воздуха для проветривания горных выработок в объеме 0=300 м3/с.

1 вариант. Безрасстрельная схема армировки с дополнительной опорой ветвью 2(к).

2 вариант. Типовая армировка Южгипрошахта К4.

В результате выполненного расчета установлено:

1. Экономия затрат электроэнергии при применении безрасстрель-ной схемы армировки в стоимостном выражении составила:

Э = 3468000 руб/год.

2. Срок окупаемости более высоких затрат по монтажу армировки с опорной ветвью равен:

Т = 0,22 года.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ .

В диссертационной работе решена актуальная проблема расширения области применения ресурсосберегающих безрасстрельных конструкций армировки в вертикальных стволах с подъемом высокой интенсивности.

Основные научные и практические результаты работы заключаются в следующем:

1. Выполнен комплексный анализ проблем проектирования, монтажа и эксплуатации жесткой армировки.

2. Разработана конструкция безрасстрельной армировки с дополнительной опорной ветвью, имеющая постоянную поперечную жесткость по глубине ствола, и предложен ряд схем армировки, рекомендуемый для применения в столах с высокой интенсивностью подъема.

3. Проведено комплексное исследование напряженно-деформированного состояния армировки в различных условиях эксплуатации, по результатам которого установлены рациональные параметры и область применения безрасстрельных конструкций армировки с дополнительной опорной ветвью.

4. На основе выполненных исследований разработана методика расчета безрасстрельной армировки с дополнительной опорной ветвью.

5. На основе анализа технологических и конструктивных особенностей разработаны технологические схемы монтажа армировки.

6. Произведена технико-экономическая оценка разработанных схем и конструкций.

Основные результаты диссертации опубликованы в следующих работах:

1. Плешко М.С. Анализ современных мер защиты жесткой арми-ровки от нарушений и пути дальнейшего совершенствования конструкций // Состояние и перспективы развития восточного Донбасса: Сб. науч. тр./ Юж.-Рос. гос^техн. ун-т. Новочеркасск: ЮРГТУ, 2001. - С. 119 - 124.

2. Прокопов А.Ю., Плешко М.С. Новые регулируемые консольно-распорные конструкции армировки вертикальных стволов // Совершенствование проектирования и строительства угольных шахт: Сб. науч. тр./ Юж.-Рос. гос. техн. ун-т. Новочеркасск: ЮРГТУ, 2001. - С. 149 - 152.

3. Плешко М.С. Направления совершенствования способов защиты жесткой армировки от деформаций крепи и искривлений стенок ствола // Совершенствование проектирования и строительства угольных шахт: Сб. науч. тр./Юж.-Рос. гос. техн. ун-т. Новочеркасск: ЮРГТУ, 2001. - С. 158 - 164.

4. Прокопов А.Ю., Плешко М.С. Совершенствование безрасстрель-ной армировки вертикальных стволов // Горный информационно-аналитический бюллетень./ М: МГГУ, 2002. -№10. - С. 240 - 243.

5. Плешко М.С. Исследование деформационных свойств жесткой армировки вертикальных стволов // Научно-технические и социально-экономические проблемы Российского Донбасса: Сб. науч. тр./ Юж.-Рос. гос. техн. ун-т. Новочеркасск: ЮРГТУ, 2003. - С.69 - 75.

6. Плешко М.С. Безрасстрельная жесткая армировка вертикальных стволов шахт с улучшенными деформационными свойствами // Научно-технические и социально-экономические проблемы Российского Донбасса: Сб. науч. тр./ Юж.-Рос. гос. техн. ун-т. Новочеркасск: ЮРГТУ, 2003,-С.75-78.

7. Прокопов А.Ю., Плешко М.С. Новые решения в проектировании жесткой армировки вертикальных шахтных стволов // История становления и развития науки в Шахтинском институте ЮРГТУ (НПИ): Сб. науч. тр./Юж.-Рос. гос. техн. ун-т. Новочеркасск: ЮРГТУ, 2003. - С. 168 - 173.

Плешко Михаил Степанович

СОВЕРШЕНСТВОВАНИЕ КОНСТРУКЦИЙ БЕЗРАССТРЕЛЬНОЙ АРМИРОВКИ ВЕРТИКАЛЬНЫХ ПОДЗЕМНЫХ СООРУЖЕНИЙ

Автореферат

Подписанов печать 21.10.2003. Формат 60x84.1/6. Бумага офсетная. Печать офсетная. Печ. л. 1. Уч -изд. л. 1. Тираж 100 экз. Заказ 1658.

Типография Южно-Российского государственного технического университета (Новочеркасского политехнического института) 346428, г. Новочеркасск Ростовской области, ул. Просвещения, 132 Тел./факс (86352) 5-53-03. E-mail: tvpographv(a,novoch ru

'¿öoj^A » 1804 5

/

\

Введение

1. Анализ современного состояния проблем проектирования, монтажа и эксплуатации жесткой армировки

1.1 Общие положения

1.2 Применение безрасстрельной армировки в отечественной и зарубежной практике строительства вертикальных стволов

1.3 Основные направления повышения эффективности работы системы «подъемный сосуд - армировка»

1.4 Анализ современных исследований в области армирования вертикальных стволов

1.5 Цели и задачи исследования

2. Основные технические решения по конструкции безрасстрельной армировки

2.1 Разработка конструкции армировки

2.2 Разработка схем армировки для вертикальных стволов с высокой интенсивностью подъема

Выводы по главе

3. Исследование напряженно-деформированного состояния безрасстрельной армировки с дополнительной опорной ветвью

3.1 Общие сведения

3.2 Исследование деформационных свойств армировки

3.3 Определение области применения конструкции 51 Выводы по главе

4. Методика расчета безрасстрельной армировки с дополнительной опорной ветвью

4.1 Определение жесткости консольных расстрелов

4.1.1 Расчет коэффициентов заделки

4.1.2 Определение жесткости одинарных консолей

4.1.3 Определение жесткости консоли с распором к ней под прямым углом

4.1.4 Определение жесткости консоли с двумя распорами

4.2 Определение жесткостных параметров армировки 66 4.2.1 Определение жесткости опорной ветви

4.2.2 Определение обобщенных параметров жесткости армировки

4.2.3 Определение жесткости проводника

4.3 Расчет горизонтальных динамических нагрузок, действующих на армировку

4.4 Определение максимальных прогибов проводника и опорной ветви

4.5 Определение максимальных напряжений в элементах армировки 72 Выводы по главе 4 73 5 Технология монтажа безрасстрельной армировки с дополнительной опорной ветвью

5.1 Основные решения по технологии армирования

5.2 Технология и организация работ по последовательной схеме

5.2.1 Установка консолей

5.2.2 Навеска проводников

5.3 Технология и организация работ по совмещенной схеме 87 Выводы по главе 5 90 6. Оценка экономической эффективности безрасстрельной армировки с дополнительной опорной ветвью

Выводы по главе

Одними из самых масштабных подземных сооружений по объему, разнообразию и сложности решаемых в период строительства и эксплуатации задач являются вертикальные стволы с армировкой, которая предназначена для обеспечения направленного безаварийного движения по стволу подъемных сосудов различной конструкции.

Вертикальные стволы, оснащенные армировкой, входят в комплексы подземных сооружений горнодобывающих предприятий, метрополитенов, автомобильных и железнодорожных тоннелей, гидроэлектростанций. Тип и конструкция армировки оказывает существенное влияние на определение диаметра ствола, сроков и стоимости строительства сооружения, а также на величину затрат, связанных с проветриванием подземных выработок.

В настоящее время глубина современных эксплуатируемых и строящихся шахтных стволов перешагнула 10ОО м отметку и продолжает увеличиваться, что приводит к ухудшению горно-геологических и гидрогеологических условий строительства.

Условия работы армировки глубоких стволов можно также охарактеризовать как весьма сложные. Конструкции испытывают комплекс постоянных и временных воздействий и нагрузок, обусловленных деформациями вмещающих горных пород и грунтового массива, природно-климатическими и техногенными факторами. При этом определяющее влияние на режим эксплуатации армировки оказывает величина интенсивности подъема, которая в глубоких стволах достигает 8 -г- 9-106 Дж и более.

В отечественной практике армирования вертикальных стволов наибольшее распространение получила жесткая металлическая армировка, конструктивными элементами которой являются хордальные и центральные расстрелы балочного типа и рельсовые или коробчатые проводники. Основным подходом в проектировании жесткой армировки глубоких стволов с подъемом большой производительности является применение сложных металлоемких конструкций с проводниками и расстрелами, выполненными из усиленных коробчатых профилей. Такая армировка обладает рядом существенных недостатков, высокой трудоемкостью и стоимостью монтажа, большим аэродинамическим сопротивлением струе воздуха, подаваемого по вертикальному стволу для проветривания подземных выработок и сооружений и др.

Одним из главных направлений совершенствования жесткой армировки является замена балочных расстрелов консольными, консольно-распорными и блочными конструкциями (безрасстрельная армировка). Это позволяет снизить металлоемкость, трудоемкость и стоимость армирования, а также аэродинамическое сопротивление в стволе. Наибольшую технико-экономическую эффективность по перечисленным факторам имеет консольная армировка, но из-за невысокой несущей способности область ее применения ограничивается стволами со средней интенсивностью подъема (4 5 Ю6 Дж).

Расширить область использования консольной армировки можно путем уменьшения величины динамических нагрузок, передаваемых на консоли движущимся по стволу подъемным сосудом. Существует несколько способов снижения нагрузок, наиболее перспективным из которых является обеспечение постоянной поперечной жесткости армировки по глубине ствола. Однако возможность и целесообразность применения этого способа в конструкциях безрасстрельной армировки остаются неизученными.

Комплекс выполненных автором исследований посвящен разработке конструктивных и технологических решений безрасстрельной армировки, предназначенной для эксплуатации в глубоких стволах с высокой интенсивностью подъема.

Цель работы. Разработка методики проектирования и технологии монтажа ресурсосберегающих конструкций безрасстрельной армировки, имеющих постоянную поперечную жесткость по глубине ствола.

Идея работы. Расширение области применения безрасстрельной армировки достигается включением в конструкцию армировки дополнительной опорной ветви, связывающей несущие ярусы и предназначенной для дискретного опирания проводника, который непосредственно не соединен с консолями и имеет постоянную поперечную жесткость по глубине ствола при определенном сочетании профилей элементов армировки.

Метод исследования - комплексный, включающий системный анализ современных проблем проектирования армировки; методы статистического анализа; теоретические исследования напряженно-деформированного состояния безрасстрельной армировки в различных условиях эксплуатации; методы математического моделирования; технико-экономический анализ.

Научная новизна исследований заключается в следующем:

- предложенаконструкция безрасстрельной армировки, имеющая до- ^ полнительную опорную ветвь для обеспечения постоянной поперечной жесткости армировки по глубине ствола и расширения области применения консольных расстрелов;

- установлены закономерности изменения напряженно-деформированного состояния безрасстрельной армировки с дополнительной опорной ветвью в различных условиях эксплуатации, позволяющие определять рациональные конструктивные параметры элементов армировки;

- разработана научно-обоснованная методика расчета безрасстрельной армировки с дополнительной опорной ветвью, включающая определение прочностных и деформационных параметров конструкции при воздействии эксплуатационных нагрузок.

На защиту выносятся следующие научные положения:

- постоянство поперечной жесткости проводника безрасстрельной армировки может быть обеспечено включением в конструкцию дополнительной опорной ветви при среднем отношении соответствующих моментов инерции поперечных сечений проводника и опорной ветви пСр=2,28;

- изменение длины консольных расстрелов в пределах 1=300-И 500 мм и размеров их сечений в рамках существующих типоразмеров не влияет на постоянство поперечной жесткости проводника армировки, достигнутое соответствующим подбором профилей проводника и опорной ветви;

- включение в конструкцию безрасстрельной армировки дополнительной опорной ветви позволяет расширить область применения консольных расстрелов в вертикальных стволах с высокой интенсивностью подъема: при креплении на консоли одной нитки проводника - до 9-106 Дж; при креплении двух ниток проводников - до 6-10® Дж.

Достоверность научных положений, выводов и рекомендаций подтверждается системным анализом полученных данных, корректностью постановки задач, использованием конечно-элементного анализа и математического моделирования, инженерно-техническими проработками и проектными решениями.

Научное значение работы заключается в обосновании возможности и целесообразности обеспечения постоянной жесткости безрасстрельной армировки по глубине ствола путем включения в конструкцию дополнительной опорной ветви.

Практическое значение работы заключается в разработке конструктивных и технологических решений безрасстрельной армировки, позволяющих расширить область ее применения и достичь высоких технико-экономических показателей.

Апробация работы. Содержание и отдельные положения диссертации обсуждены и одобрены на Международном научном симпозиуме «Неделя горняка - 2002» (Москва, январь 2002 г.), Х11Х, 1, 1.1 научных конференциях ЮжноРоссийского государственного технического университета (г. Шахты 20012003 гг.). Основные конструктивные и технологические решения безрасстрельной армировки, разработанные в диссертационной работе, были представлены на первой специализированной международной выставке «ТЭК: Уголь. Нефть. Газ» прошедшей 15-18 мая в г. Ростов - на - Дону; выставке «Инновации ЮРГТУ» посвященной 95-летию ЮРГТУ и проведенной 25 - 30 октября 2002 г. в рамках Всероссийского совещания «Совершенствование управлением ВУЗом в современных условиях»; «Всероссийской выставке - ярмарке научно-исследовательских работ и инновационной деятельности студентов, аспирантов и молодых ученых высших учебных заведений Российской Федерации» прошедшей 4-7 мая 2003 г. в г. Новочеркасске.

Публикации: по теме диссертации опубликовано 7 печатных работ.

Структура и объем работы: диссертационная работа состоит из введения, шести глав, заключения и четырех приложений, содержит 107 страниц машинописного текста, 29 рисунков, 14 таблиц, список использованной литературы из 79 наименований.

Основные результаты диссертации опубликованы в следующих работах:

1. Плешко М.С. Анализ современных мер защиты жесткой армировки от нарушений и пути дальнейшего совершенствования конструкций // Состояние и перспективы развития восточного Донбасса: Сб. науч. тр./ Юж.-Рос. гос. техн. ун-т. Новочеркасск: ЮРГТУ, 2001. - С.119 - 124.

2. Прокопов А.Ю., Плешко М.С. Новые регулируемые консольно-распорные конструкции армировки вертикальных стволов // Совершенствование проектирования и строительства угольных шахт: Сб. науч. тр./ Юж.-Рос. гос. техн. ун-т. Новочеркасск. ЮРГТУ, 2001. - С.149 -152.

3. Плешко М.С. Направления совершенствования способов защиты жесткой армировки от деформаций крепи и искривлений стенок ствола //

Совершенствование проектирования и строительства угольных шахт: Сб. науч. тр./ Юж.-Рос. гос. техн. ун-т. Новочеркасск: ЮРГТУ, 2001. - С. 158 - 164.

4. Прокопов А.Ю., Плешко М.С. Совершенствование безрасстрельной армировки вертикальных стволов // Горный информационно-аналитический бюллетень./ М: МГГУ, 2002. -№10. - С. 240 - 243.

5. Плешко М.С. Исследование деформационных свойств жесткой армировки вертикальных стволов // Научно-технические и социально-экономические проблемы Российского Донбасса: Сб. научн. тр./ Юж.-Рос. гос. техн. ун-т. Новочеркасск: ЮРГТУ, 2003. - С.69 - 75.

6. Плешко М.С. Безрасстрельная жесткая армировка вертикальных стволов шахт с улучшенными деформационными свойствами // Научно-технические и социально-экономические проблемы Российского Донбасса: Сб. научн. тр./ Юж.-Рос. гос. техн. ун-т. Новочеркасск: ЮРГТУ, 2003.- С.75 - 78.

7. Прокопов А.Ю., Плешко М.С. Новые решения в проектировании жесткой армировки вертикальных шахтных стволов // История становления и развития науки в Шахтинском институте ЮРГТУ (НПИ): Сб. научн. тр./ Юж.-Рос. гос. техн. ун-т. Новочеркасск: ЮРГТУ, 2003. - С.168 - 173.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

В диссертационной работе решена актуальная проблема расширения области применения ресурсосберегающих безрасстрельных конструкций армировки в вертикальных стволах с подъемом высокой интенсивности.

Основные научные и практические результаты работы заключаются в следующем:

1. Выполнен системный анализ проблем проектирования, монтажа и эксплуатации жесткой армировки.

2. Разработана конструкция безрассгрельной армировки с дополнительной опорной ветвью, имеющая постоянную поперечную жесткость по глубине ствола, и предложен ряд схем армировки, рекомендуемый для применения в стволах с высокой интенсивностью подъема.

3. Проведено комплексное исследование напряженно-деформированного состояния армировки в различных условиях эксплуатации, по результатам которого установлены рациональные параметры и область применения безрасстрельных конструкций армировки с дополнительной опорной ветвью.

4. На основе выполненных исследований разработана методика расчета безрассгрельной армировки с дополнительной опорной ветвью.

5. На основе анализа технологических и конструктивных особенностей разработаны технологические схемы монтажа армировки.

6. Произведена технико-экономическая оценка разработанных схем и конструкций.

1. Александров А.В., Потапов В.Д., Державин Б.П. Сопротивление материалов. М.: Высшая школа, 2000. - 600 с.

2. Баклашов И. В. Долговечность жесткой армировки стволов по условию накопления усталостных повреждений II Шахтное строительство. 1971, № 6. -С. 25 - 26.

3. Баклашов И.В. Расчет армировки вертикальных стволов шахт по предельным состояниям. М.: Недра, 1968. - 135 с.

4. Баклашов И В. Расчет, конструирование и монтаж армировки стволов шахт М.: Недра, 1973. - 248 с.

5. Баклашов И.В., Крупник Ю.Г. Эксплуатационные параметры прогрессивных конструкций жесткой армировки II Шахтное строительство. 1981. - № 2. -С. 7-8.

6. Баклашов И.В., Пильч Ю.Б., Ягодкин Ф.И. Современное состояние и основные тенденции развития конструктивных решений жесткой армировки // Строительство предприятий угольной промышленности: Обзорная информация / М.: ЦНИИЭИуголь, 1986. -29 с.

7. Баронский И.В., Смольников Ю.Б., Богомолов В.Д. О долговечности армировки вертикальных стволов с консольными расстрелами // Шахтное строительство. 1982. - № 4, С. 20 - 21.

8. Больдт X. Выбор места заложения шахтного ствола «Рейнберг» И Глюкауф. -1987. №8.-С. 20 - 24.

9. Бородуля Н.Ф., Стоев И.С., Филатов В.Ф. Технология работ один из важнейших факторов интенсификации процесса армирования вертикального ствола // Шахтное строительство. - 1989. - № 9. - С. 6 - 7.

10. Бородуля Н.Ф., Стоев И.С., Филатов В.Ф. Технология армирования вертикальных стволов // Шахтное строительство. 1990. - № 4. - С. 17-18.

11. И .Власенко Ю.Я. Консольно-распорная армировка для вертикальных стволов шахт // Шахтное строительство. 1980. - № 3. - С. 6 - 9.

12. Власенко Ю.Я., Мушинский Г.Н., Моренко Ф.Л. и др. Исследование консоль-но-распорной армировки железнорудной шахты // Шахтное строительство. -1979.-№4.-С. 14-16.

13. Выгодский М.Я. Справочник по высшей математике. М.: Джангар, 2001. -864 с.

14. Гаркуша Н.Г, Дворников В. И. О необходимости совершенствования конструкций подъемных сосудов и армировки стволов // Шахтное строительство. 1970. - №3. - С. 10-14.

15. Гаркуша Н.Г, Храмов A.A. Обзор мирового опыта проектирования жестких армировок вертикальных стволов шахт. Обзорная информация / ЦНИЭИ-уголь, ЦБНТИ Минуглепрома СССР. М.,1982. - 52 с.

16. Гаркуша Н.Г., Храмов A.A. Армировка с проводниками открытого профиля// Шахтное строительство. 1988. - № 3. - С. 20 - 23.

17. Гаркуша Н.Г., Храмов A.A. Шире применять прогрессивные конструкции жестких армировок стволов И Шахтное строительство. 1987. - № 6. -С. 14-18.

18. Гаркуша Н.Г, Храмов A.A., Кладов В.М. Определение жесткости консольных расстрелов армировки шахтного ствола // Вопросы разработки шахтных стационарных установок. -Донецк, 1982. С. 112-118.

19. Горенцвейг И. Г. Новые схемы и конструкции жестких армировок клетевых вертикальных стволов // Шахтное строительство 1983. - № 4. - С. 4 - 8.

20. Горенцвейг И. Г. Прогрессивные конструкции армировок скиповых вертикальных стволов // Уголь. 1984. - № 4. - С. 22 - 25.

21. Дарков A.B. Шапошников H.H. Строительная механика. М.: Высшая школа, 1986. -608 с.

22. Дворников В.И. О расчете расстрелов жесткой армировки стволов на вертикальные нагрузки // Шахтное строительство. 1988. - № 3. - С. 12-14.

23. Долинский В.А., Кривцун Г.П., Рыбалко Н.П., Кирин P.C. Аэродинамическое качество вертикальных стволов рудников цветной металлургии // Шахтное строительство. 1989. - № 9. - С. 9 - 14.

24. Долинский В.А., Кирин P.C. Влияние аэродинамических параметров стволов на эффективность вентиляции шахт // Уголь. 1994. - № 3. - С. 27 - 28.

25. Доржинкевич И.Б. Совершенствование армировки глубоких стволов шахт. -М: Недра, 1970.-211 с.

26. Доржинкевич И.Б. Новые конструкции армировки стволов шахт и методика их расчета // Шахтное строительство. 1980. - № 11. - С. 26 - 29.

27. Доржинкевич И.Б. Определение деформационных параметров опорных кронштейнов армировки вертикальных стволов шахт. Криворожский горнорудный институт. Кривой Рог, 1989. 13 с. Деп. в УкрНИИНТИ 13.10.88 -№2208-У с 89.

28. Доржинкевич И.Б., Ермаков Ю.Н., Плахотный П.И. и др. Исследование фактических деформационных параметров безрасстрельной армировки шахтных стволов. Криворожский горнорудный институт. Кривой Рог, 1990. 14 с. Деп. в УкрНИИНТИ 9.02.90 - №19 - Ук 90.

29. Доржинкевич И.Б., Плахотный П.И., Самонин A.B. Новые прогрессивные конструкции армировки глубоких шахтных стволов // Известия ВУЗов. Горный журнал. 1982 - № 9. - С. 35 - 38.

30. Доржинкевич И.Б., Самонин А.В, Яковенко Ю.Н. Новые конструкции штанг для крепления элементов армировки шахтных стволов II Шахтное строительство. 1980. - № 6. - С. 6 - 8.

31. Доржинкевич И.Б., Самонин A.B., Шеховцев Д.И. и др. Механизация работ по монтажу расстрелов армировки, закрепляемых анкерами УШС // Шахтное строительство. 1982. - № 6. - С. 7 - 9.

32. Единые унифицированные технологические схемы и конструктивные решения центральных и фланговых стволов с жесткой армировкой. Харьков, Южгипрошахт, 1985.

33. Ермаков Ю.Н. и др. Оптимизация параметров несущих узлов безрасстрельной армировки. Криворожский горнорудный институт. Кривой рог. 1987 -17 с, Деп. в УкрНИИНТИ 5.01.87 - №77 -Ук 87.

34. Ермаков Ю.Н., Плахотный П.И. Расчет узлов крепления элементов армировки на анкерах по предельным состояниям. Монтажные и специальные работы. Серия: Специальные строительные работы 1984, №2 - С. 16-28.

35. Залесов O.A. Армировка вертикальных стволов и ее исследования на электронных моделирующих установках. М.: Недра, 1966. - 214 с.

36. Инструкция по проектированию и монтажу армировки вертикальных стволов шахт с креплением элементов армировки на анкерах РД. 12.18.089 90 -Харьков. ВНИИОМШС - 1990. - 83 с.

37. Инструкция по расчету, проектированию и монтажу безрасстрельных арми-ровок, Харьков НИИОМШС 1993. - 90 с.

38. Косков И.Г., Друцко В.П., Крастошевский Л.С. Улучшить конструкцию армировки и технологию ее возведения // Шахтное строительство. -1980 № 4. - С.13—14.

39. Костенко H.A., Балясникова C.B., Волошановская Ю.Э. и др. Сопротивление материалов. М.: Высшая школа, 2000. - 432 с.

40. Курц Э., Отто К., Штефан П. Закрепление анкерами новых элементов армировки ствола с одновременным ремонтом каменной кладки // Глюкауф. -1987-№8. С. 20-24.

41. Левит В В., Ягодкин Ф.И., Будник A.B. Безрасстрельные конструкции армировки с жесткими проводниками Обзорная информация ЦНИИЭИуголь -М., 1993.-20 с.

42. Методика расчета жестких армировок вертикальных стволов шахт. -ВНИИГМ им. М.М. Федорова. Донецк, 1985 - 160 с.

43. Петренко Е.В., Доржинкевич И. Б. Совершенствование армировки стволов глубоких шахт // Шахтное строительство. 1980. - № 5. - С. 6 - 9.

44. Петренко Е.В., Свирский Ю.И. Эффективные конструкции крепи и армировки шахтных стволов II Шахтное строительство. 1981. - № 1.- С. 7 - 10.

45. Пильч Ю.Б. Совершенствование армировки шахтных стволов. «Совершенствование проектирования и улучшение качества проектов предприятий отрасли» - М. - 1985. - с.41-47.

46. Пильч Ю.Б. Разработка и обоснование параметров прогрессивных конструкций сооружений технологических комплексов вертикальных стволов // Шахтное строительство. 1989. - № 3. - С. 4 - 8.

47. Пильч Ю.Б., Ягодкин Ф.И. Проводник для подъемного сосуда. А.с. 1221369 СССР МКИ Е 21 Д 7/02 / .Опубл. 30.03.86. Бюл. №12.

48. Пособие по проектированию и монтажу жесткой армировки вертикальных стволов шахт и рудников. СНиП 11-94-80,- М.: Недра, 1989.- 160 с.

49. Прокопов А.Ю. Технология армирования вертикальных стволов безрас-стрельными конструкциями армировки: Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук. Новочеркасск. -1998. 221 с.

50. Прокопов А.Ю. Дифференцированный подход к проектированию армировки шахтного ствола // Научно-технические проблемы шахтного строительства: Сб. науч. тр. / Юж.-Рос. гос. техн. ун-т. Новочеркасск: ЮРГТУ, 2000. -с. 98103.

51. Руководство по проектированию вертикальных стволов шахт с коробчатыми проводниками. Часть 1. Методические указания. Кривой Рог, Криворожский горнорудный институт, 1989. - 116 с.

52. Симпсон Э.Р. Основные проблемы проходки шахтных стволов в ЮАР II Глюкауф. 1989. - №13/14. - С.26 - 33.

53. Стоев И.С. Технологические схемы армирования вертикальных стволов и их эффективность. М.: Недра, 1971. - 59 с.

54. Сыркин П.С., Мартыненко И.А., Удовиченко В.М. Шахтное и подземное строительство. Проектирование и строительство горных предприятий. Новочеркасск, 2002. - 522 с.

55. Сыркин П.С., Ягодкин Ф.И., Мартыненко И.А. Технология армирования вертикальных стволов. М.: Недра, 1996. -202 с.

56. Технологические схемы армирования вертикальных стволов. Харьков, ВНИИОМШС, 1981.-187 с.

57. Технология проходки вертикальных стволов. Унифицированные технические решения. 12 13-056. МУП СССР-Донгипрооргшахтострой. Донецк, 1986.

58. Типовые материалы для проектирования 401-011-87-89. Сечения и арми-ровка вертикальных стволов с жесткими проводниками / Харьков: Южги-прошахт, 1989.

59. Шафранов Н.К. Технология армирования вертикальных стволов шахт. М.: Недра, 1984.-240 с.

60. Ягодкин Ф.И. Научно-методические основы проектирования ресурсосберегающих технологий строительства глубоких вентиляционных стволов: Диссертация на соискание ученой степени доктора технических наук. МГИ. М. -1990. 160 с.

61. Ягодкин Ф.И. Пути совершенствования жесткой армировки. ЦБНТИ МУП СССР-1990-С. 7-12.

62. Ягодкин Ф.И. Параллельная технологическая схема проходки стволов с одновременным армированием. -М.: ЦНИЭИуголь, 1993.

63. Ягодкин Ф.И., Белан Ю.Г, Горенцвейг И.Г., Лапко А.Н. Армирование вертикальных стволов // Строительство стволов шахт и рудников. М., 1991. -С. 90-116.

64. Ягодкин Ф.И., Вестфаль Г.О. Эффективная технология армирования вертикальных стволов // Научно-технические достижения и передовой опыт в угольной промышленности. М.: ЦНИЭИуголь, 1980. - Вып. 8. - С. 18 - 30.

65. Ягодкин Ф.И., Вестфаль Г.О., Комар В.В. Новая конструкция расстрела армировки шахтных стволов // Шахтное строительство 1990, №4.— С. 16-17.

66. Ягодкин Ф.И., Вестфаль Г.О., Крамаренко А.П. Исследование работоспособности крепления элементов армировки анкерами // Горный журнал -1990.-№12.-С. 24-25.

67. Ягодкин Ф.И., Вестфаль Г.О., Крамаренко А.П. Стендовые испытания узлов крепления элементов армировки // Шахтное строительство 1991, №4 -С. 14-15.

68. Ягодкин Ф.И., Вестфаль Г.О., Маргулис Е.М., Пильч Ю.Б. Новый способ крепления расстрелов армировки ствола анкерами // Шахтное строительство -1987. №12 - С. 16 -18.

69. Ягодкин Ф.И, Мартыненко И.А., Сыркин П.С., Нечаенко В.И. Технология армирования вертикальных стволов шахт. Жесткая армировка: Учебное пособие, Новочерк. гос. техн. ун-т. Новочеркасск: НГГУ, 1994. -75 с.

70. Ягодкин Ф.И., Мякшин А.Д., Вестфаль Г.О. Монтаж армировки с использованием унифицированного ряда шаблонов. Уголь Украины - 1990, № 1 -44 с.

71. Ягодкин Ф.И., Пильч Ю.Б., Маргулис Е.М. Совершенствование конструкций и технологии крепления армировки шахтных стволов: Обзорная информация / ЦНИЭИуголь, ЦБНТИ Минуглепрома СССР. М., 1988.