автореферат диссертации по энергетике, 05.14.14, диссертация на тему:Совершенствование газовоздушного тракта энергетических котлов с целью повышения надежности и экономичности энергетического оборудования

На правах рукописи

ГГи ОД 3 0 1X3

ЗРОЙЧИКОВ НИКОЛАЙ АЛЕКСЕЕВИЧ

СОВЕРШЕНСТВОВАНИЕ ГАЗОВОЗДУШНОГО ТРАКТА ЭНЕРГЕТИЧЕСКИХ КОТЛОВ С ЦЕЛЬЮ ПОВЫШЕНИЯ НАДЕЖНОСТИ И ЭКОНОМИЧНОСТИ ЭНЕРГЕТИЧЕСКОГО ОБОРУДОВАНИЯ

Специальность: 05.14.14 - Тепловые электрические

станции (тепловая часть).

Автореферат диссертации на соискание ученой степени доктора технических наук

Москва 2000 г.

Работа выполнена в АО МОСЭНЕРГО

Официальные оппоненты: доктор тех. наук СЕДЛОВ A.C.

доктор техн. наук ПЕРМЯКОВ Б.А. доктор техн. наук, ФЕДОРОВ В.А.

Ведущая организация: Всероссийский теплотехнический институт

Защита состоится " 22 " июня 2000 г. на заседании диссертационного Совета Д.053.16.01 Московского энергетического института (Технического Университета) по адресу 11 1250, г. Москва, Красноказарменная ул., 14, вауд. Б-205 в 14°°час.

Отзывы на автореферат (в двух экземплярах), заверенные печатью, просьба посылать по адресу: 111250, г. Москва, Красноказарменная ул., 14, Ученый Совет МЭИ.

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке Московского энергетического института.

Автореферат разослан "/У" мая 2000 г.

Ученый секретарь

диссертационного Совет: к.т.н., доцент

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность работы. Газовоздушный тракт (ГВТ) современного котла представляет собой систему сложных коммуникаций воздушных и газовых каналов различной геометрической формы и включает в себя тягодутьевые машины (ТДМ) и вращающиеся регенеративные воздухоподогреватели (РВП).

Все эти неизбежные элементы котлоагрегата в значительной степени влияют на его экономичность и надежность. Однако до последнего времени вопросам совершенствования ГВТ уделялось крайне мало внимания. В результате, при увеличении паропроизводительности котлов, конструкции дутьевых вентиляторов (ДВ), дымососов (ДС) и РВП практически остаются неизменными. Наиболее типичны в этом отношении РВП, где непрерывно растущие расходы газов и воздуха привели к неоправданному росту массогабаритных характеристик и снижещдо эксплуатационных показателей надежности.

В настоящее время со всей очевидностью вытекает необходимость существенных изменений всего ГВТ, так как ранее принятые решения уже не соответствуют современному уровню развития техники и нуждаются в серьезной корректировке. Именно это обстоятельство определяет актуальность проведенной работы.

Цель работы состоит в разработке общих принципов повышения надежности, экономичности и экологичности ГВТ котельных агрегатов, проектирования его основных элементов и создания принципиально нового оборудования, входящего в этот тракт.

При этом были поставлены и решались следующие задачи:

- анализ роли ГВТ котла с точки зрения экономичности и надежности его эксплуатации;

- исследование путей совершенствования ТДМ;

- исследование путей интенсификации теплообмена в РВП;

- создание новой теплопередаюшей поверхности для РВП с целью резкого снижения массогабаритных показателей этого оборудования;

- создание принципиально нового двухпоточного РВП на основе новой интенсифицированной набивки.

Научная новизна работы состоит в:

- теоретическом исследовании характера течения в центробежной лопаточной решетке, разработке, создании и испытаниях новых ТДМ с Б-образными лопатками;

-проведенных исследованиях новой эффективной шаростержневой поверхности нагрева с целью получения зависимостей для расчета тепло обмена и аэродинамики воздухоподогревателя и решении проблемы интенсификации теплообмена при сохранении эксплуатационного сопротивления РВП;

- разработке новой методики теплового и аэродинамического расчета

РВП;

- теоретическом и экспериментальном обосновании преимуществ двух-поточной конструкции РВП и их разработке;

- оценке степени влияния входных полей скоростей на эффективность теплопередачи в РВП и решении проблемы ликвидации отрыва потока в заданных габаритах каналов ГВТ.

Практическая ценность и реализация результатов работы.

На основе проведенных исследований создана новая шаростержневая набивка для модернизации энергетических РВП, позволяющая на 30-50% сократить массу ротора, резко уменьшить эксплуатационные расходы, в три-четыре раза увеличить межремонтный период, почти полностью исключить коррозионный износ и снизить общую стоимость. Новая поверхность нагрева установленная в холодном слое РВП-54 ТЭЦ-21 и в горячем слое РВП-98

ТЭЦ-26 АО МОСЭНЕРГО позволила серьезно снизить массогабаритные показатели регенераторов.

Разработана новая конструкция двухпоточного РВП, которая наряду с резким снижением массогабаритных характеристик, дает возможность уменьшения числа подогревателей на одну конвективную шахту, что значительно уменьшает капитальные и эксплуатационные затраты.

Впервые в России создан полупромышленный двухпогочный РВП, испытания которого полностью подтвердили все указанные выше преимущества двухпоточной конструкции.

Разработаны, испытаны и успешно эксплуатируются в газовоздушных магистралях котлов в течение более 10-ти лет новые рабочие колеса ТДМ, обладающие улучшенными энергетическими характеристиками на ТЭЦ-21, 23, 26 АО МОСЭНЕРГО, а также в трактах котлов с кипящем слоем в городе Сыктывкар. В настоящее время, разработанные новые аэродинамические схемы рабочих колёс рекомендованы для включения в технические задания на проектирование высоконапорного тягодутьевого оборудования ведущего завода отрасли "Сибэнергомаш".

Только частичная реализация результатов работы обеспечивает годовой экономический эффект на уровне четырнадцати миллионов рублей в ценах декабря 1999 года.

Достоверность и обоснованность результатов работы

подтверждается:

- использованием современных средств и методов постановки и проведения исследований теплотехнического оборудования;

- хорошей повторяемостью полученных результатов экспериментальных исследований и достаточной их сходимостью с результатами, полученными расчетным путем;

- результатами прямых промышленных испытаний и эксплуатацией нового оборудования.

Личный вклад. Основные результаты диссертационной работы получены автором самостоятельно.

На защиту выносятся:

- новые шаростержневые поверхности нагрева для РВП;

- новая конструкция двухпоточных РВП;

- теоретический расчет РВП;

- новые конструкции колес ТДМ, обладающих повышенным напором и

кпд.

- метод ликвидации отрыва потока в заданных габаритах каналов ГВТ.

Апробация работы. Основные результаты и положения диссертационной работы докладывались и обсуждались:

- на международной конференции, 1МР-97,г.,Гданьск,(Польша),1997 г.;

- на международном симпозиуме, " US, Penn State, Applied Research Laboratory", в Пенсильванском университете, (США), 1997 г.;

- на международной конференции по теплообмену, (РНКТ-2),. МЭИ (Технический университет), Москва, 1998г.;

- на научно-практической конференции, "Проблемы энергетики", ИПК Госслужбы, 1998г.;

- на пятом международном совещании-семинаре в МГТУ им. Н.Э.Баумана, "Инженерно-физические проблемы новой техники", Москва, 1998 г.;

- на "Sixth international congress on sound and vibration", Копенгаген, (Дания), 1999 г.;

- на "Международном научно-техническом семинаре по проблемам частотнорегулируемого привода", Москва, (ВНИИЭ), 1999 г.;

- на семинаре главных инженеров энергообъединений и энергопредприятий: "Диагностика, ремонт и восстановление энергооборудования -факторы повышения надежности его работы", г.Софрино, Московской области, 1999 г.;

- на техсовете Технопромэкспорта, Москва, 1998 г.;

Публикации. Основные результаты и положения диссертационной работы отражены в монографии (454с.) и 33 научных публикациях, в том числе 7 изобретениях, на одно из которых подана заявка на международный патент.

Структура и объем диссертации

Работа состоит из введения, 9-ти глав, заключения, списка использованной литературы из 145 наименований и приложения.

• Работа изложена на 355-ти страницах машинописного текста, содержит 110 рисунков и 49 таблиц.

ОСНОВНОЕ СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

Во введении отмечается роль ГВТ в надежной и экономичной работе котла. Указывается на очень сложные формы газоходов, что приводит, в конечном счете, к достаточно высокому гидравлическому сопротивлению и требует дополнительных расходов энергии наТДМ. Кроме того, сильная неравномерность полей скоростей снижает интенсивность теплообмена в РВП, который является одним из важнейших теплотехнических элементов. Это оборудование в значительной степени определяет уровень КПД котла, сильно влияет на долговечность работы газоходов и экологическую обстановку в зоне влияния тепловой электростанции. Отсюда и вытекает круг тех задач, которые рассматриваются в настоящей работе. К их числу относится совершенствование ТДМ, собственно ГВТ и поиск новых решений, позволяющих на мощных энергоблоках снизить массогабаритные показатели РВП.

В первой главе рассматривается современное состояние ГВТ энергетических котлов и особенности работы оборудования связанного между собой этими трактами. Среди вопросов, которые требуют неотложного решения, центральное место занимают РВП.

В настоящее время сложившаяся старая конструкция этих подогревателей входит в явное противоречие с новыми условиями эксплуатации тепловых электростанций и новыми конструктивными решениями. Так, масса РВП-98 котлов ТГМП-314 достигла 500г при диаметре ротора 9,8 м и дальнейшее увеличение этих показателей уже практически неоправданно. При этом эксплуатация энергоблоков в современных условиях приводит к интенсивному коррозионному износу поверхностей нагрева. Их разрушение влечет за собой и постепенное увеличение гидравлического сопротивления набивки, что, в конечном счете, приводит к перегрузке дымососов и ограничению паропроизводительности котлов.

Указанное обстоятельство диктует необходимость иметь некоторый запас по напору на всех ТДМ. Однако, такая задача должна решиться без увеличения мощности привода за счет совершенствования методов проектирования рабочих колес вентиляторов.

Отсюда логически вытекает цель всей работы, которая сводится к:

- созданию новой теплопередающей поверхности, обладающей существенно большими коэффициентами теплоотдачи, стойкой к коррозионному разрушению, имеющей умеренное гидравлическое сопротивление и позволяющей модернизировать существующие РВП;

- разработке и созданию на базе новой набивки двухпоточных РВП, позволяющих не только сократить число подогревателей, но и резко уменьшить эксплуатационные расходы;

- теоретическому обоснованию и практической реализации новых принципов проектирования рабочих колес ТДМ;

- разработке мер, обеспечивающих выравнивание полей скоростей набегающих потоков перед РВП.

Вторая глава посвящена обзору предшествующих работ, где решались задачи, аналогичные тем, которые были сформулированы выше.

В первой части обзора особое внимание уделено существующим

методам расчета РВП. Отмечается расхождение в конечных результатах расчетов, выполненных по различным методикам. Отсюда вытекает необходимость теоретических уточнений, позволяющих рассчитывать размеры тепло-передающих поверхностей с приемлемой для практики точностью.

Среди работ, посвященных исследованию вращающихся регенераторов, большой интерес представляет поиск теплопередающих поверхностей, обладающих высокими коэффициентами теплоотдачи.

. При выборе объекта исследования рассматривались результаты лабораторных и промышленных испытаний листовой, просечной, проволочной, стержневой, шаровой, керамической и ряда других вариантов набивки. Наилучшие результаты были получены при использовании проволочной теплопередающей поверхности. Именно она с успехом использовалась в РВП транспортной ГТУ Горьковского автомобильного завода, где коэффициент теплоотдачи достиг величины порядка 80 Вт/м2К. Однако, подобная поверхность имеет высокое гидравлическое сопротивление и быстро забивается продуктами сгорания. Из остальных набивок наиболее перспективными оказались просечная и шаростержневая поверхности, исследованию которых посвящено достаточно много работ.

Полученные коэффициенты теплоотдачи для шаростержневой поверхности оказались существенно выше коэффициентов теплоотдачи по сравнению с обычными листовыми поверхностями. Однако, шаровая набивка до последнего времени не нашла промышленного применения, так как оставались нерешенными многие технологические вопросы, в том числе вопросы компоновки элементов набивки и, кроме того, коэффициент компактности ее существенно уступает по этому показателю листовой и просечной теплопередающей поверхности.

Помимо котлостроительных заводов ТКЗ и ЗиО, наибольший вклад в разработку и освоение отечественных конструкций РВП внесли ЦКТИ (Мигай В.К., Назаренко B.C., Добринов Т.С. и др.) , ВТИ (Надыров И.И.,

Петросян P.A., Локшин В.А. и др.), ОРГРЭС (Крук М.Т., Гойхман Л.А., Мадоян Л.Г. и др.).

Число научных публикаций по проблемам, связанным с воздухоподогревателями, во всем мире значительно.

Однако, несмотря на многие экспериментальные работы, практически для всех энергетических РВП используются тонкие листовые поверхности нагрева, установленные с небольшими зазорами между листами.

Низкие коэффициенты теплоотдачи компенсируются в данном случае высокой компактностью набивки, что приводит, в конечном счете, к неоправданно высоким массогабаритным показателям, что усложняет ремонт и эксплуатацию РВП.

Вторая часть обзора посвящена проблеме совершенствования ТДМ. Рассматриваются как осевые, так и центробежные вентиляторы. Сравнение этих машин не позволяет отдать явное предпочтение какому-нибудь одному типу.

Осевые машины при высоком значении КПД и сравнительно высоких напорах имеют большие габариты огромный вес, низкую ремонтопригодность, высокую стоимость и требуют высоких эксплуатационных затрат.

Центробежные ТДМ не уступают осевым по экономичности и производительности, но существенно более простые, компактные и удобные в эксплуатации.

Среди предшествующих работ отмечаются как теоретические, так и многочисленные экспериментальные работы, посвященные главным образом изучению характера течения в проточной части вентиляторов.

Исторически, работы в направлении создания и совершенствования отечественных аэродинамических схем ТДМ проводились в ЦАГИ, в ведущих институтах отрасли ВНИИАМ (МО ЦКТИ), ОРГРЭС, ЦКТИ, на Барнаульском и Бийском котельных заводах. Они основаны на исследовании А.Д. Брука, И.М. Готфельда, С.И. Ивянского, И.Р. Клейса, Т.С. Соломаховой,

М.И. Невельсона, С.Н. Постоловского, И.А. Раскина, Л.А. Рихтера, Б. Экка, Ю.П. Коробанова, И.М. Левина, И.А. Боткачика и др., которые внесли существенный вклад в теорию, проектирование и создание высокоэкономичных ТДМ и ГВТ.

Автором настоящей работы, в 1986 г. было предложено принципиально новое решение, которое состояло в использовании более сложного профиля лопаток центробежных машин.

■ В результате было создано новое рабочее колесо, совмещающее преимущество колес с лопатками загнутыми назад и вперед. При сравнительно высоком КПД удалось заметно (по сравнению с лопатками загнутыми назад) поднять напор вентиляторов при заметно лучшей расходной характеристике.

На основе проведенного обзора формулируется направление работ по совершенствованию ГВТ котельного агрегата.

В третьей главе работы, которая полностью основана на авторских разработках, рассматриваются задачи совершенствования ТДМ.

Как известно, колеса с лопатками загнутыми вперед развивают по сравнению с колесами, где лопатки загнуты назад, существенно больший напор, но имеют худшую расходную характеристику и более низкий КПД, в связи с неблагоприятным очертанием межлопаточного канала.

Поскольку напор центробежной машины определяется значением окружной составляющей скорости на выходе из колеса, т.е. формой лопаток на выходе, то исправить характеристику и поднять напор и КПД рассматриваемого типа колес можно за счет изменения формы межлопаточного канала.

Для этого необходимо на большей части колеса сохранить каналы, характерные для лопаток загнутых назад, а, начиная с диаметра £)=0,7-0,802, {Р2 - наружный диаметр колеса), загнуть выходные кромки лопаток по направлению вращения колеса. Такие Б-образные лопатки и их аэродинамические характеристики, полученные в результате исследований показаны в таблице 1.

Таблица 1.

Конструктивные характеристики аэродинамических схем ТДМ с Ь-образными лопатками

Аэродинамическая счеча Ти1! лопаток Угол выхода. Р: Число лопаток, шт. Максимальный КПД, Показатели при максимальном кпд, п,,, Область применения

Л мах ч> V П у

Ц22- !> Ь образные 120° 16 0,77 0.04 1,40 22 Дымососы н вентиляторы

Ц 26- 5 « — » 110° 12/12 0,71 0,06 1,45 26 « — »

ЦЗО-Х « — » 110° 12 0,72 0.07 1,32 30 « — »

1Д32- Ь <( — » 110° 12 0.68 0,07 1.22 32 «~ » (Диск с вырезами)

Ц35 - Б " — » 120° 20 0.75 0.10 1.32 35 « ~ »

Ц38 - $ « — » 120° 12 0.78 0.09 1.10 38 « — »

Ц40-5 « -- » 150° 16 0,74 0,12 1,30 40 « -- »

Ц47- X « — » 150° 18 0.78 0,16 1,22 47 « ~ »

Эффективность предлагаемых изменений иллюстрируют кривые на рисунке 1, где изображены расходные характеристики и КПД дымососа, спроектированного по аэродинамической схеме с Б-образными лопатками.

Производительность, тыс м'/ч.

Рис.1. Аэродинамическая характеристика дымососа ГД-255 с Б - образными лопатками.

Хорошо видно, что при использовании Б-образных лопаток действительно достигается напор, характерный для колес с лопатками загнутыми вперед при существенном улучшении расходных характеристик и гидравлического КПД дымососа.

Новый тип колес был установлен на газовоздушных магистралях котлов ТГМП-314 и успешно эксплуатируется в течение более 10-ти лет на ТЭЦ-21, 23, 26 АО МОСЭНЕРГО. Использование вентиляторов с Б-образными лопатками практически решают вопросы, связанные с эксплуатационным увеличением сопротивления в РВП.

На преодоление этого добавочного сопротивления, связанного с коррозионным разрушением теплопередающих поверхностей, оказывается достаточно избыточного напора, развиваемого новым колесом. При этом необходимо отметить, что добавочный напор развивается без увеличения мощности электропривода вентилятора.

1ЭО.

10 31.5 03 125 250 БОО 1000 2000 4000 80001ОООО

Среднегеометрические частоты октавных полос, Гц

Рис. 2. Шумовая характеристика дымососа рециркуляции ГД-255 и осевого дымососа ДО-31,1: где: 1.1- шум нагнетания, 1.2- шум всасывания, 1.3- шум от корпуса.

Разработанные и исследованные новые рабочие колеса вентиляторов открывают возможности для замены осевых вентиляторов центробежными и введения интенсивной рециркуляции газов с целью снижения окислов азота в продуктах сгорания котлов.

Одновременно замена осевых дымососов на центробежные позволяет резко сократить уровень шума и массогабаритные показатели энергетических ТДМ. На рис. 2 показаны шумовые характеристики дымососа, непокрытого изоляцией. По сравнению с осевыми машинами максимальный уровень шума в новых центробежных машинах снизился на 15-18дБ.

Четвертая глава посвящена практическим результатам использования рабочего колеса с Б -образными лопатками.

Новые колеса были использованы при реконструкции дымососов рециркуляции дымовых газов. В результате удалось увеличить напор на 22% и поднять КПД машины с 68% до 81%. Проведенные натурные испытания показали, что по сравнению со стандартными дымососами ГД-20/500У существенно улучшились расходные характеристики.

На базе нового колеса решалась проблема реконструкции дутьевой системы котлов с кипящем слоем. Здесь для котла с производительностью Д, =230 тУч требуется вентилятор высокого давления, способный обеспечить расход <2,0,, = 100000 м'/ч, при напоре 3000 даПа.

Отечественная промышленность таких вентиляторов не выпускает и проблема решается путем последовательного включения двух вентиляторов. В результате неоправданно увеличены массогабаритные характеристики при очень низком КПД, (т] мах < 60%).

Как показали расчеты, при использовании нового колеса вполне достаточно одного вентилятора, который при диаметре по вращающемуся диффузору равному 2,64 м способен обеспечить необходимый расход воздуха при давлении 3168 даПа и КПД равном 81%. В диссертации содержится полный аэродинамический и прочностной расчеты нового дутьевого венти-лятора,

позволяющего существенно снизить массогабаритные характеристики используемой дутьевой схемы.

Использованные колеса с Б-образными лопатками может серьёзно улучшить все показатели основных дымососов котла. Один из разделов четвертой главы полностью посвящен разработке нового дымососа с двухсторонним всасыванием, рассчитанного на расход Qнoм = 870000 м3/час при давлении Рн = 600 даПа. Потребляемая мощность нового дымососа составит 2000 кВт. Максимальный КПД (г|мах я 0,83) дымосос имеет при расходе 0 = 770000 м3/ч.

Радиальный вентилятор с Б-образным колесом защищен патентом РФ, патент №2099605 зарегистрирован в Госреестре изобретений 20.12.97г.

Принципиально новое решение предложено и в отношении реконструкции дымососов мощных энергоблоков тепловых электростанций.

В настоящее время здесь используются осевые дымососы. Их слабым местом является сложный, громоздкий лопаточный аппарат, сильно подверженный абразивному износу.

Соответственно годовые расходы на ремонт рассматриваемых дымососов составляют до 20% их первоначальной стоимости. Кроме того, осевые дымососы имеют большие массогабаритные показатели и уровень их аккустического давления существенно превышает допустимые нормы, что требует дополнительных затрат на шумоглушение.

Автором подробно рассмотрен вопрос о возможности замены осевых дымососов на центробежные. В обычной постановке этот вопрос решения не имеет, так как необходимый напор при очень высокой производительности не может быть получен в высокоэкономичной центробежной машине по условиям прочности и габаритности.

Однако, при переходе к новым колесам указанное ограничение снижается и суммарный экономический и экологический эффект оказывается весьма существенным.

При замене осевого дымососа на центробежный с двухсторонним всасыванием резко увеличивается межремонтный период, почти в два раза уменьшается масса машины, решается проблема борьбы с шумом и уменьшаются габариты всей установки.

Вторая часть работы посвящена проблеме совершенствования РВП. Здесь автором решались две связанные между собой задачи. Во-первых, необходимо было среди многочисленных форм известных теплопередающих поверхностей выбрать ту, которая при высоких теплопередающих характеристиках могла бы удовлетворить всем эксплуатационным и технологическим требованиям. Во-вторых, на базе этой новой поверхности нагрева создать принципиально новый двухпоточный РВП.

С целью совмещения двух указанных задач и был создан полупромышленный двухпоточный вращающийся регенеративный воздухоподогреватель (ДРВП), работающий параллельно с основным РВП-68 котла ТГМ-96.

Именно на этом стенде проводились все сравнительные испытания известных и нетрадиционых поверхностей нагрева. При этом исследовались как тепловые, так и гидравлические характеристики этих поверхностей.

Проведенные многолетние исследования позволили из общей массы различных конструкций набивок выделить шаростержневую поверхность нагрева и найти оптимальные геометрические соотношения и необходимые компоновочные решения, позволившие при существенном увеличении коэффициентов теплопередачи сохранить гидравлическое сопротивление набивки на уровне, характерном для действующих установок.

В пятой главе рассматривается конструкция созданной полупромышленной установки а также методика проведения испытаний и обработки опытного материала.

Схема движения дымовых газов и воздуха с этим подогревателем показана на рис.3.

Холодный воздух специальным дутьевым вентилятором забирается

Рис. 3. Общий вид и схема присоединений стенда ДРВП.

после калориферов котла и направляется двумя потоками в торцовые воздушные патрубки. После поверхности нагрева горячий воздух объединяется в один поток и отводится через воздуховод, расположенный в центральной части кожуха. Горячие дымовые газы забираются после водяного экономайзера котла и подаются одним потоком в центральную часть ротора, где разделяются на два потока. Охлажденные дымовые газы отводятся с торцов ротора, объединяются в один поток и специальным дымососом сбрасываются в короб уходящих газов перед дымососом котла ТГМ-96.

Установка снабжена развитой системой измерений, позволяющей определить поля скоростей в характерных сечениях, температуры металла холодного и горячего концов набивки, температуры воздуха и газов, а также их расходы и давления.

Данные этих измерений обеспечивали возможность интегрального определения коэффициентов теплоотдачи, и коэффициентов сопротивления исследуемой набивки теплообменника.

Необходимо отметить, что созданный стенд ДРВП является прообразом принципиально новых регенераторов, которые позволяют:

- не менее, чем в 2 раза снизить глубину набивки и в 1,4 раза уменьшить диаметр ротора подогревателя;

- за счет использования новых поверхностей, обладающих высокими коэффициентами теплопередачи уменьшить на 30-50% массу набивки;

- в два раза уменьшить количество аппаратов на одну конвективную шахту котла;

- снизить эксплуатационные расходы на собственные нужды за счет снижения потери воздуха и снижения мощности привода;

- по меньшей мере, в 3-4 раза увеличить межремонтный период.

Именно задача создания подобного промышленного ДРВП и является

конечной целью настоящего исследования.

Шестая глава работы посвящена результатам сравнительных испыта-

ний стандартной листовой и новой шаростержневой набивки. На рис.4 показаны модельные пакеты из стандартных гладких листов (а) и пакеты из шаростержневых чугунных решеток (б).

Сравнивая эти две набивки, легко заметить, что по удельным показателям новая набивка существенно уступает стандартной. Так удельная поверхность а снижается с 500 м2/м3 до 125 м2/м3, а удельная масса т увеличивается с 2000 кг/м3 до 2300 кг/м3.

а)

б)

Наименование а) б)

Общее количество пакетов в стенде ДРВП......... ...........шт. 24 24

Всего листов в одном пакете.......................... 57

Удельная поверхность нагрева........................ ......а, м2/.и'. 500 128

Поверхность нагрева одного пакета решетки..... .......Fip, м2. 2,8 0,65

Коэффициент свободного объема (пористость). 0,75 0,67.

Поверхность нагрева одного торца ротора........... ........F, м2. 33,6 15,5

Удельная масса........................................... т, кг/м\ 2000 2300

Рис. 4. Пакеты набивки ДРВП: а) с гладкими каналами, б) с шаростержневой набивкой.

Поскольку абсолютная масса набивки определяется выражением

т = ~ — , то при одинаковом количестве передаваемого тепла Q и одина-к-а-й1

ковом температурном напоре Лг уменьшить массу теплолередающей поверхности можно только при условии увеличения коэффициента теплопередачи, по меньшей мере, в пять-семь раз.

Проведенные исследования показали, что коэффициенты теплопередачи для стандартной листовой набивки оказываются очень низкими и, в зависимости от режимов работы РВП меняются в пределах 4 н- 4,5 Вт/м2К. Столь низкие величины являются следствием высокой компактности листовой набивки, где малые расстояния между соседними листами (<5« 2-н2,5.ш/) обеспечивают ламинарный режим течения при очень низких числах Рейнольдса. (По воздушной стороне Ле < 2000 , а по газовой Ле < 600).

Новая набивка из шаростержневых решеток принципиально меняет характер течения внутри ротора регенератора. Каждая решетка является в данном случае достаточно мощным генератором турбулентности. Этот фактор способствует резкой интенсификацией теплообмена.

Критериальные характеристики теплообмена в набивках различного типа [Ыи - / (Яе)], приведенные на рис.5, подтверждают резкое увеличение числа Нуссельта при одинаковых числах Рейнольдса. В сравнении со стандартной набивкой (позиция 6), критерий А'и для шаростержневых решеток (позиция 1) возрастает почти в 10 раз.

Оценка коэффициентов теплопередачи проводилась при различных оборотах ротора РВП, величины которых менялись от 0,4 об/мин до 2,2 об/мин. Как показали опыты, с увеличением скорости вращения ротора отмечается некоторый рост рассматриваемого коэффициента. Однако это увеличение не превышало 10%. Столь сильная интенсификация теплообмена на новой шаро-стержневой поверхности нагрева позволяет, несмотря на существенное снижение компактности новой набивки, уменьшить ее массу примерно на 30-50%.

Учитывая, что масса используемой набивки в энергетических РВП

достигает 150-г250 т., речь идет о принципиальном изменении массогабарит-ных характеристик РВП.

Рис. 5. Критериальная зависимость теплообмена в насадках различного типа; 1 - шаро-стержневые решетки Ыи=0,44Яе1'"2, 2 - шаровые решетки Ии=0,37Яе06', 3-шаровые мембранные пластины - просечная набивка ЗИО Ии=0,065Ее ,

5-интенсифицированная набивка Ыи=0,036Яе , б - набивка с гладкими каналами т=0,02111е0!>.

При этом необходимо, однако, иметь надежную информацию о гидравлическом сопротивлении новой набивки.

Для листовой набивки это сопротивление определяется обычным соотношением для расчета потерь на трение и в качестве исходной используется известная гидравлическая формула:

„ р-™1 И 2 --— , к^«.

где: £ = - коэффициент сопротивления трения для гладких каналов при Яе < Ю6.

Сопротивление шаровой набивки целесообразно рассматривать как сумму местных сопротивлений:

Р -УГ 2

= <?., —— 2. кг/м ,

здесь: 2 - число решеток по ходу воздуха или газа, а коэффициент по данным наших исследований меняется от 0,35 до 0,65 в зависимости от компоновки шаровых решеток в теплопередающем пакете.

Проведенные исследования показали, что при равном теплосъеме сопротивление пакетов с плоской набивкой оказалось сопоставимо с сопротивлением шаростержневой поверхности. Это обстоятельство позволяет рассматривать новую теплопередающую поверхность в качестве перспективной для модернизации действующих энергетических РВП.

Полученные результаты дают основание не только для модернизации существующих РВП, но и позволяют от теоретических рассмотрений преимуществ ДРВП переходить к практической реализации этого перспективного проекта.

Седьмая глава содержит методику расчета РВП. Исходными для расчета являются основные уравнения теплообмена, записанные для бесконечно малых элементов теплопередающей поверхности. Их совместное решение и последующее интегрирование позволило создать простую методику расчета, которая позволяет по заданным температурам и расходам воздуха и газа либо провести весь конструктивный расчет нового вращающегося подогревателя, либо оценить необходимую массу новой шаростержневой набивки для модернизации действующих РВП. В последнем случае методика расчета сводится к следующим операциям.

Для конкретной геометрии шаростержневой набивки определяются

характерные расчетные величины, имеющие следующий вид:

, Р. !т £ Р.

I - —■——; л. =-5—; п. =-;

3600С, ' 3600С^Д. ' ЗбООС^,

здесь: С„, Ср.,, Срв - теплоемкости материала набивки, газа и воздуха, и -торцевые площади ротора для прохода газа и воздуха.

Для шаростержневой набивки величина Р,/ти определяется следующим соотношением:

И 16 4

где: И - диаметр шаров, .и; ¿¿-диаметр цилиндрических перемычек, м\ ¿-длина перемычек между шарами, .и; р - плотность материала, из которого выполнена решетка.

Далее, используя полученную в работе критериальную зависимость М 1=0,44Яе°'72, находятся коэффициенты теплоотдачи по воздушной ав и газовой аг сторонам набивки, что позволяет найти два основных расчетных параметра Д и Д. а именно:

Количество тепла, необходимое для заданного нагрева воздуха за один оборот ротора, равно:

в^т=ср.ся-(1я -/,.;■ г, =с>„.гг.

Рг^'Р.Т.

где: г, - время прохождения ротора по воздушной стороне; гг - время прохождения ротора по газовой стороне.

Отсюда, теоретически необходимая масса набивки (,т„¡) оценивается по следующему простому соотношению:

Опоры +ДТ, ти, ~---■-.

сл., - о д.г,-АГ,

Поскольку часть набивки находится в зоне расположения уплотнений и

не участвует в активном теплообмене, найденная теоретическая масса должна быть увеличена примерно на 10%. Кроме того, весь расчет проведен для случая равномерного распределения теплоносителей по торцовым поверхностям ротора теплообменника. На практике это условие не выполняется, так как при очень сложных подводящих и отводящих патрубках неравномерность полей скоростей перед набивкой оказывается очень высокой. Указанная неравномерность несколько сглаживается за счет сопротивления набивки, но даже при высоких сопротивлениях теплопередающих поверхностей сохраняется достаточно высокой.

В результате степень использования поверхности набивки снижается. По нашим данным это снижение достигает 5%.

С учетом сказанного найденная теоретическая масса набивки должна быть увеличена на 15%. Таким образом, находим массу набивки: т„=1,15 т„,.

Необходимая площадь поверхности нагрева находится по соотношению:

В восьмой главе рассматриваются практические результаты модернизации существующих РВП. Впервые новая поверхность нагрева была установлена в холодном слое РВП-54 газомазутного котла ТГМ-96 ТЭЦ-21 АО МОСЭНЕРГО в 1997 году. При этом вес и объем набивки был уменьшен почти в пять раз. Несмотря на столь серьезное сокращение массогабаритных показателей, проектные характеристики РВП практически не изменились.

Более серьезная модернизация была проведена в 1998 году на ТЭЦ-26, где шаростержневая поверхность нагрева была установлена в горячем слое РВП-98. На рис.6 показаны фотографии собранного пакета новой набивки и вид сверху на модернизированную поверхность нагрева РВП-98.

На фотографиях хорошо просматриваются каналы для прохода тепло-

.и'

носителей и форма отдельных пакетов, из которых набирается набивка.

Рис.6. Шаростержневая поверхность нагрева РВП-98, ст.№ 7, ТЭЦ-26, АО МОСЭНЕРГО.

Модернизированный вращающийся регенератор был оснащен развитой системой измерения всех параметров теплоносителей, что позволило провести подробное исследование на промышленной установке. Эти исследования практически подтвердили ожидаемые расчетные характеристики.

а) "б)

Рис.7. Диаграммы полей скоростей потоков а)-горячих газов и б)-холсдного воздуха РВП-98 до реконструкции.

Для оценки степени неравномерности распределения теплоносителя по теплообменной поверхности на работающем РВП-98 проводилось травер-сирование полей скоростей перед торцевой поверхностью ротора. Полученные таким образом распределения скоростей, показанны на рис.7. Приведенные поля скоростей свидетельствуют о слишком большом расхождении локальных скоростей и наличии области, занимающей около 10% от общей площади, где скорости не превышают 1+1,5 м/с. Другими словами, часть поверхности нагрева оказалась почти исключенной из процесса теплообмена.

Для устранения этого очевидного недостатка были проведены специальные исследования, призванные выравнить указанные поля скоростей. Поскольку изменение сложившейся конструкции подводящих патрубков практически невозможно, основное внимание было уделено поискам мер, обеспечивающих выравнивание полей скоростей в существующих границах каналов.

Рис.8. Диаграммы полей скоростей потоков а)-горячих газов и б)-холодного воздуха РВП-98 после реконструкции.

Сравнительно хорошие результаты удалось получить за счет установки

а)

6)

в подводящих криволинейных коробах специальных направляющих поверхностей. Полученные результаты иллюстрирует объемная картина полей скоростей, приведенная на рис.8.

В данном случае разница между максимальными и минимальными скоростями не превышает 50% и полностью отсутствуют застойные области.

За счет рассматриваемой организации течения теплоносителей удалось на шесть градусов поднять температуру воздуха на выходе из регенератора. Эти данные со всей очевидностью показали необходимость совершенствования не только теплообменных поверхностей, но и всего ГВТ.

Девятая глава посвящена рассмотрению техникоэкономических аспектов создания ДРВП.

Новая поверхность нагрева, обеспечивающая значительную интенсификацию теплообмена в роторе при существенно меньшей массе и глубине слоя, рассматривается в настоящей главе как средство перехода к ДРВП.

Предложена новая вертикальная конструкция ДРВП-6,9, обеспечивающая существенное уменьшение массы и габаритов. Глубина теплопередаю-щего слоя на каждом торце ротора составит 450-500 мм, ротор имеет симметричные тепловые деформации, что значительно уменьшает потерю воздуха. Рассмотрена возможность реконструкции установленных на ТЭЦ однопоточных регенераторов в двухпоточные, что обеспечит уменьшение сопротивления и массы, улучшение технико-экономических показателей котельной установки и энергоблока в целом.

На рис.9 показана компоновка двухпоточного РВП на месте существующего РВП. Здесь наглядно видна степень снижения габаритных размеров нового подогревателя по сравнению с существующей установкой. При этом масса регенератора с примыкающими участками газовоздушного тракта уменьшается более чем на 150 т.

Расчеты показывают, что годовой экономический эффект предложен-

ной модернизации в ценах по состоянию на IV кв. 1999г составляет более 12-ти миллионов рублей. Срок окупаемости проекта может колебаться в зависимости от фактических значений отпуска электроэнергии, времени работы, стоимости топлива.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

Основные результаты диссертационной работы состоят в следующем:

1. На основании анализа литературы, проектной документации и конструкций, находящихся в эксплуатации котельных установок, были определены основные недостатки существующих ГВТ, в том числе ТДМ и РВП, и определены цели, задачи и основные направления необходимых исследований.

2. Проведен комплекс научных исследований и конструктивных разработок по совершенствованию газовоздушного тракта газомазутных энергетических котлов с целью повышения их экономичности и надежности.

3. На основании модельных и натурных исследоваий разработаны и установлены в ГВТ котла принципиально новые колеса центробежных ТДМ с Б-образными лопатками, позволяющие иметь высокие напоры при сравнительно высоком КПД и обеспечивающие устойчивую характеристику в нерасчетных режимах. Испытания в эксплуатационных условиях показали, что новые машины позволяют увеличить степень рециркуляции и снизить за счет этого содержание оксидов азота в уходящих газах, что одновременно со снижением шума благоприятно сказывается на улучшении экологической обстановки в зоне влияния тепловой электростанции.

4. Разработана и подробно исследована на экспериментальной установке новая шаростержневая поверхность нагрева, которая обеспечивает шестикратное увеличение теплопередачи в РВП, что позволяет на 30-50% сократить рабочую массу набивки и, таким образом, увеличить ресурс работы подшипниковых узлов, снизить расход электроэнергии на привод РВП и обеспечить более плавное вращение ротора.

5. На основании комплекса экспериментальных исследований получена критериальная зависимость Ыи = 0,44 Яе"'72 , рекомендуемая для расчета теплообмена шаростержневой набивки.

6. Для возможности серийного производства разработана новая технология изготовления шаростержневой теплопередающей поверхности, позволяющая получать ее с помощью литья из относительно дешевого чугуна, что обеспечивает длительную эксплуатацию новой набивки при работе котла на высокосернистом топливе.

7. Предложена методика расчета регенеративного воздухоподогревателя, оснащенного шаростержневой поверхностью, позволяющая по заданным параметрам газа и воздуха надежно оценивать необходимую массу новой теплопередающей поверхности.

8. Для обеспечения равномерного распределения теплоносителей по теплопередающей поверхности разработаны, исследованы и установлены в

подводящих патрубках РВП криволинейные плоскости, позволяющие резко снизить входную неравномерность и за счет этого поднять на шесть градусов температуру воздуха на выходе из РВП. Эти данные со всей очевидностью показывают на необходимость совершенствования не только теплообменных поверхностей, но и всего газовоздушного тракта РВП.

9. Опыт использования разработанной набивки в эксплуатационных условиях показал, что она обладает высокой ремонтопригодностью, легко очищается от отложений продуктов сгорания, возникающих при работе котла на жидком топливе, и позволяет таким образом сохранить все проектные показатели РВП в течении длительного срока эксплуатации.

10. Разработан и создан уникальный, не имеющим аналогов в мировой практике, полупромышленный двухпоточный регенеративный воздухоподогреватель, проведены его всесторонние исследования с новой шаростерж-невой набивкой, позволяющие уже в ближайшие годы перейти к новому поколению двухпоточных регенеративных воздухоподогревателей, имеющих существенно сниженные массогабаритные показатели, и улучшить компоновку их в схеме энергетических котлов, снизить затраты электроэнергии на привод подогревателя, существенно уменьшить утечку воздуха и резко повысить надежность этого важнейшего узла котельной установки.

Основные положения диссертационной работы отражены в следующих публикациях:

1. Рихтер JI.A., Зройчиков H.A. Влияние аэродинамической схемы тяго-дутьевой машины на эффективность регулирования аэродинамическими способами // Известия вузов.- 1985.- № 7. - С. 38-42.

2. Рихтер Л.А., Зройчиков H.A. Об экономии электроэнергии на привод тягодутьевых машин // Энергетик. - 1989.- № 7. -С. 24-28.

3. Зройчиков Н.А, Дегтерев В.Н., Чернов C.JI., Панченко В.Ф., Енякин Б.П. Глубокое снижение выбросов оксидов азота технологическими методами от котла ТГМ-96Б, работающего на природном газе // Вестник РАПЭ.- 1997.-№2,- С. 67-74.

4. Zroichikov N.A. Botkachik I.A., Simonov В.P. New type of heating surface for regenerative air heater of power-generating boilers // US, Penn State, Applied Research Laboratory, May 6-9 1997, (на английском языке).

5. Боткачик И.А., Зройчиков Н.А. Дымососы и вентиляторы тепловых электростанций. - М.: Изд-во МЭИ, 1997,- 424 с.

6. Боткачик И.А., Зройчиков Н.А. Повышение надежности дымососов в ус-ловиях абразивного износа // Электрические станции.- 1989,- №1.- С. 22-32.

7. Боткачик И.А., Зройчиков Н.А., Кишнякин В.И., Малачевский Д.И. О конструкции и прочности дисков рабочих колес крупных радиальных тягодутьевых машин //Энергетик. - 1981.- № 9. - С. 51-54.

8. Боткачик И.А., Зройчиков Н.А. Исследование модели вентилятора-насоса // Энергетик. - 1987. - № 3. - С. 16-24.

9. Соломахова Т.С., Щербатых Г.С., Корнев В.А., Карпов Б.С., Зройчиков Н.А., Боткачик И.А., Матвеев А.С. О выборе типа дымососов для энергоблоков ТЭС // Энергетик. - 1993. - № 2,- С. 11-18.

10. Zroichikov N.A. Botkachik I.A., Simonov B.P. New aerodynamic scheme for blowers used in steam generators // US, Penn State, Applied Research Laboratory, May 6-9, 1997, (на английском языке).

11. Зарянкин А.Е., Зройчиков Н.А., Симонов Б.П., Черноштан В.И., Каращук В.Е. Новая шиберная задвижка для регулирования расхода жидких сред // Вестн. МЭИ. - 1997. - №5. - С. 32-35.

12. Zroichikov N.A. Botkachik I.A., Simonov B.P. New design of the forced-draft machine (FDM) // IMP-97, Gdansk, November 18-21, 1997. - C. 457463, (на английском языке).

13. Зройчиков Н.А, Чернов С.Л. Опыт эксплуатации дымососа рециркуляции газов (ДРГ-25Б) с «S» - образными лопатками на котле ТГМП-314 // Известия АПЭ. - 1998. - №1,-С. 25-31.

14. Патент № 2079724. Россия. Износостойкий нагнетатель / Б.И. №14, 1997 Зройчиков H.A. и др. (Россия).

15. Патент №2076968. Россия. Цевка с вращающейся втулкой / Б.И. №10, 1997 Зройчиков H.A. и др. (Россия).

16. Патент №2099605. Россия. Радиальный вентилятор / Зройчиков H.A. и др. (Россия).

17. Патент № 2115862. Россия. Система подачи питательной воды на впрыскивающие пароохладители котла / Зройчиков H.A. и др. (Россия).

18. A.c. №8083. Россия. Впрыскивающий пароохладитель / Зройчиков H.A. и др. (Россия).

19. Пат. заявка №98104337/06. Дата приоритета 10.03.98 г. Россия. Теп-лообменная поверхность / Зройчиков H.A. и др. (Россия).

20. Пат. заявка PST/RU №990065. Дата приоритета 9.06.99 г. Теп-лообменная поверхность / Зройчиков H.A. и др. (Россия).

21. Сидулов М.В., Мартынов В.А., Воробьев Л.А., Зройчиков Н.А, Лукин C.B. Математическое моделирование и оптимизация режимов работы ТЭЦ.// Теплоэнергетика. - 1993. - №10. - С. 21-25.

22. Зарянкин А.Е., Зройчиков H.A., Боткачик И.А., Симонов Б.П. Регенеративный воздухоподогреватель нового поколения для энергетических котлов//Веста. МЭИ. -1998. - №1. - С. 38-42.

23. Зройчиков H.A. Техническое обоснование замены листовой набивки РВП на поверхность, образованную шаровыми решетками // Проблемы энергетики: Докл. научн. практ. конф. ИПК Госслужбы.-М., 1998.-Ч.З.- С.264-269.

24. Зройчиков Н.А, Реконструкция тягодутьевых механизмов на основе новой аэродинамической схемы // Инженерно-физические проблемы новой

техники: Тез. докл. пятого международного совещ.-семинара. МГТУ им. Н.Э. Баумана. 19-22 мая. - М., 1998. - С .343-345.

25. Зройчиков H.A., Зарянкин А.Е., Зарянкин В.А., Симонов Б.П., Ломакин Б.В. Интенсификация теплообмена в воздушных регенеративных подогревателях // Втор. Российск. нац. конф. по теплообмену: Сборник докл. РНКТ2 26-30 ноября 1998 г.- М., 1998 .- Т.7.- С. 55-59.

26. Зройчиков H.A., Гуськов Ю.Л., Горюнов И.Т., Зарянкин А.Е., Бот-качик И.А., Симонов Б.П. Шаровая набивка для холодных пакетов регенеративного воздухоподогревателя РВП-54 // Энергосбережение и водопод-готовка. - 1998. - №4.- С. 12-15.

27. Zroichikov N.A., Tupov V.B. Fan noise redaction by improved S-shaped blade impellers // Sixth international congress on sound and vibration, Copenhagen, Denmark, July 5-8, 1999, (на английском языке).

28. Зройчиков H.A. Пути повышения эффективности и экономичности оборудования // Вестник электроэнергетики. - 1998 - №4. - С. 14-18.

29. Зройчиков H.A., Богомольный Д.С., Маханьков А.К., Понаморев Н.И., Цыпин Б.Я., Довганюк И.Я., Кармсев A.B., Новаковский А.Н. Высоковольтный частотно-регулируемый электропривод дутьевых вентиляторов и дымососов котлов, сетевых насосов на ТЭС АО МОСЭНЕРГО // Междунар. научно-технич. семинар 4-8 октября 1999 г. - М., 1999.- С. 1-27.

30. Зройчиков H.A. Новая поверхность нагрева регенеративных воздухоподогревателей нового поколения для энергетических котлов // Диагностика, ремонт и восстановление энергооборудования - факторы повышения надежности его работы: Докл. семинара главных инженеров энергообъединений и энергопредприятий 7-11 июня 1999г.

31. Серебряников Н.И., Зройчиков H.A., Зарянкин А.Е., Зарянкин В.А., Симонов Б.П. Использование новых теплопередающих поверхностей для

модернизации воздушных регенеративных подогревателей. // Теплоэнергетика. - 1999. - №12.-С.

32. Кудрявцев Н.Ю., Мартынов В.А., Воробьев Л.А., Зройчиков Н.А, Лукин C.B. Компьютерное моделирование режимов работы паровых котлов и теплосети ТЭЦ-26 // Теплоэнергетика. - 1998. - №6. - С. 41- 46.

33. Черняк В.Н., Зройчиков Н.А, Макарова Т.М. О повышении надежности впрыскивающих пароохладителей низкого давления ТГМП-314. //Теплоэнергетика.-1999,- №2. - С. 44 - 48.

34. Зройчиков H.A.,Чернов С.Л., Иноземцев Л.А., Тишин А.П., Деггерев В.Н. Комплексный подход к снижению выбросов оксидов азота на ТЭЦ при сжигании природного газа. // Известия АПЭ.-2000.- №1. - С. 37 - 42.

Печ. л. ¿,,31,5_Тираж jQQ Заказ Д, {¿J

Типография МЭИ, Красноказарменная, 13.

Введение.

Глава I. Состояние вопроса.

1.1. Современное состояние ГВТ парогенераторов.

1.2. Анализ некоторых проблемных вопросов работы РВП в современных условиях эксплуатации энергетических парогенераторов.

1.3. Необходимость модернизации ТДМ.

1.4. Выводы и постановка задачи исследования.

Глава II. Обзор предшествующих работ, где решались аналогичные, сформулированные выше задачи.

2.1 Историческая справка.

2.2 Сравнительный анализ существующих воздухоподогревателей различного типа.

2.3. Преимущества и недостатки РВП и ТВП.

2.4. Нормативный метод расчета РВП.

2.5. Обзор работ, посвященных поиску эффективных теплопере-дающих поверхностей нагрева для РВП.

2.6. Обзор работ, посвященных проблемам выбора и путей совершенствования аэродинамической схемы ТДМ.

2.7. Выбор аэродинамической схемы для обеспечения заданных параметров работы ГВТ.

2.8. Выводы и формулирование направления работы по совершенствованию ГВТ.

Глава III. Совершенствование ТДМ.

3.1. Влияние аэродинамической схемы на характеристику и

КПД ТДМ на номинальном и переменном режимах работы.

3.2. Новая аэродинамическая схема ТДМ с 8-образными лопатками.

Глава IV. Практические результаты использования новых аэродинамических схем с 8-образными лопатками колес, для решения широкого круга задач эксплуатации ТДМ.

4.1. Реконструкция ДРГ.

4.2. Дутьевой вентилятор для котлов с кипящим слоем.

4.3. Дымосос для парогенератора с установкой подавления оксидов азота и РВП с повышенным эксплуатационным сопротивлением.

4.4. Замена осевого на центробежный дымосос в схемах ГВТ мощных энергоблоков ТЭЦ.

4.5. Экономический эффект при модернизации ТДМ.

Глава V. Совершенствование РВП. Стенд двухпоточного РВП.

5.1. Описание конструкции стенда двухпоточного РВП и схемы его работы.

5.2. Результаты тарировки измерительных сечений ДРВП. Обоснование выбора пневмометрической трубки ВТИ.

5.3. Методика обработки результатов исследований ДРВП.

Глава VI. Исследование процесса теплопередачи во вращающихся регенеративных воздухоподогревателях.

6.1. Результаты исследования коэффициентов теплоотдачи на стандартной листовой поверхности нагрева.

6.2. Исследование теплопередающих возможностей шаростержневой поверхности нагрева.

6.2.1 Конструктивные особенности шаростержневой поверхности нагрева.

6.2.2. Некоторые особенности методики обработки результатов испытаний шаростержневой поверхности нагрева на двухпоточном РВП.

6.2.3. Результаты исследования теплообмена в ДРВП с 12-ю шаростержневыми решетками.

6.2.4. Результаты исследования теплообмена в ДРВП с 6-ю шаростержневыми решетками.

Глава VII. Расчетное исследование РВП, как аппарата непрерывного действия с нестационарном теплообменом.

7.1. Принятые обозначения.

7.2. Основные расчетные соотношения для РВП ТЭЦ.

7.3. Анализ расчетных соотношений для РВП ТЭЦ.

7.4. Методика расчета регенеративного теплообменника

7.5. Оценка возможности снижения массы набивки за счет интенсификации тепломассообмена.

Глава VIII. Практические результаты модернизации существующих РВП.

8.1. Новая поверхность нагрева для холодного слоя РВП-54 газомазутного котла ТГМ-96 ТЭЦ-21 АО МОСЭНЕРГО.

8.2. Новая поверхность нагрева для горячего слоя РВП-98 котла ТГМП-344А ТЭЦ-26 АО МОСЭНЕРГО.

8.3. Результаты совершенствования подводящих патрубков РВП.

Глава IX. Техникоэконмические аспекты создания двухпоточных РВП.

9.1. ДРВП в газовоздушном тракте парогенератора.

9.2. Новые поверхности нагрева, как необходимые предпосылки создания ДРВП.

9.3. Сравнение двухпоточных и однопоточных РВП по геометрическим параметрам на примере РВП-98.

9.4. Конструктивные и компоновочные решения с использованием ДРВП в газо-воздушном тракте парогенератора.

9.5. Экономическое обоснование перехода от однопоточных РВП-98 к ДРВП с новой шаростержневой набивкой на примере парогенератора типа Пп-950-255 (Мод. ТГМП-344А).

Созидательная деятельность почти всегда направлена на получение позитивного результата с меньшими затратами. Это обстоятельство в полной мере соотносится с развитием промышленности, в том числе энергетики.

Использование огромного парка энергетического оборудования ранних выпусков, не отвечающих современным технико-экономическим требованиям, вызывает необходимость постоянного совершенствования технологических процессов тепловых электростанций.

Основная доля энергетических мощностей по прежнему сосредоточена на тепловых электростанциях, использующих в качестве топлива газ, мазут, уголь. Необходимость совершенствования процессов сжигания топлива и процессов утилизации тепла уходящих газов ни у кого не вызывает сомнений.

Тепловая часть электростанции имеет два основных тракта: пароводяной и топ л ивно-газовоз душный. Поскольку водяной пар является рабочим веществом основного цикла теплоэнергетических установок, постольку естественно повышенное внимание в литературе, которое уделяется вопросам, связанным с совершенствованием пароводяного тракта.

Газовоздушный тракт (ГВТ) является важной составляющей частью электростанции, однако совершенствованию его элементов уделяется значительно меньше внимания. Между тем ГВТ существенно влияют на размеры и компоновку ТЭЦ, их сооружение связано с затратами большого количества материалов и средств, на транспортировку по ним воздуха и газов затрачивается большое количество энергии, а от качества их выполнения и состояния зависит надежность работы электростанции. ГВТ включает в себя значительное число элементов электростанции. К ним относятся газовоздухопроводы и теплообменные поверхности нагрева, тягодутьевые машины (ТДМ), воздухоподогреватели (РВП; ТВП). Они связаны в определенной последовательности в единый тракт, и поэтому при разработке их конструкций возникают некоторые общие для всех элементов вопросы, например вопросы организации движения потока и обеспечения минимальных гидравлических потерь, технико-экономического обоснования скоростей и обеспечения высокой надежности работы. Вместе с тем каждый элемент имеет свою специфику. Так, в поверхностях нагрева воздухоподогревателей решающее значение имеет теплообмен при оптимальном сопротивлении и низкой коррозии, а в тягодутьевых машинах - самодостаточность на номинальном режиме и экономичность работы в условиях переменных режимов; в газоходах - оптимальное сопротивление, равномерное поле скоростей, отсутствие коррозии.

Элементы газового тракта оказывают взаимное влияние друг на друга и только комплексное решение всех перечисленных вопросов позволит найти эффективное решение. Между тем до последнего времени не всем вопросам уделялось достаточное внимание, что привело к тому, что газовоздушные тракты многих электростанций имеют серьезные недостатки.

Прежде всего следует отметить сложность и разнообразие форм газовоздухопроводов и газоходов. Они связывают между собой различные элементы тепловой электростанции и поэтому зависят от выбранного оборудования и его компоновки. Близкое расположение отдельных элементов определяет их взаимное влияние друг на друга. Конфигурация газовоздушных трактов современной электростанции имеет очень сложные формы, поэтому наибольшая часть напора затрачивается на преодоление местных сопротивлений и требует дополнительных расходов энергии на тягодутьевые машины.

Сечения газовоздухопроводов измеряются десятками квадратных метров, что в сочетании с требованиями минимизации строительной площадки ТЭЦ и вытекающих отсюда компоновочных решений приводит к значительной неравномерности полей скоростей, существенно снижающих интенсивность теплообмена в регенеративных воздухоподогревателях, которые являются одним из важнейших теплотехнических элементов схемы ТЭЦ. Именно это оборудование определяет высокий уровень коэффициента полезного действия (КПД) парогенератора и сильно влияет на долговечность работы газоходов.

Рациональное построение ГВТ включает вопросы выбора ТДМ и регулирующих устройств с учетом заданного графика нагрузки ТЭЦ.

Низкая эксплуатационная экономичность ТДМ может быть следствием выбора машин с излишне большими запасами по производительности и давлению, что обуславливает работу их в глубоко нерасчетных режимах с низким КПД. Недостаточный выбор напора или производительности ТДМ в сочетании с эксплуатационным увеличением местных сопротивлений элементов ГВТ из-за заноса или реконструкции, например РВП с целью интенсификации теплообмена сопровождающейся повышением местного сопротивления, ограничивает мощность парогенератора. Переход на сжигание другого вида топлива, реконструкция парогенератора или его золоулавливающей установки, внедрение природоохранного оборудования и мероприятий часто требуют внесения изменений в конструкцию ТДМ.

Современные экономичные аэродинамические схемы радиальных ТДМ с лопатками загнутыми назад обладают низкими коэффициентами давления, что требует увеличивать диаметры и окружные скорости колес для получения необходимых расходов и давлений. Для поддержания высокой экономичности ТДМ, в том числе, на частичных нагрузках, применяются различные способы регулирования. Эффективное регулирование ТДМ с лопатками загнутыми назад может быть обеспечено только изменением скорости вращения ротора. Дешевого по капитальным затратам и простого в эксплуатации привода, дающего возможность плавного изменения числа оборотов ротора ТДМ отечественная теплоэлектроэнергетика пока не имеет. В стремлении решить этот вопрос руководство ОАО "Мосэнерго" закупает дорогостоящие приводы канадской фирмы "Ален-Бредли", но финансовые возможности ограничивают их широкое внедрение.

Применение машин с лопатками загнутыми назад имеет ограниченную область в связи с тем, что на тыльной стороне лопатки у дымососов на газомазутных и пылеугольных котлах происходит налипание золы топлива, приводящее к небалансу колеса. На ТЭЦ-21, 23 ОАО "Мосэнерго"дважды были аварии дымососов из-за большого небаланса, созданного отложениями. В результате высокоэкономичные колеса дымососов ДН-26х2, выполненные по схеме 70-160-П с выходным углом лопатки (32=20° были заменены на колеса, разработанные на схеме 0,62-40 с (32=40°, которые имеют пониженный КПД на номинальном режиме и не решают вопроса экономичной работы в нерасчетном режиме, что особенно актуально для ОАО"Мосэнерго", имеющего ограниченные пиковые мощности и вынужденного осваивать режимы скользящих давлений работы пароводяного тракта, позволяющих энергоблокам электростанций нести нагрузку, например на ТЭЦ-26 на парогенераторе ТГМП-344А производительностью Бном = 1000 т/ч с турбиной Т-250/240-3, до 0,40Бном.

По нашему мнению, в условиях нового строительства следует выбирать аэродинамическую схему с наивысшим КПД в номинальном (расчетном) режиме. Но внедрение подобных схем подразумевает увеличение массогабаритных характеристик при значительном уменьшении экономичности ТДМ в нерасчетных режимах при регулировании производительности аэродинамическими способами. Использование частотно-регулируемого привода (ЧРП) полностью устраняет потери при работе ТДМ на частичных нагрузках. Как сказано выше, на сегодняшний день отечественная электротехническая промышленность не в состоянии поставить на рынок ЧРП конкурентно-способных аналогов зарубежной продукции, а главное, отвечающим современным требованиям к оборудованию данного класса. Закупка импортных ЧРП сопряжена с чрезмерными финансовыми затратами, и что важно, налагает на отечественного потребителя обязательства по дальнейшему сервисному обслуживанию. Эта ситуация является нежелательной, как с точки зрения защиты российских производителей, так и с позиции промышленной безопасности.

Принципиально новое решение, предложенное профессором Рихтером Л.А. и автором настоящей работы, заключается в использовании более сложного профиля лопаток центробежных машин.

ЦАГИ совместно с автором разработали и впервые в ОАО"Мосэнерго" начали использовать аэродинамические схемы ТДМ с 8-образными лопатками и вращающимся диффузором. Новые схемы в номинальном режиме работы имеют пониженный КПД в сравнении со схемами, имеющими лопатки загнутые назад. Однако коэффициент давления и экономичность в нерасчетных режимах существенно выше.

Схемы с 8-образными лопатками позволяют создавать компактные машины повышенного давления, необходимые для увеличения тяги в ГВТ при реконструкции парогенераторов, РВП, золоуловителей и улучшения компоновочных решений. Там, где дымососы с осевыми машинами ограничивают мощность блоков, новые схемы обеспечивают возможность их реконструкции, так как позволяют создавать центробежные дымососы двухстороннего всасывания при сохранении имеющегося электропривода осевых машин. 8-образная схема широко используется в ТДМ ТЭЦ-21, 23, 26 ОАО"Мосэнерго", и других технологиях в т. ч. для котлов с кипящим слоем.

Исторически, работы в направлении создания и совершенствования отечественных аэродинамических схем ТДМ проводились в ЦАГИ, в ведущих институтах отрасли ВНИИАМ (МО ЦКТИ), ОРГРЭС, ЦКТИ, на Барнаульском и Бийском котельных заводах. Они основаны на исследовании А.Д. Брука, И.М. Готфельда, С.И. Ивянского, И.Р. Клейса, Т.С. Соломаховой, М.И. Невельсона, С.Н. Постоловского, И.А. Раскина, Л.А. Рихтера, Б. Экка, Ю.П. Коробанова, И.М. Левина, И.А. Боткачика и др., которые внесли существенный вклад в теорию, проектирование и создание высокоэкономичных ТДМ и ГВТ.

По-прежнему значительные резервы повышения экономичности и надежности парогенератора кроются в совершенствовании подогрева воздуха за счет уходящих газов. Воздухоподогреватель является последний поверхностью нагрева парогенератора, поэтому он определяет, с одной стороны, температуру уходящих газов и соответствующую потерю теплоты, а с другой температуру нагреваемого воздуха. Таким образом, работа воздухоподогревателя в значительной степени определяет эффективность и полное сгорание топлива в топке, и КПД парогенератора.

Впервые подогрев воздуха, поступающего в топку для улучшения процесса горения, предложил Джемс Уатт в 1785г., а Роберт Стерлинг в 1816 году впервые осуществил подогрев воздуха за счёт тепла уходящих газов в регенеративной печи.

Снижение температуры уходящих газов на каждые 10°С повышает КПД парогенератора примерно на 0,5% [42].

Применение воздухоподогревателей в современных котельных агрегатах обеспечивает экономию топлива до 15%. Увеличение температуры в топочной камере за счет подачи на горение горячего воздуха приводит к повышению теплопередачи к экранным поверхностям нагрева. Кроме того большинство твердых и жидких топлив могут эффективно сжигаться только при условии подогрева воздуха, идущего на горение. Помимо высокого уровня подогрева воздуха (охлаждения уходящих газов) воздухоподогреватель парогенератора должен отвечать следующим требованиям:

1) компактность;

2) высокая степень готовности;

3) минимальные присосы воздуха;

4) небольшие весовые показатели;

5) простота в ремонте (высокая ремонтопригодность) и обслуживании;

6) доступность осмотра и простота методов очистки от отложений;

7) низкая скорость коррозии.

В современном парогенераторостроении применяются два типа воздухоподогревателей: рекуперативные трубчатые (ТВП) и регенеративные (РВП).

ТВП просты по конструкции, надежны в работе, обладают высокой плотностью, т.е. работают с меньшей потерей воздуха, перетекающего в газовую часть, однако эта плотность относится к первому периоду эксплуатации. В дальнейшем из-за коррозии возникают трудно обнаруживаемые неплотности в трубной системе, сопровождаемые потерями воздуха и ростом потери тепла с уходящими газами . В свою очередь недостаток горячего воздуха в топке увеличивает потери с физическим и химическим недожогами и q4) .

Вращающиеся регенеративные воздухоподогреватели (РВП) появились позже рекуперативных трубчатых (ТВП) и основательно потеснили последние. Особенно ярко преимущества РВП, проявились при широком использовании топочных мазутов в энергетике. ТВП оказались весьма ненадежными при работе парогенераторов на мазуте: они забивались и, отличаясь высокой скоростью коррозии, быстро теряли плотность; тягодутьевые механизмы (ТДМ) перегружались, производительность парогенераторов падала. Ремонт ТВП затруднителен и высокозатратен, эффективных, независимо от сложности способов очистки ТВП не существует. В РВП также наблюдалась заметная коррозия, но существуют средства защиты от неё, которые постоянно совершенствуются. Здесь также отмечается интенсивное забивание, но созданы и совершенствуются средства очистки: паровая и термоволновая обдувка, высокотемпературный отжиг, отмывка водой с различным давлением и присадками. Ремонт РВП оказался относительно простым и не требует длительных остановов оборудования. [37].

РВП для парогенераторов, впервые были изготовлены в 1923 году шведской фирмой "Антиболаген Юнгстрем ангтурбин". По мере совершенствования конструкций и освоения технологии изготовления РВП они стали основным типом воздухоподогревателей, применяемых в зарубежном парогенераторостроении [44]. Первые отечественные образцы РВП были изготовлены на Таганрогском котельном заводе (ТКЗ) и введены в эксплуатацию в эксплуатацию в 1945 г. С1961 года начинают выпускать РВП на заводе имени Орджоникидзе (ЗиО) в г. Подольске и на Барнаульском котельном заводе (БКЗ).

К началу проектирования РВП на отечественных заводах имелись лишь теоретические работы, в которых анализировалось влияние различных конструктивных факторов (скорость вращения ротора, толщина листов набивки и др.) на тепловую эффективность РВП, приводились общие соображения по тепловому расчету РВП. Методика теплового и аэродинамического расчета базировалась всего лишь на двух сериях лабораторных опытов, проведенных в ЦКТИ и МВТУ в 1946 и 1947 годах. [42].

Начиная с 1957 года, работы по РВП существенно расширились. В ЦКТИ проводятся лабораторные исследования различных типов набивок, систематически осуществляются промышленные испытания воздухоподогревателей. На ЗиО проведены подробные исследования уплотнений заводской конструкции на холодной модели, а затем на натурном РВП ; создан горячий стенд, позволивший ЗиО и ЦКТИ выполнить комплекс работ по исследованию температурного режима РВП и теплообмена при различных скоростях вращения ротора.

В ВТИ и ОРГРЭС проводятся испытания РВП и исследование процессов коррозии и очистки поверхностей нагрева, разрабатываются мероприятия по предупреждению коррозионных разрушений и повышению эффективности средств очистки.

По сравнению с ранее применявшимися ТВП регенеративные вращающиеся воздухоподогреватели имеют ряд существенных достоинств, несмотря на более сложное конструктивное исполнение. К таковым относятся:

1) в 2,-2,5 раза меньшая металлоемкость поверхностей нагрева за счет её изготовления из стальных листов толщиной 0,6-1,2 мм и применения профилей листов, характеризующих более высокой тепловой эффективностью по сравнению с продольным омыванием гладких каналов;

2) относительная простота замены изношенной части поверхности нагрева, а именно холодных пакетов РВП;

3) меньшие габаритные размеры;

4) наличие эффективной очистки РВП от золовых отложений при сжигании твердого и жидкого топлив;

5) возможность применения коррозионностойких (эмалированных, керамических и др.) поверхностей нагрева при работе котлов на серосодержащих топливах;

6) коррозионные и абразивные разрушения поверхности нагрева не приводят к повышенным перетокам воздуха в газовую часть.

Недостатками РВП в сравнении с ТВП являются:

1) расход электроэнергии на вращение ротора;

2) быстрый износ подшипников и приводного механизма;

3) низкие коэффициенты теплоотдачи и, как следствие, необходимость резкого увеличения площадей теплопередающих поверхностей;

4) более высокий уровень присосов в исходном состоянии после монтажа;

5) более сложная конструкция РВП, как любого вращающегося механизма, и системы уплотнительных устройств.

Обычно РВП выполняют с вертикальной осью вращения диаметром до 10 м , а в отдельных случаях 15-17 м. Такие размеры требуют изготовления сверхтяжелых радиально-упорных подшипников качения. РВП с горизонтальной осью позволяют распределить нагрузку ротора на два подшипника меньших размеров; такие РВП лучше компонуются с парогенератором и позволяют упростить газо-воздушные тракты.

Существуют конструкции РВП, поверхность нагрева которых расположена в неподвижном статоре ("Ротемюлле"), а газы и воздух подводятся и отводятся при помощи вращающихся патрубков.

В обеих конструкциях поверхности нагрева попеременно омывается непрерывно движущимися потоками дымовых газов и нагреваемого воздуха, которые разделяются системой уплотнений.

Совершенствование конструкции и улучшение эксплуатационного обслуживания дают большой экономический эффект. Затраты на модернизацию РВП, при которой улучшается их плотность, уменьшаются потери воздуха или увеличивается теплосъём быстро окупаются. В настоящее время накоплен большой опыт проектирования, изготовления, монтажа, исследований и эксплуатации РВП.

Помимо котлостроительных заводов ТКЗ (Носов В.М. и др.) и ЗиО (Боткачик И.А. и др.), наибольший вклад в разработку и освоение отечественных конструкций РВП внесли ЦКТИ (Мигай В.К., Назаренко B.C., Добринов Т.С. и др.), ВТИ (Надыров И.И., Петросян P.A., Локшин В.А. и др.), ОРГРЭС (Крук М.Т., Гойхман Л.А., Мадоян Л.Г. и др.).

Число публикаций по проблемам, связанным с воздухоподогревателями во всем мире значительно. В тоже время остаётся ещё ряд вопросов, требующих своего разрешения.

На протяжении более 30 лет никаких принципиальных изменений в конструкцию РВП не вносилось, а исходные недостатки при простом увеличении габаритов нарастали достаточно интенсивно.

На современном уровне теплоэнергетики и непрерывно растущими требованиями к надежности, экономичности, экологичности теплотехнического оборудования уже в принципе невозможно базироваться на технических решениях ранней эпохи развития конструкции воздухоподогревателей.

Исходя из вышеуказанных соображений нами предложена [106] и разработана новая отечественная конструкция двухпоточного регенеративного воздухоподогревателя (ДРВП). Под руководством и непосредственном участии автора проведен комплекс научно-исследовательских работ по изучению и исследованию ДРВП на специально созданной промышленной экспериментальной установке, работающей параллельно действующему РВП-68 с парогенератором барабанного типа ТГМ-96 ТЭЦ-26 ОАО "Мосэнерго". Перед собой мы поставили основополагающую цель: поиск новых эффективных теплопередающих поверхностей и новых конструктивных решений.

В диссертационной работе содержатся итоги многолетних исследований, результатами которых явилось создание новой высокоэффективной теплопередающей поверхности, позволившей решить многие принципиально важные вопросы и заложить основы создания нового поколения вращающихся регенеративных двухпоточных воздухоподогревателей.

Использование ДРВП позволяет на 40% сократить радиальные габариты установки, уменьшить утечки воздуха за счет резкого снижения температурного коробления ободов подогревателя в области расположения уплотнений и существенно упростить компоновку.

Для реализации поставленной задачи необходимо в первую очередь интенсифицировать процесс теплопередачи, чтобы максимально снизить массогабаритные характеристики теплопередающих поверхностей.

16

Именно эта проблема и была решена нами на пером этапе проводимых исследований, что позволило уже в настоящее время в рамках обычных однопоточных РВИ перейти к широкой модернизации энергетических подогревателей на крупнейших электростанциях России.

На основании полученных результатов разработана конструкция промышленного ДРВП и методика его теплового и аэродинамического расчета.

ГВТ включает в себя основные элементы: газовоздуховоды, ТДМ, РВП, определяющие КПД и надежность работы парогенератора. Отсюда и вытекает круг тех задач, которые и рассматриваются в настоящей работе. К их числу относится совершенствование тягодутьевых машин, газовоздухопроводов, и поиск новых решений, позволяющих на мощных энергетических парогенераторах снизить массогабаритные показатели регенеративных воздухоподогревателей.

Особое место в диссертационной работе отведено теоретическому обоснованию необходимости пути интенсификации теплообмена набивок РВП, технико-экономическому обоснованию перехода к новым набивкам в традиционных РВП. Приведены результаты исследований новой теплопередающей набивки из шаровых решеток. Показаны: возможность и необходимость перехода к двухпоточным РВП, результаты модернизации традиционных РВП и перспективные направления в развитии энергетических воздухоподогревателей.

Основные результаты диссертационной работы состоят в следующем:

1. Проведен комплекс научных исследований и конструктивных разработок по совершенствованию газовоздушного тракта газомазутных энергетических котлов с целью повышения их эконмичности и надежностию.

2. Разработаны исследованы и установлены в ГВТ котла принципиально новые колеса центробежных ТДМ с Э-образными лопатками, позволяющие иметь высокие напоры при сравнительно высоком КПД и обеспечивающие устойчивую характеристику в нерасчетных режимах. Новые вентиляторы позволили увеличить степень рециркуляциюи и снизить за счет этого содержание окислов азота в уходящих газах, что одновременно со снижением шума благоприятно сказывается на улучшении экологической обстановки в зоне влияния тепловой электростанции.

3. Разработана и подробно исследована новая шаростержневая поверхность нагрева, которая обеспечивает восьмикратное увеличение теплопередачи в РВП, что позволяет на 40-60% сократить рабочую массу набивки и, таким образом, резко увеличить ресурс работы подшипниковых узлов, снизить расход электроэнергии на привод РВП и обеспечить более плавное вращение ротора.

4. Разработана новая технология изготовления шаростержневой теплопередающей поверхности, позволяющая изготавливать ее с помощью литья из относительно дешевого чугуна, что обеспечивает длительную эксплуатацию новой набивки при работе котла на высокоскрнистом топливе.

5. Предложена методика расчета регенеративного воздухоподогревателя, оснащенного шаростержневой поверхностью, позволяющая по заданным параметрам газа и воздуха надежно оценивать необходимую массу новой теплопередающей поверхности.

6. Для обеспечения равномерного распределения теплоносителей по теплопередающей поверхности разработаны, исследованы и установлены в подводящих патрубках РВП поверхности, позволяющие резко снизить входную неравномерность и за счет этого поднять на шесть градусов температуру воздуха на выходе из РВП. Эти данные со всей очевидностью показывают на необходимость совершенствования не только теплообменных поверхностей, но и всего газовоздушного тракта РВП.

7. Новая набивка обладает высокой ремонтопригодностью, легко очищается от отложений продуктов сгорания, возникающих при работе котла на жидком топливе, и позволяет таким образом сохранить все проектные показатели РВП в течении длительного срока эксплуатации.

8. Преимущества новой шаростержневой поверхности нагрева в полной мере подтверждены ее эксплуатацией в промышленном исполнении на ТЭЦ-21 и ТЭЦ-26 АО МОСЭНЕРГО.

9. Разработан и создан уникальный, не имеющим аналогов в мировой практике, полупромышленный двухпоточный регенеративный воздухоподогреватель, проведены его всесторонние исследования с новой шаростержневой набивкой, позволяющие уже в ближайшие годы перейти к новому поколению двухпоточных регенеративных воздухоподогревателей, имеющих существенно сниженные массогабаритные показатели, и улучшить компоновку их в схеме энергетических котлов, снизить затраты электроэнергии на привод подогревателя, существенноуменьшить утечку воздуха и резко повысить надежность этого важнейшего узла котельной установки.

339

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

1. Аэродинамический расчет котельных установок (нормативный метод) // Под ред. С.И. Мочана. М.: Энергия, 1977.

2. Боткачик И.А., Зройчиков H.A. Дымососы и вентиляторы тепловых электростанций. М.: Издательство МЭИ, 1997г., 424с.

3. Брусиловский И.В. Аэродинамические схемы и характеристики осевых вентиляторов. М.: Недра, 1978.

4. Центробежные вентиляторы / А.Д. Брук, Т.С. Соломахова и др. М.: Машиностроение, 1975.

5. Боткачик И.А., Зройчиков H.A. Исследование модели вентилятора-насоса// Энергетик. 1987. № 3. С. 16-24.

6. Боткачик И.А., Зройчиков H.A. Повышение надежности дымососов в условиях абразивного износа // Электрические станции. 1989. № 1.

7. И.А. Боткачик, H.A. Зройчиков, В.И. Кшнякин, Д.И. Малачевский, О конструкции и прочности дисков рабочих колес крупных радиальных тягодутьевых машин. Энергетик. 1981. № 9. С. 51-54.

8. Ю.М.Метелкин, В.Н.Мальцев и др. Интенсифицированная керамическая набивкадля холодных пакетов регенеративных воздухоподогревателей. //Энергетик. 9. 1986. С. 16.

9. Боткачик И.А., Эпштейн Г.Е., Солнцев В.В. Опыт реконструкции и эксплуатации высокотемпературного дымососа рециркуляции дымовых газов // Энергетик. 1984. № 10. С. 28-40.

10. Боткачик И.А., Зыкин А.JL, Кузнецов А.И. Реконструкция дымососов ДН-26х2 на котлах ТГМ-96 // Энергетик. 1985. № 6. С. 9-15.

11. Боткачик И.А., Матвеев A.C., Зыкин A.JI. Реконструкция дымососов котлов ТП-230 // Энергетик. 1986. № 1. С. 64-69.

12. Дымососы и вентиляторы: Каталог-справочник. М.: НИИинформтяжмаш. 1984.

13. Зройчиков H.A. Оптимизация работы тягодутьевых машин в условиях глубоких разгрузок основного оборудования ТЭЦ: Автореферат на соискание ученой степени кандидата технических наук. М.: МЭИ, 1991.

14. Левин И.М., Боткачик И. А. Эксплуатация тяго дутьевых машин тепловых электростанций. М.: Энергия, 1977.

15. Левин И.М., Боткачик И. А. Дымососы и вентиляторы мощных электростанций. М.: Госэнергоиздат, 1962.

16. Лачинов Н.В. Монтаж и ремонт оборудования котельных цехов крупных электростанций. М.: Высшая школа, 1970.

17. Лившиц С.П. Высоконапорные дутьевые машины центробежного типа. Л. Машиностроение, 1976.

18. Матвеев A.C. Влияние предварительной подкрутки потока на интенсивность отложений золы на лопатках центробежных машин // НИИинформтяжмаш. 1969. № 3. С. 73-81.

19. Невельсон М.И. Центробежные вентиляторы. М.: Госэнергоиздат. 1934.

20. Невельсон М.И. Регулирование центробежных вентиляторов. В сборнике ¡Вентиляторы, М.: Московский Дом Научно-технической пропаганды. 1968. С. 42-48.

21. Невельсон М.И. Упрощенные измерения при испытании вентиляторов и дымососов на электростанциях. М.: ВИНИТИ. Экспресс-информация Информэнерго, 1972.

22. Поликовский В.И. Вентиляторы, воздуходувки, компрессоры. М-Л.: Машгиз, 1938.

23. Постоловский С.Н. Повышение экономичности центробежных тяго дутьевых машин // Электрические станции. 1964. № 9. С. 15—21.

24. Пеккер Я.Л. Теплотехнические расчеты по приведенным характеристикам топлива. М.: Энергия. 1977.

25. Перель Л.Я. Подшипники качения: Справочное пособие. М.: Машиностроение, 1983.

26. Рихтер Л.А., Елизаров Д.П., Лавыгин В.М. Вспомогательное оборудование тепловых электростанций. М.: Энергоатомиздат, 1987.

27. Рихтер Л.А. Тяга и дутье на тепловых электростанциях. М.: Энергия, 1984.

28. Рихтер Л.А. Газовоздушные тракты тепловых электростанций. М.: Энергия, 1969.

29. Рихтер Л.А., Зройчиков H.A. Влияние аэродинамической схемы тягодутьевой машины на эффективность регулирования аэродинамическими способами // Известия вузов. 1985. № 7. С. 38-42.

30. Рихтер Л.А., Зройчиков H.A. 06 экономии электроэнергии на привод тягодутьевых машин // Энергетик. 1989. № 7. С. 24-28.

31. H.A. Зройчиков, Соломахова, Г.С. Щербатых, и др. О выборе типа дымососов для энергоблоков ТЭС . // Энергетик. 1993. № 2. С. 11-18.

32. Т.С. Соломахова, А.Д. Брук, М.И. Невельсон и др. Центробежные вентиляторы. М.: Машиностроение, 1975.

33. Соломахова Т.С., Чебышева К.В. Центробежные вентиляторы (аэродинамические схемы и характеристики): Справочник. М.: Машиностроение, 1980.

34. Спивак В.А., Ковалевская В.И. Оценка напряженного состояния рабочих колес крупных центробежных вентиляторов // НИИинформтяжмаш, 1970. № 6.С.13-15.

35. Трембовля В.И., Фингер Е.Д., Авдеева A.A. Теплотехнические испытания котельных установок. М.: Энергия, 1977.

36. Тепловой расчет котельных агрегатов (нормативный метод). М.: Энергия, 1973.

37. Экк Б. Проектирование и эксплуатация центробежных и осевых вентиляторов. М.: Госгортехиздат, 1959.

38. Каталог 15-80. Дымососы и вентиляторы / Составитель Ю.П.Карабанов. М.: ВНИИАМ. 1980.

39. Регенеративные воздухоподогреватели Подольского завода имени Орджоникидзе. «Теплоэнергетика», 1967, № 4, с. 36-41. Авт.: В.М. Биман, И.А. Боткачик, А.У. Липец и др.

40. Регнеративные воздухоподогреватели парогенераторов.// М.: "Машиностроение", 1978, 175 с.

41. Особенности конструкции и монтажа новых регенеративных вращающихся воздухоподогревателей ТКЗ. М., «Энергия», 1976, 72 с. Авт.: А.А. Паршин, И.Я. Еремин, В.М. Новов и др.

42. Регенеративные вращающиеся воздухоподогреватели. Л., «Энергия», 1971. 168 с. Авт.: В.К. Мигай, B.C. Назаренко, И.Ф. Новожилов, Т.С. Добряков.

43. Дубовский И.Е., Назаренко B.C. Результаты исследовании регенеративных воздухоподогревателей. «Энергомашиностроение», 1959, №4, с. 1-6.

44. Мигай В.К. Исследование элементов поверхности нагрева регенератора «Юнгстрем». «Энергомашиностроение», 1959, № 7, с. 33 37.

45. Мигай В.К., Слабодская Л.Н. Исследование интенсифицированной поверхности теплообмена для вращающихся регенеративных воздухоподогревателей. «Теплоэнергетика», 1962, № 9, с. 68 70.

46. Мигай В.К. Совершенствование компактных поверхностей теплообмена вращающихся воздухоподогревателей ЗиО. «Труды ЦКТИ», Л., 1970, вып. 110, с. 85 -88.

47. Наринский ДА. Применение метода нестационарного нагрева для определения теплоотдачи регенеративных поверхностей. «Теплоэнергетика», 1970, № 3, с. 40-42.

48. Домбровский В.И. Особенности работы регенеративных воздухоподогревателей при сжигании экибастузского угля. «Теплоэнергетика», 1971, № 3, с. 68-70.

49. Надыров И.И., Локшин В.А., Боткачик И.А. Теплообмен и аэродинамическое сопротивление эмалированной набивкирегенеративных воздухоподогревателей. «Энергомашиностроение», 1973, №7, с. 35 -37.

50. Теплообмен и аэродинамическое сопротивление керамических блоков. «Теплоэнергетика», 1973, № 5, с. 73-85. И.И. Надыров, В.А. Локшин, И.А. Боткачик и др.

51. Теплообмен и аэродинамическое сопротивление новых типов насадок для регенеративных воздухоподогревателей. — «Энергомашиностроение», 1971, № 5, с. 44-46. Авт.: П.А. Березинец, И.Н. Розенгауз, И.Ф. Улезько, И.А. Боткачик.

52. Кашунин Е.И., Зоричев В.Д. Результаты исследований нового воздухоподогревателя. «Энергомашиностроение», 1969, № 4, с. 3 - 5.

53. Исследование работы дробепоточного регенеративного воздухоподогревателя.-«Энергомашиностроение», 1972, № 4, с. 14-16. Авт.: Е.И. Кашунин, И.И. Федоров, С.Е. Еремеев и др.

54. Перспективы использования дробепоточных регенеративных воздухоподогревателей.«Промышленная энергетика», 1975, № 8, с. 50 -52. Авт.:И.И. Федоров, В.В. Компанеев, B.C. Назаренко и др.

55. Сравнительные испытания набивок регенеративных воздухоподогревателей при сжигании высокосернистых углей. М., «Электрические станции», 1975, № 1, с. 25-27. Авт.: Е.И. Коротов и др.

56. Рихтер Л.А. О выборе оптимальных скоростей газов и воздуха в регенеративных воздухоподогревателях. «Энергомашиностроение», 1970, №61, с. 37-39.

57. Стырикович М.А., Катковская К.Я., Серов Е.П. Котельные агрегаты. М., «Энергия», 1966. 384 с.

58. Регенеративные воздухоподогреватели для мощных котельных агрегатов. «Электрические станции», 1972, № 10, с. 22-25. Авт.: В.А. Локшин, ILA. Боткачик, А.Я. Антонов и др.

59. Боткачик И.А., Липец А.У., Громов Г.В. Исследование уплотнений регенеративного воздухоподогревателя на холодной модели. «Энергомашиностроение», 1966, № 11, с. 16-18.

60. Назаренко B.C., Боткачик И.А., Костров Л.А. Испытания модели регенеративного воздухоподогревателя на горячем стенде. «Энергомашиностроение», 1967, № 9, с. 1 4.

61. Боткачик И.А., Костров Л.А. Испытания регенеративного воздухоподогревателя. «Энергомашиностроение», 1967, № 5, с. 6 8

62. Исследование сернокислотной коррозии в регенеративном воздухоподогревателе. «Электрические станции», 1970, № 7, с. 60-63. Авт.: A.A. Гойхман, Л.М. Кофман, Ю.Д. Лысенко и др.

63. О некоторых причинах загрязнения набивки регенеративных воздухоподогревателей. М., «Энергетик», 1971, № 9, с. 3-4. Авт.: H.A. Грибов, H.H. Шумейко, В.К. Петручук и др.

64. Коррозионная стойкость низколегированных сталей для газоходов котлов. «Электрические станции», 1975, № 12, с. 27 — 28. Авт.: P.A. Петросян, Э.Л. Гудкевичч, И.И. Надыров и др.

65. Очистка регенеративных воздухоподогревателей водой высокого давления. «Электрические станции», 1974, № 2, с. 30-34. Авт.: А.Ф. Гаврилов, М.Е. Бородянский, Л.П. Вайнштейн и др.

66. Очистка регенеративных воздухоподогревателей водой высокого давления. «Энергетик», 1971, № 10, с. 4-5. Авт.: H.H. Шумейко. Ю.Ф. Букас, В.К. Петручук и др.

67. Очистка регенеративных воздухоподогревателей типа ВПР-5 технической водой повышенного давления. «Энергетик», 1974. № 4, с. 12-13. Авт.: Ю.Л. Гуськов, A.B. Балыкин, А.И. Сергеев и др.

68. Липец А.У., Боткачик И.А., Слободян И.П. К выбору рациональных геометрических параметров регенеративных воздухоподогревателей. «Теплоэнергетика», 1972, № 2, с. 20-22.

69. Коррозионная агрессивность продуктов сгорания сернистого мазута при частичных нагрузках котлоагрегата. «Теплоэнергетика», 1972, № 3, с. 42 -44. Авт.: В.Ш. Магадеев, P.A. Петросян, И.С. Конторович и др.

70. Коррозия регенеративных воздухоподогревателей при различных способах очистки. «Электрические станции», 1973, № 9, с. 32-35. Авт.: В.Ш. Магадеев, И.И. Надыров, В.Г. Шалейко и др.

71. Жабо В.В., Гаврилов А.Ф. Влияние подогрева холодного воздуха на работу РВВ. «Энергетик» 1974, № 6, с. 8 9.

72. Меры защиты хвостовых поверхностей нагрева котельных агрегатов. — «Энергетик», 1972, № 7, с. 23-24. Авт.: В.П. Коровин, Ф.А. Красноперов, В.В. Поляков и др.

73. Гаврилов А.Ф., Кузнецов Н.В. О подогреве воздуха на мазутных котлах с вращающимися регенеративными воздухоподогревателями. «Теплоэнергетика», 1969, № 11, с. 32 -36.

74. Термическая очистка и обдувка РВВ. «Энергетик», 1974. № 10. с. 14-16. Авт.: Г.А. Зайцев, B.C. Козырев, И.В. Деев и др.

75. Очистка регенеративных воздухоподогревателей методом термической сушки. «Электрические станции», 1973, № 5, с. 76-77. Авт.: В.Д. Горбунов, В.И. Гришин, Н.Ф. Толкачев и др.

76. Способ защиты воздухоподогревателей котлоагрегатов, работающих на сернистых топливах. «Электрические станции», 1974. № 2, с. 78-79. Авт.: А.И. Алексеенко, В.Г. Иванов, В.А. Козлов, П.Н. Обнорский.

77. Модернизация уплотнений регенеративных воздухоподогревателей. «Энергетик», 1973, № 2, с. 22-23. Авт.: B.C. Домбровский, B.C. Дергачев, П.И. Харлов, И.А. Боткачик.

78. Новый тип регенеративного воздухоподогревателя для энергетических котлов. Экспресс-информация. Теплоэнергетика ВИНИТИ, 1966 г., № 25.

79. Рис В,Ф, Расчет дисков турбомашин."Машиностроение", М,: 1959.

80. Зройчиков Н.А, Оптимизация работы тягодутьевых машин в условиях глубоких разгрузок основного оборудования ТЭЦ. Диссертация к.т.н. , МЭИ, 1991г.

81. Сидулов М.В., Мартынов В.А., Воробьев JI.А., Зройчиков Н.А, Лукин C.B. Математическое моделирование и оптимизация режимов работы ТЭЦ.//Теплоэнергетика №10, 1993г., с.21-25.

82. Кудрявцев Н.Ю., Мартынов В.А., Воробьев JI.A., Зройчиков Н.А, Лукин C.B. Компьютерное моделирование режимов работы паровых котлов и теплосети ТЭЦ-26. // Теплоэнергетика №6, 1998г.с.41-46.

83. Трухний А.Д., Седов И.В., Зройчиков Н.А, Ломакин Б.В. Информационно-диагностическая система контроля подогревателей сетевой воды турбоустановки Т-250/300-240.// Теплоэнергетика №1, 1998г.

84. Зройчиков Н.А, Киселёв М.И, Козлов А.П., Морозов А.Н., Пронякин В.И. Оптико-электронный контроль работы турбоагрегата.// Электрические станции №7, 1997г.

85. Зройчиков Н.А, Чернов С.Л., Панченко В.Ф., Енякин. Глубокое снижение выбросов оксидов азота технологическими методами от котла ТГМ-96Б, работающего на природном газе.// Вестник РАПЭ №2, 1997г.,с.67-74.

86. Хаимов В.А., Котляр O.E., Зройчиков Н.А, Ломакин Б.В., Лукин C.B. Эрозия выходных кромок лопаток турбин Т-250/300-240.// Тяжелое машино-строение №11, 1997г., с.8-11.

87. Хаимов В.А., Котляр O.E., Зройчиков Н.А, Ломакин Б.В., Лукин C.B. Охлаждение ЦНД на режимах пуска турбины Т-250/300-240.// Электрические станции №2, 1998г.

88. Черняк В.Н., Зройчиков Н.А, Панченко В.Ф. О реконструкции схемы впрысков в барабанных котлах.// Энергетик № 9,1997г

89. Шицман М.Е., Зройчиков Н.А, Зройчикова Т.В., Панченко В.Ф. Анализ причин формирования железоокисных отложений в теплообменных поверхностях водогрейных котлов. // Электрические станции №4, 1998г.

90. Zroychirov NA. Botkachik I. A., Simonov В.P. New type of heating surface for regenerative air heater of power-generating boilers. US, Penn State, Applied Research Laboratory, May, 1997.

91. Zroychirov N.A. Botkachik I.A., Simonov B.P. New aerodynamic scheme for blowers used in steam generators. US, Penn State, Applied Research Laboratory, May, 1997.

92. Зарянкин A.E., Зройчиков Н.А, Симонов Б.П., Черноштан В.И., Каращук В.Е. Новая шиберная задвижка для регулирования расхода жидких сред. // Вестник МЭИ №5, 1997г, с.32-35.

93. Zroychirov N.A. New design of the forced-draft machine (FDM) IMP-97, Gdansk, 18-21 November 1997. C.457-463

94. Trukhni A.D. Zroychirov N.A. Diagnostic systems of condenser and hot water heating plants applied to power stations. IMP-97, Gdansk, 18-21 November 1997. C.457-463.

95. Зройчиков Н.А, Чернов C.JI. Опыт эксплуатации дымососа рециркуляции газов (ДРГ-258) с «S» образными лопатками на котле ТГМП-314. Известия академии промышленной экологии №1, 1998г.,с.25-31.

96. Боткачик И.А. Зройчиков Н.А, Износостойкий нагнетатель . Патент № 2079724 бюллетень №14,1997г.

97. Зройчиков Н.А, Захаренков А.В., Симонов Б.П. Цевка с вращающейся втулкой . Патент №2076968 бюллетень №10,1997г.

98. Боткачик И.А., Зройчиков Н.А, Соломахова Т.С., Щербатых Г.С. Радиальный вентилятор. Патент №2099605 зарегистрирован в Госреестре изобретений 20.12.97г.

99. Зарянкин А.Е., Зройчиков Н.А, Захаренков A.B., Симонов Б.П. Задвижка регулирующая. Положительное решение №95110238/06/017900 от 16.06.95.

100. Черняк В.Н., Зройчиков Н.А, Панченко В.Ф., Старчиков С.Н. Система подачи питательной воды на впрыскивающие пароохладители котла Патент № 2115862 Приоритет изобретения 24.09.96г. зарегистрирован в Госреестре изобретений 20.07.98г

101. Пименов М.К., Мунаев Э.Н., Медведева M.JI., Рыбальченко А.И., Боревский В.Б. Зройчиков Н.А, Способ использования недр при регенерации ионно-обменных фильтров. Патент №2111344 зарегистрирован в Госреестре изобретений 20.05.98г

102. Черняк В.Н., Зройчиков Н.А, Макарова Т.М., Сивцов А.И. Впрыскивающий пароохладитель. Свидетельство №8083. Авторская заявка №97118303 приоритет от 10.11.97г. зарегистрирован в Госреестре изобретений 16.10.98г

103. Черняк В.Н., Зройчиков Н.А, Макарова Т.М. О повышении надежности впрыскивающих пароохладителей низкого давления ТГМП-314. // Теплоэнергетика №2 , 1999г., с.44-48.

104. Зарянкин А.Е. , Зройчиков Н.А, Боткачик И.А., Симонов Б.П. Регенеративный воздухоподогреватель нового поколения для энергетических котлов. Вестник МЭИ № 1998г., с.38-42.

105. Зройчиков Н.А, Техническое обоснование замены листовой набивки РВП на поверхность, образованную шаровыми решетками. Проблемы энергетики. Доклады научно-практической конференции ИПК госслужбы, ч.З, 1998 г. с.264-269.

106. Зройчиков Н.А, Реконструкция тягодутьевых механизмов на основе новой аэродинамической схемы. МГТУ им. Н.Э. Баумана. Пятое международное совещание-семинар «Инженерно-физические проблемы новой техники». 19-22 мая 1998г.

107. Зарянкин А.Е., Зройчиков Н.А, Боткачик И.А., Симонов Б.П. Теплообменная поверхность. Положительное решение №98104483/06 (004851) от 10.03.98 г.

108. Зройчиков Н.А, Тупов В.Б. Снижение шума от тяго дутьевой машины путем модернизации рабочего колеса на примере ДРГ.

109. Зройчиков Н.А, Зарянкин А.Е., Зарянкин В.А., Симонов Б.П., Ломакин Б.В. Интенсификация теплообмена в воздушных регенеративных подогревателях. МЭИ (Технический университет) РНКТ 2, Москва 26-30 октября 1998г.

110. Зройчиков Н.А, Лукин C.B., Артюшин A.B., Мишенин Ю.Е., Киселева С.А. Натрий-катионирование с регенерацией ионита подземным рассолом. // Теплоэнергетика №7 , 1998 г. с. 52-54.

111. Зройчиков Н.А, Еуськов Ю.Л., Горюнов И.Т., Зарянкин А.Е., Боткачик И.А., Симонов Б.П. Шаровая набивка для холодных пакетов регенеративного воздухоподогревателя РВП-54. // Энергосбережение и водоподготовка №4, 1998г. С. 12-15.

112. Zroychirov N.A. Typov V. Fan noise redaction by improved S-shaped blade impellers. Sixth international congress on sound and vibration. 5-8 July 1999, Copenhagen, Denmark.

113. Зройчиков Н.А, Малахов И.А., Амосова Э.Г., Долгополов П.И., Старцев В.И., Малахов Г.И. Результаты испытаний анионитов, поглощающихорганические вещества в схеме химического обессоливания добавочной воды на ТЭЦ. // Теплоэнергетика. №7, 1999 г. с.7-16.

114. Трухний А.Д., Седов И.В., Зройчиков Н.А, Ломакин Б.В. Информационное обеспечение эксплуатации конденсационной установки мощной теплофикационной турбины. Международный форум информации МФИ-98. Том 2. 20-22 октября 1998 г.

115. Зройчиков Н.А, Пути повышения эффективности и экономичности оборудования. // Вестник электроэнергетики №4 ,1998г. с.14-18.

116. Серебряников Н.И., Зройчиков Н.А, Зарянкин А.Е., Зарянкин В.А., Симонов Б.П. Использование новых теплопередающих поверхностей для модернизации воздушных регенеративных подогревателей. // Теплоэнергетика. №12. 1999 г.

117. Липец А.У., Дирина Л.В. О температурном напоре в теплообменникахс перекрестным током движения теплоносителей. // Теплоэнергетика. 4. 1998г.С 32-35.

118. РыжиковН.В., Скаковский Л.И. и др. Окритериях оценки регенеративных (РВП) и трубчатых (ТВП) воздухоподогревателей. // Теплоэнергетика. 2. 1998г.С 74.

119. Липец А.У. Поповоду статьи ТКЗ "О критериях регенеративных(РВП) и трубчатых (ТВП) воздухоподогревателей.//Теплоэнергетика.№2.1998.С75.

120. Липец А. У., Андреева А.Я. Некоторые новые задачи аэродинамики и теплопередачи в котлах. // Теплоэнергетика. 9. 1997г.С 15-19.

121. Крупицкий Л.Я., Результаты промышленной эксплуатации пневмоимпульсной установки для очистки регенеративных врвщающихся воздухоподогревателей. // Энергетик. 1985г.С17-18.

122. Петров В А. Васильев A.A. и др. Надежность и экономичность регенеративных и трубчатых воздухоподогревателей котлов работающих на экибастузском угле. // Электрические станции. 3. 1990г. 38-34.

123. Гаврилов А.Ф. Малкин Б.М. Загрянение и очистка поверхностей нагрева котельных установок. // Москва "Энергия" 1980г. 328с.

124. Рихтер Л.А.,Елизаров Д.П., Лавыгин В.М. Вспомогательное оборудование тепловых электростанций. // М.:Энергоиздат, -216с.

125. Тупов В.Б. Охрана окружающей среды от шума в энергетике.М.: Издательство МЭИ, 1999г.-192с.

126. Б.В.,Барановский, А.Е. Зарянкин. Турбулентные течения и некоторые пути их расчета. // М.: "АЛБФА-XXI", 1991г.-92с.

127. М.Е. Дэйч, А.Е. Зарянкин. Газодинамика диффузоров и выхлопных патрубков турбомашин. // М.: "Энергия", 1970г. -384с.

128. А.Е. Зарянкин, А.Н. Шерстюк. Радиально-осевые турбины малой мощности. // М.: 1963г. -248с.

129. И.Г. Гоголев, A.M. Дроконов. А.Е. Зарянкин. Аэродинамические факторы и надежность турбомашин. //Брянск,: "Грани", 1993г.-168с.352

130. Reese LI., Ionakin I., Carackristi V.Z. // Trans. ASME, SeriesA, 1965, №2.

131. T.C. Добряков, B.K. Мигай, В.С.Назаренко. Воздухоподогреватели котельных установок. Д.: "Энергия", 1977г. 184с.

132. Материалы международной конференции по дизайну и анализу технических систем. ESDA, Лондон, 1994г.

133. И.А. Боткачик. Регенеративные воздухоподогреватели парогенераторов. М.: "Машиностроение", 1978г. 175с.

134. Ю.П. Карабанов. Тягодутьевые машины для пылеугольных блоков. "Электрические станции", №8, 1983г.

135. Биргер И.А., Шор Б.Ч., Шнейдерович P.M. Расчеты на прочность деталей машин.(Спрвочник).

136. Stn Gupta A., thodos G., Cytmical Eng. Prog., 58 №7 p. 68, 1962.

137. C.C. Забродский, Л.К. Жаткевич. Сборник "Исследование тепло и массообменав технологических процессах и аппаратах"под редакцией ыкова A.B. Минск. 1966г.

138. Шитников Б.К. Инженерно физический журнал, №7, стр. 73, 1961г.

139. Аэров М.Е., Наринский Д.А., Шейнин Б.И.'Теоретические основы химческой технологии", №5, 7, 75. 1968г.

140. И.И. Надыров, И.А. Боткачик и др. "Исследование теплообмена и аэродинамического сопротивления насадки из шаровых дистанционированных решеток для РВП".Отчет ВТИ, 1969г.