автореферат диссертации по машиностроению и машиноведению, 05.02.13, диссертация на тему:Совершенствование амортизирующих покрытий гладильного оборудования предприятий бытового обслуживания

На правах рукописи

ШАТУНОВ ДМИТРИЙ ВАЛЕНТИНОВИЧ

СОВЕРШЕНСТВОВАНИЕ АМОРТИЗИРУЮЩИХ ПОКРЫТИЙ ГЛАДИЛЬНОГО ОБОРУДОВАНИЯ ПРЕДПРИЯТИЙ БЫТОВОГО ОБСЛУЖИВАНИЯ

05.02.13 - Машины, агрегаты и процессы (коммунальное хозяйство и бытовое обслуживание)

Автореферат диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

Москва-2009

003468771

Работа выполнена на кафедре бытовой техники ФГОУВПО «Российский государственный университет туризма и сервиса».

Защита состоится 29 мая 2009 г. в 14 часов на заседании Диссертационного Совета Д 212.150.02 при ФГОУВПО «Российский государственный университет туризма и сервиса» по адресу: 141221, Московская область, Пушкинский р-он, пос. Черкизово, ул. Главная, 99, ауд. 1209, Зал заседаний советов.

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке Университета

Автореферат разослан «_»_2009 г.

Ученый секретарь

Научный руководитель

кандидат технических наук, доцент Сумзина Лариса Владимировна доктор технических наук, профессор Сучилин Владимир Алексеевич кандидат технических наук, профессор Андреенков Евгений Васильевич Институт экологии, ресурсосбережения и оборудования сервиса

Официальные оппоненты:

Ведущая организация:

Диссертационного Совета, кандидат технических наук, доцент

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность темы исследования. Качество швейных изделий, обрабатываемых на предприятиях бытового обслуживания, в значительной степени определяется качеством проведения межоперационной и, в особенности, окончательной влажно-тепловой обработки (ВТО). На предприятиях бытового обслуживания эти процессы занимают более четверти трудоемкости в общем технологическом цикле изготовления одежды, а на предприятиях химчистки операция используется при восстановлении ее внешнего вида.

При совершенствовании оборудования ВТО, актуальным является разработка теории эксплуатации важного элемента рабочих органов - амортизирующего покрытая, назначение которого - выравнивание давления прессования по поверхности обрабатываемого узла или изделия в целом. Неодинаковая толщина различных участков одежды и различие деформационных свойств предъявляют повышенные требования к податливости амортизирующего покрытия, соблюдению условий соответствия геометрических параметров рабочих органов гладильного оборудования. Сказанное актуализирует разработай, направленные на научное обоснование методов расчета и оптимизации геометрических и силовых параметров гладильного оборудования, и необходимость разработай математических моделей деформационных характеристик амортизирующего покрытия.

Степень разработанности проблемы. Вопросы исследования деформационных характеристик элементов амортизирующего покрытия рассматривались рядом ученых, где существенный вклад внесли Е.Г. Андреева, В.А. Иванов, Г.В. Калмыков, JI.A. Ломакина, Е.Х. Меликов, С.Н. Салшцев, Р.Н. Филимоненкова, А.П. Черепенько, В.Г. Шуметов и др. Помимо экспериментальных исследований указанные авторы предлагают математические модели деформационных характеристик элементов амортизирующего покрытия, их связь с параметрами гладильного оборудования.

В то же время следует отметить, что большинство работ характеризуется отсутствием системности в описании деформационных характеристик эле-

ментов амортизирующего покрытия, игнорированием особенностей предприятий бытового обслуживания. Наблюдается значительное разнообразие моделей, в основе которых, как правило, лежат степенные функции и полиномиальные регрессионные зависимости, параметры которых не имеют достаточно четкого физического смысла. До настоящего времени не разработана модель многослойного амортизирующего покрытия, описывающая деформационные характеристики пакета в целом, включая обрабатываемое изделие. Отсутствует объективно обоснованная методика определения параметров моделей деформационных характеристик элементов амортизирующего покрытия, предусматривающая оценку их точности.

С учетом отмеченных пробелов, данное диссертационное исследование посвящено совершенствованию операций ВТО путем обоснованного выбора деформационных характеристик амортизирующего покрытия и в целом пакета: покрытие - обрабатываемое изделие.

Объектам исследования являются рабочие органы оборудования для межоперационной и окончательной ВТО швейных изделий.

Предметом исследования являются деформационные характеристики элементов амортизирующего покрытия и в целом пакета: покрытие - обрабатываемое изделие.

Цель диссертационной работы состоит в совершенствовании операций ВТО за счет соответствующего выбора деформационных свойств амортизирующего покрытия на основе разработанных теоретических и методических положений по математическому моделированию деформационных характеристик его элементов и в целом пакета: покрытие - обрабатываемое изделие, направленных на создание методики расчета и оптимизации параметров покрытия и оборудования ВТО в целом.

Реализация этой цели обусловила постановку и решение следующих основных задач:

- системный анализ взаимодействия рабочих органов гладильного оборудования с обрабатываемым полуфабрикатом;

- разработка требований к эксплуатационным характеристикам амортизирующие покрытия рабочих органов гладильного оборудования;

- анализ и обобщение данных по экспериментальным исследованиям деформационных характеристик элементов амортизирующих покрытий;

- разработка базовой математической модели и установление информативных показателей деформационных свойств элементов амортизирующих покрытий;

- разработка базовой математической модели деформационных характеристик пакета: амортизирующее покрытие-обрабатываемый полуфабрикат;

- разработка методов оценивания параметров функций, аппроксимирующих деформационные характеристики элементов амортизирующих покрытий;

- разработка методики оптимизации параметров покрытий подушек гладильных прессов для окончательной влажно-тепловой обработки;

- подготовка рекомендаций для производства конструктивных элементов амортизирующих покрытий прессов ВТО, используемых на предприятиях бытового обслуживания.

Теоретической и методологической основой диссертационного исследования служат методологические принципы, теоретические положения и выводы, содержащиеся в фундаментальных и прикладных исследованиях отечественных и зарубежных авторов по проблемам исследования деформационных свойств элементов амортизирующих покрытий гладильного оборудования, а также работах в области расчета их параметров.

В процессе исследования применялся методический аппарат математического моделирования, системного анализа, математической статистики. Обработка информации осуществлялась с использованием программных продуктов статистической обработки данных.

Эмпирическую базу диссертационной работы составили данные экспериментальных исследований, проведенных в лабораторных и производственных

условиях, а также опубликованные в научной литературе по рассматриваемой проблематике.

Научная новизна проведенного исследования заключается в разработке теоретических и методических положений по математическому моделированию деформационных характеристик элементов амортизирующего покрытия и в целом пакета: покрытие - обрабатываемое изделие, направленных на создание методики расчета и оптимизации параметров покрытия и оборудования ВТО, используемого на предприятиях бытового обслуживания.

Научная новизна подтверждается следующими полученными научными выводами и результатами, выносимыми на защиту:

1. В результате анализа системы: рабочие органы гладильного оборудования - обрабатываемый полуфабрикат выявлены основные элементы, их функции и параметры, определяющие механизм взаимодействия элементов, что позволило разработать и обосновать требования к деформационным характеристикам амортизирующего покрытия и их изменению в процессе эксплуатации.

2. Разработана базовая математическая модель деформационных свойств элементов амортизирующих покрытий, основанная на аппроксимации эмпирических зависимостей деформации от давления прессования одно- и двучленными экспоненциальными функциями. На основании предельного анализа показано, что параметры базовой математической модели имеют четкую физическую интерпретацию и являются информативными показателями деформационных свойств элементов амортизирующих покрытий.

3. Предложены и апробированы оптимизационные методы оценивания параметров нелинейных функций, аппроксимирующих деформационные характеристики элементов амортизирующих покрытий, основанные на построении локальных описаний квадратичной функции оптимизации полиномами первой и второй степени с применением методологии планирования имитационного эксперимента.

4. Обосновано, что предложенная базовая математическая модель деформационных свойств элементов амортизирующих покрытий применима для

описания деформационных свойств многослойных амортизирующих покрытий, а также пакета: амортизирующее покрытие - обрабатываемый полуфабрикат.

5. Разработана методика оптимизации параметров покрытий подушек гладильных прессов для окончательной влажно-тепловой обработки, основанная на линейной аппроксимации начальных участков деформационных свойств элементов покрытия и учитывающая изменение их жесткостных параметров в период эксплуатации, а также вариабельность геометрических характеристик обрабатываемых изделий.

Теоретическая значимость проведенного исследования состоит в разработке теоретических и методических положений по математическому моделированию деформационных характеристик элементов амортизирующего покрытая и в целом пакета: покрытие - обрабатываемое изделие, направленных на создание методики расчета и оптимизации параметров покрытия и оборудования ВТО.

Практическая значимость результатов исследования заключается в том, что разработанные в результате исследования математические модели деформационных свойств элементов амортизирующих покрытий легли в основу методики оптимизации параметров покрытий подушек гладильных прессов для окончательной влажно-тепловой обработки, что позволило разработать рекомендации по направлениям дальнейшего совершенствования элементов оборудования ВТО и его рациональной эксплуатации.

Основные выводы и рекомендации работы могут служить методической базой для дальнейших исследований по проблеме совершенствования элементов амортизирующих покрытий оборудования ВТО, а также предлагаются к использованию в учебном процессе при чтении таких дисциплин, как «Бытовая техника», «Машины и аппараты легкой промышленности», «Материаловедение» студентам вузов.

Апробация результатов исследования. Выводы и практические результаты работы докладывались на заседаниях кафедры «Бытовая техника» Российского государственного университета туризма и сервиса, кафедры «Прикладная

механика» Московского государственного университета дизайна и технологии, 1 Международном конгрессе Менеджмент индустрии здоровья и красоты» Мес1Веа1йуМапа£ете1й, Москва 2007 г.

Публикации. По результатам выполненного исследования опубликовано 6 работ. Общий объем публикаций 3,3 пл., из которых 2,4 пл. - авторские.

Структура работы. Диссертационное исследование состоит из введения, четырех глав, заключения, списка использованных источников и приложений. Общий объем работы 156 страниц. Диссертация содержит 34 рисунка и 10 таблиц. Список использованных источников включает 105 наименований.

ОСНОВНЫЕ РЕЗУЛЬТАТЫ ИССЛЕДОВАНИЙ

В главе 1 «Современное состояние и эксплуатационные характеристики амортизирующих покрытий гладильного оборудования» проводится анализ системы: рабочие органы гладильного оборудования - обрабатываемый полуфабрикат. В результате выявлены основные элементы, их функции и параметры, определяющие механизм взаимодействия рабочих органов и изделия, что позволило разработать и обосновать требования к деформационным характеристикам амортизирующего покрытия и их изменению в процессе эксплуатации. Разработаны требования к эксплуатационным характеристикам амортизирующих покрытий рабочих органов гладильного оборудования используемого на предприятиях бытового обслуживания.

Исследованиями установлено, что на качество выполнения операций ВТО на предприятиях бытового обслуживания решающее влияние оказывают упругие свойства амортизирующих покрытий. Вследствие большого разнообразия видов покрытий, отличающихся как по количеству, так и по составу слоев, важно располагать надежными экспериментальными данными по упругим характеристикам составляющих их элементов, а также иметь возможность пересчета результатов измерений, полученных в различных условиях. В этой связи в работе выполнен анализ и обобщены результаты экспериментальных исследований деформационных характеристик элементов амортизирующих покрытий.

При этом не всегда учитываются реальные условия эксплуатации амортизирующих покрытий гладильного оборудования, используемого на предприятиях бытового обслуживания, что может приводить к значительным систематическим ошибкам измерений, где выделены следующие:

- малые размеры образцов, несопоставимые с размерами эксплуатируемых покрытий;

- отличие температурных и влажностных режимов измерений от реальных условий эксплуатации;

- отличие динамических режимов измерений от реальных временных характеристик этапа прессования обрабатываемого изделия в процессе выполнения конкретной операции ВТО.

Источником наибольших ошибок является измерение образцов малых размеров. Систематические ошибки этот вида могут быть устранены путем пересчета данных измерений образцов малого размера посредством форм-фактора, учитывающего влияние размера образца на показатели деформационных характеристик. Следующий источник систематических ошибок - отличие температурных и влажностных режимов измерений от реальных условий эксплуатации - менее значим, особенно для амортизаторов из теплостойких губчатых резин. Согласно исследованиям, как амортизатор, так и покрытие на его основе в целом при нагревании становятся "мягче", однако различия в диапазоне температур от 20°С до 140°С не велики и не превышают величины 0,005 МПа при сжатии на заданную величину.

Третий источник систематических ошибок - отличие динамических режимов измерений от реальных временных характеристик этапа прессования обрабатываемого изделия в процессе выполнения конкретной операции ВТО, следует обязательно учитывать в случаях динамического воздействия на обрабатываемое изделие (например, при вибропрессовании на высоких - до 100 Гц - частотах). ~

Наиболее надежны измерения упругих свойств материалов покрытий и обрабатываемых изделий, выполненные на специализированных установках,

имитирующих условия прессования в операциях ВТО. Как правило, при этом используются образцы достаточно больших размеров - порядка 50x100 мм, скорость деформирования соответствует реальному динамическому режиму цикла ВТО. Менее надежны измерения образцов средних размеров на стандартных измерительных машинах (типа динамической испытательной системы 810-13М, машины 1п8йч)п-Ш5), и следует очень осторожно использовать данные измерений образцов малых размеров на простейших приборах типа используемых в резиновой отрасли приборов ВН-5404.

Из экспериментальных деформационных характеристик элементов амортизирующих покрытий и обрабатываемых материалов следует, что во всех случаях в рабочем диапазоне давлений прессования (0,..0,12 МПа) практически отсутствует пропорциональность между давлением и соответствующей ему деформации сжатия. Это не позволяет непосредственно использовать показатели, традиционные в механике деформируемого твердого тела и сопротивлении материалов - модуль упругости, коэффициент Пуассона и т.п.

В результате анализа опубликованных данных по экспериментальному исследованию упругих свойств элементов амортизирующих покрытий, установлено стремление к поиску зависимостей, как можно более точно аппроксимирующих деформационные характеристики в непосредственно наблюдаемых координатах "давление - деформация", однако имеются лишь некоторые попытки обобщить экспериментальные данные, получить показатели деформационных свойств, обладающие большей степенью общности.

Во второй главе «Моделирование деформационных характеристик элементов амортизирующих покрытий» на основании анализа показателей деформационных характеристик текстильных материалов и резиновых амортизаторов установлено, что при построении математических моделей деформационных характеристик элементов амортизирующих покрытий целесообразно использовать следующие информативные показатели:

- начальный модуль упругости при сжатии, отвечающий начальному участку деформирования;

- дифференциальный модуль упругости при сжатии, описывающий деформацию материала в сравнительно узком диапазоне рабочих давлений прессования для конкретных операций ВТО;

- коэффициент формы, позволяющий учитывать размеры образцов как физических моделей элементов покрытий;

- жесткость и податливость как показатели, учитывающие конструктивные особенности элементов покрытия.

С учетом поставленной задачи - создание математической модели деформационных характеристик элементов амортизирующих покрытий и обрабатываемых материалов, включающих параметры, связанные с физическими показателями материалов и конструкций, установлены требования к аппроксимирующим функциям, описывающим зависимость деформация—давление сжатия:

1) точность аппроксимации;

2) связь параметров аппроксимирующей функции с физическими показателями деформационных свойств материалов;

3) возможность аналитического расчета основных показателей деформационных характеристик элементов покрытий;

4) возможность синтеза параметров функций, аппроксимирующих деформационные характеристики пакета, по параметрам составляющих его элементов.

Обосновано, что наиболее часто применяемые степенные функции вида АН=ар\ (1)

аппроксимирующие зависимость абсолютной деформации ЛЯ от давления прессования р (непосредственно измеряемых в лабораторном или производственном эксперименте величин), обеспечивают требуемую точность предсказания деформации по заданному значению давления прессования, однако не позволяют дать точную оценку дифференциального модуля упругости, в то время как именно его величина определяет расчетное распределение давления прес-

сования по обрабатываемому изделию как критерий качества операции ВТО. В этой связи предложено деформационные кривые ЛН=Лр) аппроксимировать функциями вида

АЯ=Ь(1-е"ар). (2)

Из предельного анализа (при />-><») получена связь параметра аппроксимирующей функции "а" с таким показателем деформационных свойств амортизатора, как максимальная величина относительной деформации е^х:

а=Ешах. (3)

Предельный переход при р-*0 обнаруживает связь второго параметра аппроксимирующей функции "Ь" с показателем деформационных свойств амортизатора ^БпихГ

6=1/(^етах). (4)

С учетом найденной связи параметров а и Ъ с физическими показателями деформационной характеристики амортизатора €пях и /^ос^х аппроксимирующая функция (2) для относительной деформации представлена в следующем виде: е = АН/Н= £гаах {1 - ехр [-МЗ^Ш, (5)

а для абсолютной величины деформации получено выражение:

ДЯ=ДЯтах {1 - ехр [-М^ЕтахШ, (<9

где ЛЯти=Яетах - предельная величина деформации амортизатора.

Геометрическая интерпретация параметров Ео и Е^^ следует из рисунка 1, на котором представлена функция, аппроксимирующая деформационную характеристику амортизатора фирмы "Аякс")

е = 0,732 [1-ехр (-р/0,0322). (7)

0.8

0

0

0.05

0.1

0.15

0.2

Давление сжатия, МПа

1 - экспонента

2 - максимальная деформация ~ " 3 - закон Гука

Рис. 1. Геометрическая интерпретация параметров экспоненциальной функции (7)

Горизонтальная прямая на рисунке 1 отвечает максимальной относительной деформации ешах=0,732, а наклонная прямая £=р/0,044 отвечает закону Гука для амортизатора с модулем упругости Е0=0;0322/0,732=0,044 МПа. Таким образом, функция (5), аппроксимирующая деформационную характеристику, имеет физический смысл как в области малых давлений - переход при р—>0 к закону Гука, так и в области больших давлений - относительная деформация при увеличении давления сжатия асимптотически приближается к максимальному значению.

В работе рассмотрена математическая модель двухслойного амортизатора, деформационные характеристики каждого из слоев аппроксимируются экспоненциальными функциями:

А//, = Л//тах, {1 - ехр [-МОиЛЯтах!)]}. т = ЛЯтахг {1 - ехр [-р/(СогАНппа)]}.

(8) (9)

В предположении аддитивности деформационных свойств деформация пакета из двух амортизаторов равна сумме деформаций:

АЯ=Atf, + m = AZ/maxi {1 - exp [^/(СиД//^,)]} + (1Q)

+ ЛЯтах2 {1 - exp [-p/(Co2A//max2)]}

Введя обозначения: максимальная деформация пакета Л//щах= Дйщах! + А//Юах2, (И)

доли максимальной деформации амортизаторов 1 и 2 в общей максимальной деформации пакета:

О; = АДпах! /ЛЯщшц (12)

Я2 = АЯций/ЛЯпах- (13)

получаем двучленную четырехпараметрическую экспоненту с параметрами ЛЯтаю CoiàHnaxi, СогМ1пш2

АЯ=АЯпих{1-а)ехр[-р/(С01ДЯтаХ1)]-Д2ехр[-^/(Со2АЯшах2)]}, (14)

где параметры <3( и «2 связаны очевидным равенством

а,+£(2=1- 05)

В качестве конкретного примера в работе приведена двучленная экспонента (16), аппроксимирующая деформационную характеристику ДЯ-р амортизатора фирмы "Дзюки":

АН= 3,3 [1 - 0,369 ехр (-/>/0,0073) - 0,631 ехр (-/>/0,0587)]. (16)

График этой функции, а также графики составляющих экспонент Д#1 = 1,22 [1 - ехр (-/7/0,0073)], (17)

ДН2 = 2,08 [1- ехр [-р/0,0587)], (18)

приведены на рисунке 2.

Можно дать следующую интерпретацию суммарной сложной экспоненте: в начале деформации амортизатора преобладает быстро нарастающая деформация, описываемая функцией (17), при этом роль деформации, обусловленной функцией (18), сравнительно мала. По достижении давления сжатия порядка

0,02 МПа, напротив, увеличение деформации происходит практически только за счет сравнительно медленно растущей функции (1).

Давление, МПа — 1 - функция (64) -"2-функция (65) 3 - функция (66)

Рисунок 2 - Аппроксимация деформационной характеристики амортизатора фирмы "Дзюки" двучленной экспонентой

Применение двучленной (сложной) экспоненты расширяет возможности аппроксимации экспериментальных деформационных характеристик, при этом существенно, что каждый из параметров функции (14) имеет четкий физический смысл.

Таким образом, результатом изложенных выше аналитических исследований явилась базовая математическая модель деформационных свойств элементов амортизирующих покрытий гладильных прессов, работающих на предприятиях бытового обслуживания, основанная на аппроксимации эмпирических зависимостей деформации от давления прессования одно- и двучленными экспоненциальными функциями, причем параметры этой модели имеют четкую физическую интерпретацию, являясь информативными показателями деформационных свойств элементов покрытий. В то же время некоторую трудность представляет оценка этих параметров, что вызвано

нелинейностью экспоненциальной модели. Классический метод наименьших квадратов, в принципе, позволяет дать подобную оценку, однако его применение не гарантирует их оптимальность.

В этой связи в работе предложены и апробированы оптимизационные методы оценивания параметров нелинейных функций, аппроксимирующих деформационные характеристики элементов амортизирующих покрытий, основанные на построении локальных описаний квадратичной функции оптимизации полиномами первой и второй степени с применением методологии планирования имитационного эксперимента. Выполнено сравнение трех методов - метода «оврагов», ускоренного метода параллельных касательных и метода квадратичной аппроксимации. Первые два метода обеспечивают оптимизацию квадратичной целевой функции невязок в двумерном случае; в случае большей размерности целесообразно использовать метод квадратичной аппроксимации с его реализацией с помощью математических программ типа МаЛсас!, МаЛетаИса.

В третьей главе «Математические модели деформационных характеристик пакета: амортизирующее покрытие — обрабатываемый полуфабрикат» обосновано, что предложенная базовая математическая модель деформационных свойств элементов амортизирующих покрытий применима для описания деформационных свойств многослойных амортизирующих покрытий, а также пакета: амортизирующее покрытие - обрабатываемый полуфабрикат. В то же время одним из важнейших требований к функциям, аппроксимирующим деформационные свойства пакета, является возможность синтеза ее параметров по параметрам функций, описывающих элементы пакета. В этой связи дополнительно введены новые показатели деформационных свойств:

- дифференциальную податливость Кл как величина, обратная дифференциальной жесткости Сд:

Яд=1/сд; (19)

- начальную податливость Ка, как предел дифференциальной податливости при стремлении давления сжатия к нулю:

lim Кя Uo = 1 / С0. (20)

Размерность показателей - мм/МПа.

Оба показателя обладают аддитивными свойствами: при предельном переходе 0 начальная податливость пакета равна сумме начальных податливо-стей составляющих его элементов:

Ko=Koi+K02, (21)

а дифференциальная податливость пакета при любом значении давления сжатия - сумме дифференциальных податливостей составляющих:

Кл = Кл1+К^. (22)

Геометрический смысл дифференциальной податливости нагляден -это тангенс угла, образованного касательной к деформационной характеристике АН—ръ данной ее точке с осью давления. Свойство же аддитивности дифференциальной податливости геометрически выражается в суммировании тангенсов углов наклона касательных к деформационным характеристикам составляющих элементов (а ввиду их малости, и суммировании самих углов) - рисунок 3.

Приведенный на рисунке 3 пример иллюстрирует частный случай деформации простейшего двухслойного пакета, состоящего из амортизатора и обра-атываемого изделия, однако он отражает фактическое соотношение парамет-ов, входящих в аппроксимирующие деформационные характеристики функ-ии, и может служить адекватной математической моделью механического на. ужения изделия в процессе выполнения операций ВТО.

Давление, МПа

— 1-амортизатор 2 - изделие

— 3-пакет

4 - касательная к кривой 1

"" 5 - касательная к кривой 2 6 - касательная к кривой 3

Рисунок 3 — Геометрическая интерпретация аддитивности параметров деформационных характеристик двухслойного пакета: амортизатор - изделие

Качество операций ВТО швейных изделий, получаемых и обрабатываемых на предприятиях бытового обслуживания, во многом определяется равномерностью распределения давления прессования по поверхности обрабатываемого полуфабриката или изделия. Причем наибольшие трудности в расчете этого распределения давления возникают в случае окончательной ВТО изделий на гладильных прессах с криволинейной (цилиндрической, сферической) формой подушек.

Из представленных выше результатов аппроксимации деформационных характеристик элементов пакета: покрытие - изделие следует, что основной вклад в податливость вносит амортизатор, причем на начальном участке нагру-жения эта характеристика может быть описана линейной зависимостью

&Н/Н0 = Р/Е, (23)

где в качестве показателя упругих свойств пакета принимается условный модуль упругости амортизирующего слоя Е - модуль по хорде.

К таким покрытиям относится трехслойное покрытие, содержащее амортизирующий элемент из силиконовой резины, выравнивающий слой из технической ткани СТБО и обтяжку из оксалоновой ткани. Деформационные свойства амортизирующего элемента этого покрытия описываются моделью (23) в интервале давлений 0...0,04 МП а, при этом относительная деформация сжатия АН/Но не превышает 0,2. Поскольку любая деформационная характеристика с определенной степенью точности может быть аппроксимирована кусочно-линейной функцией, можно считать, что принятое приближение обладает достаточной общностью.

В работе обосновано, что, с достаточной для практических расчетов точностью, величина перепада давления прессования по обрабатываемому участку изделия при ВТО на гладильных прессах с криволинейной (цилиндрической, сферической) формой подушек определяется формулой

АР(а) = Ф(а, ас) (ЕМу + РР5Е), (24)

где Er=Ef+/SE - текущее значение условного модуля упругости; 8hy=Ahy /Но — относительное (к толщине амортизирующего элемента H<¡) изменение толщины обрабатываемого узла изделия; 8Е=АЕ/Ер- относительное изменение условного модуля упругости; Ф(а, ссо) - форм-фактор - множитель, связанный с геометрическим параметром подушек сto (половиной угла охвата) и углом отклонения обрабатываемого участка от вертикальной оси симметрии а.

Погрешность отклонения давления прессования в любой точке цилиндрических подушек, полученного по формуле (24), по сравнению с точной формулой, не превышает 5%. Это проверено для практически реализуемых сочетаний геометрических параметров комплекта цилиндрических и сферических подушек. Изменения толщины обрабатываемого изделия предусматривались при

смене ассортимента, а также изменении деформационных свойств амортизирующего элемента покрытия в процессе эксплуатации.

Соотношение (24) положено в основу предложенной в работе методики оптимизации параметров покрытий подушек гладильных прессов для окончательной ВТО. Если отвлечься от зависимости распределения давления прессования от углового параметра а и рассматривать максимальное значение перепада давления по поверхности обрабатываемого изделия, занимающего всю рабочую площадь подушки, то эта величина для цилиндрических и сферических подушек может быть рассчитана по формуле: АРтах = Нс / Д„.п ф(ссо) (£ААу + АЯрА£) / Я0, (25)

где Нс - высота цилиндрического (сферического) сегмента; Ля.п~ радиус формующей поверхности нижней подушки; ф(ао) - угловой параметр, зависящий от угла охвата 2ссо и вида формующих поверхностей;

£ и ДЕ - соответственно фактическое значение условного модуля упругости амортизирующего элемента покрытая и его отклонение от расчетной величины; ЛАу - отклонение толщины обрабатываемых изделий от расчетного значения; АНр - расчетная деформация амортизирующего элемента при заданном давлении прессования.

С учетом введенного нами ранее параметра «жесткость» формула (25) может быть представлена в виде: ЛР^ = Яс/ Янп ф(ао) (СААу + Рр 5С), (26)

где С — фактическое значение жесткости амортизирующего элемента покрытия и его отклонение от расчетной величины; Рр - расчетная величина давления прессования;

5С=ЛС/Ср - относительное (к расчетному значению жесткости амортизирующего элемента Ср) отклонение жесткости ЛС=С-Срв процессе эксплуатации.

При ограничениях на величину максимального значения перепада давления по поверхности обрабатываемого изделия АРщах формула (26) связывает между собой геометрические параметры формующих поверхностей подушек, показатель деформационной характеристики амортизирующего покрытия С и хнологические параметры Рр и АРшк, характеризующие эффективность и ка-ество ВТО, при вариации толщины обрабатываемых изделий АЬу и жесткости юртизирующего элемента 5С. В частности, из (26) следует, что перепад дав-ения по обрабатываемому изделию достигает наибольших значений при от-онениях Аку и 5С одинаковых знаков: при ДАуХ) и 500 имеет место недо-рессовка по центру подушек и перепрессовка по периферии, а при Аку<0 и

00 - недопрессовка по краям и перепрессовка по центру изделия.

С учетом принимаемого обычно критерия качества ДЛт.ах20,01 МПа из 26) получаем следующее ограничение на величины входящих в эту формулу 1араметров:

Яс / Днп (р(ао) < 0,01/ ( САИУ + Рр8С |, (27)

озволяющее по заданным параметрам амортизационного элемента покрытия С А С, технологическим параметрам Ыц и Рр определять область его примене-ия, характеризуемую величиной форм-фактора Яс//?н.п(р(а0) формующих по-шек гладильных прессов для окончательной ВТО швейных изделий.

В четвертой главе «Использование математических моделей деформаци-ных характеристик амортизирующего покрытия при проектировании рабо-i органов гладильного оборудования» представлены номограммы, разрабо-нные для цилицдрических и сферических подушек прессов ПП-0,5У2М и ПП-25У2М, широко применяемых для окончательной ВТО швейных изделий на едприятиях бытового обслуживания. Эти номограммы, иллюстрирующие аимосвязь входящих в неравенство (26) параметров, могут бьггь использова-

1 для оптимизиции условий эксплуатации амортизирующих покрытий конст-кции НИИлегмаш. В частности, показано, что при заданных значениях тех-

нологических параметров с учетом номинального (трехлетного) срока службы амортизирующего элемента покрытия ПП-0,25У2М (с относительной вариабельностью жесткости 5С=±40%), имеются следующие ограничения на его параметры: при диапазоне изменения толщины обрабатываемых изделий /гух=4 мм начальная жесткость амортизирующего элемента не должна превышать 23 кПа/мм, а конечная - 56 кПа/мм.

С увеличением угла охвата до 100°, что характерно для влажно-тепловой обработки плечевого пояса, критерий качества ^^<0,01 МПа при использовании серийно выпускаемого амортизационного покрытия конструкции НИИлегмаш не может быть обеспечен: уже при диапазоне изменения толщины обрабатываемых изделий Аух=0,5 мм начальная жесткость покрытия должн быть не более 5 кПа/мм, в то время как серийно выпускаемые амортизирующи элементы из силиконовой резины толщиной 12 мм при величине условного мо дуля упругости до эксплуатации £о=0,13 МПа, т.е. с жесткостью С0 около 1 кПа/мм, не удовлетворяют этому требованию. Уменьшение жесткости аморти зирующего элемента путем увеличения толщины нецелесообразно как эконо мически, и с технической точки зрения, а частая смена покрытия также нежел тельна. Альтернативным вариантом является разработка специального покрь тия меньшей жесткости, что достигается, в частности, изменением конструкци амортизирующего элемента, например, за счет увеличения пористости. Лабор торные испытания таких покрытий показали справедливость выдвинутых те ретических положений о повышения качества ВТО на предприятиях бытово обслуживания при заданном изменении жесткости амортизирующего слоя.

С целью проверки данного положения изготовлена опытная партия амо тезирующего элемента из силиконовой резины с повышенной пористостью, ч было обеспечено за счет изменения технологии его изготовления. Тем сам удалось уменьшить начальную жесткость покрытия до 5 кПа/мм. Достижен при этом расчетных показателей было подтверждено результатами опыт промышленной эксплуатации амортизационного покрытия конструкц

НИИлегмаш на основе амортизирующего элемента из силиконовой резины с повышенной пористостью, установленного на цилиндрических и сферических подушках прессов ПП-0,5У2М и ПП-0,25У2М, на фабрике химчистки, характеризующихся широким ассортиментом обрабатываемых изделий. В результате экспериментальной проверки показано, что на основании разработанных методик для каждого вида гладильных подушек может быть выбран амортизирующий слой, существенно повышающий качество обработки швейных изделий.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

Выполненные исследования позволяют сделать следующие выводы.

1. В результате анализа системы: «гладильные подушки - обрабатываемый полуфабрикат» выявлены пять характерных элементов покрытия: парораспределительный, теплоизоляционный, амортизирующий, выравнивающий и обтягивающий. Основным слоем покрытий является амортизирующий, который выравнивает давление по поверхности обрабатываемого изделия, обеспечивает подачу пара через нижнюю подушку в зону обработки для перевода волокон ткани в высокоэластическое состояние и просос воздуха через нее в процессе сушки и стабилизации вакуумным отсосом.

2. Путем экспериментальных исследований деформационных характеристик элементов амортизирующих покрытий установлены источники возникновения систематических ошибок, которые могут быть устранены путем пересчета данных измерений образцов малого размера посредством форм-фактора. При построении математических моделей использованы следующие информативные показатели: начальный модуль упругости при сжатии, дифференциальный модуль упругости при сжатии, коэффициент формы, позволяющий учитывать размеры образцов как физических моделей элементов покрытий; жесткость и податливость как показатели, учитывающие конструктивные особенности элементов покрытия.

3. Установлено, что математические модели деформационных характеристик элементов амортизирующих покрытий и обрабатываемых материалов

должны включать параметры, связанные с физическими показателями материалов и конструкций. Сформулированы требования к аппроксимирующим функциям, описывающим зависимость деформация - давление сжатия.

Получены базовые модели для аппроксимации деформационных кривых элементов покрытий и обрабатываемых тканей.

4. Предложена двучленная экспоненциальная модель для аппроксимации деформационных кривых АН=/{р) двухслойных амортизаторов применение которой расширяет возможности аппроксимации экспериментальных деформационных характеристик, при этом каждый из параметров функции имеет четкий физический смысл. Апробированы оптимизационные методы оценивания параметров экспоненциальных функций, основанные на построении локальных описаний квадратичной функции оптимизации полиномами первой и второй степени с применением методологии планирования имитационного эксперимента с помощью математических программ типа МаЛсас!, МаШетаНса.

5. Установлено, что одним из важнейших требований к функциям, аппроксимирующим деформационные свойства пакета, является возможность синтеза ее параметров по параметрам функций, описывающих элементы пакета. В этой связи дополнительно введены следующие показатели деформационных свойств: дифференциальная податливость Кя , начальную податливость Ко, как предел дифференциальной податливости при стремлении давления сжатия к нулю (К0=\\тКя)р^=\1С0).

6. Показано, что наибольшие трудности в расчете распределения давления прессования по поверхности обрабатываемого изделия возникают в случае окончательной ВТО изделий на гладильных прессах с криволинейной - цилиндрической, сферической - формой подушек. Доказано, что деформационная характеристика амортизатора в рабочем диапазоне давлений аппроксимируется линейной зависимостью АН/Но=Р/Е. Получена формула для расчета максимального значения перепада давления по поверхности обрабатываемого изделия.

7. Получено ограничение на величины параметров покрытия с учетом критерия качества ЛРтах<0,01 МПа. Неравенство позволяет по заданным параметрам амортизационного элемента покрытия С и А С, технологическим параметрам АЬУ и Р9 определять область его применения, характеризуемую величиной форм-фактора Д//?к„ф(осо) формующих подушек подушек гладильных прессов для окончательной ВТО швейных изделий.

8. Определены пределы применимости серийно выпускаемого амортизационного покрытия на универсальных прессах ПП-0,5У2М и ПП-0,25У2М с цилиндрическими и сферическими подушками, широко применяемых для окончательной ВТО швейных изделий на предприятиях бытового обслуживания. При заданных значениях технологических параметров с учетом номинального (трехлетного) срока службы амортизирующего элемента покрытия имеются следующие ограничения на его параметры: при диапазоне изменения толщины обрабатываемых изделий 4 мм начальная жесткость амортизирующего элемента не должна превышать 23 кПа/мм, а конечная - 56 кПа/мм.

9. Установлено, что с увеличением угла охвата до 100°, что характерно для ВТО плечевого пояса, критерий качества ДЛшхЗДО 1 МПа при использовании серийно выпускаемого амортизационного покрытия конструкции НИИлегмаш из силиконовой резины толщиной 12 мм не может быть обеспечен вследствие того, что его жесткость значительно превышает рассчитанное оптимальное значение. Показано, что уменьшение жесткости амортизирующего элемента путем увеличения толщины нецелесообразно экономически и с технической точки зрения, частая смена покрытия также нежелательна.

10. Полученные математические модели деформационных свойств элементов юршзирующих покрытий положены в основу методики оптимизации параметров окрьггий подушек гладильных прессов для окончательной ВТО на предприятиях ытового обслуживания. Разработаны рекомендации по направлениям дальнейшего

вершенствования элементов оборудования ВТО и его рациональной эксплуата-и, которые внедрены в производство на предприятиях отрасли. Предложены ме-

тоды решения данной проблемы, в частности, изменение конструкции амортизирующего элемента за счет увеличения его пористости.

Основные положения и выводы отражены в следующих публикациях:

1. Шатунов Д.В., Сумзина Л.В., Лукина Л.А. Определение параметров рабочих органов прессов при обработке изделий сложной формы // Швейная промышленность. - №3. - 2008. - С.12-13. (лично 0,20 пл.).

2. Лукина Л А., Шатунов ДБ., Шапкарин ИЛ. Показатели деформационных свойств элементов амортизирующих покрытий прессов. // Дизайн и технологии. Научный журнал МГУДГ - №8. - С.23-27. (лично 0,20 пл.).

3. Шатунов ДБ., Шуметов В.Г. Базовая математическая модель деформационных свойств элементов амортизирующих покрытий рабочих органов гладильных прессов // Наука и образование. Межвуз. сб. науч. трудов. - вып. №5.- М.: ИИЦ МГУДТ. - 2005. (лично 0,30 пл.).

4. Шатунов Д.В., Сумзина ЛБ. Оппшизация параметров покрытий ра бочих органов гладильных прессов для окончательной влажно-тепловой обра болей // Интеграл. - №5. - 2007. (лично 0,20 пл.).

5. Шатунов ДБ. Анализ взаимодействия рабочих органов гладильнь прессов с обрабатываемым полуфабрикатом и разработка требований к дефор мационным характеристикам амортизирующего покрытия // Наука и образов ние. Межвуз. сб. науч. трудов. - Вып. №5. - М.: ИИЦ МГУДТ. - 2005.

6. Лукина ЛА., Шагунов ДБ., Афанасьев ВБ. Расчет давления прес вания на обрабатываемое изделие при влажно-тепловой обработке // Наука образование. Межвуз. сб. науч. трудов. - Вып. №4. - М.: ИИЦ МГУДТ. - 200 (лично 0,30 пл.).

7. Шагунов ДБ. Математическая модель деформационных свойств пак та: амортизирующее покрытие рабочих органов гладильных прессов - обра тываемый полуфабрикат // Наука и образование. Межвуз. сб. науч. трудов. Вып. №3. - М.: ИИЦ МГУДТ. - 2006. (лично 0,60 пл.).

8. Шагунов Д.В., Шуметов В.Г. Оптимизационные методы оценивания параметров нелинейных функций, аппроксимирующих деформационные характеристики элементов амортизирующих покрытий рабочих органов гладильных прессов // Наука и образование. Межвуз. сб. науч. трудов. - Вып. №3. - М.: ИИЦ МГУДТ. - 2006. (лично 0,40 пл.).

9. Сумзина JI.B., Шагунов Д.В., Лукина Л.А.Определение параметров гладильных подушек прессов влажно-тепловой обработки спортивной одежды // Материалы 1 Международного конгресса MedBeautyManagement. - М., 2007. (лично 0,20 п.л.).

10. Шагунов Д.В., Лукина Л.А., Шапкарин И.П. Модели амортизирующих покрытий прессов. Дизайн и технологии // Научный журнал МГУДТ. - №10. - 2008. - С.117-121. (лично 0,20 пл.).

ШАГУНОВ ДМИТРИЙ ВАЛЕНТИНОВИЧ

СОВЕРШЕНСТВОВАНИЕ АМОРТИЗИРУЮЩИХ ПОКРЫТИЙ ГЛАДИЛЬНОГО ОБОРУДОВАНИЯ ПРЕДПРИЯТИЙ БЫТОВОГО ОБСЛУЖИВАНИЯ

Автореферат диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

Лицензия ИД № 04205 от Об. 03.2001 г.

Сдано в производство 20.01.2009 Тираж 100 экз.

Объем 1,75 п.л. Формат 60x84/16 Изд. № 29 Заказ 29

Федеральное государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования «Российский государственный университет туризма и сервиса» (ФГОУ ВПО «РГУТиС») 141221, Московская обл., Пушкинский р-он, пос. Черкизово, ул. Главная, 99

©ФГОУВПО «РГУТиС», 2009

ВВЕДЕНИЕ

Глава 1 СОВРЕМЕННОЕ СОСТОЯНИЕ И ЭКСПЛУАТАЦИОННЫЕ

СВОЙСТВА МОРТИЗИРУЮЩИХ ПОКРЫТИЙ РАБОЧИХ ОРГАНОВ ГЛАДИЛЬНОГО ОБОРУДОВАНИЯ

1.1 Системный анализ взаимодействия рабочих органов гладильного оборудования с обрабатываемым полуфабрикатом

1.2 Амортизирующие покрытия рабочих органов гладильного оборудования и требования к их эксплуатационным характеристикам

Глава 2 МОДЕЛИРОВАНИЕ ДЕФОРМАЦИОННЫХ ХАРАКТЕРИСТИК ЭЛЕМЕНТОВ АМОРТИЗИРУЮЩИХ ПОКРЫТИЙ

2.1 Экспериментальные деформационные характеристики элементов амортизирующих покрытий

2.2 Показатели деформационных свойств элементов амортизирующих покрытий

2.3 Математические модели деформации элементов амортизирующих покрытий

Глава 3 МАТЕМАТИЧЕСКИЕ МОДЕЛИ ДЕФОРМАЦИОННЫХ ХАРАКТЕРИСТИК ПАКЕТА: АМОРТИЗИРУЮЩЕЕ ПОКРЫТИЕ - ОБРАБАТЫВАЕМЫЙ ПОЛУФАБРИКАТ

3.1 Экспоненциальная модель пакета: амортизирующее покрытие - обрабатываемый полуфабрикат

3.2 Оценивание параметров аппроксимирующих функций методами регрессионного анализа ^

3.3 Оптимизационные методы оценивания параметров нелинейных математических моделей

Глава 4 ИСПОЛЬЗОВАНИЕ МАТЕМАТИЧЕСКИХ МОДЕЛЕЙ ДЕФОРМАЦИОННЫХ ХРАКТЕРИСТИК АМОРТИЗИРУЮЩЕГО ПОКРЫТИЯ ПРИ ПРОЕКТИРОВАНИИ РАБОЧИХ ОРГАНОВ ГЛАДИЛЬНОГО ОБОРУДОВАНИЯ

4.1 Расчет распределения давления прессования по обрабатываемому изделию 118 с учетом деформационных свойств амортизирующего покрытия

4.2 Оптимизация параметров покрытий подушек гладильных прессов для окончательной влажно-тепловой обработки ^^

4.3. Сравнение результатов теоретических и экспериментальных данных j9g

Актуальность темы исследования. Эффективность производства и качество швейных изделий, обрабатываемых на предприятиях бытового обслуживания, в большой степени определяется качеством межопперационной и, в особенности, окончательной влажно-тепловой обработки (ВТО). Значимость процессов ВТО, используемого на предприятиях бытового обслуживания, усиливается тем, что эти процессы занимают более четверти трудоемкости в общем технологическом цикле изготовления одежды, а окончательная ВТО производится также и на предприятиях химчистки при восстановлении ее внешнего вида.

При совершенствовании оборудования ВТО, актуальным является разработка теории эксплуатации важного элемента рабочих органов - амортизирующего покрытия, назначение которого - выравнивание давления прессования по поверхности обрабатываемого узла пли изделия в целом. Неодинаковая толщина по площади обрабатываемых участков одежды, а на предприятиях бытового обслуживания также и значительная вариабельность их толщины и деформационных свойств, - все это предъявляет повышенные требования к податливости амортизирующего покрытия, соблюдению условий соответствия геометрических параметров рабочих органов гладильного оборудования. Сказанное актуализирует разработки, направленные на научное обоснование методов расчета и оптимизации геометрических и силовых параметров гладильного оборудования, что обусловливает необходимость разработки математических моделей деформационных характеристик амортизирующего покрытия.

Степень разработанности проблемы. Вопросы исследования деформационных характеристик элементов амортизирующего покрытия рассматривались рядом ученых. Существенный вклад в экспериментальные исследования внесли Иванов В.А., Г.В. Калмыков, JI.A. Ломакина, Е.Х. Мели-ков, С.Н. Салищев, Р.Н. Филимоненкова, А.П. Черепенько, В.Г. Шуметов, другие отечественные ученые. Помимо экспериментальных исследований, указанные авторы рассматривали также математические модели деформационных характеристик элементов амортизирующего покрытия, их связь с параметрами гладильного оборудования.

В то же время следует отметить, что большинство работ характеризуется односторонностью подхода, отсутствием системности в описании деформационных характеристик элементов амортизирующего покрытия, игнорированием особенностей предприятий бытового обслуживания. Наблюдается значительное разнообразие моделей, в основе которых, как правило, лежат степенные функции и полиномиальные регрессионные зависимости, параметры которых не имеют достаточно четкого физического смысла. До настоящего времени не разработана модель многослойного амортизирующего покрытия, описывающая деформационные характеристики пакета в целом, включая обрабатываемое изделие. Отсутствует научно объективно обоснованная методика определения параметров моделей деформационных характеристик элементов амортизирующего покрытия, предусматривающая, в том числе, оценку их точности, недостаточно проработаны вопросы оптимизации параметров амортизирующего покрытия.

С учетом отмеченных пробелов, данное диссертационное исследование посвящено совершенствованию операций ВТО путем исследований деформационных характеристик и разработки математических моделей элементов амортизирующего покрытия и в целом пакета: покрытие — обрабатываемое изделие.

Объектом исследования являются рабочие органы оборудования для влажно-тепловой обработки вообще и для окончательной ВТО - в особенности.

Предметом исследования являются деформационные характеристики элементов амортизирующего покрытия и в целом пакета: покрытие — обрабатываемое изделие.

Цель диссертаг/ионной работы состоит в совершенствовании операций ВТО за счет соответствующего выбора деформационных свойств амортизирующего покрытия на основе разработанных теоретических и методических положений по математическому моделированию деформационных характеристик его элементов и в целом пакета: покрытие — обрабатываемое изделие, направленных на создание методики расчета и оптимизации параметров покрытия и оборудования ВТО в целом.

Реализация этой цели обусловила постановку и решение следующих основных задач:

- системный анализ взаимодействия рабочих органов гладильного оборудования с обрабатываемым полуфабрикатом;

- разработка требований к эксплуатационным характеристикам амортизирующие покрытия рабочих органов гладильного оборудования;

- анализ и обобщение данных по экспериментальным исследованиям деформационных характеристик элементов амортизирующих покрытий;

- разработка базовой математической модели и установление информативных показателей деформационных свойств элементов амортизирующих покрытий;

- разработка базовой математической модели деформационных характеристик пакета: амортизирующее покрытие — обрабатываемый полуфабрикат;

- разработка методов оценивания параметров функций, аппроксимирующих деформационные характеристики элементов амортизирующих покрытий;

- разработка методики оптимизации параметров покрытий подушек гладильных прессов для окончательной влажно-тепловой обработки;

- подготовка рекомендаций для производства конструктивных элементов амортизирующих покрытий прессов ВТО, используемых на предприятиях бытового обслуживания.

Теоретической и методологической основой диссертационного исследования служат методологические принципы, теоретические положения и выводы, содержащиеся в фундаментальных и прикладных исследованиях отечественных и зарубежных авторов по проблемам исследования деформационных свойств элементов амортизирующих покрытий гладильного оборудования, а также работах в области расчета их параметров.

В процессе исследования применялся методический аппарат математического моделирования, системного анализа, математической статистики. Обработка информации осуществлялась с использованием программных продуктов статистической обработки данных.

Эмпирическую базу диссертационной работы составили данные экспериментальных исследований, проведенных в лабораторных и производственных условиях, а также опубликованные в научной литературе по рассматриваемой проблематике.

Научная новизна проведенного исследования заключается в разработке теоретических и методических положений по математическому моделированию деформационных характеристик элементов амортизирующего покрытия и в целом пакета: покрытие — обрабатываемое изделие, направленных на создание методики расчета и оптимизации параметров покрытия и оборудования ВТО, используемого на предприятиях бытового обслуживания.

Научная новизна подтверждается следующими полученными научными выводами и результатами, выносимыми на защиту:

1. В результате анализа системы: рабочие органы гладильного оборудования - обрабатываемый полуфабрикат выявлены основные элементы, их функции и параметры, определяющие механизм взаимодействия элементов, что позволило разработать и обосновать требования к деформационным характеристикам амортизирующего покрытия и их изменению в процессе эксплуатации.

2. Разработана базовая математическая модель деформационных свойств элементов амортизирующих покрытий, основанная на аппроксимации эмпирических зависимостей деформации от давления прессования одно- и двучленными экспоненциальными функциями. На основании предельного анализа показано, что параметры базовой математической модели имеют четкую физическую интерпретацию и являются информативными показателями деформационных свойств элементов амортизирующих покрытий.

3. Предложены и апробированы оптимизационные методы оценивания параметров нелинейных функций, аппроксимирующих деформационные характеристики элементов амортизирующих покрытий, основанные на построении локальных описаний квадратичной функции оптимизации полиномами первой и второй степени с применением методологии планирования имитационного эксперимента.

4. Обосновано, что предложенная базовая математическая модель деформационных свойств элементов амортизирующих покрытий применима для описания деформационных свойств многослойных амортизирующих покрытий, а таюке пакета: амортизирующее покрытие - обрабатываемый полуфабрикат.

5. Разработана методика оптимизации параметров покрытий подушек гладильных прессов для окончательной влажно-тепловой обработки, основанная на линейной аппроксимации начальных участков деформационных свойств элементов покрытия и учитывающая изменение их жесткостных параметров в период эксплуатации, а также вариабельность геометрических характеристик обрабатываемых изделий.

Теоретическая значимость проведенного исследования состоит в разработке теоретических и методических положений по математическому моделированию деформационных характеристик элементов амортизирующего покрытия и в целом пакета: покрытие — обрабатываемое изделие, направленных на создание методики расчета и оптимизации параметров покрытия и оборудования ВТО.

Практическая значимость результатов исследования заключается в том, что разработанные в результате исследования математические модели деформационных свойств элементов амортизирующих покрытий легли в основу методики оптимизации параметров покрытий подушек гладильных прессов для окончательной влажно-тепловой обработки, что позволило разработать рекомендации по направлениям дальнейшего совершенствования элементов оборудования ВТО и его рациональной эксплуатации.

Основные выводы и рекомендации работы могут служить методической базой для дальнейших исследований по проблеме совершенствования элементов амортизирующих покрытий оборудования ВТО, а также предлагаются к использованию в учебном процессе при чтении таких дисциплин, как «Бытовая техника», «Машины и аппараты легкой промышленности», «Материаловедение» студентам вузов.

Апробация результатов исследования. Выводы и практические результаты работы докладывались на заседаниях кафедры «Бытовая техника» Российского государственного университета туризма и сервиса, кафедры «Прикладная механика» Московского государственного университета дизайна и технологии, 1 Международном конгрессе «Менеджмент индустрии здоровья и красоты» MedBeautyManagement, Москва 2007 г.

Выводы

1. Наибольшие трудности в расчете распределения давления прессования по поверхности обрабатываемого изделия возникают в случае окончательной ВТО изделий на гладильных прессах с криволинейной - цилиндрической, сферической — формой подушек. Основной вклад в податливость покрытия вносит амортизатор, деформационная характеристика которого в рабочем диапазоне давлений аппроксимируется линейной зависимостью AH/Hq=P/E, где в качестве показателя упругих свойств принимается условный модуль упругости амортизирующего слоя Е ~ модуль по хорде.

2. Для расчета максимального значения перепада давления по поверхности обрабатываемого изделия, занимающего всю рабочую площадь комплекта подушек гладильных прессов, предложена формула:

АРшах = #с / Rn.п ф(осо) (EAhy + ЛЯрАЕ) / #0, где Нс — высота цилиндрического (сферического) сегмента комплекта подушек; RH п - радиус формующей поверхности нижней подушки; ф(а0) - угловой параметр, зависящий от угла охвата 2осо и вида формующих поверхностей; Е и АЕ — соответственно фактическое значение условного модуля упругости амортизирующего элемента покрытия и его отклонение от расчетной величины; Ahy - отклонение толщины обрабатываемых изделий от расчетного значения; ЛНр - расчетная деформация амортизирующего элемента при заданном давлении прессования.

3. С учетом критерия качества APmax<0,01 МПа получено ограничение на величины параметров покрытия:

HJ RH.n (р(осо) < 0,01/ | СAhy + Рр5С |, где С - фактическое значение жесткости амортизирующего элемента покрытия и его отклонение от расчетной величины; Рр - расчетная величина давления прессования; 5С=АС/СР - относительное (к расчетному значению жесткости амортизирующего элемента Ср) отклонение жесткости АС=С-СР в процессе эксплуатации. Неравенство позволяет по заданным параметрам амортизационного элемента покрытия С и АС, технологическим параметрам Ahy и Рр определять область его применения, характеризуемую величиной форм-фактора HJRB.пф(ссо) формующих подушек подушек гладильных прессов для окончательной ВТО швейных изделий.

4. Определены пределы применимости серийно выпускаемого амортизационного покрытия конструкции НИИлегмаш на универсальных прессах ПП-0,5У2М и 1111-0,25У2М с цилиндрическими и сферическими подушками, широко применяемых для окончательной ВТО швейных изделий на предприятиях бытового обслуживания. При заданных значениях технологических параметров с учетом номинального (трехлетного) срока службы амортизирующего элемента покрытия имеются следующие ограничения на его параметры: при диапазоне изменения толщины обрабатываемых изделий hyf=4 мм начальная жесткость амортизирующего элемента не должна превышать 23 кПа/мм, а конечная - 56 кПа/мм.

5. С увеличением угла охвата до 100°, что характерно для ВТО плечевого пояса, критерий качества АРтах<0,01 МПа при использовании серийно выпускаемого амортизационного покрытия конструкции НИИлегмаш не может быть обеспечен: уже при диапазоне изменения толщины обрабатываемых изделий /?у£=0,5 мм начальная жесткость покрытия должна быть не более 5 кПа/мм, в то время как серийно выпускаемые амортизирующие элементы из силиконовой резины толщиной 12 мм при величине условного модуля упругости до эксплуатации £о~0,13 МПа (с жесткостью С0 около 10 кПа/мм) не удовлетворяют этому требованию.

6. Уменьшение жесткости амортизирующего элемента путем увеличения толщины нецелесообразно экономически и с технической точки зрения, частая смена покрытия также нежелательна. Альтернативным вариантом является разработка специального покрытия меньшей жесткости, что может быть достигнуто, в частности, изменением конструкции амортизирующего элемента (например, за счет увеличения пористости).

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

Выполненные исследования позволяют сделать следующие выводы.

1. В результате анализа системы: рабочие органы гладильного оборудования - обрабатываемый полуфабрикат выявлены пять характерных элементов покрытия: парораспределительный, теплоизоляционный, амортизирующий, выравнивающий и обтягивающий, установлены целевые функции и требования к ним. Основным слоем покрытий является амортизирующий, который выравнивает давление по поверхности обрабатываемого изделия, обеспечивает подачу пар через нижнюю подушку в зону обработки для перевода волокон ткани в высокоэластическое состояние и просос воздуха через нее в процессе сушки и стабилизации вакуумным отсосом. Использование для амортизирующего слоя губчатой резины с закрытыми порами, оснащенного выступами и специальной перфорацией, позволяет исключить из состава покрытия теплоизоляционный и парораспределительный слои.

2. В результате анализа результатов экспериментальных исследований деформационных характеристик элементов амортизирующих покрытий установлены источники возникновения систематических ошибок, которые могут быть устранены путем пересчета данных измерений образцов малого размера посредством форм-фактора, учитывающего влияние размера образца на показатели деформационных характеристик. При построении математических моделей целесообразно использовать следующие информативные показатели: начальный модуль упругости при сжатии, дифференциальный модуль упругости при сжатии, коэффициент формы, позволяющий учитывать размеры образцов как физических моделей элементов покрытий; жесткость и податливость как показатели, учитывающие конструктивные особенности элементов покрытия.

3. Установлено, что математические модели деформационных характеристик элементов амортизирующих покрытий и обрабатываемых материалов должны включать параметры, связанные с физическими показателями материалов и конструкций. Сформулированы требования к аппроксимирующим функциям, описывающим зависимость деформавды — давление сжатия.

Наиболее часто применяемые зависимости абсолютной деформации АЯот давления прессования р степенные функции не позволяют дать точную оценку дифференциального модуля упругости, в то время как именно его величина рассматривается как критерий качества операции ВТО. Получены базовые модели для аппроксимации деформационных кривых элементов покрытий и обрабатываемых тканей.

4. Предложена двучленная экспоненциальная модель для аппроксимации деформационных кривых AH=J(p) двухслойных амортизаторов применение которой расширяет возможности аппроксимации экспериментальных деформационных характеристик, при этом каждый из параметров функции имеет четкий физический смысл. Апробированы оптимизационные методы оценивания параметров экспоненциальных функций, основанные на построении локальных описаний квадратичной функции оптимизации полиномами первой и второй степени с применением методологии планирования имитационного эксперимента с помощью математических программ типа Mathcad, Mathematica.

5. Установлено, что одним из важнейших требований к функциям, аппроксимирующим деформационные свойства пакета, является возможность синтеза ее параметров по параметрам функций, описывающих элементы пакета. В этой связи дополнительно введены следующие показатели деформационных свойств: дифференциальная податливость Кд , начальную податливость Ко, как предел дифференциальной податливости при стремлении давления сжатия к нулю (7Го=1т1Кд|р»о=1/Со)

6. Показано, что наибольшие трудности в расчете распределения давления прессования по поверхности обрабатываемого изделия возникают в случае окончательной ВТО изделий на гладильных прессах с криволинейной - цилиндрической, сферической - формой подушек. Доказано, что деформационная характеристика амортизатора в рабочем диапазоне давлений аппроксимируется линейной зависимостью АН/Н0=Р/Е. Получена формула для расчета максимального значения перепада давления по поверхности обрабатываемого изделия.

7. Получено ограничение на величины параметров покрытия с учетом критерия качества ДРтах<0,01 МПа. Неравенство позволяет по заданным параметрам амортизационного элемента покрытия С и А С, технологическим параметрам Ahy и Рр определять область его применения, характеризуемую величиной форм-фактора Hc/Runq>(oс0) формующих подушек подушек гладильных прессов для окончательной ВТО швейных изделий.

8. Определены пределы применимости серийно выпускаемого амортизационного покрытия конструкции НИИлегмаш на универсальных прессах ПП-0,5У2М и ПП-0,25У2М с цилиндрическими и сферическими подушками, широко применяемых для окончательной ВТО швейных изделий на предприятиях бытового обслуживания. При заданных значениях технологических параметров с учетом номинального (трехлетного) срока службы амортизирующего элемента покрытия имеются следующие ограничения на его параметры: при диапазоне изменения толщины обрабатываемых изделий hy^~4 мм начальная жесткость амортизирующего элемента не должна превышать 23 кПа/мм, а конечная - 56 кПа/мм.

9. Установлено, что с увеличением угла охвата до 100°, что характерно для ВТО плечевого пояса, критерий качества АРтах<0,01 МПа при использовании серийно выпускаемого амортизационного покрытия конструкции НИИлегмаш из силиконовой резины толщиной 12 мм не может быть обеспечен вследствие того, что его жесткость значительно превышает рассчитанное оптимальное значение. Показано, что уменьшение жесткости амортизирующего элемента путем увеличения толщины нецелесообразно экономически и с технической точки зрения, частая смена покрытия также нежелательна.

10. Полученные математические модели деформационных свойств элементов амортизирующих покрытий положены в основу методики оптимизации параметров покрытий подушек гладильных прессов для окончательной ВТО. Разработаны рекомендации по направлениям дальнейшего совершенствования элементов оборудования ВТО и его рациональной эксплуатации, которые внедрены в производство на предприятиях отрасли. Установлено, что альтернативным вариантом амортизирующего элемента является разработка специального покрытия меньшей жесткости. Предложены методы решения данной проблемы, в частности, изменение конструкции амортизирующего элемента за счет увеличения его пористости.

1. Алексеев A.M., Титов В.А. Современное оборудование ВТО // Рынок легкой промышленности. 2002. №21.

2. Алявдин Н.А., Новорадовская Т.С. Планирование и анализ исследовательского эксперимента применительно к легкой промышленности. М.: Легкая индустрия, 1969.

3. Амортизирующее покрытие нижней подушки гладильных прессов / А.П. Черепенько, В.Г. Шуметов // Швейная промышленность. Реферат. сб. №5. М.: ЦНИИЭИЛегпром, 1977.

4. Аналитическое исследование распределения давления прессования по криволинейным поверхностям гладильных подушек. Сообщение1 / Г.В. Калмыков, В.Г. Шуметов // Известия вузов. Технология легкой промышленности. 1985. №6.

5. Аналитическое исследование распределения давления прессования по криволинейным поверхностям гладильных подушек. Сообщение2 / Г.В. Калмыков, В.Г. Шуметов // Известия вузов. Технология легкой промышленности. 1986. №3.

6. Антонов А.В. Системный анализ. Учебник для вузов. М.: Высшая школа, 2006.

7. Анфилатов B.C., Емельянов А.А., Кукушкин А.А. Системный анализ в управлении: Учеб. пособие / Под ред. А.А. Емельянова. М.: Финансы и статистика, 2002.

8. Афифи А., Эйзен С. Статистический анализ. Подход с использованием ЭВМ. М.: Мир, 1982.

9. Бард И. Нелинейное оценивание параметров. М.: Финансы и статистика, 1979.

10. П.Бельский П.В. Исследование аэродинамики вакуумных систем гладильного оборудования и разработка методики их расчета: Автореф. дис. . к-татехн. наук. Л., 1974.

11. Березненко Н.П. Разработка энергосберегающей технологии и повышение уровня качества швейных изделий на операциях влажно-тепловой обработки: Автореф. дис. . д-ра техн. наук. М.: МТИЛП, 1986.

12. Блауберг И.В., Юдин Э.Г. Становление и сущность системного подхода. М.: Мысль, 1973.

13. Бююль А., Цёфель П. SPSS: Искусство обработки информации. Анализ статистических данных и восстановление скрытых закономерностей. СПб.: ООО «ДиаСофтЮП», 2002.

14. Выбор жесткостных параметров упругих покрытий гладильных подушек / Г.В. Калмыков и др. // Оборудование для легкой промышленности. Отечеств, производ. опыт. Экспресс-информация. Вып.2. М.: ЦНИИЭИЛегпищемаш, 1987.

15. Выбор материалов для многослойного покрытия нижней подушки гладильного пресса / А.П. Черепенько, С.С. Эппель, В.Г. Шуметов // Швейная промышленность. 1981. №3.

16. Глущенко В.М. Разработка структуры и технологии изготовления тканых электронагревательных лент: Автореф. дис. . к-та техн. наук. Л., 1985.

17. Голикова Т.И., Панченко JI.A., Фридман М.З. Каталог планов второго порядка. 4.1, 2. Вып.47. М.: Изд. МГУ, 1974.

18. Демиденко Е.З. Оптимизация и регрессия. М.: Наука, 1989.

19. Доерфель К. Статистика в аналитической химии. М.: Мир, 1969.

20. Дрейпер Н., Смит Г. Прикладной регрессионный анализ. Кн.2. М.: Финансы и статистика, 1987.

21. Забродина И.П., Черепенько А.П., Соломатин А.В. Новая губчатая резина для матов гладильных прессов // Швейная пром-сть. 1975. №6.

22. Иванова JI.M. и др. Термостойкая ткань для амортизирующих покрытий нижних подушек // Промышленность химических волокон. Реф. информ. №.12. М.: ЦНИИТЭИХим, 1975.

23. Исследование аэродинамических свойств системы пакет тканей- рабочие органы гладильного пресса при вакуумотсосе. Построение математической модели / П.В. Бельский и др. // Сб. трудов ВНИИЛ-Текмаш. Т.31. М.: ЦНИИТЭИЛегпищемаш, 1977.

24. Исследование возможностей формования тканей с использованием аэродинамических свойств / Г.В. Калмыков, В.Г. Шуметов // Исследование и проектирование машин и агрегатов легкой промышленности. Материалы Всесоюз. семинара. М.: МТИЛП, 1977.

25. Исследование деформационных свойств новых термостойких покрытий нижних гладильных подушек в процессе эксплуатации / А.П. Черепенько, С.С. Эппель, В.Г. Шуметов // Известия вузов. Технология легкой промышленности. 1979. №6.

26. Исследование процесса окончательной влажно-тепловой обработки тканей на манекенах с эластичной оболочкой. Сообщение I / Г.В. Калмыков, Е.Х. Меликов, В.Г. Шуметов // Известия вузов. Технология легкой промышленности. 1983. №4.

27. Исследование процесса окончательной влажно-тепловой обработки тканей на манекенах с эластичной оболочкой. Сообщение II / Г.В.

28. Калмыков, Е.Х. Меликов, В.Г. Шуметов // Известия вузов. Технология легкой промышленности. 1983. №5.

29. Исследование теплотехнических параметров и оптимизация конструкции рабочих органов гладильных прессов / JI.C. Руднева и др. // Исследование и проектирование машин и агрегатов легкой промышленности. Материалы Всесоюз. семинара. М.: МТИЛП, 1977.

30. Калмыков Г.В. Исследование процесса влажно-тепловой обработки швейных изделий на комбинированном рабочем органе: Дис. . к-та техн. наук. М.: ЦНИИШП, 1982.

31. Клейнен Дж. Статистические методы в имитационном моделировании. М.: Статистика, 1978.

32. Котюков В.И. Многофакторные кусочно-линейные модели. М.: Финансы и статистика, 1984.

33. Круг Г.К. и др. Планирование эксперимента в задачах идентификации и экстраполяции. М.: Наука, 1977.

34. Кукин Г.Н., Соловьев А.Н., Кобляков А.И. Текстильное материаловедение. М.: Легпромбытиздат, 1989.

35. Лепетов В.А., Юрцев Л.Н. Расчет и конструирование резиновых изделий. Л.: Химия, 1977.

36. Ломакина Л.А. Исследование взаимодействия рабочих органов прессов с обрабатываемым материалом при формовании: Дис. . к-та техн. наук. М.: МТИЛП, 1982.

37. Львовский Е.Н. Статистические методы построения эмпирических формул: Учеб. пособие для втузов. 2-е изд. М.: Высшая школа, 1988.

38. Математическая модель нагружения рабочих органов прессового гладильного оборудования при взаимодействии с пакетом: обрабатываемое изделие упругое покрытие / В.Г. Шуметов, Е.Х. Меликов // Изв. вузов. Технол. легк. пром-сти. 1990. №2.

39. Материаловедение швейного производства / Б.А. Бузов, Т.А. Моде-стова, Н.Д. Алыменкова. Под ред. Б.А. Бузова. М., 1978.

40. Меликов Е.Х. Разработка и исследование методов формования деталей одежды: Автореф. дис. . д-ра техн. наук. М.: МТИЛП, 1986.

41. Методика определения основных параметров вакуумных систем гладильных прессов / П.В. Вельский и др. // Сб. трудов ВНИИЛТек-маш. Т.2. М.: ЦНИИТЭИЛегпищемаш, 1974.

42. Методика расчета деформации покрытия прессов и усилий прессования при влажнотепловой обработке / А.П. Черепенько, В.Г. Шуметов // Швейная промышленность. Реферат, сб. №.2. М.: ЦНИИ-ТЭИЛегпром, 1980.

43. Моделирование на ЭЦВМ эквидистантных поверхностей объемных гладильных подушек / Г.В. Калмыков и др. // Автоматизированные системы управления технологическими процессами в легкой промышленности. Сб. науч. трудов МТИЛП. М.: ЦНИИТЭИЛегпром, 1984.

44. Налимов В.В. Теория эксперимента. М.: Наука, 1971.

45. Орловский Б.В., Березненко Н.П. Об использовании пористых металлов в рабочих органах оборудования для ВТО швейных изделий // Известия вузов. Технология легкой промышленности. 1972. №2.

46. Очков В.Ф. MathCAD PLUS 6.0 для студентов и инженеров. М.: ТОО фирма "КомпьютерПресс", 1996.

47. Параметрический анализ гладильного оборудования при создании устройств комбинированного типа для окончательной ВТО одежды / Г.В. Калмыков и др. // Сб. трудов ВНИИЛТекмаш. М.: ЦНИИТЭИ-Легпищемаш, 1982.

48. Покрытие гладильной подушки / Г.В. Калмыков и др. Авт. свид. №632781 //Бюлл. изобр. №42, 1978.

49. Покрытие гладильной подушки / Г.В. Калмыков и др. Авт. свид. №697615 //Бюлл. изобр. №42, 1979.

50. Покрытие гладильной подушки / Г.В. Калмыков и др. Авт. свид. №796276 // Бюлл. изобр. №42, 1981.

51. Покрытие гладильной подушки / Таран и др. Авт. свид. №726239 // Бюлл. изобр. №13, 1980.

52. Пономарев С.Д., Бидерман В.Л., Лихарев К. К. и др. Расчеты на прочность в машиностроении. Т.2. Некоторые задачи прикладной теории упругости. Расчеты на ползучесть. М.: Машгиз, 1958.

53. Построение математической модели процесса окончательной ВТО изделий на комбинированных манекенных рабочих органах / Г.В. Калмыков, В.Г. Шуметов // Тезисы докладов н.-техн. конф. ЦНИ-ИШП. М.: ЦНИИШП, 1977.

54. Пресс для влажно-тепловой обработки швейных изделий / А.П. Черепенько и др. Авт. свид. №1134643 // Бюлл. изобр. №2, 1985.

55. Прибор для моделирования эквидистантных поверхностей криволинейной пространственной формы / Г.В. Калмыков и др. // Оборудование для легкой промышленности. Отечеств, производ. опыт. Экспресс-информация. Вып.6. М.: ЦНИИЭИЛегпищемаш, 1987.

56. Рабочие органы гладильных прессов с поверхностным нагревом / JI.C. Руднева и др. // Проектирование швейных изделий. Тематический сб. науч. трудов МТИЛП. М.: ЦНИИТЭИЛегпром, 1982.

57. Расчет геометрических параметров объемных подушек гладильных прессов с учетом деформационных свойств покрытий / Е.Х. Мели-ков и др. // Изв. вузов. Технол. легк. пром-сти. 1985. №1.

58. Расчет поверхности прессующих органов ВТО с учетом кривизны профилей / Д.А. Харлов, В.Г. Шуметов // Проектирование швейных изделий. Сб. трудов МТИЛП. М.: ЦНИИЭИЛегпром, 1988.

59. Решение задачи проектирования поверхности прессующих органов оборудования ВТО в общем виде / Д.А. Харлов и др. // Оборудование для легкой промышленности. Отечеств, производ. опыт. Экспресс-информация. Вып.6. М.: ЦИИИЭИЛегпищемаш, 1987.

60. Романенко И.Л. Применение метода "оврагов" для оценки параметров нелинейных моделей // Тез. докл. 28-ой студ. науч.-техн. конф. Орел: ОрелГТУ, 1995.

61. Романенко И.Л. Применение метода параллельных касательных для оценивания параметров нелинейных моделей (двумерный случай) // Тез. докл. 29-ой студ. науч.-техн. конф. Орел: ОрелГТУ, 1996.

62. Руднева Л.С. Исследование и разработка рабочих органов гладильных прессов с поверхностным нагревом: Автореф. дис. . к-та техн. наук. М.-МТИ, 1981.69.Саймон Б. 1992

63. Салищев С.Н. Исследование процесса создания давления на полуфабрикат при влажно-тепловой обработке швейных изделий и разработка методов расчета основных технических параметров привода гладильных прессов: Дис. . к-та техн. наук. М.: ВЗИЛП, 1968.

64. Салищев С.Н., Эппель С.С. Упругие характеристики амортизационных поркытий гладильных подушек // Швейная пром-сть. 1966. №6.

65. Соболь И.М., Статников Р.Б. Выбор оптимальных параметров в задачах со многими критериями. М.: Наука, 1981.

66. Способ автоматизированного проектирования гладильных подушек паровоздушного манекена мембранного типа / О. Харлова и др. // Оборудование для легкой промышленности. Экспресс-информация. №5. М.: ЦНИИЭИЛегпищемаш, 1987.

67. Способ определения соответствия объемных гладильных подушек друг другу / Д.А. Харлов, В.Г. Шуметов // Оборудование для легкой промышленности. Экспресс-информация. М.: ЦНИИЭИЛегпищемаш, 1986.

68. Способ получения подушек пресса для формования деталей швейных изделий / Д.А. Харлов и др. Авт. свид. №1197414 // Бюлл. изобр. №37, 1990.

69. Соловьев А.Н. Измерение и оценка свойств текстильных материалов. М.: Легкая индустрия, 1970.

70. Статистические методы в инженерных исследованиях (лабораторный практикум). Учеб. пособие / В.П. Бородюк и др., под ред. Г.К. Круга. М.: Высшая школа, 1983.

71. Статистические методы для ЭВМ / Под ред. К. Энслейна, Э. Рэлсто-на, Г.С. Уолфа. М.: Наука, 1986.

72. Таблицы планов эксперимента для факторных и полиномиальных моделей (справочное издание) / В.З. Бродский и др. М.: Металлургия, 1982.

73. Уайлд Д.Дж. Методы поиска экстремума. М.: Наука, 1967.

74. Уемов А.И. Системный подход п общая теория систем. М.: Мысль, 1978.

75. Усовершенствованная конструкция комбинированного пресса для окончательной влажно тепловой обработки мужских пиджаков / Г.В. Калмыков, А.П. Черепенько, В.Г. Шуметов // Швейная промышленность. Реферат, сб. №6. М.: ЦНИИТЭИЛегпром, 1981.

76. Установка для исследования процессов аэродинамического формования текстильных материалов /Г.В. Калмыков и др. Авт. свид. №827650 // Бюлл. изобр. №11, 1981.

77. Устройство для влажно-тепловой обработки / Г.В. Калмыков и др. Авт. свид. №827650 //Бюлл. изобр. №17, 1981.

78. Филимоненкова Р.Н. Исследование процесса формообразования деталей одежды с целью его совершенствования: Дис. . к-та техн. наук. М.: МТИЛП, 1981.

79. Финни Ф. Введение в теорию планирования экспериментов. М.: Наука, 1970.

80. Харлова О.И. Совершенстование процесса окончательной влажно-тепловой обработки мужского пиджака на установках мембранного типа: Автореф. дис. . к-та техн. наук. М.: МТИЛП, 1987.

81. Хикс У. Основные принципы планирования эксперимента. М.: Мир, 1967.

82. Химмельблау Г. Анализ процессов статистическими методами. М.: Мир, 1973.

83. Черепенько А.П., Шуметов В.Г., Эппель С.С. Математическое моделирование деформационных свойств покрытий нижних подушек // Изв. вузов. Технол. легк. пром-сти. 1979. №6.

84. Черепенько А.П., Эппель С.С., Забродина И.П. Амортизирующее поркытие подушек гладильных прессов из термостойкой резины // Швейная пром-сть. 1971. №3.

85. Черепенько А.П., Эппель С.С., Дяблова Л.Д. Об оценке качества процессов влажно-тепловой обработки швейных изделий // Изв. вузов. Технол. легк. пром-сти. 1983. №2.

86. Черепенько А.П., Эппель С.С., Дяблова Л.Д. Выбор обобщенных показателей качества процессов влажно-тепловой обработки в швейном производстве // Изв. вузов. Технол. легк. пром-сти. 1983. №3.

87. Шагунов Д.В., Шуметов В.Г. Базовая математическая модель деформационных свойств элементов амортизирующих покрытий рабочих органов гладильных прессов // Образование и наука. Межвуз. сб. науч. трудов. Вып. №5. М.: ИИЦ МГУДТ, 2005

88. Шагунов Д.В. Математическая модель деформационных свойств пакета: амортизирующее покрытие рабочих органов гладильных прессов обрабатываемый полуфабрикат // Образование и наука. Межвуз. сб. науч. трудов. Вып. №3. М.: ИИЦ МГУДТ, 2006.

89. Шагунов Д.В., Сумзина Л.В. Оптимизация параметров покрытий рабочих органов гладильных прессов для окончательной влажно-тепловой обработки // Интеграл. №5, 2007.

90. Шагунов Д.В., Лукина Л.А., Максимов А.В. Определение параметров рабочих органов прессов при обработке изделий сложной формы. Швейная промышленность. 2008.

91. Шуметов В.Г. Математические модели для расчета конструктивных параметров рабочих органов прессового гладильного оборудования // Сб. науч. трудов. Т.7. Орел: ОрелГТУ, 1995.ь ®

92. Шуметов В.Г. Применение методов планирования имитационных экспериментов для построения нелинейных аппроксимирующих моделей // Сб. науч. трудов. Т.8. Орел: ОрелГТУ, 1996.

93. Шуметов В.Г. Планирование имитационного эксперимента. 4.1. Линейные модели: Метод, указания. Орел: ОрелГТУ, 1996.

94. Шуметов В.Г. Разработка и оптимизация электропроводящих полимерных композиций с бинарным наполнителем: Автореф. дис. . к-та техн. наук. М., 1977.

95. Шуметов В.Г., Меликов Е.Х. Расчет геометрических параметров рабочих органов прессового гладильного оборудования на стадии проектирования // Изв. вузов. Технол. легк. пром-сти. 1988. №6.

96. Шуметов В.Г., Калмыков Г.В. Расчет и оптимизация параметров покрытий подушек гладильных прессов для окончательной влажно-тепловой обработки // Изв. вузов. Технол. легк. пром-сти. 1987. №3.

97. Экспресс-метод измерения деформации амортизационных покрытий подушек гладильных прессов / Г.В. Калмыков, П.В. Вельский, В.Г. Шуметов // Оборудование для легкой промышленности. Экспресс-информация. №10. М.: ЦНИИТЭИЛегпищемаш, 1984.

98. Neural Connection 2.0 User's Guide. Copyright 1997 by SPPS Inc. and Recognition Systems Inc. Chicago.

99. SPSS Base 8.0 для Windows. Руководство по применению. Пере-вод-Copyright 1998 СПСС Русь.