автореферат диссертации по строительству, 05.23.11, диссертация на тему:Разработка технологии устройства асфальтобетонных покрытий с повышенными эксплуатационными параметрами

На правах рукописи

Зубков Анатолий Федорович

РАЗРАБОТКА ТЕХНОЛОГИИ УСТРОЙСТВА АСФАЛЬТОБЕТОННЫХ ПОКРЫТИЙ С ПОВЫШЕННЫМИ ЭКСПЛУАТАЦИОННЫМИ ПАРАМЕТРАМИ

05 23 11 - Проектирование и строительство дорог, метрополитенов, аэродромов, мостов и транспортных тоннелей

АВТОРЕФЕРАТ

диссертации на соискание ученой степени доктора технических наук

Воронеж - 2008

003167730

Работа выполнена в Государственном образовательном учреждении высшего профессионального образования «Тамбовский государственный технический университет» и Государственном образовательном учреждении высшего профессионального образования «Воронежский государственный архитектурно-строительный университет»

Научный консультант

доктор технических наук, профессор Подольский Владислав Петрович

Официальные оппоненты

доктор технических наук, профессор Боровик Виталий Сергеевич

доктор технических наук, профессор Курьянов Виктор Кузьмич,

доктор технических наук, профессор Матуа Вахтанг Парменович,

Ведущая организация Московский автомобильно-дорожный

институт (государственный технический университет) г Москва

Защита диссертации состоится 22 мая 2008 г в 1400 часов на заседании диссертационного совета Д 212 033 02 в Воронежском государственном архитектурно-строительном университете по адресу 394006, г Воронеж, ул 20 лет Октября, 84, аудитория 20, корпус 3, тел/факс (8-0732-71-53-21)

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке Воронежского государственного архитектурно-строительного университета (ВГАСУ)

Автореферат разослан « » 2008 г

Ученый секретарь диссертационного совета доктор физико-математических наук, доцент Козлов В А

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность. Рост автомобильного парка страны приводит к увеличению интенсивности движения транспортных средств и способствует ускорению физического износа дорожных одежд, что приводит к снижению эксплуатационных качеств автомобильных дорог в целом Одним из путей повышения работоспособности автомобильных дорог является совершенствование технологий устройства асфальтобетонных покрытий из горячих асфальтобетонных смесей

Существующими технологиями устройства покрытий нежесткого типа для укладки и уплотнения горячих смесей применяются разные типы машин и методы уплотнения Выбор технологии устройства покрытия и параметров применяемых машин зависит от условий производства работ и применяемого материала Использование битума с разными свойствами для приготовления асфальтобетонных смесей предопределяет температурные интервалы, в пределах которых достигаются заданные эксплуатационные свойства асфальтобетонных покрытий Для обеспечения требуемого качества строительства дорожных одежд из горячих смесей необходимо соответствие параметров уплотняющих машин свойствам смесей, что возможно обеспечить только при обоснованном выборе технологических процессов устройства покрытий с учетом конкретных условий строительства, свойств поставляемых смесей и параметров применяемых машин

Целью работы является разработка технологий устройства дорожных покрытий из горячих асфальтобетонных смесей, обеспечивающих повышение эксплуатационных качеств за счет соответствия параметров уплотняющих машин прочностным характеристикам применяемых смесей при разных условиях производства работ

Для достижения цели в работе решались следующие задачи

- проведение мониторинга существующих технологий устройства дорожных одежд нежесткого типа с позиции учета в них влияния на эксплуатационные качества покрытия условий производства работ, свойств материалов и параметров машин,

- разработка математических моделей для оценки и прогнозирования напряженного состояния материала дорожных одежд в процессе укатки катками с гладкими вальцами при статическом и динамическом методах уплотнения,

- экспериментальное определение зависимости площади контакта вальца от свойств уплотняемого материала и параметров вальца катка для использования их в расчетных методах оценки напряженного состояния уплотняемого материала,

- установление зависимости изменений прочностных характеристик материала при его уплотнении от параметров покрытия и технологических режимов их устройства для выбора оптимальных параметров уплотняющих машин,

- определение температурных режимов укладки и уплотнения горячих асфальтобетонных смесей в зависимости от типа смеси при разных марках битума,

- обоснование зависимостей влияния условий производства работ, конструктивных параметров покрытий и свойств смесей на продолжительность устройства дорожных покрытий,

- определение рационального скоростного режима работы асфальтоукладчика со звеном катков, обеспечивающих непрерывность устройства покрытий,

- определение соотношений между параметрами гладковальцовых катков при условии работы в одном звене катков статического и вибрационного действия,

- разработка алгоритма устройства дорожных покрытий нежесткого типа с повышенными эксплуатационными качествами для разных условий производства работ, применяемых смесей, используемого звена машин и создание программного обеспечения для его реализации

Научная новизна. В диссертации получены следующие результаты, характеризующиеся научной новизной

- разработаны математические модели взаимодействия жесткого вальца катка с уплотняемым материалом в упругой и пластической стадии деформации при разных методах уплотнения Определены аналитические зависимости для расчета нормальных и касательных напряжений в зоне контакта вальца с материалом с учетом свойств уплотняемого материала и параметров вальца, экспериментально установлена зависимость для расчета напряжений в зоне контакта вальца при работе в виброударном режиме,

- обоснованы параметры контакта вальца катка с учетом свойств уплотняемого материала и параметров вальца катков и определены зоны устойчивой работы вибрационных катков,

- установлено влияние распределения контактных напряжений под вальцом катка на процесс волнообразования при уплотнении материала жестким вальцом катка,

- получены зависимости для определения эквивалента между параметрами катков статического и вибрационного действия по уплотняющему эффекту с учетом общепринятых критериев сравнения по массе, линейным давлениям, контактным напряжениям и остаточной деформации уплотняемого материала,

- определены температурные интервалы уплотнения горячих асфальтобетонных смесей с учетом типа смеси при разных марках битума,

- установлена зависимость прочностных характеристик горячего асфальтобетона с учетом конструктивных параметров покрытия и технологических режимов устройства дорожных покрытий,

- получены зависимости для определения допустимой продолжительности укладки и уплотнения асфальтобетонных покрытий из горячих смесей с учетом температуры окружающего воздуха и основания, температуры смеси при укладке и окончании уплотнения, толщины слоя покрытия, скорости ветра и теплофизических характеристик смесей в зависимости от их типа,

- установлена аналитическая зависимость между скоростными режимами асфальтоукладчика и уплотняющими катками в зависимости от продолжительности процессов укладки и уплотнения,

- разработано программное обеспечение

• по расчету тепловых режимов дорожных покрытий из горячих смесей в зависимости от конструктивных параметров покрытия, теплофизических свойств материалов дорожных одежд и условий строительства,

• по расчету контактных напряжений под жестким вальцом катка при статическом и динамическом режимах работы,

• по расчету технологических параметров процессов устройства покрытий из горячих асфальтобетонных смесей при разных условиях производства работ

Достоверность научных положений, выводов и рекомендаций

подтверждается соблюдением основных принципов математического и физического моделирования, соответствием технологических процессов законам нестационарных теплопередач, применением современных методов расчета, результатами проверки в производственных условиях и адекватностью расчетных и экспериментальных данных

Практическое значение работы состоит в разработке научно-практических основ технологии укладки и уплотнения асфальтобетонных покрытий из горячих асфальтобетонных смесей с учетом непрерывности строительства покрытия Предложена методика выбора параметров уплотняющих машин с учетом прочностных характеристик горячего асфальтобетона Определены дифференцированные температурные интервалы уплотнения горячих смесей с учетом типа смеси при разных марках битума Установлено влияние конкретных условий производства работ, свойств смесей и состава механизированного звена на продолжительность строительства, а также процессов укладки и уплотнения горячих асфальтобетонных смесей Предложена методика разработки технологических процессов устройства дорожных покрытий из горячих асфальтобетонных смесей и программное обеспечение ее реализации на ЭВМ

Реализация работы. Результаты работы внедрены ООО «Дорпро-ект» (г Тамбов), ООО «Автобан-Тамбов», ФГУ «Управление автомобильной магистрали Москва-Волгоград "Каспий"», ООО «Моршанскдорст-рой», ЗАО «Тамбовагропромдорстрой»

На защиту выносятся:

- результаты математического моделирования взаимодействия вальца катка с материалом и методы расчетов контактных напряжений под вальцом катка при работе в статическом и динамическом режимах,

- экспериментальное обоснование характеристик контакта жесткого вальца с уплотняемым материалом с учетом свойств материала и параметров вальца,

- результаты экспериментальных исследований контактных напряжений под гладким вальцом катка при виброударном режиме уплотнения и влияния параметров вибрации на эффективность работы катков,

- результаты экспериментальных исследований для установления сравнительной оценки параметров катков по уплотняющему эффекту при разных методах уплотнения исходя го общепринятых критериев (масса катка, линейное давление, контактные напряжения, остаточная деформация уплотняемого материала),

- результаты моделирования тепловых процессов и полученные на их основе зависимости влияния погодных условий, конструктивных параметров покрытия и свойств смесей на продолжительность процессов устройства дорожных покрытий из горячих асфальтобетонных смесей,

- результаты исследований по установлению температурных интервалов укладки и уплотнения горячих асфальтобетонных смесей с учетом типа смеси при разных марках битума,

- установленная зависимость прочностных характеристик горячего асфальтобетона от конструктивных параметров покрытий и технологических режимов устройства дорожных одежд,

- результаты исследований по установлению соотношения скоростных режимов работы механизированного звена машин аз условия обеспечения непрерывности устройства покрытий из горячих смесей,

- методика разработки технологий устройства асфальтобетонного покрытия исходя из условий производства работ, свойств применяемых смесей и параметров механизированного звена машин

Апробация работы. Основные положения работы и практические результаты докладывались и обсуждались на: научно-практических конференциях Фрунзенского политехнического института (1976 - 1990 гг), Второй всесоюзной конференции по нелинейной теории упругости (г Фрунзе, 1985 г), Республиканских конференциях (г Фрунзе, 1979, 1989 гг), научно-практических конференциях Тамбовского государственного технического университета (1992 -2007 гг), международной научно-технической конференции «Прогрессивные технологии развития» (г. Тамбов, 2004 г ), 28-й научно-практической конференции в г Пенза (1995 г), Международных научно-технических конференциях (Ростов-на-Дону-2000, Белгород-2005, Иваново-2006), 15-й международной научной конференции «Математические методы в технике и технологиях» (Тамбов, 2002), научно-практических конференциях (Новочеркасск, 2006, Воронеж, 2005, Казань, 2007, Москва, 2007, Интернет-конференция - Белгород, 2007)

Публикации. По теме диссертации опубликовано 67 печатных статей общим объемом 28 печатных листов, из них лично автору принадлежит 23

печатных листов, в том числе 15 статей опубликовано в изданиях по Перечню ВАКа В статьях, опубликованных в изданиях ВАКа, изложены основные результаты диссертации

- в работе [1] представлены результаты экспериментальных исследований по уплотнению асфальтобетонных покрытий катками статического и вибрационного действия Установлено, что независимо о г метода уплотнения эффективность работы катков зависит от температуры смеси Вибрационный каток по уплотняющему эффекту способен заменить более тяжелый каток статического действия,

- в работе [2] предложена методика разработки технологических процессов устройства покрытий нежесткого типа из горячих смесей, основанная на соответствии прочностных характеристик горячего асфальтобетона параметрам применяемых машин Предлагаются зависимости для выбора параметров катков с учетом температурных режимов уплотнения смесей ,

- в работе [3] представлены результаты моделирования влияния условий производства работ, свойств применяемых смесей и конструктивных параметров дорожных одежд на допустимую продолжительность устройства покрытия из горячих асфальтобетонных смесей Предложена зависимость для определения допустимой продолжительности работы разных типов катков с учетом принятой технологии устройства покрытия

- в работе [4] приводится анализ применяемых технологий для устройства асфальтобетонных покрытий Отмечается, что существующие методы разработки технологий для устройства покрытий не полностью учитывают влияющие факторы на качество строительства и эффективность применяемых машин и требуют уточнения,

- в работе [5] обоснована зависимость для определения рационального скоростного режима работы асфальтоукладчика и звена уплотняющих машин, обеспечивающая непрерывность устройства покрытия из горячих асфальтобетонных смесей,

- в работе [6] приводятся зависимости для определения теплофизиче-ских характеристик горячего асфальтобетона от температуры и типа смеси Отмечается, что применение материала в нижележащем слое покрытия с разными теплофизическими свойствами незначительно влияет на продолжительность устройства покрытия,

- в работе [7] представлены зависимости для расчетов контактных напряжений под жестким вальцом катка с учетом его параметров и свойств уплотняемого материала Представлен алгоритм расчета напряжений на ЭВМ,

- в работе [8] приводятся анализ применяемых технологий и результаты моделирования температурных режимов укладываемых слоев из горячих асфальтобетонных смесей при устройстве покрытий при пониженных температурах воздуха Установлено, что повышение температуры смеси при укладке приводит к увеличению продолжительности строительства на

40 50 % Увеличение толщины слоя в два раза приводит к увеличению продолжительности строительства покрытия в три раза

- в работе [9] представлены рекомендации по температуре окончания уплотнения горячих смесей при разных марках битума Отмечается, что для асфальтобетонных смесей с битумами марок БНД 40/60, 60/90 и 90/130, дня повышения эффективности уплотнения, необходимо повысить температуру окончания процесса уплотнения,

-в работе [10] изложены результаты моделирования тепловых процессов при устройстве дорожных покрытий из горячих асфальтобетонных смесей, базирующиеся на данных экспериментальных исследований Доказано, что тепловые процессы в дорожных покрытиях соответствуют законам нестационарных теплопередач;

- в работе [11] представлена программа на ЭВМ по расчету температурных режимов дорожных одежд для разных конструктивных слоев автомобильной дороги, свойств смесей и условий производства работ,

-в работе [12] представлена программа на ЭВМ по расчету технологических параметров устройства дорожных покрытий из горячих асфальтобетонных смесей,

-в работе [13] представлена программа на ЭВМ по расчетам напряжений в зоне контакта жесткого вальца катка с уплотняемым материалом,

- в работе [14] представлена программа на ЭВМ по выбору параметров механизированного звена машин и расчету технологических режимов устройства покрытий из горячих асфальтобетонных смесей,

-в работе [15] представлено авторское свидетельство на захватное устройство, используемое при проведении экспериментальных исследований на стендах по уплотнению дорожно-строительных материалов при разных методах уплотнения

Личный вклад автора. Представленные в диссертации результаты получены самим автором или в рамках сотрудничества, в котором он выполнял основную роль в формулировке задач, постановке и проведении аналитических и экспериментальных исследований, а также в анализе полученных результатов Автору во всех работах, опубликованных в соавторстве, в равной степени принадлежат как постановка задач исследований и разработка основных положений, определяющих научную новизну и практическую значимость, так и результаты выполненных исследований Существенен вклад автора в конструирование стендов для проведения экспериментальных исследований, а также в разработку методик по проведению исследований и обработке полученных данных

Объем и структура диссертации. Диссертационная работа состоит из введения, восьми глав, выводов, списка литературы Работа содержит 360 страниц, из них 117 рисунков, 56 таблиц и 5 приложений Библиографический список включает 215 наименований

ОСНОВНОЕ СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

Во введении обоснована актуальность темы, отмечена научная новизна и практическая значимость работы, сформулирована цель исследований

В первой главе приводится анализ исследований, посвященных влиянию разных факторов на качество строительства дорожных одежд Особое внимание уделено вопросам технологии строительства дорожных одежд нежесткого типа и влиянию условий производства работ на выбор параметров уплотняющих машин Подобно рассмотрены вопросы строительства асфальтобетонных покрытий из горячих асфальтобетонных смесей

Во второй главе представлены результаты исследований по взаимодействию вальца катка с материалом в процессе уплотнения Установлено, что параметром, определяющим величину деформаций материала, является угол контакта вальца с уплотняемым материалом По результатам экспериментальных исследований установлены зависимости для определения параметров контакта вальца от факторов, характеризующих процесс уплотнения Проведен статистический анализ параметров катков с гладкими вальцами и получены зависимости, устанавливающие связь между параметрами катков, влияющими на их уплотняющую способность. Установлен характер изменения параметров катков во времени и дается прогноз значений до 2015 г С учетом применения для уплотнения дорожных одежд нежесткого типа машин динамического действия рассмотрен вопрос влияния параметров вибрации на ходовые качества катков Определены зоны устойчивой работы вибрационных катков

В третьей главе рассмотрено влияние температуры смеси на качество строительства асфальтобетонных покрытий Эксплуатационные качества асфальтобетонных покрытий зависят от технологии их устройства и требуют соблюдения температурных режимов на всех стадиях строительства Доказано, что процесс охлаждения покрытий из горячих смесей относится к нестационарным тепловым процессам и определение продолжительности устройства покрытий в заданных температурных интервалах необходимо производить по средней температуре слоя смеси Установлено, что средняя температура слоя соответствует температуре смеси на глубине одной трети от поверхности уплотняемого слоя С повышением температуры смеси, независимо от ее типа, удельная теплоемкость увеличивается При увеличении содержания минеральных агрегатов в смеси удельная теплоемкость снижается Установлено, что независимо от плотности материала, между коэффициентом теплопроводности и температурой смеси существует экспоненциальная зависимость Получены зависимости, учитывающие влияние теплофизических характеристик смеси на продолжительность охлаждения с учетом состава, плотности и температуры смеси

Рассмотрен вопрос влияния температуры на деформационно-прочностные характеристики горячего асфальтобетона Известно, что предел прочности горячего асфальтобетона зависит от температуры, типа смеси, степени уплотнения и толщины уплотняемого слоя Предлагается зависи-

мость, устанавливающая связь между пределом прочности горячего асфальтобетона и влияющими факторами, которая имеет вид

апр = 0,08е[5-Ю6К>'°-697 W~°'025Ч МПа (1)

где е — основание натурального логарифма, Ку - коэффициент уплотнения, h!d- отношение толщины слоя к дуге контакта вальца катка с материалом, ?см - температура смеси, °С

Анализ зависимостей предела прочности и модуля деформации горячего асфальтобетона от температуры показывает, что с понижением температуры асфальтобетона модуль деформации возрастает интенсивнее, чем предел прочности Следовательно, попытки увеличения плотности за счет повышения контактных напряжений под вальцом катка при уплотнении асфальтобетонных смесей приводят к появлению пластических деформаций и снижению эксплуатационных качеств покрытия Для обеспечения требуемого качества уплотнения необходимо соблюдать соответствие между деформационно-прочностными характеристиками смеси и параметрами применяемых машин

В четвертой главе представлены результаты исследований по установлению закономерностей влияния условий производства работ, конструктивных параметров дорожных одежд и свойств смесей на продолжительность устройства дорожного покрытия Зависимость свойств горячих асфальтобетонных смесей от температуры ограничивает по времени процессы, связанные с устройством дорожных покрытий Для достижения требуемого качества работ и обеспечения непрерывности устройства покрытий технологические процессы укладки и уплотнения смесей должны быть согласованы между собой с учетом фактора времени Продолжительность устройства покрытия определяется температурами смеси при укладке и окончании уплотнения Температура смеси при укладке, в зависимости от типа смеси и марки битума, регламентирована нормативными документами Температура окончания уплотнения, согласно рекомендациям, ориентирована на тип смеси без учета марки вяжущего, что в некоторых случаях приводит к нарушению температурных интервалов уплотнения В работе предлагается зависимость для определения продолжительности устройства асфальтобетонных покрытий с учетом конструктивных параметров дорожных одежд, свойств материалов и условий производства работ, которая имеет вид

Тстр= «хА№К0СНеЙМ мин, (2)

где Кш - коэффициент, учитывающий влияние удельной теплоемкости смеси, Кк - коэффициент, зависящий от температуры смеси при укладке, безразмерная величина Численное значение коэффициента определяется по формулам

при толщине слоя 0,03 м

= 0,0094/сч - 0,566 - для смесей с битумом марки БНД 40/60, 60/90,

90/130,

Ктс - 0,0105/см - 0,475 - для смесей с битумом марок БНД 130/200, 200/300,

при толщине слоя 0,05 м и более

А'тс = 0,0092/см - 0,452 - для смесей с битумом марки БНД 40/60, 60/90, 90/130,

Атс = 0,0103/см - 0,419 - для смесей с битумом марок БНД 130/200, 200/300, где /см - температура смеси при укладке

К/, и а - коэффициенты, зависящие от толщины укладываемого слоя, определяются по формулам

Для смесей с битумами марок БНД 40/60 60/90, 90/130 А'Л = 1756,ЗА-38,71, а = 36,41А3 - 8,67А2 + 0,467А-0,02, 1/°С Для смесей с битумами марок БНД 130/200, 200/300 Кн= 1509А-31,13, а = 0,0212А°'1858, 1/°С, где Л - толщина слоя, м, Кч- коэффициент, зависящий от скорости ветра Определяется зависимостью

= 0,98е~°'039у,

где V - скорость ветра, м/с, Км - коэффициент, учитывающий температуру окончания уплотнения покрытия

В зависимости от применяемых марок битума определяется по формулам

для смесей с битумами марок БНД 40/60, 60/90, 90/130

Ки = -1,3189(?ы/100)3 + 5,2205(^/100)2 - 7,3915(4/100) + 3,8518,

для смесей с битумами марок БНД 130/200, 200/300

Ки = -1,6189(4/100)3 + 5,7951(^/100)2- 7,4123(?м/100) + 3,4532,

где - температура окончания уплотнения, зависящая от марки битума, °С, е - основание натурального логарифма, Коси - коэффициент, учитывающий влияние температуры нижележащего слоя Определяется по формуле

Аосн=0,987с°'0,зд',

где Д/-разница температур нижележащего слоя покрытия и окружающего воздуха, °С Коэффициенты корреляции для представленных уравнений находятся в пределах 0,97 0,99

Непрерывность устройства покрытия соблюдается при условии, когда скоростные режимы работы механизированного звена машин взаимоувязаны между собой Эффективность работы определяется производительностью ведущей машины Длина укладываемой полосы смеси на захватке зависит

от рабочей скорости укладчика и времени охлаждения смеси от момента укладки до начала процесса уплотнения, зависящего от свойств смеси, условий производства работ и толщины укладываемого слоя Установлено, что допустимая продолжительность укладки смеси и уплотнения покрытия зависит от тех же факторов, что и продолжительность устройства покрытия Определены значения коэффициентов, которые представлены в табл 1, где 1СМ - температура смеси при укладке, °С. V - скорость ветра, м/с, А; -разница в температурах основания и окружающего воздуха, °С, е - основание натурального логарифма, 1п - натуральный логарифм, И - толщина укладываемого слоя, м, А - условная величина, определяемая выражением (Гор/100), где гор - температура окончания процесса уплотнения катком, °С.

Время работы разных типов катков определяется температурами интервалами уплотнения смесей При работе разных типов катков в одном звене значение К№ определяется зависимостью

Кч = — Км2, (3)

где А'„1 и Ки2 - коэффициенты, соответствующие значениям температуры окончания и начала работы определенного типа катка 1. Зависимости для определения численных значений коэффициентов

Коэффициент При укладке смеси При уплотнении слоя

0,015?см- 1,43 1,0051п/см-4,0791

К, 0,98е-°047^ 0,98е~°'О49у

Кос 0,99е°'овд' 0,99е°'"13л'

-Кем 0,758Ссм-0,263 0,758Сем- 0,263

Кл ~2,0921п?о + 10,62 при И = 0,03 - 0,04 м -4,788Л3 + 15,85Л2- 17,979Л + 7,09 при /г = 0,05 м и более -2,62А3 + 9,096А2 - 11,293Л + 5,061

Кь 3586,9/)'887 7072/г17123

а 20И3 - 5,11А2 + 0,38/; -- 0,0004 -76,19113+ 16,25/г2-1,1572/) +0,05

Установлено, что допустимая продолжительность уплотнения, независимо от толщины слоя, увеличивается с повышением температуры окружающего воздуха Повышение температуры окружающего воздуха в большей степени влияет на укладку тонких слоев покрытия, чем толстых Повышение температуры воздуха от 5 до 40 "С при укладке смеси толщиной 0,03м приводит к увеличению допустимого времени уплотнения в 2,94 раза При аналогичных условиях увеличение толщины слоя до 0,1 м способствует увеличению времени в 2,2 раза Такая закономерность характерна для слоев разной толщины

В пятой главе изложены результаты исследований, связанные с воздействием вальца катка на уплотняемый материал дорожной одежды Исследованиями других авторов установлено, что требуемая плотность материала достигается при условии соответствия контактных напряжений под вальцом катка пределу прочности материала Для повышения эффективности работы машин и обеспечения технологического режима уплотнения дорожных одежд необходимо прогнозировать величину напряжений под вальцом катка В зоне контакта вальца с материалом, от действия вертикальных и горизонтальных сил возникают напряжения, влияющие на процесс уплотнения Принято считать, что нормальные напряжения в зоне контакта направлены по нормали к вальцу катка В той же точке приложена и равнодействующая касательных напряжений Расчетные схемы, моделирующие процесс взаимодействия вальцов катка с материалом, учитывающие остаточные и упругие деформации уплотняемого материала, представлены на рис 1

Экспериментально установлено, что при уплотнении дорожных одежд напряжения равномерно распределяются по ширине вальца катка, поэтому расчет напряжений в зоне контакта вальца с материалом можно

Рис 1, Схема взаимодействия вальца катка с уплотняемым материалом:

Q - масса вальца и передаваемая на него нагрузка от рамы катка, Т - сила тяги Р - угол контакта вальца катка с уплотняемым материалом, а - угол, характеризующий упругую деформацию, г - угол, определяющий полную деформацию материала под вальцом, единичная площадка поверхности вальца, а, т - нормальные и касательные напряжения в уплотняемом материале, г - радиус вальца, Г12 - силы сопротивления движению вальца катка, М - крутящий момент, кН м

вести как для плоской задачи Напряженное состояние материала в зоне контакта вальца определяется по формуле

х

ведущий

ведомый

°Ох+ ®Оу + + + + > МПа

Лс

(4)

где 5 - общее напряженное состояние частицы материала, а0х, а^,, хРх , тр х1Х, тЛ>, - составляющие напряжения от действия силовых факторов

При выводе зависимости были рассмотрены разные функции, описывающие распределение напряжений по дуге контакта вальца катка с материалом (тригонометрические, геометрические, степенные) Анализ распределения напряжений в зоне контакта вальца с материалом показал, что степенная зависимость более точно отражает физику процесса взаимодействия вальца с материалом и соответствует характеру экспериментальных данных Поэтому принята функция вида

о = а0 ^ Я,<р + «гф2 + «Зф3 + (5)

где я0. «ь а2, Яз, «4 - коэффициента ряда, ф - переменная величина, характеризующая рассматриваемую точку на дуге контакта вальца с уплотняемым материалом

Начальные и граничные условия имеют вид

для ведомого вальца для ведущего вальца

начальные условия начальные условия

при ф = 0 Одл = Хру = <?Оу = Xрх = 0, при ф = О О^ = Сду = Хрх = ХР> = Т„ = Т^ = 0, Ф = р &Ох = Хру = <3ду = Хрх = 0, ф = Р адх = а& = Трх = ТРу = т„ = т!у = О,

граничные условия граничные условия

Ф = г свх= тру = О, при ф = г адх = хРу = х5>, = О,

(1хРх!с1$ = ¿Лз^/гЛр = 0, А^/Лр = = ¿Лт^/ф = О

С учетом условия равновесия в зоне контакта вальца с уплотняемым материалом получены зависимости, определяющие составляющие общего контактного напряжения под вальцом, которые имеют вид для ведомого вальца

с7ву = (4ф + + Л,ф3 + Лф")/А '

= Фф + Я2Ф2 + + 54ф4)/Д, (6)

= (ДФ+Д2Ф2 + ДФ3 + Дф4)/А,

V* +ф2ф2 +фзФ3 + Ф4Ф4)/А> для ведущего вальца

°оу ~ (4 Ф + Аг Ф2 + 4Ф3 + ДУ)/Л '

^х = (АФ + ^ф2 + я3Ф3 + Я4Ф4)/д '

т^ = (Д ф + £>2ср2 + ДФ3 + Д Ф4 )/Д,

тй =(Ф,Ф + Ф2Ф2 +Ф3Ф3 +ф4 Ф4)/А,

ч =(01<? + 01<?2 +03ф3 +04ф4)/а, тл = (^ф + г^2 +23ф3 +24Ф4)/А,

где А„ В„ Ф„ Д, 2„ О/ - коэффициенты системы уравнений, зависящие от параметров катка и свойств материала Численное значение определяется по формулам

Ах = - РАО + Уз(&М- С) + у^-тЪ

В\ = Лр2ц[Рл(£ - т + у3ф2У- Е) + у4тГ)Ъ (7)

А = /ф^ШР'-^+в (£ - р2 И) +у4(РК-О, = ^р2[ру2(р^-£) + р2Ю Ю1

= ^р2ц[р>2(с-рдо +Л(Р2Л/- С) рл/)],

Ф! = ^Шрлг- С) +>'з(С- Р2М) +>'4(рл/-^],

Л2 = Лр[р2^(рА'-С) +7(С-р3Я)

Я2 = /грц[р2л(Р^-£) +Уз(Е-Р3^) №)],

А = +у3ф3и-Е) + у4(Ж~р1Ц)]>

02 = Щр2^- т + у,ф3и-Е) + у4(Ж- ргЦ)},

ф2 = /рц.гр^.сс- рл7) +Л(Р3£- О Р2а-)],

= Лр[р>,(С - ^М) + у2ф3К-С) + у4(М-№Ъ Вг = /?рц[рп(£- Р2Ю +у2(р3С/-£) рСТ)],

А = ярц.Щу.СрУ-Я) Р3С0 -гуАфи~ V)],

О, +У2<,Е-$Ц) +у&и- У)1,

= ^рц[ру1(с - р щ+ У2ф3к-о + у ¿м- рло], Фз = Тфц^фМ- О +у2(С-р>Ю + у4фК~ Щ, А = др[р_у,(рм - А1) + Уг№-Р2К) + УъфК - Л/)], В4 = 1ф№>1®У- Ю +Уг(К- Рги) + у&и- V)], Д4 = Лрц1[р.у,(^-рК) +у2ф2и- Ю +у,{У-т1 04 = тык- № +Угфи- Ю +у3(У-24 = ^рц[рУ1(рМ- Щ + у2(М-РХ) + УзфК-Щ, Ф4 = ^[РЫА'- рМ) + у2фК-Щ + у3(М- р*)]

где НиР- силы, действующие на ведущий валец, значение которых определяется из выражений

+ ^ = Т,

где К, и, М, V, Л', Ж, С, Е - коэффициенты, зависящие от параметров контакта вальца с материалом, определяются по зависимостям

К = -рсозф - £) + зш(Р - х) + БШ г, и = Рвшф - г) + соз(Р -г)- СОБ Х, М= - Р2соб(Р - г) +2 и, V = Р251П(Р - г) - 2К,

Лг = - р3соз((3 - г) + 3 V, IV = Р351П((? -2)- 3 М,

С = - р4соз(Р— г) + 41¥, E = ¡}4sm(p-z)-4N

где Д — определитель системы уравнений, ц и щ - коэффициенты сопротивления движению и сцепления вальца с уплотняемым материалом, <р -угол, характеризующий рассматриваемую точку на дуге контакта вальца с материалом

Анализ уравнений показал, что они соответствуют частным случаям контакта вальца Из уравнений видно, что контактные напряжения зависят от силовых параметров катков (Я, Г) и свойств уплотняемого материала, что подтверждается результатами исследований Величина нормальных напряжений зависит от передаваемой вальцами вертикальной нагрузки, площади контакта вальца с материалом и вертикальных составляющих от действия горизонтальных сил Величина касательных напряжений зависит от приложенных к вальцу горизонтальных сил, свойств уплотняемого материала и составляющей от сжимающих напряжений Для решения полученных уравнений разработана программа на ЭВМ позволяющая определять напряжения в любой точке контакта вальца с материалом На рис 2 представлено изменение контактных напряжений под вальцом от числа проходов катка, полученных экспериментально и рассчитанных по предлагаемым зависимостям Из рисунка видно, что с увеличением числа проходов, способствующим повышению модуля деформации материала и уменьшению контактной поверхности, напряжения под вальцом катка увеличиваются При дальнейшем росте числа проходов и достижении постоянной площади контакта, величина контактных напряжений стабилизируется

1

гс

| 0,8

£ 0,6

х

0

0 2 4 6 8

Число проходов катка

Рис. 2. Изменение контактных напряжений под вальцом от числа проходов катка.

1 - экспериментальные значения (по данным А Бируля), линейное давление вальца 58 кН/м, радиус вальца 0,8 м, 2 - расчетные напряжения по предлагаемой

зависимости, 3 - по данным эксперимента, мелкозернистый асфальтобетон, линейное давление вальца 9,6 кН/м, радиус вальца 0,36 м, 4 - расчетные значения

Установлено, чго характер сжимающих напряжений носит одинаковый характер для ведущего и ведомого вальцов В то же время имеются различия в развитии горизонтальных напряжений при взаимодействии ведущего и ведомого вальцов При взаимодействии ведомого вальца с материалом результирующая горизонтальных напряжений направлена в сторону движения вальца, что способствует перемещению материала перед вальцом При достижении горизонтальными напряжениями величины, превышающей предел прочности материала на сдвиг, происходит смещение материала перед вальцом, что способствует процессу волнообразования При движении ведущего вальца катка результирующая горизонтальных напряжений направлена против движения катка, что приводит к перемещению частиц материала в зону контакта вальца и прижатию частицы к материалу, имеющему более высокий модуль деформации Распределение контактных напряжений под ведомым и ведущим вальцами катка пред-

б)

Рис. 3. Распределение касательных напряжений под вальцами катка:

а - ведомый, б - ведущий

Установлено, что при несоответствии силовых параметров вальца катка деформативной способности материала, в том числе и ведущего, возникают напряжения, направленные в сторону движения катка Это способствует перемещению материала перед вальцом, т е. образованию неровностей на уплотняемой поверхности Полученные результаты расчетов подтверждаются экспериментальными данными и доказывают, что для

достижения требуемых качеств уплотнения контактные напряжения должны соответствовать деформационно-прочностным характеристикам уплотняемых смесей

Для проверки полученных зависимостей была изготовлена экспериментальная установка, состоящая из вальца, в поверхность которого был встроен штамп, имеющий одинаковый с вальцом радиус кривизны Штамп жестко соединялся со стержнем, который крепился к опоре внутри вальца На фрезерованную поверхность стержня наклеивались тензорезисторные датчики, которые воспринимали деформацию стержня При перемещении вальца на штамп передается реакция уплотняемого материала, за счет которой возникает деформация сжатия стержня в зависимости от деформа-тивной способности уплотняемого материала Полученные результаты подтвердили результаты теоретических исследований

Установлено, что при уплотнении горячей смеси величина напряжений под вальцом зависит от температуры смеси. При понижении температуры смеси напряжения на контакте вальца с материалом повышаются Это объясняется влиянием температуры на модуль деформации смеси В то же время с понижением температуры смеси повышается вязкость битума, что способствует усилению связей между частицами смеси и образованию слоя, который распределяет передаваемую нагрузку от вальца на большую площадь покрытия, что способствует уменьшению напряжений по толщине слоя Экспериментально установлено, что с понижением температуры покрытия от 100 до 65 °С напряжения по толщине слоя уменьшаются в два раза Следовательно, для обеспечения равномерной плотности асфальтобетонного покрытия по толщине слоя в процессе укатки горячих смесей необходимо обеспечивать соответствие параметров уплотняющих машин свойствам применяемых смесей, зависящих от температурных режимов уплотняемых смесей Применение тяжелых катков при уплотнении смесей с низкой температурой и недостаточной деформатив-ной способностью приводит к снижению прочности покрытия, что подтверждается работами других авторов

В шестой главе представлены результаты исследований по определению контактных напряжений под вальцом вибрационного катка В отличие от катков статического действия, эффективность вибрационных катков зависит как от статических параметров, так и параметров вибрации, что расширяет область их применения Установлено, что наибольший эффект при работе вибрационных катков достигается при периодических колебаниях, когда один удар вальца совершается за один период колебаний вынуждающей силы С увеличением относительной вынуждающей силы периодические колебания вальца переходят в субгармонические и удар вальца приходится на два, три и более периодов колебаний вынуждающей силы Такой характер колебаний вальца способствует уменьшению времени контакта вальца с материалом и снижению его уплотняющей способности

Характер колебаний вальца катка зависит также от свойств уплотняемого материала Рассмотрено влияние параметров вибрации на характер колебаний вальца с учетом свойств уплотняемого материала Получены уравнения, определяющие характер колебаний вальца катка Установлено, что наличие вязкого сопротивления расширяет область одноударных колебаний с периодом, равным периоду вынуждающей силы Это имеет место при изменении деформативной способности уплотняемого материала

По результатам моделирования взаимодействия вибрационного вальца с материалом получены аналитические зависимости для определения напряжений в зоне контакта вальца с материалом Анализ полученных уравнений показал, что они соответствуют уравнениям для частных случаев и граничным условиям При отсутствии вынуждающей силы полученные зависимости соответствуют уравнениям для расчета контактных напряжений под вальцом катка статического действия Силовое воздействие вальца на уплотняемый материал при работе вибрационного вальца определяется зависимостями

И = <2~ (Р-Ш^собш/ВГ, Р = Т- (Р-МА<й2)$тш/Вг, (8)

где Р - вынуждающая сила, кН, со - частота колебаний, 1/с, г - время, с; М— колеблющаяся масса катка, В, г- ширина и радиус вальца, А - амплитуда колебаний вальца, Т— сила, передаваемое от рамы на валец, Кн

Анализ полученных уравнений показал, что величина контактных напряжений зависит от статических параметров уплотняющих машин, параметров вибрации и свойств уплотняемого материала, что подтверждается экспериментальными исследованиями С увеличением относительной вынуждающей силы меняется характер колебаний вальца, что оказывает влияние на время контакта вальца с материалом Установлено, что время контакта зависит от параметров вибрации и определяется, с учетом относите тьной вынуждающей силы, по формуле

(9)

где /вк - время контакта вальца катка вибрационного действия, с, - время контакта вальца катка статического действия, с, Р!0 - относительная вынуждающая сила

Исследованиями НЯ Хархута установлено, что величина максимальных контактных напряжений под вальцом катка статического действия определяется зависимостью

о„„= МПа, (10)

где <7 - линейное давление вальца в статическом режиме, кН/м, Е - модуль деформации материала, МПа, К - радиус вальца, м

Экспериментально установлено, что влияние параметров вибрации на величину контактных напряжений под жестким вальцом может быть вы-

ражено через коэффициент, значение которого определяется (при частоте колебаний 50 Гц) зависимостью

А', = 1,66+ 1,31 1п(Р/0, (11)

где А'[ - коэффициент, характеризующий влияние вибрации на величину контактных напряжений (безразмерная величина)

В общем виде зависимость для расчета контактных напряжений под вальцом вибрационного катка имеет вид

ов = Кх^Е/Я (12)

Установлено, что в отличии от уплотнения дорожных одежд с толщиной 0,2 0,3 м, при уплотнении асфальтобетонных покрытий толщиной 0,05 0,07 м, вибрационный валец начинает работать в виброударном режиме при относительной величине вынуждающей силы'' равной единице При укладке тонких слоев наличие жесткого основания приводит к меньшему перепаду напряжений по глубине слоя, что способствует равномерному распределению напряжений по толщине слоя

Седьмая глава посвящена вопросу сопоставления параметров катков статического и вибрационного действия по одинаковому уплотняющему эффекту При назначении звена уплотняющих машин в качестве критерия сравнения используются разные показатели (масса, линейное давление, напряжения, остаточная деформация)

С увеличением плотности материала его способность сопротивляться внешней нагрузке возрастает Поэтому для обеспечения более высокой плотности материала необходимо увеличить силовое воздействие вальца катка, что и является основанием для увеличения массы машины для последующего этапа уплотнения дорожных одежд

Анализ технических характеристик катков показал, что ширина вальца может быть разной при одинаковой массе машины, что влияет на силовое воздействие вальца катка на материал и получаемый результат уплотнения Поэтому в качестве критерия при выборе параметров машин принимают линейное давление вальца, что позволяет учесть фактор ширины вальца

С учетом основного условия уплотнения необходимо, чтобы контактные напряжения под вальцом катка соответствовали пределу прочности материала По величине контактных напряжений под вальцом производится сравнение параметров разных типов катков.

Установлено, что с понижением температуры смеси и увел1гчением вязкости битума снижается эффективность работы всех уплотняющих машин На рис 4 представлена зависимость остаточной деформации смеси от ее температуры после десяти проходов катков статического и вибрационного действия при одинаковых контактных давлениях

Рис. 4 Влияние температуры смеси на остаточную деформацию материала

1 - каток статического действия, 2 - вибрационного действия (относительная вынуждающая сита равна 2, частота колебаний вальца 50 Гц)

Из данных видно, что с понижением температуры смеси эффективность уплотняющих машин снижается независимо от способа уплотнения При использовании разных методов уплотнения сравнение необходимо проводить по величине остаточной деформации материала, которая зависит не только от температуры смеси и величины контактных напряжений под вальцом, но и времени их действия Получена зависимость относительной остаточной деформации горячей смеси при работе вибрационных катков от указанных факторов, которая имеет вид

е05Щ= 0,67е0'°°07'+ о,(тквд (13)

где еотн - величина относительной деформации, зависящей от относительной вынуждающей силы, представляющей отношение (безразмерная величина), - остаточная деформация материала при действии вибрационной нагрузки, Х0 - остаточная деформация при статической нагрузке, е -основание натурального логарифма, со - частота колебаний вынуждающей силы вальца, Гц, Р!<2 - относительная вынуждающая сила, г - температура смеси, °С

Установленная зависимость позволяет, при условии равной уплотняющей способности, определять соотношения между параметрами катков

По напряженному состоянию уплотняемого материала зависимость имеет вид

Ер% = сотКх ЦгЕгШг, МПа, (14)

где <7] и д2 - линейные давления статического и вибрационного катков, Кн/м, Л] и Я2 ~ соответственно радиусы вальцов, м, £, и £2 - модули деформации уплотняемого материалов, МПа, К] - коэффициент, зависящий от относительной вынуждающей силы

Для определения соотношений катков по массе, при уплотнении материала с одинаковым модулем деформации, зависимость имеет вид

о, = д2К2В1Я1/В2Я1

(15)

При определении эквивалента по линейным давлениям вальцов зависимость имеет вид

Я^йгКгКМг, (16)

где и В2 - ширина вальцов катков статического и вибрационного действия, К2- коэффициент, зависящий от параметров вибрации и температуры смеси (безразмерная величина) Численное значение определяется по формуле

к2 = е20ТН (1,67 + 1,311п(Р/0)2. (17)

В качестве силового фактора, влияющего на величину напряжений под вальцом катка, принимается отношение линейного давления вальца к его радиусу В этом случае эквивалент катков определяется зависимостью

цМ^дгКг'Яг (18)

Для катков статического действия отношение линейного давления к радиусу вальца находится в пределах от 0,22 до 1,7 Для вибрационных катков это отношение находится в пределах от 0,29 до 0 65

Зависимости для определения эквивалента катков статического и вибрационного действия при уплотнении материала дорожных одежд с разными деформационными свойствами имеют вид

по массе 61 = Я2К2В1К]Е2/В2К2Еи (19)

по линейным давлениям qi = д2К2К1Е2/Я2 Еу (20)

В восьмой главе изложены результаты исследований, связанные с разработкой технологии устройства дорожных покрытий Устройство покрытий ведется звеном машин, состоящим из асфальтоукладчика и уплотняющих машин, параметры которых зависят от заданного темпа строительства, условий производства работ и свойств применяемых смесей Эффективность работы звена машин определяется результатами совместной работы, при которой каждая машина выполняет свои функции в заданных температурных интервалах и обеспечивает фронт работы для последующих машин Качество дорожных покрытий из горячих асфальтобетонных смесей зависит от соблюдения температурных интервалов и технологических режимов укладки и уплотнения смесей, к которым относятся соответствие параметров применяемых машин прочностным характеристикам смесей в заданных температурных интервалах, скоростные режимы работы машин и обеспечение требуемого числа проходов по одному следу Выполнение технологических операций устройства покрытий связано с временным фактором, зависящим от темпа охлаждения горячей смеси Для обеспечения непрерывности работы механизированного звена машин необходимо учитывать продолжительность выполнения технологических процессов по укладке и уплотнению смесей в температурных интервалах, зависящих от типа смеси и используемых марок битума Существующие

рекомендации по выбору параметров звена машин по температурным интервалам смесей, без учета продолжительности выполнения технологических операций укладки и уплотнения смесей на разных этапах работы, приводят к неравномерности работы по времени звена машин

Экспериментально установлено, что каждому температурному интервалу смеси соответствует определенное время работы машины, зависящее от ряда факторов Поэтому скоростные режимы машин, с учетом этапа устройства покрытия, будут разными Для установлен™ скоростных режимов работы звена машин в заданных темперагурных интервалах необходимо учитывать время работы с учетом свойств используемой смеси, условий строительства и параметров применяемых машин

На основании анализа и обобщения результатов исследований по уп-лотняемости горячих асфальтобеюнных смесей установлены зависимости температуры эффективного уплотнения смесей при разных марках битума от числа циклов приложения нагрузки при условии достижения требуемой плотности С учетом требуемого числа цикла приложения нагрузки, согласно нормативному документу, предлагаются температуры окончания эффективного уплотнения покрытия для разных типов смесей и марок битумов (табл 2)

2. Рекомендуемая температура окончания уплотнения горячих смесей

Марка битума Температура укладки, °С Тип смеси

А Б В Г Д

БНД 40/60 150 160 105 100 100 95 95 90 100 95 95 100

БНД 60/90 145 155 100 95 95 90 90 85 95 90 90 85

БНД 90/130 140 150 95 90 90 85 85 80 90 85 85 80

БНД 130/200 130 140 85 80 80 75 75 70 80 75 75 70

БНД 200/300 120 130 75 70 70 65 65 60 70 65 65 60

СГ 130/200 110 120 55 60 55 50 50 45 55 50 50 45

Анализ полученных значений показал, что для смесей с битумами марок БНД 90/130, 60/90 и 40/60 необходимо увеличить температуру окончания эффективного уплотнения

Для обеспечения непрерывности работы механизированного звена машин по устройству дорожных покрытий нежесткого типа получена зависимость, устанавливающая соотношения между рабочими скоростями асфальтоукладчика и катками С учетом продолжительности работы машин в температурных интервалах укладки и уплотнения горячих смесей, зависимость имеет вид

У к = К^ук ей/ТуП, м/мин, (21)

где Уа - рабочая скорость асфальтоукладчика, м/мин, Кк - скорость укатки смеси, м/мин, Ту,, - время уплотнения катком заданного типа, мин, тук -время укладки, мин, в - число укатываемых полос катком, п - число проходов катка по одному следу

Из зависимости видно, что скорость катка зависит не только от рабочей скорости асфальтоукладчика, числа укатываемых полос и проходов по одному следу, но и продолжительности укладки и уплотнения слоя в заданных температурных интервалах Данная зависимость позволяет решать и другие вопросы При заданных скоростях укладки слоя и числа проходов катка в температурном интервале уплотнения смеси можно определить среднюю скорость катка, на основании которой, с учетом существующих рекомендаций, можно выбрать тип уплотняемой машины Аналогичным образом можно определить число проходов катка по одному следу Таким образом, предлагаемая зависимость позволяет осуществлять связь скоростных режимов работы всего механизированного звена, а также осуществлять выбор технологических режимов работы машин при строительстве дорожных покрытий из горячих асфальтобетонных смесей

Рассмотрен вопрос особенностей строительства дорожных одежд из горячих асфальтобетонных смесей при пониженных температурах воздуха Установлено, что повышение температуры смеси при укладке способствует увеличению возможной продолжительности процесса уплотнения Так, увеличение температуры смеси при укладке от 120 до 160 °С увеличивает продолжительность охлаждения смеси до 40 % независимо от толщины укладываемого слоя и температуры окружающего воздуха При снижении температуры доставляемой смеси продолжительность работ снижается на 25 50 % независимо от толщины укладываемого слоя С увеличением толщины слоя возможная продолжительность уплотнения увеличивается При этом основание прогревается до более высокой температуры (50 60 °С), что влияет на качество уплотнения

Установлено, что наличие нижнего слоя покрытия с более высокой температурой, по отношению к температуре окружающего воздуха, способствует увеличению допустимого времени строительства Увеличение температуры нижележащего слоя до 30 40 °С, при температуре окружающего воздуха -10 "С, способствует увеличению продолжительности строительства покрытия на 25 35 % На продолжительность укладки смеси температура нижележащего слоя влияет незначительно и увеличить время укладки можно за счет повышения температуры смеси при ее доставке Получено значение коэффициента влияния температуры нижележащего слоя (Косн) на продолжительность устройства верхнего слоя дорожного покрытия из горячих смесей, чис пенное значение которого определяется зависимостью

Кос* = 0,99е°'Ш6'см, (22)

где /см - температура смеси при укладке, °С

Установлено, что коэффициент влияния нижнего слоя не зависит от температуры укладываемой смеси

По результатам выполненных исследований и полученных зависимостей разработана методика выбора параметров технологических процессов устройства дорожных покрытий из горячих асфальтобетонных смесей с учетом свойств смесей, конструктивных параметров дорожных одежд, условий производства работ и применяемого звена машин Разработана программа на ЭВМ, алгоритм которой представлен на рис 5

Выводы

1 На основе анализа применяемых технологий для устройства дорожных покрытий нежесткого установлено, что до настоящего времени при выборе параметров уплотняющих машин за основу принимается температура горячих смесей, что не позволяет учитывать в полной мере свойства смесей и не способствует выбору эффективных технологий Поэтому за основу при выборе параметров уплотняющих машин следует принимать прочностные характеристики материала, что позволяет повысить качество строительства покрытий и эффективность использования машин

2 Разработаны модели взаимодействия жесткого вальца с материалом при статическом и динамическом режимах уплотнения, отличающиеся учетом остаточных и упругих деформаций уплотняемого материала Определено, что величиной, характеризующей контакт вальца от его параметров и свойств материала, является угол контакта вальца с материалом Получены экспериментальные зависимости, связывающие угол контакта вальца с модулем деформации материала, радиусом и линейным давлением вальца, позволяющие учитывать их в расчетных методах оценки напряженного состояния уплотняемого материала

3 Получено аналитическое решение распределения напряжений в зоне контакта вальца с материалом при статическом и динамическом режимах уплотнения Результаты позволяют

- обосновать выбор параметров катков с учетом прочностных свойств материала,

- прогнозировать величину контактных напряжений под вальцом катка исходя из режимов ушютнения, параметров катков и свойств материала

- учесть влияние распределения контактных напряжений на процесс волнообразования с учетом параметров вальца катка и свойств материала

4 По результатам моделирования и экспериментальных исследований по выявлению эффективности работы вибрационных катков установлено

Рис 5 Алгоритм расчета тсхночогического процесса строительства дорожных покрытий

- при небольшой толщине уплотняемого слоя вибрационный валец, при относительной вынуждающей силе равной единице и более, работает в виброударном режиме,

- влияние параметров вибрации на периодические колебания вальца при динамическом режиме уплотнения дорожных одежд,

- влияние параметров вибрации на ходовые качества самоходных катков

5 Получена экспериментальная зависимость для определения максимальных контактных напряжений под вальцом катка при работе в виброударном режиме Установлены критерии сравнения параметров кагков по уплотняющему эффеюгу, в качестве которых принимаются масса катка, линейное давление, величина контактных напряжений под вальцом, остаточная деформация уплотняемого материала Для каждого критерия получены зависимости, определяющие эквивалент катков

6 Установлено, что назначение температурных режимов уплотнения для типа смеси без учета марки битума приводит к занижению температуры окончания уплотнения асфальтобетона Обоснованы рекомендации по температурным режимам уплотнения горячих смесей с учетом типа при разных марках битума Установлена зависимость прочностных показателей асфальтобетона от температуры и технологических параметров процесса

7 По результатам моделирования и экспериментальных исследований тепловых процессов установлены

- зависимости для определения теплофизических характеристик смесей от типа смеси и температуры,

- зависимости влияния температуры воздуха и нижележащего слоя дорожной одежды, температуры смеси при укладке и окончании уплотнения, скорости ветра, толщины слоя, удельной теплоемкости и коэффициента теплопередачи смеси на допустимую продолжительность процессов устройства дорожных покрытий

8 Получена аналитическая зависимость, устанавливающая связь оптимальных скоростных режимов работы механизированного звена при условии непрерывности устройства покрытий с учетом условий производства работ, свойств материала и характеристик применяемых машин

9 Для выбора параметров технологических процессов и применяемых машин разработано программное обеспечение

- по расчету тепловых режимов устройства дорожных покрытий,

- по определению напряжений в зоне контакта вальца с материалом,

- по определению продолжительности выполнения процессов укладки и уплотнения смесей,

- по расчету технологических параметров процессов устройства дорожных одежд и выбору применяемых машин с учетом свойств горячих смесей и условий строительства

10 На основе научных результатов диссертационной работы предложена методика разработки технологических процессов устройства дорожных покрытий из горячих асфальтобетонных смесей с более высокими эксплуатационными показателями

Основные положения диссертации опубликованы в работах: Статьи в изданиях по Перечню ВАК

1 Бадалов, В В Изменение температуры асфальтобетона в процессе уплотнения / В В Бадалов, А Ф Зубков // Автомобильные дороги -1973 - № 9 - С 7

2 Зубков, А Ф Методика разработки технологических процессов строи гель-ства дорожных покрытий из горячих асфальтобетонных смесей / АФ Зубков // Вестник Тамбовского государственного технического университета -2007 -Т 13, № 1 Рубрика 04 Препринт № 18 -51 с

3 Зубков, АФ Определение возможной продолжительности строительства дорожных покрытий нежесткого типа при строительстве автомобильных дорог / А Ф Зубков // Вестник Тамбовского государственного технического университета. -2006 -Т 12,№ЗБ -С 806-817

4 Зубков, А Ф Анализ методов разработки технологических процессов уплотнения дорожных покрытий из горячих асфальтобетонных смесей / А Ф Зубков // Вестник Тамбовского государственного технического университета - 2006 - № 4 - С 1158-1161

5 Зубков, А Ф Выбор технологических режимов работы машин для укладки и уплотнения дорожных покрытий из горячих асфальтобетонных смесей / А Ф Зубков, Вт П Подольский // Дороги и мосты - М «Ладья», 2006 - № 2 -С 8-10

6 Зубков, А Ф Влияние теплофизических свойств материалов на технологию строительства покрытий их горячих асфальтобетонных смесей Проблемы строительства и архитектуры Ч 2 / А Ф Зубков // Изв ВУЗов, Северо-Кавказский регион Технические науки, прил -№ 13 - Новочеркасск, 2006 - С 39-41

7 Зубков, А Ф Расчет контактных напряжений под вальцом катка / А Ф Зубков // Механизация строительства. - 2007 -№7 —С 15-17

8 Зубков, А Ф Устройство покрытий при пониженных температурах воздуха /АФ Зубков//Жилищное строительство -2007 -№ 1 -С 30-32

9 Зубков, А Ф Уплотняй, но проверяй / А Ф Зубков, Вл Подольский // Автомобильные дороги -2007 -№ 1 - С 85-86

10 Зубков, А Ф О нестационарной теплопередаче в процессах строительства дорожных покрытий нежесткого типа / А Ф Зубков // Вестник Тамбовского государственного технического университета - 2007 -№2 - С 589-597

11 Свидетельство № 2006613129 о регистрации программы для ЭВМ Моделирование и расчет температурных режимов дорожных одежд нежесткого типа в нестационарных условиях / Зубков А Ф , опубл 5 09 2006

12 Свидетельство № 2007610256 об официальной регистрации программы для ЭВМ Моделирование и расчет технологических параметров машин при строительстве дорожных покрытий из горячих асфатьтобетонных смесей / Зубков А Ф , Берестов В П , опубл 15 11 2006

13 Свидетельство № 2007610827 об официальной регистрации программы для ЭВМ Моделирование взаимодействия жесткого вальца с уплотняемым материалом и расчет напряжений в зоне контакта /Зубков А Ф , опубл 21 12 2006

14 Свидетельство № 2007610903 об официальной регистрации программы для ЭВМ Моделирование процесса строительства покрытий и выбор параметров машин для укладки и уплотнения горячих асфальтобетонных смесей / Зубков А Ф, Подольский В л П , Берестов В П , опубл 09 01 2007

Авторское свидетельство

15 А с 1008138 Захватное устройство / А Ф Зубков, И О Фролов, КМ Ис-манов , № 1008138 - М ВНИИПИ, 1982

Монография

16 Зубков, АФ Технология устройства покрытий из горячих асфальтобетонных смесей с учетом температурных режимов / А Ф Зубков - Тамбов, 2006 -152 с

Статьи в сборниках трудов, конференций, периодических изданиях

17 Зубков, А Ф Выбор параметров вибрационных катков на основе статистических данных / А Ф Зубков, А А Шестопалов // Труды Фрунз политехи ин-та. -Фрунзе, 1973 -Вып 60 - С 124-130

18 Бадалов, В В К вопросу об уплотнении горячего асфальтобетона / В В Бадалов, АФ Зубков//С'б науч тр -Фрунзе, 1973 -№68 -С 164-170

19 Зубков, АФ Сопоставление параметров вибрационных и статических катков для уплотнения асфальтобетонных смесей / А Ф Зубков, Н Я Хархута // ТрудыСОЮЗДОРНИИ -М, 1975 - Вып 84 - С 179-182

20 Зубков, АФ К вопросу уплотнения асфальтобетонных смесей катками статического и вибрационного действия / А Ф Зубков, Н Я Хартута // Труды ФПИ - 1977 -№ 102 -С 3-10

21 Капустин, МИ Исследование динамической модели вибрационного вальца дорожного катка /МИ Капустин, А Ф Зубков // Об исследовании и совершенствовании узлов и агрегатов строительных и дорожных машин сб трудов -1977 - Вып № 102 -С 10-16

22 Зубков, А Ф Методика расчета основных параметров самоходных вибрационных катков / АФ Зубков //1 республик конф сб матер - Фрунзе, 1979 - С 21-23

23 Зубков, А Ф Влияние параметров вибрационных машин на напряженное состояние уплотняемого слоя / А Ф Зубков // II Всесоюз конф по нелинейной теории упругости тез докл - Фрунзе, 1985 - С 303 - 305

24 Зубков, А Ф Взаимодействие вибрационного катка с уплотняемым материалом / А Ф Зубков, Ю Д Суродин // II Всесоюз конф по нелинейной теории упругости тез докл - Фрунзе, 1985 - С 332-333

25 Зубков, А Ф Динамическая модель самоходного вибрационного катка / А Ф Зубков, В В Зотов, В Ф Семенов // II Всесоюз конф по нелинейной теории упругости тез докл - Фрунзе, 1985 - С 357-358

26 Зубков, А Ф Установка для исследования рабочих органов машин ударного действия информ листок № 116,(4253) / А Ф Зубков, С В Дегай, С С Нико-таев -Фрунзе КиргизИНТи, 1988

27 Суродин, Ю Д Устройство для контротя работы самоходных катков информ листок № 89 (4406), серия 67 17 23 / Ю Д Суродин, А Ф Зубков, С В Дегай -Фрунзе КиргизНИИНТи, 1989

28 Суродин, Ю Д Виборовозбудитель с изменяющимися параметрами ин-форм листок № 88 (4405), сер 67 17 23 / Ю Д Суродин, А Ф Зубков, С В Дегай -Фрунзе КиргизНИИНТи, 1989

29 Зубков А Ф Влияние параметров уплотняющих машин на процесс волнообразования / А Ф Зубков, С В Дегай Р Проблемы механизации строительства в условиях высокогорья сб тр -Фрунзе, 1990 -С 36-40

30 Зубков, А Ф Взаимодействие вальца дорожного катка с уплотняемым материалом / А Ф Зубков//XXVIII науч-техн конф матер конф - Пенза, 1995 -Ч II - С И

31 Зубков, АФ О некоторых тенденциях в развитии самоходных вибрационных катков / А Ф Зубков, Т И Любимова // Материалы XXVIII науч -техн конф

матер конф -Пенза, 1995 -Ч II -С 6

32 Зубков, А Ф К вопросу взаимодействия металлического вальца с уплотняемым материалом / А Ф Зубков // Труды ТГТУ - Тамбов Изд-во Тамб гос техн ун-та, 2000 -Вып 5 - С 244-247

33 Зубков, А Ф Совершенствование технологических процессов уплотнения дорожно-строительных материалов / А Ф Зубков // Труды ТГТУ Архитектура и строительство - Тамбов Изд-во Тамб гос техн ун-та, 2000 -Вып 1 -С 103-107

34 Зубков, А Ф Анализ параметров машин для уплотнения дорожно-строительных материалов / А Ф Зубков // Труды ТГТУ Архитектура и строительство -Тамбов Изд-во Тамб гос техн ун-та, 2000 -Вып 1 -С 112-115

35 Любимова, ТИ Сравнитечьная оценка гладковальцовых катков по напряженному состоянию уплотняемого материала / Т И Любимова, А Ф Зубков // Строительство-2000 матер междунар науч -практ конф - Гос отрасл ун-т -Ростов н/Д, 2000 - С 59-60

36 Зубков А Ф Расчет контактных напряжений под вибрационным вальцом дорожного катка / А Ф Зубков // Строительство-2000 матер междунар науч -практ конф - Ростов н/Д Ростовский Государственный отраслевой университет, 2000 - С 67-68

37 Зубков, АФ Моделирование процесса взаимодействия металлического вальца катка с уплотняемым материалом / А Ф Зубков // Математические методы в технике и технологиях сб тр XV междунар науч конф - Тамбов Изд-во Тамб гос техн ун-та,2002 -Т 8 -Сек 8 -С 75-77

38 Зубков, А. Ф Моделирование процесса взаимодействия металлического вальца катка с уплотняемым материалом / А Ф Зубков, ТП Комарова//Труды ТГТУ Технологические процессы и оборудование -Тамбов,2001 -№11 -С 222 - 226

39 Зубков, А Ф Актуальные вопросы повышения работоспособности дорожных покрытий в процессе строительства // Прогрессивные технологии развития сб науч ст междунар науч -практ конф - Тамбов Изд-во БМА, 2004 - С 240 - 244

40 Зубков А.Ф Влияние температуры на продолжительность процесса уплотнения дорожных покрытий нежесткого типа / А Ф Зубков, В И Ляшков // Прогрессивные технологии развития сб науч ст -Тамбов Изд-во БМА, 2004 -С 244 - 247

41 Зубков, А Ф Влияние вибрации на движение вальца катка по уплотняемой поверхности / А Ф Зубков /' Научный вестник ВГСУ Сер Дорожно-транспортное строительство - Воронеж, 2004 - Вып 2 - С 37-45

42 Зубков, А Ф Обоснование параметров контакта металлического вальца катка с уплотняемым материалом / АФ Зубков // Научный вестник ВГСУ Сер Транспортное строительство - 2004 - № 3 - С 77-80

43 Зубков, А Ф Выбор параметров технологического процесса уплотнения дорожных покрытий нежесткою типа / А Ф Зубков // Вестник БГТУим Шухова - Белгород, 2005 -Вып 9 - С 355-365

44 Зубков, А Ф Определение продолжительности строительства дорожных покрытий из горячих асфальтобетонных смесей / А Ф Зубков // ДорогиРоссиXXI века -2006 -№ 2 - С 88-91

45 Зубков, А Ф Влияние производственных факторов на продолжительность укладки горячих асфальтобетонных смесей при строительстве автомобильных дорог / А Ф Зубков // Дороги России XXI века -2006 - № 4 - С. 42 - 45

46 Зубков, А Ф К вопросу разработки технологических процессов строительства дорожных покрытий из горячих асфальтобетонных смесей / АФ Зубков // Дороги России XXI века -2006 -№5 -С 16-20.

47 Зубков, А Ф Влияние условий производства работ на выбор технологических режимов работы машин при строительстве дорожных покрытий из горячих смесей / А Ф Зубков // Информационная среда ВУЗа матер 13междунар науч-техн конф - Иваново, 2006 - С 225-235

48 Зубков А Ф Анализ взаимодействия рабочих органов катков статического действия при уплотнении дорожных одежд / А Ф Зубков, К А Андрианов // Современные научно-технические проблемы транспортного строительства сб науч тр Всерос науч -практ конф -Казань, 2007 - С 184-189

49 Зубков, А Ф Анализ требований к процессам строительства дорожных покрытий из горячих асфальтобетонных смесей / А Ф Зубков, К А Андрианов // Устойчивое развитие городов и новации жилищно-коммунального комплекса пятая Междунар науч -практ конф - М, 2007 -С 132-137

50 Зубков, А Ф Рекомендации по разработке технологических процессов строительства покрытий из горячих асфальтобетонных смесей / А Ф Зубков, К А Андрианов, Т И Любимова // Современные методы строительства автомобильных дорог и обеспечение безопасности движения междунар науч-практ конф - Белгород, 2007 - С 146-150

51 Зубков А Ф Определение закономерностей изменения температуры при строительстве покрытий из горячих асфальтобетонных смесей/ А Ф Зубков, К А Андрианов, И В Гиясова // Современные методы строительства автомобильных дорог и обеспечение безопасности движения междунар науч-практ конф - Белгород, 2007 - С 141-145

52 Зубков, А Ф Анализ технологий устройства дорожных покрытий из горячих асфальтобетонных смесей при пониженных температурах воздуха / АФ Зубков//Дороги России XXI века -2007 - №1 -С 33-38

53 Зубков, А Ф Методика выбора параметров катков с учетом свойств смеси при строительстве покрытий из горячих асфальтобетонных смесей // Дороги РоссииXXI века -2007 -№2 - С 17-21

Подписано в печать 25 12 2007 Формат 60 х 84 / 16 1,86 уел печ л Тираж 150 Заказ № 823

Издатечьско-полиграфический центр ТГТУ 392000, Тамбов, Советская, 106, к 14

1 Состояние вопроса и постановка проблемы.

1.1. Анализ требований нормативных документов и рекомендаций к технологическим процессам строительства дорожных покрытий из горячих асфальтобетонных смесей.

1.2. Влияние свойств применяемого материала на выбор параметров машин для устройства покрытий нежесткого типа.

1.3. Анализ исследований по влиянию параметров гладковальцовых катков статического действия на требуемое качество строительства дорожных покрытий.

1.4. Анализ исследований по вопросу взаимодействия вибрационного вальца катка с уплотняемым материалом.

1.5. Постановка проблемы.

2 Влияние параметров катка и свойств уплотняемого материала на контактную поверхность вальца и параметров вибрации на рабочий процесс укатки дорожного покрытия.

2.1. Влияние свойств материала на параметры контакта вальца катка с уплотняемым материалом.

2.2. Анализ параметров катков с металлическим вальцом при уплотнение дорожных покрытий нежесткого типа.

2.3. Влияние параметров вибрации на ходовые качества уплотняющих машин.

Выводы по главе.

3 Влияние температуры на качество строительства покрытий из горячих асфальтобетонных смесей.

3.1. Влияние температуры на процессы строительства покрытий нежесткого типа.

4 Влияние процесса охлаждения горячих асфальтобетонных смесей 122 на продолжительность работ по устройству покрытий нежесткого типа.

4.1. Анализ работ по определению продолжительности строительства 122 • покрытий нежесткого типа.

4.2.0пределение допустимой продолжительности строительства покрытий из горячих асфальтобетонных смесей.

4.3. Влияние условий производства работ и свойств горячих смесей 139 на продолжительность работ по распределению слоя покрытия.

4.4. Влияние условий производства работ на допустимую продолжи- 152 тельность уплотнения покрытий из горячих асфальтобетонных смесей.

Выводы по главе.

5 Исследование процесса взаимодействия металлического вальца катка 165 статического действия с уплотняемым материалом.

5.1. Моделирование взаимодействия ведомого вальца катка с 167 уплотняемым материалом

5.2. Расчет контактных напряжений под ведущим вальцом катка.

5.3.Анализ распределения контактных напряжений под вальцом 178 катка.

5.4. Экспериментальные исследования по определению контактных

3.2. моделирование тепловых процессов при строительстве дорожных покрытий из горячих асфальтобетонных смесей.

3.3. Влияние температуры на свойства асфальтобетонных смесей.

3.4. Обоснование применения законов нестационарных теплопередач к строительству покрытий из горячих асфальтобетонных смесей.

3.5.Влияние температуры на деформационно-прочностные характеристики асфальтобетонных смесей.

Выводы по главе. напряжений под жёстким Выводы но главе. вальцом катка статического действия.

6 Взаимодействие жёсткого вальца дорожного катка вибрационного 205 действия с уплотняемым материалом.

6.1. Анализ работ, посвященных исследованию процесса 205 взаимодействия вибрационного вальца катка с уплотняемым материалом.

6.2. Влияние параметров катка на характер колебаний вибрационного 211 вальца с учетом упругих свойств материала.

6.3. Влияние параметров вибрации на характер колебаний 223 вальца катка с учетом свойств вязкости смеси.

6.4. Расчет контактных напряжений под вибрационным вальцом катка.

6.5. Экспериментальные исследования процесса взаимодействия вибрационного вальца катка с уплотняемым материалом.

Выводы по главе.

7 Определение эквивалента между параметрами катков статического 251 и вибрационного действия при уплотнении дорожных покрытий из горячих асфальтобетонных смесей по уплотняющему эффекту

7.1 .Анализ критериев выбора параметров катков с жестким вальцом.

7.2,Определение соотношений между параметрами вибрационных 254 и статических катков по одинаковому уплотняющему эффекту.

Выводы но главе.

8 Методика разработки технологии устройства дорожных 278 покрытий из горячих асфальтобетонных смесей механизированным звеном машин.

8.1 .Влияние технологии устройства дорожного покрытия на 279 выбор машин для укладки и уплотнения горячих асфальтобетонных смесей.

8.2. Анализ методов разработки технологическтих процессов строительства дорожных покрытий из горячих асфальтобетонных смесей.

8.3. Выбор технологии строительства покрытий из горячих 288 асфальтобетонных смесей при пониженных температурах воздуха.

8.4. Рекомендации по разработке технологических процессов устройства 300 дорожных покрытий из горячих асфальтобетонных смесей.

8.5. Технико-экономическое обоснование выбора технологических 327 параметров комплекта машин при строительстве дорожных покрытий из горячих асфальтобетонных смесей.

Выводы по главе.

Актуальность работы. Постоянный рост автомобильного парка страны ведет к увеличению интенсивности движения транспортных средств и ускорению физического износа дорожных одежд, что в конечном итоге, приводит к ухудшению состояния автомобильных дорог в целом. Одним из путей повышения эксплуатационных качеств автомобильных дорог является совершенствование технологий устройства асфальтобетонных покрытий из горячих асфальтобетонных смесей. От качества выполнения процессов укладки и уплотнения горячих смесей зависит работоспособность дорожных покрытий в период эксплуатации автомобильных дорог. Существующими технологиями при устройстве покрытий нежесткого типа предусматривается применение разных методов, типов и марок машин для укладки и уплотнения смесей. Использование в качестве вяжущего материала для приготовлениия горячих асфальтобетонных смесей битума с разными свойствами определяет температурные интервалы, в пределах которых достигаются эксплуатационные свойства асфальтобетонных покрытий. Устройство дорожных покрытий нежесткого типа производится непрерывно, с применением звена машин, каждая из которых выполняет работу в определенном температурном интервале, зависящем от свойств асфальтобетонной смеси. Выбор технологии устройства покрытия и параметров звена машин зависит от свойств применяемого материала и условий производства работ. Для обеспечения требуемого качества строительства дорожных покрытий из горячих смесей необходимо соответствие параметров уплотняющих машин свойствам смесей, что можно обеспечить только при научно-обоснованном выборе параметров механизированного звена машин для укладки и уплотнения смесей исходя из конкретных климатических условий строительства, свойств поставляемых смесей и температурных режимов работы звена машин.

Целыо работы является разработка технологий устройства дорожных покрытий из горячих асфальтобетонных смесей, обеспечивающих повышение эксплуатационных качеств за счет соответствия параметров уплотняющих машин прочностным характеристикам применяемых смесей при разных условиях производства работ.

Для достижения цели в работе решались следующие задачи:

- проведение мониторинга существующих технологий устройства дорожных одежд нежесткого типа с позиции учета в них влияния на эксплуатационные качества покрытия условий производства работ, свойств г материалов и параметров машин;

- разработка математических моделей для оценки и прогнозирования напряженного состояния материала дорожных одежд в процессе укатки катками с гладкими вальцами при статическом и динамическом методах уплотнения;

- экспериментальное определение зависимости площади контакта вальца от свойств уплотняемого материала и параметров вальца катка для использования их в расчетных методах оценки напряженного состояния уплотняемого материала;

- установление зависимости изменений прочностных характеристик материала при его уплотнении от параметров покрытия и технологических режимов их устройства для выбора оптимальных параметров уплотняющих машин;

- определение температурных режимов укладки и уплотнения горячих асфальтобетонных смесей в зависимости от типа смеси при разных марках битума;

- обоснование зависимостей влияния условий производства работ, конструктивных параметров покрытий и свойств смесей на продолжительность устройства дорожных покрытий;

- определение рационального скоростного режима работы асфальтоукладчика со звеном катков, обеспечивающих непрерывность устройства покрытий;

- определение соотношений между параметрами гладковальцовых катков при условии работы в одном звене катков статического и вибрационного действия;

- разработка алгоритма устройства дорожных покрытий нежесткого типа с повышенными эксплуатационными качествами для разных условий производства работ, применяемых смесей, используемого звена машин и создание программного обеспечения для его реализации.

Научная новизна. В диссертации получены следующие результаты, характеризующиеся научной новизной:

- разработаны математические модели взаимодействия жесткого вальца катка с уплотняемым материалом в упругой и пластической стадии деформации при разных методах уплотнения. Определены аналитические зависимости для расчета нормальных и касательных напряжений в зоне контакта вальца с материалом с учетом свойств уплотняемого материала и параметров вальца; экспериментально установлена зависимость для расчета напряжений в зоне контакта вальца при работе в виброударном режиме;

- обоснованы параметры контакта вальца катка с учетом свойств уплотняемого материала и параметров вальца катков и определены зоны устойчивой работы вибрационных катков;

- установлено влияние распределения контактных напряжений под вальцом катка на процесс волнообразования при уплотнении материала жестким вальцом катка;

- получены зависимости для определения эквивалента между параметрами катков статического и вибрационного действия по уплотняющему эффекту с учетом общепринятых критериев сравнения по массе, линейным давлениям, контактным напряжениям и остаточной деформации уплотняемого материала;

- определены температурные интервалы уплотнения горячих асфальтобетонных смесей с учетом типа смеси при разных марках битума;

- установлена зависимость прочностных характеристик горячего • асфальтобетона с учетом конструктивных параметров покрытия и технологических режимов устройства дорожных покрытий;

- получены зависимости для определения допустимой продолжительности укладки и уплотнения асфальтобетонных покрытий из горячих смесей с учетом температуры окружающего воздуха и основания, температуры смеси при укладке и окончании уплотнения, толщины слоя покрытия, скорости ветра и теплофизических характеристик смесей в зависимости от их типа;

- установлена аналитическая зависимость между скоростными режимами асфальтоукладчика и уплотняющими катками в зависимости от продолжительности процессов укладки и уплотнения;

- разработано программное обеспечение:

• по расчету тепловых режимов дорожных покрытий из горячих смесей в зависимости от конструктивных параметров покрытия, теплофизических свойств материалов дорожных одежд и условий строительства;

• по расчету контактных напряжений под жестким вальцом катка при статическом и динамическом режимах работы;

• по расчету технологических параметров процессов устройства покрытий из горячих асфальтобетонных смесей при разных условиях производства работ.

Достоверность научных положений, выводов и рекомендаций подтверждается соблюдением основных принципов математического и физического моделирования, соответствием технологических процессов законам нестационарных теплопередач, применением современных методов расчета, результатами проверки в производственных условиях и адекватностью расчетных и экспериментальных данных.

Практическое значение работы состоит в разработке научно-практических основ технологии укладки и уплотнения асфальтобетонных покрытий из горячих асфальтобетонных смесей с учетом непрерывности строительства покрытия. Предложена методика выбора параметров уплотняющих машин с учетом прочностных характеристик горячего асфальтобетона. Определены дифференцированные температурные интервалы уплотнения горячих смесей с учетом типа смеси при разных марках битума. Установлено влияние конкретных условий производства работ, свойств смесей и состава механизированного звена на продолжительность строительства, а также процессов укладки и уплотнения горячих асфальтобетонных смесей. Предложена методика разработки технологических процессов устройства дорожных покрытий из горячих асфальтобетонных смесей и программное обеспечение ее реализации на ЭВМ.

Реализация работы. Результаты работы внедрены: ООО «Дорпроект» (г. Тамбов), ООО «Автобан-Тамбов», ФГУ «Управление автомобильной магистрали Москва-Волгоград "Каспий"», ООО «Моршанскдорстрой», ЗАО «Тамбовагропромдорстрой».

На защиту выносятся:

- результаты математического моделирования взаимодействия вальца катка с материалом и методы расчетов контактных напряжений под вальцом катка при работе в статическом и динамическом режимах;

- экспериментальное обоснование характеристик контакта жесткого вальца с уплотняемым материалом с учетом свойств материала и параметров вальца;

- результаты экспериментальных исследований контактных напряжений под гладким вальцом катка при виброударном режиме уплотнения и влияния параметров вибрации на эффективность работы катков;

- результаты экспериментальных исследований для установления сравнительной оценки параметров катков по уплотняющему эффекту при разных методах уплотнения, исходя из общепринятых критериев (масса катка, линейное давление, контактные напряжения, остаточная деформация уплотняемого материала);

- результаты моделирования тепловых процессов и полученные на их основе зависимости влияния погодных условий, конструктивных параметров покрытия и свойств смесей на продолжительность процессов устройства дорожных покрытий из горячих асфальтобетонных смесей;

- результаты исследований по установлению температурных интервалов укладки и уплотнения горячих асфальтобетонных смесей с учетом типа смеси при разных марках битума;

- установленная зависимость прочностных характеристик горячего асфальтобетона от конструктивных параметров покрытий и технологических режимов устройства дорожных одежд;

- результаты исследований по установлению соотношения скоростных режимов работы механизированного звена машин из условия обеспечения непрерывности устройства покрытий из горячих смесей;

- методика разработки технологий устройства асфальтобетонного покрытия исходя из условий производства работ, свойств применяемых смесей и параметров механизированного звена машин.

Апробация работы. Основные положения работы и практические результаты докладывались и обсуждались на: научно-практических конференциях Фрунзенского политехнического института (1976 - 1990 гг.), Второй всесоюзной конференции по нелинейной теории упругости (г. Фрунзе, 1985 г.), Республиканских конференциях (г. Фрунзе, 1979, 1989 гг.), научно-практических конференциях Тамбовского государственного технического университета (1992 - 2007 гг.), международной научно-технической конференции «Прогрессивные технологии развития» (г. Тамбов, 2004 г.), 28-й научно-практической конференции - г. Пенза (1995г.), Международных научно-технических конференциях (Ростов-на-Дону-2000, Белгород-2005, Иваново-2006), 15-й международной научной конференции «Математические методы в технике и технологиях» (Тамбов, 2002), научно-практических конференциях (Новочеркасск, 2006; Воронеж, 2005; Казань, 2007; Москва, 2007; Интернет-конференция - Белгород, 2007).

Публикации. По теме диссертации опубликовано 67 печатных статей общим объемом 28 печатных листов, из них лично автору принадлежит 23 печатных листа(:, в том числе 15 статей опубликовано в изданиях по Перечню ВАКа. В статьях, опубликованных в изданиях ВАКа, изложены основные результаты диссертации:

- в работе [1] представлены результаты экспериментальных исследований по уплотнению асфальтобетонных покрытий катками статического и вибрационного действия. Установлено, что независимо от метода уплотнения эффективность работы катков зависит от температуры смеси. Вибрационный каток по уплотняющему эффекту способен заменить более тяжелый каток статического действия;

- в работе [2] предложена методика разработки технологических процессов устройства покрытий нежесткого типа из горячих смесей, основанная на соответствии прочностных характеристик горячего асфальтобетона параметрам, применяемых машин. Предлагаются зависимости для выбора параметров катков с учетом температурных режимов уплотнения смесей;

- в работе [3] представлены результаты моделирования влияния условий производства работ, свойств применяемых смесей и конструктивных параметров дорожных одежд на допустимую продолжительность устройства покрытия из горячих асфальтобетонных смесей. Предложена зависимость для определения допустимой продолжительности работы разных типов катков с учетом принятой технологии устройства покрытия

- в работе [4] приводится анализ применяемых технологий для устройства асфальтобетонных покрытий. Отмечается, что существующие методы разработки технологий для устройства покрытий не полностью учитывают влияющие факторы на качество строительства и эффективность применяемых машин и требуют уточнения;

-в работе [5] обоснована зависимость для определения рационального скоростного режима работы асфальтоукладчика и звена уплотняющих машин, обеспечивающая непрерывность устройства покрытия из горячих асфальтобетонных смесей;

- в работе [6] приводятся зависимости для определения теплофизических характеристик горячего асфальтобетона от температуры и типа смеси. Отмечается, что применение материала в нижележащем слое покрытия с разными теплофизическими свойствами незначительно влияет на продолжительность устройства покрытия;

- в работе [7] представлены зависимости для расчетов контактных напряжений под жестким вальцом катка с учетом его параметров и свойств уплотняемого материала. Представлен алгоритм расчета напряжений на ЭВМ;

- в работе [8] приводятся анализ применяемых технологий и результаты моделирования температурных режимов укладываемых слоев из горячих асфальтобетонных смесей при устройстве покрытий при пониженных температурах воздуха. Установлено, что повышение температуры смеси при укладке приводит к увеличению продолжительности строительства на 40.50%. Увеличение толщины слоя в два раза приводит к увеличению .продолжительности строительства покрытия в три раза.

-в работе [9] представлены рекомендации по температуре окончания уплотнения горячих смесей при разных марках битума. Отмечается, что для асфальтобетонных смесей с битумами марок БНД 40/60, 60/90 и 90/130, для повышения эффективности уплотнения, необходимо повысить температуру окончания процесса уплотнения;

-в работе [10] изложены результаты моделирования тепловых процессов при устройстве дорожных покрытий из горячих асфальтобетонных смесей, базирующиеся на данных экспериментальных исследований. Доказано, что тепловые процессы в дорожных покрытиях соответствуют законам нестационарных теплопередач;

- в работе [11] представлена программа на ЭВМ по расчету температурных режимов дорожных одежд для разных конструктивных слоев автомобильной дороги, свойств смесей и условий производства работ;

-в работе [12] представлена программа на ЭВМ по расчету технологических параметров устройства дорожных покрытий из горячих асфальтобетонных смесей;

- в работе [13] представлена программа на ЭВМ по расчетам напряжений в зоне контакта жесткого вальца катка с уплотняемым материалом;

- в работе [14] представлена программа на ЭВМ по выбору параметров механизированного звена машин и расчету технологических режимов устройства покрытий из горячих асфальтобетонных смесей;

- в работе [15] представлено авторское свидетельство на захватное устройство, используемое при проведении экспериментальных исследований на стендах по уплотнению дорожно-строительных материалов при разных методах уплотнения.

Личный вклад автора. Представленные в диссертации результаты получены самим автором или в рамках сотрудничества, в котором он выполнял основную роль в формулировке задач, постановке и проведении аналитических и экспериментальных исследований, а также в анализе полученных результатов. Автору во всех работах, опубликованных в соавторстве, в равной степени принадлежат как постановка задач исследований и разработка основных положений, определяющих научную новизну и практическую значимость, так и результаты выполненных исследований. Существенен вклад автора в конструирование стендов для проведения экспериментальных исследований, а также в разработку методик по проведению исследований и обработке полученных данных.

Объем и структура диссертации. Диссертационная работа состоит из введения, восьми глав, выводов, списка литературы. Работа содержит 360 страниц, из них 117 рисунков, 56 таблиц и 5 приложений. Библиографический список включает 215 наименований.

Общие выводы и рекомендации

1. На основе анализа применяемых технологий для устройства дорожных покрытий нежесткого установлено, что до настоящего времени при выборе параметров уплотняющих машин за основу принимается температура горячих смесей, что не позволяет учитывать в полной мере свойства смесей и не способствует выбору эффективных технологий. Поэтому за основу при выборе параметров уплотняющих машин следует принимать прочностные характеристики материала, что позволяет повысить качество строительства покрытий и эффективность использования машин.

2. Разработаны модели взаимодействия жесткого вальца с материалом при статическом и динамическом режимах уплотнения, отличающиеся учетом остаточных и упругих деформаций уплотняемого материала. Определено, что величиной, характеризующей контакт вальца от его параметров и свойств материала, является угол контакта вальца с материалом. Получены экспериментальные зависимости, связывающие угол контакта вальца с модулем деформации материала, радиусом и линейным давлением вальца, позволяющие учитывать их в расчетных методах оценки напряженного состояния уплотняемого материала.

3. Получено аналитическое решение распределения напряжений в зоне контакта вальца с материалом при статическом и динамическом режимах уплотнения. Результаты позволяют: обосновать выбор параметров катков с учетом прочностных свойств материала; прогнозировать величину контактных напряжений под вальцом катка исходя из режимов уплотнения, параметров катков и свойств материала. учесть влияние распределения контактных напряжений на процесс волнообразования с учетом параметров вальца катка и свойств материала.

4. По результатам моделирования и экспериментальных исследований по выявлению эффективности работы вибрационных катков установлено: при небольшой толщине уплотняемого слоя вибрационный валец, при относительной вынуждающей силе равной единице и более, работает в виброударном режиме;

- влияние параметров вибрации на периодические колебания вальца при динамическом режиме уплотнения дорожных одежд;

- влияние параметров вибрации на ходовые качества самоходных катков.

5. Получена экспериментальная зависимость для определения максимальных контактных напряжений под вальцом катка при работе в виброударном режиме. Установлены критерии сравнения параметров катков по уплотняющему эффекту, в качестве которых принимаются масса катка, линейное давление, величина контактных напряжений под вальцом, остаточная деформация уплотняемого материала. Для каждого критерия получены зависимости, определяющие эквивалент катков.

6. Установлено, что назначение температурных режимов уплотнения для типа смеси без учета марки битума приводит к занижению температуры окончания уплотнения асфальтобетона. Обоснованы рекомендации по температурным режимам уплотнения горячих смесей с учетом типа при разных марках битума. Установлена зависимость прочностных показателей асфальтобетона от температуры и технологических параметров процесса.

7. По результатам моделирования и экспериментальных исследований тепловых процессов установлены:

- зависимости для определения теплофизических характеристик смесей от типа смеси и температуры; зависимости влияния температуры воздуха и нижележащего слоя дорожной одежды, температуры смеси при укладке и окончании уплотнения, скорости ветра, толщины слоя, удельной теплоемкости и коэффициента теплопередачи смеси на допустимую продолжительность процессов устройства дорожных покрытий.

8. Получена аналитическая зависимость, устанавливающая связь оптимальных скоростных режимов работы механизированного звена при условии непрерывности устройства покрытий с учетом условий производства работ, свойств материала и характеристик применяемых машин.

9. Для выбора параметров технологических процессов и применяемых машин разработано программное обеспечение:

- по расчету тепловых режимов устройства дорожных покрытий;

- по определению напряжений в зоне контакта вальца с материалом;

- по определению продолжительности выполнения процессов укладки и уплотнения смесей;

- по расчету технологических параметров процессов устройства дорожных одежд и выбору применяемых машин с учетом свойств горячих смесей и условий строительства.

10. На основе научных результатов диссертационной работы предложена методика разработки технологических процессов устройства дорожных покрытий из горячих асфальтобетонных смесей с более высокими эксплуатационными показателями.

Направление дальнейших исследований. Для обеспечения движения транспортных средств возникает необходимость строительства различных искусственных сооружений, к которым относятся путепроводы, мосты. Существующими рекомендациями, для устройства асфальтобетонных покрытий, не рекомендуется применять катки с динамическими режимами работы. Поэтому применяют катки статического действия. В настоящий момент для уплотнения покрытий на искусственных сооружениях применяют катки с горизонтальными колебаниями. Известно, что на процесс уплотнения материала значительное влияние оказывают сжимающие напряжения и для обеспечения требуемого качества уплотнения необходимо соблюдение основного закона уплотнения.

Для уточнения эффективности работы катков с ассимилирующими колебаниями необходимо провести исследования, в результате которых должна быть определена их эффективность с учетом разных факторов.

Известно, что параметры вибрации влияют на свойства вяжущего материала. Имеющиеся результаты исследований ряда авторов носят противоречивый характер и требуют уточнения. Выяснение данного вопроса позволит уточнить температурные режимы работы вибрационных катков.

Установлено, что свойства асфальтобетонных смесей (прочностные, теплофизические) зависят от составляющих компонентов. Применение в-качестве материала отходов промышленности (шлаков) требует уточнения влияния их свойств на процессы укладки и уплотнения с учетом температурных интервалов и параметров уплотняющих машин.

Таким образом, направлением дальнейших исследований является:

1. Проведение исследований по определению эффективности работы катков с ассимилирующими колебаниями при уплотнении асфальтобетона.

2.Проведение исследований, направленных на разработку технологии строительства асфальтобетонных покрытий с применением отходов производства.

3.Уточнить влияние параметров вибрации на свойства асфальтобетонных смесей в зависимости от марки битума и типа смеси.

1. Айталиев, Ш.А. Моделирование нестационарного температурного режима дорожных конструкций / Ш.А. Айталиев, Б.Б. Телтаев // Известия ВУЗов. Строительство. 2006. - №8. - С.65-69.

2. Алиев, А. М. Асфальтобетон в условиях жаркого климата /А.М. Алиев. -Баку, 1980.-С. 112.

3. Андреев, Г.С. Экспериментальные исследования комбинированного катка // Г. С. Андреев, В.Я. Балакирев //Труды ВНИИСтройдормаш. М., 1985. -№102.-С.62-68.

4. Андрейченко, Ю. Я. Кинетика остывания слоя асфальтобетона в процессе строительства покрытия / Ю. Я. Андрейченко, В. Н. Владимиров, В.И. Драбкин //Труды СОЮЗДОРНИИ. М., 1976. - Вып. 84. - С. 143 - 153.

5. Рациональная технология уплотнения асфальтобетонных покрытий / Ю.Я. Андрейченко, В.В. Бадалов, С.С. Процуто, В.Н. Владимиров, И.Я. Хархута //Труды Союз ДОРНИИ. М., 1972. - Вып.61.- С. 19-38.

6. Андрейченко, Ю. Я.Опыт устройства покрытий из битумоминеральных смесей до 25 см за один рабочий проход укладчика / Ю. Я. Андрейченко, В. Н. Владимиров, И.П. Шульгинский //Труды СОЮЗДОРИИИ. М., 1976. -Вып. 84.-С. 133- 142.

7. Технологические схемы и правила укладки и уплотнения горячих многощебенистых асфальтобетонных смесей при устройстве покрытий автомобильных дорог / А.З. Анарцев и др.. СПб.; Павловск, 1996. -51.С.

8. Артемьев, К. А. Дорожные машины. Машины для устройства дорожных покрытий / К.А. Артемьев. М., Машиностроение, 1982.- С. 310.

9. Артоболевский, И.И. Теория механизмов / И.И. Артоболевский. -М.:Наука, 1967. 647с.

10. Бабков, В.Ф. Основы грунтоведения и механики грунтов / В.Ф. Бабков, В.М. Безруков. -М.: Высш. шк., 1986. С. 96-100.

11. Бабков, В.Ф. Проходимость колесных машин по грунту / В.Ф. Бабков, А.К. Бируля, В.М. Сиденко. М., Автотрансиздат, 1959, с.

12. Бадалов, В.В. Исследование катков при уплотнении асфальтобетонных дорожных покрытий : автореф. дис. канд. техн. наук. / В.В. Бадалов JI., 1974. - 17с.

13. Бадалов, В.В. Модулемер: аннот. докл. III Всесоюз. конф. по эксперимент, исслед. инженерных сооружений / В.В. Бадалов; Ленинградский инженерно-строительный институт. Ленинград., 1973. -с.48.

14. Бадалов, В.В. Рациональная технология уплотнения асфальтобетонных смесей / В.В. Бадалов, A.A. Шестопалов //Автомобильные дороги. 1972 -№6.- С. 19.

15. Бадалов, В.В. К вопросу об уплотнении горячего асфальтобетона / В.В. Бадалов, А.Ф. Зубков //Сб. науч. тр. 1973. - №68. - С.164-170.

16. Бадалов, В.В. Изменение температуры асфальтобетона в процессе уплотнения / В.В. Бадалов, А.Ф. Зубков //Автомобильные дороги. 1973. -№9. - С.7.

17. Бауман, В.А. Вибрационные машины и процессы в строительстве / В.А. Бауман, И.И. Быховский. М.: Высш. шк., 1977. - 253с.

18. Баранов, Д.С. Руководство по применению прямого метода измерения давлений в сыпучих средах и грунтах/ Д.С. Баранов; ЦНИИСК им. В.А. Кучеренок. М., 1971. - 73 с.

19. Бибик, П.М. Определение основных параметров вибрационных катков статистическими методами / П.М. Бибик, Е.Б. Ильев //Автомобильный транспорт и дороги: сб. Киев, 1970. - С.96.

20. Бируля, A.K. К теории уплотнения грунтов / А.К. Бируля // Труды Харьковский автодорожный институт. Харьков, 1959. - Вып.20. - С.85-87.

21. Белоусов, Л.И. Выбор способа уплотнения на ровность асфальтобетонных покрытий/ Л.И. Белоусов, Н.Я. Хархута// Автомобильные дороги. 1974. -№6.-С. 20-21.

22. Беккер, М.О. Введение в теорию систем местность-машина / М. О. Беккер. М.: Машиностроение, 1973. - С.283-288.

23. Блехман, И.И. Об эффективных коэффициентах трения при вибрации / И.И. Блехман //Изв. Акад. Наук СССР, Отдел технических наук. 1958. - № 7. —с.83-87.

24. Блехман, И.И. Вибрационные перемещения / И.И. Блехман, Г.Ю. Дженалидзе. М.: Наука, 1964. - 374с.

25. Богословский, В. Н. Строительная теплофизика/ В.Н. Богословский. М.: Высш. шк., 1970. 374с.

26. Богуславский, А. М. Дорожные асфальтобетонные покрытия / A.M. Богуславский. М.: Высш. шк., 1965. - С. 115.

27. Быховский, И.И. Основы теории вибрационной техники / И.И. Быховский. М.: Машиностроение, 1969. - 348с.

28. Варганов, С.А. Установление рациональных режимов работы самоходных виброкатков / С.А. Варганов // Строительные и дорожные машины. 1958. -№ 10.-С.10-11.

29. Варганов, С.А. Исследование динамики вибрационных катков / С.А. Варганов // Строительные и дорожные машины. 1959. -№9. - С.6-9.

30. Варганов, С.А. Исследование вибрационных катков для уплотнения асфальтобетонных смесей и обоснование выбора их рабочих параметров: автореф.дис. канд.техн.наук./ С.А. Варганов. М., 1960. - 24с.

31. Варганов, С.А. Теоретические и экспериментальные исследования динамики вибрационных катков / С.А. Варганов //Труды ВНИИ СтройДОРМАШ. М., 1962. - №28. -С.132-137.

32. Вибрационные катки и виброплиты, выпускаемые фирмами ФРГ/ НИИСтройдоркоммунмаш. М., 1967. - 38с.

33. Строительство и реконструкция автомобильных дорог. СЭД. /Под ред. д-ра техн. наук, проф. А.П.Васильева. М. : Информавтодор, 2005. - Т.1. - С. 207.

34. Владимиров, В.Н. Опыт устройства покрытий из битумоминеральных смесей толщиной до 25 см за один рабочий проход укладчика/ В.Н. Владимиров, Ю.Я. Андрейченко, И.П. Шульгинский // Труды СоюздорНИИ. -М., 1974. -Вын.84.- С.133-142.

35. Владимиров, В.Н. Воздействие на грунты вибрационных нагрузок. /В.Н. Владимиров, Н.Я. Хархута, A.A. Шестопалов // Труды ЛПИ. № 309. -С. 141-144.

36. Машины для земляных работ / Гаркави Н.Г. и др.. М.: Высшая школа, 1982.- 324 с.

37. Гезенцей, Л.Б. Гезенцвей, Л. Б. Дорожный асфальтобетон / Л.Б. Гезенцвей. М.: Транспорт, 1976. - 320с.

38. Гезенцвей, Л.Б. Дорожный асфальтобетон: учеб./ Л.Б. Гезенцвей, Н.В. Горелышев, A.M. Богуславский, И.В. Королев. М.: Транспорт, 1985. -С.237-239.

39. Технология и организация строительства автомобильных дорог / Н. В. Горелышев и др.. М.: Транспорт, 1991. - 551с.

40. Горелышев, Н. В. Устройство битумоминеральных оснований / Н.В. Горелышев // Автомобильные дороги. 1972. - № 4. - С. 8.

41. Горелышев, Н.В. Асфальтобетонные и другие битумоминеральные материалы: учеб. пособие / Н.В. Горелышев. Можайск: Терра, 1995.- 217 с.

42. Горячев, М.Г. Технология и организация строительств городских путей сообщения. Ч. 2: Строительство дорожных одежд / М.Г. Горячев. М.: Издательство Прима-пресс-м, 2003. - 229с.

43. Гоберман, JI.A. Основы теории, расчета и проектирования строительных и дорожных машин /JI.A. Гоберман. М.: Машиностроение, 1988. - 464 с.

44. Грубник, Г.А. Рациональные границы и пути расширения области применения вибрационного метода уплотнения грунтов. Труды ЛКВВИА им. А.Ф. Можайского, 1958,№ 230, с. 54-58.

45. Далматов, Б.И. Механика грунтов, основания и фундаменты / Б.И. Далматов. М.: Стройиздат, 1981. - 319 с.

46. Джонсон, II. Статистика и планирование эксперимента технике и науке. Методы обработки данных / Н. Джонсон, Ф. Лион.- М.: Мир, 1980. 606 с.

47. Дубков, В.В. Исследование кинетики нагревания рабочих органов катков в процессе уплотнения асфальтобетонной смеси /В.В. Дубков, В.Б. Пермяков // Известия ВУЗов. Строительство.- 2005.-№3. С. 91-96.

48. Дульнев, Г.Н. Применение ЭВМ для решения задач теплообмена / Г.Н. Дульнев, В.Г. Парфенов, A.B. Сигалов. М.: Высшая школа, 1990. - 184с.

49. Иванов, H.H. Взаимодействие колеса и дорога. / H.H. Иванов. Сб. ЛИИПС. -Вып. 10.-1929.

50. Иноземцев, А. А. Битумоминеральные материалы. / A.A. Иноземцев. Л.: Издательство литературы по строительству, 1972.- 94 с.

51. Игнатьева, А. В. Курс высшей математики / A.B. Игнатьева, Т.И. Краснощекова, В.Ф. Смирнов. -М.: Высшая школа, 1968. 687с.

52. Истомин, B.C. Практическое руководство по текущему ремонту асфальтобетонных покрытий городской дорожной сети / B.C. Истомин. М.: Прима-Пресс -М, 2001. - 58 с.

53. Ищенко, И.С. Технология устройства и ремонта асфальтобетонных покрытий / И.С. Ищенко, Т.Н. Калашникова, Д.А. Семёнов. М.: Аир-Арт, 2001.- 166с.

54. Ишлинский, А.Ю. Прикладные задачи механики. Механика вязкопластичных и не вполне упругих тел / А.Ю. Ишлинский. М.: Наука, 1986. -410 с.

55. Зубанов, М.П. Влияние частоты, амплитуды и ускорения вибрации на эффективность уплотнения асфальтобетонных смесей / М.П. Зубанов, М.И. Капустин // Научно- технический информационный бюллетень ЛПИ.- 1959.-С.10-14.

56. Захаренко, A.B. Исследование основных параметров катка однопроходного уплотнения/ A.B. Захаренко, Е.Е. Чу пин// Строительные и дорожные машины. 2006. - №. - С. 36-38.

57. Захаренко, A.B. Взаимодействие вальцов катка с уплотняемым материалом/ A.B. Захаренко, В.Б. Пермяков// Изв. ВУЗов. Строительство.-2005,- №1.- С. 81-85.

58. Захаренко, A.B. Определение радиуса вальца дорожного катка/ A.B. Захаренко, В.Б. Пермяков// Изв. ВУЗов. Строительство.- 2005.- №3.- С. 96-99.

59. Зубков, А.Ф. Актуальные вопросы повышения работоспособности дорожных покрытий в процессе строительства// Прогрессивные технологии развития: сб. науч. ст. междунар. науч.-практ. конф.- Тамбов: Изд во БМА, 2004.- С. 240-244.

60. Зубков, А.Ф. Выбор параметров вибрационных катков на основе статистических данных. / А.Ф. Зубков, A.A. Шестопалов// Тр. Фрунз. политехи, ин-та.- Фрунзе, 1973.- Вып. 60.- С. 124-130.

61. Зубков, А.Ф. Влияние вибрации на движение вальца катка по уплотняемой поверхности/ А.Ф. Зубков// Науч. вести. ВГСУ. Сер. Дорожно-транспортное строительство.- Воронеж, 2004.- Выи. 2.- С. 37-45.

62. Зубков, А.Ф Влияние температуры на продолжительность процесса уплотнения дорожных покрытий нежесткого типа/ А.Ф. Зубков, В.И. Ляшков/ Прогрессивные технологии развития: сб. науч. ст.- Тамбов: Изд во БМА, 2004.- С. 244 - 247.

63. Зубков А.Ф. Методика разработки технологических процессов строительства дорожных покрытий из горячих асфальтобетонных смесей.1. Л;

64. Том 13. №1. Рубрика 04. Препринт № 18. Россия, Тамбов, Издательство ТГТУ, 2007,61с.

65. Зубков, А.Ф. Определение продолжительности строительства дорожных покрытий из горячих асфальтобетонных смесей/ А.Ф. Зубков// Вестник Тамб. гос. техн. ун-т.- 2006. Том 12. №ЗБ, Россия, Тамбов, Издательство ТГТУ.- С. 806-817.

66. Зубков, А.Ф. Анализ методов разработки технологических процессов уплотнения дорожных покрытий из горячих асфальтобетонных смесей/ А.Ф. Зубков// Вестник Тамб. гос. техн. ун-т.- 2006.- №4 Б.- С. 1158-1161.

67. Проблемы строительства архитектуры// А.Ф. Зубков// Изв. ВУЗов, СевероКавказский регион. Технические науки, прил. №13.- Новочеркасск, 2006.- С. 39-41.

68. Зубков, А.Ф. Расчет контактных напряжений под вальцом катка/ А.Ф. Зубков// Механизация строительства.- 2007.- № 7.- С. 15-17.

69. Зубков, А.Ф.Устройство покрытий при пониженных температурах воздуха/ А.Ф. Зубков// Жилищное строительство,- 2007.- №1.- С. 30-32. 75 .Зубков, А.Ф. Уплотняй, но проверяй/ А.Ф. Зубков, Вл. Подольский// Автомобильные дороги.- 2007.- № 1.- С. 85-86.

70. Зубков, А.Ф. О нестационарной теплопередаче в процессах строительства дорожных покрытий нежесткого типа/ А.Ф. Зубков// Вестник Тамб. гос. техн. ун-та, Том 13, -№2Б- 2007.- С.589-597.

71. A.c. 1008138 Захватное устройство / А.Ф. Зубков, И.О. Фролов, K.M. Исманов, М ,1982.

72. Свидетельство №2006613129 об официальной регистрации программы для ЭВМ. Моделирование и расчет температурных режимов дорожных одежд нежесткого типа в нестационарных условиях / Зубков А.Ф. (РФ; Москва). опубл. 5. 09. 2006,№2006613129

73. Свидетельство №2007610256 об официальной регистрации программы для ЭВМ. Моделирование и расчет технологических, параметров, машин при строительстве покрытий. / Зубков А.Ф., Берестов В.П. (РФ;Москва)-опубл. 2007,№2007611025612.

74. Свидетельство №2007610827 об официальной регистрации программы для ЭВМ. Моделирование взаимодействия жесткого вальца с уплотняемым материалом и расчет напряжений в зоне контакта / Зубков А.Ф. (РФ;Москва)-опубл. М. 2007№ 2007610827.

75. Зубков, А.Ф., Хартута Н.Я. К вопросу уплотнения асфальтобетонных смесей катками статического и вибрационного действия/ А.Ф. Зубков, H .Я. Хартута// Тр. ФПИ.- 1977.- № 102.- С.3-10.

76. Зубков, А.Ф. Исследование динамической модели вибрационного вальца дорожного катка/ А.Ф. Зубков, М.И. Капустин// Труды ФПИ,- 1977.- № 102.-С. 10-16.

77. Зубков, А.Ф. Методика расчета основных параметров самоходных вибрационных катков/ А.Ф. Зубков// Сб. материалов 1 республик, конф.-Фрунзе, 1979.- С. 21-23.

78. Зубков, А.Ф. Влияние параметров вибрационных машин на напряженное состояние уплотняемого слоя/ А.Ф. Зубков// Тез. докл. II Всесоюз. конф. по нелинейной теории упругости, г. Фрунзе, 1985 г.- Фрунзе, 1985.- С. 303-305.

79. Зубков, А.Ф. Взаимодействие вибрационного катка с уплотняемым материалом / А.Ф. Зубков, Ю.Д. Суродин // Тез. докл. II Всесоюз. конф. по нелинейной теории упругости, г. Фрунзе, 1985 г.- Фрунзе, 1985.- С.332-333.

80. Зубков, А.Ф. Динамическая модель самоходного вибрационного катка/ А.Ф. Зубков, В.В. Зотов, В.Ф. Семенов// Тез. докл. II Всесоюз. конф. по нелинейной теории упругости, г. Фрунзе, 1985 г.- Фрунзе, 1985.- С. 357-358.

81. Зубков, А.Ф. Установка для исследования рабочих органов машин ударного действия: информ. листок №116, (4253) / А.Ф. Зубков, С.В.Дегай, С.С. Николаев. .Фрунзе, КиргИНТИ, -1988.

82. Зубков, А.Ф. Исследование влияния параметров уплотняющих машин на напряженное состояние материала земляного полотна горных дорог: информ. листок №116, (4253) / А.Ф. Зубков, C.B. Дегай, Фрунзе, 1988.

83. Зубков, А.Ф. Устройство для повышения эффективности применения уплотняющих машин/ А.Ф. Зубков, C.B. Дегай// Тез. доклада Республик, конф., г. Фрунзе, 1989 г.- Фрунзе, 1989.- С. 37.

84. Зубков А.Ф., Суродан Ю.Д., Дегай С.В Устройство для контроля работы самоходных катков Информ. листок № 89(4406), 1989 г.

85. Зубков А.Ф., Суродан Ю.Д., Дегай C.B. Вибровозбудитель с изменяющими параметрами Информ. лист № 88 (4405), серия 67.17.23. КиргизИНТи, Фрунзе 1989 г.

86. Зубков А.Ф., Суродан Ю.Д., Дегай C.B. К вопросу повышения эффективности применения гладковальцовых катков статического действия Деп. в Кирг.ИНТИ

87. Зубков А.Ф., Дегай C.B. Влияние параметров уплотняющих машин на процесс волнообразования. Проблемы механизации строительства в условиях высокогорья, Фрунзе, 1989, Сборник трудов-с. 37-42.

88. Зубков,А.Ф. Взаимодействие вальца дорожного катка с уплотняемым материалом/ А.Ф. Зубков// Материалы XXVIII науч.-техн. конф., г. Пенза, 1995.-Пенза, 1995.-Ч. II.-С. 11.

89. Зубков, А.Ф. О некоторых тенденциях в развитии самоходных вибрационных катков/ А.Ф. Зубков, Т.И. Любимова// Материалы XXVIII науч.-техн. конф., г. Пенза, 1995 г.- Пенза, 1995.- Ч. II.- С. 6.

90. Зубков, А.Ф. К вопросу взаимодействия металлического вальца с уплотняемым материалом/ А.Ф. Зубков// Труды Тамб. гос. техн. ун-та.-Тамбов: Изд-во ТГТУ , 2000.- Вып. 5.- С.244-247.

91. Зубков, А.Ф. Выбор параметров технологического процесса уплотнения дорожных покрытий нежесткого типа/ А.Ф. Зубков// Вестник БГТУ им. Шухова.- Белгород, 2005.- Вып. 9.- С. 355-365.

92. Зубков, А.Ф. Влияние производственных факторов на продолжительность укладки горячих асфальтобетонных смесей при строительстве автомобильных дорог/ А.Ф. Зубков// Дороги России 21века.-2006.- №4.- С. 42-45.

93. Зубков, А.Ф. К вопросу разработки технологических процессов строительства дорожных покрытий из горячих асфальтобетонных смесей/ А.Ф. Зубков// Дороги России 21 века.- 2006.- №5.- С. 16-20.

94. Зубков, А.Ф. Обоснование параметров контакта металлического вальца катка с уплотняемым материалом/ А.Ф. Зубков// Науч. вестн. ВГСУ. Сер. Транспортное строительство.- 2004.- № 3.- С. 77-80.

95. Зубков, А.Ф. Анализ технологий устройства дорожных покрытий из горячих асфальтобетонных смесей при пониженных температурах воздуха/ А.Ф. Зубков// Дорога России 21 века.- 2007.- №.1.- С. 33-38.

96. Зубков, А.Ф. Анализ параметров машин для уплотнения дорожно-строительных материалов/ А.Ф. Зубков// Тр. в области архитектуры и строительства.- Тамбов: Изд-во ТГТУ, 2000.- Вып. 1.-С. 103-107.

97. Зубков, А.Ф.Совершенствование технологических процессов уплотнения дорожно-строительных материалов/ А.Ф. Зубков// Тр. в области архитектуры и строительства.- Тамбов: Изд-во ТГТУ, 2000.- Вып. 1.- С. 112115.

98. Зубков А.Ф. Расчет контактных напряжений под вибрационным вальцом дорожного катка Строительство 2000». Материалы международной научно-практической конференции. Ростов-на-Дону, Ростовский Государственный отраслевой университет, 2000,с.67-68.

99. Зубков, А.Ф.Моделирование процесса взаимодействия металлического вальца катка с уплотняемым материалом/ А.Ф. Зубков// Математические методы в технике и технологиях: сб. тр. XV междунар. науч. конф.- Тамбов: Изд-во ТГТУ, 2002.- Т.8, секция 8.- С.75-77.

100. Зубков, А.Ф. Моделирование процесса взаимодействия металлического вальца катка с уплотняемым материалом / А.Ф. Зубков, Т.П. Комарова//

101. Труды Тамб. гос. техн. ун-та. Технологические процессы и оборудование.-Тамбов, год изд-я.- № 11.- С. 222-226.

102. Зубков, А.Ф. Определение продолжительности строительства дорожных покрытий из горячиз асфальтобетонных смесей. // Дороги России.- 2007.- № 2.- С. 88-91.

103. Пб.Зубков, А.Ф.Определение продолжительности строительства дорожных покрытий из горячих асфальтобетонных смесей/ А.Ф. Зубков// Дороги Росси 21 века.- 2006.-№ 2.- С. 88-91.

104. Зубков, А.Ф. Сопоставление параметров вибрационных и статических катков для уплотнения асфальтобетонных смесей/ А.Ф. Зубков, Н.Я. Хархута// Труды СОЮЗДОРНИИ.- М., 1975.- Вып. 84.- С. 179-182.

105. Калужский, Я.А., Батраков О.Т. Уплотнение земляного полотна и дорожных одежд/Я.А. Калужский, О.Т. Батраков.- М.: Транспорт, 1971.-173с.

106. Капустин, М.И. Исследование динамической модели вибрационного вальца дорожного катка / М.И. Капустин, А.Ф. Зубков // Об исследовании и совершенствовании узлов и агрегатов строительных и дорожных машин. -1977.-Вып. № 102.- 10-16с.

107. Капустин, М.И. Исследование динамической модели вибрационного вальца дорожного катка / М. И. Капустин, А.Ф. Зубков // Об исследовании и совершенствовании узлов и агрегатов строительных и дорожных машин. 1977.-Вып. 102.-10-16с.

108. Капустин, М.И. Улучшение ровности покрытий при их уплотнении катками на пневматических шинах / М.И. Капустин, Н.Я.Хархута, Е.К.Чабуткин //Автомобильные дороги. 1977. - №5. - с.8.

109. Кобзсв, А.П. Оптиальнфый амплитудно-частотный режим кулачкового вибрационного катка / А.П. Кобзев // Материалы 33 научно-технической конференции СПИ, г. Саратов, 1966. Саратов,1966. - С.42.

110. Кобзев, А.П. Оптимальный амплитудно-частотный режим кулачного вибрационного катка / А.П. Кобзев // Материалы XXXIII научно-технической конференции СПИ. Саратов, 1970.- 27с.

111. Ковалёв, А. Н. Исследование температурного режима дорожных покрытий из песчаного асфальтобетона и уточнение требований к температурным свойствам битумов: автореф. дис. . канд. техн. наук / А.Н. Ковалев . М., 1965. - 28с.

112. Костсльов, М. П. Основные направления развития методов и совершенствования машин для уплотнения грунтов и асфальтобетона: сб.науч. тр. СоюздорНИИ / М. П. Костелов, Э.И. Деникин. -М.,1975. Вып. 84. - 42-47с.

113. Концепция национальной программы модернизации развития автомобильных дорог до 2025 года // Автомобильные дороги. 2003. - № 7. — С.3-8.

114. Прочность и долговечность асфальтобетона / под ред. Б. И. Ладыгина. -Минск: Наука и техника, 1972. С .187.

115. Летошнев, И.Н. Взаимодействие конной повозки и дороги / И.Н. Летошнев. Транспечать, ЦКПС, 1929.

116. Летошнев, И.Н. Сельскохозяйственные машины / И.Н. Летошнев. -город М :Сельхозиздат, 1940. -625с.

117. Лобода, В.М. Моделирование ударного взаимодействия материала с рабочими органами вибрационных машин / В.М. Лобода //. Сб. Вибрационные машины производственного назначения: сб. М., 1970. - №1.

118. Локшин, Е.С. Исследование и выбор рациональных режимов работы самоходных катков при строительстве покрытий из горячих асфальтобетонных смесей: автореф. дис. канд. техн. наук: / E.H. Локшин . М.-.МАДИ, 1981.-23с.

119. Локшин, Е. С. Выбор рациональных режимов работы и областей применения комплекса самоходных катков при строительстве асфальтобетонных покрытий / Е.С. Локшин. М.: МАДИ, 1984.- 47с.

120. Уплотняющие машины / В.П. Ложечко, А.А.Шестопалов, В.П. Окунев, Р.Д. Окулов. Рыбинск: Рыбин, дом печати ,2004. - 78с.

121. Маслов, А.Г. Исследование параметров вибрационного оборудования для уплотнения асфальтобетонных смесей: автореф. дис. канд. техн. наук.: / А.Г. Маслов. Харьков, 1973. - 27с.

122. Михеев, М.А. Основы теплопередач / М.А. Михеев, И.М. Михеева. -М.Энергия, 1979.-347с.

123. Мучник, Г.Ф. Методы теории теплообмена. 4.1: Теплопроводность / Г.Ф. Мучник, И.Б. Рубашов. М.: Высш. шк., М., 1987. - 298с.

124. Моделирование двумерных полей методом конечных элементов: программа ELGUT. СПб.: Кооператив " Тор", 2003.-35с.

125. Некрасова, В. К. Строительство автомобильных дорог / В.К. Некрасова. -М.: Транспорт, 1980. С. 510.

126. Носков, С.К. Влияние вибрирования на структурно- механические свойства асфальтобетона как тиксотропной коллойдной системы / С.К. Носков, Н.В. Михайлов // Коллойдный журнал. 1956. - Т. 18,№4. - С. 173177.

127. Партнов, С.Б. Определение параметров вальцов многоцелевого назначения для моторных катков статического действия: автореф. дис. .канд. техн. наук. / С.Б. Партнов. Киев, 1987. - 24с.

128. Пермяков, В.Б. Обоснование величины контактных давлений для уплотнения асфальтобетонных смесей / В.Б. Пермяков, A.B. Захаренко //Строительные и дорожные машины. 1989. - №5. - С. 12-13.

129. Пермяков, В.Б. Эффективность уплотнения асфальтобетонных смесей в дорожных покрытиях / В.Б. Пермяков // Строительные материалы. 2005. -№10.-С.8-9.

130. Пермяков, В. Б. Математическая модель остывания асфальтобетонной смеси / В. Б. Пермяков, Ю.С. Сидельникова // Изв. ВУЗов. Строительство. -2004.-№4.-С. 86-91.

131. Пермяков, В.Б. Комплексная механизация строительства: учеб. для вузов/ В.Б.Пермяков.- М.: Высш. шк., 2005.- 383с.

132. Писарев, А.И. Исследование колебаний вальца самоходного вибрационного катка / А.И. Годшин. Высш. тех.учеб. заведение. Приложен. Мех. 1970.- №1,5.

133. Подольский, Вл. П. Технология и организация строительства автомобильных дорог. Т. 1'.Земляное полотно / Вл. П. Подольский, A.B. Глагольев, П.И. Поспелов ; ВГАСУ. 2005. - 522с.

134. Попов, Г.И. Выбор параметров прицепных вибрационных катков для уплотнения грунтовых оснований / Г.Н. Попов. Тр. ЛПИ, №321.

135. Л. Машиностроение, 1972. 47-49с.

136. Попов, Г.Н. Исследование и обоснование параметров вибрационных катков для уплотнения грунтов: дис. . канд. техн. наук / Попов Г.Н. Л., 1971.-21с.

137. Путк, А.И. Эффективность некоторых катков / А. И. Путк // Автомобильные дороги. — 1978. -№ 6. С.12-16.

138. Путк, А.И. Зависимость коэффициента уплотнения от числа проходовуплотняющих машин / А.И. Путк, Т.В. Наэлапя //Труды Таллин, политехи, ин-та. 1973. - № 351. - С. 59-69.

139. Руденекая, И.М. Реологические свойства битумоминеральных материалов / И.М. Руденекая, A.B. Руденский. М. : Высш. шк., 1971- 131 с.

140. Савинов, O.A. Вибрационный метод погружения свай и его применение в строительстве/O.A. Савинов, А.Я. Лускин.-М.;Л.:Гостройиздат,1960. 252с.

141. Савинов, O.A. Исследование движения виброкатка, опирающегося на упругие прокладки / О.А.Савинов, С.А.Осмаков, Ф.Г. Брауде // Труды ВНИИГ, №16, М., 1961.

142. Семенов, В.П. О коэффициенте трения между уплотняющей вибромашиной и фунтом / В.П. Семенов, А.Я. Башкарев //Тр. ЛПИ №309. -Л.: Машиностроение , 1969. 186с.

143. Суродин, 10. Д . Виборовозбудитель с изменяющимися параметрами: информ. листок N 88 (4405), сер.67.17.23 /10. Д . Суродин , А.Ф. Зубков, C.B. Дегай; КиргизНИИНТИ. Фрунзе, 1989.

144. Суродин, 10. Д. Устройство для контроля работы самоходных катков: информ. листок N 89 (4406), серия 67.17.23 / Ю. Д . Суродин , А.Ф. Зубков, C.B. Дегай; КиргизНИИНТИ. Фрунзе, 1989.

145. Хархута, Н. Я. Машины для уплотнения грунтов / Н. Я. Хархута. Л.: Машиностроение, 1973.- 174с.

146. Хархута, Н.Я. Машины для уплотнения грунтов / Н.Я.Хархута. Л.: Машгиз, 1953.- 156с.

147. Хархута, Н.Я. Устойчивость и уплотнение грунтов дорожных насыпей / Н.Я. Хархута, Ю.М. Васильев. М.: Автотрансиздат, 1964. - 215 с.

148. Хархута Н.Я., Капустин М.И., Семенов В.П., Эвентов И.Э.Под редакцией Н.Я. Хархута. JI.: Машиностроение, ,1976. 471с.

149. Холодов, A.M. Определение возмущающей нагрузки для уплотнения асфальтобетона / A.M. Холодов, А.Г.Маслов // Горные, строительные и дорожные машины. 1975. - №20. - С.58-61.

150. Холодов, A.M. Определение амплитуды виброударных возмущений, необходимой для уплотнения асфальтобетона / A.M. Холодов, А.Г. Маслов //Горные, строительные и дорожные машины. 1974. - №17. - С.80-84.

151. Филлипов, Б.И. Дифференциальные уравнения движения рабочего органа трамбующих машин и решение его с помощью моделирования на математической машине / Б.И. Филлипов // Строительные и дорожные машины.- 1966.-№9.-С. 12-13 .

152. Шаноров, О.М. Техника работы на электронных моделирующих установках / О.М. Шапоров.- Л., Энергия, 1968. -127с.

153. Шестопалов, A.A. Применение вибрационных машин для уплотнения грунтов, укрепленных цементом / A.A. Шестопалов // Вибрационная техника/НИИ и СДКМ. М., 1966. - С.32-34.

154. Шестопалов, A.A. Уплотнение слоя асфальтобетонной смеси на жестком основании укаткой. Исследование конструктивных параметров и динамики вибрационных машин / А.А.Шестопалов, И.П.Петров // Межвуз. сб. науч. тр. -Ярославль, 1985. С.29-36.

155. Шестопалов, A.A. Исследование вибротрамбующих машин для уплотнения укрепленных грунтов: дис. .канд. техн. наук.с.18 / Шестопалов A.A.-Л., 1968.

156. Шестопалов, A.A. Выбор параметров вибрационных катков на основе статистических данных / A.A. Щестопалов, А.Ф. Зубков // Сб. науч. тр. ФПИ. 1973. - №60. - С.124-130.

157. Якунин, O.A. Исследование процесса охлаждения слоев асфальтобетонных смеси / O.A. Якунин, Н.В. Горелышев // Сб. науч. тр. СоюздорНИИ. -М., 1972. 132с.

158. Угай, С.М. Интенсификация уплотнения асфальтобетонных смесей / С.М.Угай // Механизация строительства. 2007. - №7. - С.6-7.

159. Цейтлин, С.Б. Совершенствование конструкций виброкатков для уплотнения грунтов: автореф. дис. . канд. техн. наук. — JI., 1985. 19с.

160. Цытович, H.A. Механика грунтов / H.A. Цытович. 4-е изд., перераб. и доп. -М.: Высш. шк. - 1983.-288 с.

161. СНиП II-3-79. Ч. 2: Нормы проектирования. Гл.З.: Строительная теплотехника. М., 1986.

162. СНиП 3.06.03-85. Автомобильные дороги. М.: Госстрой, 1986.

163. СНиП 2.05.02-85*. Автомобильные дороги. М.: ФГУП ЦПП, 2005.

164. ELCAT. Программа моделирования двумерных полей методом конечных элементов. СПб.:ТОР, 2003.184 . Технические рекомендации по устройству дорожных конструкций с применением асфальтобетона:ТР 103-00. -М:ГУП НИИ Мосстрой, 2000. 43с.

165. ГОСТ 12801-98 Материалы на основе органических вяжущих для дорожного и аэродромного строительства. Методы испытаний. Введ. 1.01.1999.- М.:МНТКС, 1999.

166. ГОСТ 9128-97 Смеси асфальтобетонные дорожные, аэродромы и асфальтобетон. Технические условия. -Введ. 1.01.1999. М.: МНТКС,1998.-22с.

167. Buchholz, Н. Tonden ron bein bau vor bituminöser Fahrbahndecken in dtr bundesrepublik Deutschland / IL Buchholz // Baumasch, und Bautechnik. — 1969. № 16. - C. 5

168. Lathatm, I.D. Vibration and the compaction of bituminous materials / I.D. Lathatm//Highwags Des. and Constr. 1972.- 40.- N1750.

169. Buchhols, H. Tondenron bein bau vor bituminöser Fahrbahndecken in der Bwides^JubUckDodsdilarxl/R Buchhok//BaumachundBauted¥iik.- 1969.-№ 5.353

170. Zakar, P. Prüfung der Theologischen Eigenschften von Bitumen / P.Zakar //* Bitumen.- 1976.-№6.-C. 169-174.

171. Bernstein, R. Problem einer experimentallen Motorpflugmechanik / R.Bernstein // Der Motorwagen. 1913. - №9, №10.

172. Brown, S. Multiple drum double vibratory rollere will flatten the site / S. Brown // Contract I. 1970. - 238. - № 4762. - 48.

173. Bruna,Hille. Ergebnisse der Untersuchung von Ruöcnwalsen bei der Boden- und Schottenverdichtung/Bruna J EUey/Bhum,Teerc, Asph., Peche und Verf. Stoffe.-1967.-№8. -1 IC.

174. Garbotz, G. Verdichten mit statistischen Walzen und Vibrationwalzen / G. Garbotz // Baumaschinendienst. — 1971. №2. - C.7.

175. Gerhard, L. Die Wirkungsweise und kennzeichnenden Merkmale von Vibrationwalzen / L. Gerhard // Strasse und Autobahn. 1967. - №3.- 18.

176. Giffen, I.C. Deep lift asphaltis concrete / I.C. Giffen, G. Divnich //Austral. Road Res Boapd. Proc. :5th Conf., Canberra, 1970. Canberra, 1970.-Vol.5. - P. 5.

177. Harste, E. Tandenzen im danischen Asphaltstrassenbau / E. Harste // Bitum. Teere. Asph. Peche und Verf. Stoffe. 1971. - №6. - P.22.

178. Herrmann, I. Pokus se stavbou vozovkove konstrukee z tlustuch vrstev / I.IIerrmann, I.Sedlacek // Siln olz. 1971. - N3. - P.32.

179. Keufen, W. Vibrationswalzen / W. Keufen //Strasse,Tunnel.- 1969.-N8.-P.21.

180. Keufen,W.DieVerdichtung ducker ein lagig eingebauter Tragesichten aus bituminösen Mischgut und stabilisirungsbeton/W.Keufen//Tiefbau.- 1971.-N3-P.13.

181. Lathatm, I.D. Vibration and the compaction of bituminous materials / I.D. Lathatm // Highwags Des. and Constr. 1972. - N1750. - P. 40.

182. Lathatm, I.D. RAV GO RHSSAL / I.D. Lathatm //Contract Journal. 1968. -N4629. - P.222.

183. Maciejewicz, A. Kierunki rozwojowe w konstrukcji walcow drogowych / A. Maciejewicz // Drogownictwo. 1970. - N4. — P.25.

184. Mlodzik, I. Mrtody obliczen walcow drogowych wibracynych /1. Mlodzik //Zesz. nauk. Politechn. Warsz. 1968. - N176,

185. Monismith, C.L. Technologic des revevtements aspaltigues. Realisations recentes et tendancen / C.L.Monismith, M.Asse // Excavator. 1970.

186. Prang, R. Vibrationswalzen im bituminösen Strassenbau / R. Prang // Naturstein-Ind. 1969. - N4a.

187. Steffen, I I. Stand der Verdichtungstechnik im bituminösen Strassenbau / H.Steffen //Strassen- und Tiefbau. 1962. - N16. - P. 16.

188. Scheicher, E. Entwicklungsstand bei Strassenbaumaschinen / E.Scheicher // Baumasch, und Bautechn. 1970.- N10.-P.17.

189. Schulze,K.Verdichtung bituminöser Fahrbahnbelage/K.Schulz //Tiefbau. -1964.- N9.-P.6.

190. Tore, A.R. Technical aspects of vibrating rollers in relation to performance / Tore, A.R. //Anstral. Road Res. 1967. - N4. - P.3.

191. Walauwski, I. Zageszczanie nawerzchni z betonu asfaltowegow s wietle doswiadczen amerykanskich/I. Walauwski // Drogownictwo. 1969. - N3. - P.24.

192. Пат. кл. 19 с 19126 (E 01c) (ЧССР) Vibracni valec / Vene S., Hanus V. № 136959; заявл. 04.07.66, опубл. 15.06.70.

193. Statistische und dunamische Verdichtung // Bumaschinendienst. 1968. -N12.-P.14.

194. Compaction of Asphltic material-Inick Lift Compaction-Ihe Netherlands: XIV World Congress. Prague, 1971. - 9C.

195. I loqbin, L. B. The heat capacity of some rood materials / L. B. Hoqbin; Rood Research Laboratory, RN/4082/LBR. 1961. - 12p.1. Российская Федерация

196. ОТКРЫТОЕ АКЦИОНЕРНОЕ ОБЩЕСТВО «ДОРПРОЕКТ»

197. Данные результаты исследований и представленная программа применяются ОАО «Дорпроект» при разработке технологических процессов строительства дорожных покрытий из горячих асфальтобетонных смесей по г.Тамбову и Тамбовской области.

198. Зам.генерального директора1. А.И.Сенибабнова

199. РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ Общество с ограниченной ответственностью «Моршанскдорстрой»393927, Тамбовск ая область, Моршанский район, пос.Устьинский, ул.Солнечная Тел./факс (47533) 2-45-34лж Рб. ¿У1. На№ от

200. Полученные А.Ф. Зубковым результаты используются ООО «Моршанскдорстрой» при строительстве дорожных покрытий нежесткого типа в Тамбовской области.

201. Главный инженер ООО «Моршанскдорстрмя^У,¿¿¿^ Г.В. Щербаков Начальник ППО ООО «Моршанскдорстрой» И. Ширшова

202. РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ ЗАКРЫТОЕ АКЦИОНЕРНОЕ

203. УТВЕРЖДАЮ: Генеральный директор ЗАО1. ОБЩЕСТВО

204. УПРАВЛЕНИЕ МЕХАНИЗАЦИИ «ТАМБОВАГРОПРОМДОРСТРОЙ»г.Тамбов, ул.Бастионная, 22 «а» Тел. 74-88-88

205. Полученные А.Ф. Зубковым результаты используются ЗАО Управления механизации Тамбовагропромдорстрой при строительстве дорожных покрытий нежесткого типа в г.Тамбове и Тамбовской области.1. Главный инженер1. Начальник ППО1. А.И.Власов1. В.А.Беляков1. АКТ

206. ФГУ Упрдор «Каспий» переданы:

207. Результаты исследований влияния производственных условий и свойств применяемого материала на продолжительность работ по строительству покрытий из горячих асфальтобетонных смесей.

208. Рекомендации по разработке технологических процессов укладки и уплотнения дорожных покрытий из горячих асфальтобетонных смесей.

209. Полученные А.Ф. Зубковым результаты эффективно используются при реконструкции федеральной автомобильной дороги Москва-Волгоград М-6 «Каспий» км 932+000 км 942+000 и капитальном ремонте - км 378+500 - км 388+500 и км 716+000 - км 726+000.

210. Начальник отдела ремонта, строительства и реконструкции а/дорог ФГУ Упрдор «Каспий»

211. Начальник отдела качества работ ФГУ Упрдор «Каспий»1. Утверждаю»1. Акт

212. Начальник производственного отдела