автореферат диссертации по геодезии, 05.24.01, диссертация на тему:Разработка и совершенствование технологии геодезических работ для обеспечения строительства и эксплуатации высотных сооружений башенного типа

ООНОВСКИЙ ОРДЕНА ЛЕНИНА ИНСТИТУТ ИНЖЕНЕРОВ ГЕОДЕЗИИ, АЭРОФОТОСЪЕМКИ И КАРГОГРА5ИИ

8)ггк

А

На правах, рукописи

ЛОБОВ МИХАИЛ ИВАНОВИЧ

УДК 528.48:621.039

РАЗРАБОТКА И СОВЕРШЕНСТВОВАНИЕ ТЕХНОЛОГИИ ГЕОДЕЗИЧЕСКИХ РАБОТ ДЛЯ ОБЕСПЕЧЕНИЯ СТРОИТЕЛЬСТВА Я ЭКСПЛУАТАЦИИ ШСОТШХ СООШЕНИЙ БАШЕННОГО ТИПА

05.24.01 - Геодезия

АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени • доктора технических наук

Москва - 1989

Работа выполнена на кафедре инженерной геодезии Макеевского кнденерно-строительного института

Официальные оппоненты: доктор технических наук, профессор И.Ю. ВШ5ГИНСКИЙ

доктор технических наук, профессор . П..И. ВАРАН • доктор технических наук, профессор Т.С. ДШИЛЕНЮ

Ведущая организация - указана в решении специализированного совета.

Защита состоится " " _ В8Э. г. в_чао,

на заседании специализированного совета д 063.01.01 при Московском ордена Ленина институте инженеров геодезии, аэрофотосъемки и карт о графи; по адресу : ЮЭ064, Москва, К-61 Гороховский пер., 4 ,/ауд. 321/ .

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке ШИГАиК .

Ангорефэрат разослан "__ " _веэ г.

Ученый секретарь специализированного совета

А.Г.Чибуничев

«-¿О 1

Г;'"; '! ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИК РАБОТЫ

•Актуальность темы.В решениях ХШ1 съезда сфорцулярованн основные задачи, но ушсореивв научно-технического арогросса, кореншл преобразования* в тех гике ж технологов, за счет нобилнзации всех технических, организационных, аконоавпескит а социальных факторов дия значительного повшания производитель-гостя труда во всех отраслях народного хозяйства, дальнейший рост оФьекоз капитального строительства и реконструкции промдахеиннх предарЕЯТий должен осуществляться за счет применения ивдустриаль-ннх методов, улучщзиия зшгенерноЯ подготовки, повышения зффектяв-ностя я качества строительно-монтажных работ, использования передового опыта.

Ретение данннх задач требует совериенотвования всего комдлек-са работ по возведение сооружений, в том числе и геодезического обеспечения, сопров оддалщего и контролирующего строительный процесс от начала до цуска объекта в эксплуатацию. Особенно значитель-пуп роль преобретает геодезия при строительстве высотных и уникаль-ннх сооругензй, требующих: разработки принципиально новых, прогрессивны! катодов возведения и контроля. Конструктивные особенности весокшх сооружает! закладывают особые требования к точности вн-яргавгет геодаичесхгх работ, обеспечивающих соблюдение геонетри-чесэсас параметров, прочность и устойчивость конструкций, надежную работу теста озогачесхого з инженерного оборудовали в период эксплуатации сооругвЕЗй.

Теория и практика геодезических работ при строительстве высот-нех сооругэнай бакенного типа получили интенсивное развитие кал у нас з стране, так и за рубелем, за яосаедние 15 - 20 лет. Наметился определенна! прогресс в разработке и использовании автоматичен

khz методов высокоточного контроля геометрических параметров соо-руЕений, определения осадок и лефорыацай сложных и уникальных объектов в процессе эксплуатации .

Применение традиционных геодезических методов контроля не всегда ыогет обеспечить поставленные задачи, особенно в тех случаях, когда необходимо выполнять строительно-монтажные работы с повышенной точностью, в условиях ограниченного пространства, с высокой оперативностью. Дальнейшее повышение качества проектирования сооружений башенного типа требует достоверной информации о динамическом состоянии, нагрузках и деформациях, происходящих под влиянием различных факторов, которую можно получить геодезическими методами при комплексной натурном обследовании сооружений. Определяющую роль в вопросах обеспечения требуемой точности геодезических измерений при выполнении разбивочшвс работ .и контрольных операций играет точность создания геодезической основы сооружений..При атом значительное внимание уделяется вопросам оптимального достижения точности создания сетей при минимальных затратах . Это может быть достигнуто :

ошгшизацией геодезических построений с использованием традиционных измерительных средств и существующей кзтодихи измерений ;

применением более совершенных измерительных средств и новых методов создания сетей без дополнительного увеличения трудозатрат.

Особое место в решении данной проблемы занимает вопрос создания внутренних геодезических сетей при возведении реакторных отделений АЭС нового поколения, увеличение обгсаов строительства которых позволит обеспечить более 20 % прироста выработки электроэнергии к 1990 году . Отсутствие до настоящего времени единого методологического принципа создания таких сетей с требуемой точностью и методов обеспечения стабильности коопдашет пунктов препятствует

разработке типовой технологии геодезического обеспечения строительства реакторных отделений АХ .

Для повышения надеаности высотных сооруяений вазное значения пресхЗретавт исследования о комплексном характере воздействия различных факторов, необходимые для разработки технологии непрерывного tioHiasa, дальне file го совершенствования их проектирования к строительства, количественную информацию о деформациях которых в натурых условиях вдкно получить, как правило,-геодазическина методами . Требует дальнейшего уточнения и совершенствования мзто-дика комплексного учета влияния внешних факторов в стесненных условиях строительных плодадак для сооружений высотой более 300 м, при строительстве башенных сооружений на подрабатываемых территориях, когда известные методы контроля вертикальности сооружений не обеспечивает поставленных задач с необходимой точностью п оперативностью ,

ПодЕБзрадением актуальности исследований по разработка и соверши ствованию технологии геодезическах работ для обеспечения непрерывного строительства и эксплуатации АЭС и особо высокие дымовых труЗ ГРЭС являются :

1. Координационный план научных исследований Минэнерго СССР /план ШКС Те й 13Ы / .

2. Постановление XII конференции геодезических сдузЗ социалистических стран /г.Улан-Батор, 1914 .г./ .

3. Приказ 1УГК при а,5 СССР от 02.10.84 г. & 521 п .

4.. Постановление Всесоизной конференции "Современные проблемы разработки, проектирования, возведения и эксплуатации монолитных гелезобетонных труб" /г.Москва , 1983 г./ .

5. Договор о научно-техническом сотрудничестве стран-членов СЭВ по разработке методов и приборов для автоматазированного выполнения ипяенорно-геодззическик работ /г.Берлин, 1986 г. / .

Цель работа - разработка и совэршенстваваяке гехнодо-гии геодезического обешечешш непрерывности ыонтвза при возведении реакторных отдалений о ВВЭР-ЮОО АЭС, особо высоких дакоык груб и кегаюшче ских телебашен, и их последущей эксплуатации в условиях небхатопраятяото воздействия гаошжг факторов, ограничен-пит разшров строительных площадок, а такая на аодоабагываешг территориях .

Методы исследований. Дм реЕэнкя иоставяеаных в дассертадаа задач использовались сходувдге осаокшэ теории ж катода : теория магеиггдаеской обрабомш геодазическшс измерений, иаяеиатического иодалирования и програзгаирования, теория Бзроятяо-сгей п математическая статкстика, теоргя ашшального планирования ЭЕсаершданга и систешо-структурного анализа, шогофаксорпого корреляционного анализа, теорая аадагаостн консгрукцай, изтода прогнозирования .

Т,еоревическЕе Есследованпя вкилааг :

разработку носах кэтодов создавая" стабзльшк агаповах сетей а еле га рокэханкта ешк слсгеь- избрания дзфораацай конструкций ее еднзтов пунктов, рашогезнннх на дефорщрэзкзцея основании и внутри сооружений ;

Есследовашю точности создания гаутрояшгх плановые разбивотщих сетей в усяоккЕ непрерывного строитальства реакторных отдхизнеЗ с ВВЭР-ЮОО АЭС ;

ЕсдадэЕанЕэ влияния внеивх факторов на точность создания по-ярусщк раэбнвочнш: сотей с обеспечение гескзтрзчесгаа параметров ооор5гэн2£ багэнаого тала в процзссе строительства и их посладугэ-щей эксплуатациа ;

разработку оцтЕгальных способов опредалешш дафорлационних характеристик сооружений бапенного типа в совершенствование сущесг-вудвда с целью цовыеэнея точности в сперативаосгн получаемой ен-

формации для своевременного управления качеством ыонтааа в стесненных условиях строительной шшвддкп шш слозной внутренней компоновки сооругзний ;

каогофаеторнцй анализ влияния' шешш факторов на смещение 'геометрической оси в продассе строительства особо высоких сооружений башенного тша ;

разработку научно обоснованных требований по создании технологии геодезического обеспечения и контроля монтааа конструкций на основных шиасвных горизонтах в условиях непрерывного строительства реакторных отдалений с ВВЗР-ЮОО АЭС ;

совзризнствование технологии геодезического обеспечения строительства особо высоких дымовых труб и иеташшческих телебашен способом непрерывного цонтана при неблагоприятном воздействии внешних факторов . ,

Экспериментальные исследования включает проверку теоретических разработок и положений по созданию стабильных внутренних сетей сооружений, эффективности и точности прздаогеняых способов определения, учета и прогнозирования деформаций сооружений башенного типа при неблагоприятном воздействия шесних ¿акторов и ограниченных размеров строительных площадок , эффективности разработанных технологий геодезического контроля положения конструкций в условиях поточного производства .

Новизна и научная'значимость работы заключается в разработке новых способов создания стабильных плановых сетей внутри соорузеннй и элзктроиеханнческих систем измерения или учета происходящих деформаций конструкций в непрерывном или дискретном рекше работы, в системе координат и высот внутренней геодезической основы с требуемой точностью измерений. Приоритет данных разработок подаверэдзн двумя авторскими свидетельствами на изо-

бретение . Разработана и обобщена методика комплексного исследовг ния, учета и прогнозщгавания деформаций сооружений башенного типе при неблагоприятном воздействии те тих факторов, нозволявдая более объективно 'оценивать состояние сооружения в процессе эксплуатации. Расширены теоретические представления об изгибах и дес[ормг циях особо высоких сооружений башенного типа при совместной елия-нш шеших факторов. Впервые разработша научно обоснованная те: нология геодезического обеспечения строительства РО с ВВЭР-1000 АЭС с учетом происходящих деформаций конструкций, неблагоприятно го воздействия шеших факторов и непрерывности строительного щ цесса. Шервые изучено кошлексаое влияние различных факторов на щ»ны РО АЭС и дымовых труб высотой 100-420 м, позволившее устан вить обяве закономерности деформаций в зависимости'от гест кости высоты сооружений. Связь перечисленных проблешых задач позволяв научно обосновать технологию геодезических работ при непрерывном строительстве и эксплуатации сооружений башенного типа в условия неблагоприятного воздействия шеших факторов .

Практическая ценность работы заключается создании научно обоснованной технологии геодезического обеспечения строительства РО АЭС. Эти же результаты научных исследована* использованы да совершенствования технологии геодезических рабе при строительстве .и эксплуатации дымовых труб и металлических те лебален, возводимых в стесненных условиях строительных площадок учетом неблагоприятного воздействия шеиних факторов, обеспечив-щей проектную точность шнтааа в условиях непрерывного произвол ва.

Основные практические результаты работы :

1. Вазрабогааы рекомендации по созданию стабильных плановых сетей ваутр! ре&кторяых евдзлеан2 с ВЗЭР-10С0 АЭС .

2. Разработала рзкокавдацпа по сезданлз зпщвщровшцщх гея

иогических карт геодезического обеспечения непрерывного строительства реакторных отделений АЭС , в основе которых использован- новый принцип создания высокоточных стабильных плановых сетей, метода и средства эффективного контроля строительно-монтажных работ на всех этапах строительства .

3. Разработан проект организации геодезических работ для АЭС " Темелив " по контракту с ЧССР для строительства первой очереди, в основе которого использованы научные разработки автора .

4. Созданы алгоритмы и программы опт шильного проектирования стабильных плановых сетей с инваранми проволоками в качестве шут-ренней разбивочной основы сложных сооружений и комплексного определения деформаций особо высоких башенных сооружений при неблагоприятных погодаых условиях ,

5. Разработана методика прогнозирования и учета смещений геометрической оси от вертикали под влиянием различных воздействующих факторов дая обеспечения непрерывности ыовтаяа высотных сооиоений башенного типа .

6. В натдаых условиях шервне комплексно исследовано влияние ветровой нагрузки, солнечной радаацаи, неравномерных осадок фундамента и .дополнительного изгибащего момента на точность определения геометрических параметров конструкций сооружений башенного типа при строительстве и эксплуатации , на основе которых разработаны практические рекомендации по метбдике а периодичности измерений в зависимости от высоты или nemos строительства .

Реализация результатов исследований . Исследования выполнены по основному научному направлению кафедры.инженерной геодезии Макеевского инженерно-строительного института , руководителей которых является автор с 1375 года . В 1973 - 1975 гг. методы непрерывного геодезического- контроля внед-

• 10-

ренн при строительстве Ереванской телебашни. Комплексные кетода определения деформационных характеристик ддаовых труб внедрены на Кураховской, Зуевской, Экибастузской, Пермской ГРЭС и на металлургических л промышленных предприятиях Донбасса . Унифицированные технологические карты геодезического обеспечения внедрены на строительстве реакторных отделенейт двух АЭС, цроект оргагш галди гео- . девических работ на строительство АЭС "Темелин" передан на контрактной основе в ЧССР . Документы, подоврздащие использование разработок автора на производстве, приведены в праюЕашш диссертации. Общий экономический эффект от внедрения результатов исследований, подтверзденных документами составляет более 350 тыс. руб в год .

Предложенные в диссертации разработки найдут дальнейшее применение три строительстве крупных энергетических комплексов, телебашен и в "учебном процессе по специальности "Прикладная геодезия" .

Апробация работы. Основные полояения и результаты выполненных в диссертации исследований докладывались и обсуждалась вв:

I.- Всесоюзных и республиканских конференциях и сеыинарг& :

"Совершенствование программы и схемы построения опорных геодезических сетей на территориях городов" /г.Новосибарск, 1979 г. /, "Современные проблемы инженерной геодезии" /г.Киев, 1980 г./,"Современные проблемы и задачи инженерной геодезии в XI пятилетке" /г.Каев, 1981 г./, "Современные проблемы разработки, проектпрова-. кея, возведения и эксплуатации монолитных Еелезобетонннх труб " /г.Москва, 1983 г./, "Дршененйе новой техники и технологии в вн-аенерно-геодезических работах" /г.Киев, 1984 г./, "Геодезические работы в строительстве" /г.Донецк, 1984 г./, "Современное состояние и перспективы развития прикладной геодезии" /г.Квэв, 1984 г./, "Созераеватвование методики производства высокоточных геодззлчос-

ки и фотограшетрячеоких £абот при строительстве и эксплуатации инженерных сооружений" /г.Каев, 1986 г./, "Геодезические работы при строительстве, монтазэ а эксплуатации уникальных сооружений и оборудования" /г.Киев, 1983 г./. .

2.Республиканских совещаниях по вопросу разработки технологии геодезического обеспзченяя строительства АЭС /г.Кивв, Южно-Украинская АЭС, 1983-19© гг./, по проблеме исследования деформаций соо-руаенай башенного тана /г.Могилев, 1980 г./.

3. Научно-технических конференциях МакИСИ / 1975 -1988гг./, Волгоградского /1976,1987 гг./', Днепропетровского /1979 г./, Московского /1986,1988 гг./.инженерно-строительных институтов ; Ереванского /1974 г./, Донецкого /1982-1986 гг./, Белорусского /1980, 1986 гг./, Львовского /1987 г./ политехнических институтов ; научном семжшре МЙИГАиК /1986,1987 гг./ ; на иешнсгятутскшс областных научно-технических конфер8НЦЕЯх"Инженерно-техническяе изыскания и проектирование фундаментов в Донбассе" /г.Донецк, 1983-1985г/.

4. Ведомственных совещаниях филиалов институтов УкрвоотокГИИН-ТКЗ, ПромстройНИИпроект /г.Донецк, 1981,1987 гг./, Всесонзном институте "Атоазнергос^ойпроект" /г.Кзез, 1984 г./, ВНШШТешюпроект /г.Москва, 1987 г./, управлениях строительства Ежно-Украинской и Запорожской АЭС /1980-1985. гг./.

Основные теоретические и практические результаты диссертации • изложены в 29 публикациях /яз них 17, в соавторстве/, две работы защищены авторскими свидетельствами на азобретензя. На защиту выносятся:

'.теоретические основы создания стабильных плановых сетей и трех-коорданатвнх электромеханических систем измерения сдвигов пунктов или дефоргадай конструкций впутра реакторных отделений АЭС ;

оптпмзлыше методы определения деформационных характеристик и ях оценка точности при строительстве п эксплуатация сооружений

башенного типа в стесненных условиях плоаадок и на подрабатнвае-шх территориях ;

обобщенный алгоритм по штииаиьному выбору катодов контроля геомвтричвских параметров сооружений башенного тша ;

методика учета коышгаксного влияния ваеших факторов при проектировании, строительстве и эксплуатации сооружений башенного типа, результаты натурных исследований, уточняющие влияние возмущающих ¿акторов на деформации в зависимости от их высоты и конструкции

научно-обоснованная технология геодезического обеспечения непрерывного строительства РО с БВЭР-1000 АЭС и особо шсоких дымовых труб при неблагоприятном воздействии внешних факторов ; .

новые иэтоды и предаогения по совершен ст во ванта технологии геодезического контроля геометрических параметров особо высоких сооружений башенного тша в процессе строительства и эксплуатации.

Структура и объем работы. Дюсертацая состоит из введения, четырех глав, заключения, списка использованной литературы из 247 наименований /17 на' иностранных языках/ и придо-

22НИЙ .

Результаты исследований, основные теоретически; и"практический понесения излагаются на 31Э страницах, включая 28 таблиц, 49 рисунков и отдельный том прилскений, содергаздй азатериалы экспериша-талышх исследований, технологические каргы и копии документов иод-тваргдавдие шедрецие результатов исследований в прошЕзенностд . содаршш РАБОТЫ Во введении обоснована актуальность, определены х^ль и шзтода-ка выполненных в диссертации исследований, изложены основные подо-геаия-, вынесенные автором на заягпу .

В первой главе рассмотрено современное состояние геодезического обеспечения сооружений башенного типа пра строительстве и глас-

онфикация высотных сооружений, осноеяыэ требования по обеспече-квп нереальной эксплуатации сооружений башенного типа, выполнен анализ современного состояния геодезического обеспечение при строительстве и эксплуатации развит типов башенных сооружений .

Во второй дгаве сформулированы основные требования по обосновании точности геодезических измерений при создании геодезических -сетей сожжений в процессе строительства. Доказаны возможности оптикального раненая задач по обоснованию точности и сет ода создания плановых сетей для оооругоний башенного тиса. Исследована возможность повшения точности создания внутренних плановых сетей о произвольной геометрией фигур и длинами сторон 7 - 15 и за счет измерения радиальных сторон о повшюнной точностью и оптимального выбора исходных данных при уравнивании сети . Расширены и уточнены теоретические исследования о влиянии внешних факторов на точность выполнения геодезических работ при строительстве и эксплуатации сооружений башенного типа. Разработаны и теоретически обоснованы новые методы обеспечения стабильности координат пунктов внутренних плановых сетей и их контроля, основанные на применении электромеханических трехкоорданатных 'инварнкх проволочных систем" в качестве базисных сетей иди контрояьноизмерителышх устройств.

В третьей главе обоснована структурно-технологическая схегла геодезического обеспечения строительства и швзплуатацаи сбору линий башенного типа . Разработаны и исследованы более вффективпне способы определения деформационных характеристик -башенных сооружений в стесненных .. условиях, позволяющая оперативно получать необходимую информацию о сизпззниях геометрической оси и изгибах сооружения, основанные на графоаналитическом методе определения вертикальности конструкций с отдельных направлений, не имеющих координатной рвязи или с помощью разработанных устройств. Впервые разработана научно обоснованная технология геодезического обеспечения

строительства реакторных отделений АЭС нового поколения и созданы унифицированные технологические карты на основные монтажные горизонты, служащие основой при разработке проектов производства геодезических работ. Усовершенствована технология возведения особо высоких дановых труб и металлических телебашен з$ счет применения уточненной методика определения соложения геометрической все ва поэтажном горизонте ври неблагоприятных погодных условиях и в стесненных условиях строительной площадки. Разработан перечень и состав исполнительной докуй&нтации при укрупненных методах ыонтаха конструкций.

В четвертой главе доказана необходимость комплексного изучения деформаций сооружений башенного типа, позвохяющая более объективно оценивать правомерность заложенных конструктивных резешй, и способствующее повшеккю качества проектирования . ПрЕменеше многофакторного корреляционного анализа позволило более точно выделить степень влияния воздействующих факторов ва деформации особо высоких сооружений баненного типа. Приведены результаты експерп-ментальных исследований .статического и динамического состояния телебашни, даговкг труб вноогой 80-420 м и реакгорзых отделений АЗС нового поколотя при воздействии внешних факторов. Визрзвз исследовано влияние подземных горных работ на уотойчквоеть дшогах ^руб 2. ПОСТАНОВКА ЗДДОД ШИВДЗВАШЙ И АШШЗ ССВРЙШЕОГО CG-СГГСЙНШ ГЕОДЕЗИЧЕСКОГО ОБЕСШЯЕНЖ СШаТЕШЯВА'И ШС-; ШГГАТАШ СООРУЖЕНИЙ БЛЕШНОГО ТИПА Рассиагрнвая геоаэтркчеекие параметры еесотцого сооруязнпя как сисгеау, удалетворвдув определенные требованиям е гочпссги ее Еоиотруетивных szsugmtiB- относительно вертикальной осп, а воздействие возцугзжзах. факторов кшс соотавляваде исследуеаого процесса, необходако разработать такую технологию геодезических работ, при которой вероятностная модель дишзачгского процесса

оптимальной при заданных ограничениях. Следовательно, рассматриваемые вопроси в диссертация относятся к задачам оптимального тонирования и управления технологическим процессов - геодезическими работами .

Деформации сооружений башенного типа носят статический и динамический характер, изменяющийся во времени я.принятой системе ко-орлкнат. Поэтому при контроле геометрических параметров высотных сооружений, необходимо разграничивать погрепности, накопленные в процессе строительства и обусловленные воздействием внешних факторов, которые в совокупности определяют надежность и качество сооружения . Основным критерием качества управления строительством является соответствие геометрических параметров проектнм» размерам /вертикальность, кривизна оболочек, прямолинейность и плоскостность конструкций и т.д./, в качестве которого используются функционалы :

Г (I)

Г= £№1 = пип. , (з) где вес измерения ; - величина отклонения точки сооружения от проектного положения ; П - количество контролируемых точек

В управляемой системе вектор V представляет совокупность поправок, приближаюзда исследуемый параметр к проектному положению.

Целевая функция (I) , (2) применяется в методе наименьших. квадратов /!йИ/ и квадратического программирования ДШП/, а функ цкя (3) в методе линейного программирования /ТЩЩ/ . Оптимизация по МНК не требует дополнительных ограничений по величине или знаку на определяемые редукции, хотя их оптимальность зависит от закона распределения погрешностей, который не всегда согласуется с закономерность» влияния воздействуйте факторов. Рассматривая де-

формации баненных сооружений как случайшй процесс с нуяевда автоматический озшданией, а иогрешоотЕ гоодезичооюа. камерсЕй , как подчиняющиеся закону нормального распределения, козко получив оптимальное решение по МНК . Цра калнчни дополнаеельннх ограшгчо-ний задача оптимизации решается КПП . Эффективность геодезического Еонгрода при строительстве и Ексшуатадаи сооружений баазшого • мша зависит от точности, оперативности е объектгвнсоти получевзой инфор&яцш*, позвогятоззй своевременно спреданжть ствпеаь ыпшиня различных' факторов на технологический процесс и э@еетивно управлять качеством строительства.

Точность контроля геометрических параметров сооружений зависит от Еетодшз КЗКарсЯЕЙ е точности опорной гэодазнчоской. ссяоен. ана-лЕТЕческйЗ обзор катодов создания циановых сетей при строатальстве и аксшуагащш сооружений башенного типа позволил выделить три основных вида- :

центральные система с правильной гесдатразй фигур, у которых центральный пункт сое^зи-зн с геометрической осью сооружения ;

плановые сети с произвольной геометрией фагур, определяемой особенностями компановки сооруязния пан уалгакшмн сохранности пунктов ;

строительная сетка пли каркасная яолигонометрия строительной uses;адаи, отдельные фигура которых используются в качестве внешней разбезочнсй основы еле с пунктоз которых коктролируаяся геометрические парамзтры багенннх сооружений .

В настоящее время наиболее шлно Есаледозапп построенЕя перзой и третьей груш . Цра длинах сторон 30 - 50 м рекомендуется примь-еять метод трлштерациа,

Поягленке новых типов баазннкх сооругэшй, таких как реактора гага отделения АЭС нового поколения, потребовало создания внутренних сетей с меньшими даиняш сторон и произвольной геометрией фи-

тур гз-са внутренней компановки пс&еиений. В публикациях отсутствует сведения по исследований точности создания таких сетей . На основания анализа точности обеспечения строитольно-ионтажпнх работ, внутренние иланоинэ сети решяорншс отдедензЗ АЭС доданы обэ-. сйэчпзать грл грунт допусков, дш которых средняя квадратическая "огроннссть определения косрданат пунктов долана составлять ±0,2иа; ± I ея ;.+ 2 г*<1 . Очевидно, что для обеспечения первой грушш до-дусг.ов Евайлодакы' ешзаш®» средства ЕЕйэрений и технология, • принятая на строительстве ускорителей, что кйло приемдеао из-за значительней стоезостл работ я серийного етроатааьбТЕЗ АЭС . Поэте 1?у в настоящее время все исследования еэ создании внутренних се-?ей рееетернвг отделений АЭС , црагауясстзенно, сосредоточены иа обеспечении второй п третьей групп доаусгсв. Наиболее сложной задачей является обеспечение стабильности координат пунктов ргзбп-зочинх сетгЗ, расЕозданных на де^ор-Цфуг^лхся перекрытиях. До эзезцзгея душным, в радаусе 15 и заззчпнн лннейшх деформаций перекрытий иогут достигать 10 км.

Су^ествуг^ий подход я оценка точности, сетей в нанбаеее "слабом г-эсто4 нз отвечает пеэгаешеиз требовании к качеству выполнения строательно-аоЕтагкнх работ при возведении реакторных отделений лЗС. Евсбходао- гаеть енфер^ациа о влиянии всей грушш факторов, онпжанцнх точность создания внутренних сетей, использование которой пеззалет разработать более созерагюуа мзтодвЬу иатеаатэтес-кей обработки, уравнивания н контроля стабильности сетей.

Учитывая роль н структуру геодезическЕх работ в строительстве, реально достазпгуо точность, наиболее часто использует в расчетах точности црашеш гачтогпо еалого алзяния. При 6= 0,05 , дая лвбо--о закавшг;зго аз «а раакарной цепи ноано зависать :

?п* = т1„+т1г ; (4)

гдз средзш квадратачесная погрешность строительного про-

цесса. Влияние геодезических работ будет ничтожно калым, если соблюдается неравенство

тх-тс^ &пг}. (5)

откуда

тгг±о,11т1п . . (6)

Критерий (е) можно использовать при уравнивании сетей сооружений, считая влияние исходных данных ничтожно малым. Но дая особо высоких башенных сооружений и реакторных: отделений ггришрш ничтожно малого влияния погрешностей геодезических работ, как правило, не выдерживается из-за влияния внешних факторов или завшеннкх требований к точнооти строительно-монтажных работ, когда существующая техиоосотвя и точность изготовления конструкций т соответствуют или не обеспечивают необходимой точности в размерной цепи . Нужен новый подход к вя5ору исходных данных при уравнивания плановик сетей о произвольной геометрией фигур.

Анализируя существующие способы выверки сооружений: басенного типа, можно иыетить некоторые закономерности в их развитии :

наиболее распространенные угаовне способы обеопечизавт требуемую точность» но применимы в нормальных условиях строагельщх площадок не ограничивающее оптимальное расположение наблюдательных стандай ;

дня оперативного получения КЕфорзаацвн о положении геометрической оси в процессе строительства, наиболее еффектившг<ш можно счи-. тать способы непосредственного проектирования, требующе дальнейшего совершенствования и исследования точности в случае применения на сооружениях выне 300 ы ;

разнообразие прзшевташх способов возникло преалущзствеяно из-за ограниченных условий расположения наблюдательная станций в Дедалах промыаленннх пяоЕадак и пезшеаных гребованшЗ к точноота сп-редзлешя геоиетрическвс тршгетроз. сооруащаий бетзнного типа.

I9

По мнении автора, выбор оптимальных способов определения геометрических параметров сооружений башенного типа должен выполняться под условна! оперативности получения информации, обеспечения требуемой точности, ввоотн з конструктивных особенностей сооружения, условий строительно! площадки, возможности выбора измерительных средств необходимой точности.

Технология геодезического обеспечения строительства и эксплуатации сооруязетй объединяет весь комплекс работ, необходимых дхя качественного воззеденая сооружений баягенного типа индустраально-поточвниа кетодамн и контроля их зкслзуатацаонний надежности. С возрссгккзм гысо? дкиавих труб и ыаталлнческгх телебашен до 4СХ> м, возЕззла необходимость совершенствовали существующей технологии геодеазчееянх рзбсз с учетси более глубокого изучения воздействия внегших факторов, одазнвашзх значительное влияние на точность определения гес?.«2трпческ2х параметров и непрерывность монтажа при неблагоприятных Еогодггя уел огнях. На начало строительства реакторных отделений АЭС гхэого поколения технология геодезического обеспечения -практически отсутствовала.

йссдедовашю указанных задач, с целью разработки з соверзевст-возанля технологии геодезЕчесхого обеспечения при строительства а эксяжуатшеа мстаюкгчесних телебашен». особо вне сжег демсзых труб и реакторных отдалгваЗ с ШЗР-ЮОО АЭС посвящены пооледующае раздали диссертации .

3. теоретиздскив оснсвы созд&ш геодезических разбивочных

сегай при стротгльствЕ сооружений еиеянсго типа

Дяя определения геометрических параметре® сооружения ш его згонструкцкЗ, ¡кправлек&я отклонений от проектного положения, если

погреаиоотя превосходят технологические допуски, исследования де-»

фориапй лря якаиуагаща необходгмо иметь надежную геодазичесвув

основу. Она содержит онорную геодезическую сеть строительной площадки /объекта/ и технологическую основу сооружения. Технологическая основа создается дня отдельных сооружений или групп близко расположенных сооружений и может развиваться как снаружи, так и внутри строящегося сооружения. По точности плановая разбивочная основа сооружения, как правило, вше чей геодезическая основа строительной площадки. При возведении башенных сооружений на территориях промышленных предприятий, их центры выносятся с пунктов существующей сети, а главные и промежуточные оси разбиваются относительно центра. Во многих случаях такой метод разбивки приводит к созданию локальной сети сооружения, с пунктов которой осуществляется восстановление осей на фундаментах или исходном монтажном го -ризонте и наблюдения за деформациями башенного сооружения. При создании разбнвочных сетей внутри сооружения, необходим постоянный контроль стабильности координат пунктов, выполняемый преимущественно методом повторных измерений . Особую сложность вызывает создание высокоточной внутренней плановой сети при строительстве реакторных отделений АЭС. В зависимости от условий строительной площадки подход к созданию опорной геодезической сети или технологической основы может быть разным, даже дня однотипных сооружений.

Согласно СНиП 3.01.03-84 средняя квадратическая погрешность контроля точности геометрических параметров сооружения не должна превышать

тг=о,2$ (?)-

и обусловлена погрешностями исходной разбавочной основы строительной площадки - т„, выноса в натуру центра сооружения - тчо, ошибками разбнвочных работ на монтажном горизонте -тпр , точностью создания разбивочной сети сооружения.

тг= К + тАс+ тр • (8)

Для локальных сетей сооружений можно принять т = 0 , тогда

используя принцип равного влияния погрешностей, получим : • ГМИ = 0,5 тг ; ( 9 )

трс= о,5этг= 0,12 £ . (ю) длл наиболее простой сети в форме квадрата о диагоналями, пункта которой закреиЕЯВт главные оси башенного сооружения, погрешность выноса центра методом прямой угловой засечки связана с пог-регностхзг гдхомих дшшк формулой

2 /¿ти1 . . .

^--(-г1)"-^-?-^' .(И)

где с( - расстояние до центра ссоружзнзя ; 6 - расстояние мезду пунктами по периметру сети. Претяв дая локальной сети №яс= 7тги , используя принцип равного влзящя: погрешностей угловых' и линейных измерений, получим :

^--¿■-т-г^09^' иг) т,.^.^. (13)

Учитывая, что точность угловых измерений можно повысить в два раза без дополнительных экономических затрат, мокно-принять соотношение погрешностей угловых и линейных измерений 1:2, тсгда

т, = о,11 Г 4- ;

(14)

d ' (15)

Оценка качества построения более слоеных сетей о правильной геометрией фигур могет осуществляться по стандартным формулам, предлогенннм к.т.н. А.К. Зайцевым, Г.С. Бронштейном, Г.Н. Сизовой, И.Е. Рабиновичем и другими авторами. Выбор метода создания сеч г зависит от требуемой точности, формы и размеров сети, дзкн сторон. При создании сетей сооружений с даикагга сторон кгпее 30 к , преимущественно, пркасаяетоя иетод «ряяатерацан дет *у??йг{5-?глсзоЗ . Оценка точвос?г soctpceail о стгхЕаеяьиой гесизтргв« ос/сл-

ствляется , как правило, параметрическим способом .

Учитывая, что до настоящего времени вопрос распределения погрешностей в сетях микротрилатерации с произвольной геометрией фигур практически не изучен, автором были выполнены исследования проектируемой базисной сети в виде центральной, системы, принятой в качестве типовой дая реакторных отделений АЭС, методом искаженной математической модели. 5 качестве исходных данный приняты координаты центрального пункта, совмещенного с геометрически центром сооружения и дирекционное направление радиальной стороны.

Предполагая, что погрешности измерений распределяются в сети по нормальному закону, не превшая величин + I ш, в результате многократного моделирования выявлены следующие закономерности : при искажении сторон сети на I мм о одним знаком, изменяется масштаб сети, координаты уравненных пунктов изменяются в пределах I ш, что характерно дая температурных деформаций перекрытий исходного и монтажного горизонтов, когда их температура разная к в мсмекг измерений учтена недостаточно точно ;

при искажении радиальных сторон на величину + I мм, а по периметру на величину - I ш /шалгтация прогиба плиты под нагрузкой/, изменение координат не превышало 2 т ;

при введении погрешностей по закону случайны;! чисел от + 0,'5мм до + I мм, координаты пунктов изменялись от 2 до 5 ми, увеличение сдвига происходит по мере удаления от исходной стороны ;

при искажении сторон в пределах +0,4 ьи изменения координат не превышали I ш ;

изменение исходного дарекционного направления в данной сети существенного улучшения в распределении погрешностей не дает ;

при выборе в качестве исходных данных координат двух наиболее удаленных пунктов сети /стабильность которых трудно контролировать

В условиях реакторных отдалений градационными методами/ получено наилучнее распределение погрешностей,а точность определения координат повышается на 40-50 % .

Полученные результаты позволяют сделать еледующае выводы

1. Для создания плановой сети внутри реакторных отделений не' обходимо обеспечить точность линейных измерений не ниже + 0,4 мм.

2. Распределение погрешностей я точность определения коорда-шт завися? от выбора исходных данных а геометрии фигур .

3. Необходим кеарздациояная иетодака контроля стабильности координат пунктоз :

4. Пазкаавие точности измерения радаальных сторон до + 0,3мм, позволит измерять стороны по периметру сети с погрешностью 0,5 -0,7 мм и повысит точность уравнивания до требуемой в проекте .

5. Одностороннее влияние погрезностей, обусловленное температурные деформациями перекрытий, практически не влияет на точность соз.гдн2я сети на монтажном горизонте при условии строгого учета температуры конструкций, на которых закреплены знаки .

6. В еазпсЕМсстн от распределения погрешностей. расхождения координат при повторных измерениях и уравнивании могут достигать валзчня , прввосходяплх 3 {1{ , чго свидетельствует о неизвестном законе их распределения, требующего проведенгя специальных исследований.

3 связи о отсутствием обоснованной мзгодшез расчета точности внутренних планозьк сетей на строяерхся ЮС применяется принцип создания геодезических сетей "возможно достижимой точности". Учз-тывач практическую потребность в реяенпи данной проблемы, в дпе-сертгцал разработан и теоретически обоснован следующий принцап со-'зддння плановой геодезической основы для строительства реакторных отдалений ¿ЭО в моноблочном варианте компановка : ■

I. дач нзмкоса проекта в натуру, построения технологической

основы при возведении негерметичной части сооружения создается наружная сеть в виде четырехугольника, строительной сетки или каркасной полигонометрии с относительной погрезностьв взаимного положения пунктов не ниже 1:10000 ;

2. для обеспечения разбив очных работ л коирояя монтажа в герметичной части сооружения на отметке + 13,2 м создается внутренняя геодезическая основа ;

3. создание внутренней плановой сети предусмотрено в виде двух-разрядвой структуры, состоящей на базисной сети для обеспечения разбивочных работ второй группы допусков и сеть сгущения для обеспечения третьей группы допусков ;

4. пункты плановых сетей должны быть стабильны во времени и принятой системе координат, иметь долговременное закрепление и возможность периодического контроля стабильности координат ;

5. развитие поярусных сетей осуществляется вертикальным проектирована ем через трубные проходки в перекрытиях ;

6. Уравнивание сети исходного монтажного горизонта осуществляется совместно параметрическим способом ;

7. высотная основа состоит из нарулшей сети для контроля оса-, док сооружения и внутренней - локальной дая обеспечения разбивоч-ных работ и контроля деформаций конструкций , создается традиционными методами .

При повшенаи точности радиальных сторон базисной сети, веса измерений будут равны : 4

Г) , .

ТЙД ' (К)

что приведет к уменьшении диагонального элемента в корреляционной матрице 0. , равной

О

а =

[Рвв] '•• { ГРгг]

(17)

вследствие [Раа] ^ [аа] .

При яруснш развитии внутренних сетей, к матрице 0. добавляется матрица дисперсий вертикального проектирования, равная

пхп

бД

8.П

в

г

».я

г

^е.п

г

бгД

(18)

где <о*п - дисперсия вертикального проектирования пункта сети, тогда

я„ = ч+<!,.„ • (и)'

Оценка точности построения сети осуществляется по формулам Гаусса.

Учитывая, что вертикальное проектирование осуществляется через трубные каналы ограниченного диаметра'и до 3 м высотой, при неблагоприятном влиянии внешней среды, в условиях строящегося реакторного отделения впервые была проведены исследования с использованием двух приборов Р22. , с целью выявления реальной точности проектирования. Получена формула средней квадратической погрешности сквозного проектирования

•т)1 .= 0,29 + 0,0161- Н; . (20)

Установлено, что оатеальнни диаметром трубных каналов является 200 мм, смещение центров трубного канала от проектируемой оса не должно превышать .20 мм. Конвекционные потоки воздуха вызывают разброс отсчетов в приемах, носят случайный характер, влияние внешних условий ооотавляет 22 % общей погрешности проектирования.

Исследована точность наклонного проектирования и данн рекомендации по повышении точности.

Наиболее сложной задачей является обеспечение стабильности координат пунктов оети исходного горизонта и ее контроль. Перед проектированием пунктов сети на монтажные горизонты необходимо быть уверешйм в юс неизненноа полояении. Простым, но трудоемким спосо-

бои является повторное измерение сторон базисной сети. Но по мере возведения сооружения взаимная связь между пунктами утрачивается после установки различных конструкции. Учитывая такое положение автором разработан принципиально новый подход к созданию внутренних плановых сетей в виде инварных проволочных систем разной конструкции, обеспечивающих стабильное положение пунктов относительно геометрического центра сооружения и постоянного ориеширного направления на пункт внешней сети, или определяющих сдвиги пунктов сети, закрепленных на деформирующемся основании . Прн этом исклшено влияние строительного процесса на проведение контроля стабильности сетя . Выполнено теоретическое обоснование точности создания стабильных сетей, разработана проектно-конструкторская документация дня варианта системы с радаалъшм расположением проволок.. Определение сдвигов производятся электрическими или влект-роыеханическтш измерителями . Предусмотрен^ полная автоматизация процесса измерений дсфорЕгацяй •.

В одном из рапеиий пнварная струнная сеть с проектной геометрией фигур представлена в впдз плоского многоугольника /центральной системы/, газет саморегулкруеапз пружинные аатяжители, закрепленное в вершинах по пзршетру е одну жесткую связь ь центрально:! точке, оовкецзнной с цзктроы реакторного отдаления. Исследование влияния дефорггащй перекрытая на стабильность пунктов сети выполнено датодоа кодзлвроБалЕя .

РасЬиотрам-Езрзкеизшя центров по периметру сети при смещениях оснований данакшстров вследствии деформаций перекрытия. Систем предварительно напряжена,' все связл системы счпта'еа двухсторонними. Задача решается катодоы перемещений, в которой исксмйш неизвестными является . 2п перемещений узлоз системы /рис. I /. Пзрэ-ивпзнкэ каждого узла н опоры будем рассматривать в сесто^з координат узла, где нйБзвестннна будут пэргаещеши и^у. (¿=1,2,..., п) ,

Рис. I. Схема перемещений в узлах центральной системы

действующие в радиальная и тангенциальном направлениях.

Внразнм усилия в связях, примыкающих к данному узлу, через эта переменные. Согласно закона Гука усшшя равны

-Г .

С '

N..

¿АыТ-Е,. у -АкН.

■¿«л- е. ' (21)

где Е - модуль упругости, Т - площадь поперечного сечения проволок. Усилия в яружанах нагягштелей будут равны'

= , (22) где Д ^ — величина раотятаия пруащш при деформащш перекржия ; К - жесткость прузшны ; ^ - угод разворота оси давамсиетра к ра-даальнсй стороне'. Проектируя перемвпэЕия узлсз _п опор система на оои проваюк и пруаян, получим следующие выраготя для величин

А£и< = - Щн+ хпАн V- оСг ;

^tL.l=-ttiCЬъJií+YiУ^.nfii~ULчCci><>¿;_|-■S._r-ь«ь*t.ч ■ (23) Аг = - М • Сол у. + ^ + и£ Со5 У; - V; Ип. ^ ; /знака в уравпэютх завися? от формы сетл/, гдэ и- , V-' , - перз-

пекрнЕЯ спор. Составим дзя каждого узла уравнения равасвеспя :

Г U = Nu - NipCn*i+%tliiC*<Li*; 1 (24)

Г V = -Ai+ бга-С; + Nip Ьиг YL = 0 . J

Подставляя в уравнения (24) выражения (21) и (22), с помощью (23)

получим 2п уравнений вида

A Y = В ; т •

^»{ад,«,,^,...,^,^} (25)

Решение онотемн уравненЛ (25) выполняется на ЭВМ методда наименьших квадратов. Цутеа моделирования предельно возможных деформаций перекрытия получена оптимальные углы расположения динамометров по отноеенив к радиальным сторонам, создающие предварительно напряженное состояние днварной струнной системы, в которой влияние деформаций перекрытая будет минимальным и обеспечит стабильность координат пунктов в пределах I мм . В таблице I приведены результаты оптимального напряжения узлов сети и величины сдвига пунктов цри деформациях перекрытия до 10 ш, длинах сторон сети 9 - 16 м, Y, = I рад., Уг= - I рад., У, = У„ = = У( = 0 , удовлетворяющие предельной величине нестабильности коорданат в I ьы.

Таблица I

Номера вершин I 2 3 4 5 6

Щ (мм) V; (ММ) - 0,04 0,39 - 0,04 0,29 - 0,13 0,35 - 0,13 0,35 - 0,17 0,40 - 0,22 0,38

Рассмотрим вариант системы только о радеальнши-проволоками, обладающий наибольшей проототой при размещении, особенно когда вокруг центрального знака сосредоточены технологические проходки. Проволоки имеют натяжение с усилием 10 кГ и за счет компенсационных узлов не меняют своих длин в радиальном направлении при дефор-

насдях перекрытия до 10 мй. Тангенциальные смещения пунктов определяются с помощью измерителей /датчиков/, установлении* вокруг центрального знака на одинаковом расстоянии /рис. 2/. Это позволяет исключить влияние температурных деформаций на изменение взаимного пололвния измерителей, а применение рычажного механизма позволяет повысить точность измерения тангенциальных сдвигов пунк-

женяем проволок

Единая система могет слуяить а средством контроля стабильности координат пунктов, закрепленных на деформирующемся основании. При неравномерных осадах сооружения или прогибах перекрытия предусмотрено измерение отклонений пунктов с помощью датчиков гидростатического нивелирования от горизонтальней плоскости жидкости в защитной системе трубопроводов, где располсЕзкы проволоки. Система могзт использоваться в качестве высокоточной стабильной плановой основы, дая этого каддая проволока снабжана котировочными устройства»« дня приведения их в первоначальное положение после измерения происшедших одаигов. Определение координат производится ий-

тодш трияатерацни.

Выбор измерителей сдвигов в такой системе должен соответствовать поставленной задаче.

Средняя квадратичсская погрешность измерения общего сдвига пункта определяется формулой

тгс=гп1 + гпи . (26)

Погрешность измерения продольного сдвига ш4. зависит преимущественно от точности измерительного устройства и погрешности линейной нестабильности шварной проволоки при длительном натяганал, тогда как ва точность измерения поперечных сдвигов дополнительно влияет кинематические погрешности рычаяного механкзт, величина которых ноопт ншшвпдуальный характер. Наилучшим вариантом конструкций ры-чадного каханизка следует считать такой, когда коэффициент усиления К связан зависим остьэ :

К =

_ е,

е ' (27)

во в зтои случае основание измерителя но обходи." о рас полегать на аначительном расстоянии от центрального пункта, который окажется в е-сез происходящих деформаций /при £ = 10 м, I и, К= 1:10/. Пойтоцу, дая уменьшения размеров измерительного узла на цзнтраль-нса знаке, большое плечо рычага направлено з протжзопологзуа сторону от определяемого пункта, а коэффициент усилешыг драят 1:7 /рис. 3/ .

X " © т"1— _5_а

е

Рес. 3. Схегт работы измерителей сдвигов относительно центрального знака н радаально натянутой проволоки

При соотношении плеч рнчага (27), о учётом кинематической погрешности

= +тк , (28)

где та - средняя квадратическая погрепшость измерителя, а Щк -кинематики рнчага, которач согласно исследований может достигать 0,01 мм. Погрешность измерителя тоже не превышает Х),01 мм, тогда

. С29)

Точность измерительного устройства вытекает из выражений :

тп« = тм-|-; (30)

К = т'иВ1 , а,

откуда

тви = тиКлКе г (31)

г

где ти - погрешность измерения поперечного сдвига в -точке греп-

п

ления рычага к проволоке; тк- погрешность определения поперечного сдвига измерительным устройством. На основании (28) с учетом (31)

г<

т°=~УГг0'7т"КаКе' (32) Для стабильной ивварноЛ проволочной сети конструктивно обеспечено условие, ара которой т4 = 0, тогда формула (32) прзгет вид:

т0~о,7 какете . (33)

Приняв £ = 15 м ; тс= 0,2 мм ; Ка= 7 ; Ке = .0,017, получим среднав квадраталескую погрепшость измерителя поперечные сдвжгов ТП0= 0,017 мм, а для дзухкоордннатной системы то= 0,012 км .

При ярусном развитии плановой '-ета в результате неравномерной осадка возведенной частя соору&ния возможен сдвиг пунктов сети исходного горизонта, который необходимо учитывать при использовании приборов вертикального проектирования. Сдвиг пунктов сети исходного горизонта, расположенной на отмзтка Н£ вследствие неравномерной осадки к моменту проектирования будет равен :

и приведет к дзкэнгнЕ?> координат ка монтажном горизонте, где X: = Х1 + С!*

1М 1 М

71м=у{ +0%м. / (35)

приняв Ш. = 0,2 т, „ , получим

тд5Н1 , ,

о А

= —• (з?)

При т = тс = ... = т. , можно записать

где к - количество реперов. С учетом количества станций п. от исходного до определяемых реперов, получим

тД5=тк1тУ2пк , Сзэ)

ти ■ . • С40)

1«г Упк

При к=8; К = 4 ; ^=0,17^.

С учетом сдвига пактов вследствие неравномерной осадки, погрешность проектирования пунктов сети на монтажные горизонты равна ;

. с«)

ДХ,!/

По величинам осадок реперов находится адроксшарующад плоскость, направление крена и вычисллютая сдвига пунктов сети по формулам :

= Ь^.Ып.1 . ] (42)

В работе предложен упрощений алгоритм решения данной задачи.

■ Для исключения значительного объема нивелирования-по определении осадок с целью учета 'влияем наклона сооружения на стабильность координат пунктов сети исходного горизонта относительно геометрического центра, разработано устройство Еошграяя наклона проволок к нхцриведения в горизонтальное полокенае.

Применение инварных струнных систем в качестве стабильной плановой, основы внутри сложных сооружений башенного типа позволяет сократить объем повторных контрольных измерений на 50 % .

Выполнено исследование точности геодезических операций на разных этапах возведения металлических телебашен, особо высоких дымовых труб и реакторных отделений АйС с учетом неблагоприятного воздействия различных факторов, которые положены в основу разработанной технологии геодезического обеспеченая строительства бакенных сооружений .

4. РАЗРАБОТКА И ССЭЕРЕЗНСТЗСВАНИЗ СПОСОБОВ ОПРЕДЕЛЕНИЯ ВЕРТИКАЛЬНОСТИ СООРУЖЕНИЙ БРЕННОГО ТИПА В СТЕСНЕННЫХ УСЛОВИЯХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ПЛОЩАДОК

При разработке структурно-технологической схемы геодезического обеспечения строительства и эксплуатации сооружений башенного типа особое внимание бшга обращено на создание новых автоматизированных способов и совершенствование существующих дая определения" геометрических параметров особо высоких сооружений в стесненных условиях строительных площадок, повышению их точности и оперативности .

В условиях ограниченных размеров строительных площадок или невозможности выбора местоположения наблюдательных станций по направлениям главных осей, при определении.вертикальности батенных сооружений наиболее широко применяется способы угловых засечек, непосредственного проектирования и их различные сочетания. С увеличением высоты сооружений или повыиения требований к точности определения геометрической оси, многие из них не обеспечивают проектных допусков, особенно в период строительства, обладают малой оперативностью из-за значительного объема измерений или математической обработки. При использовании створных способов выноса геометрической

оои на монтажный горизонт, точность проектирования зависит от утла засечки и ошибок наклонного проектирования.

На строительстве Ереванской телебашни автором был разработан

графоаналитический способ контроля геометрической оси центральное ._

то ствола дан углов засечки менее 90 . Смещение оси определялось по форцуле i --,

. (43)

которая дая ума засечки 80° имела вид :

а = . • (44)

Применение опециальной кдаогралаы не требует вычислений, что повышает оперативность способа. Получена строгая формула оцэяка точности выноса /определения/ геометрической оса на мокташкй горизонт:

где t - угловой элемент вектора Я. относительно оси X, совмещенной с одной hs наблюдательных станций ; - угол засечки. Црл (ci-T) = go° формула (45) будет идентична формуле оцапкк, полученной проф. А.й. Болотшшм, При d влияние третьего члена подкоренного выражения будет макоишльным. Б диссертации крЁзедэ-ны графики влияния угла засечка на точность проектирования осе, дозволяющие расчитывать оптимальную точность измерений . Так, дая 0.= 150 км ; тг = -2 ш ; cL = 60°, влияние третьего члена дает погрешность дтч = I ма при тА= 1° .

При строительстве и эксплуатации дымовых труб в особо стесненных условиях промышленных площадок контроль Бсртгхаяькооти невозможно осуществлять оущеотвуидгми способ та. Для таких условий было разработано устройство на базе нивелира Н2-3, снабазакого кка-ловнм микрометроы, сблоккрованным с Е^крометреннЕй впнтогл уровня высотгаера, пантапризмой па объективе зрительной труби, предназначенной для изменения направлевая визирной осн на 50°.

Линейная величина частного крена шш смещения центра сечения на монтааком горизонте определяется по формуле :

Я = КСп-п6)+1-а , (46)

где Н - расстояние от прибора до контролируемы! точек ; К = 5 -коэффициент высотомера ; 1Х - отсчет по рейке наверху трубы при нтведеяжа среднего штриха вдаотоЕора ; - отечет по штриху высотомера, при установке иккромзтренннм виятсм пузырька уровня в нульпункт ; ¿.- расстояние от центра аэнтапризмзг до поверхности сооруганш по гйряэонтали . Исследованиями установлено, что точность определения крена данным устройствоа равна 1/12000 Н .

Для случаев, когда с наблюдательных станций отсутствует видимость на нижнт часть башенного сооружения разработан вадоавиенвн-инй способ с произвольным расположенная створов. Направление створа определяется как среднее значение из выражения

г» _ (П^П.^-^П?)

По--_ , (47)

где 71 - отсчета по рейке при ваввденаи на образующие трубы видимой части . ЛреенЕ2Я бостакютадай крена находятся по формуле : а (п?-п0е\ <к

V Г, • (48)

Величина М: определяется по дальномеру теодолита или графически о гашшша. Расстояние до икали '€■ , установленной перпендикулярно стэсгру, опродэляатся эмпирической форнуясй":

I = 3,45 V , ' (49)

V- увеличение трубы. На основанаа эксперкгзнтагьЕнх: исследований установлено, что точность опредадення ооставлявщзй крена зависит от удаления отсчетвой шкалы и равна :

= 12,40 - 0,10 , <5Ц= 1,2 Ш . (50) Оятлиалъяоз расстояние до наблвдателыазх стакщй расчитазазтся

за

по ноиограмме, в завнсзшоста от высоты проектирования .

В таблица 2 прзшедзнн результаты техкако-зкокоыического обоснования, разных способов определения вертикальности сооружений башенного типа /снаруал сооружения/, позволяющие осуществлять выбор оптимального варианта в зависимости от точности, онератив-еостн и зконюнчесгой вффектнвности.

Таблица 2

э Способы определения крена Затраты времена на шмуч. инф. ,час Тип прибора Точность опредвл. крева.мм Стсзйость I ЦЕКдй наблюден, с подгот. раббст.руб

I. Способ координат 5,0 Т 2 ю. 55,0

2. Способ горнз. углов 3,6 Т2-Т5 10-13 30,5

3. Способ малых углов 3,2 Т2-Т5 10-13 27,0

4. Способ непоор.проект. 1,6 Т5-Т30 10-15- 29,1

5. Способ высокоточного нивелирования 2,8 Н05-НЗ 5-15 45,4

6, Графоаналитический сособ оадеяьнцх створов 0,9 • Т5-Т30 10-13 23,4

Для пссдедованЕя данашчесзого состояния особо высоких сооружений баянного .типа наиболее аффективно црзшзпгяао автоматических кренометров или спецгальннх слзддах сзогсы, устанавливаем внутри сооружения /Останкинская телабгавя/. Учатпвая, что большинство разработанных кренометров требует.присутствия оператора на Есследуемом монтаянш горизонта ж из июет устройств для дистанционной передачи Енфоргдацаз, нага был разработан макет автоматического крепойетра с дистанционной передачей информации о сыецэнзях геометрической оси относительно первоначально определенного положэшш елж от вертикали. Протяженность линии теяеааг-

рии до 10 км. Принцип действии автоматического кренометра ос-, нован на использовании специально разработанных емкостных надкостных датчиков в качестве первичных преобразователей измеряемых величин в двух взаимно перпендикулярных направлениях. Средняя квадратнческая погрешность определения составляв^зх крепа для сооружений высотой .330 м не превышает 25 мм . В диссертации выполнен расчет точности и параметров первичных преобразователей, приведена структурная схема прибора н технические условия на изготовление. Чувствительность датчика нэ ннге 0,1 Щ>, дкапозон измерений до 210" . При Еспытанки опытного образца кренометра на дымовой трубе Н = 80 м, средняя квадратическая погрешность определения приращений крена при проведении подземных горных работ под соорукеннем, составила + 6 ка по отноаешга к данным, полученным стационарной ссстемой гидростатического нивелирования.

Для исследования поведения сооружений базенного тнпа при деформациях земной поверхности в результате проведения подземных горных работ под сооружением разработана методика прогнозирования, когда процесс осадка происходит неравномерно и Енражается

зависимостью .г.

? - !■ г <г • • (51) Дш прогнозирования оптимального периода наблюдений принято, чтобы тм= / 3 . Выполнив первые три цикла наблюдений о. равшгш временными интервалами, составляется деа уравнения прзг ращения осадки, из которых находится величина

А - ^О-г) ]

tг • • ' (52)

В. пределах t+S't , где 5t= 1/10 Ь , прогнозируемое црнращенпе осадки в последувщзм цикле (71 + Г) будет равно : Д

Установив, что величина приращения осадки не должна превышать 3 тД5, пслучии форцулу расчета временного интервала между твпглами

41

тдя

1/ Га_+дс() ' (54)

Применение данной методики при исследований осадок сооружений в разных условиях показало,-что погрешность прогнозирования . при быстро протекающих процессах не превышает 10 %, при нормальных условиях 6 % . Выбор оптимального метода измерений осуществляется сопоставлением вариантов, в.основе которого лежит минимум затрат дая получения оптимального плана. Такой подход оправдан при наблюдении за осадками сооружений на подрабатываемых территориях или при возведении реакторных отделений АЭС.

5. РАЗРАБОТКА И СШШДЕНСТВШАНИЕ ТЕХНОЛОГИИ ГЕ0ДЕЗИЧНЖ0-ГО ОБЕСПЕЧЕНИЯ ПРИ СТРОШИЬСТВЕ СООРУЖЕНИЙ БАШЕННОГО ТИПА

Учитывая уникальность и сложность возводимых АЭС была поставлена задача по разработке на первом этапе технологических карт геодезического обеспечения строительства реакторных отделений о учетом современного уровня строительного производства и технической оснащенности геодезических служб, а на втором этапе - о использованием передовой технологии строительства и новейших достижений в области геодезических работ, включая перспективные разработки автора и накопленный производственный опыт. При разработке технологии геодезического обеспечения принят комплексный подход по обеспечению геометрической точности с учетом неблагоприятного воздействия внешней среды и происходящих деформаций конструкций, на которых закрепляются знаки геодезической разбн-вочной основы. Использован новый метод создания внутренних ши-

новых сетей с использованием инваршх проволочных систем в качестве базисных фигур, значительно повышающий точность развития технологической разбивочной основы .

В процессе разработки технологии геодезического обеспечения строительства реакторных отделений АЭС решены следующие задачи: выполнен анализ проектных допускав на основные стронтельно-монталике, работы с целью определения возможное™ геодезического обеспечения традиционной технологией и выделения группы допусков, дая обеспечения которых необходима разработка специальной технологии ;

разработаны типовые схемы построения оптимальной опорной геодезической сети соорузания, технология их создания, методика оценки точности ;

разработана проектяо-конатрукторская документация электромеханических трехкоордзЕйтных проволочных систем дая измерения деформаций- конструкций п контроля стабильности координат внутренних плановых сетей ;

исследована точность угловых' измерений в построениях с дайками сторон менее 20 и и точность вертикального оптического проектирования через многоканальные трубные прохода, на основе которых разработаны рекомендации по «зтодйке измерений ; . выполнен расчет точности геодезических измерений с использованием теории размерных цепей н рзального соотношения действующих погрешностей, дая сопоставления выполнен расчет точности по методу равного в "изчтогно малого" влзянпя погрешностей дез основных контагкнх горизонтов ргаторлого отдзлекзг ;

ясследозано влеяязэ нгрэвнемерзнг осадок ссорупзния на точность развзтяя ярусных сетей, на основе которых разработай методика их учета и контроля ; *

разработана технология операционного н приег,¡очного контроля

блок-ячеек, каналообразователей, фундаментов парогенераторов, облицовок оболочек, закладных для монтажа основного технологического оборудования о помощью специально созданных нестандартных устройств и приспособлений, введения оиотем специальных фик-оаторов для полупринудительного монтажа укрупненных тЗлоксэ, повышения качества контроля на стадии заводской сборки и приемки конструкций ;

разработаны на основе хронометражных замеров нормативы времени по выполнению основных геодезических операций ;

впервые созданы унифицированные технологические карты геодезического обеспечения строительно-монтажных работ на основные этапы и горизонты в объеме реакторного отделения АЭС ;

обоснована структура геодезичеокой службы строительства АЭС и разработаны рекомендации по организации геодезических работ на строительной площадке . ....

Перечисленные научные задачи положены в основу разработанных технологических карт. Каждая технологическая карта содержат постановку задачи, обоснование точности измерений, технические средства достижения точности и технологию обеспечения то^йюсти геодезических работ, тесно увязанную с последовательностью выполнения строительно-монтажных операций. Особое внимание уделено применению наиболее рациональных приемов геодезических работ при выверке и юстировке конструкций.

Технологические карты геодезического обеспечения строительства реакторных отделений могут служить основой при разработке нормативной документации или типового проекта производства геодезических работ. В диссертации подробно рассмотрена технологическая последовательность геодезических работ при нулевом цикле строительства, возведении негерметичной и герметичной чаотей реакторного отдаленна, особенности работ при монтаже основного техноло-

гкческого оборудования, предложены рациональные формы ведения исполнительной документации в виде паспортов помещений .

При строительстве особо- высоки дейовых труб и металлических телебашен особое внимание было уделено разработке и совершенствовании методов повшюния точности и оперативности, геодезического контроля геометрических параметров в условиях-неблагоприятного воздействия внешних'факторов. При воздействии солнечной радиации и ветровой нагрузки, смещение оси определяется формулами : Х,: = ДС>()С<лА-+-ЛС1(!СО*А; ; "} У^даралАг + АО.«*«^; ) (55) где А: , А- - азк.тутн направлений изгиба оси от солнечней рада-

а

ации и ветровой нагрузки, абсолютные величины которых для особо ■ высоких дымовых труб находится по формулам :

&а =__<

Р 2 [®н- (1,8 6 + 0,068Нср-0,00012 Н'Д] С56) дл ЫО-У-н1_.

[®и-(1,86 + 0,068Не,.-0,00012ЯД)] ' (57) / V - скорость ветра; Н - высота среднего сечения /.

Для теяебаини формула определения смещений оси от ветровой

нагрузки в период строительства имела вид :

' АО РН"

в~ 8Кв-£ 0 ' (58)

где Ко= 2 - коэффициент недогрузки, определенный экспериментальным методом.

«

Погрешность прогнозирования смещений зависит от высоты монтажного горизонта, точности получения исходной информации, шага экстраполяции и определяется формулой :

= (59)

где Кт~ эщшРический коэффициент^ величина которого зависит от математической модзли апроксямирующей кривой изгиба и количества исходных сечений. Следует различать точность прогнозирован*!

оси относительно предидущего монтажного горизонта /при строительстве/, которая определяется формулой :

^гУЧ*-^' > С60> '

где к - разность высот монтажных горизонтов, и погрешность прогнозирования изгибов оси в период эксплуатации сооружений. Точность экстраполяции связана с высотой прогнозируемого монтажного горизонта криволинейной зависимостью. Приведенные в диссертации графики изгиба осей сооружений башенного типа позволяют прогнозировать смещения в зависимости от параметров воздействующих внешних условий и требуемой точности определения смещений.

Методом многофакторного корреляционного анализа впервые получены регрессионные модели совместного влияния различных факторов на изгибы сооружений башенного типа, позволившие более объективно оценить степень влияния кавдого фактора, из которых до 785? смещения оси обусловлено влиянием солнечной радиации, до 10$ влиянием ветровой нагрузки при скорости ветра в пределах до 10 м/сек.

Выполненные многолетние экспериментальные исследования влияния внешних факторов на осадки и деформации разных типов и высот башенных соорунений подавзрЕдают правомерность разработанной методики их учета и прогнозирования в период строительства и эксплуатации. - •

Новизна технических решений подтверждена авторскими свидетельствами, а практическая ценность - повышением качества работ и ускорением выверки конструкций .

б. ЗАКЛЮЧЕНИЕ

На основании выполненных исследований сформулированы и обоснованы научные положения, совокупность которых иоано квалвфица-ровать как теоретическое обобщение и развитие крупной научной

проблемы прикладной геодезии, заключавшейся в разработке -и совершенствовании научно-обоснованной технологии геодезических работ по обеспечению непрерывности строительства и нормальной эксплуатации сложных ж особо высоких башенных сооружений при неблагоприятной воздействии внешних факторов, имеющей важное народно-хозяйственное значение .. -

основные результаты, выводы и рекомендации работы заключается в следувдем :

1. Разработаны а теоретически обоснованы принципы создания стабильных плановых сетей с использованием инварных струнных алект]Зо-кеханическкх систем контроля сдвигов пунктов или обеспечения стабильности координат при развитии сети на деформирующемся основа- г ней, позволявшие автоматизировать процесс контроля деформаций .

2. Выпсшнено теоретическое обоснование оптимальных схем построения внутренних плановых сетей РО АЭС и разработана методика повышения точности разбивочных построений.за счет увеличения точности ра,тгальных направлений в базисной сети и совместного уравнивания.

.3. Разработан новы? метод контроля стабильности координат пунктов внутренних плановых сетей, основанный на применении шварннх струнных систем разной конструкции, размещенных внутри перекрытий, позволяющий определять сдвиги пунктов относительно геометрического центра и принятого исходного направления со средней квадраткче-ской погрешностью 0,7 ш .

4. Методом искаженной математической модели исследовано распределение погрешностей линейных измерений при уравнивании плановых сетей шщротридатерации с длинами сторон 7-12 метров к произвольной геометрией фигур, установлена зависимость распределения величин сдвигов пунктов в инварной стабильной сети в зависимости от углов расположения прукишшс нагязятелсй относительно рздтъть- '

ных проволок, разной геометрии фстур и диаметра проволок .

5. разработан обобщенный алгоритм по оптимальному выбору методов контроля геометрических параметров сооружений баненного -типа.

6. Разработаны оптимальные метода определения деформационных характеристик и их оцзнка точности при непрерывном строительстве и эксплуатации сооружений башенного типа в стесненных условиях промышленных площадок и на подрабатываемых территориях .

7. Теоретически уточнены и зксперимгнтально проверены основные закономерности влияния ваеиаих факторов на точность геодезических работ в процессе строительства и эксплуатации сооружений башенного типа с использованием маогофакторного корреляционного анализа и теории случайных функций .

8. Разработана методика учета комплексного влияния ваеших факторов при проектировании, строительстве и эксплуатации сооружений башенного типа , использующая результаты теоретических и наяурных геодезических исследований их статического и динамического состояний, уточняющая влияние возмущадцих факторов на деформации в зависимости от высоты и конструктивных особенностей .

9. Разработана научно-обоснованная технология геодезического . обеспечения непрерывного строительства РО с ВВЭР-1000 АЭС и особо высоких дымовых труб в условиях неблагоприятного воздействия внешних факторов и стесненных условий строительных площадок .

10. Предложены ноше методы по совершенствованию технологии геодезического контроля геометрических параметров особо высойгс сооружений, башенного типа в процессе строительства и акспдуатадаи с использованием разработанных автоматических устройств и нестандартных приборов, повышающие эффективность выверки и приемочного контроля конструкций и оболочек, снижадцие затраты времени на геодезические операции до 20 % .

11. Научно обоснован и разработан проект организации геодезических работ до строительства АЭС "Темелш" по контракту с ЧССР.

12. На основании экспериментальных натурных исследований геодезическими методами впервые установлено, что отклонение оса трубы от вертикали /Й = 330м/ под влиянием шеиних факторов вызывает появление дополнительного кзгибащего момента, равного 2,17 % расчетного, ветрового момента, а перемещение оси от ветровой нагрузки приводит к дапсшнительному росту расчетного, цошнта на 1,2%, позволяющие считать, что воздействуйте факторы в расчете прочности высоких труб учитывается в пределах 20 % общей нагрузки, т.е.

с значительным запасом, что является важной информацией дая совершенствования проектирования особо высоких башенных сооружений .

13. На основании натурных исследований при строительстве Ри АЭС установлено, что формирование крена происходит с начала бетонирования плиты фундамента, направление которого не меняется до завершения строительства, а максимальные неравномерные осадки происходят при достижении 50 - 60 % нагрузки на основание, поэтому монтаж оборудования щк следует производить после данного периода , используя наш рекомендации по мсятаяу шорного кольца реактора с обратным наклоном з пределах допуска на вертикальность оси, а наблюдения за осадками организуя с момента бетонирования плиты .

• 14. Результаты научшк исследований проверены в производственных условиях и пролазают внедряться на энергетических кошлексах и проектных организациях, ззедренке осуществлено на Кураховской, Экибастузской, ¡Невской ГРЭС, Запорожской, Ростовской. АЭС, филиалах институтов "УкрЕое^окШШТйЗ", "Атомэнергостройпроект", Всесоюзном институте шШИГешгшроеет и на предприятиях Донбасса, годовой энономгчесжий эффект от внедрения составил 352 тыс. руб .

Разработанные в диссертация мсгощ 2 уежндевдацяи дозволят

повысить качество и щ>оизводательнооть геодезических работ, улучшает безопасность труда, способствуют дальнейшему развитию теории и практики геодезического обеспечения строительства и эксплуатации высотных сооружений; способствуют дальнейшему совершенствованию методов проектирования особо высоких сооружений башенного типа.

Основное содержание диссертации опубликовано в следующих работах :

I. Лобов И.И. Восстановление основных осей сооружений башенного типа.-Промышленное строительство а инженерные сооружения, Киев, 1976, Ä 4, с. 43 - 44 .

■ , 2. Лобов М.И., Соловей П.И. Влияние внешних факторов на кран высотного сооружения башенного типа.-М,: Вопросы геодезии, ВАГО АН СССР, 1977, с. 49 - 53 .

3. Лобов М.И. Косвенный способ восстановления основных осей выоотного сооружения круглой форт. ДЕЛ. ЦИНЙС Госстроя СССР, 1976, й 518, 6 С.

4. Лобов М.И. К вопросу о составлении карты деформаций земной поверхности на территории городов Донбасса. ДШ. ЦйНИС Госстроя СССР, 1977, & 715 ,7с.

5. Лобов М.И. Вопросы технологии и организации полевых т'опо-графо-геодезических работ. Автореф. дисс. канд. техн. наук . -Омск, 1971, 20 с.

6. Лобов М.И. О привязке настенной полигономатряи с помощью вертикальных базисов.-Геодезия и картография, 1974, № 7, с.37-38.

7. Лобов М.И. Определение крена сооружения башенного типа при наличии ведомости по одной оси. ДЕЛ. ЦйНИС Госстроя СССР , 1978, & 1043 , 5 о .

8. Лобов М.И., Черняева О.Б., 1фтЕнина А.Ф., Шевченко И.Я. О периодичности обновления геодезических сетей в городах Донбасса.

Материалы Всесоюзной конф; Совершенствование программы а озсе-мы построения опорных геодезических сетей на территории городов", Новосибирск, 1980, с. 138 - 143 ,

9. Лобов М.И., Ламбин Н.В. Рейка для съемки- подараногах путей. Промышленное строительство и инженерные сооружения, 1977 , & I,

о. 7 - 8 . -

10. Ламбин Н.В., Лобов М.И. Аналитический метод определешш оптимальных осей доя рихтовки рельсов подкрановых путей. ДЕЗ. ЦИНйС Госстроя СССР, 1976, й 515, 10 с .

11. Лобов М.И. О необходимой точности автог/лтическпх приборов для определения крена высотных сооругевий баизкпого типа . ДЕЛ. ШНИС Госстроя СССР, 1981, J5 2158 ,8 с.

12. Лобов М.И., Соловей П.И., Заика К.П. Определение крепа дымовых труб при невидимом а недоступном основании .-В сб,: Ин-женерно-техн. изыск, и проект, фундаментов в Донбассе. Материалы Ресаубл. научно-техн. конф., Донецк, 1981 , с. 51 - 53 .

" 13. Лобов М.И., Соловей П.И. Влияние неравномерного теплового Еагрева ш крен дымовых труб.-Кжтенерная геодезия, 1983, В1Ш. 26 , с. 59 - 62 .

14. Лобов М.И., Андеденко В .И. Устройство дая вавергл облп-цовка высотных сооруаений. Инф. листок УкрНШНТН Госплана УССР, 1984, № 25 - 83, 4 С.

15. Лобов М.И., Соловей П.И. Изучение поведения дзяззнх труб геодезическими методами. Тездсц доклада Всесоюзной кокф. "Современные проблема разработай, проектирования, возведэнзя д эксплуатации монолитных гэлезобетеннцх труб", И., 1983, с. 27 - 23 .

16. Лобов М.И..Соловей П.И. Устройство дая опрзделекгя смещений а кренов гаженернкх сооружений. Инф. листок УкрНИИНТИ Госплана УССР, 1984, № 29 -'84 , 4 с.

17. Лобов М.И., Андолэнко В.И. Устройство дая установки труб-

них каналов в отвесное положение. Инф. листок УкрЯИИНТИ Госплана УССР, Доневд, 1984, № 50 - 84, 4 с.

18. Лобов М.И. Обоснование возможной точности разбивочшк работ при строительстве главных корпусов АЗС. В сб,: Геодезические методы в строительстве. Куйбышев, 1985, с. 72 - 78 .

19. Лобов М.И. Создание плановой геодезической сети при строительстве реакторного отделения АЭС.-Изв. вузов. Геодезия и аэрофотосъемка, 1985, » 5, с. 32 - 39 .

20. Лобов М.И. .Андсленко В.И..Соловей П.И. Плановая основа. A.C. СССР № II85086. Опубликовано в'Б.И. & 38, 1985, 4 с.

21. Лобов М.И. Определение деформационных характеристик перекрытий реакторных отделений АЭС при развития плановых разбквоч-иых сетей.-Инженерная геодезия, 1984, вып. 28, с. 58 - 63 .

22. Лобов М.И., Андоленко В.И. О точности передачи точек плановой разбивочной сети на монтажные горизонты в условиях реакторного отделения АЭС. В сб,: Методы и средства иняенерно-геоде-эических работ в строительстве. Межвуз. сб., И., 1985, вып. 10, с. 104 - III .

23. Кричевский А.П., Лобов М.И., Дорошенко В.И., Соловей Н.И., Лебедев В.Г. Натурные исследования работы высотной дымовой трубы с монолитной футеровкой.-Энергетическое строительство, 1986,

с. 68 - 70 .

24. Лобов М.И., СамоЙлович В.Н. Геодезическое обеспечение строительства реакторных отделений АЭС с БВЭР-1000.-Энергетическое строительство, 1986, * 10 , с. 54 - 57 .

25. Лобов М.И. Особенности изучения динамического состояния высотных сооружений на подрабатываемых территориях. В сб,: Геодезия и фотограмметрия в горном деле. Свердаовск, 1986, с.39-46.

26. Лобов М.И. Электромеханическая система измерения сдвигов сооружений.-Геодезия и картография, 1987, № 2, с. 23-25

27. Лобов М.И.,Технология геодезического обеспечения строительства реакторных отделений АЭС. М,: Геодезические работы на подрабатываемых территориях, Научные труды ВАГО АН СССР, 198? , с. 57 - 63 .

28. Могильный С.Г., Лобов М.И., Ламбин Н.Е. О состоянии и перспективах развития инженерно-геодезических работ в Донбассе.М, : Геодэзические работы на подрабатываемых территориях, Научные труды ВАГО, АН СССРТ 1987, с. 3 - 7 .

29. Лобов М.й. Особенности геодезических'работ при определении осадок реакторных отделений АЭС. В сб,: Геодезические методы в строительстве, Куйбышев, 1987, с.

Л-1965Я от 27.04.89г. ¿ак 1Г?л1Гкпл ййЙГАиК т. 100