автореферат диссертации по энергетическому, металлургическому и химическому машиностроению, 05.04.07, диссертация на тему:Разработка и исследование устройства для динамического воздействия на забой скважины с целью повышения эффективности бурения

ГОСУДАРСТВЕННАЯ ОРДЕНА ОКТЯБРЬСКОЙ РЕВОЛЮЦИИ И ОРДЕНА ГРТДОЗОГО КРАСНОГО ЗНАМЕНИ АКАДЕМИЯ НЕФТИ И ГАЗА

РГ6 ОД амеяи Й.М.ГШШНА

^ ..........На правах рукописи

Паневгоос Александр Васильевич

УДК 622.24.053

РАЗРАБОТКА И ИССЛЕДОВАНИЕ УСТРОЙСТВА ДЛЯ ДИНАМИЧЕСКОГО ВОЗДЕЙСТВИЯ НА ЗАБОЙ СКВА2ИНЫ С ЦЕЛЬЮ ПОВЫШЕНИЯ! ЭФФЕКТИВНОСТИ БУРЕНИЯ

Специальность 05.04.07 - Машины и агрегаты нефтяной

я газовой промышленности

АВТОРЕФЕРАТ диссертаций на соискание ученой степени кандидата технических наук •

Москва - 1994

Работа выполнена в Государственной ордена Октябрьской Революции и ордена Трудового Красного Знамени академия нефти и газа им.Е.М.Губкина

Научные руководители - кандидат технических наук,

доцент Чернобыльский А.Г. - кавдидат физико-математических наук, доцент Новиков I.A.

Официальные оппоненты - доктор технических наук,

профессор Козобков A.A. кандидат технических наук Травкин B.C.

Ведущее предприятие - Акционерное общество .

"Бургазгеотери"

Защита диссертации состоится ъ?/ " ^1994- г. в /5~-ОРцасов на заседании специализированного совета К С353.27.02 в Государственной академии нефти и газа шеки И.М.Губкина по адресу: П7917,ГСП-1, Москва, Ленинский проспект, 65.

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке ГАНГ имени И.М.Губкина.

Автореферат разослан " ^ 1994 г.

Ученый секретарь специализированного

совета К 053.27.02, доцент, к.т.н. кУ&ЦГ- А.П.Пмидт

СБШАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность шботи. В условиях энергетического кризиса возрастает роль буровых работ в народном хозяйства страны. Возрастание потребности з увеличении добычи нефти, газа и газокондекса-та приводят к росту объемов бурения, приходящихся на проводку скзадин в условиях повышенной прочности горных пород. Непрерывно ' возрастает объемы бурения наклонных и горизонтальных скважин. Осложнения условий проводки сквазглн приводят к необходимости совершенствования оборудования, применяемого в практике бурения.

Одним из путей интенсификации процесса бурения является использование демпфирующих компоновок низа бурильной колонны (КНБК). Как показывает опыт бурения, значительного улучшения показателей проводки скважин можно добиться также путем наложения динамических: загрузок на породоразрушаипий инструмент, при сохранении его непрерывного контакта с забоем. Повышение эффективности процесса бурения отмечено также при использовании скважинных устройств, создающих призабойяуя пульсирующую промывку. Практическая реализация преимуществ, связанных с внедрением в практику бурения дан-шсс направлений развития буровой техники оказалась сопряжена с значительными трудностями, которые, в первую очередь, касается сложности конструкций разрабатываемого оборудования. Поэтому проведение комплекса работ по исследованию и-разработке забойной компоновки, позволяющей сочетать статическую нагрузку на долото, с динамическим импульсом, при сохранении непрерывного контакта породораз рушащего инструмента с забоем и улучшения качества промывки, является задачей актуальной для теории и практики бурения, решение которой способствует более рациональному использованию подводимой к забои мощности.

Объектом исследования (тещам патентную новизну) является

схема забойной компоновки, состоящей из разделителя, демпфирующего колебания бурильной колонны, шарового вибратора и струйного насоса, созданиях пульсируххцув пркзабойыую промывку и динамическое воздействие на забой (рис.1).

Дель работу, исследование и выбор рациональной схемы забойной компоновки, повшащей эффективность бурения на основе создания методики расчета гидравлической системы, состоящей из шарового вибратора и струйного насоса, а такке многофакторзых лабораторных и стендовых исследований и промысловых испытаний.

Основные задачи исслздованвй:

Анализ схем KHK и выбор направления работ по их дальнейшему совершенствованию.

Анализ конструкций сквзжинных вибраторов, разработка вибратора, способного работать в условиях скз&чхнк с учетом особенностей процосса бурения. Теоретическое исследование работы вибратора и разработка методики расчета его характеристик.

Проведение стендовых испытаний виброэкеколонной системы, состоящей из струйного насоса и вибратора. «

Разработка конструкции забойного устройства дая роторного бурения е породах повышенной категории прочности я методики его расчета.

Стендовые и промысловые испытания разработанного устройства.

Разработка рекомендаций по проектированию и применению забойных устройств, оснащенных струйным насосом, шаровым вибратором 2 разделителем бурильной колонны.

Научная новизна. Установлено, что рациональное сочетание разделителя бурильной колонны, шарового вибратора и струйного насоса в единой забойной компоновке позволяет интенсифицировать процесс промывки и увеличить механическую скорость бурения и проходку в

широтам диапазоне изменения подачи бурового насоса. Исследованы рабочие характеристики вибратора шарового типа и выявлен механизм возникновения колебаний рабочего органа при различном расходе' жидкости.

Проведен сравнительный анализ стационарного и пульсирующего режимов промывки скважины в процессе бурения.

Усовершенствована математическая модель продольных и поперечных колебаний шара вибратора, реализованная в методике и программе расчета на ЭШ. ......

Ясследсзан характер распределения потоков в гидравлической система ~забойно* компоновки, включающей вибратор шарового типа и струйный насос с параллельной схемой включения.

Схгма разработанной КНЕК защищена патентом Российской Федерации.

Практическая ценность таботн.Пиоведенные теоретические и экспериментальные исследования позволили разработать методику рас-четавибратора шарового типа и'оценить влияние конструктивных факторов на его работу как в автономном режиме, так л в сочетании с другим оборудованием. Выполненные исследования позволяют рекомендовать использование струйного насоса и вибратора шарового типа в единой забойной компоновка дам создания призабойной пульсирующей промывки и динамического нагружения долота.

Разработанная методика гидравлического расчета устройства ■ может быть использована при проектировании забойных компоновок различных типоразмеров, содержащих вибратор шарового типа и струйный насос с параллельной схемой включения.

Разработанная схема КНЕК обеспечизаэт увеличение механической скорости бурения и долговечности породоразрушапцего инструмента.

Реализация "работы. Конструкция устройства, разработанного на основе проведенных теоретических и экспериментальных исследований, проела апробацию в Приволжском УБР АО "Бургазгеотерм". По результатам промысловых исследований рекомендована разработка размзрно-го ряда испытанной компоновки. Теоретические исследования работы шарового вибратора обобщены в "Методике и программе расчета на ЭВМ характеристик забойного шарового вибратора, используемого при бурении скважин", утвержденной РАО "Газпром".

Апробация -работы. Основные положения диссертационной работы представлены и обсуадены на совещании-семинаре по проблемам развития геологоразведочных и добычных работ в Западном регионе Украины (Ивано-Франковск, ноябрь 1992 г.) ; сессии научного совета Сибирского отделения Российской Академии наук (Новосибирск, апрель 1993 г.) ; координационном совещании РАО "Газпром" (Ставрополь, сентябрь 1993 г.) ; научном семинаре кафедры "Машины и оборудование нефтяной и газовой промышленности" ГАНГ им.И.МЛУбкина.

Публикации. По результатам исследований опубликовано 8 работ, в том числе получен I патент Российской Федерации.

Объем и структура работы. Диссертационная работа состоит из введения, четырех глав, основных выводов, списка литературы. В Приложении приведена "Методика и программа расчета на ЭШ характеристик забойного шарового вибратора, используемого при бурении скважин" и акты лабораторных, стендовых и промыслозых испытаний разработанного устройства.

СОДЕРЕАНИЕ РАБОТЫ

Во введении показана актуальность теш диссертации, определена цель и направленность исследований.

Б первой главе представлен анализ схем КНБК и рассмотрены направления работ по их дальнейшему совершенствованию, проведено

сравнение эффективности стационарного и пульсирунцего режимов промывки скважины, рассмотрены конструкции забойных вибраторов, применяемых в практике бурения, проанализирована работа струйного насоса в условиях пульсирующего потока, поставлены задачи исследования.

В процессе бурения бурильный инструмент совершает продольные, поперечные и крутильные колебания.-Периодические отскоки породо-разрушащего инструмента от забоя в процессе бурения ухудшают условия работы долот и уменьшают время их контакта с забоем, что снижает эффективность разрушения горной порода. Снижение интенсивности колебаний бурильной колонны достигается применением буровых амортизаторов, способствующих сохранению непрерывного контакта долота с забоем. В то же время демпфирование колебаний бурильной колонны может уменьшить эффективность разрушения горной породы, особенно породы повышенной категории прочности, за счет уменьшения динамической составлявшей нагрузки на долото. Многочисленные промысловые данные показывают, что сочетание статической нагрузки на долото с динамическим импульсом позволяет существенно повысить эффективность разрушения горной породы. Сочетание положительных качеств буровых амортизаторов с достоинствами вибрационно-враша-тельного бурения нашло отражение в схеме забойной компоновки, предложенной В.Г.Ясовым, которая может рассматриваться как новый этап в развитии конструкций буровых амортизаторов. Практический опыт строительства скважин показывает, что возрастание механической скорости бурения при увеличении эффективности разрушения горной породы, становится возможным при одновременной интенсификации процесса промывки забоя. Иначе забой скважины очитается недостаточно эффективно и образующийся шлам подвергается повторному разрушению я преимущества, вызванные интенсификацией разрушения гор-

ной порода, реализуются не в полной мере.

На основе анализа схем КНБК предложена конструкция забойной компоновке, позволявдей демпфировать колебания бурильной колонны, осуществлять динамическое нагружение долота и интенсифицировать процесс промывки. Предложенное устройство состоит из разделителя бурильной колонны, шарового вибратора и струйного насоса с параллельной схемой включения.

Б условиях-пульсирующего режима промывки улучшается' качество очистки забоя1 скважины от выбуренной породы. Пульсирующий поток обладает более высокой несущей способностью," что обеспечивает лучший вынос шлама на поверхность скважины. Пульсирующая промывка способствует упрочнению глинистой корки , на стенках сквага-ш и препятствует образованию наддолотного сальника.

Хотя наложение вибрации на породо раз рушащий инструмент способствует интенсификации бурового процесса, широкому применению вибраторов в бурении препятствует высокая аварийность, связанная с поломкамз^вЕбромеханизмов ееилу конструктивных итехнологических трудностей, возникающих при кх разработке и эксплуатации.

Наиболее подходящим с точки .зрения обеспечения необходимых показателей предстазляется гидродинамический автоколебательный шароЕой вибратор. Шаровой вибратор представляет собой шар, заключенный е цилиндрический каная и совершающий по£.действйем потока продольные й поперечные колебания. Использованию вибраторов данного типа препятствует отсутствие корректной математической модели, описывающей его рабочий процесс.

Использование струйного насоса и вибратора в единой забойной компоновке приводит к необходимости анализа.работ, посвящен-, ных работе струйного насоса в условиях пульсации потока. Дгшщй вопрос в настоящее время изучен недостаточно, однако, имеющиеся

данные показывают, что в струйных насосах с прерывистым пульсирующим потоком, сопровождающимся местным обнулением расхода, коэффициент инжекцяи возрастает по сравнению с установившимся движением. В случае непрерывного пульсирующего потока,при отсутствии эффекта обнуления расхода, характеристики струйного насоса практически на изменяются.

Исходя из вышеизложенного были сформулированы основные задача диссертационной работы.

Во второй главе приведена разработанная математическая мо-.дель работа шарового, вибратора.

Уравнение сил, действующих на шар вибратора при совершении им прэдольных колебаний составляется для интервала между двумя соударениями, а воздействие ударных-импульсов учитывается с помощью граничных условий и условий периодичности

где йш. - радиус шара; J)m , jXw - плотность материала шара и жидкости; £ - ускорение свободного падения; А - эмпирический коэффициент, учитывающий действие на шар сил, вызванных его вращением; Су - коэффициент гидравлического сопротивления обтеканию шара;. Fut - площадь проекции шара; ]/отн- относительная скорость движения шара в жидкости.

Коэффициент гидравлического сопротивления шара обтекании определен экспериментально. Испытаниями установлено, что при движении шара к ограничительной решетке его гидравлическое сопротивление выше, чем в случае движения в противоположную сторону.

Решением уравнения il) для случаев движения шара к ограничителю и в противоположную' сторону после исключения временного параметра получаем выражение для определения амплитуды перемещений

шатза

и ^(у , ¿> /0.1& +6/&\1що\\ . /о1

и бв Ы1> шв

-ш-1) , {з}

где , ¿м , йгв , ¿¿в - коэффициенты, зависящие от ге-

ометрических и эксплуатационных параметров; Уш ~ скорость отскока шара от ограничителя; Ущ - скорость удара шара о ограничитель.

Учитывая, что . , ,

Уш.0 -КУшу, (4)

где К - коэффициент восстановления скорости шара после удара, в результате совместного решения системы уравнений (2}~(4) определяем неизвестные величины .4 ,Ушу и Уши,

Используя решение уравнения (I), получим зависимости для оп-рзделения времени подъема шара // и времени опускания Тг

т< шв+Шш! (5)

■г- * />_/йгв + бмУшу!

« ..

По найденному значению периода колебаний шара определяем

частоту продольных ударов.

Использованное уравнение поперечных колебаний имеет вид

где Ум - скорость набегающего на шар потока.

Второе слагаемое в уравнении (7) представляет собой выражение для определения поперечной восстанавливающей сшш, действующей на шар. Интегрируя уравнение (7), можно определить период и частоту поперечных колебаний шара вибратора.

где й. - расход жидкости; Йо - радиус канала вибратора.

Энергия единичного удара шара определяется по скорости его соударения с ограничителем, которая, в свою очередь может быть найдена путем решения системы уравнений (2) -(4).

Амплитуда изменения нагрузки на долото под действием вибратора оярэдоляется изменением его гидравлического сопротивления при совершении поперечных колебаний пара от концентричного к эксцентричному положению в канале вибратора.

В работе показано, что полученные зависимости в дальнейшем могут использоваться при проектировании мощных забойных вибраторов для бурения скважин.

Третья глаза посвящена экспериментальному исследованию работы струйного насоса и вибратора шарового типа.

Экспериментальными исследованиями установлено, что характеристики струйного насоса при его совместной работе с шаровым вибратором практически на зависят от степени нестационарности рабочего потока, что пбзволяет использовать для гидравлического расчета забойных компоновок, включающих струйный насос и шаровой вибратор зависимости, справедливые для'условий стационарного потока.

Исследование потерь давления в проточной части вибратора показало, что его гидравлическое сопротивление изменяется от максимального (при контакте шара со стенкой канала) до минимального (при концентричном расположении шара в канале вибратора.) значения. Течение потока приводит к возникновению устойчивых незатухающих колебаний шара вибратора. В области малых расходов жидкости частота поперечных колебаний шара возрастает, а частота продольных колебаний снижается. Дальнейшее увеличение расхода жидкости оказнза-

ет незначительное влияние на величину частоты поперечных и продольных колебаний шара вибратора. Проведенные испытания подтвер-дел2 адекватность разработанной математической модели вибратора.

Результаты проведенных исследований положены в основу разработки конструкции забойной компоновки.

В четвертой главе приведено списание конструкции забойного устройства, методика его расчета и-результаты стендовых и промысловых испытаний,

Виброажвкционный снаряд {рис.1) состоит из корпуса 2, в котором расположены центральная, промывочная труба 3, струйный насос 7, камера смешения и диффузор струйного насоса 5, шаровой вибратор 12 к металлоуловитель 10. Устройство соединяется с разделителем бурильной колонны с помощью переводника I и образует со стенками скважины кольцевой зазор. Внутренняя полость устройства сообщается с затрубкым пространством через окна 4. Снизу к устройству посредством резьбы 16 крепится долото. Рабочая полость . ыеталлоуловителя связывается с наддолотной областью посредством каналов 15. В приемную камеру 6 струйного насоса жидкость поступает через каналы 9. Металлоуловитель 10 содержит магнитную систему для улавливания обломков металла, образующихся на забое скважины при работе породоразрушалцего инструмента.

Поток промывочной жидкости, нагнетаемой буровым насосом, попадает в центральную трубу 3, где происходит его деление.. Основу ная часть потока продолжает двигаться по центральному каналу и проходит через вибратор и долото. В наддолотной области происходит вторичное деление потока. Часть центрального потока поступает в затрубное пространство скважины и выносится на поверхность. Оставшаяся промывочная жидкость через шламовые каналы 15 попадает в рабочую полость метгллоуловителя 10 и далее через канал 9 -

в приемную камеру 6 струйного насоса. Движение жидкости з металло-уловитела сопровождается очисткой от металлического скрапа.

После разделения промывочной мягкости в центральной трубе мэяьш&ч его часть через канал 8 поступает на рабочее сопло 7 и далее через камеру смешения и диффузор через окна 4 выходит в зат-рубное пространство скзакинн. В зависимости от характеристик .струйного насоса и гидравлического, сопротивления элементов системы циркуляции в затрубном пространстве, образованном корпусом устройства, может быть как восходящее, так и обратное направление движения потока промывочной жидкости.

Разделитель бурильной колонны (рис.2) состоит из переводника I, с помощью которого соединяется с утяжеленными буршгьннми трубами, корпуса 2 и размещенного в нем штока 3. Шток 3 соединяется с злброзжекшонным устройством посредством переводника 5. Для передачи крутящего момента корпус имеет внутреннее шестигранное сечет низ 4, а шток - наружное. Верхний переводник и корпус соединяются с бурильной колонной, а шток через нижний переводник с виброзлсек-•.шкжным устройством и долотом. Площадь внутреннего сечения корпуса 2 больше площади внутреннего сечения штока 3. Разность площа-.дей приводит к возникновению разности давлений в обоих сечениях, создающих гидравлическую нагрузку, прижимающую долото к забое.

Методика гидравлического расчета виброэжекционного устройства разработана на основе использования положений теории струйного насоса, а также сохранения методологических приемов, характерных для расчетов многоконтурных кольцевых сетей.

Безразмерная характеристика струйного насоса определяется из решения системы уравнений

Рис.2 Конструкция разделителя бурильной колонки: а) - -сжатая бурильная колонна; 6) - растянутая бурильная колонна.

к ¿fic Pd-Pc. ¿Pp ' Pa-Pc'

Ш

(II)

где Ь - относительный надор струйного насоса; /у, </г , % , У4- коэффициенты скоростей в характерных сечениях струйного на-

струйного насоса; и - коэффициент инжекции; дРк- снижение статического давления на входе в камеру смешения, ЛРр - перепад давлений рабочего потока; лРс - перепад давлений, создаваемый струйным насосом; А/ , Рс , Ра - давление смешанного, инжектируемого и рабочего потоков; йг , 0-4 - величины расходов рабочего и инжектируемого потоков.

Уравнения (9}-(II)позволяют построить безразмерную характеристику струйного насоса. Величины давлений, входящих в уравнение (9) определяются с учетом потерь давления з системе циркуляции-конкретной сквайшы по заданному расходу бурового насоса. С помощью найденных значений давлений безразмерная характеристика струйного насоса преобразовывается в зависимость

по которой определяется величина расхода инжектируемого потока.

Остальные величины расходов в системе циркуляции находим,составляя уравнения балансов расходов для узловых точек гидравлической системы. Сравнивая величину расхода во всасываицей "линии струйного насоса с величиной расхода, обеспечивающего витание образующихся на забое обломков металла, определяем необходимую по-

соса; , ¿/>г, /мг, у6 - площади потоков в характерных сечениях

Pd

(12)

J

дачу бурового насоса.

Амплитуда изменения расхода жидкости в гидравлической системе устройства определяется по приведенной- выше методике с учетом перераспределения величин расходов жидкости через-сопло струйного насоса и насадки долота, вызванного изменением гидравлического сопротивления шарового вибратора.

Зависимость величины расхода и амплитуды изменения расхода жидкости в системе циркуляции устройства для бурения от подачи бурового насоса (рис.3) получена для условий испытания забойной компоновки в скважине глубиной 1637 м при бурении долотом 215,9 мм и показывает, что в призабойной зоне имеет место пульсирувдая промывка. Амплитуда изменения расходов более резко меняется при подачах бурового насоса в диапазоне ст 0 до 20 л/с, затем зависимости становятся более пологими и величина амплитуда колебаний меньше зависит от подачи бурового насоса.

Стендовые испытания виброзжекциокного устройства подтвердили правильность предлсгэннсй схемы гидравлического расчета. При проведении стендовых испытаний получека зависимость потерь давления в гидравлической система снаряда от расхода х^костк. Полученная зависимость может быть использована при выбора необходимого рекша промывки и типа используемого при этом оборудования.

црошслоше испытания виброахакционного устройства и разделителя бурильной колонны показали увеличение механической скорости бурения в 1,55-1,61 раза,' проходка на долото возросла з 1,33 раза. По характеру износа деталей разделителя установлено, что шаиштуха продольных: перемещений нижней части буркльной колонны . в рассматриваемых условиях составила' 25 №. Еаеичгэ металличзс- ' кой стружки на рабочей поверхности магнитной системы подтверждает работоспособность магнитного ловителя металла. Спуско-подьем-

ю

7

/

/ А к / // У / / ✓ /

/ 4 / ✓ ] 'J / / х? //X ¿С-' ■у'

Оц'Ю^мУс

о - ю го зо м

Рис.3 Зависимость величины расхода (Ш и амплитуды изменения расхода (А й.) зддкостя в системе циркуляции устройства для бурения.скважин от подачи бурового насоса ■ расход жидкости;

—■——-- амплитуда изменения расхода жидкости.

ныв операции при наличии в компоновке устройства осуществлялись без прихватов, характерных для скважин данного региона. Промысловые испытания подтвердили работоспособность забойней ком-

поноеки.

ОСНОВНЫЕ ВЫБОЛН И РЕКОМЕНДАЦИИ

Результате работ по разработке и исследованию устройства для дшамкческого воздействия на забой бурящейся скважины позволяют сделать следующие выводы:

1. Теоретическими и экспериментальны,® исследованиями установлено, что одним из направлений повышения эффективности процесса бурения скважин роторным способом в условиях повышенной категории прочности горной породы является воздействие на забой кратковременными динамическими импульсами при одновременной интенсификации щшзабойкой промывки и демпфировании колебаний бурильной колонны.

2. Повышение эффективности процесса бурения может быть достигнуто путем использования разработанной и'исследованной схемы забойной компоновки, вютлевщеб разделитель для демпфирования колебаний бурильной колонны, шаровой вибратор и струйный насос для динамического воздействия на забой и повышения качества его очистки. Разработанная схема является развитием практического опыта использования декпфзруицих забойннх компоновок и содержит преимущества, достигаемые при применении буровых "амортизаторов и виб~ рационпо-вращательного бурения..

3. Проведенными теоретически,® и экспериментальными исследованиями установлено, что шаровой вибратор является переменным гидравлическим сопротивлением, использование которого в компоновке с параклельно включенным струйным насосом позволяет создавать

празабойнул пульсирующую промывку и интенсифицировать очистку скважины оря одновременном динамическом воздействии на забой.

4. Стендовыми и промысловыми испытаниями подтверждена возможность использования в практика бурения и при проведении конструкторских работ методика расчета основных узлов устройства, ра-ботахщих как в автономном режиме, так и в едином комплексе.

5. Выбранная рациональная схема забойной компоновки имеет следующие основные характеристики:

- частота динамического воздействия на забой скважины - до 25 Гц;

- энергия единичного удара- • . - до 2 Дк;

- максимальная амплитуда динамической нагрузки - 27 кН;

- максимальная амплитуда демпфируемых продольных

колебаний нижней части бурильной колонны - 0,2 м;

6. Разработанная схема-забойной компоновки позволила увеличить механическую скорость бурения в 1,35-1,61 раза, проходку на долото - в 1,33 раза. Использование забойной компоновки целесообразно также при опасности возникновения прихватов бурильной колонны, при разбуривании поглощаящих пластов и при проводке искривленных и наклонных .скважин.

7. На основании проведенных исследований рекомендуется разработка размерного ряда виброэжвкционных устройств, изготовление и широкие промысловые испытания опытных серий этих компоновок.

Основное содержание диссертации опубликовано в следующих работах

I. Паневник A.B., Чернобыльский А.Г. Исследование работы скзажинного вибратора /Проблемы развития геологоразведочных и добычных работ в Западном регионе Украины: Тез.докл.совещания-семинара /Ивано-Франковский институт нефти и газа.-Ивано-Франковск:

I9S2.-C.4S.

2. Панзвнкк А.Б., Чернобыльский А.Г. Экшершветгаишое исследование работа сквахианото вибратора /ЛЫсянач ж газета® гро-шйиеЕность.Свр.СтроЕтельстзо яефЕянкг я газ скит скнаязи ва ejpa» к НЕ шрб.-М.:ШИК02аГ, I992.~S I2.-C.I-4.

3. Новиков Л.А. , ПгнезкнкА.3., ЧэрЕО&сгьсЕи! A.F. Анализ боковых колебаний шара скзазшного вибратора; //ЗзйтнЕая к газовая лрзмншгешгость, Сер. Строительство езйтяннх н гезоенх сжаанта на супе к на коре.-Н.гЕНИКСШГ, ISS3.-S I.-С. 13-23.

4. Чернобыльский А.Г., Панезнгг A.B.. Сабак Т.К. УстрсйкЕО для бурения CKB3SEH. Пат.2001231 Яй, ЕЙ5 37-38, ISS3.

5. Нсввков JT.A,, Паневккк A.B., Чернобыггсзгй А.Г. ВшрваЕЕ-ческий растет устройства яга бургная сквахгн //Нефтяная и газовая ггромышленность. Сер. Строительство вефЕязнх и газсшг сгостэтг . ка суше 2 на море.-4?.:БЯЕП0ШГ, JSSß.-S 4.-C.7-W.

В. Паневнкк А, Б. Стендсвнэ кетиания ггбрсгявадапкЕЖГо сва-ряда дан бурения сквахиЕ //Нефтяная а газовая щшгиежиость.Овр. .Строительства нефтяных: и газонах слтеягн ее сугз z за моте.-К.: ШЙКОЗНГ, 1993.-й 6.7.-C.G-7. "

7. Паневннк А.З.. Чернайыльсггй А.Г. ЗЕеаврааазяааште следование работу. забоЗного струйного насоса //Sezcsss. иршнанет-ность, I993.-Ä П.-С.£3-24.

8. Паяввягк A.B., ЧерврбагЕскн® А .Г. Врсшвгвшэ ггижшвж виброэгекциозного снаряда //Йзфжгнаг ■г гззэвзн ироешжвеезжмгь.

Сер.Строительство нефтяных г газеэдх сквезея за еуап ж на кзг®.-М.:ШВй03аГ, 1993.-.* II.-C.2S- '