автореферат диссертации по энергетическому, металлургическому и химическому машиностроению, 05.04.01, диссертация на тему:Разработка и исследование сепараторов со свободновращающимися осевыми рабочими колесами с целью повышения эффективности и надежности паротурбинных установок

Введение.

Глава I. Обзор конструкций сепараторов и постановка задачи.

1.1. Сепараторы-пароперегреватели. 12.

1.2. Механические сепараторы . 1\

1.3. Ступени-сепараторы для очистки газа . ЬЬ

1.4. Ступени-сепараторы для влажнопаровых турбин.

1.5. Ступени-сепараторы со свободновращаю-щимися рабочими колесами. В?

Глава П. Описание экспериментальных стендов и методика проведения эксперимента.?2>

2.1. Стенд для испытаний сепаратора Ду 120 со свободновращающимися рабочими колесами . .1Ь

2.2. Опытно-промышленная установка на Нововоронежской АЭС. Ь\

2.3. Методика обработки результатов эксперимента. ЬЬ

2.4. Методика определения дисперсности потока . Ы

2.5. Погрешности измерений. Q2.

Глава Ш. Движение крупнодисперсной влаги в проточной части ступени-сепаратора, её осаждение и улавливание с отводом из основного потока рабочего тела.

3.1. Движение крупнодисперсной влаги в следе за направляющим аппаратом . 9&

3.2. Оценка ширины гоны проникновения крупнодисперсной влаги в канал рабочего колеса. Ю&

3 «3 • Движение влаги по рабочим лопаткам ступени-сепаратора

3.4. Оценка гидравлического сопротивления

СВИС. \ЬЪ

Глава 17. Экспериментальное исследование сепарационной способности турбосепараторов с свободновра-щающимися рабочими колесами №

4.1. Испытание исходной схемы .\kb

4.2. Эффективность сепарации влаги турбо-сепаратором с двумя рабочими колесами одного направления вращения (схема П). . . 1А

4.3. Эффективность сепарации влаги турбосепаратором с одним рабочим колесом (схема 1У) . 15А

4.4. Эффективность сепарации влаги турбосепаратором с двумя рабочими колесами разного направления вращения (схема У) . . 15^

4.5. Эффективность сепарации влаги турбосепаратором с предвклгоченным рабочим колесом ( схема Ш).

4.6. Опытно-промышленные испытания турбо-сепаратора на Нововоронежской АЭС

Глава У. Сравнение результатов эксперимента с расчетом

В Основных направлениях экономического и социального развития СССР на 1981-1985 года и на период до 1990 года, утвержденных ХХУ1 съездом КПСС, предусматривается обеспечение прироста производства электроэнергии в европейской части СССР в основном на атомных и гидроэлектростанциях [ 1 ] • Продолжаются работы по использованию ядерного топлива для выработки теплоэнергии, ускорению развития атомного машиностроения*

Причин деления развитию атомной энергетики большого внимания много: во-первых, для многих стран мира и, в частности, европейской части СССР, ощущается нехватка органического топлива. В ряде случаев это топливо из-за добычи и транспортировки оказывается чрезвычайно дорогим.

Во-вторых, требования научно-технической революции и прогресс социального развития определяет существенный рост энергетики. Создание большого числа электростанций на органическом топливе связано с загрязнением окружающей среды. Строительство гидроэлектростанций имеет весьма ограниченные возможности. Для размещения АХ не требуется больших площадей, загрязнения окружающей среда практически нет, стоимость строящихся АЭС почти равна стоимости строящихся ТЭС.

В- третьих, технический прогресс, укрупнение и стандартизация оборудования должны привести к сокращению стоимости строительства АЭС и ТЭС. Уже в настоящее время в зависимости от конкретных условий и цены на топливо стоимость I Фт.ч на отдельных АЭС ниже, чем на ТЭС. По [2] при удельных капиталовложениях ТЭС, ГЭС, АЭС 200; 350; 380 руб/нВт, себестоимость электроэнергии соответственно равна 1,0; 0,05; 0,8 коп/1©т.ч.

В-четвертых, надежность АЭС и ТЭС в настоящее время находятся на одном уровне♦ Следует отметить, что в атомной энергетике СССР предусмотрены четырехкратные меры защиты против радиоактивного выброса и загрязнений, опасных для человека и окружающей среды.

В-пятых, развитие атомной энергетики в определенной мере характеризует общий высокий научно-технический уровень потенциала страны, строящей АЭС и производящей для них оборудование.

Проблемы повышения экономичности и надежности турбин, работающих на влажном паре, особенно остро встали в последнее десятилетие в связи с бурным развитием атомной энергетики на базе водо--водяных и кипящих реакторов. Процесс расширения водяного пара в таких турбинах начинается, как правило, почти с линии насыщения и происходит в основном в двухфазной области. При этом в конце расширения до глубокого вакуума без промежуточного перегрева пар имел бы степень влажности более 20$, но её стремятся ограничить 12-15$. Уменьшение количества влаги в проточных частях повышает надежность и экономичность ВП турбин. Уменьшается эрозия вращающихся лопаток и неподвижных деталей. Снижается возможность заброса частоты вращения ротора турбины при резком уменьшении нагрузки и испарении пленок жидкости с поверхностей элементов турбин и перепускных патрубков. Уменьшаются нестационарные пульсации скоростей и давлений паровой фазы. Повышается экономичность ступеней, входных и выходных патрубков турбины. Для этого влага отводится непосредственно в ступенях турбины (внутренняя сепарация) и во внешних сепараторах, устанавливаемых между цилиндрами (внешняя сепарация). Применяется перегрев пара в СПП.

При внутренней сепарации в проточной части турбины, где течет влажный пар, предусматривается периферийное влагоулавливание за ИС, хотя в ЧВД оно менее эффективно, чем в ЧНД. При большой концентрации влаги у периферии предусматривается её отвод за НА. Очень эффективен отсос пара с большой концентрацией в нем влаги у периферии за НС в камеры отбора пара и затем - в систему РППВ. В активных ступенях могут применяться небольшие раскрытия лопаток за счет подрезки бандажа у входных кромок РЛ для повышения сброса влаги в камеры,

В последних ступенях ЧНД турбины, где крупные капли наиболее эрозионноопасны, применяются, помимо указанных влагоулавли-вающих устройств, внутриканальная сепарация в полых направляющих лопатках и защитные покрытия входных кромок рабочих лопаток. Для этой ступени разрабатываются также эффективные сепарационно--испарительные методы удаления и испарения влаги на направляющих лопатках с последующим дроблением и испарением крупных капель в аэродинамических следах за НЛ. Создаются эрозионноустойчивые профили РЛ, снижающие силу удара капель о входную кромку лопатки [з].

В качестве внешних широко применяются гравитационные, жалю-зийные, циклонные сепараторы и фильтры. Во внешних сепараторах степень влажности пара может быть уменьшена до I%» Такой сепаратор обычно объединяют с промежуточным перегревателем (СПП), когда он требуется. В перегревателе пар высушивается и перегревается, благодаря чему снижается степень влажности в последних ступенях ЧНД [ ¿| ] .

Введение в систему внешнего сепаратора связано с гидравлическими потерями. Однако они невелики по сравнению со снижением потерь энергии от уменьшения влажности в ЧНД, В результате сепарации влаги повышается к.п.д. турбины. Кроме того, снижается эрозия последних ступеней турбины. Таким образом, сепарация влаги существенно повышает экономичность и надежность влажнопаровых турбин.

Конструкция СПП и применяемые для них материалы находятся в зависимости от типа реактора. Для активного пара требуется нержавеющая сталь.

ПИИ в мощных установках представляет собой большеобьемный аппарат, значительно усложняющий паропроводы и оказывающий сильное влияние на конструкцию турбины, так как им определяется оптимальное разделительное давление, а следовательно и число ступеней Ш.

Другая важная особенность мощных влажнопаровых атомных турбин, связанная с высоким расходом пара и наличием СПП, - сравнительно большие внутренние емкости пара в турбинном агрегате и значительное количество влаги в пленках. За счет этих аккумуляторов энергии может происходить недопустимый разгон турбогенератора при внезапном сбросе нагрузки.

Следовательно, сепаратор и промежуточный перегреватель становятся важнейшими аппаратами установки. Их стоимость велика. В зависимости от особенностей установки она составляет до трети, а иногда и более стоимости влажнопаровой турбины. В связи с этим неуклонно должны совершенствоваться конструкции этих аппаратов и анализироваться принципиальная основа, на которой они создаются.

Одна из возможностей уменьшить размеры и стоимость сепараторов - перейти от стационарных к вращающимся конструкциям. Принцип действия вращающихся сепараторов основан на известном свойстве турбинных колес хорошо сепарировать влагу при малых окружных скоростях.

Сепарирующая способность РК используется для создания ступеней, специально предназначенных для удаления влаги. Они выполнялись двух типов: в виде промежуточной ступени в проточной части г многоступенчатой турбины, изготовлявшейся по предложениям МЭИ и КТЗ; в виде тихакодной ступени во вращающемся сепараторе ЛПИ, размещаемом в трубопроводах или в СПП.

В турбосепараторе ЛПИ со свободновращающимся РК используется црищии отвода влаги в периферийную влагоулавливающую камеру с рабочих лопаток при малых окружных скоростях при небольших скоростях потока. В свою очередь, конструкция ступени сепаратора МЭИ и КТЗ подразделяется на два подтипа: турбинная ступень-сепаратор с весьма высокой эффективностью влагоудаления, но имеющая пониженный к.п.д. по сравнению с обычными ступенями из-за специальных устройств, повышающих сепарацию влаги; турбинная ступень с повышенной сепарирующей способностью за очет некоторых конструктивных особенностей бандажей, имеющая практически такую же экономичность, как и обычные турбинные ступени.

Основное достоинство ступеней-сепараторов с СВИС состоит в обеспечении высокого уровня коэффициентов сепарации (до 96-38$) при небольших затратах давления. Высокая эффективность сепарации достигается при малых окружных скоростях (по данным ЛПИ 3-50 м/с) за счет выполнения СВИС с малым относительным шагом лопаток, особых конструкций рабочих лопаток и влагоулавливающей камеры.

Выводы по главе. Расчетные значения величин эффективности сепарации и потерь давления с достаточной точностью совпадают с экспериментальными значениями тех же параметров при тех же условиях.

РРНТ/ПХ^

0,15

И5 к 1г г и О

0,25 0,5

0,75

Рис.5.14. Расчетные траектории движения капель влаги по жалюзийному профилю СВРК: I- ^=1.10 "^м; 2 - ,3.10~^м; 3 - ^8,6.10""^.

192. Е

0,75

0,5 к А >

0,25 0,5 0,75 ь

Рис.5.15. Расчетные траектории движения капель по пластинчатому профилю СВРК: 1-^=1.10-^; 2 4,3.10^ ; 3 -^=8,6.10"^. l9i

Рис. 5.16. Расчетный профиль СВРК.

0,75

0,5 0,25 0,5 0,75 U

Рис. 5.17. Траектории движения капель по расчетному профилю СВРК:

I I . Ю^м; 2-,3.10*^; 3-^= в.б.Ю^м. h А

191»

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

I. Экспериментальные исследования схем проточных частей и опытно-промышленные испытания доказали возможность создания тур-босепаратора с СВИС с уровнем эффективности сепарации влаги 96-97%,

2• Из рассмотренных схем наибольшую эффективность сепарации влаги обеспечивает проточная часть турбосепаратора по схеме П (НА+РК^+РКз) - 98$ при относительном гидравлическом сопротивлении % 10$.

3« Экспериментально показано, что для допустимых влажностей в паротурбинной установке (до 15$) оптимальная периферийная окружная скорость для первого НС в рассмотренных схемах составила 5-25 м/с.

4. Экспериментально установлено, что в схеме П увеличивает эффективность сепарации влаги при влажностях больше 18$, а в схеме У при влажностях до 18$. Установка НА между РК (схема Ш) увеличивала коэффициент Т в среднем на 4-6$ во всем испытанном диапазоне влажностей.

5. Теоретически показано, что профильные потери в НС с жа-люзийной лопаткой составляют 85-90$ от суммы всех потерь.

6. Экспериментальные исследования подтвердили правильность разработанного автором метода расчета гидравлических потерь проточной части и правильность метода расчета эффективности сепарации влаги турбосепаратора с СВИС.

1. Основные направления экономического и социального развития СССР на 1.8I-I985 годы и на период до 1990 года. - В кн. : Материалы ХОТ съезда КПСС., 1981. с.131 -205.

2. Кириллин В Л. Развитие энергетики. Международный центр НТИ, 1981. - 10 с.

3. Кириллов ИЛ., Иванов В Л., Кириллов АЛ. Паровые турбины и паротурбинные установки. Л.: Машиностроение, 1978. - 276 й

4. Филиппов Г Д., Поваров О Л. Сепарация влаги в турбинах АЭС. -М.: Энергия, 1980. 320 с.

5. Паротурбинные установки атомных электростанций. /Под ред. Ю.ФЛСосяка. -М.: Энергия, 1978. 312 с.

6. Промежуточный сепаратор-пароперегреватель дня турбин Ленинградской АХ. /Андреев ПЛ., Гершевич Б Л. и др. Энергомашиностроение, 1974 , Jé 10 , с .1-4.

7. Трояновский Б Л., Поваров О Л. Внешние сепараторы и пароперегреватели турбин АЭС. Энергохозяйство за рубежом, 1976,6, с .21-28.

8. Артемов ЛЛ., Десятун В.Ф., Крейдин Б Л. Параллельная работа сепараторов-пароперегревателей на четвертом блоке HB АЭС. -Теплоэнергетика, 1977, JÊI2, с.18-23.

9. Испытания промежуточных сепараторов-пароперегревателей турбины К-220-44/5000 на Кольской АЭС. Волков АЛ. и др. Теплоэнергетика, 1977, №7, с.28-31.

10. Рато. Патент США. 1.184.261.

11. Бюллетень фирмы QmeKccin fLÊter Солгчрапу , 1932.

12. Химическая промышленность, 1935, № 7.

13. A.c. 308462-11 СССР . Центробежный пыле отделитель /Розенкранц И .С., Прецистенский СЛ.- 1941.

14. Пречистенский СЛ. Центрифугирование аэрозолей ЦРП. -М.: Атомиздат, i960. 144 с.

15. Розенкранц И.С. Центробежный пылетуманоотделитель (ЦРП): НЙУШ. Сообщение о научно-технических работах. Вып.4. М.: Гос-химиздат, 1957 , с .14 -19.

16. Гриценко С .В. Новые методы фильтрации пыли. Вестник машиностроения, 1952, №8, с.12-15.

17. A.c. 84250 СССР . Центробежный пыле отделитель / Гри-щенко С Л. 1953.

18. A.c. 373017 СССР . Центробежный классификатор / Ду-дин Н Л., Егоров В JA., Смоловик В Л., Шваб В А., Шиляев М .И. Опубл. в бюл. "Открытия. Изобретения. Промышленные образцы. Товарные знаки", 1973, № 14.

19. A.c. 289818 СССР . Центробежный пылеотделитель /Гор-диенко В Л., Давыдов АЛ., Журавлев ПЛ., Кубил В .0., Ского-ревНЛ. Опубл. в бюл. "Открытия. Изобретения. Промышленные образцы. Товарные знаки", 1970, № 2.

20. A.c. 348214 СССР . Центробежный вентилятор-воздухоочиститель / Журавлев ПЛ., Кубил В .0., Скогорев Н Л. Опубл. в бюл. "Открытия. Изобретения. Промышленные образцы. Товарные знаки", 1972, № 25.

21. ПчелкинЮЛ., Рождественский А Л. Экспериментальные исследования турбоциклонного газоочистителя. Известия ВУЗов. Машиностроение, 1964, $2, с.17-19.

22. Рождественский A JA. Очистка запиленного потока в турбо-циклонном пылеуловителе: Автореф. дис. на соиск. степени канд. техн.наук. -М. 1965. 19 с.

23. A.c. 187507 СССР . Центробежный ротационный пылеотде-литель / Головко А . Опубл. в бюл. "Открытия. Изобретения. Промышленные образцы. Товарные знаки", 1966, № 20.

24. Зарницкий Г.Э., Романов В .Б. Конструктивные особенности технологические и технико-экономические показатели механических центробежных сепараторов природного газа КПИ-РЗ. М.: ВНИИЭгаз-пром, 1968. 115 с.

25. A.c. 240684 СССР . Влагоотделитель для системы кондиционирования воздуха летательных аппаратов / Порохня ГЛ., Боша-ров АЛ., Сергеев MJÍ. -Опубл. в бюл. "Открытия. Изобретения. Промышленные образцы. Товарные знаки", 1969, №13.

26. Нелепченко В JA., Колодезный ПЛ. Выбор оптимальных конструкций сепарирующих устройств. Нефтепромысловое дело.

27. Патент США £ 3273324 , кл.55-404.

28. A.c. 425635 СССР . Центробежный газожидкостный сепаратор / Маркович Э .Э., Зарницкий Г .3., Пикин В J?. Опубл. в бюл. "Открытия. Изобретения. Промышленные образцы. Товарные знаки", 1974, №5.

29. Туровский А Л., Бихман Р.Б., Роторный аппарат для сепарации капельной жидкости из потока газа. Химическое и нефтяное машиностроение. -М.: Машиностроение, 1976, №6, с.13-14.

30. A.c. 205596 СССР . Влагоотделитель для систем кондиционирования воздуха летательных аппаратов / Николаев Н.С., Порохня Г Л., Сергеев МЛ. -Опубл. в бюл. "Открытия. Изобретения.

31. Промышленные образцы. Товарные знаки", 1967, №23.

32. Кириллов И.И., Яблоник РЛ. Основы теории влакнопаровых турбин. -М.: Машиностроение., 1968. 264 с.

33. Дейч МЛ., Филиппов ГЛ. Газодинамика двухфазных сред. -М.: Энергия, 1968. -424 с.

34. Исследование специальных турбинных ступеней-сепараторов Дейч М Л., Кирюхин В Л., Филиппов Г Л., Поваров О Л. и.др. -Теплоэнергетика, 1974, №8, с.20-23.

35. Филиппов Г Л., Поваров О Л., Пряхин В .В. Исследования и расчеты турбин влажного пара. -М.: Энергия, 1973. 232 с.

36. Филиппов ГЛ., Поваров О Л. Исследование сепарирующей способности турбинного колеса с пластинами. Теплоэнергетика, 1968, №12, с .83-86.

37. A.c. 333280 СССР . Турбинная ступень для сепарации влаги / Дейч МЛ., Филиппов Г Л., Поваров О Л., Соболев СЛ. -Опубл. в бюл. "Открытия. Изобретения. Промышленные образцы. Товарные знаки", 1972, № II.

38. Поваров ОЛ., Назаров О Л., Калмыков В Л. и др. Исследование рабочих решеток в двухвальной экспериментальной турбине. -М.: НИИинформтяжмаш, серЛаротурбостроение, 3-74-23. с.30-33.

39. Исследование турбинной ступени-сепаратора с увеличенным осевым зазором / Филиппов ГЛ., Поваров ОЛ., Назаров. 0.И. и др. -Теплоэнергетика, 1976, №12, с.15-18.

40. Косяк Ю.Ф. Некоторые пути уменьшения вредного влияния влаги в проточной части паровых турбин: Автореф.дис. на соиск. степени канд.техн.наук Харьков, 1969. - 19 с.

41. Косяк Ю.Ф., Нахман ЮЛ., Зильбер Т.М. Определение эффективности системы влагоудаления в проточной части низкого давления. М.: НИИинформтяжмаш, сер. Паротурбостроение, 3-67-7, с.45-48.

42. Филиппов Г .А., Поваров О Л., Калмыков В .А. Исследование турбинной ступени-сепаратора на малые теплоперепады. Теплоэнергетика, 1978, №9, с.27-52.

43. Кириллов И.И., Фаддеев ИЛ., Розин B.C. Исследование турбосепаратора со свободновращащимся рабочим колесом. Энергомашиностроение, 1977, J6I, с.29-30.

44. Фаддеев ИЛ., Розин B.C., КлибашевВЛС. Турбосепаратор. Л., ЦНТИ, 1977, Л 520-77, -4 с.

45. Кириллов И.И., Фаддеев ИЛ., Розин B.C., Клибашев ВЛС. Испытание турбосепаратора. Энергомашиностроение, 1978, № II, с.38-39.

46. Курбатов Л.И. Исследование и разработка центробежных сепараторов для подготовки газа к транспорту: Автореф. дис. на соиск. степени канд.техн.наук. М., 1982, 20 с.

47. Витман Л Д., Кацнельсон Б .Д., Палеев И.И. Распиливание жидкости форсунками. -М-Л.: Госэнергоиздат, 1962, с.80-82.

48. Цейтлин В .Г. Техника измерений расхода и количества жидкости, газа и пара. -М.: Изд-во Комитета стандартов, мер и измерительных приборов при СМ СССР, 1968. 206 с.

49. Миронов К Л., ШипетинЛЛ. Теплотехнические измерительные приборы. -М.: Машгиз., 1958, 896 с.

50. Пешехонов Н.Ф. Приборы для измерения давления, температуры и направления потока в компрессорах. М.: Оборонгиз, 1962, с.149-163.

51. Турбосепаратор со свободновращащимся рабочим колесом (экспериментальный). Рабочий проект: Харьковский филиал ЦКБ, 1979 , 18 с.

52. A.c. № 595522 СССР . Ступень-сепаратор / Филиппов ГЛ., Поваров O.A., Васильченко Е J1. Опубл. в бюл. "Открытия.

53. Изобретения. Промышленные образцы. Товарные знаки", 1978-, № В. 1 54. Тыныбеков ЭЛ. Исследование процессов распылительной сушки в среде перегретого пара: Автореф. дис. на соиск. степени канд. техн. наук. -М. 1967, 19 с.

54. Левин Л.И. Исследование по физике грубодисперсных аэрозолей. М.: АН СССР, 1961, - 267 с.

55. Фукс НД. Успехи механики аэрозолей. М.: АН СССР, 1961. - 159 с.

56. Горцон Т.М., Пейсахов ИЛ. Пылеулавливание и очистка газов. -М.: Металлургиздат, 1958.

57. Фукс НД. Механика аэрозолей. М.: АН СССР, 1955.

58. Зайцев МЛ. Методика исследования взвешенных веществ в газах применительно к оценке газоочистки. Труды совещания по очистке промышленных газов. : Металлургиздат, 1941.

59. Кулагин Л .В. Методы измерения размеров капель п|3и распиливании: В кн. :Межвузовский сб. № 2. Взаимозаменяемость и техника измерения в машиностроении. : Госэнергоиздат, 1960.

60. Руп Дж. Техника исследования характеристик распыления в форсунках с постоянным расходом. Вопросы ракетной техники, 1953, гёЗ.

61. Братута ЭЛ., Переселков А.Р. Обобщенная функция распределения объема капель по размерам. Известия вузов. Энергетика, 1978, ВЗ с.86-88.

62. Леончик Б.И., Маякин В Л. Измерения в дисперсных потоках. -М.: Энергия, 1971, 248 с.64 . Преображенский В Л. Теплотехнические измерения и приборы. -М.: Энергия, 1978. -704 с.

63. Кириллов ИЛ. Теория турбомашин. Л.: Машиностроение, 1972. - 536 с.

64. Волчков В.И. Исследование проточной части БД мощных паровых турбин на натурном стенде. Автореф. дис. на соиск. степени канд. техн. наук. Л. 1974. - 20 с.

65. Солохина Е .В. Исследование параметров потока в осевом зазоре газовой турбины. Труды МАИ., М.: 1965, вып.68, с.61-68.

66. Фаддеев ИЛ. Эрозия влажнопаровых турбин. Л.: Машиностроение. 1974. - 208 с.

67. Фадцеев ИЛ., БебневВЛ., ХавияСЛ. Скорости крупнодисперсных капель и их углы входа на рабочие лопатки осевой турбинной ступени. Известия вузов. Энергетика, 1982, №8, с.112--116.

68. СалтановГЛ. Сверхзвуковые двухфазные течения / Под ред. Дейча МЛ., Степанчук В.Ф. Минск.: Высшая школа, 1972, -480 с.

69. Базаров СЛ. Исследование процессов формирования дисперсности жидкой фазы ВП в проточной части паровых турбин: Дисс. на соиск. степени канд. техн. наук. Л., 1966.

70. Исследование структурного состава жидкой фазы за последней ступенью паровой турбины / Базаров СЛ., Зильбер ТЛ., Косяк Ю.Ф., НалманЮЛ. Теплоэнергетика, 1968, №10, с.31-33.

71. Кириллов И.И., Фадцеев ИЛ. Эрозионный износ лопаток турбин, работающих на влажном паре. Теплоэнергетика, 1971, $9, с.50-53.

72. Раушенбах БЛ., Белый СЛ., Беспалов ИЛ. и др. Физические основы рабочего процесса в камерах сгоранияВРД. -М.: Машиностроение, 1964 , 526 с.

73. Фадцеев ИЛ. Эрозионный износ лопаток осевых ВП турбинных ступеней.: Раце НПМ ПАН, 1971, т.57, с.235-245.

74. ДунскийВ.Ф., НикитинНЗ. Распыление жидкости вращающимся диском и вопрос о "вторичном" дроблении капель. ШИС, 1965, т.З, № I.

75. Носовицкий А Л., Шпензер Г .Г. Газодинамика ВП турбинных ступеней. Л.: Машиностроение, 1977, - 184 с.

76. Яблоник Р.М., Лагерев В .В. Исследование течения влажного пара в направляющих каналах паровых турбин. Теплоэнергетика, 1963, № II, с .55-60.

77. Кириллов ИЛ., Фаддеев ИЛ., Циглер ХД. Исследованиеплоских решеток СП наВП. Известия вузов. Энергетика, 1967,12, с. ПО.

78. Завадовский А Л., Беркович АД. Исследование турбинной решетки профилей на двухфазных средах. Известия ВУЗов. Энергетика, 1968, №11, с.40-45.

79. Дейч М .Е., Филиппов ГЛ., Пряхин В Л., Поваров 0 Л. Потери энергии, возникающие при течении ВП в турбинной ступени. Теплоэнергетика, 1966, № 12, с.23-27.

80. Абрамов ЮЛ. Исследование внутриканальной сепарации влаги из проточной части турбин: Дисс. на соиск. степени канд. техн. наук. МЭИ, 1970.

81. Шубенко АЛ. Исследование внутриканальной сепарации в ВП турбинах: Дисс. на соиск. степени канд. техн. наук. ЛЕИ, 1968.

82. Фаддеев ИЛ., Шубенко АД. Движение пленки конденсата на вогнутой поверхности сопловой турбинной лопатки. Энергомашиностроение, 1968, №2, с.47.

83. Дейч М.Е., Абрамов Ю.И., Глушков В.И. 0 механизме движения влаги в сопловых каналах турбин. Теплоэнергетика, 1970, №11, с.34.

84. Кириллов И.И., Фадцеев ИЛ. и др. Разработка метода расчета движения крупнодисперсной влаги в ВП ступенях ЩЦ мощной паровой турбины. Отчет ЛПИ по т.ЭМ-П-3/69, 1968. 20 с.

85. Фадцеев ИЛ. Эрозия влажнопаровых турбин. Л., Машиностроение, 1974, -208 с.

86. Филиппов Г .А. Исследование потоков влажного пара в элементах проточных частей турбин. Автореф. на соиск. уч. степ, доктора техн. наук. М. 1971, -46 с.

87. Дейч МЛ. Техническая газодинамика. М., Энергия, 1974, 592 с.

88. Назаров 0Л. Исследование движения и сепарации влагив элементах проточных частей турбин. Автореф. на соиск. уч. степ, канд. техн. наук. М. 1976. 19 с.

89. Филиппов ГЛ., Поваров 0 Л., Пряхин В Л. Исследование и расчеты турбин влажного пара. М., Энергия, 1973, 232 с.

90. Сумм БД., Горюнов ЮЛ. Физико-химические основы смачивания и растекания. М.: Химия, 1976. 232 с.

91. Гиббс ДжЛ. Термодинамические работы. Пер. с англ. Под ред. СеменченкоМ. Л.: Гостехиздат, 1950. -492 с.

92. Александров В Л. Техническая гидромеханика. М. I. Гостехиздат, 1946. -432 с.

93. БутенинНЛ., ЛунцЯД., Меркин 0Л. Курс теоретической механики. М.: Наука, 1979. 544 с.

94. Ландау Л Д., ЛифшицЕЛ. Теоретическая физика, т.1. М.: Наука, 1973. 208 с.

95. КочинНЛ. Векторное исчисление и начало тензорного исчисления. Л-М. Г0НТИ, 1938. -456 с.

96. Идельчик ИЛ. Справочник по гидравлическим сопротивлениям. М.-Л.:Госэнергоиздат, I960, - 503 с.

97. Рихтер ЛД. Тяга и дутье на тепловых электростанциях. -М.-Л.: Госэнергоиздат, 1962, 200 с.

98. Дорфман Л Д. Гидродинамическое сопротивление и теплоотдача вращающихся тел. 44.: Физматгиз, 1960-180 с.101 .Бейзельман РД., Цнпкин Б.В., Перель Л Л. Подшипники качения. Справочник; -М.: Машиностроение, 1975, 574 с.

99. Детали и механизмы металлорежущих станков /Под. ред. Решетова ДЛ. т.2 Шпиндели и их опоры. Механизмы и детали приводов. -М.: Машиностроение, 1972, 520 с.

100. Крагельский И .В., Виноградов И.Э. Коэффициенты трения. Справочное пособие. -М.: Машгиз, 1972, 220 с.

101. Кругер МЛ.', Попов ВД., Кулагин В Л. и др. Справочник конструктора оптико-механических приборов. -Л.: Машиностроение, 1968, 760 с.

102. Абрамов В.И., Филиппов Г.А., Фролов В.В. Тепловой рас-счет турбин. М. : Машиностроение, 1974, - 184 с.

103. Розин B.C. Исследование турбосепаратора со свободно-вращающимся колесом. Автореф. дис. на соиск. степени кандидата техн.наук. Л. 1980. - 17 с.

104. Промежуточный сепаратор-пароперегреватель турбины

105. К-520-44/5000. Рабочий проект. Тепловой и гидравлические расчеты. Техпромэкспорт, 1974. -15 с.

106. Моргунова Т.Х. Атомные электрические станции. -М.: ■ Высшая школа, 1978, 360 с.

107. Инструкция по определению экономической эффективности использования в народном хозяйстве новой техники, изобретений и рационализаторских предложений, разрабатываемых в энергомашиностроении. у4Ш0 ЦКТИ. Л., 1978, - 88 с.

108. ПО. Трояновский БМ. Турбины дня атомных электростанций. -М.: Энергия, 1978, 231 с.

109. Ж, Wotson H.j Morris P., Engineering IQ52, M 4&П, p. 2Й&. Mi.tti.es t. Was ser-tropeen Ln ШЪ, bd. 15, N5, 4, W9-£*"?.-НЪ, Kri^ianow&Kl T. Wudrane zo^cxdnUnLa Ruoftu faiy cLeKEei. stopnlu tnrd'uy Kondenüacv^nen War^iavvo-Рогп&г\> 65s.

110. MA. Кrzyzanowsva I. Przyolizone ro^wij zonia róznenlo rucbu ctCnKlcj war-stur-y cLeeiy po wiezu^oeei pfosKei.^ pCyice. uPrace IhP\ ^69, vik.