автореферат диссертации по разработке полезных ископаемых, 05.15.02, диссертация на тему:Разработка и исследование рациональных конструкций крепи для подготовительных выработок глубоких шахт при обработке мощных угольных пластов наклонными слоями

ВВЕДЕНИЕ.

1. СОСТОЯНИЕ ВОПРОСА И ЗАДАЧИ ИССЛЕДОВАНИЯ.

1Л. Краткая горно-геологическая характеристика месторождения

1.2. Схемы вскрытия и подготовка шахтных и выемочных полей и системы разработки на Ткибули-Ша-орском месторождении

1.3.Обзор и анализ существующих теории горного давления

1.4. Стоимость поддержания подготовительных выработок

1.5. Состояние вопроса и задачи исследования

2. ШАХТНЫЕ ИНСТРУМЕНТАЛЬНЫЕ ИССЛЕДОВАНИЯ

2.1. Методика шахтных инструментальных наблюдений

2.2. Характеристика замерных станции.

2.3. Исследование физико-механических свойств пород.

2.4. Шахтные инструментальные исследования

2.5. Расчет параметров крепи

3. СТЕНДОВЫЕ ИСПЫТАНИЯ ПОДАТЛИВОГО УЗЛА МЕТАЛЛИЧЕСКОЙ

КРЕПИ ИЗ СШЩПРОФИЛЯ

3.1. Постановка задачи и методика выполняемых работ

3.2. Работа податливых узлов и результаты испытаний

3.3. Основные итоги и выводы по результатам стендовых испытаний

4. РАЗРАБОТКА СОВЕРШЕНСТВОВАНИЕ И ВНЕДРЕНИЕ КОНСТРУКЦИИ КРЕПИ ПОДГОТОВИТЕЛЬНЫХ ВЫРАБОТОК

4.1. Разработка и совершенствование конструкции крепи

4.2. Испытание и внедрение новых видов крепей на шахтах Ткибули-Шаорского месторождения

4.3. Основные требования, предъявляемые к крепям подготовительных выработок.

4.4. Расчет экономической эффективности крепи подготовительных выработок.

Актуальность проблемы. Решение задач, стоящих перед угольной промышленностью нашей страны, имеет важное народнохозяйственное значение, что нашло свое отражение в основных направлениях экономического и социального развития на I98I-I985 гг. и на период до 1990 года, принятых ХХУТ съездом КПСС.

Развитие угледобывающей промышленности Грузинской ССР осуществляется, в основном, за счет шахт Ткибули-Шаорского каменноугольного месторождения. Наличие мощных, весьма сближенных угольных пластов в совокупности с их сильной геологической на-рушенностью требует решения комплекса вопросов, связанных с применением рациональных для данных систем разработки эффективных конструкций крепи глубоких горизонтов.

С ростом глубины, состояние подземных горных выработок резко ухудшилось. Смещение пород на глубоких горизонтах охватывает весь контур выработки и достигает значительных величин порядка 1000 мм. Существующие типовые конструкции крепей, применяемые на малых глубинах, ввиду несоответствия условиям глубоких горизонтов, преждевременно выходят из строя, вызывая неоднократные перекрепления выработок. Вследствие этого растут затраты на поддержание выработок, ухудшаются условия труда и безопасность работ.

Особенно в тяжелых условиях оказались подготовительные выработки, подвергающиеся влиянию очистных работ, в частности, слоевые штреки защитных пластов и угольные квершлаги (орты). Так, например, с ростом глубины от 600 м до 800 м стоимость поддержания I м слоевых штреков в год увеличилась на 20 руб. По данным комбината "Грузутоль" стоимость перекрепления слоевых штреков на глубоких горизонтах в 2 раза превышает стоймость их проведения.

В ближайшие годы предусматривается дальнейшее увеличение глубины подземной разработки Ткибули-Шаорского месторождения до 1700 м и более, что еще более осложнит поддержание подготовительных выработок. Поэтому установление характера проявления горного давления на глубоких горизонтах шахт и разработка на их основе рациональных конструкций крепи, способствувдих снижению затрат на поддержание подготовительных выработок, испытывающих вдаяние очистных работ является актуальной научной задачей.

Цель работы. На основе проявления горного давления обосновать и разработать рациональные конструкции крепи для подготовительных выработок глубоких шахт при отработке мощных угольных пластов наклонными слоями (на примере Ткибули-Шаорского каменноугольного месторождения).

Идея работы. Заключается в выборе формы, ориентации и параметров крепи, соответствующих основным закономерностям проявления горного давления в подготовительных выработках, испытывающих влияние очистных работ.

Методы исследований. В диссертации использованы методы научного обобщения, шахтных инструментальных наблюдений, математической статистики и теории корреляции, испытания шахтной крепи в лабораторных и производственных условиях, а также графический и технико-экономический анализ полученных результатов с использованием ЭВМ.

Достоверность содержащихся в диссертации положений, выводов и рекомендаций подтверждается большим объемом и продолжительностью производственных испытаний, хорошей сходимостью результатов натурных и лабораторных исследований, положительными результатами внедрения рекомендуемых конструкций крепи.

Научные положения, защищаемые в диссертации и новизна:

- закономерность проявления горного давления в подготовительных выработках, испытывающих влияние очистных работ при отработке мощных угольных пластов наклонными слоями на больших глубинах;

- величина соотношения вертикальной (по нормали к пласту) конвергенции с боковой составляющей 2,5-3,5;

- закономерность изменения смещений !фовли слоевых штреков в зависимости от времени и расстояний до забоев штрека и лавы (впереди линии очистного забоя) при различных глубинах разработки, описываемые полиномами пятой степени;

- формула для определения основных параметров крепи подготовительных выработок, в зависимости от глубины заложения, прочности пород и размеров выработки;

- форма, ориентация и параметры крепи подготовительных выработок глубоких шахт, испытывающих влияние очистных работ.

Практическая ценность работы заключается в разработке эллипсовидной и полигональной податливой крепи для слоевых штреков защитных пластов и квершлагов (ортов). Применение этих крепей обеспечивает снижение стоимости поддержания выработок и улучшает условия труда и безопасность работ, а также в установлении зависимостей между параметрами узла податливости, усилием зажатия узла, сопротивлением податливости и величиной нахлестки.

Реализация работы. Внедрение эллипсовидной податливой крепи из спецпрофиля осуществлено в слоевом штреке № 13 Ткибульс-кой шахты им. Ленина.

Эллипсовидная податливая крепь используется институтом

Грузгипрошахт" в проектах разработки глубоких горизонтов шахт Ткибули-Шаорского месторождения,

Аппробашгя работы. Основные положения диссертации докладывались на У Всесоюзном семинаре по исследованию проявления горного давления и способов охраны капитальных и подготовительных выработок (г. Ткибули, 1978 г.), на Всесоюзной научной конференции по проблемам механики подземных сооружений (г.Ленинград, 1978 г.), на научном семинаре отдела проведения и поддержания горных выработок Донецкого научно-исследовательского угольного института (г. Донецк, 1984 г.), на научном семинаре отраслевой научно-исследовательской лаборатории оснований и подземных сооружений Минуглепрома УССР при Макеевском инженерно-строительном институте (г. Макеевка, 1984 г.), на заседании кафедры горной геомеханики: Донецкого политехнического института (г.Донецк, 1984 г.), на заседании кафедры разработки месторождений полезных ископаемых ШИ им. В.И.Ленина (г.Тбилиси, 1984 г.).

Конструкция эллипсовидной податливой крепи из спецпрофиля удостоена премии на Всесоюзном открытом конкурсе по разработке технических решений эффективных конструкций крепей подготовительных выработок (г. Москва, 1975 г.).

Конструкция податливой полигональной крепи из спевдрофиля защищена авторским свидетельством № 6050X4 от 6 января 1978 года.

Публикации. Основные положения диссертации опубликованы в девятнадцати печатных работах.

Объем работы. Диссертационная работа состоит из введения, четырех глав, заключения, списка использованной литературы ж 5 приложений.

2,6, Выводы по результатам шахтных наблюдений

Шахтные инструментальные и визуальные наблюдения, выполненные на замерных станциях позволили сделать следующие выводы:

I* Подготовительные выработки глубоких горизонтов шахт Ткибули, где iJj ^ 0,5, характеризуются интенсивным всесторонним смещением породного контура. Эти смещения значительно превышают податливость используемых на шахте крепей, поэтому в указанных условиях необходимо применение конструкции крепи с увеличенной податливостью и улучшением податливым режимом работы.

2, Нагрузка на !фепь в слоевых штреках защитных пластов имеет неравномерный характер и возрастает с увеличением глубины (замерные станции Jfe№ 13,14,15,16,17,18),

3, Смещения пород в слоевых штреках защитных пластов наблюдается по всему периметру выработок. При этом максимальные смещения проявляются в направлении, перпендикулярном напластованию пород и значительно превышают конструктивную податливость применяемой арочной крепи, минимальные приурочены к бокам выработки и по величине в 2-3 раза меньше максимальных. Наиболее интенсивное смещение пород наблюдается в первый период, в течение 10-12 суток. За этот же период происходит формирование основных нагрузок,

4, Смещения контурных и глубинных реперов подтверждают образование вокруг выработки зоны неупругих деформаций, которая имеет удлиненную форму,

5, В защитных пластах величина смещения пород почвы достигает значительных величин и в ряде случаев превышает смещения кровли и боков, что указывает на необходимость применения замкнутых конструкций 1фепи.

6. Соотношение вертикальной конвергенции с боковой для защитных пластов шахт Ткибули составляет 2,5-3,5, что предопределяет необходимость удлиненной формы крепи с различной степенью податливости, причем такая крепь должна располагаться с длинной оси по нормали напластования пород,

7. Смещения контура в разгруженных пластах в 2-3 раза меньше, чем в защитных,

8, В участковых квершлагах наблюдается симметричный характер смещения по отношению к главным осям выработки. Эти смещения значительно превышают конструктивную податливость применяемой кольцевой крепи,

9, Влияние очистных работ на смещения контура выработки проявляется с приближением линии очистного забоя на расстояние 27-35 м, причем максимальные величины смещения отмечены при проходе лавы данного участка штрека.

3. СТЕНДОВЫЕ ИСПЫТАНИЯ ПОДАТЛИВОГО УЗЛА МЕТАЛЛИЧЕСКОЙ

КРЕПИ ИЗ СПЕЦПРОФИЛЯ 3.1, Постановка задачи и методика выполняемых работ

Исследование работы податливых конструкций металлической крепи на глубоких горизонтах шахт, а также визуальные наблюдения за их состоянием в различных горно-геологических условиях показывают, что эффективность применения податливой крепи достигается при нормальной работе узлов податливости.

Существенное значение для нормальной работы узлов имеет правильное их размещение относительно главных нагрузок и выбор оптимальной рабочей характеристики узла в зависимости от конкретных горно-геологических условий.

Правильным следует считать такое расположение узла, при котором направление податливости совпадает с направлением главных нагрузок, в результате чего исключается возможность заклинивания элементов крепи и разрушение узла.

Узел податливости характеризуется такими параметрами, как сопротивление, усилие зажатия и величина нахлестки. Между ними существует определенная взаимосвязь. Так сопротивление податливости находится в прямой зависимости от усилия, с которым зажимается узел, величина нахлестки также оказывает значительное влияние на степень податливости.

Между тем в шахтных условиях при проведении и креплении подземных выработок в зависимости от ожидаемых нагрузок требуется различная величина сопротивления крепи. Установление зависимости между этими параметрами позволит придать узлам требуемое сопротивление путем зажатия гаек на хомутах соответствующей силой при определенной величине нахлестки.

В шахтных условиях при установке металлической крепи из спецпрофиля усилие зажатия гаек на хомутах не фиксируется специальными приспособлениями. Крепильщик зажимает узел обычным гаечным ключем интуитивно. Поэтому в ряде случаев гайки на хомутах оказываются зажатыми до такой степени, что крепь работает почти в жестком режиме. В таких случаях крепь деформируется и выходит из строя еще до наступления податливости в узлах. И наоборот, в ряде случаев узел оказывается зажатым настолько слабо, что не используется полная грузонесущая способность крепи. В обеих случаях не удается в полной мере использовать как несущую способность, так и деформативные свойства конструкции крепи.

Следует отметить, что по данным отечественной практики суммарное сопротивление податливости типовых конструкций крепей, применяемых на угольных шахтах, принимается равным 15 -20 10 кН на арку или 8-10 кН на стойку крепи. Вместе с тем в печати нет данных, указывающих, какое при этом требуется усилие зажатия узла. Шахтные инструментальные и визуальные наблюдения показали, что существенной влияние на работоспособность металлических конструкций крепи из спецпрофиля оказывает неравномерность нагрузок на крепь, в частности, условия, когда вертикальная конвергенция превосходит боковые или наоборот, когда горизонтальные смещения значительно превышают вертикальные.

Трехзвеньевую и пятизвеньевую конструкции арочной податливой крепи следует применять в основном при вертикальных смещениях пород, так как в таком случае ввиду вертикального расположения узлов, направление податливости будет совпадать с направлением основных нагрузок на крепь и поэтому узлы податливости будут работать в благоприятных условиях.

В условиях, когда преобладающим являются горизонтальные смещения, применение указанных крепей неоправдано ввиду отсутствия узлов податливости работающих в основном в горизонтальном направлении.

Таким образом, в условиях, когда основные смещения в выработке направлены со значительным отклонением от вертикали, применение существующих конструкций арочных крепей с вертикальным расположением узлов податливости приводит к деформации и разрушению крепи ввиду несоответствия работы узлов податливости с характером смещений пород в выработке.

Неравномерность нагружения податливой крепи часто вызвана наличием пустот за крепью и неплотной забутовкой закрепного пространства, что также является причиной неудовлетворительной работы узлов податливости. Качественная забутовка обуславливает взаимодействие крепи с массивом, что является необходимым условием для использования несущей способности крепи в полной мере.

Следует отметить, что в условиях интенсивного смещения пород несущая способность крепи на смещение контура выработки влияет незначительно /35/. Вместе с тем в определенных пределах реакция крепи оказывает значительное влияние на деформацию окружающих выработку пород, поэтому несущая способность крепи должна использоваться наиболее полно /112,113/.

Рациональное использование грузонесущей способности податливых конструкций крепи из спецпрофиля возможно при оптимальном сопротивлении податливых узлов.

Следовательно, необходимо, чтобы имелась определенная взаимосвязь между сопротивлением податливости узла и несущей способностью крепи.

Таким образом, задача, поставленная стендовыми испытаниями, заключалась в следующем: установить зависимость между сопротивлением податливости и усилием зажатия узла при различных величинах нахлестки и на основе полученных данных определить оптимальную рабочую характеристику узла податливости крепи из СВП-27. Стендовые испытания осуществлялись на основании работы /112/ для податливых узлов, расположенных на прямолинейных участках крепи с использованием пресса ПГ—100 (рис. 3.1).

Пресс ПГ-ЮО был дополнен приспособлениями в виде гнезд, которые исключали соскальзывание с платформы пресса торцов спецпрофиля.

При испытании узлов фиксировались нагрузка на узел, относительные смещения элементов крепи в узле и усилия зажатия узла.

В процессе испытания фиксировались также изменение зазоров между элементами крепи, ширина профилей и деформаций хомутов и планок.

Начальная величина нахлестки узла в наших опытах принята равной 200 мм, а конечная - 1000 мм, что соответствует величине податливости 800 мм.

С точки зрения облегчения опытов к нижнему элементу податливого узла приваривались для каждого эксперимента в отдельности отрезки спецпрофилей длиной 200,400,600,800 и 1000 м. Это давало возможность при различных величинах усилия зажатия гаек на хомутах и определенных величин нахлестки не разбирать конструкцию узла.

Узел податливости состоял из двух отрезков спецпрофиля длиной 1300 мм каждый из хомутов с диаметром стержня 24 мм с планками, Дяя контроля за усилием зажатия гаек на хомутах между спецпрофилем и хомутами в узле были расположены два, предварительно оттарированных механических динамометра типа 50Д-180,

Для зажатия узла применялся специальный динамометрический ключ конструкции Свердловского института НИПИГОРМАШ типа М-40. На шкале ключа фиксируется величина крутящегося момента, По крутящему моменту с использованием паспорта ключа определяется величина натяжения хомута.

Сопротивление податливости узла фиксировалось в момент смещения элементов спецпрофиля между собой, а начало смещения элементов спецпрофиля фиксировалось при помощи индикатора ИЧ с ценой деления основной шкалы, равной 0,01 мм.

При испытании узла податливости суммарное усилие зажатия на узел менялось от 2 10 кН до 18 10 кН с интервалом по 2 10 кН.

Всего при наличии пяти различных величин нахлестки, семи вариантов значения усилия зажатия узла и повторении каждого опыта три раза,было осуществлено 105 опытов.

3.2. Работа податливых узлов и результаты испытаний

Данные, полученные в результате испытаний, приведены в таблице 3.1 (среднеарифметические значения величин после трех испытаний). Они позволили установить зависимости между параметрами узла податливости из СВП-27; сопротивлением податливости ( Р ), величиной нахлестки ( ) и усилием зажатия узла ( Gr ). В частности, по результатам таблицы построены график сопротивления податливости в зависимости от усилия зажа

Рис. 3.1. Схема испытания узла податливости на прессе

I - платформа; 2 - спеццрофиль; 3 - хомут; 24 4 - динамометр; 5 - ицдикатор; 6 гайка М24; 7 - планка

Результаты испытания спеццрофиля СВП-27

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

Выполненное исследование позволило сформулировать следующие основные выводы и рекомендации,

1. Установлено, что подготовительные выработки на глубоких горизонтах сооружаются в слабых породах ( ^ > 0,5) сильно нарушенных и склонных к выветриванию, применяемые в этих выработках типовые арочные и кольцевые конструкции крепи из спецпрофиля не соответствуют условиям глубоких шахт, так как 62% выработок, закрепленных этими видами крепи деформированы, Параметры крепи при этом выбираются методом инженерной аналогии.

2. Производственными исследованиями установлено, что основные смещения в подготовительных выработках глубоких горизонтов реализуются за 10-15 суток после обнажения контура выработки. За этот же период происходит формирование основных нагрузок на крепь,

3. Исследованиями проявления горного давления на глубоких горизонтах показано образование вокруг выработки зоны неупругих деформаций, которая имеет удлиненную форму с длинной осью в направлений главных смещений; максимальные величины смещений и нагрузок в слоевых штреках направлены по нормали к напластованию пород, минимальные - приурочены к бокам выработки, Соотношение вертикальной конвергенции к боковой составляет 2,5-3,5.

4. Методом математической статистики установлены закономерности изменения смещений кровли слоевых штреков в зависимости от времени и расстоянии до забоев штрека и лавы при различных глубинах разработки.'

5. Разработаны технические требования по форме, ориентации и параметрам крепей подготовительных выработок глубоких шахт, учитывающие закономерности проявлений горного давления цри отработке мощных угольных пластов наклонными слоями.

6. На основе корреляционного анализа получена формула для определения основных параметров крепи подготовительных выработок в зависимости от глубины заложения, прочности пород и размеров выработки.

7. Разработаны и испытаны из СВП-27 податливая полигональная крепь для участковых квершлагов и эллипсовидная податливая крепь для слоевых штреков защитных пластов. Эллипсовидная податливая крепь внедрена на Ткибульской шахте им. Ленина и используется институтом "Грузгипрошахт" в проектах разработки глубоких горизонтов шахт Ткибули.

8. Фактический экономический эффект от внедрения эллипсовидной податливой крепи составляет 178 руб/м., расчетны экономический эффект - 107 тыс. руб/год.

1. Гудаедаиани Б.И., Чичуа Б.К. и др. Атлас углей Кавказа. Изд. АН СССР, М., 1961, с. 168.

2. Природные ресурсы Грузинской ССР, т.5, Изд. АН СССР, М., 1963, с. 269.

3. Микеладзе А.С. Разработка глубоких горизонтов Ткибули-Шаорского каменноугольного месторождения. "Мецниереба", Тбилиси, 1975, 168 с.

4. Технологические схемы очистных работ для шахт Ткибули-Шаорского месторождения ИГМ АН ICCP, Тбилиси, 1979, с.36.5". Временные положения разработки Ткибули-Шаорского каменноугольного месторождения. Москва-Тбилиси, 1979, 95с.

5. Разработать для шахт Ткибули-Шаорского месторождения схемы вскрытия и подготовки выемочных полей, установить их региональные параметры при комплексной механизации очистных работ. Научно-исследовательский отчет ИГМ АН ГССР, Тбилиси, 1974, с. 80.

6. Гиоргобиани Г.М., Кучухвдзе К.С., Доборджгенидзе Д.Н. Разработка защитных пластов в условиях проявления горных ударов. Груз. НИИ научно-технической информации и технико-экономических исследований. Тбилиси, № 15, 1972, с.6

7. Чанишвили В.Ф. Основные этапы развития техники и технологии добычи угля в Грузии (на грузинском языке) Изд-во "Мецниереба", Тбилиси, 1980, 227 с.

8. Герман А.П. Обзор теоретических подходов в изучении горного давления. Труды совещания по управлению горным давлением. Углетехиздат, М., 1948, с. 20-34.

9. Протодьяконов М.М. Давление горных пород и рудничное крепление. ч. I. Давление горных пород. Гостехиздат, М.,1930, 93 с.

10. Цимбаречив П.И. Рудничное крепление. Углетехиздат, М., 1951, 608 с.

11. Горное дело. Энциклопедический справочник, т. 4, Углетехиздат, М., 1958, с. 462.

12. Цискаришвили Э.И. Механика горных пород и крепление горных выработок (на грузинском языке). "Цодна", Тбилиси, 1958, 404 с.

13. Бродский М.П. Новая теория давления пород на подземную крепь. Горно-геологическое нефтяное изд-во, 72 с.

14. Белов В.И. Основной закон горного давления нагоризонталь-ной выработки. Макеевка, 1977.

15. Щукин А.С. Определение величины горного давления в штоль-необразных выработках, пройденных в связных мягких и крепких монолитных породах. Известия высших учебных заведений, "Горный журнал", № 2, 1958.

16. Квапил Р. Новые взгляды на вопросы теории давления горных пород и горных ударов (пер. с чешского). Госгортех-издат, М., 1959, 108 с.

17. Слесарев В.Д. Решение задач горного давления приближенными методами инженерных расчетов. Труды совещания по управлению горным давлением. Углетехиздат, М., 1948, с. 57-89.

18. Слесарев В.Д. Механика горных пород. Углетехиздат, М., 1948, с. 302.

19. Покровский Н.М. Ремонт и восстановление выработок. Угле-техиздат, М., 1948, 136 с.

20. Орлов В.В. Выбор рациональных типов крепи для горизонтальных выработок, находящихся в сложных условиях. В кн.: "Исследования горного давления". Госгортехиздат, М.,1960.

21. Динник А.Н. Статьи по горному делу, Углетехиздат, М., 1957, 195 с.

22. Феннер Р. Исследования горного давления. В кн.: "Горное давление", Госгортехиздат, М., 1961.

23. Максимов А.П. Некоторые соображения об устойчивости горных выработок при разработке глубоких горизонтов. "Шахтное строительство", & 5, 1964, с. 8-II.

24. Крыжановская Т.А. Исследование вопроса давления горных пород на крепь горизонтальных выработок на основе теории вязко-пластического течения. В кн.: "Исследование горного давления", Госгортехиздат, М., I960.

25. Савин Г.Н. Влияние крепления на распределение нацряжений возле узких подземных горных выработок. Записки института горной механики АН УССР, из-во АН УССР, Киев, 1947.

26. Савин Г.Н. Концентрация напряжений около отверстий. Гос-техиздат., М., 1951, 496 с.

27. Лехницкий С.Г. Теоретическое исследование напряжений в упругом анизотропном массиве вблизи подземной выработки эллиптического сечения. Труды и вопросы горного давления, сдвижения горных пород и методики маркшейдерских работ. Вып. X, У, ВНИМИ, Л., 1962.

28. Родин И.В. К вопросу о влиянии выработок на напряженное состояние горного массива. Известия АН СССР ОТН, J£ 12, М., 1950.

29. Лабасс А. Давление горных пород в угольных шахтах. В кн.: "Горное давление". Госгортехиздат, М., 1961, с.73-82.

30. Руппенейт К.В. Некоторые вопросы механики горных пород. Углетехиздат, М., 1954, 384 с.

31. Либерман Ю.М. Давление на крепь капитальных выработок. "Наука", М., 1969 , 120 с.

32. Максимов А.П. Выдавливание горных пород и устойчивость подземных выработок. Госгортехиздат, М., 1968, 144 с.

33. Салустович А. Механика горных пород (на грузинском языке, перевод с польского), "Ганатлеба", Тбилиси, 1971, 185 с.

34. Векслер Ю.А. Определение смещений пород вокруг горизонтальных подготовительных выработок на глубоких горизонтах шахт. "Уголь", № 7, 1964, с. 13-19.

35. Анталиев Ш.М., Ержанов Ж.Е. Определение напряжений и перемещений вокруг выработки в условиях ползучести горных пород. В кн.: "Реологические вопросы механики горных пород", изд-во АН Каз.ССР, Алма-Ата, 1964, с. 47-61.

36. Насонов А.Н. Метод расчета горного давления в одиночных штрекообразных горных выработках. "Уголь", № 9, 1963, с. 12-15.

37. Ершов Л.В. К математической теории горного давления. В кн.: "Аналитические методы исследования и математическое моделирование горных процессов". Госгортехиздат, М.,1963.

38. Крупенников Г, А. Взаимодействие массива горных пород с крепью вертикальных выработок, "Недра", М,, 1966, с,314.

39. Гелескул М.Н., Усан-Подгорнов Б.М. Исследование проявлений горного давления и разработка научных основ для выбора рациональных способов и средств крепления и поддержания подготовительных выработок. Изд-во ИГД им. А.А.Ско-чинского, М., 1967, с. 42.

40. Балаенко Ф.А. Расчет крепи стволов шахт на больших глубинах в условиях Донецкого бассейна. В кн.: "Разработка угольных месторождений на больших глубинах", Углетехиздат, М., 1955.

41. Барановский В.И. Крепление выработок на глубоких горизонтах. Изд-во ИГД им. А.А.Скочинского, М., 1965.

42. Черняк И.Л., Бурчаков Ю.И. Управление горным давлением в подготовительных выработках глубоких шахт. М., "Недра", 1984.

43. Глушко В.Т., Усаченко Б,М. Изучение реологических свойств горных пород электрометрическим, ультразвуковым и тензо-метрическим методом, В кн.: "Проблемы механики горных пород". "Наука", Алма-Ата, 1966, с. II9-I25.

44. Гелескул М.Н, 0 проявлении горного давления в подготовительных выработках шахт Донбасса, "Уголь", $ 4, 1956, с, 18-22,

45. Черняк И.Л, Прогнозирование устойчивости капитальных и подготовительных горных выработок. В кн.: "Тезисы докладов Всесоюзной межвузовской научной конференции", изд-во МЕИ, 1967.

46. Ардашев К.А., Матвеев Е.В. Упрощенный способ испытаний на сжение образцов горных пород при деформациях за пределом прочности, Физико-технические проблемы разработки полезных ископаемых, 1978, № 2, с. I07-III.

47. Баклашов И.В., Картозия Б.А. Механика подземных сооружении и конструкции крепей. М., "Недра", 1984, с. 145.

48. Глушко В.Т., Виноградов В.В. Разрушение горных пород и прогнозирование проявлений горного давления. "Недра", М., 1982, 190 с.

49. Гелескул М.Н., Глушко В.Т., Усан-Подгорнов В.М. Методика шахтных исследований горного давления в капитальных и подготовительных выработках на больших глубинах. В сб. "Вопросы горного давления". Выпуск 20, "Наука", Новосибирск, 1964, с. 6-12.

50. Ибрагимов В.А., Клюшников В.Д. Некоторые вопросы для сред с падавдей диаграммой. Изв. АН СССР, Механика твердого тела, 1971, № 4, с. II6-I2I.

51. Амусин Б.З., Кошелев В.К., Линьков A.M. Расчет средних нагрузок на крепь с учетом запредельного деформирования пород. В кн.: Труды ВНИМИ, 1977, сб. 103, с. 40-46.

52. Кундурос X. Исследование эффективных способов поддержания горизонтальных выработок на больших глубинах. Автореф. канд. дисс., М., 1979, 19 с.

53. Теплов М.К. Исследование процесса разрушения породных массивов в окрестности горных выработок. Автореф. канд. дисс., М., 1979, 22 с.

54. Клочков В.Ф. Величина и скорость смещения контура горной выработки под влиянием зюрного давления. "Уголь" № 4, М., 1968, с. 26-28.57, Заславский Ю.З., Переписка Ф.И. Крепление капитальных выработок на больших глубинах. "Донбасс", Донецк, 1971, с, 120.

55. Заславский Ю.З., Перепичка Ф.И. Крепление капитальных выработок на больших глубинах. "Донбасс", Донецк, 1971, с. 120.

56. Гелескул М.Н. Обобщение и анализ опыта крепления подготовительных горных выработок. ИГД им. А.А.Скочинского,М., 1961, 35 с.

57. Гогия Э.К., Чавчанидзе Г.Г., Маруашвшш Д.Д. Некоторые проявления горного давления в слоевых штреках глубоких горизонтов шахт им. Ленина и мВосточная-2" Ткибули-Шаорского каменноугольного месторождения. Тбилиси, "Мецниереба", 1976, с. 68-83.

58. Джанджгава И.Д., Гогия Э.К. Прогнозирование горного давления в капитальных выработках глубоких шахт Ткибули-Шаорс-кого месторождения. Сб. "Технология добычи и обогащения полезных ископаемых", Тбилиси, "Мецниереба", 1972.

59. Розенберг С.Е. Стоимость поддержания горных выработок, закрепленных деревом. М.-Л., Углетехиздат, 1952, ПО с.

60. Иванова К.А., Новиков В.М. Стоимость поддержания горных выработок. М., ГНТИ, 1961, с. 73.

61. Джанджгава И.Д., Чавчанидзе Г.Г. Анализ стоимости поддержания горных выработок на шахтах Ткибули-Шаорского каменноугольного месторождения. В сб. "Горное давление и крепление горных выработок", вып. I, Тбилиси, "Мецниереба", 1975, с. 19-23.

62. Татомир К.И., Андрушко В.Ф., Сапрыкин В.Н. Стоимость поддержания пластовых штреков в зависимости от глубины их расположения. Киев, "Уголь Украины", № II, 1969, с. 9-12.

63. Заславский Ю.З. Исследования проявления горного давленияв капитальных выработках глубоких шахт Донецкого бассейна. М., "Наука", 1963, с. 216.

64. Глушко В.Т., Широков А.З. Механика горных пород и охрана выработок. Киев, "Наукова Думка", 1967, с. 156.

65. Гелескул М.Н. Металлическая и железобетонная крепь подготовительных выработок. М., Госгортехиздат, 1958.li

66. Трумбачев В.Ф., Молодцова JI.G., Каткова Г.А. Применение метода фотоупругих покрытий в горном деле. Сб. "Проектирование и строительство угольных предприятий". ЦНИИТЭИуг-ля, Ш 4, 1963, с. 33-48.

67. Хаимова-Малькова Р.И. Методика исследования напряжений по-ляфизацнонно-оптическим методом. М., "Наука", 1970, 115 с.

68. Катков Г.А. Исследования горного давления с применением фотоупругих элементов. М., "Наука", 1978, 131 с.

69. Ильницкая Е.И., Тедер Р.Н. и др. Свойства горных пород и методы их определения. М., "Недра", 1971, с. 392.

70. Протодьяконов М.М., Коифман М.И., Чирков С.Е. Паспорта прочности горных пород и методы их определения. М., "Наука", 1964, с. 78.

71. Протодльяконов М.М., Тедер Р.И., Ильницкая Е.И. Распределение и корреляция показателей физических свойств горных пород. Сцравочное пособие. М.» "Недра", 1981, с. 190.

72. Руппенейт К.В., Либерман Ю.М. Введение в механику горных пород. М., Госгортехиздат, 1961, с. 351.

73. Шальнов И.А., Лагерь А.И., Авдеев Г.Д. Повышение устойчивости штреков, М., ЦНИИЭИуголь, 1974, с. 45.

74. Давидович И.Л. Работы ВНИМИ по исследованию проявлений горного давления в капитальных выработках глубоких шахт Донбасса. В кн.: "Исследование проявлений горного давления на глубоких горизонтах шахт". Л., ВНИМИ, 1971, с. 34-43.

75. Гелескул М.Н., Усан-Подгорнов Б.М. Исследование условий работы крепи и разработка основных направлений совершенствования крепления и поддержания подготовительных выработок шахт подмосковного бассейна. М., ИГД им. А.А.Скочинского, 1961, с. 52.

76. Махалдиани В.В. Обработка экспериментального материала (на грузинском языке), Тбилиси, "Мецниереба", 106 с.

77. Гелашвили Г.М., Лобко Э.К., Вардишвили Т.Л. К вопросу о выборе подготовительных выработок для глубоких горизонтов Ткибульских шахт. В сб. "Горное давление и крепление горных выработок", вып. Ш, Тбилиси, "Мецниереба", 1977, с. 78-85.

78. Инабеков К.И. Исследование устойчивости подготовительных выработок в зоне влияния очистной выемки и изыскание эффективных способов их поддержания. Автореферат кандидатской диссертации. Караганда, 1975, с. 17.

79. Пшеничный А.А. Неотложные задачи строительства глубокихшахт. Киев, "Уголь Украины", изд-во "Техника", 1969, с. 40-42.

80. Дканджгава И.Д., Гогия Э.К., Чавчанидзе Г.Г. Исследование горного давления в пластовых штреках Ткибули-Шаорского месторождения. В сб. "Горное давление и крепление горных выработок", Вып. I, Тбилиси, "Мецниереба", 1975, с. 5-II.

81. Ширут Ф. Металлическая крепь подготовительных выработок. М., Углетехиздат, 1958.

82. Айтматов И.Т., Вдовин К.Д., Гришин В.Х. Влияние несущей способности крепи на деформации горных выработок. В сб. "Горное давление в капитальных и подготовительных выработках", Новосибирск, СО АН СССР, 1975, с. 187-190.

83. Согалла В. Крепление горизонтальных выработок подверженных горному давлению (перевод с немецкого). В кн.: "Шахтная металлическая крепь". М;, ГНТИ, 1959, с. II0-I3I.

84. Винкгауз Г.П. Современное состояние техники крепления подготовительных и очистных выработок (перевод с немецкого). -В кн.: "Шахтная металлическая 1фепь". М., ГНТИ, 1959, с. 5-41.

85. Гелескул М.Н., Хринин А.И., Киселев B.C. Разработка и исследование замкнутой железобетонной крепи эллиптической формы. Краткий научный отчет. М., ИГД им. А.А.Скочинского, 1967, с. 76.

86. Заславский Ю.З. Некоторые аспекты крепления капитальных выработок глубоких шахт. Донецк, НТГО УССР, 1969, с. 40.

87. Зорин Л.Ф., Мартыненко И.А. Крепление и поддержание горизонтальных выработок на шахтах Волынского месторождения. Киев, "Уголь Украины", J6 7, "Техника", 1971, с. 1-5.

88. Глушко В.Т., Ваганов И.И., Усаченко Б.М, Влияние некоторых факторов на стоимость поддержания полевых штреков. Киев, /Уголь Украины", № 2, "Радянска Украина", 1966, с. 12-14.

89. Чавчанидзе Г.Г. Податливая полигональная крепь из спецпрофиля. В сб. "Горное давление и крепление горных выработок". Вып. Ш, Тбилиси, "Мецниереба", 1977, с. I0I-I06.

90. Чавчанидзе Г.Г. Испытание эллипсообразной крепи в слоевом штреке на шахте им. Ленина. В сб. "Горное давление и крепление горных выработок". Вып. Ш, Тбилиси, "Мецниереба", 1977, с. 68-77.

91. Топилгин В.Г. Металлическая крепь в подготовительных выработках. "Уголь", № 8, 1940.

92. Клячков А.А. К решению задачи о выборе крепи выработки. "Уголь", № 4, 1955.

93. ПО. Джанджгава И.Д. Выбор рационального вида крепи капитальных горных выработок., М., Госгортехиздат, 1963.

94. Пастухов П.П., Белоглазов Ю.А., Макаров В.П. Оценка технико-экономической эффективности крепей капитальных горных выработок. В сб. "Строительство шахт, рудников и подземных сооружений". Вып. 3, Свердловск, 1976, с. 100105.

95. Джанджгава И.Д., Качарава Г.Г., Чавчанидзе Г.Г. Исследование работ податливого узла крепи из спецпрофиля. Сообщения АН Груз. ССР, № I, т. 68, Тбилиси, "Мецниереба", 1972, с. 133-136.

96. Методика определения экономической эффективности внедрения новой техники, механизации и автоматизации производственных процессов в промышленности. М., изд. АН СССР, 1962, с. 15.

97. П4. R.cttez W. Фиг. siaiiK dzz Tunnelcpewo it Bezf^ , 1X79ii5.Tez£aJ&l К. Lfcnex-P^a-te tunnels Of) lit

98. Chicago S-uivs/031 ргос. /4SCE, volне.ScRwaztB В ^eptaazrneni clu zociez £n p2-ocii- dans ies expioiiaii-oh s e fraifiaha^es {tRev/ice, de Г endiisizui muneza£si' {951, ы?

99. П7. Novoiny , Kazd Mdo?£ j-osef Pzisp£veK К aospocloznemu zpuscAu navztiovan ft

100. P^cty -I9G?, is к/io з£Ч-згз