автореферат диссертации по энергетическому, металлургическому и химическому машиностроению, 05.04.02, диссертация на тему:Разработка аппаратуры высоконапорного впрыскивания топлива для малотоксичных двигателей внутреннего сгорания

На правах рукописи УДК 621.436

Потапов Андрей Иванович

РАЗРАБОТКА АППАРАТУРЫ ВЫСОКОНАПОРНОГО ВПРЫСКИВАНИЯ ТОПЛИВА ДЛЯ МАЛОТОКСИЧНЫХ ДВИГАТЕЛЕЙ ВНУТРЕННЕГО СГОРАНИЯ

Специальность 05.04.02 - Тепловые двигатели

Автореферат диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

2 6 МАЙ 2011

Москва-2011

4848135

Работа выполнена в Московском государственном техническом университете им. Н.Э. Баумана

Научный руководитель:

доктор технических наук, профессор Грехов Леонид Вадимович

Официальные оппоненты:

доктор технических наук, профессор Драгомиров Сергей Григорьевич

кандидат технических наук, Дубренский Сергей Валерьевич

Ведущее предприятие:

ОАО «ДААЗ»

Защита диссертации состоится " /6 " июня 2011 г. в 14-00 ч. на заседании диссертационного совета Д212.141.09 при Московском государственном техническом университете им. Н.Э.Баумана по адресу: 105005, Москва, Рубцовская наб., д.2/18, Учебно-лабораторный корпус, ауд. 947

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке МГТУ им. Н.Э. Баумана.

Ваши отзывы на автореферат в двух экземплярах, заверенные печатью учреждения, просим направлять по адресу: 105005, Москва, 2-я Бауманская ул., д.5, МГТУ им. Н.Э.Баумана, ученому секретарю диссертационного совета Д212.141.09.

Автореферат разослан " " мая 2011 г.

Ученый секретарь диссертационного совета, кандидат технических наук,

доцент

ОБЩИЕ ПО ТЕКСТУ СОКРАЩЕНИЯ

СНВТ - система непосредственного впрыскивания топлива;

CR - топливная система Common Rail;

ТНВД - топливный насос высокого давления;

ТПА - топливоподающая аппаратура;

ТПН - топливоподкачивающий насос.

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность работы. В развитии автомобильных двигателей с искровым зажиганием важную роль играет совершенствование систем питания. Наряду с традиционными системами подачи топлива во впускной коллектор, всё большее значение приобретают работы по созданию и внедрению новых систем питания - систем непосредственного впрыскивания бензина (СНВТ). Ужесточение норм токсичности, в частности введение в РФ более строгих нормативов для двигателей самого различного назначения, ставит под сомнение возможность дальнейшего существования двухтактного бензинового двигателя, оснащаемого карбюратором. Очевидным решением проблем таких двигателей, связанных с высоким расходом топлива и токсичностью отработанных газов, является создание и использование СНВТ. Идея подачи топлива после перекрытия выпускных (продувочных) органов давно привлекала внимание специалистов. Однако создание и производство такой аппаратуры для малолитражных двухтактных двигателей с искровым зажиганием наталкивалось на ряд проблем.

Апробированные технологии расчетного анализа рабочего процесса и топливоподачи, применяемые для дизелей, не всегда эффективны для проектирования СНВТ. Отсутствие опыта работ с малыми цикловыми подачами, высокие частоты вала ТНВД, худшее смазывание прецизионных деталей топливом не позволяют проектировать СНВТ простым масштабированием дизельной ТПА. Также очевидно, что в бензиновом двигателе давления впрыскивания имеет иной оптимальный уровень. Это вносит существенные коррективы в конструкцию топливного насоса высокого давления и форсунки и обусловливает необходимость своей компьютерной оптимизации ТПА и рабочего процесса двигателя с СНВТ.

При создании новой ТПА типа Common Rail для дизелей традиционно меньше внимания уделялось проектированию ТНВД, хотя он является самым дорогим и важнейшим узлом системы. Эта задача остается актуальной.

Цель работы: разработка методов проектирования и создание макетных образцов высоконапорной топливной аппаратуры нового поколения для перспективных отечественных двигателей.

Научная новизна результатов работы усматривается в следующем: • разработаны дополнения к математической модели гидромеханических

процессов, специфичных для условий подачи легкокипящих маловязких то-плив в условиях двухфазности и повышенных давлений;

• сформулированы требования для оптимизации СНВТ;

• в сравнительном исследовании выявлены достоинства и недостатки различных СНВТ;

• разработаны теоретические основы проектирования элементов СНВТ

(ТПН, форсунок);

• разработаны основы проектирования ТНВД Common Rail и СНВТ.

Методы исследования. Математическое моделирование, включая расчеты и оптимизацию СНВТ и ТНВД CR, проводились с использованием программного обеспечения, разработанного в МГТУ им. Н.Э. Баумана и усовершенствованного в части адекватного описания процессов в новых топли-воподающих системах. Экспериментальное исследование проводилось на безмоторных топливных стендах МГТУ им. Н.Э. Баумана и на моторных испытательных стендах ОАО «Русская механика», ОАО «ЗМЗ», ОАО «НИКТИД», ОАО «ДААЗ».

Достоверность и обоснованность научных положений работы обусловливаются:

• использованием общих уравнений механики, гидродинамики, теплофизики, термодинамики, а также их соответствием выявленным особенностям протекания физических процессов;

• соответствием расчетных результатов экспериментально зарегистрированным;

• применением современных точных средств измерения параметров топли-воподачи и апробированных стендов и методик испытаний топливной аппаратуры;

• согласованием частных полученных результатов с ранее известными.

Практическая ценность работы заключается в следующем:

• усовершенствована модель и программа для расчета и оптимизации топливных систем аккумуляторного типа и непосредственного действия для подачи различных топлив;

• даны рекомендации по выбору типов элементов СНВТ;

• разработаны эффективные конструкции СНВТ и ТНВД дизельной CR;

• созданы технологически оправданные образцы СНВТ и ТНВД CR, отвечающие перспективным требованиям к ДВС;

• разработаны рекомендации и методы расчета СНВТ и ТНВД CR;

• подтверждена возможность и целесообразность применения СНВТ для малоразмерных двухтактных двигателей.

Основные положения диссертации, выносимые на защиту:

• дополнения к математической модели гидромеханических процессов для исследований и оптимизации впрыскивающих топливных систем в части управления производительностью ТНВД, описания поведения лёгкого топлива, в том числе с газообразованием;

• сформулированные требования к СНВТ в плане обеспечения условий распиливания и обоснования способа управления мощностью двигателя

• математическая модель течения в вихревой форсунке СНВТ, результаты сравнительных исследований форсунок различных схем и предложения их усовершенствованию;

• выявленные ограничительные факторы при проектировании СНВТ и ТНВД CR, способы их оценки;

• методика расчета производительности СНВТ и ТНВД CR и рекомендации по их проектированию;

• образец СНВТ для двухтактного быстроходного двигателя и образцы перспективного ТНВД CR для быстроходного дизеля.

Реализация работы. Результаты работы в части расчетной оптимизации конструкции СНВТ и ТНВД CR использовались в ОАО «ЗМЗ», ОАО «УМЗ», ОАО НИКТИД, ОАО «Русская механика», ОАО «ДАA3», ОАО «АвтоВАЗ».

Апробация работы. Материалы диссертационной работы докладывались на юбилейной научно-технической конференции, посвященной 175-летию МГТУ им. Н.Э.Баумана (г. Москва, 2005 г.), юбилейной научно-технической конференции, посвященной 100-летию школы двигателестрое-ния МГТУ им. Н.Э. Баумана (г. Москва, 2007 г.), на международной конференции Двигатель-2010, посвященной 180-летию МГТУ им. Н.Э. Баумана а также НТС ОАО ДААЗ и ОАО «Русская механика», а также на заседании кафедры «Поршневые двигатели» МГТУ им. Н.Э.Баумана.

Публикации. По теме диссертации опубликовано 9 научных работ и получен один патент РФ, из них согласно перечню ВАК - 1.

Структура работы. Диссертация состоит из введения, четырёх глав, выводов, заключения, списка литературы, приложений. Она включает 180 страниц основного текста, содержащего 29 таблиц и 87 рисунков, 4 приложения, а также 13 страниц списка литературы из 136 наименований.

СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

Во введении обоснована актуальность данной работы, изложена общая характеристика работы.

В первой главе представлен анализ известных разработок по системам непосредственного впрыскивания топлива и сформулированы задачи исследования. Проанализированы тенденции развития ТПА и влияние работы ТПА на экологические, экономические и мощностные показатели как бензиновых, так дизельных двигателей. Рассмотрены основные узлы и агрегаты СНВТ с механическим регулированием.

На основании выполненного анализа состояния современных ТПА и требований, предъявляемых к ним, сформулированы следующие задачи исследования:

• разработать конструкцию СНВТ, отвечающую экономическим и эко-

логическим требованиям современного двухтактного ДВС.

• разработать и уточнить существующие математические модели для расчетно-исследовательских и оптимизационных работ применительно к подаче легкокипящих маловязких топлив и под повышенными давлениями.

• создать математические модели для описания процессов в элементах СНВТ, провести расчётное исследование и оптимизацию элементов СНВТ.

• спроектировать и изготовить СНВТ.

• подготовить топливные системы для осуществления сравнительных испытаний двухтактного двигателя с карбюратором и СНВТ.

• провести анализ проблем конструирования и предложить методы проектирования эффективных подкачивающих насосов для топливных систем.

• разработать конструкции ТНВД и изготовить опытные варианты для нужд СНВТ и Common Rail автомобильного дизеля.

• провести безмоторные (моторные) испытания бензинового и дизельного ТНВД.

• обобщить опыт конструирования новой высоконапорной ТПА.

Вторая глава посвящена математическому моделированию процесса

топливоподачи СНВТ и высоконапорными дизельными системами.

Математическая модель базируется на апробированных разработках отечественных ученых. Ядром модели является задача о течении в трубопроводе. Нестационарное одномерное изотермическое течение вязкой сжимаемой жидкости с допущением U«a и Др«р описывается уравнениями движения и неразрывности:

—+—— = -KU; й р дх

Эр Ш п — + р— = 0. at кэх

(1)

где U - скорость, Р - давление, р - плотность, К - диссипативный множитель, х - координата, t - время.

Коэффициент сопротивления X вычисляется для нестационарного импульсного движения по соотношениям, полученным в МГТУ. Также учитываются местные сопротивления на концах трубопроводов.

Аналитическое решение Д'Аламбера для волнового уравнения: Px=P„k + F*-Wx; Ux=[Fx+Wx]/ap, (2)

где значения прямой Fx и обратной Wx волн на координате х, дополнено поправкой Т.Ф. Кузнецова для учета диссипации волн:

Fx = Fx=0(t-x/a )-e~Kxa; Wx = Wx=L[t-(L-x)/aj-.

Выражения для формулировки граничных условий записываются в виде уравнений объемного баланса для полостей и уравнений движения для регулирующих механических элементов. Уравнение объемного баланса топлива в i-й полости в общем виде: 4

СЩ 1

dt

dt

где Pj, Vi - текущие давление, объем; |3[Эф - эффективный коэффициент сжимаемости, вычисленный с учетом деформации стенок; Qj.k - расход топлива из k-ой полости, Ui-j - скорость втекания из j-ro канала, Vi.n - изменение объема от движения n-го элемента.

Универсальная математическая модель позволяет моделировать топливные системы всех типов, различного состава и назначения.

Для анализа упругих свойств однофазных и двухфазных смесей в СНВТ удобно использовать уравнение связи (с сохранением возможности вычисления коэффициента сжимаемости):

(р/р0,)Ч'=(В + Р)/В (4)

Для него экспериментально методом измерения скорости звука уточнены постоянные В и .N. Так для дизельного топлива

В = 10б [184-0,85 l(t - 20) + 0,44(р20 - 825)]1 N = 7,5 + 0,0141(t-20) J' (5)

а для бензина, при t<80 °С:

К = 7,2503+25,9-10"9Р; В = 10б • [l27,33 - 353 • 10"9 J. (6)

В обоих технических приложениях - как в ТНВД CR, так и в ТНВД систем непосредственного впрыскивания предлагалось использовать для регулирования производительности управляемое наполнение плунжерной полости методом дросселирования на всасывании. Для высокооборотных ТНВД СНВТ и систем CR, как с впускными клапанами, так и с впускными окнами, возникла необходимость оценки полноты наполнения надплунжер-ных полостей. В соответствии с методикой И.В.Астахова-Л.Н.Голубкова для быстроты счета использовались следующие соотношения: для Рпл > Р„п, VnJT=0:

= fa • dh™/dt - QBn - QZT ~ QST - f„' dhJdt]. (7)

ПЛ H ПЛ

Для РПЛ = РН П , Vmm>0

^ - -fa ■ dhal/dt - QBn - - Qr„eT-f^-dh^/dt], (8)

Выражения (7), (8) применялись как для случая ликвидации, так и образования газовой фазы. Практически они позволяют оценивать и минимизировать газообразование при наполнении к началу нагнетания, а с другой стороны, для СНВТ оптимизировать параметры органов управления.

Ввиду малой вязкости бензина и важности оценки утечек в распылителе и плунжерной паре, для их расчета используем наиболее точные и общие формулы, полученные в работах МГТУ. Для распылителя и утечек по цилиндрической поверхности плунжера:

Tt53d„P0 f 1 I \

где d„, L„, V„ - диаметр, длина уплотняющей части и скорость цилиндрического тела (иглы); Рф, Рн, Р0 - давление в данной полости, в полости, в которую происходят перетечки, атмосферное давление. Под г)0 понимается вязкость при действительной температуре в зазоре при атмосферном давлении.

Формула утечек через окна втулки плунжера:

QOKHa _ "53Р„ ( 1 Л iBn

~6Ло1пс1 cp-/p»J'lnl4cosP„„(hIM-h":-d,n)/d.nj' (10)

где Ьпл, h™", рвп, dBn - подъем плунжера, подъем начала закрытия впускного окна, наклон верхней кромки плунжера, диаметр впускного окна.

Суммарные утечки в плунжерной паре:

QyTcyMM = QyT0KHa+QyT (11)

Получено выражение для оценки теплового состояния топлива для полостей ТПА с учетом теплоотдачи, тепловыделения, адиабатического сжатия, потока теплоты с втекающим топливом и тепловыделения при дросселировании.

Сравнение расходов топлива и воздуха через двигатель с известными сопутствующими выражениями приводит к соотношению, позволяющему обосновать возможность простого пневмомеханического управления производительностью ТНВД в СНВТ для целей регулирования мощности в поле рабочих режимов. Так, для разрабатываемой конструкции регулирующего органа с сечением |ifperrl, дросселирующего топливо на наполнении ТНВД, получено соотношение в функции разрежения ДРд в мерном диффузоре с сечением

ЦдСД1/рвЛРд

^=——1==-. (12) «•од/РтРподк

В развитие выражений (4)-(6) получены более точные выражения для плотности, коэффициента сжимаемости, массового расхода смесей газов и, возможно, нескольких жидких топлив. Так, наиболее короткое выражение для плотности, иллюстрирует механизм управления подачей путем дросселирования на всасывании насоса:

1

v Гв + р 2> 1 F

j=i

"JO

в

(13)

А именно, различия в законах описания упругих свойств фаз и разница в константах (В»Р0 и х>>пг приводит к тому, что при понижении давления все большую роль (и место в смеси) занимают воздух и пары топлива.

Обосновано, что в двигателях с СНВТ целесообразно использовать вихревые форсунки. Применив в качестве исходного дифференциальное уравнение гидростатики - Эйлера: 6

Фвпр = p(xdx + Ydy + Zdz), (14)

с привлечением соотношений для гидравлических потерь в каналах, получены соотношения для рациональных параметров тангенциальной закрутки потока при течении бензина в выходном участке распылителя вихревой форсунки (рис. 1).

закрытой форсунке с использованием иглы с винтовыми канавками

Третья глава посвящена расчетно-теоретическому исследованию ТПА и разработке эффективной ТПА.

Выбор схемы и базовых технических решений при проектировании ТНВД для систем непосредственного действия и CR осуществлен исходя из соображений обеспечения необходимой производительности, работоспособности всех элементов ТНВД, повышения равномерности крутящего момента на валу ТНВД, обеспечения конструктивных, технологических, эксплуатационных и экономических требований.

Определение параметров ТНВД CR производилось применительно к дизелю - ЗМЗ-5148.10 (дизель ОАО «ЗМЗ» экологического класса 4).

Минутный объемный расход топлива для подачи в цилиндры на номинальном режиме дизеля:

Q^^KoneHH цилёцнам теор.ном. — ^ ^ '

где пколенч - частота вращения коленчатого вала, мин"1; i„„„ - число цилиндров; g„ „0M - цикловая подача на номинальном режиме, г; рт - плотность топлива = 830 кг/м3; т - тактность.

Оценка наполнения ТНВД производилась по соотношениям, полученным в соответствии с изложенным в главе 2. Как видно из рис. 2а, к моменту начала сжатия топлива газосодержание равно нулю. Следовательно, наполнение плунжерной полости без искусственного дросселирования на всасывании - полное. На рис. 26 и 2г видно, что увеличение количества впускных отверстий во втулке плунжера приводит к снижению газосодержания в над-плунжерной полости и, соответственно, к увеличению цикловой подачи.

Оптимальные значения давления впрыскивания были получены из соображений необходимости выполнения нормативов экологического класса 4 при обеспечении минимального расхода топлива и ограничении давления в цилиндре. Полученное поле оптимальных значений давления впрыскивания в поле режимов дизеля с применением программы МГТУ им. Н.Э.Баумана Дизель-РК представлено на рис. 2в.

Расчетное исследование форсунок СНВТ для двухтактного двигателя РМЗ-501 производилось с использованием методик расчёта гидромеханических форсунок.

Расход топлива клапанной форсунки:

Для расчёта нормальной закрытой форсунки была разработана следующая методика.

Q = Ик^и sin | f d, - hH sin ^ cos 2

Р,

МПз

1

/ Л

1

■и /

. ! , . ! .

SO.О Oli.fi 150.В 10В .в 250.в 300.0

Ф, град

250 750 1250 1750 2250 2750 3250 niP б

260 750 1260 1760 2250 2760 n,«m

Рис. 2. Результаты расчетного исследования ТНВД CR: а - мгновенная величина давления и газосодержания в надплунжерной полости ТНВД CR в функции угла поворота приводного вала ТНВД; б - зависимость образования газовой фазы в плунжерной полости от частоты вращения вала ТНВД и числа наполнительных окон при диаметре окна 2 мм; в - оптимальные значения давления впрыскивания в поле режимов дизеля ЗМЗ-514.10; г - цикловая подача ТНВД в функции частоты вращения вала ТНВД и числа наполнительных окон при диаметре окна 2 мм

Расход топлива определяется в зависимости от скорости поступления топлива в цилиндр за цикл:

(17)

dt )иш Фв

Давление начала впрыскивания рф0 определяется и регулируется при впрыскивании в среду с атмосферным давлением р0, поэтому условие равновесия иглы в момент её отрыва от седла для нормальной закрытой форсунки имеет следующий вид:

d-d? ltd

Fi = РфоЯ-^^ + Р,,^-

(18)

где: F, - сила предварительного сжатия пружины. После окончания впрыскивания и посадки иглы на седло условие герметичности форсунки по седлу иглы можно записать следующим образом:

(19)

d02-d ltd 4 4

Из двух последних выражений можно определить соотношение диаметров иглы

do d,

-Ро

+1.

(20)

I Рфо Рост

Классические шестеренчатые ТПН целесообразно заменять на более эффективные насосы героторного типа. Отсутствие удобного способа проектирования колес героторного насоса сдерживает их внедрения в производство. В диссертации описывается методика построения координат эвольвенты героторного ТПН. Текущие значения координат профиля зубьев шестерни определяются следующими уравнениями в параметрическом виде: хт = r(z + Ocoscp - Xrcos[(z + Ы- R «*<P-Xcos[(z + l>p]

-^l + A2 -2Xcos(ztp)

yT = r(z + l)sinф-Xrsin[(z + l)p]-R^-^'"[(z + Qcp] _ На рис. 3 представлена схема образования профиля зуба шестерни

(21) (22)

Рис. 3. Результат численной оптимизации ведущей шестерни и ведомого колеса подкачивающего насоса для СНВТ: а - рассчитанный профиль; б - спроектированные профили

В работе проведено расчетное исследование основных параметров СНВТ и возможностей использования различных технических решений, выполненное с использованием описанных математических моделей (рис. 4).

При расчетной оптимизации СНВТ в качестве режимных и конструктивных параметров системы рассматривались диаметр и длина нагнетательного трубопровода, мертвые объемы, диаметр и ход плунжера, давление начала впрыскивания, массы и хода иглы форсунки и др. (рис. 5).

Расчетная оптимизация СНВТ позволила сократить время подготовки опытных систем и вести их доработку.

! \ ; 5) «0 «5 \

.............

\ /

:......Г^™...

;' -i

м

1

J U L szf^r- i«=?t?

в г

Рис. 4. К расчетному исследованию СНВТ: а - подъем и скорость плунжера, сечение впускных окон при частоте вала ТНВД 6000 мин"1; б - максимальное газосодержание в плунжерной полости в функции состояния регулирующего дросселя на всасывании; в - цикловая подача в функции состояния регулирующего дросселя на всасывании; г - давления в плунжерной полости, штуцере, в форсунке, впрыскивания при 6000 мин"1, gu=27 мг

Разрабатывались методы повышения надежности ТНВД CR. Необходимость в проведении таких работ диктовалась стремлением создания образца насоса для серийного производства. В частности, под технологическую линию литья ОАО «ДААЗ» произведена замена материала СЧ24 на АК12М2. Расчётом было установлено (рис. 6а), что простая замена чугуна на алюминиевый сплав не даёт положительного результата.

Присоединительная поверхность корпуса к крышке насоса деформируется.

т

л?

s......^-К-Л-ТХ.....

\ ТЧ V1 ^ ^

\.....i.....V^h.....

Рис. 5. Расчетная оптимизация СНВТ: а - зависимость максимального давления впрыскивания в функции длины и диаметра нагнетательного трубопровода.; б - давление впрыскивания при уменьшении мертвого объёма в надплунжерной полости; в - зависимость максимального давления впрыскивания от величин массы и хода иглы форсунки; г - зависимость максимального давления впрыскивания от цикловой подачи и частоты вала ТНВД

Для решения данной проблемы разработчиками МГТУ им. Н. Э. Баумана была предложена стальная проставка между корпусом ТНВД и его крышкой. Повторный анализ геометрии корпуса с проставкой подтвердил целесообразность этого решения. Переход от материала СЧ24 к АК12М2 стал возможным (рис. 66).

HI

Рис. 6. Поиск технических решений для повышения надёжности ТНВД CR: а - прочностной анализ модели корпуса ТНВД из материала АК12М2; б - введение стальной проставки между корпусом ТНВД и его крышкой

Расчет рабочего процесса двигателя с СНВТ и традиционной системой питания в диссертации производился с использованием программы Дизель-РК. Результат расчета и оптимизации рабочего процесса двигателя РМЗ-501 с СНВТ показал, что в зоне основных эксплуатационных режимов работы и номинала наибольшее снижение расхода топлива составило 47%. Существенно (на 70-90%) снижаются выбросы вредных веществ с отработавшими газами. Использование СНВТ позволяет на 10-15% повысить максимальную мощность двигателя за счет увеличения степени сжатия (табл. 1).

Таблица 1.

Результаты расчетного анализа показателей двигателя РМЗ-501 с карбюра-_тором и СНВТ на номинальном режиме (п=6000 1/мин)_

исходный с карбюратором с СНВТ с СНВТ после оптимизации степени сжатия и УОЗ

Мощность, [кВт] 19.439 20.020 21.829

Удельный эффективный расход топлива, [кг/(кВгч)1 0.48904 0.28439 0.26056

Крутящий момент, [Н'м] 31.076 31.865 33.152

Четвертая глава посвящена экспериментальным исследованиям опытных систем для непосредственного впрыскивания бензина и дизельных систем Common Rail.

Испытания опытных образцов ТНВД CR проводились на безмоторном стенде в лаборатории МГТУ им. Н.Э. Баумана. Протекание гидравлической характеристики первого опытного насоса было типичным для поршневых насосов. Однако, большая крутизна падения кривых свидетельствовала о его недостаточном совершенстве, в частности, недостаточной гидроплотностью плунжерных пар. Тем не менее, скоростная характеристика позволила сделать вывод о совместимости ТНВД и дизеля, наметить пути совершенствования опытного ТНВД. В дальнейшем дефект был устранен.

Модернизированные варианты ТНВД позволили проводить испытания на дизеле, обеспечили возможность подачи под давлением от 160 до 200 МПа на частотах до 3500 мин"1 с обеспечением заданной производительности на всех рабочих режимах дизеля ЗМЗ-5148.10 с форсунками Siemens (с пьезоприводом клапана, максимальным давлением 160 МПа). При этом замечаний по состоянию ТНВД в процессе и после испытаний уже не отмечалось.

Довести испытания ТНВД, построенных в сотрудничестве ОАО «ДААЗ», ОАО «ЗМЗ», ОАО «РААЗ» и МГТУ им. Н.Э.Баумана, удалось в режиме полных энергетических и экологических испытаний на стендах ОАО «НИКТИД» (рис. 7). Испытания на дизеле ЗМЗ-5148.10 не выявили существенных отличий в экологических показателях при замене исходного ТНВД фирмы Siemens на опытный ТНВД.

Испытания элементов высоконапорной ТПА (форсунок) проводились согласно технического задания, в ОАО «ДААЗ» рис. 8.

Испытания подтвердили работоспособность спроектированных топливных форсунок и возможность их применения для систем непосредственного впрыскивания бензина.

Рис. 7. Моторные испытания ТНВД на дизеле ЗМЗ 5148.10: а - установка опытного ТНВД на дизель ЗМЗ-5148.10 на стенде ОАО НИКТИД; б - изменение мощности дизеля ЗМЗ-5148.10 при работе по внешней характеристике с штатным ТНВД фирмы Siemens (1) и опытным ТНВД (2)

1000 1500 2000 2500 3000 3500 n, DSfHltH б

Рис. 8. Развитие топливной струи клапанной форсунки

Испытания СНВТ, предназначенной для двигателей РМЗ-501 и РМЗ-550, производились в ОАО «Русская механика» (рис. 9).

После испытаний СНВТ первого поколения (рис.9а) была существенно переработана конструкция основных элементов системы.

Глубокой доработки подвергся ТНВД рис. 96. В конструкцию был введен ТПН героторного типа, обеспечивающий требуемую производительность и давление подачи масла. На рис. 9в представлены безмоторные испытания СНВТ, подтвердившие расчетную расходную характеристику и давление впрыскивания топлива. Доработанная СНВТ после установки на двигатель РМЗ-550 позволила выйти на номинальный режим работы двигателя рис. 9г.

Рис. 9. Испытания СНВТ: а - установка ТНВД на лабораторном двигателе; б - доработанный ТНВД; в - испытания на безмоторном топливном стенде; г - моторные испытания

ВЫВОДЫ

1. Математическая модель топливоподачи с уточненным расчетом упругих свойств легких топлив и газотопливных смесей, наполнения плунжерной полости с описанием динамики двухфазного состояния, утечек в прецизионном уплотнении позволила более достоверно проводить гидродинамические расчеты для задач проектирования и оптимизации аппаратуры при подаче маловязких легкокипящих топлив и в ТНВД аккумуляторных систем.

2. Для топливных систем с впрыскиванием топлива в цилиндр малоразмерного двигателя применимы простые схемы с пневмомеханическим управлением с использованием разрежения во впускном тракте и дросселирования топлива на всасывании в насосную секцию плунжерного ТНВД.

3. Разработанные методики проектирования и оптимизации гидромеханических и электромеханических форсунок ускоряют процесс изготовления, апробации и доводки ТПА.

4. Разработанные методы проектирования энергоэффективного шестерёнчатого насоса с внутренним зацеплением героторного типа для СНВТ позволяют выбирать основные технические решения и параметры такого ТПН.

5. Разработанные теоретические основы проектирования ТНВД для дизельных и бензиновых двигателей позволяют определить основные размеры насоса, проводить его оптимизацию, обеспечить работоспособность насоса при высоких давлениях подачи, обеспечить его функционирование с учетом ограничительных параметров и выявлять наиболее трудные для проектирования моменты, и дают рекомендации по их решению.

6. Наличие общих компонентов, общая методология математического описания, опыт конструирования, общность ряда подходов к проектированию насосов и, наконец, наличие общей технологической базы ОАО «ДААЗ» для их производства обусловило целесообразность разработки ТНВД как для СНВТ, так и для наиболее перспективной для дизельной топливной системы типа CR.

7. Стендовые испытания опытных ТНВД показали перспективность основных заложенных технических решений. Обеспечена работоспособность ТНВД дизеля на частотах до 3000 мин'1, Р = 200 МПа и в составе СНВТ на частотах до 8500 мин"1, Р = 20 МПа при смазывании привода плунжеров дизельным топливом или маслом. ТНВД такого типа - высокотехнологичный продукт, требующий высокого качества изготовления.

8. ТНВД для Common Rail дизеля ЗМЗ-5148.10 обеспечил необходимые давления и подачи в поле рабочих режимов и сохранение экономических и экологических показателей дизеля по экологическому классу 4 при импортозамещении насоса фирмы Siemens.

9. Испытания опытной СНВТ и ее компонентов показали применимость разработанных теоретических основ их проектирования и основных технических решений.

10. Созданные компоненты высоконапорной ТПА могут рассматриваться как прототипы новой серийной продукции для отечественных бензиновых и дизельных двигателей.

11. Замена карбюратора на СНВТ обусловливает повышение мощности двигателя двухтактного бензинового двигателя на 13%, снижение расхода топлива на номинальном режиме на 47%.

ОСНОВНОЕ СОДЕРЖАНИЕ ДИССЕРТАЦИИ ОТРАЖЕНО В НАУЧНЫХ РАБОТАХ(в соответствии с рекомендуемым перечнем ВАК РФ - п.5):

1. Топливные насосы высокого давления для аккумуляторных систем типа Common-Rail / Л.В. Грехов [и др.] // Межд. симпозиум «Образование

через науку»: Материалы докл. секции «Двигатели внутреннего сгорания». Москва, 2005. С.20-22.

2. Разработка специализированного ТНВД для системы Common Rail / JI.В. Грехов [и др.] // Сб. научн. трудов по проблемам двигателестроения, посвященный 175-летию МГТУ им. Н.Э. Баумана. М.: Изд - во МГТУ им. Н.Э. Баумана, 2005. С. 113-118.

3. Грехов Л.В., Потапов А.И. Топливный насос высокого давления для системы COMMON - RAIL // Сб. научн. трудов по проблемам двигателестроения, посвященный 175-летию МГТУ им. Н.Э. Баумана. М.: Изд - во МГТУ им. Н.Э. Баумана, 2005. С. 233-236.

4. Разработка специализированного ТНВД для системы Common Rail / Н.Е. Борисенко [и др.] // Материалы 10-го Всероссийского слета...лауреатов конкурса Министерства образования и науки РФ и Государственного фонда содействия развитию малых форм предприятий в научно-технической сфере «Ползуновские гранты» // Под. общ. ред. А.А. Максименко. Барнаул: Изд-во АлтГТУ, 2005. С. 7-13.

5. Потапов А.И., Грехов Л.В., Малкин А.В. Разработка системы непосредственного впрыскивания бензина для малоразмерного отечественного двигателя // Вестник МГТУ им. Н.Э. Баумана, Машиностроение. Специальный выпуск «Двигатели внутреннего сгорания». Москва, 2007. С. 95-102.

6. Теория и практика проектирования топливного насоса высокого давления для системы Common-Rail / Л.В. Грехов [и др.] // Сб. научн. трудов по матер. Межд. конф. Двигатель-2007, поев. 100-летию школы двигател. МГТУ им. Н.Э. Баумана. М.: Изд - во МГТУ им. Н.Э. Баумана, 2007. С. 284289.

7. Расчет быстропротекающего электромагнитного процесса в приводе клапана дизельной системы с электронным управлением / Л.В. Грехов [и др.] // Сб. научн. трудов по матер. Межд. конф. Двигатель-2007, поев. 100-летию школы двигател. МГТУ им. Н.Э. Баумана. М.-. Изд - во МГТУ им. Н.Э. Баумана, 2007. С. 289-293.

8. Грехов Л.В., Потапов А.И. Топливная аппаратура для непосредственного впрыскивания бензина в двухтактный двигатель // Сб. научн. трудов Межд. конф. Двигатель-2010, посвященной 180-летию МГТУ им. Н.Э. Баумана // Под редакцией Н.А. Иващенко, В.А.Вагнера, Л.В. Грехова. М.: Изд -во МГТУ им. Н.Э. Баумана, 2010. С. 322-325.

9. Потапов А.И., Грехов Л.В. Создание топливоподающей аппаратуры для двухтактного двигателя с непосредственным впрыскиванием бензина // Матер. XII Межд. научн.-практ. конф. Фундаментальные и прикладные проблемы совершенствования поршневых двигателей // Под общ. ред. А.Н. Гоца. Владимир, 2010. С. 128-133.

10. Пат. 2285145 РФ, МПК F 02 М 51/06, F 16 К 31/02. Электромагнитный дозирующий клапан/ Потапов А.И.; Заявл. 11.01.2005 г.; Опубл. 10.10.2006 г.-Зс.

Подписано в печать: 05.05.2011

Заказ № 5465 Тираж -100 экз. Печать трафаретная. Типография «11-й ФОРМАТ» ИНН 7726330900 115230, Москва, Варшавское ш., 36 (499)788-78-56 www.autoreferat.ru

ПЕРЕЧЕНЬ УСЛОВНЫХ ОБОЗНАЧЕНИЙ, ИНДЕКСОВ, СОКРАЩЕНИЙ

ВВЕДЕНИЕ

Глава 1. АНАЛИЗ ИЗВЕСТНЫХ РАЗРАБОТОК ПО СИСТЕМАМ

НЕПОСРЕДСТВЕННОГО ВПРЫСКИВАНИЯ ТОПЛИВА

И ФОРМУЛИРОВКА ЗАДАЧИ ИССЛЕДОВАНИЯ

1.1. Тенденции развития топливоподающей аппаратуры

1.1.1. Топливоподкачивающие насосы

1.1.2. Топливные насосы высокого давления

1.1.3. Форсунка

1.1.4. Всережимный пневмомеханический регулятор

Глава 2. ТЕОРЕТИЧЕСКИЕ ОСНОВЫ И РАСЧЕТНЫЕ МЕТОДЫ

ИССЛЕДОВАНИЙ И ПРОЕКТИРОВАНИЯ

ВЫСОКОНАПОРНОЙ ТОПЛИВНОЙ АППАРАТУРЫ

2.1. Базовая математическая модель для исследований и оптимизации гидромеханических процессов во впрыскивающих топливных системах

2.2. Уравнения связи (состояния) для дизельного топлива и бензина

2.3. Уравнения для описания двухфазного состояния газобензиновых смесей

2.4. Неизотермичность в уравнениях граничных условий

2.5. Обоснование и описание процесса регулирования производительности ТНВД дросселированием на всасывании

2.6. Математическая модель течения топлива в вихревой форсунке СНВТ

Глава 3. РАСЧЕТНО-ТЕОРЕТИЧЕСКОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ ТПА И

РАЗРАБОТКА ЭФФЕКТИВНОЙ ТПА

3.1. Расчетно-теоретическое исследование ТНВ Д CR

3.2. Расчетное исследование форсунок СНВТ

3.3. Исследование и оптимизация СНВТ

3.4. Оптимизация конструкции и графическое моделирование эвольвенты зацепления топливоподкачивающих насосов для ТНВ Д СНВТ

3.5. Методы повышения надёжности ТНВД CR для дизелей

3.6. Расчет рабочего процесса двигателя оснащенного СНВТ и традиционной системой топливоподачи

Глава 4. ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЕ ИССЛЕДОВАНИЯ ОПЫТНЫХ

СИСТЕМ ДЛЯ НЕПОСРЕДСТВЕННОГО ВПРЫСКИВАНИЯ

БЕНЗИНА И ДИЗЕЛЬНЫХ СИСТЕМ COMMON RAIL

4.1. Испытания опытных образцов ТНВД дизельной системы Common Rail на безмоторном стенде

4.2. Испытания ТНВД дизельных систем Common Rail и

СНВТ на моторных стендах

4.2.1. Испытания на дизеле ТНВД Common Rail

4.2.2. Испытания СНВТ двухтактного двигателя насоса высокого давления

4.3. Испытания компонентов СНВТ (топливных форсунок) 132 ОБЩИЕ ВЫВОДЫ 137 СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ 140 ПРИЛОЖЕНИЕ 1 154 ПРИЛОЖЕНИЕ 2 156 ПРИЛОЖЕНИЕ 3 159 ПРИЛОЖЕНИЕ

ПЕРЕЧЕНЬ УСЛОВНЫХ ОБОЗНАЧЕНИЙ, ИНДЕКСОВ И

СОКРАЩЕНИЙ

Условные обозначения

В - коэффициент в уравнении связи давления и плотности; спр - жесткость пружины; ср, су - теплоемкости при постоянном давлении и объеме; с1 - диаметр;

Е - модуль упругости;

Б - амплитуда прямой волны в решении Д'Аламбера; f - площадь поперечного сечения трубопровода, канала;

О - массовый расход;

Бе - удельный эффективный расход топлива;

К - диссипативный множитель в уравнении движения;

Ь - длина трубопровода; ш - масса; п - частота вращения вала (без индекса - коленчатого);

Р, Р - давление, среднее давление;

С) - объемный расход;

Я, г - внешний, внутренний радиусы;

Ые - число Рейнольдса;

Т - температура;

X - время; и - среднерасходная скорость;

V - объем;

- амплитуда обратной волны в решении Д'Аламбера; х - продольная координата, длина участка трения; у - поперечная координата; а, а«, - скорость звука в трубопроводе, в бесконечном объеме;

0Cw - коэффициент теплоотдачи;

- коэффициент сжимаемости, объемного расширения топлива;

5 - зазор, неравномерность вращения или толщина ПС; у - угол давления; скорость сдвига; ф - угол поворота вала (без индекса - коленчатого);

X - коэффициент гидравлического сопротивления;

JI, - коэффициент расхода; коэффициент Пуассона;

V - коэффициент кинематической вязкости; р - плотность (без индекса - топлива), радиус ролика; а, ок - контактное напряжение; т - время; касательное напряжение.

Индексы впр - впрыск; г - газ; кр - критическое значение; крутящий момент; кул - кулачковый вал; нач - начальное значение; ост - остаточное (давление, объем); тр - трубопровод; трение;

О - начальное значение; стандартные условия; е - эффективный; шах - максимальное значение; min - минимальное значение; х - в сечении с координатой х; w - на стенке;

Сокращения

АСИ - автоматизированная система измерений;

ДВС - двигатель внутреннего сгорания;

КС - камера сгорания;

ЛВД - линия высокого давления;

ЛНД - линия низкого давления;

ОГ - отработавшие газы;

ПК - программный комплекс;

СНВТ - система непосредственного впрыскивания топлива;

ТПА - топливоподающая аппаратура;

ТП - топливоподача;

ТПН - топливоподкачивающий насос;

ТНВД - топливный насос высокого давления;

ТЧ - твердые частицы;

УОВ - угол опережения впрыска;

XX - холостой ход;

ЭВМ - электронно-вычислительная машина; ЭМФ - электромеханические форсунки; ЭГФ - электрогидравлические форсунки; CR - топливная система Common Rail

В развитии автомобильных двигателей с искровым зажиганием первостепенную роль играет совершенствование систем питания. Наряду с традиционными системами подачи топлива во впускной коллектор, важное значение приобретают работы по созданию и внедрению принципиально новых систем питания — систем непосредственного впрыскивания бензина. Более того, ужесточение норм токсичности с введением экологического класса 3, ставит под сомнение возможность дальнейшего существования двухтактного бензинового двигателя в ряде стран, в том числе и в России, до сих пор оснащаемого карбюратором. Очевидным решением проблем, связанных с высоким расходом топлива и токсичностью отработанных газов таких двигателей, является создание и использование системы непосредственного впрыскивания бензина. Идея подачи топлива после перекрытия выпускных или продувочных каналов настолько очевидна, что её воплощение уже давно было обусловлено. Однако создание и производство таких систем для малолитражных двухтактных двигателей с искровым зажиганием связано с решением ряда проблем.

Апробированные в дизелестроении способы проектирования ТПА по заданной характеристике впрыскивания, сформированной путем оптимизации рабочего процесса по критериям экономичности и экологично сти, напрямую неприменимы в работе по созданию СНВТ. Отсутствие опыта работ с малыми цикловыми подачами, высокие частоты оборотов вала ТНВД, отсутствие возможности смазывания прецизионных деталей подаваемым топливом, не позволяют проектировать ТПА для бензиновых двигателей простым заимствованием технических решений из дизельной ТПА. СНВТ должна отвечать специфическим требованиям, в том числе для обеспечения эффективного сжигания гомогенной смеси. Это диктует необходимость компьютерной оптимизации ТПА и рабочего процесса двигателя, оснащённого системой непосредственного впрыскивания бензина.

Создаваемый объект - система непосредственного впрыскивания топлива для двухтактного бензинового двигателя РМЗ - 501 и важнейший компонент системы Common Rail нового отечественного дизеля ЗМЗ - 5148.10.

Цель работы - разработка методов проектирования и создание макетных образцов высоконапорной топливной аппаратуры нового поколения для перспективных отечественных двигателей.

Научная новизна результатов работы усматривается в следующем:

• Разработаны дополнения к математической модели гидромеханических процессов для исследований и оптимизации новых высоконапорных впрыскивающих топливных систем;

• Сформулированы требования для оптимизации СНВТ;

• В сравнительном исследовании выявлены достоинства и недостатки различных СНВТ;

• Разработаны теоретические основы' проектирования элементов СНВТ и ТНВД Common-Rail.

Методы исследования. Математическое моделирование, включая расчеты и оптимизацию СНВТ и ТНВД CR, проводились с использованием программного обеспечения, разработанного в МГТУ им. Н.Э. Баумана и усовершенствованного в части адекватного описания процессов в новых топливоподающих системах. Экспериментальное исследование проводилось на безмоторных топливных стендах МГТУ им. Н.Э. Баумана и на моторных испытательных стендах заводов и НИИ.

Достоверность и обоснованность научных положений работы обусловливаются:

• использованием общих уравнений механики, гидродинамики, теплофизики, термодинамики, а также их соответствием выявленным особенностям протекания физических процессов;

• соответствием расчетных результатов экспериментально зарегистрированным;

• применением современных точных средств измерения параметров топливо-подачи и апробированных стендов и методик испытаний топливной аппаратуры;

• согласованием частных полученных результатов с ранее известными.

Практическая ценность работы заключается в следующем:

• усовершенствована модель и программа для расчета и оптимизации топливных систем с механическим управлением;

• даны рекомендации по выбору типов элементов СНВТ;

• разработаны конкретные образцы конструкций СНВТ и ТНВД СЯ;

• созданы эффективные конструкции СНВТ и ТНВД СЯ;

• разработаны рекомендации и методы расчета СНВТ и ТНВД СК

Основные положения диссертации, выносимые на защиту:

• Дополнения к математической модели гидромеханических процессов для исследований и оптимизации впрыскивающих топливных систем в части управления производительностью ТНВД, описания поведения лёгкого топлива, в том числе с газообразованием;

• Сформулированные требования СНВТ в плане обеспечения условий распы-ливания и обоснование способа управления мощностью двигателя;

• Математическая модель течения в вихревой форсунке СНВТ, результаты сравнительных исследований форсунок различных схем и предложения их усовершенствования;

• Выявленные ограничительные факторы при проектировании СНВТ и ТНВД СЛ, способы их оценки;

• Методика расчет производительности СНВТ и ТНВД СИ. и рекомендации по их проектированию;

• Образец СНВТ для двухтактного быстроходного двигателя и перспективного ТНВД СК. для быстроходного дизеля.

Реализация работы. Результаты работы в части расчетной оптимизации конструкции СНВТ и ТНВД CR использовались в ОАО «ЗМЗ», ОАО «УМЗ», ОАО «НИКТИД», ОАО «Русская механика», ОАО «ДААЗ», ОАО «АвтоВАЗ».

Апробация работы. Материалы диссертационной работы докладывались на юбилейной научно-технической конференции, посвященной 175-летию МГТУ им. Н.Э.Баумана (г. Москва, 2005 г.), юбилейной научно-технической конференции, посвященной 100-летию школы двигателестроения МГТУ им. Н.Э. Баумана, на международной конференции Двигатель-2010, посвященной 180-летию МГТУ им. Н.Э. Баумана, а также НТС ОАО «ДААЗ» и ОАО «Русская механика», а также на заседании кафедры «Поршневые двигатели» МГТУ им. Н.Э.Баумана.

Публикации. По теме диссертации опубликовано 9 научных работ, получен один патент РФ, из них по перечню ВАК - 1.

Структура работы. Диссертация состоит из введения, четырёх глав, выводов, заключения и списка литературы. Она включает 180 страниц основного, текста, содержащего 29 таблиц и 87 рисунков, четыре приложения, а также 13 страниц списка литературы из 136 наименований.

ОБЩИЕ ВЫВОДЫ

1 Математическая модель топливоподачи с уточненным расчетом упругих свойств легких топлив и газотопливных смесей, наполнения плунжерной полости с описанием динамики двухфазного состояния, утечек в прецизионном уплотнении позволяет более достоверно проводить гидродинамические расчеты для задач проектирования и оптимизации аппаратуры при подаче маловязких легкокипящих топлив и в ТНВД аккумуляторных систем.

2 Для топливных систем с впрыскиванием топлива в цилиндр в малоразмерном двигателе могут быть рекомендованы простые схемы с пневмомеханическим управлением с использованием разрежения во впускном тракте и дросселирования на всасывании в насосную секцию плунжерного ТНВД.

3 Разработанные методики проектирования и оптимизации гидромеханических и электромеханических форсунок ускоряет процесс изготовления, апробации и доводки ТПА, позволяя обосновывать их вид и параметры.

4 Разработанные методы проектирования шестерёнчатого насоса с внутренним зацеплением героторного типа для систем НВТ позволяют выбирать основные технические решения и основные параметры (число зубьев, эксцентриситет и т.д.).

5 Разработанные теоретические основы проектирования ТНВД для дизельных и бензиновых двигателей позволяют определить основные размеры насоса, проводить его оптимизацию, обеспечить работоспособность насоса при высоких давлениях подачи, обеспечить его функционирование с учетом ограничительных параметров и выявлять наиболее трудные для проектирования моменты и дают рекомендации по их решению.

6 Наличие общих компонентов, общая методология математического описания, опыт конструирования, общность ряда подходов к проектированию насосов и, наконец, наличие общей технологической базы ОАО «ДААЗ» для их производства обусловило возможность и целесообразность разработки ТНВД как для СНВТ, так и для наиболее перспективной для дизелей топливной системы типа CR.

7 Стендовые испытания опытных ТНВД показали перспективность основных заложенных технических решений. Обеспечена работоспособность ТНВД дизеля на частотах до 3000 мин'1, Р = 200 МПа и в составе СНВТ на частотах до 8500 мин"1, Р = 20 МПа при смазывании привода плунжеров дизельным топливом или маслом. ТНВД такого типа - высокотехнологичный продукт, требующий высокого качества изготовления.

8 ТНВД для Common Rail дизеля ЗМЗ-5148.10 обеспечил необходимые давления и подачи в поле рабочих режимов и сохранение экономических и экологических показателей дизеля по экологическому классу 4 при импортоза-мещении насоса фирмы Siemens.

9 Испытания опытной СНВТ и ее компонентов показали примени-» мость разработанных теоретических основ их проектирования и основных технических решений и работоспособность на на двухтактном высооборотном двигателе.

10 Созданные компоненты высоконапорной ТПА могут рассматриваться как прототипы новой серийной продукции для отечественных бензиновых и дизельных двигателей.

11 Энергетические показатели двухтактных бензиновых двигателей могут быть существенно улучшены путем применения СНВТ. Замена карбюратора на СНВТ обусловливает повышение мощности на 10-15%, снижение расхода топлива на номинальном режиме - на 30-45%.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

Сбалансированное использование расчетных и экспериментальных методов, поиск и нахождение эффективных технических решений позволили создать и предложить для прототипирования топливные насосы высокого давления для дизельных систем Common Rail, ТНВД для СНВТ, героторные подкачивающие насосы, топливные форсунки для двигателей с СНВТ, простую пневмомеханическую систему управления двигателем с СНВТ.

Значение этих работ усматривается в создании методической базы для расчета и оптимизации процессов и конструкций, рекомендации положительно зарекомендовавших себя технических решений.

1. Автоматизированный комплекс для исследования и диагностирования топливных систем дизельных двигателей / Л.В. Грехов и др. // Рабочие процессы дизелей: Учебное пособие. Барнаул: Изд-во АлтГТУ, 1995. -С. 154-160.

2. Аккумуляторные топливные системы с электроуправляемыми гидроприводными насос-форсунками / А.С.Хачиян и др. // Повышение эффективности автомобильных и тракторных двигателей: В сб. Труды МАДИ. М.: МАДИ, 1995. - С. 39 - 49.

3. Актуальные вопросы создания топливоподающих систем транспортных дизелей // Презентация фирмы Robert Bosch GmbH: Материалы международной научно-технической конференции, посвященной 30-летию ЯЗДА. Ярославль, 2002. - С. 19-33.

4. Анализ технического уровня и тенденций развития ДВС / Под. ред. Р.И., Давтяна. М.: НИИД, 1998. - 92 с.

5. Аппаратура впрыска лёгкого топлива автомобильных двигателей ЯО.И. Будыко и др.; Под общ. ред. Ю.И. Будыко. 2-е изд., перераб. и доп. -Л.: Машиностроение, Ленингр. отд-ние, 1982 - 144 е., ил.

6. Антипов В.В. Износ прецизионных деталей и нарушение характеристки ТПА дизелей. М.: Машиностроение, 1972. - 177 с.

7. Астанский Ю.Л. Исследование зависимости плотности и модуля упругости тяжелых топлив от давления // Двигателестроение. 1980. - N 3.- С. 27-29.

8. Астахов И.В., Голубков Л.Н., Мурзин Д.С. Метод регистрации состояния среды в линии высокого давления с помощью фотографирования // Двигателестроение. 1982. - № 2. - С. 47-48.

9. Астахов И.В., Илиев Л.А. Расчет конца процесса впрыска топлива в быстроходных дизелях с учетом гидравлического сопротивления и следаволн давления // Известия вузов. Машиностроение. 1970. - №10. -С.103-110.

10. Астахов И.В., Корнилов Г.С., Гундоров В.М. Характер износа запирающих конусов распылителя // Двигателестроение. 1987. - №9. -С. 26-28.

11. Банди Б. Методы оптимизации. Вводный курс. М.: Радио и связь, 1988. - 127 с.

12. Барсуков С.И., Муравьев В.П., Бухвалов В.В. Топливоподающие системы дизелей с электронным управлением. Омск: Зап.- Сиб. кн. изд-во, 1976. -4.1. - 142 с.

13. Басистый JT.H., Пономарев Е.Г. Влияние повышенного начального давления и гидромеханического догружения иглы форсунки на показатели рабочего процесса дизеля Д-160 // Вестник Рос. Ун-та дружбы народов. Тепловые двигатели. 1996. - № 1. - С. 85-89.

14. Бахвалов Н.С. Численные методы: анализ, алгебра, обыкновенные дифференциальные уравнения. -М.: Наука, 1975. 631 с.

15. Белоцерковский О.М., Давыдов Ю.М. Метод крупных частиц в газовой динамике. М.: Наука, 1982. - 392 с.

16. Брычков Ю.А., Маричев О.И., Прудников А.П. Таблицы неопределенных интегралов. М.: Наука, 1976. - 191 с.

17. Вагнер В.А., Матиевский Д.Д. Осуществление добавки водорода к топливу и ее влияние на показатели работы дизеля // Двигателестроение. -1985. -№2. -С. 11-13.

18. Валуева Е.П., Попов В.Н. Нестационарное турбулентное течение жидкости в круглой трубе // Известия АН СССР. Энергетика. 1993. - №5. -С. 150-157.

19. Виленкий В.Д., Коченов И.С., Кузнецов Ю.Н. К вопросу о гидравлических сопротивлениях при нестационарных режимах // Пневмо- и гидроавтоматика: Сб. статей. М.: Наука, 1964. - С. 240-247.

20. Вихерт М.М., Мазинг M.B. Топливная аппаратура автомобильных дизелей. М.: Машиностроение, 1978. - 77 с.

21. Воскресенский В.А., Дьяков В.И. Расчет и проектирование опор скольжения (жидкостная смазка): Справочник. -М.: Машиностроение, 1980. -224 с.

22. Волошин A.A., Фомин Ю.Я., Черемисин В.И. Особенности расчета процесса впрыскивания бензина в дизелях // Двигатели внутреннего сгорания: Респ. междувед. науч.-техн. сб. (Харьков). 1983. - Вып. 38. - С. 3843.

23. Галиев Ш.У., Галиев Т.Ш. Линейные и равновесные вынужденные колебания потока пузырьковой жидкости в деформируемом трубопроводе // Проблемы прочности. 1994. - №9. - С. 3-29.

24. Гидродинамические неустойчивости и переход к турбулентности: Пер. с англ. / Под ред. Х.Суинни, Дж.Толлаба. М.: Мир, 1984. - 344 с.

25. Голубков Л.Н. Алгоритмы и программы расчета топливных систем на Фортране: Учебное пособие. М.: МАДИ, 1980. - 40 с.

26. Голубков Л.Н. Гидродинамические процессы в топливных системах дизелей при двухфазном состоянии топлива // Двигателестроение. 1987. -№ 1. - С. 32-35.

27. Горбунов В.В., Патрахальцев H.H. Токсичность двигателей внутреннего сгорания: Учебное пособие. М.: Изд-во РУДН, 1998. - 214 с.

28. Грехов Л.В, Гидродинамическое трение при нестационарном турбулентном течении в трубопроводе топливной аппаратуры // Решение экологических проблем в автотракторном комплексе: Тез. докл. 3-ей Межд. науч.-техн. конф. М., 1999. - С. 178 - 179.

29. Грехов Л.В. Научные основы разработки систем топливоподачи в цилиндры двигателей внутреннего сгорания: Автореферат дис. . д-ра. техн. наук. М., 1999. - 32 с.

30. Грехов J1.B. Обеспечение работоспособности топливных систем дизелей с аккумулированием утечек в надыгольном объеме форсунок // Межд. н-техн. конф. 100 лет российскому автомобилю: Тез. докл. секции ДВС и ГТД.-М., 1996.-С. 28.

31. Грехов JI.B. Сопротивление нагнетательных трубопроводов в нестационарных условиях топливоподачи // Двигатели внутреннего сгорания двадцать первого века: Матер, юбил. науч.-техн. конф., посвящ. 70-летию каф. судовых ДВС. С.-П., 2000. - С. 65 - 66.

32. Грехов JI.B. Структура течения и локальный нестационарный теплообмен в выпускных каналах двигателя внутреннего сгорания: Автореферат дис. канд. техн. наук. М., 1981. -16 с.

33. Грехов JI.B. Топливная аппаратура с электронным управлением дизелей и двигателей с непосредственным впрыском бензина: Учебно-практическое пособие. М.: Легион-Автодата, 2001. - 175 с.

34. Грехов Л.В. Реология угольных суспензий как топлив для дизелей. //Совершенствование мощностных, экономических и экологических показателей ДВС: Материалы VI межд. науч.-практ. семинара. Владимир, 1997. - С. 104-105.

35. Грехов Л.В. Улучшение показателей топливной аппаратуры дизелей аккумулированием утечек в надыгольном объеме форсунок // Рабочие процессы дизелей: Учебное пособие. Барнаул: Изд-во АлтГТУ. -1995.- С. 47-56.

36. Грехов Л.В. Уточненная математическая модель процесса подачи топлива в дизеле // Известия вузов. Машиностроение. 1997. - № 10-12. -С. 47-51.

37. Грехов Л.В., Иващенко H.A., Марков В.А. Топливная аппаратура и системы управления дизелей: Учебник для вузов.-М.: Легион-Авто дата, 2004.-344 е., ил.

38. Гришин Ю.А., Круглов М.Г., Манджгаладзе A.A. Задачи и методы расчета нестационарного течения в газовоздушных трактах комбинированного двигателя // Высокий наддув поршневых двигателей и роторные двигатели. Тбилиси: Мецниереба, 1984. - С. 117-129.

39. Гулин Н.П. Структура потока и гидравлические сопротивления в неустановившихся напорных течениях: Обзорная информация. Обнинск: ФЭИ, 1982.-Ч. 3.-43 с.

40. Денисов C.B. О коэффициенте трения в нестационарных течениях. -Инженерно-физический журнал. 1970. - Т. 18, N1. - С. 118-123.

41. Двигатели внутреннего сгорания: Системы поршневых и комбинированных двигателей / С.И. Ефимов и др.; Под ред. A.C. Орлина, М.Г. Круглова. 3-е изд., перераб. и доп. - М.: Машиностроение, 1985. -456 с.

42. Добродеев В.П., Мочалова H.A. Расчет термодинамических процессов в системах подачи топлива в двигатель // Известия вузов. Авиационная техника. 1995. - N 3. - С. 49-52.

43. Зайдель А.Н. Погрешности измерения физических величин. Л.: Наука, 1985.- 112 с.

44. Зайдель А.Н. Элементарные оценки ошибок измерений. JL: Наука, 1968.-91 с.

45. Звонов В.А. Токсичность двигателей внутреннего сгорания. М.: Машиностроение, 1981. -160 с.

46. Ивановский В.Г. Развитие методов расчета топливоподачи, совершенствование топливной аппаратуры и рабочего процесса судовых дизелей: Автореферат дис. . д-ра. техн. наук. Одесса, 1994. - 25 с.

47. Иващенко H.A., Вагнер В.А., Грехов JI.B. Дизельные топливные системы с электронным управлением: Учебно-практическое пособие. Барнаул: Изд-во АлтГТУ, 2000. - 111 с.

48. Иващенко H.A., Вагнер В.А., Грехов JI.B. Моделирование процессов топливоподачи и проектирование топливной аппаратуры дизелей: Учебное пособие. Барнаул - Москва: АлГТУ, 2002. - 165 с.

49. Ильин С.И. Совершенствование процессов топливоподачи форсированных дизелей на основе моделирования с учетом диссипативного-тепловых эффектов: Автореферат дис. канд. техн. наук. JI., 1986. - 16 с.

50. Казунин Д.В. Численное моделирование рабочих процессов в топливной аппаратуре судовых малооборотных дизелей: Автореферат дис. . канд. техн. наук. С-Пб., 1993. - 22 с.

51. Керимов З.Х. Определение параметров двухфазной среды при разрывах сплошности жидкости в топливовпрыскивающих системах ДВС // Оптимизация показателей автотракторных двигателей и холодильных агрегатов: Сб. науч. тр. АзПИ. Баку, 1987. - С. 56-62.

52. Керимов Н.А. Проблемы создания перспективных автотракторных двигателей (разработки и исследования по созданию двигателя с факельным зажиганием и дизеля с двухстадийным смесеобразованием): Автореферат дис. д-ра. техн. наук. Баку, 1974. - 30 с.

53. Колосов В.А. Определение мощности, затрачиваемой на привод топливного насоса // Труды ЦНИТА. 1978. - № 72. - С. 20 - 26.

54. Когарко Б.С. Движение смеси жидкости с газовыми пузырьками // Неустановившееся течение воды с большими скоростями: Тр. межд. симп. -М., 1973. С. 243-246.

55. Крайнюк А.И., Рыбальченко А.Г. Метод определения затухания волн неустановившегося движения жидкости в гидроимпульсных системах ДВС // Двигателестроение. 1981. - N 10. - С. 20 - 22.

56. Круглов М.Г., Меднов А.А. Газовая динамика комбинированных двигателей внутреннего сгорания. М.: Машиностроение, 1988. - 360 с.

57. Кузнецов Т.Ф., Колесник И.К., Василенко Г.Л. Теория и метод расчета; на ЭВМ процесса впрыска вязкого сжимаемого топлива в цилиндр дизеля // Двигатели внутреннего сгорания: Респ. междувед науч.-техн. сб. (Харьков). 1968. - Вып. 7. - С. 105 - 117.

58. Кутовой В.А. Топливная система следующего поколения // Анализ технического уровня ДВС: Инф. сб. НИИД (М.). 1998. - Вып. 25. - С. 3 -17.

59. Керимов З.Х. Математическая модель, учитывающая кинетику разрыва сплошности топлива в топливовпрыскивающих системах ДВС // Оптимизация показателей автотракторных двигателей и холодильных агрегатов: Сб. науч. тр. АзПИ. Баку, 1987. - С. 29-35.

60. Керимов Н.А. Проблемы создания перспективных автотракторных двигателей (разработки и исследования по созданию двигателя с факельным зажиганием и дизеля с двухстадийным смесеобразованием): Автореферат дис. д-ра. техн. наук. Баку, 1974. - 30 с.

61. Когарко Б.С. Движение смеси жидкости с газовыми пузырьками // Неустановившееся течение воды с большими скоростями: Тр. межд. симп. -М., 1973. С. 243-246.

62. Круглов М.Г., Меднов A.A. Газовая динамика комбинированных двигателей внутреннего сгорания. М.: Машиностроение, 1988. - 360 с.

63. Кулешов A.C., Грехов JI.B. Математическое моделирование и компьютерная оптимизация топливоподачи и рабочих процессов двигателей внутреннего сгорания. М.: Изд-во МГТУ, 2000. - 64 с.

64. Леонов О.Б., Попов В.П. Применение системы топливоподачи с регулируемым начальным давлением для улучшения экономичности дизеля на частичных режимах // Двигателестроение. 1981. - № 6. - С. 47 - 48.

65. Леонов О.Б., Федотов И.В., Филипосянц Т.Р. Совершенствование рабочего процесса дизелей ЯМЗ повышением начального давления топлива в нагнетательном трубопроводе // Двигателестроение. 1983. - №2. - С. 4647.

66. Лышевский A.C. Процессы распыливания топлива дизельными форсунками. М: Машгиз, 1963. - 180 с.

67. Лышевский A.C. Распыливание топлива в судовых дизелях. Л.: Судостроение, 1971. - 248 с.

68. Лямаев Б.Ф., Небольсин Г.П., Нелюбов В.А. Стационарные и переходные процессы в сложных гидросистемах: Методы расчета на ЭВМ. Л.: Машиностроение, 1978. - 192 с.

69. Мартин С., Падманабхан М. Распространение импульса в двухкомпо-нентном снарядном потоке // Труды Американского общества инженеров-механиков. Теоретические основы инженерных расчетов. 1979. -Т.101, - N1. - С. 162-170.

70. Миринский Д.С. Определение термодинамических свойств жидкостей при высоких давлениях // Труды МВТУ. 1955.-N51.-С. 9-18.

71. Морозов К.А. Токсичность автомобильных двигателей: Учебное пособие. М.: МАДИ (ГТУ), 1997. - 84с.

72. Мочалова Н.А. Исследование термодинамически плотных жидкостей и газов с целью уточнения метода гидродинамического расчета топливных систем тепловых двигателей летательных аппаратов: Автореферат дис. . канд. техн. наук. Рыбинск, 1995. - 21 с.

73. Никонов Г.В., Пинский Ф.И., Рыжов В.А. Электрогидравлическая система топливоподачи дизеля 8ЧН26/26 // Двигателестроение. 1980. — № 2.- С.23-25.

74. Опытная система Common-Rail для тракторного дизеля / А.В. Неговора и др. // Актуальные вопросы создания топливоподающих систем* транспортных дизелей: Матер, науч.-техн. конф., поев. 30-летию ЯЗДА — Ярославль, 2002. С. 84-86.

75. Патрахальцев Н.Н. Дизельные системы топливоподачи с регулированием начального давления // Двигателестроение. -1981.-N6.-C. 33-37.

76. Патрахальцев Н.Н. Повышение эффективности работы дизеля: Учебное пособие. М.: Изд-во УДН, 1988. - 76 с.

77. Перепелин А.П., Исаев А.И. Расчет процесса в трубопроводе //Топливная аппаратура дизелей: Межвуз. сб. (Ярославль). 1974. - N 2. -С. 10-16.

78. Пинский Ф.И. Электронное управление впрыскиванием топлива в дизелях: Учебное пособие / Коломенский филиал ВЗПИ, 1989. 146 с.

79. Пинский Ф.И., Давтян Р.И., Черняк Б.Я. Микропроцессорные системы управления автомобильными двигателями внутреннего сгорания: Учебное пособие. М: Легион-Автодата, 2002. - 136 с.

80. Пинский Ф.И., Дутиков В.К. Методика выбора электрогидравлических дизельных форсунок с дроссельным управлением //Двигателестроение. -1980.-№12.-С. 32-34.

81. Пинский Ф.И., Кузин В.Е. Электроимпульсный метод управления законом подачи топлива // Двигателестроение. 1984. - № 8. - С. 21 - 22.

82. Пинский Ф.И., Пинский Т.Ф. Адаптивные системы управления дизелей: Учебное пособие. М.: Изд-во МГОУ, 1995. 120 с.

83. Подача и распыливание топлива в дизелях / И.В. Астахов и др. М.: Машиностроение, 1972. - 359 с.

84. Попов Д.Н. Нестационарные гидромеханические процессы. М.: Машиностроение, 1982. - 240 с.

85. Работа дизелей в условиях эксплуатации: Справочник / А.К. Костин, Б.П. Пугачев, Ю.Ю. Кочинев. Л.: Машиностроение, 1989. - 284 с.

86. Разлейцев Н.Ф. Моделирование и оптимизация процесса сгорания в дизелях. Харьков: Вища школа, 1980. - 168 с.

87. Саенко В.П., Гарбатюк Р.Н. // Вестник машиностроения. 2004. № 7, С. 13.

88. Система впрыска НЕ1Л дизельных двигателей // Автостроение за рубежом. 1998. - № 11-12. - С. 14 - 15.

89. Системы впрыскивания топлива фирмы Бош для экологически совместимых дизельных двигателей. Штутгарт: Роберт Бош ГмбХ, Производственный отдел К5, 1992. - 47 с.

90. Способ оптического контроля двухфазной среды в процессе топливопо-дачи / Д.С. Мурзин и др. // Двигателестроение. 1990. - N 6. - С. 23-24.

91. Станюкович К.П. Неустановившееся движение сплошной среды. М.: Наука, 1971.-854 с.

92. Станиславский Л.В. Техническое диагностирование дизелей- Киев-Донецк: Вища школа, 1983. 136 с.

93. Рыбальчик B.C., Поляков C.B., Герасименко В.Ф. Теория поршневых двигателей. М.: Изд-во Мин. Обороны СССР, 10.10.55. - 349 с.

94. Техническая термодинамика: Учебник для втузов / Е.В. Дрыжаков и др. М.: Высшая школа, 1971. - 472 с.

95. Токсичность отработавших газов дизелей / В.А. Марков и др. Уфа: Изд-во БГАУ, 2000. - 144 с.

96. Топливные системы и экономичность дизелей / И.В. Астахов и др. -М.: Машиностроение, 1990. 288 с.

97. Трусов В.И., Дмитриенко В.П., Масляный Г.Д. Форсунки автотракторных дизелей. М.: Машиностроение, 1977. - 166 с.

98. Фанлейб Б.Н., Бараев В.И. Исследование оптимальных условий развития факела в быстроходном дизеле при различных камерах сгорания. Тр. ЦНИТА, 1973, Вып. 56, С. 5-8.

99. Физические величины: Справочник / А.П. Бабичев и др.; Под ред. И.С. Григорьева, Е.З. Мейлихова. М.: Энергоатомиздат, 1991. - 1232 с.

100. Фомин Ю.Я. Топливная аппаратура судовых дизелей. М.: Транспорт, 1966.-240 с.

101. Фомин Ю.Я., Никонов Г.В., Ивановский В.Г. Топливная аппаратура дизелей: Справочник. -М.: Машиностроение, 1982. 168 с.

102. Фонов В.В. Компоненты перспективных топливных систем аккумуляторного типа с электронным управлением для транспортных дизелей: дис. канд. техн. наук. Москва, 2004. - 195 с.

103. Хачиян A.C., Багдасаров И.Г. Топливная система с изменяемыми характеристиками впрыскивания топлива // Двигателестроение. 1986. — №7.- С. 23-26.

104. Чарный И.А. Неустановившееся движение реальной жидкости в трубах. Изд. 2-е. - М.: Недра, 1975. - 292 с.

105. Чайнов Н.Д., Заренбин В.Г., Иващенко H.A. Тепломеханическая напряженность деталей двигателей. М.: Машиностроение, 1977. - 152 с.

106. Шлихтинг Г. Теория пограничного слоя: Пер. с нем. М.: Наука, 1974. — 711 с.

107. Шароглазов Б.А. Фарафонтов М.Ф. Клементьев В.В. Двигатели внутреннего сгорания: Теория, моделирование и расчёт процессов // Челябинск: Изд-во ЮУрГУ, 2004. 344 с.

108. Michael А. Kluger and Douglas R. Fussnez A Performance Comparison of Various Automatic Transmission Pumping System // SAE Techn. Pap. Ser. -1996.-P. 26-29.

109. Adey A.J., Cunliffe F., Mardell J.E. High-Speed Diesel Injection Pump Improved // Automotive Engineering. 1981. - V.89, № 7. - P.28 - 35.

110. Ahmed A., Parois A., Schneider J. Controle electronique de l'injection dans les moteur a allumage par compression // Entropie. 1972. - № 48. - P. 139147.

111. Stumpp G., Ricco M. Common Rail An Attractive Fuel Injection System for Passenger Car D1 Diesel Engines // SAE Techn. Pap. Ser. - 1996. - P. 183b 191.

112. Common Rail Einspritzsystem und geregelte Abgasrezirkulation im FahrT zeugeinsatz / M. Stockli, T. Lutz, W. Strassman, M Elberle // MTZ: Motortechn. Z. - 1994. - Bd 55, №9. - S. 536 - 542.

113. Common Rail System for Passenger Car. Stuttgart: Robert Bosch GmbH, 1998.-22 p.

114. Common Rail System fur Pkw. Ein interaktives Informationsprogramm in vier Sprachen. Stuttgart: Robert Bosch GmbH K5/VSI, 1998. - S. 143 -148.

115. Das Common-Rail-Einspritzsystem ein neues Kapitel der Dieseleinspritztechnik / K.-H Von Hoffmann, K. Hummel, T. Madertein // MTZ. Motortechn. Z. - 1997. - Bd. 58, № 10. - S. 572 - 582.

116. De Groen Oskar, Kok Daniel Rechenprogramm zur Simulation von Hochdruckeinspritzsystemen fur Nutzfahrzeuge // MTZ. Motortechn. Z. 1996. -Bd. 57, №1. - S. 6 - 15.

117. Klingmann V., Bruggemann H. Der neue Vierzylinder Diselmotor OM611 mit Common Rail-Eispritzung. Teil 1. Motor konstruction und Motormanagement // MTZ. Motortechn. Z. - 1997. - Bd 58, №11. - S. 652 - 659.

118. Klingmann V., Bruggemann H. Der neue Vierzylinder Diselmotor OM611 mit Common Rail-Eispritzung. Teil 1. Motor konstruction und Motormanagement // MTZ. Motortechn. Z. - 1997. - Bd 58, №12. - S. 760 - 767.

119. Diesel Radialkolben - Verteilereinspritzpumpen. Technische Unterrichtung - Stuttgart: Robert Bosch GmbH, 1997. - 52 s.

120. Diesel Injection Systems. Automotive Diesel Systems, Siemens - 1998. -74 s.

121. Diesel-Speichereinspritzsystem Common Rail. Elektronische Motorsteuerung fur Dieselmotoren. Stuttgart: Robert Bosch GmbH, 1997 - 1998. -50 s.

122. Kamerdiner T., Burger L. Ein CR Konzept mit druckmodulierter Einspritzung // MTZ: Motortechn. Z. 2000. - Bd 61, №4. - S. 230-238.

123. Gibson D. A flexible fuel injection simulation // SAE Techn.Pap.Ser. 1985. -№861567.-P. 1-11.

124. Hoerner R., Zurner H.-J. The contribution of the fuel injection equipment to the optimisation of fuel consumption and emissions of heavy duty diesel engines // SAE Techn. Pap. Ser. 1989. - № 890850. - P. 1-10.

125. Holt M. Application of similarity mrthods to collapsing cavity problems. -Non-steady flow of water at high speeds // Proceeding of the international Symposium held in Leningrad, June, 22-26, 1971. M., 1973. - P. 219-224.

126. Katz Joseph Implementation of PIV for studing complex unsteady flows // Intern. Conf. Hydrodyn. Beiker, 1994. - P. 713.

127. Kimberley J.A., Di Domenico R.A. UFIS a new diesel injection system // SAE Techn. Pap. Ser. - 1977. - № 770084. - 5 p.

128. Klingmann V.R., Bruggemann H. Der neue Vierzylinder-Dieselmotor OM611 mit Common-Rail-Einspritzung. Teil 2. Verbrennung und Motormanagement // MTZ. Motortechnische Zeitschrift. - 1997. - Bd. 58, № 12. -S. 760-767.

129. Lausch W., Fleischner F. Niedriger Kraftstoffverbrauch und geringe NOxEmission bei Dieselmotoren: Wunsch und Wirklichkeit // MTZ. Motortechnische Zeitschrift. 1996. - Bd. 57, N 11. - S. 600 - 612.

130. Schulte H., Duernholz M., Wuebbeke K. The contribution of fuel injection system to meeting future demands on truck diesel engines // SAE Techn. Pap. Ser. 1990. - N 900822. - P. 1 - 6.

131. Unit Injector und Unit Pump System. Ein interaktives LernprogrammStuttgart: Robert Bosch GmbH K5/VSI, 1998. - 75 Mb.

132. Weseloh W. EEC IV full auturity diesel fuel injection control // SAE Techn. Pap. Ser. 1986. - № 861098. - 6 p.1. Испытания форсунок СНВТ

133. Рис. П1.1. Развитие топливной струи нормальной закрытой форсунки без спиральной канавки на запорной игле в интервале давлений от 0,1 МПа до 0,4 МПа

134. Рис. П1.2. Развитие топливной струи нормальной закрытой форсунки с одной спиральной канавкой на запорной игле в интервале давлений от 0,1 МПа до 0,4 МПа

135. Рис. П1.3. Развитие топливной струи нормальной закрытой форсунки с тремя спиральными канавками на запорной игле в интервале давлений от 0,1 МПа до 0,4 МПаи»1. С/1

136. Рис. П1.4. Развитие топливной струи клапанной форсунки в интервале давлений от 0,1 МПа до 0,4 МПа

137. Экономическое обоснование производства ТНВД Common Rail для дизеля ЗМЗ-5148.10 в ОАО «ДААЗ»