автореферат диссертации по приборостроению, метрологии и информационно-измерительным приборам и системам, 05.11.13, диссертация на тему:Разработка адаптивных вихретоковых средств контроля коррозионных поражений обшивки планера летательных аппаратов

На правах рукописи

Ивченко Алексей Валерьевич

РАЗРАБОТКА АДАПТИВНЫХ ВИХРЕТОКОВЫХ СРЕДСТВ КОНТРОЛЯ КОРРОЗИОННЫХ ПОРАЖЕНИЙ ОБШИВКИ ПЛАНЕРА ЛЕТАТЕЛЬНЫХ АППАРАТОВ

Специальность 05.11.13. - Приборы и методы контроля природной среды, веществ, материалов и изделий.

АВТОРЕФЕРАТ

диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

Москва, 2006 г.

Работа выполнена в Московском государственном университете приборостроения и информатики

Научный руководитель:

доктор технических наук, профессор Шкатов П.Н.

Официальные оппоненты:

доктор технических наук, профессор Залускалов В.Г.

кандидат технических наук Бизюлев А.Н.

Ведущая организация:

Федеральное государственное унитарное предприятие «Всероссийский научно-исследовательский институт авиационных материалов» (ВИАМ), Государственный научный центр РФ

Защита состоится "20" сентября 2006 г. в 10— часов на заседании диссертационного совета Д 520.010.01 в ЗАО «НИИИН МНПО "СПЕКТР"» по адресу 119048, г. Москва, ул. Усачева д.35, стр.1.

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке ЗАО «НИИИН МНПО "СПЕКТР"».

Автореферат разослан "_" августа 2006 г.

Ученый секретарь диссертационного совета

д.т.н., профессор М.В. Королев

1. ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

1.1. Актуальность.

Для оценки технического состояния одного из наиболее ответственных узлов летательных аппаратов - планера, широко применяются приборы неразрушающего вихретокового контроля. С помощью данного метода успешно выявляются дефекты коррозионного происхождения, которые могут возникать во внутренних слоях неразъемных соединений под обшивкой, слоем герметика или лакокрасочного покрытия. Вместе с тем, существующие средства вихретокового контроля сложны в настройке и требуют для ее проведения многочисленных контрольных образцов. Кроме того, чувствительность известных средств вихретокового контроля к дефектам существенно зависит от величины зазора между рабочим торцом вихретокового преобразователя (ВТП) и поверхностью металла. Это весьма существенно влияет на достоверность контроля, так как толщина слоя герметика или лакокрасочного покрытия не постоянна и может изменяться в широких пределах. В связи с этим возникает необходимость разработки средств вихретокового контроля,¡автоматически настраивающихся на режим близкий к оптимальному и автоматически регулирующих чувствительность при изменении рабочего зазора при выявлении коррозионных поражений с тыльной стороны обшивки планера.

1.2. Состояние проблемы.

Для выявления в неразъемных соединениях обшивки планера коррозионных поражений на практике наиболее успешно применяются вихретоковые дефектоскопы Фазек фирмы «Хокинг» (Великобритания), Алкопроб фирмы «Роман» (ФРГ), ДУЭТ и ПОЛЕТ, разработанные во Львовском физико-механическом институте им. Г.В. Карпенко (Украина) и ЗОНД ВД-96, разработанный в МГУПИ (Россия). В известных дефектоскопах используются специализированные ВТП, обеспечивающие выявление коррозионных поражений с тыльной стороны металлического листа из алюминиевого сплава. Требуемая для надежного выявления коррозионных поражений рабочая частота в известных дефектоскопах существенно зависит от толщины листа. Следовательно, для их настройки необходимо знать толщину контролируемого участка обшивки планера и иметь контрольный образец соответствующей толщины. Чувствительность к выявляемым дефектам в известных дефектоскопах существенно зависит от рабочего зазора, что приводит к снижению достоверности контроля при вариации толщины герметика и других защитных покрытий на поверхности контролируемой обшивки.

1.3. Цель работы и задачи исследования.

Цель данной работы - разработка адаптивного вихретокового дефектоскопа, автоматически устанавливающего рабочую частоту и чувствительность для выявления коррозионных поражений в обшивке планера при вариации ее толщины и толщины защитных покрытий на ее поверхности.

Для достижения этой цели необходимо решить следующие задачи:

• разработать и исследовать вихретоковый преобразователь для одновременного получения информации о наличии коррозионных поражений в металлическом немагнитном листе, его толщине и рабочем зазоре между торцом ВТП и поверхностью металлического листа.

• установить зависимость оптимальной рабочей частоты разработанного ВТП для выявления коррозионных поражений в листах из дюралевых сплавов в функции

их толщины;

• определить закон изменения чувствительности разработанного ВТП к коррозионным поражениям в функции рабочего зазора.

1.4. Методы исследования:

Для теоретических исследований разработанного ВТП и применялся метод интегральных уравнений и математическое моделирование на основе метода конечных элементов. Экспериментальные исследования проводились на сертифицированной компьютеризированной установке «КОМВИС-12».

1.5. Научная новизна работы заключается в следующем:

• предложен и исследован многопараметровый вихретоковый преобразователь для одновременного выявления коррозионных поражений с тыльной стороны немагнитного металлического листа, измерения его толщины и величины рабочего зазора;

• получены зависимости оптимальной для выявления коррозионных поражений с тыльной стороны немагнитного металлического листа рабочей частоты в функции толщины листа;

• определен закон изменения чувствительности разработанного ВТП к коррозионным поражениям с тыльной стороны немагнитного металлического листа при вариации рабочего зазора.

1.6. Практическая ценность работы заключается в том, что:

• разработан вихретоковый преобразователь, позволяющий на одной частоте получить информацию о наличии дефекта, толщине контролируемого листа и величине рабочего зазора;

• предложен и реализован алгоритм автоматической настройки вихретокового дефектоскопа на режим близкий к оптимальному для выявления и оценки параметров коррозионных поражений с тыльной стороны дюралевого листа обшивки.

1.7. Реализация и внедрение результатов работы:

• создан вихретоковый преобразователь типа УВТП-М, позволяющий выявлять коррозионные поражения в немагнитном металлическом листе и измерять его толщину при одновременном получении информации о рабочем зазоре независимо от толщины электропроводящего листа и наличия в нем коррозионных поражений с тыльной стороны;

• разработан адаптивный вихретоковый дефектоскоп «ЗОНД АВД-05» с автоматической настройкой для выявлении коррозионных поражений в обшивке планера;

• повышена достоверность выявления и оценки параметров коррозионных поражений в обшивке планера летательных аппаратов;

• результаты работы использованы ФГУП «ВИАМ» и Центром по поддержанию летной годности воздушных судов ГосНИИ ГА.

1.8. Апробация работы.

Основные результаты работы доложены и обсуждены на VII Международной научно-практической конференциях «Фундаментальные и прикладные проблемы приборостроения, информатики, экономики и права» (г. Сочи, 2004 г.) и на 4-й и 5-й Международной выставке и конференции «Неразрушающий контроль и техническая диагностика в промышленности» (г. Москва, 2005 и 2006 гг.), На 8-й Международной конференции "Application of Contemporary Non-Destructive Testing in Engineering", (г. Любляна, 2005 г.), на XVII Российской научно-технической конференции "Неразрушающий контроль и диагностика", Екатеринбург, 2005 г.

4

1.9. Публикации.

По теме диссертации опубликовано 9 печатных работ, из них одна статья в журнале, признанном ВАК научным изданием. Список работ приведен в автореферате.

1.10. Структура и объем диссертации.

Диссертационная работа изложена на 176 страницах машинописного текста, иллюстрируется 126 рисунками и состоит из введения, 4 глав, заключения, списка литературы из 226 наименований.

1.11. Основные положения и результаты, выносимые на защиту.

• многопараметровый вихретоковый преобразователь для выявления коррозионных поражений с тыльной стороны немагнитного металлического листа при одновременном измерении его толщины и рабочего зазора;

• зависимости оптимальной для выявления разработанным ВТП коррозионных поражений с тыльной стороны немагнитного металлического листа рабочей частоты в функции его толщины;

• зависимости чувствительности разработанного ВТП к коррозионным поражениям с тыльной стороны немагнитного металлического листа в функции рабочего зазора.

2. СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

Во введении обоснована актуальность диссертационной работы, сформулированы цель исследования и решаемые задачи, указаны наиболее важные научные результаты и приведены основные положения, представляемые к защите.

В первой главе рассмотрены основные особенности неразрушающего контроля изделий авиационной техники, проанализированы известные ВТП, применяемые для вихретоковой дефектоскопии, проведен обзор способов и алгоритмов выявления и оценки параметров несплошностей при вихретоковой дефектоскопии. Поставлены задачи исследования, направленные на достижение цели диссертационной работы.

Вторая глава посвящена разработке и теоретическому исследованию ВТП для адаптивных средств дефектоскопии коррозионных поражений. Для решения поставленной задачи ВТП должен обеспечивать выявление коррозионных поражений с тыльной стороны обшивки, давать информацию о ее толщине Т и рабочем зазоре 5, в зоне контроля. За основу был принят разработанный в МГУПИ вихретоковый преобразователи типа УВТП. Он состоит из П-образного сердечника с возбуждающей обмоткой и измерительного элемента, размещенного в центре сердечника в плоскости его рабочих торцов. Измерительный элемент выполнен в виде двух вложенных друг в друга и дифференциально включенных измерительных катушек. Преобразователи типа УВТП, позволяющие надежно выявлять коррозионные поражений с тыльной стороны обшивки планера, для получения информации о рабочем зазоре и толщине обшивки не применялись. Это связано с тем, что использование вносимых в возбуждающую обмотку УВТП параметров для получения информации о рабочем зазоре и/или толщине обшивки малоэффективно. Это нашло подтверждение при математическом моделировании методом конечных элементов. Для наглядности по результатам расчета были построены силовые линии магнитного поля, создаваемого П-образным сердечником без взаимодействия и при взаимодействии с контролируемым объектом. Соответствующие распределения приведены на рис. 1,2.

Рис. 1. Распределение силовых линий магнитного поля, создаваемого возбуждающей обмоткой сердечника без контролируемого объекта

Рис. 2. Распределение силовых линий магнитного поля, создаваемого вихревыми токами в объекте контроля.

Из приведенных рисунков видно, что вторичное магнитное поле вихревых токов концентрируется под торцами сердечника. Интересно отметить, что в межполюсном пространстве имеются участки с ортогональным направлением силовых линий вторичного и возбуждающего магнитных полей, что можно использовать для повышения чувствительности к параметрам контролируемого объекта. Выбор конструкции ВТП близкой к оптимальной и получение зависимостей его выходных сигналов от информативных параметров проводились путем математического моделирования методом конечных элементов (МКЭ). Предварительный анализ взаимодействия ВТП с коррозионными поражениями был выполнен на основе известного аналитического решения, полученного В.Н. Учаниным для плоскопараллельной задачи методом вторичных источников при следующих допущениях:

• Объект контроля имеет вид электропроводящего немагнитного полупространства с дефектом в виде полосы, плоскость которой ортогональна поверхности.

• Возбуждающее электромагнитное поле - плоская монохроматическая волна, электрическая составляющая которого направлена вдоль дефекта.

Здесь не учитывается ряд существенных факторов, имеющих место в решаемой задаче. К наиболее существенным, не учитываемым факторам относятся:

• неравномерность распределения возбуждающего электромагнитного поля над поверхностью ОК;

• искажение направления вихревых токов, обтекающих коррозионное поражение конечных размеров или другой ориентации относительно возбуждающего поля;

• влияние конечной толщины листа.

Для нормальной составляющей напряженности поля вертикальной трещины соответствующее выражение имеет вид

П+ Лс' ~Гг . .."г Ее^*1'

71 -г0-/4 ¿£,+^# + 2]

Здесь геометрические параметры остаточная толщина Го, глубина дефекта Лд и его ширина с, нормированы по глубине проникновения электромагнитного поля 5,

а составляющие поля трещины - к напряженности магнитного поля Н0 на поверхности полупространства без дефекта.

Из приведенных выражений следует наличие оптимальной частоты /от, для выявления дефекта в полупространстве с удельной электрической проводимостью ст. Соответствующее выражение имеет вид

(2)

Лтт л/лао11д Кт°} К '

Коррозионное поражение обшивки, как показывает практика, развивается с тыльной стороны листа. Для исследования МКЭ воздействия коррозионного поражения с тыльной стороны листа применялась расчетная модель, представленная на рис. 3- 4. Данная модель применялась и для исследования задач измерения толщины Т и рабочего зазора

¿н

17

¿Г

Рис. 3. Геометрическая расчетная модель взаимодействия ВТП с дефектом в виде плоскодонного отверстия с тыльной стороны листа.

Рис. 4. Сердечник

вихретокового преобразователя.

Годограф Нг=Нг(х,г) f=4 КГц, Ид=1 мм, Т=1,1 мм

-0,002

0,002 0,004 0,006 0,008 0,01 0,012

-ф- -2= 0 ММ

■ - 0.5 мм

—А— -1.0 мм

-1.5 мм

-2.0 мм

1т(Ш

Рис. 5.

Рис. 6.

Зависимость Ндтах=Ндтах (Т0,г): 1= 4 КГц ,Т=2 мм

О 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5

Для исследования процессов взаимодействия возбуждающего электромагнитного поля с дефектом проведен расчет и анализ функции распределения нормальной составляющей магнитного поля Н г в межполюсном пространстве сердечника. Для программной реализации МКЭ был выбран пакет А^УБ. В базовом варианте расчетов сердечник имел такие же размеры, как и в УВТП 10><30.

На рис. 5 показаны годографы изменения под действием дефекта комплекса нормированной напряженности И ¡¿=11в межполюсном пространстве сердечника, размещенного симметрично над дефектом в виде плоскодонного отверстия диаметром 5 мм. вычислялась по формуле =(Ят)-Я„)/Я„, где Н^ и Я^ -комплексы нормальной составляющей напряженности магнитного поля над листом — без дефекта и с дефектом, соответственно, а Я„— среднее значение амплитуды нормальной составляющей магнитного поля под торцом сердечника при отсутствии листа (в режиме холостого хода).

На рис. 6 приведено изменение Нх = Нг(х) при Ойй! мм. При симметричном размещении сердечника над дефектом #„(*)--#„(-*), поэтому графики даны только при х Из графиков видно, что максимум /_/„ имеет место при значениях х близких к 0,5 ёд. С увеличением расстояния г от поверхности листа максимум незначительно смещается в сторону больших значений х. Вблизи боковой поверхности сердечника при малых г наблюдается аномальное увеличение //„, связанное с влиянием ферромагнетика. Фаза //„ при *<0,5 с!д и при вариации г изменяется незначительно. Проведенный анализ показал, что данные закономерности сохраняются и в диапазоне частот 2 КГц ^<8 КГц и 0<Ь„<3 мм.

На рис. 7 приведены годографы //„_ при изменении остаточной толщины Т0 над дефектом диаметром 5 мм с тыльной стороны дюралевой из дюралевого сплава Д16 толщиной 2 мм. Годографы даны для ряда значений г (0 ¿г <, 2,5 мм).

Из графиков, в частности, видно, что по мере увеличения Т0 фаза монотонно изменяется и зависит от г тем меньше, чем больше Т0. Амплитуда с ростом Т0 быстро убывает. Более наглядно зависимости амплитуды и фазы Яйтх от То и г представлены на рис. 8 и рис. 9. Амплитудные зависимости достаточно хорошо аппроксимируются экспонентой, аргумент которой изменяется от (-2,4007То) при ъ = 0 до (-2,204Т0) при х = 3 мм. Фаза зависит от Т0 по закону, имеющему незначительную нелинейность. Одинаковые изменения г приводит к смещению фазовой характеристики на величину, практически не зависящую от Т0. На рис. 10. приведены зависимости Ягйтах от г.

Они хорошо аппроксимируются экспонентами, аргумент которых изменяется от (-0,58622) при Т0= 0 до (-0,5591 г) при Т0= 1,9 мм. Полученные зависимости показываю необходимость и возможность регулировки чувствительности к дефектам типа язвенной коррозии при вариации рабочего зазора ВТП. Для оценки возможностей получения информации о глубине дефекта при фиксированной Т0 проводился анализ влияния Ьд в диапазоне частот.

Зависимость На,„„(Т0 Z)

Т'2 MM, f ■ 4 КГц

На

-*-z=o

--1,0 MM

г * -»-2,0 мм —»—2,5 мм —— 3,0 мм -3,5 мм

Ч \ \ \ \ Л.

-4,0 мм — 4,5 мм

-»-5,0 мм

Рис. 8.

Зависимость фазы Ham« от То f = 4 КГц, Т=2 мм

Рис. 9.

Зависимость НЛи„=НЛп„(г,Т0) f = 4КГц,Т=2 мм, Т„= 1—1,9 мм

Рис. 10. 10

Рис. 11.

На рис. 11 показаны годографы яи„, построенные при вариации/ Ия и г. Их анализ показывает, что по мере увеличения частоты/чувствительность к Лд убывает, но одновременно приближается к 90' величина фазового сдвига между векторами приращений под влиянием вариации Ал и г. Видно, также, что по мере увеличения Ьд, приращения амплитуды уменьшаются, а изменения фазы, напротив, возрастают. Эта тенденция нарастает по мере увеличения частоты/. На частоте 8 КГц максимум амплитуды соответствует Ад порядка 1,5 мм, после чего начинается ее незначительное уменьшение. Это объясняется превышением 270*разности фаз вихревых токов с разных сторон листа по мере увеличения частоты.

Представленные на рис. 5—11 результаты относятся к размещению сердечника симметрично над дефектом. Проведенные расчеты показали, что при смещении центра дефекта относительно центра сердечника функция становится несимметричной. При этом величина и(*) возрастает по мере приближения кромки дефекта к стержню сердечника. Однако основные закономерности, отмеченные для симметричного расположения дефекта и сердечника, остаются справедливыми и при их несимметричном расположении.

Анализ изменений электромагнитного поля под воздействием дефектов показал существенное влияние толщины Т и расстояния г от поверхности листа на чувствительность к информативным параметрам. Для измерения Т и величины рабочего зазора б5 ВТП анализировались различные способы получения требуемой информации. Наиболее перспективным признан вариант получения информации о толщине Т листа с помощью двух дифференциально включенных измерительных катушек. Первая измерительная катушка (АУ| витков) охватывает стержень сердечника в зоне торца, а вторая (\У2 витков) - на центральной перемычке. Балансировка системы достигается при АУ1> так как потокосцепление возбуждающей обмотки с первой измерительной обмоткой меньше, чем со второй. Вместе с тем, магнитная связь пер-

вой измерительной катушки с вторичным магнитным полем вихревых токов выше, чем у первой. Это иллюстрируется годографами нормированного по напряжению холостого хода вносимого напряжения Цв„ соответствующих катушек (рис. 12-13). Из них следует, что фаза и„н зависит, в основном, от толщины Т листа, а амплитуда - от зазора Однако влияние вариации Т на амплитуду вносимых напряжений заметно больше влияния вариации 5, на его фазу (рис.14 - 15). Для получения информации о величине зазора 5„ независимо от Т, введена третья катушка, размещенная между полюсами сердечника на боковой поверхности одного из стержней. Амплитуда вносимого в эту обмотку напряжения зависит от зазора и практически не изменяется при вариации толщины в широких пределах. Для компенсации начального напряжения этой катушки используется размещенная над ней четвертая катушка. Третья и четвертая катушки конструктивно выполнены по печатной технологии на общей подложке, закрепляемой на боковой поверхности сердечника. Балансировка дифференциально включенных 3-ей и 4-ой катушек осуществляется за счет разного числа витков в них и, дополнительно, путем незначительных перемещений вдоль стержня сердечника.

Третья глава посвящена экспериментальным исследованиям выходных характеристик многопараметрового ВТП. Цель исследований состояла в получении требуемых для решения поставленной задачи выходных характеристик ВТП и проверки достоверности выполненных расчётов. Измерения выполнялись на сертифицированной компьютеризированной установке «КОМВИС-12».На рис. 16 приведены годографы Ц£Н при изменении Ьд и Т для частоты £=3,52 КГц. Анализ годографов показывает наличие экстремума им при вариации частоты и монотонное уменьшение ив„ при увеличении толщины для фиксированной Ьд. По мере увеличения частоты, угол между векторами приращений и„„, обусловленных вариацией Ьд и Т, монотонно уменьшается. При этом фаза Цън при Ьд=сопз1 остается постоянной. Характер изменения и„„ от частоты при фиксированной Т иллюстрируется рис. 17. Из него следует, что экстремум сильнее выражен для дефектов большей глубины. Видно, что уменьшение частоты относительно оптимальной приводит к большему ослаблению ив„, чем ее возрастание на такую же величину. При изменении толщины Т и фиксированной величине £ угол между векторами приращений и>н, обусловленными влиянием дефекта и перекоса оси ВТП (угол с^ на рис. 4) монотонно увеличивается, достигая величины 90*(оптимальная величина для амплитудно-фазовой обработки) и, далее, превосходя ее. При этом частота соответствующая условию максимума и„н, оказывается меньше частоты, соответствующей углу 90"между указанными векторами приращений. На рис. 18 показана зависимость/а:Пшх от толщины Т дюралевого листа. Она описывается логарифмической функцией, что согласуется с результатами аналитических исследований, выполненных В.Н. Учаниным для объекта в виде полупространства.

Было проведено экспериментальное исследование влияния вариации рабочего зазора над дефектным участком на и,„. Установлено, что ив„ изменяется по закону, близкому к экспоненциальному, а показатель экспоненты слабо зависит от рабочей частоты £

Обмотка в зоне тория, Г -4 КГц

0.1 0.3 0.4 0.5

Обмотка на перемычке, М КГц

0 0.05 0.1

■ » ■ зазор 0.2 мм ■ зазор 0.4 мм ——вазор 0.6 мм •• и - зазор 0.6 мм -»-зазор 1.0 мм

Л™"

А /Л ' /

- / у у /

"-Щ.") ¡7" !7

Рис. 12.

Рис. 13.

Зависимость фазы ¿Ьч« от толщины для обмотки на торца при вариации зазора, 1-4 КГц

0 0.3 1 1.9 а 2.9 Э

Т. мм

\

\\ м 1, дер «0,2 ы 0 км

\

V

Змиаимость и«*., от зазора для обмотай на торца при различной толщин* Т, N4 КГц

0.1 в.« ».• 0,9 1

Рис. 14.

Рис. 15.

Кроме получения требуемых для решения поставленных задач зависимостей взаимодействия ВТП с коррозионными поражениями, проводились эксперименты, направленные на оценку достоверности выполненных расчетов. С помощью микрозонда исследовалось распределение нормальной составляющей напряженности магнитного поля в межполюсном пространстве сердечника. Диаметр катушки микрозонда составлял 0,5 мм. Она имела 20 витков, намотанных в четыре слоя витком к витку проводом диаметром 20 мкм. Микрозонд перемещался по координатам хиг.

Годограф нормированного по частот* 11м при изменении Ь и Т (N3,52 кГц)

Цу * 0.МЗЗД1 - О.В6261к - 3,1 Э85 О.ОЭЗТЦх*. 1.121ЭЦх-5^608 т.1ии

Рмпьнвя честь Ум

Рис. 16.

Рис. 17.

Рис. 18.

Измерения выполнялись над дюралевой пластиной толщиной 4,3 мм с дефектом в виде плоскодонного отверстия диаметром 5 мм и глубиной 3,3 мм на частотах 4 и 8 КГц. Расхождение результатов расчета и эксперимента не превысило 7% по амплитуде и 5° по фазе, что соответствует погрешности измерений. Кроме того, исследовались выходные характеристики разработанного многопараметрового ВТП при вариации толщины дюралевых пластин от 0,8 до 2,4 мм и зазора в диапазоне до 1,0 мм. Максимальное расхождение между измеренными и рассчитанными значениями не превысило погрешности эксперимента.

Четвертая глава посвящена разработке адаптивного вихретокового дефекто-скопа-дефектомера «Зонд АВД-05» с модернизированным вихретоковым преобразователем УВТП-М 10x30. Рассматривалось два варианта выполнения прибора. В первом варианте используются три канала: дефектоскопический, измерения толщины и измерения зазора. Во втором варианте используется два канала: дефектоскопический и измерительный. Измерительный канал через коммутатор поочередно подключается к выходу соответствующих измерительных катушек ВТП и дает инфор-

мацшо о толщине и рабочем зазоре. Такой принцип построения, вероятно, более перспективен, так как позволяет упростить электронный блок без ухудшения технических характеристик прибора. Однако на практике был реализован вариант с тремя каналами. Структурная схема прибора представлена на рис. 19. Дефектоскоп содержит вихретоковый преобразователь УВТП - М 10><30, генератор, выполненный в виде синтезатора, дефектоскопический канал, канал измерения рабочего зазора и канал измерения частоты, аналогово-цифровой преобразователь, процессор и индикатор в виде жидкокристаллического дисплея.

Рис. 21. Структурная схема адаптивного дефектоскопа — дефектомера «ЗОНД АВД-05».

Каждый из измерительных каналов содержит синхронный детектор СД, подключенный сигнальным входом через усилитель к соответствующей обмотке ВТП и опорным входом к выходу синтезатора. В приборе используется процессор типа Р1С18Р6620, выполняющий 8*106 операций сложения (вычитания) в секунду. Внешнее АЦП типа А051253 содержит 24 разряда и позволяет выполнить 4000 выборок в секунду. Электронный блок реализован на печатной плате размером 130мм><80 мм и содержит 12 микросхем. Минимальная рабочая частота составляет 0,5 КГц, максимальная — 1 МГц. Максимальный ток 1ВЫХ, питающий вихретоковый преобразователь составляет 200 мА, подаваемое на возбуждающую обмотку напряжение — ивьи ^ 2В. Электронный блок без учета ВТП и индикатора потребляет 30 мА. Имеется возможность подключения выхода прибора к ПК через порт 115-232.

Модернизированный преобразователь УВТП-М имеет две дополнительные измерительные обмотки. Измерительная обмотка канала измерения рабочего зазора размещается на боковой поверхности П-образного сердечника и состоит из двух дифференциально включенных секций, размещенных друг над другом. Обмотка для измерения толщины состоит из двух дифференциально включенных секций, охва-

тывающих ферромагнитный сердечник, одна из которых размещена в зоне торца, а вторая — на центральной перемычке. Выбор рабочей частоты прибора осуществляется по результатам измерения толщины в соответствии с зависимостью, показанной на рис. 18. Процесс измерения с помощью разработанного адаптивного дефектоскопа состоит из следующих этапов.

1. Предварительно получают и вводят в память микропроцессора семейство характеристик Ц* =Шг,/) и Цт Цд ^ЩГ.гДгде г - рабочий зазор ВТП, f— рабочая частота.

2. С помощью переключателя задается ручной или адаптивный режим.

3. Работа прибора в ручном режиме не отличается от работы известного дефекто-

скопа «ЗОНД ВД-96». Рабочая, частота, чувствительность и фаза опорного напряжения дефектоскопического канала устанавливаются с помощью органов управления электронного блока, а каналы измерения толщины и измерения рабочего зазора не функционируют.

4. При выборе адаптивного режима, после включении прибора устанавливается начальная рабочая частота/н=4 КГц и выполняется компенсация напряжений «холостого хода» Цг и ит, наводимых в соответствующих обмотках ВТП. При этом вихретоковый преобразователь не должен взаимодействовать с какими-либо металлическими объектами.

5. ВТП, питаемый синусоидальным током с" частотой 4 кГц, устанавливается на участке контролируемой обшивки. После этого нажимается кнопка «Компенсация» для установки нуля по дефектоскопическому каналу. В соответствии с результатами измерения по п. 2, выбирается общая для всех каналов рабочая частота, а также фаза опорного напряжения СД дефектоскопического канала.

6. Для исключения возможности компенсации на дефектном участке ВТП переме-

щается от места установки в двух взаимно перпендикулярных направлениях. При этом изменения выходного сигнала на выходе дефектоскопического канала не должны быть существенными.

7. По напряжению и2, вносимому в обмотку для измерения зазора, и напряжению

ит, вносимому в обмотку для измерения толщины, проводится предварительная оценка толщины контролируемого участка.

8. Проводится установка нуля (компенсация) по всем трем каналам и прибор пере-

ходит в режим «Контроль».

9. ВТП перемещается по контролируемой обшивке, при этом проводится непрерыв-

ная коррекция чувствительности в соответствии с изменениями рабочего зазора. Экспериментальный образец адаптивного дефектоскопа-дефектомера «Зонд АВД-05» прошел испытания на предприятии ФГУП «ВИАМ», подтвердившие эффективность его использования.

Основные результаты работы

1. Показана необходимость регулировки рабочей частоты и чувствительности электронного блока в соответствии с номинальной толщиной обшивки Т и величиной рабочего зазора ВТП при вихретоковом контроле обшивки планера на наличие коррозионных поражений с внешней стороны.

2. Предложена конструкция нового многопараметрового вихретокового преобразователя УВТП-М с возбуждающей обмоткой на П-образном сердечнике,

содержащего три измерительных модуля. Модули предназначены для выявления коррозионных поражений с внешней стороны обшивки, получения информации о ее толщине и рабочем зазоре, соответственно.

3. Путем математического моделирования МКЭ проведено исследование функции распределения нормальной составляющей Н & напряженности магнитного поля в межполюсном пространстве П-образного ферромагнитного сердечника, размещенного над дефектом в виде плоскодонного отверстия с внешней стороны немагнитной электропроводящей пластины.

4. Проведенное исследование позволило установить, характер изменения Нгй и ее взаимосвязь в характерных точках с параметрами контролируемого объекта.

5. Установлено, в частности, что зона существенного искажения магнитного поля под влиянием дефекта занимает до 80% межполюсного пространства при диаметре коррозионного поражения от 5 мм; максимум Н.^ при расстоянии г от поверхности менее 1 мм возникает над кромкой дефекта, а при больших значения х — смещается от центра дефекта; фаза Н гд практически не изменяется над дефектом и монотонно изменяется за его пределами; при увеличении г Н^ изменяется по экспоненциальному закону, а показатель экспоненты зависит не только от г, но и от параметров дефекта; показано наличие оптимальной частоты, при которой изменения напряженности Н ¡д максимальны, и ее взаимосвязь с параметрами дефекта.

6. Установлено, что амплитуда н^ при изменении остаточной толщины Т0 и фиксированных толщине Т и осевой координате т. изменяется по закону, близкому к экспоненциальному с аргументом (- кхТ0). Коэффициент к при увеличении осевой координаты ъ незначительно уменьшается. Так, например, при изменении г от 0 до Змм для Т=2 мм к убывает от 2,4 до 2,2

7. Установлено, что фаза зависит от остаточной толщины Т0 по закону, имеющему незначительную нелинейность, и описывается с высокой точностью полиномом второго порядка. Чувствительность к остаточной толщине по фазе составляет от 60 до 40 град./мм, убывая с уменьшением Т0. Вариация г от 0 до 2,5 мм приводит к изменению фазы я^„на величину, порядка 10', практически не зависящую от остаточной толщины Т0. Это позволяет провести достаточно точную оценку Т0 по фазе вносимого сигнала при известной величине рабочего зазора, так как требуемая коррекция фазы не зависит от самой измеряемой величины Т0.

8. Методом конечных элементов проведен расчет вносимых параметров различных вариантов выполнения измерительных катушек преобразователя УВТП— М при вариации рабочего зазора и толщины листа Т. Установлено, что информацию о толщине Т целесообразно получать по фазе разности напряжений обмоток, одна из которых охватывает сердечник в зоне его торца, а вторая на центральной перемычке. Показано, что информация о рабочем зазоре б8, с приемлемой погрешностью, может быть получена по амплитуде дифференциально включенных катушек, размещенных между полюсами на боковой поверхности одного из стержней. Определены законы изменения информативных параметров при изменении Т и 5,.

9. Проведенные экспериментальные исследования позволили установить взаимосвязь между напряжением, вносимым в дефектоскопический измерительный модуль, с одной стороны, и параметрами дефекта, рабочим зазором, частотой, с другой стороны. Подтверждена достоверность расчетов, выполненных МКЭ.

10. На основе выполненных исследований разработан адаптивный дефекто-

скоп-дефектомер «Зонд АВД-05», позволяющий автоматизировать процесс установки рабочей частоты и регулировки чувствительности при вариации рабочего зазора.

11. Натурные испытания адаптивного дефектоскопа-дефектомера «Зонд АВД-05» подтвердили эффективность его использования в условиях изменения рабочего зазора в пределах 1,0...2,0 мм при контроле баков кессонов через защитный слой герметика.

Основные результаты диссертации опубликованы в следующих работах.

1. Шкатов П.Н., Хажимуратов Р.Р., Ивченко А.В. Электромагнитные устройства неразрушающего контроля качества// Научные труды VIII Международной научно- практической конференции «Фундаментальные и прикладные проблемы приборостроения, информатики, экономики и права». Дополнительный сборник.-Кн «Приборостроение». М.-2005,- С. 48-50.

2. Ивченко А.В., Тынянский А.А. Синтез электромагнитных преобразователей для дефектоскопии зон с повышенной неоднородностью металла//Тезисы докладов 3-й Международной выставки и конференции «Неразрушающий контроль и техническая диагностика в промышленности».- М.: -2004.- С. 118.

3. Ивченко А.В., Шкатов П.Н. Математическое моделирование взаимодействия электромагнитных преобразователей с трещинами и неоднородностями метал-ла//Тезисы докладов 3-й Международной выставки и конференции «Неразрушающий контроль и техническая диагностика в промышленности».- М.: —2004,— С. 119.

4. Shkatov P.N., Ivchenko A.V. Evaluation of the parameters of corrosion damage with the help of eddy current methodsП 8й1 International Conférence "Application of Contemporary Non-Destructive Testing in Engineering".-l-3September.-Ljubljana.-2005.

5. Ивченко А.В. Автоматизация процесса выявления и оценки параметров коррозионных поражений в обшивке планера вихретоковым методом// Приборо-строениеУМежвузовский сборник научных трудов.-М.: МГАПИ.-2005 - С. 8-12.

6. Шкатов П.Н., Ивченко А.В. Повышение информативности вихретоковой дефектоскопии путем отображения годографов псевдовекторов /Материалы XVII Российской научно-технической конференции "Неразрушающий контроль и диагностика" (Электронный ресурс). Екатеринбург: ИМАШ УрО РАН, 2005. Электрон, оп-тич. диск. Статья № Т1-40.

7. Шкатов П.Н., Ивченко А.В. Разработка интеллектуального прибора для оценки параметров коррозионных поражений в обшивке планера вихретоковым методом/вестник МГАПИ,— № 1.- 2006.

8. Ивченко А.В., Шкатов П.Н. Адаптивный вихретоковый дефектоскоп для оценки параметров коррозионных поражений в обшивке планера вихретоковым методом // Тезисы докладов 5-й Международной выставки и конференции «Неразрушающий контроль и техническая диагностика в промышленности».-М.:-2006.-С.39.

9. Шкатов П.Н., Ивченко А.В Выявление и оценка параметров коррозионных поражений в обшивке планера вихретоковым методом // Приборы.-№6.-2006,-С.36-41.

Подписано в печать 18.08.2006г. Формат 60x84. 1/16. Объем 1,0 п.л. Тираж 100 экз. Заказ 134 Московский государственный университет приборостроения и информатики

ВВЕДЕНИЕ.

1. АНАЛИЗ СОВРЕМЕННОГО СОСТОЯНИЯ ВИХРЕТОКОВОЙ

ДЕФЕКТОСКОПИИ И ЕЕ ВОЗМОЖНОСТЕЙ ДЛЯ НЕРАЗРУШАЮЩЕГО КОНТРОЛЯ АВИАЦИОННОЙ ТЕХНИКИ

1.1 Особенности неразрушающего контроля изделий авиационной техники.

1.2 Первичные преобразователи для вихретоковой дефектоскопии.

1.3 Способы и алгоритмы выявления и оценки параметров несплошностей при электромагнитной дефектоскопии.

1.4 Расчетно-теоретические модели взаимодействия электромагнитных преобразователей с дефектами сплошности.

1.5 Современные приборы вихретоковой дефектоскопии и перспективы их применения для выявления и оценки параметров коррозионных поражений.

1.6 Выводы.

2. РАЗРАБОТКА И ТЕОРЕТИЧЕСКОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ

ВИХРЕТОКОВОГО ПРЕОБРАЗОВАТЕЛЯ ДЛЯ АДАПТИВНЫХ СРЕДСТВ ДЕФЕКТОСКОПИИ КОРРОЗИОННЫХ ПОРАЖЕНИЙ.

2.1 Выбор конструкции вихретокового преобразователя и путей его усовершенствование для решения поставленной задачи.

2.2 Исследование искажений электромагнитного поля под воздействием подповерхностных дефектов методом вторичных источников.

2.3 Математическое моделирование взаимодействия вихретокового преобразователя с коррозионными поражениями методом конечных элементов.

2.3.1 Выбор метода расчета и построение расчетной модели.

2.3.2 Исследование функции распределения напряженности магнитного поля в межполюсном пространстве сердечника при взаимодействии с дефектом.

2.3.3 Исследование зависимостей вносимых параметров дополнительных измерительных обмоток ВТП от толщины листа и рабочего зазора.

2.4 Выводы.

3. ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЕ ИССЛЕДОВАНИЯ ВИХРЕТОКОВОГО ПРЕОБРАЗОВАТЕЛЯ ДЛЯ АДАПТИВНЫХ СРЕДСТВ ДЕФЕКТОСКОПИИ КОРРОЗИОННЫХ ПОРАЖЕНИЙ.

3.1 Компьютеризированная установка «комвис-12» для экспериментальных исследований вихретокового преобразователя

3.2 Разработка контрольных образцов для проведения экспериментальных исследований.

3.3 Экспериментальные исследования дефектоскопического модуля.

3.4 Экспериментальные исследования модулей измерения рабочего зазора и толщины.

3.5 Выводы.

4. РАЗРАБОТКА АДАПТИВНОГО ВИХРЕТОКОВОГО ПРИБОРА ДЛЯ ВЫЯВЛЕНИЯ И ОЦЕНКИ ПАРАМЕТРОВ КОРРОЗИОННЫХ

4.1 Алгоритм функционирования адаптивного прибора и его аппаратная

ПОРАЖЕНИЙ реализация.

4.2 Контроль обшивки планера вихретоковым дефектоскопом-дефектомером «ЗОНД АВД-05».

4.3 Выводы.

Для оценки технического состояния одного из наиболее ответственных узлов летательных аппаратов - планера, широко применяются приборы неразрушающего вихретокового контроля. С помощью данного метода успешно выявляются дефекты коррозионного происхождения, которые могут возникать во внутренних слоях неразъемных соединений под обшивкой, слоем герметика или лакокрасочного покрытия. Вместе с тем, существующие средства вихретокового контроля сложны в настройке и требуют для ее проведения многочисленных контрольных образцов. Кроме того, чувствительность известных средств вихретокового контроля к дефектам существенно зависит от величины зазора между рабочим торцом вихретокового преобразователя (ВТП) и поверхностью металла. Это весьма существенно влияет на достоверность контроля, так как толщина слоя герметика или лакокрасочного покрытия не постоянна и может изменяться в широких пределах.

В связи с этим возникает необходимость разработки средств вихретокового контроля, автоматически настраивающихся на режим близкий к оптимальному и автоматически регулирующих чувствительность при изменении рабочего зазора при выявлении коррозионных поражений с тыльной стороны обшивки планера.

Состояние проблемы.

Для выявления в обшивке планера коррозионных поражений на практике наиболее успешно применяются вихретоковые дефектоскопы Фазек фирмы «Хокинг» (Великобритания), Алкопроб фирмы «Роман» (ФРГ), ДУЭТ и ПОЛЕТ, разработанные во Львовском физико-механическом институте им Г.В. Карпенко (Украина) и ЗОНД ВД-96, разработанный в МГУПИ (Россия). В известных дефектоскопах используются специализированные ВТП, обеспечивающие выявление коррозионных поражений с тыльной стороны металлического листа из алюминиевого сплава. Требуемая для надежного выявления коррозионных поражений рабочая частота в известных дефектоскопах существенно зависит от толщины листа. Следовательно, для их настройки необходимо знать толщину контролируемого участка обшивки планера и иметь контрольный образец соответствующей толщины. Чувствительность к выявляемым дефектам в известных дефектоскопах существенно зависит от рабочего зазора, что приводит к снижению достоверности контроля при вариации толщины герметика и других защитных покрытий на поверхности контролируемой обшивки.

Цель работы и задачи исследования.

Цель данной работы - разработка адаптивного вихретокового дефектоскопа, автоматически устанавливающего рабочую частоту и чувствительность для выявления коррозионных поражений в обшивке планера при вариации ее толщины и толщины защитных покрытий на ее поверхности.

Для достижения этой цели необходимо решить следующие задачи:

• разработать и исследовать вихретоковый преобразователь для одновременного получения информации о наличии коррозионных поражений в металлическом немагнитном листе, его толщине и рабочем зазоре между торцом ВТП и поверхностью металлического листа.

•установить зависимость оптимальной рабочей частоты разработанного ВТП для выявления коррозионных поражений в листах из дюралевых сплавов в функции их толщины;

• определить закон изменения чувствительности разработанного ВТП к коррозионным поражениям в функции рабочего зазора

Методы исследования:

Для исследования разработанного ВТП и определения требуемых зависимостей применялось математическое моделирование на основе метода конечных элементов. Для подтверждения результатов моделирования и определения параметров, необходимых для разработки электронного блока адаптивного дефектоскопа проводились эксперименты на сертифицированной компьютеризированной установке «КОМВИС-12» и аттестованных контрольных образцах.

Научная новизна работы заключается в следующем: •предложен и исследован многопараметровый вихретоковый преобразователь для одновременного выявления коррозионных поражений с тыльной стороны немагнитного металлического листа, измерения его толщины и величины рабочего зазора;

• получены зависимости оптимальной для выявления коррозионных поражений с тыльной стороны немагнитного металлического листа рабочей частоты в функции толщины листа;

•определен закон изменения чувствительности разработанного ВТП к коррозионным поражениям с тыльной стороны немагнитного металлического листа при вариации рабочего зазора.

Практическая ценность работы заключается в том, что: •разработан вихретоковый преобразователь, позволяющий на одной частоте получить информацию о наличии дефекта, толщине контролируемого листа и величине рабочего зазора;

•предложен и реализован алгоритм автоматической настройки вихретоково-го дефектоскопа на режим близкий к оптимальному для выявления и оценки параметров коррозионных поражений с тыльной стороны дюралевого листа обшивки.

Реализация и внедрение результатов работы: •создан вихретоковый преобразователь типа УВТП-М, позволяющий выявлять коррозионные поражения в немагнитном металлическом листе и измерять его толщину при одновременном получении информации о рабочем зазоре независимо от толщины электропроводящего листа и наличия в нем коррозионных поражений с тыльной стороны;

• разработан адаптивный вихретоковый дефектоскоп «ЗОНД АВД-2005» с автоматической настройкой для выявлении коррозионных поражений в обшивке планера;

•повышена достоверность выявления и оценки параметров коррозионных поражений в обшивке планера летательных аппаратов; •результаты работы использованы ФГУП «ВИАМ» и Центром по поддержанию летной годности воздушных судов ГосНИИ ГА.

Апробация работы.

Основные результаты работы доложены и обсуждены на VII и VIII Международных научно-практических конференциях «Фундаментальные и прикладные проблемы приборостроения, информатики, экономики и права» (г. Сочи, 2004 и 2005 гг.) на 3-й и 5-й Международных выставках и конференциях «Неразрушающий контроль и техническая диагностика в промышленности» (г. Москва, 2004 и 2006 гг.), на 8-й Международной конференции «Application of Contemporary Non-Destructive Testing in Engineering» (г. Любляна, 2005 г.), на HTC МГУПИ и ФГУП «ВИАМ».

Публикации.

По теме диссертации опубликовано 9 печатных работы, указанных в библиографии.

Структура и объем диссертации.

Диссертационная работа изложена на 176 страницах машинописного текста, иллюстрируется 126 рисунками и состоит из введения, 4 глав, заключения, списка литературы из 226 наименований

4.3 ВЫВОДЫ

1. На основе выполненных исследований разработан адаптивный дефектоскоп-дефектомер «Зонд АВД-96», позволяющий автоматизировать процесс установки рабочей частоты и регулировки чувствительности при вариации рабочего зазора.

2. Дефектоскоп, за счет автоматической регулировки чувствительности позволяет существенно повысить достоверность и производительность дефектоскопии при наличии покрытий с переменной толщиной. Это подтверждается испытаниями, проведенными на баках кессонов, имеющих защитный слой герметика с толщиной 1.2 мм.

3. Дефектоскоп позволяет выявлять и оценивать параметры как язвенной, так и расслаивающей коррозии. Контроль расслаивающей коррозии возможен как с пораженной, так и с непораженной сторон.

4. Дефектоскоп может успешно использоваться и для выявления дефектов в силовых элементах авиационных конструкций под обшивкой из неферромагнитного материала.

5. ЗАКЛЮЧЕНИЕ

1. Показана необходимость регулировки рабочей частоты и чувствительности электронного блока в соответствии с номинальной толщиной обшивки Т и величиной рабочего зазора ВТП при вихретоковом контроле обшивки планера на наличие коррозионных поражений с внешней стороны.

2. Предложена конструкция нового многопараметрового вихретокового преобразователя УВТП-М с возбуждающей обмоткой на П-образном сердечнике, содержащего три измерительных модуля. Модули предназначены для выявления коррозионных поражений с внешней стороны обшивки, получения информации о ее толщине и рабочем зазоре, соответственно.

3. Путем математического моделирования МКЭ проведено исследование функции распределения нормальной составляющей Hzd напряженности магнитного поля в межполюсном пространстве П-образного ферромагнитного сердечника, размещенного над дефектом в виде плоскодонного отверстия с внешней стороны немагнитной электропроводящей пластины.

4. Проведенное исследование позволило установить, характер изменения Нгй и ее взаимосвязь в характерных точках с параметрами контролируемого объекта.

5. Установлено, в частности, что зона существенного искажения магнитного поля под влиянием дефекта занимает до 80% межполюсного пространства при диаметре коррозионного поражения от 5 мм; максимум Hzd при расстоянии z от поверхности менее 1 мм возникает над кромкой дефекта, а при больших значения z - смещается от центра дефекта; фаза Нгд практически не изменяется над дефектом и монотонно изменяется за его пределами; при увеличении z Нгд изменяется по экспоненциальному закону, а показатель экспоненты зависит не только от z, но и от параметров дефекта; показано наличие оптимальной частоты, при которой изменения напряженности Нгд максимальны, и ее взаимосвязь с параметрами дефекта.

6. Установлено, что амплитуда н1дтах при изменении остаточной толщины То и фиксированных толщине Т и осевой координате z изменяется по закону, близкому к экспоненциальному с аргументом (- к*Т0). Коэффициент к при увеличении осевой координаты z незначительно уменьшается. Так, например, при изменении z от 0 до 3 мм для Т=2 мм к убывает от 2,4 до 2,2

7. Установлено, что фаза н!дтах зависит от остаточной толщины То по закону, имеющему незначительную нелинейность, и описывается с высокой точностью полиномом второго порядка. Чувствительность к остаточной толщине по фазе составляет от 60 до 40 град./мм, убывая с уменьшением То.

Вариация z от 0 до 2,5 мм приводит к изменению фазы Hzdmт на величину, порядка 10', практически не зависящую от остаточной толщины То. Это позволяет провести достаточно точную оценку Т0 по фазе вносимого сигнала при известной величине рабочего зазора, так как требуемая коррекция фазы не зависит от самой измеряемой величины Т0.

8. Методом конечных элементов проведен расчет вносимых параметров различных вариантов выполнения измерительных катушек преобразователя УВТП-М при вариации рабочего зазора и толщины листа Т. Установлено, что информацию о толщине Т целесообразно получать по фазе разности напряжений обмоток, одна из которых охватывает сердечник в зоне его торца, а вторая на центральной перемычке. Показано, что информация о рабочем зазоре 5„ с приемлемой погрешностью, может быть получена по амплитуде дифференциально включенных катушек, размещенных между полюсами на боковой поверхности одного из стержней. Определены законы изменения информативных параметров при изменении Т и 5S.

9. Проведенные экспериментальные исследования позволили установить взаимосвязь между напряжением, вносимым в дефектоскопический измерительный модуль, с одной стороны, и параметрами дефекта, рабочим зазором, частотой, с другой стороны. Подтверждена достоверность расчетов, выполненных МКЭ.

10. На основе выполненных исследований разработан адаптивный дефектоскоп-дефектомер «Зонд АВД-96», позволяющий автоматизировать процесс установки рабочей частоты и регулировки чувствительности при вариации рабочего зазора.

11. Натурные испытания адаптивного дефектоскопа-дефектомера «Зонд АВД-96» подтвердили эффективность его использования в условиях изменения рабочего зазора в пределах 1,0.2,0 мм при контроле баков кессонов через защитный слой герметика.

1. А.с. 190049 (СССР). Токовихревой способ обнаружения и определения параметров дефектов неферромагнитных материалов/ АЛ.Тетерко, Б.М.Зайдель.- Опубл. в Б.И., 1966, № 13.

2. А.с. 249020 (СССР). Дефектоскоп для контроля листовых металлических изделий/ Ю.М.Шкарлет, А.С.Поникаров. Опубл. в Б.И., 1969, № 24.

3. А.с. 249723 (СССР). Токовихревой датчик/ В.А.Денисов, В.Е.Шатерников. Опубл. в Б.И., 1969,» 25.

4. А.с. 250524 (СССР). Электромагнитный датчик/ Ю.М.Шкарлет.-Опубл. в Б.И. 1969, № 28.

5. А.с. 254859 (СССР). Искательное устройство к электромагнитному дефектоскопу для контроля резьб / В.П.Шумаев, М.М.Шель, В.Ф.Мужицкий.- Опубл. в Б.И., 1969, № 32.

6. А.с. 256288 (СССР). Токовихревой датчик для контроля металлической поверхности/ В.А.Денисов, В.Е.Шатерников. Опубл. в Б.И., 1969, № 34.

7. А.с. 368539 (СССР). Токовихревой датчик для измерения длины трещины/В.В.Панасюк, Б.М.Зайдель. Опубл. в Б.И., 1973, № 9.

8. А.с. 599201 (СССР). Способ определения параметров дефектов/ Б.М.Зайдель, Б.И.Колодий, А.А.Орловский, В.В.Панасюк. -Опубл. в Б.И., 1978, №11.

9. А.с. 632946 (СССР). Способ вихретоковой. дефектометрии / Б.И.Колодий, А.А.Орловский. Опубл. в Б.И., 1978, № 42.

10. А.с. 789730 (СССР). Способ многочастотного вихретокового контроля и преобразователь для его осуществления ЛО.З.Билик, И.А.Ройтбуру, М.З.Слуцкая, Опубл. в Б.И., 1980, № 47.

11. А.с. 832442 (СССР). Вихретоковый способ контроля подповерхностных дефектов неферромагнитных материалов / А.Я.Тетерко, В.Н.Учанин,- Опубл. в Б.И., 1982, № 19.

12. А.с. 834495 (СССР). Способ электромагнитной дефектоскопии / В.Н.Учанин, АЛ.Тетерко. Опубл. в Б.И., 1981, № 20.

13. А.с. 838545 (СССР). Устройство для вихретокового контроля коррозионных повреждений металлических изделий / Г.Н.Макаров, АЛ.Тетерко, В.Н.Учанин. Опубл. в Б.И., 1981, № 22.

14. А.с. 847176 (СССР). Способ вихретоковой дефектометрии неферромагнитных объектов / В.Н.Учанин, АЛ.Тетерко.- Опубл. в Б.И., 1981, № 26.

15. А.с. 868555 (СССР). Вихретоковый преобразователь / АЛ.Тетерко, В.Н.Учанин, Ю.М.Кричевец, Ю.С.Грабекий.- Опубл. в Б.И., 1981, № 36.

16. Абакумов А.А. Магнитная интроскопия. М. Энергоатомиздат. 1996. 316 с.

17. Альдин А.И., Блитц Ж. Определение токовихревым методом трещин, ориентированных наклонно к поверхности. Б кн.: 8 Межд. конф. по неразружающему контролю, 1976, Канн, препринт № 3614, перевод ВЦП № A-30I03.

18. Аринчин С.А., Сухоруков Б.В. Расчет сигнала от точечного дефекта при модуляционном методе электромагнитного контроля// В кн.: Труды Моск. Энерг. ин-та, вып. 333,1977, С. 12-17.

19. Аркадьев В.К. Электромагнитные процессы в металлах. Кн. 1. М.: Госэнергоиздат, 1931.- 256 с.

20. Аркадьев В.К. Электромагнитные процессы в металлах. Кн. 2.- М.: Госэнергоиздат, 1936.-312 с.

21. Бизюлев А.Н., Карбачевский В.А., Мужицкий В.Ф., Карпов С.В. Применение вихретоковых методов обнаружения стресс-коррозии при обследовании магистральных газопроводов в 2000 2001 годах - Контроль. Диагностика-2002.-№12.-С. 27-30.

22. Беда П.И., Сапунов В.М. опыт вихретокового контроля крепежных отверстий в конструкциях авиационной техники// Дефектоскопия-2000.-№ 4 С. 3-9.

23. Билик Ю.З., Ройтбурд И.А., Слуцкая М.З. Новый способ вихретоковой дефектоскопии неразъемных многослойных изделий. В кн.: 9 Всес. научно-техн. конф. Неразрушающие физические методы и средства контроля, секция Б, Минск, 1981, с.46-47.

24. Ботаки А.А., Сапожников А.Б. 0 выявляемых продольных трещин в немагнитных цилиндрах по методу продольного переменного магнитного поля. Труды Сиб. физ.-техн. ин-та при Томском гос.универс, 1949, вып. 28, с.23-28.

25. Бюлер Г.А. Решение избранных задач электромагнитной дефектоскопии и теплопроводности. Дисс. докт. физ.-мат. наук. Томск, 1969, -336 с.

26. Волков Б.И. Влияние качества поверхности при токовихреком методе оценки глубины трещин. Заводская лаборатория, 1970, № 3, с. 361362.

27. Воробьев А.З. Некоторые задачи исследования развития усталостных трещин. Физ. - хим. механика материалов, 1979, № 6, с. 3-9.

28. Вычислительные методы в электродинамике / Под ред. Митры Р. М.: Мир, 1977.-455 с.

29. Гальченко В.Я., Воробьев М.А. Структурный синтез накладных вихретоковых преобразователей с заданным распределением зондирующего поля в зоне контроля//Дефектоскопия- 2005 № 1.- С. 40-46.

30. Герасимов В.Г. Вопросы общей теории и применения метода вихревых токов для контроля многослойных проводящих изделий: Автореф. Дисс. докт. техн. наук. М., 1970. - 45 с.

31. Герасимов В.Г. Электромагнитный контроль однослойных и многослойных изделий. М. Энергия. 1972. 160 с.

32. Герасимов В.Г., Клюев В.В., Шатерников В.Е. Методы и приборы электромагнитного контроля промышленных изделий. М. Энергоатом-издат. 1985.281 с.

33. Герасимов В.Г., Покровский А.Д., Сухоруков В.В. Неразрушающий контроль. . Кн. 3. Электромагнитный контроль М. Высшая школа. 1992.-312 с.

34. Герасимов В.Г., Сухоруков В.В. Покровский А.Д. Неразрушающий контроль качества изделий электромагнитными методами. М. Энергия. 1978.316 с.

35. Годунов С.К., Рябенький B.C. Разностные схемы (Введение в теорию). И.: Наука, 1973. - 400 с.

36. Гончаров Б.В. Расчет вносимых параметров ВТП с учетом размеров их катушек. Дефектоскопия №1. 1990. С. 41-47.

37. ГОСТ 18353-79. Контроль неразрушающий. Классификация видов и методов. Июль. 1980.

38. ГОСТ 23048-78. Контроль неразрушающий. Преобразователи электромагнитные. Типы и основные параметры. Январь. 1980.

39. Грабский D.G., Учанин В.Н., Рыбаков Б.М. Исследование характеристик первичных преобразователей дефектоскопа ДУЭТ. Львов, 1979, с. 30-32. - Рукопись представлена ИИАН УССР. Деп. в ВИНИТИ 27 окт. 1980, №4423-80.

40. Денель А.К. Дефектоскопия металлов. М.: Металлургия, 1972. - 180 с.

41. Джордж А. Лю Дж. Численное решение больших разреженных систем уравнений/Пер. англ. М. Мир. 1984. 334 с.

42. Добнер Б.А. Разработка исследование способов повышения помехозащищенности дефектоскопов с проходными преобразователями. Дисс. канд. техн. наук. Томск, 1974, - 210 с.

43. Дорофеев А.Л. Неразрушающие испытания методом вихревых токов в авиастроении. Дис. докт. техн. наук. - М.: 1972. - 301 с.

44. Дорофеев А.Л. Неразрушающие испытания с помощью вихревых токов. Дисс. канд. техн. наук. М., 1959,186 с.

45. Дорофеев А.Л. Применение электромагнитного метода контроля в машиностроении. Дефектоскопия, 1979, № 3, с. 5-19.

46. Дорофеев А.Л. Электроиндуктивная дефектоскопия. М.: Машиностроение, 1967. - 231 с.

47. Дорофеев А.Л., Казаманов Ю.Г. Электромагнитная дефектоскопия. 2-е изд., перераб. и доп. - М.: Машиностроение, 1980. - 232 с.

48. Дорофеев А.Л., Никитин А.И., Рубин А.Л. Индукционная структуро-скопия. -И.: Энергия, 1973. 172 с.

49. Дрейзин В.Э. Разработка и исследование многопараметровых методов и автоматизированной аппаратуры эл.-магн. неразрушающего контроля. Докт. дис. спец. 05.11.13. Томск. ТПИ. 1993. 280 с.

50. Дюжардэн Р., Самоэль А. Вихретоковый контроль с использованием принципа качания частоты// Дефектоскопия 1973- № 5 - С. 115-118.

51. Дякин О.В., Умергалина О.В. Асимптотика электромагнитного поля в задачах дефектоскопии//Дефектоскопия 2005 - № 9- С. 91-94.

52. Ермаков А.Н., Панасюк В.В., Тетерко А.Я. Прибор для выявления дефектов в приповерхностном слое немагнитного металла.- В кн.: Машины и приборы для испытания металлов, Изд. АН УССР, Киев, 1961, с. II6-I28.

53. Зацепин Н.Н. Исследование электромагнитных процессов в проводящих средах и разработка многопараметровых методов контроля изделий. Дисс. докт. техн. наук. -М., 1966.

54. Зыбов В.Н., Мизюк Л.Я., Назарчук З.Т. особенности динамического суммирования сигналов при двухчастотном вихретоковом контроле-2000.-№3- С. 33-42.

55. Зыбов В.Н., Мизюк Л.Я. Принципы селекции при вихретоковом контроле- физико-химическая механика материалов 1994-№2.-С. 4254.

56. Зыбов В.Н. Компенсационный метод в задачах вихретокового контроля.-2001.-№8.-2001.-С. 53-56.

57. Кессених В.Г. Теория скин-эффекта и некоторые задачи дефектоскопии. ЖЭТФ, 1938, т.8, № 5, е. 531-548.

58. Клюев В.В. Проблемы физических методов контроля качества.- Дефектоскопия, 1978, № 9, с. 5-12.

59. Колодий Б.И., Орловский А.А. Исследование погрешности измерения круговым витком нормальной к поверхности полупространства составляющей индукции магнитного поля локального дефекта. Контрольно-измерительная техника, 1979, № 25, с. 31-34.

60. Колодий Б.И., Орловский А.А. Некоторые способы вихретокового определения параметров локальных дефектов. В кн.: 9 Всес. научно-техн. конф. Неразрушающие физические методы и средства контроля, секция Б., Минск, 1981, с. 14-16.

61. Комаров В.А. Изучение магнитных полей вблизи поверхностных неод-нородностей проводящих ферромагнитных тел применительно к вихретоковой дефектоскопии. Дис. канд. физ.-мат. наук. - Свердловек, 1971.

62. Курбатов П.А., Аринчин С.А., Численный расчет электромагнитных полей", Москва, Энергоатомиздат, 1984. 184 с.

63. Лещенко И.Г; Электромагнитные методы контроля. Дисс.докт. тех. наук. Томск, 1975

64. Методы неразрушающих испытаний/Под ред. Р.Шарпа. М.: Мир, 1872.-494с.

65. Мужицкий В.Ф, Смирнов А.С. Фазочувствительный электромагнитный метод дефектоскопии. Дефектоскопия, 1973, № 6, с 12-20.

66. Мужицкий В.Ф. Развитие теории и создание электромагнитных средства дефектоскопии изделий сложной формы. Дис. докт. техн. наук. М. НИИИН. 1986.360 с.

67. Неразрушающий контроль: Справочник: в 8 т. Под общ. ред. В.В. Клюева. Т. 2: В 2 кн. М.: Машиностроение, 2003.-688 с. Вихретоковый контроль. Книга 2/ Ю.К. Федосенко, В.Г. Герасимов, АД. Покровский, Ю.Я. Останин. С. 340 - 687.

68. Неразрушающий контроль и диагностика. Справочник/Под ред. В.В.Клюева/М. Машиностроение. 1995 998 с.

69. Неразрушающий контроль качества изделий электромагнитными методами / В.Г.Герасимов, Ю.М.Останин, А.Д.Покровский и др.-М.: Энергия, 1978. 216 с.

70. Неразрушающий контроль металлов и изделий; Справочник / Беда П. Выборнов Б.И., Глазков Ю.А. и др. М.: Машиностроение, 1976. -142с.

71. Никитин' А.И. Исследование электромагнитных полей преобразователей вблизи ограниченных криволинейных проводящих сред, создание методов и средства неразрушающего контроля трубчатых изделий. Дисс. докт. техн. наук. Днепропетровск. ВНИИТП. 1978.418 с.

72. Никитин А.И., Лейзерович А.Т. Влияние перекоса накладного вихретокового преобразователя на его выходные сигналы. Дефектоскопия №6. 1985. С. 93-96.

73. Осовский С. Нейронные сети для обработки информации// Пер. с польского- М.: Финансы и статистика 2004 - 344 с.

74. Панасюк В.В., Колодий Б.И., Орловский А.А., Тетерко А.Я. Определение квазистатических источников электромагнитного поля, эквивалентных малым элипсоидальным включениям в полупространстве. -Отбор и передача информации, Киев, 1977, вып.51, с.52-56

75. Панасюк В.В., Колодий Б;И., Орловский А.А., Тетерко А.Я. Электромагнитное поле находящегося в электропроводном полупространстве дефекта, эквивалентного электрическому диполю. Отбор и передача информации, Киев, 1976, вып. 49, с. 35-39.

76. Панасюк В.В., Тетерко А.Ж., Учанин В.Н. и др. Определение глубины кольцевой трещины электромагнитным методом. Физ-хим. механика Материалов, 1977, № 6, с. 80-84

77. Приборы для неразрушающего контроля материалов и изделие. Под ред. В.В.Клюева, М.: Машиностроение, 1976. - 326с.

78. Пустынников В.Г. Общий принцип формирования многомерного сигнала в устройствах для многочастотного контроля. Известия высших учебных заведений. Электромеханика, 1965, № 9.

79. Разработка метода и прибора для контроля усталостных трещин в узлах конструкций самолета. Отчет по НИР, Гос. per. № 71067761, Рук. Фа-стрицкий B.C., РПИ, Рига 1971.

80. Сапожников А.Б. Основы электромагнитной дефектоскопии металлических тел. Диссс . Докт. физ.-мат.наук. Томск, 1952.

81. Сегерленд JI. Применение метода конечных элементов. М.: Мир, 1979.-391с.

82. Соболев B.C., Шкарлет Ю.М. Накладные и экранные датчики. -Новосибирск: Наука, Сиб.отд-ие, 1967. 144с.

83. Стеблев Ю.И. Разработка методов синтеза ВТП и повышение на их основе эффективности средств НК изделий сложной структуры. Дис. докт. техн. наук. 05.11.13. М. НИИИН, 1988.480 с.

84. Сухоруков В.В. Основы теории и проектирования вихретоковых дефектоскопов с проходными преобразователями: Автореф. Дисс. . докт. техн. наук. М., 1979, - Збс.

85. Сухоруков В.В. Математическое моделирование электромагнитных полей в проводящих средах. М. Энергия. 1975. 152 с.

86. Сухоруков В.В., Покровский А.Д. Электромагнитный двухчастотный дефектоскоп. Заводская лаборатория, 1965, т.31, № 2.

87. Тетерко А.Я., Годовник О.Л., Учанин В.Н. , Чумало И.В. "ПОЛЕТ" -переносной электромагнитный дефектоскоп, Информ. листок Львовского ЦНТИ № 81-332. Львов, 1981.

88. Тетерко А.Я., Суменкова Н.Н., Учанин В.Н. Применение электромагнитного контроля для обнаружения трещин в приповерхностном слое металлических изделий. Производство. - техн. опыт, 1974, № 8, с. 1113.

89. Тетерко А.Я., Учанин В.Н., Макаров Г.В., Загацкий В.Р. Определение степени коррозионного поражения изделий из немагнитных металлов электромагнитным методом.- физ.-хим. механикаматериалов, 1977, № 3, с. 91-94.

90. Тетерко А .Я. Исследование электромагнитного поля подповерхностных дефектов и разработка средств электромагнитной дефектоскопии. Дисс. канд. техн. наук; М.: 1977, - 223с.

91. Тетерко А.Я., Дорофеев А.Л., Учанин В.Н. Контроль дефектов под обшивкой. В кн.: Новые физические методы неразрушающего контроля качества продукции. М., 1977, с. 30-35.

92. Тетерко А.Я., Калганов К.А., Учанин В.Н. и др. Особенности конструирования дефектоскопов с датчиками градиентометрического типа. -В кн.: Промышленное применение электромагнитных методов контроля, М., 1974, с. 79-85.

93. Тетерко А.Я., Макаров Г.Н., Учанин В.Н. Контроль коррозионного износа электромагнитным методом. Информ. листок Львовского ЦНТИ №81-333, Львов, 1981.

94. Тетерко А.Я., Панасюк В.В., Зайдель Б.М. Электроиндуктивный дефектоскоп для определения величины дефектов и глубины их залегания. -Дефектоскопия, 1969, № 5, с.71-76с.

95. Тетерко А.Я., Учанин В.Н., Рыбаков Б.М. Универсальный электромагнитный дефектоскоп ДУЭТ с. - Проспект ФМИ АИУССР, Львов, 1980.

96. Тетерко А.Я., Учанин В.Н. Первичные преобразователи для решения задач электромагнитной дефектоскопии. В кн.: Физические основы построения первичных измерительных преобразователей, ч.1, Киев, 1977.

97. Технические средства диагностирования. Справочник/Под ред. В.В.Клюева. М. Машиностроение. 1998. 642 с.

98. Тозони О.В. Метод вторичных источников в электротехнике. М. Энергия. 1975. 296 с.

99. Тозони О.В. Расчет электромагнитных полей на вычислительных машинах. Киев. Техника. 1977.252 с.

100. Тозони О.В., Маергойз Н.Д. Интегральные уравнения для расчета трёхмерного квазистоционарного электромагнитного поля Изв. вузов. Электромеханика 1972 №3 с. 231-236.

101. Том А., Эйплит К. Числовые расчеты полей в технике и физике, М.:, Энергия, 1964.206 с.

102. Учанин В.Н., Дорофеев A.JL, Тетерко А.Я. и др. Выявление дефектов в неразъемных узлах конструкций. В кн.: Авиационные материалы, вып.6. Дефектоскопия материалов, М., ОНТИ ВИАМ, 1979, с.59-64.

103. Учанин В.Н. Анализ двухчастотного электромагнитного метода контроля дефектов под металлической обшивкой. Львов, 1979, с. 187-189. - Рукопись представлена ФМИ АН УССР. - Деп. в ВИНИТИ 27 окт. 1980, №4423-80.

104. Учанин В.Н. Исследование электромагнитного поля протяженной трещиной, расположенной в электропроводящем полупространстве. В сб.: Теоретическая электроника, вып., Львов, 1982.

105. Учанин В.Н. Портативный электромагнитный многочастотный дефектоскоп для выявления глубоко залегающих дефектов. Львов, 1977, с. 153-155. - Рукопись представлена ФМИ АН УССР. Деп. в ВИНПТИ 22 марта 1979, № 994-79.

106. Учанин В.Н., Загацкий В.Р. Исследование коррозионного поражения судовых трубопроводов из немагнитных металлов. Львов, 1975, с. -Рукопись представлена ФМИ АН УССР. Деп. в ВИНИТИ 9 апр. 1976, № 1138-76.

107. Федосенко Ю.К. Разработка теории и создание технических средства вихретокового многопараметрового контроля на основе решения обратных нелинейных многомерных задач. Дис. докт. техн. Наук. 05.11.13. М. НИИиН. 1981. 428 с.

108. Федосенко Ю.К. Численный анализ систем уравнений нелинейной теории многопараметрового вихретокового контроля металлических изделий. Дефектоскопия №7.1981. С. 18-23.

109. Ферстер Ф. Неразрушающий контроль методом магнитных полей рассеяния. Теоретические и экспериментальные основы выявления поверхностных дефектов конечной и бесконечной глубины. Дефектоскопия №11. 1982. С. 2-24.

110. Хандецкий B.C., Антонюк И.П. Использование искусственных нейронных сетей для идентификации одуляционных импульсов дефектов-дефектоскопия.- 2001- №4- С. 49-57.

111. Цветков Д.Н. Исследование цилиндрических изделий накладным ВТП, имеющим произвольную форму и расположение. Труды 2-ой Всесоюзной межвузовской НТК по электромагнитным методам контроля ч.1., Рига., РПИ., с 125-129.

112. Шатерников В.Е. Электромагнитные методы и средства контроля изделий сложной формы. Диссертация докт. техн. наук. Куйбышев. КуАИ. 1976. 320 с.

113. Шатерников В.Е. Электромагнитные методы и средства контроля изделий сложной формы: Автореф. Дисс. . докт. техн. наук. М., 1976. -43с.

114. Шатерников В.Е. Электромагнитные методы контроля изделий сложной формы. В кн.: 8 Всес. Научно-техн. конф. по неразрушающим физическим методам и средствам контроля, ч.2/б/, Кишинев, 1977, с.475-478.

115. Шатерников В.Е., Буров В.Н. Автоматическая обработка информации при электромагнитном контроле геометрических и электрофизических параметров изделий/Дефектоскопия №6. 1980. С. 15-24.

116. Шкарлет Ю.М. Вопросы общей теории и практического применения электромагнитно-акустического и электромагнитного методов нераз-рушающего контроля, Дисс. докт. техн. наук.

117. Шкатов П.Н. Электромагнитный контроль тел вращения сложной формы, Дисс. .к.т.н., М., МЭИ 1975.-160 с.

118. Шкатов П.Н. Развитие теории и совершенствования методов и средств вихретоковой, магнитной и электропотенциальной дефектоскопии и дефектометрии металлоизделий. Дис. докт. техн. наук. 05.11.13. М. НИИИН. 1990.386 с.

119. Шукевич А.К., Полоневич А.А. Электромагнитный преобразователь для одновременного контроля толщины металла и немагнитного покрытия// Дефектоскопия №8 - 2005 - С. 68-77.

120. Штумм В. Многопараметровый контроль при неразрушающих методах испытания материалов. В кн.: 8 Межщ. конф. По неразрушающему контролю, 1976, Канн, препринт № ЗС1, с. 1-5, перевод ВЦП, № А-30098.

121. Эфрос A.M. Вихревые токи в цилиндре с разрезом, ЖТФ, 1940, Т.Х., вып. 6, с. 42-49.

122. Измерение, контроль, качество. Неразрушающий контроль: Справочник. М.: Справочник. М.: ИПК. Издательство стандартов, 2002 708 с.

123. Исаев JI.K., Малинский В.Д. Обеспечение качества: стандартизация, единство измерений, оценка соответствия. М.: ИПК. Издательство стандартов, 2001.- 276 с.

124. Золотницкий А.Б., Лопатин В.В., Шлеенков А.С. Решение обратной задачи магнитной дефектоскопии методом определения мультипликативных моментов эффективного эллиптического дефекта/дефектоскопия- 2000.-№11С.27-42.

125. Akazava Y., Mori T. Further Investigation on Examination of Steel Tubes by Eddy Current Methods. -4 Inten. Confer, of Nondestr. Testing, prepr. № 39, London, 1963, p. 189.

126. Alcoprobe MK 3. Operation Manual. Inspection Instruments ( NDT ) LTD 1976.

127. Bond A.R. Corrosion Detecting and Evaluation by NDT.-Brit. I. of Non -Destr. Test., 1975, vol.17, N 2, p.46-52.

128. Bond A.R. Surfase Inspection Particularly With Eddy Current Tecnique. — Recent. Develop. Non Destr. Test. Abington, 1972, p.60 - 63.

129. Brudar B. The Calculated High Frequency Magnetic Field Distribution Round a Radual Crakk in a Steel Bar. In. 8 - th. World Conf. Hondestruct. Testing, Caimes, 1976.

130. Burrows M.L. A Theory of Eddy Current Flaw Detection. University Microfilms, Inc., Ann Arbor, Mich., 1964.

131. Corrosion Detection and Evaluation by Non Destructive Test— Anti - corrosion Methods and Materials, 1977, Vol.24 N 5, p.5 - 4.

132. Doda C.V., Deed W.E. and Epocri W.I. Optimizing Defect Detection in Eddy Current Testing. Materials Evaluation, 1971, N 3, p.59 - 63.

133. Dodd C.V. The Use of Computer Modelling for Eddy - Current Testing. -Research Techniques in Non - Destructive Testing, Vol.3, Ed. by Sharpe R.S. London, ets. Academic Press, 1977, p.429 - 479.

134. Dodd C.V., Simpson W.A. Thickness messurement using Eddycurrent tech-nidues/Material Evalution. 1973, V.31, N5, p. 72-79.

135. Ferster F., Stumm W. Application of magnetic and electromagnetic nondestructive test methods of measuring physical and technological material values/Material Evalution. 1975. V. 33. N1. P. 3-9.

136. Hannakam L., Wirbelstrome ineinem massiven Zylinder bei beliebig ge-farmter erregender Leitershlieifer Archiv fur Elektrotechnik. 1973, B55 №4 s207-215

137. Robert C. Me Master. The Present and Future of Eddy Current Testing. Material Evaluation. 2002. V. 60. N 1. P. 27-37.

138. Jenkins S.A., Hansen J. Defect sizing with a "weldscan" probe using an eddy current model//16 the World Conf. On Non-Destr. Testing. Montreal. -2004

139. Jenkins S.A. Analysis guide eddy current modeling.-http://www.eddycentre.com/rcentre/aguite.pdf150151152153154,155156,157158159,160161,162,163,164,

140. Horn D., Roiha. Multifrequency analysis of eddy current datal6 the World Conf. On Non-Destr. Testing. Montreal. 2004

141. Pichenot G., Buvat F., Maillot V. and Voillaume H. Eddy current modeling for nondestructive testing//16 the World Conf. On Non-Destr. Testing. Montreal . 2004

142. Sabbagh H. A., Sabbagh E. H., Murphy R.K. Assessing thermal barrier coating by inversion of eddy current impedance data//16 the World Conf. On Non-Destr. Testing. Montreal. 2004

143. Udpa L., P. Ramuhalli, Benson J. and Udpa S. Automated analysis of eddy current signals in steam generator tube inspection//16 the World Conf. On Non-Destr. Testing. Montreal. 2004

144. Fava J., Obrutsky A.E., Ruch M. Design and construction of eddy current sensors with rectangular planar coils//16 the World Conf. On Non-Destr. Testing. Montreal. 2004

145. Gilles -Pascaud C., Lorecki В., Pierantoni M. Eddy current array probe development for NDT//16 the World Conf. On Non-Destr. Testing. Montreal. 2004

146. Solier Т., Buvat F., Pichenot G., Premel D. Eddy current modeling of ferrite-core probes, application to the simulation oa eddy current signals from surface breaking flaws in austenitic steel//16 the World Conf. On Non-Destr. Testing. Montreal. 2004

147. Udpa L., Udpa S. Eddy current testing are we at the limits//16 the World Conf. On Non-Destr. Testing. Montreal. 2004

148. Koyama K., Hoshikawa H. and Kubota S. Fundamental study of flaw estimation in eddy current testing using genetic algorithm//16 the World Conf. On Non-Destr. Testing. Montreal. 2004

149. Sabbagh H. A., Sabbagh E. H., Murphy R.K., Ie J. Modeling pitting and corrosion phenomena by eddy current volume-integral equations//16 the World Conf. On Non-Destr. Testing. Montreal. 2004

150. O'Connor M. Near FieldTM inspection of ferromagnetic heart exchangertubes//16 the World Conf. On Non-Destr. Testing. Montreal. 2004

151. De Haan V.O., de Jong P. Simultaneous measurement of material propertiesand thickness of carbon steel plates using pulsed eddy currents//16 the

152. World Conf. On Non-Destr. Testing. Montreal. 2004

153. Tian G.Y., Sophian Ali. Study of magnetic sensors for pulsed eddy currenttechniques//! 6 the World Conf. On Non-Destr. Testing. Montreal. 2004165166167,168,169,170,171,172,173174,175176,177178

154. Crowther P. Non destructive evaluation of coating for land based GAS turbines using multi-frequency eddy current technique//16 the World Conf. On Non-Destr. Testing. Montreal. 2004

155. M.Kim, Yim C., Park J. Operating experience with thermally treated alloy 600 tubes in model F steam generators: cracing//16 the World Conf. On Non-Destr. Testing. Montreal .2004

156. Smith R.A., Edgar D., Skramstad J.A. Advances in transient eddy current imaging for aerospace application//16 the World Conf. On Non-Destr. Testing. Montreal. 2004

157. Sun Y., Onyang. Application of flat geometry remote field eddy current techniques in aircraft none destructive inspection//16 the World Conf. On Non-Destr. Testing. Montreal. 2004

158. Fiest W.D., Mook G., Taylor et all. Non destructive evaluation on manufacturing anomalies in aero-engine rotor disks//16 the World Conf. On Non-Destr. Testing. Montreal. 2004

159. Speckmann H., Henrich R. Structural health monitoring (SHM) overview on technologies uder development//16 the World Conf. On Non-Destr. Testing. Montreal. 2004

160. Канада Акира, Хаяш Снгею. Методы диагностирования изделий с ис-поль зованием компьютерной нейросети.— Gien, 1994, № 80, р. 16—20.

161. Roy Amitava, Barat P, De Swapan Kumar. Material classification throughout neural network.— Ultrasonics, 1995, N 33, p. 175—180.

162. Wang Suju. Использование нейронных сетей при неразрушающих испытаниях с помощью вихревых токов.— Narjins hongkong daxue hue-bao. I. Narjing Univ. Aerccon and Austronaut, 1995, v. 27, N 5, p. 696— 700.

163. Lei Yinishao, Ma Xinshcn. Применение интеллектуальных нейронных сетей для вихретокового контроля.— Wasan Jiance. Non-Destruct. Test.,1994, v. 16, N2. p. 31—33.57.

164. Kreis Thomas, Juptner Werner, Biedcrmann Ralf. Neural network approach to holographic поп destructive testing.— Appl. Optics., 1995, v. 34, N8, p. 1407—1415.

165. Koh Chan Scop, Mohammed Osana A., Halm Song-yop. Detection of magnetic materials using artificial neural network with modified simulated an-nealinc.— IEEE Trans. Magn., 1994, v. 30, N 5, Pt. 2, p. 3644—3647.

166. Wetzlar Dietmar. Neuronale Netze in der Meatechnic.— Techn. Mess.1995, v. 62, N3, p. 87—90.

167. Cai Yu-dong, Vao 1 in-Chang. Применение искусственной нейронной сети для нелинейной калибровки датчиков. Chin. I.— Sci. Instrum., 1994, v. 15, N3, p. 299—302.

168. Pham D. Т., Bayro-Corrochano E. I. Neural classifiers for automated inspection.— Inst. iVlech. Eng. 1994, v. 208, N 2, p. 83—89.

169. Enokizino M., Todaka Т., Akita M., Nagata S. Rotational magnetic flux sensor with neural network for non-destruclive testina.— IEEE Trans. Magn., 1993, v. 29, N 6, Pt. 1, p. 3195—3197.

170. Notaka Masayoshi, Yabc Yasuhiro, Takadoya Masaki, Egoshira Niwa. Применение математических методов и нейронных цепей при нераз-рушающем контроле.— Mitsubishi soco kenkyujo shoho: 1.— Mitsubishi Res. Inst., 1995., N 23, p. 182— 197.

171. Nogarni Takeki, Yokoi Yoshihide, Kasai Masao, Kawai Katsurori, Takaura Katsuhi.su. Failure diagnostic system for air-opcratcd control values.using neural network— 1SME Int. I. C, 1995, v. 38, N 4, p. 693—700.

172. Takumo Masanori, Shinke Noboru, Motono H i toch i. Evaluation of func tion of.spot-welded joint using ultrasonic inspection. Nondestructive evaluation on tension shearing strength with neural network.— 1SME. Int. I. A.,1996, v. 39, N4, p. 626—632.

173. Donka C. Ultrasonic testinu of materials with neural network.— Strojn. vestn., 1996, v. 42, N I, p. 17—26.

174. Oxara D. High — accuracy automatic inspection system based on neural network.— Techno Jap., 1995, v. 28, N 2, p. 100—105.

175. Shi Keren, He Zhaohu i. Применение искусственных нейронных сетей для об- работки сигналов при вихретоковых испытаниях.— Non-Dcstruct. Test., 1996, v. 18. N 7, p. 199—201.

176. Такигпа Masanori, Shinke Noboru, Motono Hitoshi. Неразрушающий контроль прочности сварных швов с помощью нейронных сетей.— Ninon Kikai eakkai ron-bunshu A.—Trans. Jap. Soc. Mech. Eng., 1996, v. 62, N 595, p. 776—780.

177. Liu Weijun, Wang Xiaoming, Wu Hongji, Liu Jian. Неразрушающий контроль сварных швов ультразвуковыми методами с использованием нейронных се тей.— Dalian ligong daxue xuebao.— J. Dalian Univ. Tech-nol., 1998, v. 38, N 5, p. 548—552.

178. Tian Hoisheng, Li Yanning, Cao Xiuyuo, Li Ye. Исследование качества бетонов на основе полой нейронной сети с нечеткой логикой.— Xian jiaotong daxue xue-bao.— I. Xian Jiaotong Univ, 1997, v. 31, N 1, p. 25— 31.

179. Guo G., Yi. W. Распознавание структурных граничных условий и анализ повреждений на основе использования нейронных сетей.— Hunan daxue xuebao. Zurun kehuc ban.—I. Hunan. Univ. Natur. Sci., 1998, v. 25, N I, p. 71—76.

180. Tao Chen, Shaomu Han, Shubong Huong, Dechaug Li. Использование гибридных нейронных сетей для диагностики турбогенераторов. Huashong ligong daxue xuebao.— I. Huasliing Univ. Sci. and Techno!., 1998, v. 26, N6, p. 37—39.

181. Уоссерман Ф. Нейрокомпьютерная техника. Теория и практика.— VI.: Мир, 1992.—138 с.

182. Werbos P. I. Beyong regression: New tools for prediction and analysis in tjie behavioral sciences.— Masters thesis, Harvard University, 1974.

183. Park a r D. B. Learning logic.— Invention Report. S. 81—64, File 1, office of technology Licensing, Stanford University, Stanford, CA, 1982.

184. Rumelhart D. E., Hinton G. E., Williams R. 1. Learning internal representations by error propagation.— In parallel distributed processing, 1986, v. 1, p. 318—62, Cambridge, MA : MIT Press.

185. Беда П. И. Исследование сигналов накладного датчика в зависимости от изменения размеров и расположения дефектов типа трещин.— Дефектоскопия, 1970. № 1. с. 62—67.

186. Vigness I., Dinger I.E., and Gunn R. Eddy Current Type Flaw Detectors for Nondestructive Metals Y. Appl. Phys., 1942.- № 13ю- p. 377-383.

187. Patent 3611120 (USA). Eddy Current Testing systems With Means to Compensate for Probe to Work Piece Spacing / F. Ferster.- Feb., 26, 1970.

188. Patent 3430134 (USA). Weld Tracer System Having Magnetically Isolated Pickup Coils / I.I. Flaherty and R.M. Soble.- August, 26,1966.

189. Цапенко M. П. Измерительные информационные системы.— M.: Энергия, 1974,—290с.

190. Пустынников В. Г., Анисимов С. Д. Многопараметровый электромагнитный контроль стальных изделий.— Заводская лаборатория, 1964, №10, с. 1236—1239.

191. Пустынников В. Г. Общий принцип формирования многомерного сигнала в устройствах для многочастотного контроля.— Изв. вузов. Электромеханика, 1965, №9, с. 1056—1062.

192. Дрейзин В. Э. О статистическом подходе к решению многопараметро-вых метрических задач неразрушающего контроля.— Дефектоскопия, 1981, №3, с. 5—14.

193. Новицкий П. В., Зограф И. А. Оценка погрешностей результатов измерений.— Л.: Энергоатомиздат, 1991.— 302 с.

194. Жуков В. К. Электромагнитные методы многопараметрового неразрушающего контроля.—• Электромагнитные методы измерения и контроля. Вып. 3.— Томск, 1985, с. 67—80.

195. Плахотнюк А. Н. Критерии оценки точности многопараметровых измерительных преобразователей.— Измерительная техника, 1975, № 10, с. 22—23.

196. Зыбов В. Н., Мизюк Л. Я. Принципы селекции при вихретоковом контроле.— Физико-химическая-механика материалов, 1994, № 2, с. 42—54.

197. Зыбов В. Н. Метод моделей в задачах многофакторных измерений.— Измерительная техника, 1999, № 6, с. 3—8.

198. Ивченко A.B. Автоматизация процесса выявления и оценки параметров коррозионных поражений в обшивке планера вихретоковым мето-дом//Приборостроение./Межвузовский сборник научных трудов.-М.: МГАПИ.-2005- С. 8-12.

199. Шкатов П.Н., Ивченко А.В. Разработка интеллектуального прибора для оценки параметров коррозионных поражений в обшивке планера вихретоковым методом//Вестник МГАПИ №1 - 2006.

200. Шкатов П.Н., Ивченко А.В Выявление и оценка параметров коррозионных поражений в обшивке планера вихретоковым методом //Приборы.-№6 2006 - С. 36-41.