автореферат диссертации по химической технологии, 05.17.08, диссертация на тему:Разделение неоднородных систем в гидроциклонах. Основы теории, расчет, конструктивное оформление

МОСКОВСКАЯ ГОСУДАРСТВЕННАЯ АКАДЕМИЯ „ ХИМИЧЕСКОГО МАШИНОСТРОЕНИЯ

г

^ ^^^ "а пРапах РУК0ПИСП

ЛАГУТКИН МИХАИЛ ГЕОРГИЕВИЧ

РАЗДЕЛЕНИЕ НЕОДНОРОДНЫХ СИСТЕМ В ГИДРОЦИКЛОНАХ. ОСНОВЫ ТЕОРИИ, РАСЧЕТ, КОНСТРУКТИВНОЕ ОФОРМЛЕНИЕ

05.17.08 — процессы и аппараты химической технологии

Автореферат

диссертации па соискание ученой степени доктора технических наук

Москва И)У4

Работа выполнена в Московской государственной академии химического машиностроения.

Официальные оппоненты: заслуженный деятель науки и техники РФ, доктор технических наук, профессор МАКАРОВ Ю. И., доктор технических наук, профессор ХОЛ ПАНОВ Л. П. доктор технических наук, профессор КЛАССЕН П. В.

Ведущая организация: АО НИИхиммаш г. Москва.

Защита состоится на заседании специализиро"ванного^совета по защите докторских диссертаций Д 063.44.01 при Московской государственной академии химического машиностроения по адресу: 107884, Москва, Б-66, ул. Старая Басманная, 21/4, ауд. Л-27.

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке ака-

дсмии.

Автореферат разослан «

Ученый секретарь специализированного совета, доктор технических наук, профессор

ТИМОНИН А. С.

ОБЩАЯ XAF*KTEb.JTHKA РАЕ'ТН

як1'Уадь-,ость ргбо?ы. ... х. мической промыозньзсги, лицевой, горно^огатительнои и рягл других отраслям .-одной ..j слювиых стадий технолсичсских процессов яг йётся "разделение различны;; пуды: и с>зпензий,' а т; же клаг^ификади" крупное: i час: иц твердой фазы разнообразны' продуктов б í дкой среде.

• Гццроцш: -ни i .годно отличаются от др- *т" аппаратов центробежного типа >ыми райг'°рами, i эстотой ■ конструк; ж и удоостзсл в 3kc7jiy.w',..i, сра -.тельно ;изкой с^ лмостыо, отсутствием деи-з^лцихся частей.' Установка' ги'"1оци!*яо<юв срмостоят.льно или р совокупи. jth с оборудованием ''(ентг"фугами, ф/~ътрами,сепаратор ми) позволяет . ^учихъ с.'щс .твенный кэг мический аффект г : при разработке новых телнолсги"еских с так и при морер-чизациг уже сущость. опда за счет устргтения дорогостояще, ,'п обо--, рудования, nei^xojia на непрррыьлые челшмы . эденкя процессов.

Все зто ..эвоо««плшо осущест лть 5ез ,-азработки нал кнах методов расчета различных кс -струн:'чй гид.-оцйкло^ов, гастроенных -г основании результатов .сследов^ й .о изучеки. .ix г.;,\род..ла-МИКЬ Л р.-'зделяшей СГОСОбНОСхЛ.

Качество продукции и уел зы i ров дети радг .¿хнологкчис-ких лроцесс., во многих случаях заш -ят от наг-чия в амдгоса : газовых штырей, "'оэтому, : процессе переработки тех! .логических жидк^"тей возникает необходимость удален"ч из них диспергированного и ра военного г"за.

В настоящее время гидроииклонные аппаратч мало ис..ользук та в пром! тленности для "роведепие . рои°сса дегаааци.. тазосодержа-щих жидкостей. Тчеввдн" ато обусловлено малой агре^ативпо": и сед....;ентациышой устойчивоегаз. оод°ржаг-т -лстем, зг ру„ляю-щих их исследование, а, следе пел* -о, отсутствием надежных ме-одов расчета гидроциклонов-дегазаторов. Г ленив этой проблемы ш озможно 'ез 1.,-оведения целенапрах энных кс плексных и теоретических исследований по вь- .ней. j общих зак гог-^рностеь c6¡a3r вания, роста и движения газовых пузырэй в центробеж. -м поле гидре склонного аппарата, лроме юге большую роль при разработке технологического процесса игрг. праь.лыгай вь-jp конструкции гидроциклон i горая, наряду с вые. ли прои—'одительностъю, да ¡a обеспечивать нес.ходимое качество пэлучае; и koi чкЬи продуктов.

- 2 - .

Для рассмотрения дв:._тения истицы или газового пузырь ла в гидроциклоке необходимо располагать данными по "сшю скоростей в этих аппаратах. Теоретические ч экспериментальные данные по од ределенига лока: ных . качении скоростей в. гидроциклонах приводятся в лу-ературе в основном лис . для цшшндроконич -гак гид- , рсциклонов, работающих со свободным сливом продуктjb разделения. Особенногти же п^родинамики тругих .пов гидрициклонного о-'эру^ дованйя, в первую очередь цилиндрических аппаратов, а также ци-линдроко-.лческих, ра0от"*щкх с, подпором на верхнем сливе, лрак-1лчески не исследовалис. %

Необоснованно irco ънша..ля удпялось и специфике расчета ступенчатых ".хем соединения гид рецикл оное, когда -эслчг'щйй парат устанавх-ваегса н- слив предыдущего, и сложных схем соединения, при которых исходный г .ток проходит несколько стадий последовательного разделе: ля с чепидьзованием догтллительных насосов.

Диссертация выполнялась ь рамках тематики гр.-ппы "Падраци"-. локирование" МГАУМ под .эукогодством академика,, д.т н., профессора КутепоЕа A.M. в соотве. зтвии с координационным планом А._зде-мии наук, а также по планам хоздоговорных и госбюджетное работ,-возглавляемых автором.

.Целью работа явл: ->тся разработка ьыоок ЭДективг х аппаратов гидроциклонного принципа действа, а также методов их инженерного расчета, для приведения процессов осветления и сгуцс :ия суспензий, классификации по крупности твердых част;.д u жидкой дисперсионной среде, дега^зцга газосодерлащих жид'-тстей.

Д~я достижения поставленной чели решаысь следуаде задачи: -разработка метода расчета расходных характерного прямоточного цшшндрич-стого гидрсиклс .а и ступенчатой ^хем. соединения цилиндроконических гидооциклоноз;

- разработка летодр расчета с,.парного уноса твердого материала, а та! се гращ гаметричеасого состава частиц л рдои фазы г продуктах разделения в . цилиндр коническом и цилиндрическом -прямоточном г щроциклонах, для чего прёд-арк^ельно провести экспериментальные исследования влияния их конструктив: к и режимных параметров . работы на "идродияашческие гчрактеристики и тели разделени"; 1 - '

-разработка метода ракета ожидаемых значений концеи рации растворенного газа в прод/ч.ах разделения гвдрог тслокного

дегазатора на ось ве изучения ааконс. зрностей возникновения, роста и движения газовых п> аь,\ Л в поле центробеж..ых сил, а гак-

исследования влияния конструктивных и режимньл параметров ■^дрот.иклона н" эффективное^ выделе: и из жидкости растворенно-•р в ней .аза.

Научную новизну прег^тавляют:

- »»етодг _а расчета расходных характере м прямоточного :,л-¡¿гадрического гидроцикл^ча и ог,.1енчатой - схемы оединения ци-гдадрокони* ->ских гк, .родиклок-в;..

- разработанные на оснс-ании детермипирорчнь.л'о подход0 а зкж.е решения стохастического у ранений движения чг ■лица в ради зънс : направлении и результатов з..опершей: аль: к исследг заний

тоды расчега уноса (извлечения'» твердой фа^ы и гранулеме'-ри-дюкогг состава час. .¡ц в продуктах разделения прямоточного ця-дрического л цилиндроконическог" гидрой ¡клонов; .-

- разраСданная методика расчета лигальных значе}. Л тангенсиальной ско; :сти и турбу. энтной вязкосги в прлмс :о .ном цилинл-йческои гидроциклоне с ^азгрузко.. по нескольким радиусам;

- г^зультаты "зучения закономёрносте.. возншг-овения, роста I движения газовых в I. .ле^ц-йт!. ;бежных си~;

- установленные особенности пр ведения прг^есса дегазг"ии л ¡рпаратах гвдроц :<лонного ила;

- метод расчет^ ожидаемых значении концентрации раствсрен-1рга газа в е "ходящих потоках идрг •улон^ч рал'-чных ко-струк-

■V"'1*

- талучекные дг чые по расг.^ед'4 ченсо тангенциальной скорости и степени т рбуленгтости в прямоточном цигкндрическом гцгро-ож-оне с разгрузит'? по нескольким ра-чуса" £ также в ьш^дро-даническом гидроциклоне с пс .поре на верхнем сливе - аналог« ;тупенчатой схемы соединения гидроциклоне . •

Нови- а разработанных на основ. вшюые: шх теоретических и экспериментальны1? исследов; .¿й н-вых монстру иул алпара-хов ги--зрциклонного принципа_действия и способов производства с их использованием подтверждена 87 авторскими свидетельствами.

Практическая значимость 1. реализация результатов. теорэти-:зские исаг ^ов^-лия,"методические разрг_отки и с-ытно-промышпен-» работы позволг л решить ряд практических зг, .ач и б; ду* в альнейшем применяться при совершенствовании . "идроцн; ленного ^орудсвания и технологических схем с эго иог-ьаованием.

. - 4 -

Рааулвт-тн ясследсв. .ий испс ьзова1"! на Усольскг • ПС "Химп-ром" при разработке гк. родш'юнньгч установок д т очистки известкового миюка о? механических примесей (производство псрма*ьного гипохлорида кг ъцкя,, очистки и одиг^рек :ной отгонки от известкового мс ока ацетилена (прокз. здс во трихлорэтилена), сгущения рассола поваренной ^оли в процессе подготовка рассола для ртутного гл' тролкза. Разрабстг ные ги^.оциклоны для тсч'^ткп известкового милока прошли успешну епробочию в АО "Аммофос" г.Череповец, ПО "Хиьшроы" г Кемеровр.

В «0 "Г^лгресс" г. Ледкогорск с 1905 по : юводился

цел~й ряд работ по г 'едрешвд ридионгг ¡ых к гатрукций гидро'"«-лонов в различные технологические процессы, г ча .'нос л в поолг-вод^тво средс1л ьащить. растений, лизина для предварительной счистки культудальней жидкости. Была также решена проблема частой забивки шламовых т. грубк-т гидроцикло"ов с переходом на акс-гауатэчда гидроциклонов по а.с. N 1465123.

Результаты исследований, программы расчета 1 лдроциклоноз ..о предлагаемых, методикам исп льзов^аись пи "оовед соемр-тных работ с АС НИИхиммаш. Ра-работака ^ат-фея "идроциклеов для предварительной очистки фер^итных.и аг шнатных суспензии, сс~э-рая внедрена на УПП-13 г.Моек и и Чебоксарском ЛО "ЧЗАЗ". Гмдро-"иклоны включены в бл ¿но-модульную установк. для очитки «точках вод методом галъвакокоагулиции. Для системы об-звол^нания гипса ГРЭС расчетом обос-ован выбор геометр- :еских размеров 1 .щ-роциклонсв для лчух ступеней батарел, обеспечивающие необходимую концентрацию и граиуломе^рич. лзш состав проду: гов раздел-шя перед уилътрацгзй. Большой рбъек; рассмотренных типораамеоов гид-роциклойов обеспгчива^оя использованием гпограмг' по предлс энному методу, расче.а на основс детерминированного пс,,ход^. Поделан расчет геометрических " режимных пг.. аме^ров гидрощ-кло-ков-сгус.лтелей, ис.;ользу?мых в био>отачовках, проврпено испытание подобранни. модуле.» на реаиь..лй среде. Разработана прин1,ипи-гльно новая схема разделения асбес о-цементной суспензии о использованием атареи гидроциклонов. Выиран ге для этой схе:.!ы гидроциклонные модули прошли усиешгл1 апробацию ч "Русь".

Рео/льтаты_>георе* ческих и акспер! ентальньс; иссл логан1. . использовались в ¿рех методлчесжх указаниях в ди~томном и курсовом проектировании, учеОнсг.. процессе и "аучно-исследозат^ль->;ых работ тх.

. ' ' . - 5 - •

Апробагия рабсьы'. Результаты исследова -ш доклад'"вались на Всесоюзной научно* конференции "Современные машины и рппараты химических производств" ч лшкент, 1977), -1 Республиканской конференции молодо; ученых-химж 5в (Таоь^ш, 19""»), Все огазном совещание по мзтематчческому моделированию и управлению высокотемпературными процессами- в ц..ллоннг" вихрепых апп&ра зх (Одесса, 198и;, IV Республиканской конференции ы^л^дых уче» я-г^миков (Таллин, 1981), I симп зиум "Исследование ч ппомытяеннс"! применение гидре далонов (Горький, 198" 1, Всесоюзной Hayv :ой кокфе- • , :нции "Повышен*'?.-ффегегивно. .'и, соверше. зтве акие процессе^ и аппаратов хгжчес«их гооизпдетв" (Xapi..oB, .1985), Все-оюзной конференции "Современные пгтбле» химической техлолог: i" (Красноярск, 1986), Всесоюзной научно-.ехничеа т . энфпенции "Нсзы--зение ¡..«фективности и надежное малин л аппаратез - ос ..овко£' химии - v4MTexHHK--86" (Cyi 198».j, ИТ ьсесг^зной конфе_знциг . 'Т дромеханические -роцессы разделения гетерогенных егчтем" (Т?"Сов, 1981), VIII Респуоликан'-'сй конфер нции "Повышение э£ ^активности, совершеноствовг^че процессов и ппаратов химических произвол гв" (Дней эпетровск, ÍPH), XV Мен"ел;эьо."ом сгэзде по общ1"'? и прикладной хиж.. "'инск, 1993) , Международных ког-'рессах ПСА (Прага, 1981, 1?~7, 199Ó).

Пубд1. лц;:я. Jo теме диссертации -огублю- вавд ""22 работ ', в том :сле 2 обзорные .лформации ВНИИСЭНТ-, 19 .с. 1тей т журналах, 15 статей _¡ сырниках, 26 тезисов MOiладс-i» 3 мелодически указания, получено 55 авторских свидетельств и 1 патент.

Роем работы, ¿..ссертация вклк. аэ- введение, де ять глав, выводы, спиг ж ¡-jncutb30-.3HK"'t источников ( 146 наименований) , я семнадцать приложен Работа изложена на отг ницах к сгдержит 90 рисунков и 3 таблицы.

СОДЕРГЧШЕ PAEOrj

Введение. С основана актуальность ч<~ -у аисс ртации, *сформу • линована цель и задач; работ •, указаны ее научна новизна и практическая ценность. • '

Глава ,. "Современно-1 состояние проблемы . гидроциклонирочдаия

Подробный анализ конструкций, промышленного использов-чия,

. - б -

гидродинамики ч методов рг. чета дается в "онографиях Р Ti.lfoEcjpo-за., А.М.Мустафаева к -л .Гутм'ла, В.В.Найденко а также опубликованных нами обзорных информгтшх и монографии Н.Г.ТерновС'Сого и А.М.Кутепова Гидр^диклокирование", подготовленной по'материалам иссле; званий, выполненных з >.£'АХМ, и вкьичащей сылки на 39" литературных источника.

На основании анализа ли ературн_х источников утжчр сделать следующие выводы:

- гвдгациклонь! находят вое более сирокое применение в про-юлшенности, причем наи! jzee часто иопользуетгя цилиндре -,он>лес-кие конструкции, исследованию, разраС тке м--:одик расчета вторых и пэсеяигчо подавляющее большинство пубдикяди;",

•• в настоящее время разработано большое количество ковых перспективных конструкций алп .ратоз гидроциклонного аила, ,внедрение которых сдержива тся отсутствием надежны:' методов расчета к-данных по их гидродинамике;

- нет единого подхода к расчету показателей ¿.-зделения сус пензий в аппарата*- гидр^цикл'нного типа и сложных гчеч га соединения; .

- имеются попытки использования гг-роциклонов для -разделения газссодержануа жидкостей, "о промышленное пользование гидроциклонных аппаратов д л этих . целей сдерж ¿ётся с. ¿угстчием методик расчета, недостатком результатов исследований 'противоречивостью данных ш возникновению, росту, т ижению а дробл^-до газового пузыря я закруженном потоке

На основании вышеизложен;.ого для решения оставлений" в настоящей работ' задач необходимг

- получить достовьрн"е данные по гидродинамика цилиндрсо-нических гидроцики.чов, работищи*. со свооодным елгзом с под-, иоргм на верхнем сливе (аналог ступенчатой с :емы зое;. :ненкя ■•ид-роциклоко..) и цилиндрического прямоточного гидроциклона;

- разработать методики расчета локальных значений хангенци-агьной скорости и турбулентной вяе. .ости в прямот«.-шом цилиндрическом гидроц. .«лоне;

- получить зависимости для расчета расходн'-ч характеристик прямоточного цилиндрического гидроциклона _и ступенчатой схем: соединения "илучдроконических гидроциклонов, а также диаматра воздушно!о столба-,'

- рас зботать.на основе де: заминированного подхода,- а также

решения стохастиче :ого уразяения. радиаг него дарения частиц г внхрэвом потоке, инженерное методы расчета с, .мараого укоса (извлечения) и гранулометрического состава частиц пердел фазы в продуктах разгляения цилиндсокониче чого и щаиндрического прл-моторного гидроциклоног.

- разработать подход к расчэту ело ных схем соединения гид-рац-пелогюв;

- рассмотреть условия зс никнозения, рос i, движения и дробления газового узыря ж :;акручэ:ш^ потеке;

- разработать методику расчета показателей , зздалеиия ^азо-содер.~ащих жидкостей в гидроцкжгчх рр^личных ко?- трукцкй,

т'лаза Л. Методика исследования к. лгенпиальной ск .рости и турбулентности потока в гидроцик-^онах

Электрод ффузионный (^лектрохшиче-кий) ...ет^д исследования гидродинамических величы находи^ все большее п.. членение в ллаг-кос/икс тадкостньг' потоков. Этот метод позволяет измерять скорость жидкости, средк-е каса 3¿jKl з к пряжения га ленках а.пг-ратов и трубопроводов, интенсивность пульсацИ и спектры пчрег и на разли^тах по; фхностях

Метод основан у i измерении диффузионного потока масиы на шифоэле- тро,- (катод1* помеш. емык *• по-чк эгэктролига. Другой г. .ектрод (анод) имеет значительно большие размеры.

Г качестве электролита о.-сЛбо используетс.1 0,01 Н раствор ферро- и фрори- чанида CFe (CU) 6-¡i/Fe (CN)q~31 з дистиллировэчнс-* Eo„e с добавлением фонового 0,5-2,3 N рас-ор . NaOH.

Злектродиффузионный метг диа—гостики турбулентных питок^а требует специального аппаратурного'оформ зния. Инсчтуте теп-_j$h3hkh 3 АН ^ыла разработана эле.стронься хема, обеспечивающая peirw работ" датчик г .¿рео.разование е-о гигнала, кот. рая е совокупности с электрохимическим датчиком, полу ила назвали _ ь^ектродиффузионного преобразовав.ля (ЭДН).

Было проведено исследов£_.ие гидродинамика цилиндпичеокогс прямоточне о г.^оциклона с разгрузк л продук"ов по нескольким радиусам, цилиндре -зни-.-ского гидроциклона, работ .сщего гак' со свободным сливом выходящих г '"око..» так и с позором нl верхнем сливе.

,.- 8 -

В ходе рчспериментоь замерял" "я>: уоедненные значения тан- ' геяциалыгай скорости, ; 1нген,тиаллная и радиальк"\я степень турбулентности потока при перемеце-та елек^родиффузионногс датчика вдоль радиуса шар;, .а в различньи е"о се эниях по высоте.

При г введении зкспгриме: -ов лспользовалил злегс. :ди$5узи-с "ний датчик типа^ "лобовая точка". Диаметр платинной проволоки, применяв'*ой для с/о изготовл ния, с лавлял 1и0 мк*<.

ГЛЕ^.а III. Экс^.ерг'ентаьыЮ-аналитические исследование влияний конструктивьых к режг шых парс -етров яз г"црод\шамк .еские : тракте -истикк аппаратов гчдроциклонного типя

3 соответствии с задача; i работы было проведено исследование распределения тгн. )нциат"-но«а скорос-и ят кости и стэпени тур5/л°нтности в цилиндроконическйм гидроцк. лене, работают, л к к с подпорем на сливе,. так л с ¿всоодкым выводом г..токов в атас Феру.'

Как I. оказали исследования,изменили" давления в линии <мта не i лияет на величину скорости, .1рофи—> распределения Уч> по ri-диусу • гидроцдаиюна при разл,гчных Рсл, в том и при <:ливе

Рез противодавления, о "сывается одной криво; "По-вид: эму, гидр .динамическая обстановка в г.»дроц».гаюне зависит ке т пс^^пада давления, а от скорости потиса в питающем г трубке. То же cl .зе можно сказать и о величине степени "урбулентности, которая, как доказал эксперимент, .также не jsbkcht от давления i линии выг")да осветленного иг "¡дукта.

Талим образом, гмргдинамическая обстановка т-о всех ашг-та-тах ступенчатой ^хемы соеди-ения гидроциклонов v ент,. ла и не отлччаэтея ст гидродинамшш обычного цилинд око: шее ого г^Дро-циклона, работают*, о со'^еоОсднш „jxohcm продуктов разделения. Следовательно, в даннс . случае можно использовать иэас-тные методы расчета локальных значений те ^енциально^ скорости, разработанные для делима работы со свободным ишвоч.

Немаловажное значение при расчете основных "ot аателей работы аппарата? _1шеет"оевая зона раареже ия. Проведение исслг дование ставил« с^оей задачей изучение влияния основных технологических и конструктивных пар~..>етр1 j аппарата на размеры вое, .ушного столе11 с целью получения i х четных зависимостей дл опгеде-

.,- 9 -

ления величины (дяа,.етра) этой зоны.

• Мате^амч^ко'"" обработай экспершентальных данных были получены обобщенные зависит ^сти для расчета зткосителькых размеров воздушного ста. ^а в еыходних течения}, разделяемых потоков.

Для течения.в зо:;э ^ерхнегс. сливног" патрубка апп^ата чэишя йюрмула имеет вид:

• .. doa/.- - kiW^tta/d«)1'2^)0 гг (ЗЛ)

Koppeпяционный газффицигчт Ki в стой формуле пшн.-лает различные числовые з! '.текил зависшости от проводимо, о з гуроциклоне • : роцесса. Так, для аппарате работающе- в осветле -/я,

когда .величину разгрузочного огне. эния экомендуе^ л выбирать ь пределах l,0<dB/dH<1.5, Ki-0,0?. В случае np.jifei. люя гчдроц.,кло- .

для сгущения суспензий (при dj.'dH>l,5y тто^ кор^ициент ia-чен 0. Л. Аналогичная степенная заз- зимость был лолуче-а дл© расчета размерив гоздукногг столба зоне нижнего разгрузочного -отверстия: .

<WL - KcResx0'1!.^^)1'0^;0'4 . ' (3.?)

v-десь коэффициент .Кг принимает следующие значения: для случая 'l,0wuBA? <1,5 Кг-".073; для случая dE/dH>l,5 К«-С,С44.

Конструкция иу- нг*>иче^кого прямоточного гидроцг'лона с разгрузкой npt .уктов разделена, по. несколь • w радиусами С ли а предложена для прове, .лш проце* а мног^йро-ду.ьтозой классификации. Дл^ комплексно. j исследовани. условий работы " режакг эк :луатац л г"цроцик-лонов . указанной конструкции (рис.3.1) необходимо, в первую очередь, изучить распреде'чезае скорости и степени турбулентности ашд-костных потоков " объеме аг.,.арать.

На рис. 3.2 призед<-ча харгчтерная картина язмег.е- чк еоличик-Уф для различных.размеров и взаимного распсожения разгр-зочных отве. стий. Можно заметить, в основной зоне сепарзц ( область межд, стьйкой"аппарата и вытеснителем) зе шния тангсци" аль-.ой скорости по . дну су к оси гидроциклона могут как увеличиться (кривая 1), тз«; и у оньш^лся (кривая Г", а Тсиле оставаться практически неизменными (кривые 3,4) как при на—пичии

• Рис.а.1.. Цилиндрический лр"чот-щг "i гидроциклон

Щк/с

2,0

л, -1

ю -

вытеснителя, та;-; « без него.

В сбдеы случае при работе всех ^ трех разгруг^. -шьк пагрубг-св, что со-

ответствует ре,--ъкым условиям зк. ллу-атац-ч ? кого типа лпаратс~, можно считать, что тангенциальная скорость ос-ается л. актически неизменной как

1/Х с

si I// ¿Й1

-J

s

^tg ; по радиусу, .-с и по высоте, аппарата

п .----.--- <—»-; во „сем его объеме после начал!.кого

'' - ^ ^ участка с.абилизац"и п-гока П. л^ем Рис. .Z. С -125 мм, с?х — ' вала. лша эт^й скорости (v<?e) несколь--22 ш, L-llc мм, VEX - ко ниже средней скорос—: пгточа в' '-1,84 к/с, di.C2.dj мм, тающем патрубке (VEX). соответственно; 1-7,7,7 ' Анализ зкспериментал-лсго ыате-

(без вытеснителя) ри»па позволил выявись основные гара-

метри, оказывающие ¿¿шяние на Ееличину коы# ^ент^ ладениг скорости - Vex- Математической обработкой опытных энных палуче;"1 зависимость г.ля расчета значений <?йх •

Фвх - Vg>e/VEX - 0,33(Г ) •FT)°-1(C.JX/D)C 72(L/D) °'35 ^.3) Здес Re - Vax ■ ds.x/ ^ - критерий F. йнольдса;

Fr - Vb>;2, gdBK - критерий фруда.

Разработка новых »• тодов-расчета пс.^азат лей .раз эления в вихревых аппаратах требует изучения »юлой турбулентности п-. :оков к, как следствие'з.ого, турбулентной вязкоот" (vT) их.

Е.л.Непомнящим и Б.В. Павловским предложено ура ulakc для* , t

расчета этого параметра в ..аде

vT - c2r2(3Vt?/3r - Vy/г), . (3.4)

где с2-..0с!0я1шая, г-т_кущии радиус, V<p-тангенциальная „корость жидкости.

Величина структурной постоянной с2 опр^елг "гея по формуле |-VT • V'i?|

с"---:- , • ч3.5)

r2(3Vp/^r - V<?/r"z где V'r и V'f - пу^ьсацио^шце составляю^.--- скорости потока в радиальном и тангенциальном направлении,-соответствег о.

Из уравнения , считая, чи тангенциальная скогють меняет свое зн»че..ие пс рад..усу гидроциклона, получим:

■ С2 - £ф.Ег (" б)

Тогда урагчение (3.«) для onper-vjHiM турбулентной вязкготи при-

нимапт следующий вк,,.-

уг-С2Уфеч' (3.7)

Ъз анализа опытных данных по распогчеленкю стелен.. турбулентности в та: "еняиагьнсм направлен: : (ер) следует что геометрические размеры гидрид лона н оказывает существенно: :> влия. т на это распределение. не оказывав, заметного влияния на

про^лль г? и зыэни,ие скорости на входе г г: -роцислон. В центральной зоне величина с оста^тс., постоянной по р дкусу и составляет примерно 0,13+0,05, В пристенной сбласл: происходит нэ--оторое увеличение пульсац;^ 'ер - 0,07+0 09). Б приосевог же зоне кайвдтчется резкое увеличен« вна'^ний танге: сальной степени .урбулентности, вторые вб*иьл вытесш.-'&и. достигант -¡ели-ч-'ны 0,4+0,6.

В шчина степе!..» турбулентности потока п радиальном лчпрзв^ лении ег в цкьлндряческом пяыоточ,'ом гидр^циклоне, в 2-2,5 раза. пр°вьшает знс-^екия и. изменяемся в прь*елах от 0,06 „о 0,20.

Соответственно, ведич: ла постоянной С2 и&,.:ек :е'.ся в интервале от 0,002 до 0,003.'

Глава IV. Расходш 4 учрак.ерис.ига. прямоточ' о. о цилиндрического гидр^диклона и с -упен-ч. гой схе:л_ соединения цшшндрокони-ческих гидроциклон-в

Анализ экспериментального материала показывает, чл вели :и-иа ко Зфициеята ги, ;авлическог^ ппрпазления цилиндрического прямоточного гу. эоциклс а £ зависит, главным образом, от соотношения площади сечг"ия питающего Пчтру5ка и суммам лай пла-пдци разгрузочных отверстий (Г .ых), а также от произведения кри гериев !е и Гг:

а) пр (гвх/Раых) < (Рвх/^вих; прад

4усл - ".22 чО5 (йе Тг)"0-57-^"/Гвых)0-.^5 ч4.-)

б) при (^вх/^вых4 > (Гв-^вых) пред

4усл - 1.78 • 103 • (Не гг)-0'35->Гвх/Геых)0'95 (4.2) При*; м, предельное значение параметра ГВх/Раых определяется, в основном, п. ояз^дёнием критериев 1?е и . г и може~ быть рассчитано .10 уравнению:

(^х/Твых)пре; 15-чЯе • Гг)(4.2) а 4 - 4уоГ 2 -9,81-Ю-4. (рс'Увх2) (4.4)

- Ii- -

Расход же суспензии "%рэз каждую зону составляет:

Qi - Ооощ di':/(diZ^äzz+!i3Z+...TdiZ), (4.5)

Введение.» кагг"с-лиСо известную формулу для расчета ..йцей производительности 1рш--'дроконя"ес.чо1 о гидрсцик .она рр^отаг^его со свободным, сливом поправки в ьиде множителя 023а

0,89, учитываете-о сопротивление раэ-рузке Eet ,:нему сливу ';'), дает возможкс -ть применения этих зависимс тей и для расчета сту-ленчг ых схем соедин ния гидре уклонов.,

■ Анг чиз слтньк данных1'пс расходным харьнтери тикам ци чнд-роко"ическто гидроциклона, oaf "»тающего с остатрчным противодавлением на верхнем, сливе, позволил получить зависимость для р; чета соотпошенрч т топор вилодящх из аппарат а:

Он/Ск 0,3 idK/4a)1'ö(d2Jl. dB}0'S5CO0'65 (4.6)

Зависимость для определение кс ффидиента гидравлического сопротивления чилигдриюяического гидроцикле га ыс*°т быть г~едс-тавлека в следующее виде:

V- 1,7 -а х1'73-^'8, ' .(1.7)

здесь размеры dBX и d«' выражены в ым:

Глава V. ' Зкслерк^ентольное исследование "ли: ;ия конструктивных и режим ¿к ппамегрса работы, гидро! :клон з на показатели разделения суспензии

Исследованиь влияния основных кон., груктиакых размером и .ехнолс^ических параметров гидроииклонов н^ показател разделения (клг хг^икации) сугпенаий проводились на установке, .аботаю-цей по ¿амкнутол семе. . .

В качестг2 модельной среды использовались•водные суспензии AI2C.13, квррцевог-о гчс.з и талька различной, концентрации (ov 20 до 180 кг/м3).и различного гранулометри .зского сос. ар л чг—тиц твердой фазы (диапазон размеров частиц 3+17С мга 4.

' Концентрация т .ердой фазы в отобраа. jx пробах определялась весовым методом. ..■.■'

' Мак- •а/.аз^Н2я_Ътносителлная ouml :а измерь.....< конце'-тргщии

суспензий по испаг зуе.мой ме-одике не превышала 5%.

Анагчз трь,. методе j Д1.спе; ^ного анализа, предложенных Фн~у-ровалм H.A., Макетным И.З. и'К'ултером, указал, что "аиболее

. - 13 -

качественные резул^аты по гранулометрическому составу частиц твердой фазы суспензий с минимальной затратой времени могут быть получгны на счетчике Ксул-ера, который, , основном» и оыл ис-польгосан в рас те.

Глава VI. Математиче>" не модели процесса раздерни?

суспензий в закрученном пот и методики расчета гидроггиюгонов

6.1. Расчет показа- лей разделекчя ц"та..лрическогс прямоточного гидроц: -лонг ча основе гохасти-. ческой мол°ли разделительны., пр^цессоч

8с лчина. тангенниальной скорости ;ля случая ипям&^чногсч цщиндри«°ского гидроциклса с par -рузкой потоков по нескгшьким ра—■{усам може*. быт» принята постоянней по радиусу аппарата, а радиальная скорость равной ,.уд:о.

В связи с этим экспериментально подтвержденным предположением исх дное урав- ^ние для описания разделительного процесса в такс«* типе гидроциклоче j-^жет оыть ¿ап-.оано в вщ.->: dr d2(pT/p)r - 1)V?2 " 1

-----.1/г +--C6.D

dt IS v Тхрж»d

Допу:. 'зя. что f/ ) являе.оя д л: гаке рел?.рс :анной ф; кциэй времени с нулевым средним значением и интенсивностью "uo", ур.j-нению ч .1) можно пс тавить в cujte ~тс? че уравнение "олмогоро-ва-локкера-Г-ан; . для о. редрпения плотности . вероятности W(t г) изучаемого случайнс~о процесса стеснен ого зи...ек"я твер«ых частиц:

9W/0t - + Ь/г-д^/дт)/дг (6.2)

Шаткость ljpohthoctk Wft,г) по своему смыилу тождественна относительной концен^адии част .ц данного кл?"са з г чении г. в мс мент времени t. Спреде^емые m известному правилу л-чффициенты этого уравнения, з согласии с уравнением (6.'), оавкы: а-а/г, b - bo/9n p^-v'-d2

:2Сот/рж-1)Уср2 '

гдь « --- — .

?.3 v

Граничные у-.лоаия дая уравнения запишутся в виде- .

: - i4r

(-o/r)v.+ fb/2)3W^)r4} при Г- и i-R (6.3)

.В качестве яачаш ного принимаем условие

W(0,r) - Wo (г1* (6.*)

Причем, норшоваикзй »а единицу Лункь-ей Vto(r) здесь ведается распределение частиц но радиус &) одного патрубка.

Введя безразмерные переменные WrRW, T-Cct/R2; Ч, г-г/R м па , раметры г0>(1шт. '2R), a-Wb можно сслучить уравнение (в. 2) и условия (6.3) л (6.4) в преобравованном ь.дв, а именно:

VW^t-ЭГ-Й/Г. С1/2«)35У2Г)/ЗГ (6.5).

-С/г + (1/26)35/5" - Ю оря i - Fo и г'- 1 (3.6)

»-Wo(r> при!-О ■ „ . (в.?)

Решение этой краевой вадачи дает юашжност- рс чрта уиоса. (извлечения) -верных ч-зтнц дашгаго класса через каждое яг шею-щвхся раагрузыных отверст*?; '

_ R. ,1 '

Sj(t) - J W -dr (6 8)

% ;

Перехода к пешенлэ краевой задачи Г6.5) - (С ?), мсако ва-метитъ, что характер граш шьк условкД предролапаэ* суаво^ова-ние ее стационарыычз решения. Действительно, поззкна в уравнение (6.5#l?/<>t - О, в силу гранитного условия (6.€), «ахадкм стационарное решение

¿EL

WcT-C-r С .9)

Определив постоянную С из условна нормировала 1. е&п

С - l/(i г dr - (2? + *)/<!- io ) (в. 10)

го

получим: Wct - (23 + l)'f /(1- f0 ) (в.11)

Если например раагоуьочныа от перстня располагала иеяд/ радиусами Го* К ., Ri*R2. (рис.3.1 j, то ысяво ш~/чить сле-яущиэ. выражения для определения j -оса через иах^эе на разгрузочных отвер-тзй:

Soiw - J Wci"<if - (Ri - Го )/(! - Го ) («. 12)

io

4 • • . - 16 -иг гЗ+1

312" - X «ст-аг - (Й2 - 1?1 )/(1 - Го ) (6.13)

й

1 2&.1 20+1 Згз01, - I йст^г - (1 - Р2 )/(1 - г0 ) (6 14)

• '

Как и следовало ожидать 5о1ст+ ¿Ч2СТ+ 5гзст - 1

Числен .эе решекнестационарной задачи (6.5+6,7) получено . ьа ЭВМ методой сэток. Этим ; шекием унос -вер-чх частиц черев разгрузочные отверстия поставлен в завис, мость, от времени пребывания частиц « аппарате I и пзра»'<этров процесса 10 и 5

В общем случав величина безра мерного чрег^ни" для реса-. аре реа-лоз работы гидроцшшжа превышг я значение I, наг ная о . которого ''нос передает мег ться вс времени. Следовательно.-для , ин: знериых расчетов можно использовать стационарное решение.. Пагэдетр 5 включает коэффициент Ь-, который характеризует стес-«.знностъ движения частиц. Величина его мечет быть определена только и: эксперим на. Зависимость для расчета коэффициента "Ьо" с учетом влияяи:; определяющих Параметров ыеет сладующкй ЧИД! Ьо - 2.7 -103 *<13'0 -с0'4'^^1'0 'Рж1,6. (в.15)

в. 2. Расчет показателей разделения -идроиикяонов • различных конитрукцш". нз лноьа ^отермин: кочанного подхода

Основнг< недостатки»! мртода расчета гидроциклоиов на осн ве ' стохастической моде-ч разделительных роце-сод является необходимость экспериментального опр.делемя коэффициента интенсивности случайных воздействий. Кроме того, как показали результаты экспериментов, этот коэффициент зависит от целого ряда параметров. Все это огр ничивает возможность прпенениг такого рода ме топик для расчета и подГ ра апгтратов на стадии проек-чрования.

Поэтому целью налей дальнейшей работы 'являлось полуу ние на осно-з единого детерминированниго подхода расчетных заг гсимоо-тей, позвольлцщ?.. без' проведения предварительна эксперимегтов опр-делять с достав лой точностью величину извлечения &обйго класса частиц твердой фегы с ;пен&/й через раагг'зочные отверстия гидроциклонов различных конструкций.

6.2.1. Рас зт показателей раоделе'-чя суспензий Л» пндикдри^'^скоц пр..поточном гидроциклонэ

Рассмотрим поведение част ; р Убавленной оуспеяз!.. при осу-г-'ствлении процесса разделения в цилиндрическом гидроцш^оне. Следует отметить, что данные условия близки к реалгчым пос кольку стесненное движение частиц характера, лишь для пристенной области, х,;е их кснчектрзция велика. Таким образом для всех вон • . ассмат^/ивае-ого ашкцх а (рис. 3.1), кроме п; ^стенной, /равнение рад альнс. о двиьеня? твердых частиц мсжно записать в следующем виде: т^г/сИ2)'- т(Удг'г) (1-рх/рт) - + '..О (Я.хб).

где е-Зя -рж V а.

Учитывая, что ускорени м частиц в радиальном направлении можно пренебречь, так энциа^ная составчяюща- скорости потока (Уф) в цгаиндричрском прямоточном гидроциклоне пр. ,<тич- пс ••■-торнна, а радиальная состалшшщаа равна нулю, уравнение ('3.1 ) запишется в шде- т(У,-/г) (1-ржЛч) - Сс1г/Л) - 1 ■ (".17) Из у; авнекия (6.17) с..здует, что вр^мя I, ш которое частица г ройдет расстояние от Г1 до г^ .. определяется выражением В г Зржу(г2-г12/

Ь ---I гс!г---г - (0.18) .

гаУф2(1-рл;/р-г) Г1 • а^Уф2(р~-рж) '.а входе сусленаии в аппарат в шобой т чке поперечного -в-чения поток плотности частиц Со твердой фазы постоянен и составляет С0 - 0/[л(Пг-га2)3.

Яри этом количество твердой фазы суспензии, плодящейся на ■ некотором радиусе г* гидра циклона у вход'' состав-чет 81-21ГГ1С0<зг, а на радиусе - дл.. любого сечею- о;.о равно Е-?-тСс1г.

Пои .хпьку за ^ремя часищы »^осматриваемого кзасса крупности перемещу лея с радиуса Г1 на радиус г, поток плотности 1'тстиц.твердой фазы (С) на радиусе л составляет, ооотеэтетвенно, С В1/у2ЛгсЬг) - Со Г1/Г . ' (е. 19)

Или, подставив в уравнение (Ь.19) значение г- ..з уравнения

(6.18),. лолучим_:. ' *" ,-- ;-

а / гс1гу?.2(рт-рж)

• -:- А ---. (£.¿0)

Я(Н2-Гс2) / ЭриУГ2

. - 1? '

. Вел'-тину извлечения 1'вертой фазы Б- через зону разгрузки мекду радиусами и г-в общем случае иажно определить пг

уравнении - ____

1 Г1+1 2 г -1 /\а2У,';Срт-рж)

.51 - - Г --Ч А~--г 'с!г

0 Г1 • Гг^-Го^ Гз г2

Введя обозначение комплексов, постоянных для процесса разделения в конфв'игам гчдроциклс" э

А - г/с^-го2) И Б - м'лУф2(рт-р,:)/(ар^) запишем урав-ение (й.21) в удобном для интегрировании виде;

ч

___

Б! - А I /г?' - <1г

Г«

Лроинтегрировав это выражение относительно - получ .! -

(е.22)

Ь рассматриваемой конструкции гид^оц—'лсна а случаи разгрузки продукта т~емя пото! тми, извх-чение твердой фаги для каждой фракам через первую зону но зт быть по- чено из ург. нения (6 22) ___

Б1- (*У2) "-В-1Уг2-В-ВГ1П (.Ъ^БУШг,^ 3 >. (в. 23)

При этом т^кущщ. радиус, о^ра... ливает'й п; ;странстзо, внутри которого через Ере» I не будет частиц даккозо клас я крупности, может быть определен но записям -;ти /£а~^(рт-г, >

Г - ---+ Го2 (8 24)

V ' 9рж^

Урав кие (6 23) справе-нота прл г<..1. В это!., случае 1: зле-чрчие через втощю зону определяем па уравнению

..г2!^' -в-К114г12-в-и11п(К2+-^-в); (б.гь.

Если ГЖ1, изБлеч .ние астиц рр^сда^оизаемого клрсса кпуп-ност- чер з прпвую зону ^авн- н-: то, а извлек ни< частиц через

вторую зону ■ ойредел.. лея из выражения____

22-Г. 26;

Иэвлв'.-ние через кан^л '.^етьей (ирис- чфей) зони ..агма т-редедить из уравнения мат' эиалы.-то ^ ланса, эг>"ясанного в ляде Зз - г-СЗ'+Бг) .

. - 18 -

в.2.2. "асчет показателей разделения суспензий в цилиндроконическом гидр:циклоне

Дня расчета показателей разделения в цилиндрококическом "идроциют-не (рис. 6.1) ->.оспс ьауемся уравнением радигтьяо-го движешь твердой частицы (6.16), п которое вводятся альтернативные з-аки "1" ,:ри йг/й^. у! ззывашие на возможность 1 движения частицы к-^к к стенке аппарата, так и к его оси, сос-ветс-венно. Радиальная ' скорость жидкости находится из завис аюсти:г —0в/(2лгЬ) - В'/г, соответственно, В* - 0т>/(2яЬ).

Величина тангенциг1ьной составляющей скорости потока (V?) определяете« для конических гидроциклонов по зависимости Уф - А*/г. При этом комплекс А* завись г от коне. руктив^.^х ^аамеров и режима работы цилиндроконического гидроциклона.

Та»., образом для конического гидроцгклона в случае установившегося движения (с12г/сИ.~-0) уравнение (6.16) примет вид: •

тЕ(А"2)/г3Н1-рж/рт)±0аг/Л-сВ'7г - О Отсюда ±<1г

• й1--:--:- , .

(т/г1» С (А*)2/г^] (1-рл/рг)"В*/г или, обозначив пптоянный "омплекс

(т/в)(А*)2(1-р*/рт) - с , запишем это выражение как

±ог г3 , <Ц---±(1/В") -с1г

\0и,СН Риг.. 6.1. Ц:: .индроконм-ческий гидроциклон

(3.?8)

(6.29)

(6.30)

С/г-- - В*/г (С/Р"-г2) •

Тогда время, необходимое для прохождения чаотицей расстояния от до " в соответствии с (6.30) составит

i - ±(1/В")|г3/'0/в*-г2)с1г±(1/В*)С(г12 - Г*)/2+(.С/2В*).

л

•1п|((УВ - Г12>/(СУВ*-г2)!) ч6.31)

. -. 19 -

" Для "тред.-..с;"ия направления движения тверди": частицу диаметром d рассмотрим условие, когда она прекращает движение а ра-' . диальноы напрачаении (dr/<?' - О).

В этом случав уравнение (е гб) аш..шет i в виде

(m V<f>z/r*) fl-рх/рт) - flVr - О (6.U)

Учитывая приведенные вше обозначения, аышшем («Л^РтЦА")2/^)3^ р*/рт)- ЗяряФКо'/г"; -о (6.33) Отса^а диаметр частицы, щ-'-кращаияей движение г рздналыюм ваг: аьдевми при попадании за радиус г" с-ставит

d - (Зг'.А») /(2рх>а*)/(рт-рх) - К т" , (6.34)

где К - O/A^i&pa.BVtp,-,*) „ (б.: J)

аависмт о. природы разделяемых веществ, "еометрических размеров аппарата и рассматриваемого рскима р Зсты гидроциклона.

Расчет показателей разделения а ко^.ичеспм гидроциклоке с*ади-ся таких: образом к определению массового кр'ичеы-вг частиц остающихся во .нешьм нисходящем юте..в (аижний слив) и захватываемых внутренним восходящим потоком (верх'чй слив). Для этого определяем вр<.мя прерывания обрабатываемой суспензии а гидрсцик-:оне, ¡.рюпиаем, что в "ачальный момент частицы равно:.'.ерно распределены пс. радиусу гидрои-клона, п; :1чем коицвнтр^цил ы в каждой lows определяется по аавклмуютн Со - Р'ГЖКг-га")3

Далее, иепольауя зависимости (6.311 и to. 34 нехьд::* массовый выход ча тиц, уносимых с осветленным потоком, а шздгао: -

а) всех частиц с d < Xd20A-, л мдягзгеся а зоне dr.-d-0; здесь - диаметр оболгчяа, на ¡оэтегрои ооеше ci-зреет- потока этдкости а гадроцпюгояе равны нуль (диметр госходгг-его потека), определяемый как d^ - 0-dj>/MB+<3H), (6.С5)

5) частиц с d < Kdz /2, когорта га вре"т ti ; пезагьт перейти о радиуса Ооль&с d^o/Z на гтдиус равный dzo/2;

а) чг тйцы с d > Kdzc/2, котор. ? а. время tj ке yen чают пеоейти из зоны da-d=l5 • ^ радиус dzc/И.

Taxt 1 расчет легко проделать с исяшь: заяр^м ШМ и определить количество твердого вещг-тза (Ga^. выносимого с осветленный прод: ггем иа аппарата, а, „спользу занкс.-иостч для оасчета объемного распределена потоков (Ов.Оя) мечду верхним л n&v.m раагр'ючными отверстия: j, соответственно, яайга ко'щеитрец'тз £ них твердо; фазы (СВ,СИ).

Предложенный л дход к рэсче у п—роциклоков позволяет эпре-дели". не яед^ко хонц :традав твердой фа^» в щ,_ду'-*ах

ния, ко и ..роцентр^е содержздие кагдой узкой фракщ : крупности чс тиц, то есть гранулометрлчес;и.л состав.

Была создана nporj. .«сма расче-i на ЭВМ показателей разделения суспензи;' з гадг циклонах по предлагаемой mí .одике. Был*, обсчитаны результаты, полученные »:ри разделении модельных сред, а также ре-чьнг" суспензий Максимальное отклонение расчетных • г-зченил концентраций л опытных "оставило н« более -20%, среднеквадратичная сшибка 2,5Z.

лорошая сходи зсть от. чьл и расчетных значений была выяв-j;en¿ и при обсчете экг эриментальн. ;о материала, получешкл и при v-«едова.,/.и дьухсту; знчатой слемы соед..я шя гидроцик-онов.

С целью обе печения бс-зэ эффективного разделеки и класс фика.ги i технолог"ческих пг^цессах чспольауются сложные схемы (пог-эдовательные, пар ллельные и комбинированные) соединения единична" ги^„ оцикяонов.с варьируемыми/ гьомет^ичесглми размера-л. ^ кс естве примера рассмотрел

вариант расчета простой двухс.; пег.-чат^й -хемы соединения I дроцикло-.ов, представлен: й з рис. 6.2. массового содержания твердой фазы (общего или фракционного) в г^од>.:-тах разделения можно осуществлять г " по следующие аналитически выведен-, ным зависимостям (п. ;ыежу рч: je Рис. 6.2. Вариант схемы сое- выш дки oí., дены): динения гццроциклоиов

• - Cl+^lS2/(l-SlS2)]r"Sl, (Ь,37)

•.Gb2 - fiobiS2/C-SiSJ, ' . (6.38)

' . GHI - 13oU+SÍSs>/(1-SiS2)H1-Si , (6.39)

Gh2 - G0S1CI+S1S- '(l-SiS2)-S?/(l-Sii_)]. (6.40)

Бдесь Gn, £3bi Grt - -ассовое содержание твержой фа?-' (общее или ракцио..ное в зависимости от цели и точности проведения расчежа) в исходной смеси, ерхнем сли-i ч сгущенном продукт соответс-тг тощих гадроцик-онов (к. /; S - унос • твердой фазы (общий или фракционный1» с верхним сливом оответствующвх гидре чклонов ЧДО-ля ед.), определяемый jo п.6.2.2.

7 21 -

" Глаз Vil. Теоретический талуз пор~цен/я газовых пузырей в гидроциклсне, методика определена пр-гдельных рабочих ск-ростеи а гкдрощпс.'. :1ах-дегаза1 _psx

Основываясь на ( полс.т.окил^ те^оии локальней ;г стрслкой тур булентяоети и некоторых экспериментальных данных д^я олредеген:;н разме. з dr¡ пу?/-оьков, ус ойчивых во врз' -пщемся тур.' тентно" пс-тск , была получена следующая формул- ■

с'., * 3,Е(б/рж)0'6 (7.1)

где г-,л локальное значтте дисскпации энер/ии ¿ sKiun.ao -массы жидка :и , Вт/кг. Г0Г"ЗД0 мен^е исследована задала о дроблении деформир раннего пузыря, всплыртющего в турб'-лентном потеке центробехкого

В случае лвззистационарнсго движения газового пузыря • р. о

вращающемся пото"э на некотором р?"иусе г с учет-м, р уравнение -дгженм момо залис..:ь

4/3 гКо2рж ?2/г - (7.2)

<VRo .. __

-де <>-;--ко^да.диент ферм;- пузыря, Сс~"ег Ь2,

л0-Ь/ь'о, е и Ь - длина большой и малой полуосей эллипсоида.

Отсюда получаем зависимость «ля спре^еле .ия относительной , скорости гааовсэ пузыря . сдуч_ • азкстздкокарно^о да:, .-мня по радиусу гидроциклона -тзи l<Re<6nu:

U - Rc2px.Ví>2/:i2.!fir). (?.3)

Условие равновесия ^збот силы соя^отие ,-нкя .. капилля'-ч'.х с:ц может быть записало в вид ' л

j Fráx - бДь; (7.4)

о • ,

где ¿S - изменение ловёрхнес^л эллипсоида" ■ л - . эличи»з. дефсрм2ц.м эгтаг эида з нагрхлек и движения. Работа'Ас силы сопротивления находите, -чедуксу-м о „разом: - ' "loíyCoUdx Ас - Г -:----: . ■ . 17 4

ао - с" j2"l)úb. cct[ о

''читпат злевие постоянства объема сфероида : прэЕе„л at-

иону пе^ем; льк в выражении (..5), падучим:

Лс - , (7.6)

где . ук . . йу

К - I -;--—------г . Г (Но3/Ь? 1).

о (У+:)5/-з1у-1/2.(1/у ^гсо1е(у"1/2)' Пь^амет" К находится методом численного ,лтегрг-"оьания. Изменение энергии :сверхй0сти раздела запишем как

-Ь2 -1гГ(ИеО/(1-ЛЗ/Г-^Л- • (7/,у

где 1 - /1 - I /ег .

• ''з условия постоянства объема -феровда получим аависимс ;ть, срчзывашцу 'размеры голуосей зд.-.ипсовда с . д7'чу сом не„аформирс-ваннсо пузыря, г именно: о \/ ¡¡оЭ/Ь . - . (.7.Р^

гэли^"'ну малой осп эллипсоида .ращения Ь нагло предсразить как Ь-б"-^, " . ; (7.3)

где с - к^зффк: .ент деформации, который ыс. .ет поин;а. .ть значения от О до 1. • .••:

; Р результате .«сложных преобразований у. звкения (7 "') . уч тгм (7.8) и (7.9) получу : " ■

Аэ - ПЯб^о2. " (7.10)

где коэффициент поверхнос и п находится по формуле:

П- (2/С)+1Л С1+/1-55) / (1-/1^3) ] С2/ -4 '. (7.1")

Гак:"< образом, знергет;1ческг"' бала:.., работы си"ч с гаротив-ления к изменения ловерхно- ?и з^зргии зашьется в следующем виде- (32 3) • I. -я йо2-К - п -К 'б -Ио2 '7.-»г) Отсада, после проведения сс-раден- и подстановки относит льной скорс^и в соэт! тствии с формулой (7.3), получим выра-яение для определения диаметра газ^чого пузыря, к^лэрый ..а к^дэ-то^хэм радиусе г будсг сжат до эллипсоида с 'эквивалентным радиусом Кс' и раздрооится под действием силы ^опроти лети, ..оаиика-гаей при его движении в, вязкой несжимаемой жид'"зсти.

сЗп - /- • • - (7.13)

2->2р*К ...

Сопоставление результата: засчетов по (7.1) и' (7.13) показало некоторое отличие значении диаметра пузыря..

Таким стразом, ', айдение газовых "узырьков в гидра:.. лиане мозг^т происходить как под действием сил, обусловленных пульсаци-онным движением сашопной среды, при гтом средний размер пузыря .лс ^ааяезч... по формуле (7.1). так и за сче. сплющивания пузыря

■Щ -

3 этом егс

при его ^ликенка з рзг лгъном направлен. £..(ето определяется из (7.13).

Зля гаэосодержэдих аидкос^ей. как з случае сепараик* тгердьк части", _с уаелич' :п>:-м скорости позк^гтся I .¿ектизнссп раз-^лежи, ко з определенных пределах. Ср; дос. .-.ента яекстспо-го значения скорости жидкости на входе з ггкрсциклсл судс-стзешс уве- •чивается унос газовых пузырькоз с выходяидм »^гснск ядаксс-ти. Газовиз пузнрькн'н* успе„аот з этом" случай ?ъглтл централь иух? зону аппарата.

Оценить значение этсй критический скорости можно о ;:с;;ел> зоваккем 'зависимости длл определения относительной скорос^-: газового пузыря в случае одномерного ,СТ2Я<-- -таге. >зя г,„/жлия до радиусу ; дроцгашха (7.3). Зададим граничные у слов/..: г - г,« Ъ - и

г .- гго 1-0

гдо г20 - ра:..гус поверхности кулевых осевых скорее геи, определ -.мый по (б.?''). гк - радиус газоотв^дя-

щего патрубка, 11 - : ремя дв:ш :ия лу-зыр

щ

I I

1

А,

к

(

I

до оси аппарата. Рио.7.1. йпротеимирсвакккй г.ро-. фи..л ус' в г; игядрскснкческом гидроциклоиэ

На различных участках гачен иэ'ыенег-я тачгенциа^кой состзаи-г цей скорости готока по радиус гидроцкклона различен и может с гь аира.лтойроваъ кр:гвой, п. вставленной на рис 7.1.

Значение радиуса Кье мг от быть рассчитано по ура! .ей»:

' 2^в/^Ох)-2.5Мвх/0)с- '3(10с£)°-2. ^ 14)

В диапазоне от ¡?с,а до гт закон изменения тачг „читальной скорости ..этока может быть записан'г виде у^авне. ля:

У<? - Уте Г?и/Г ■ (7.15)

зли*' т.а Гг> составляем при"ер- т 0,8 от р ди; :а верхнего сливного патрубка (г„).

? чентра^кой .• част.. V? достигает максимума, колко едг ать допущение, .л на"радиусах от гт до ги •. В соо;ветстг'ч

с (7.15). - Уфе -'».се/г . (7.16)

Рсли пренебречь радиальной состазлашей скор :тк и^токг

(расслатриЕ ч случай максимального значения силы con этивленкя), из ■-)авнения (7.2) следует dr/dt. - Ro^p^Vip2/^ 120>jít) . Я-здег у переданные и проинтегриру полученное уравнение с учетом закона изменения танг 1циаль"ой состаь..лщей скорости поток., по рад,./су гидроциклона на соответствующих участках, то есть rn -dr. - ■■ rzo r3dr t Ro?Pxüc

г--ч J - - J -- . (7.17)

rk Voj^2 rm Vçe22c02 о 1 .i* ! ' •

В результате ппучим сл< дующее уравнение ' длл . определения значе ш VçeKP, при котг-\зй начинаем л массовый унос газовых лу-зг'ой с вьо дящи,.1и nos ками, в зависимости uV "рнструктивныу па-, раметров аппарата, физическ.— свойств среды, размера £ .сперскс

фазы: _ _ ._'

/бГЙГгь2 (гт2-1Ч> ;+0,5 (Гго^-Гт4) J

Vye"5 - :/--— 1- / (7.18)

V fW?t. r.îo2'

Д'-маг-он рабочих скоростей, соответственно, должен ле. 1ть Hib..j ..ассчита^ого значения • вхкр"','Ф1~кр/<?-

П родичашка, --жимные г. раметры i—ииндри îc. iro прямоточного гидрои-^-дона существу :но отличается от условий работы рассмотренного цняиндроконического аппарата. Профиль хангеициа-ънс.. составляющей скорость, измеренный цилиндрическом г дрсциклоно с помощью электродкффузиоь зго метода диагностики турбулентных пот' изЕ может С„гь сп.._ан зависимостью вида:

v<¡> - «?VBxr/(R -гв) (7.19)

а;., сь ф ко-^фициена; г.^де«ия скорости определяемый из формулы (3.3)

Тогда, из (7.3) получим Д1 : такой конструн-ии значение кр;з-тическои скорости в питающем патрубке ци." ндриче^кого прямоточного, гидроциклопа ___

R ■ гк Л2цф. 1п(гк/Р ^

Vbx"p--- /-:- • (7-20).

"îo V

Полученные з">чисимос1.. (7.18) и (7.20) позволяют на стадии проектирования выорать режимны параметры работы pár -ичных гм_ роцикдонов, оиеспеЦива; ,ие наилучшие пок " ателк дегазации » азо-соде ^кащил жидкостей.

- 25 - ■

' ГЛАВ/ VIII. Влияние конструктив!"'х л режимниг фэктороз ■ на процесс десорбции газоссдедхащж; лидкос^й в г

Эффективное^ дг -азацг- жидкости, содержадей растворенный газ, з гидпоцикдоне .зависит от бодг-'ого числа разл-чных фа»:то •ров. Поэтому не удается получить точного р-оенн;: слстему дкМс-ренци '-ьных ург"нений on: ывавдих процее" конве'-чанс о масг-чэО-менс в гидроциклонр.

Аналитич 'кие зависимости расчета показателей рзадел*-ния г'оосодержащм «идкостей в гидроц^клонах могу», быть г,случены на основе теории подебк и анализа размерностей, "чкой юдход позволяв- выявит' связь между различьями пегеменными, ЕЛ1'Я .»¿и на протекание процесса, одна--о ^н требует про^едени- эксгери-м; "тарных работ. Изучение влияния констр"тайзных т рожкм. ¡х параметров ъл показатели разделение гаэосожержащих жидкостей проводилось на 2-х т-пах аппаратов: '-члиндрок; ;wer -ом : цилиндрическом пр тиво.очном гидрощ. лонах.

Анализ эффективное: i работы ^идро- :кг "нсв-де^зато^ов проводился через соо :эшение t юности концентраций

Дьв - (Свх-СВУССЕ-С'') .. ДСН - "WCH)/(CE-C ), где СЕХ - к^нценхраци.. растворенного г< а на вус„г в аппарг , ч» и Си - достигнутое значение концентрации растворенного ^аза ь верхнем и потачал, соответственно,

С* - мииимр'тьно Boav. .лая концентрация растворенного -аза в

продуктах разделения. Пссл" обрзботют данных экс ^риментальных исследований получили следующие .зазтимоса.1 расчета "онце. гр^ци.. растворен' ого газа в продуктах раздзления идрециклсноз:

для ц;—индрич<-ок^'о прот- ооточно'с/ г.-дроциклон..: йС; - 0,066R6°'ie(<WdBXy J'17(dK/dBX)-°'35(D/dBx)0'45 (8.i) йСв - 0.1u.ie0'^(da/dBx)-0'24CdH/dI.x^-10(E -ВХ)Г 10 (3.2)

для цилиндроконичес,.ого iлдроцилг на: ACa r J,14 Re°'u(dz/dix)°- :(d 'd, )"0-24(D/dbX (8.3)

ДСя - 0,174Re0'Jbx)"0' 25• (d„/d.x)5- 10 .a'<ia:<)0' 37 (8.4)

С .дует с гетить, чи формулы (8. ")♦(£.4) могут пг^ек.ч лишь при скоростях потока а гадающем патр«с :е, меньше- ..рг.тичс кой, определяемой по форму, и (7.-8) (7.РГ0.

ГЛАВА -'.. Пррчтическая реализация научных исследовании проэктно-констр, ..тивных разработок

Практиче ля зн,-'имость р^ оты закш. ¿аътся в тс !, что е ходе ее выполнения было создано 57 я ¿ли оригинальных конструкции гигроцмклоно- и способов производства с их ии.ольаор'янием, заад-дс :ных авторскими свидетельствам'-' _ на пять моделей получены бронзовые медали'ЕДОК. Разработанные метг-;ы расчета гвдроцюто -чэв различных кикст угадай, -¿атаке полученный экспериментальный мате; ¡ал, использование1 при проект ровании гвдроЦиклонного ->Ьо-р кования . л целого ; зда производств как с -ьптоятвльпо, так к в соЕмесгных раз;: .вдтках с > - НИИхишаш.

ОСНОЬНЫГ ВЫВОДЫ И РЕЗУЛЬТАТЫ

На основ "нии детермыиро^анног'- подхода, а тахжз решения с~7кастическо1 и уравнения движения частицы радиальном {аг. давлении « эксперименгс-ьных исследований разработ~чы методы ра .чета уноса С • 'влечения твердой лззы и "оа 'лометрическо-го сос-ява частиц в ; одуктах .разделения прямоточного цилиндрического и цилиндроконического гидрсцжаснов, ■ а так е создгчы программ машинного с; та дл>. указанных лпсз аппа-. ратов.

2 разработаны методы расчета расходных характерлстг ■ пря. тс-ного цилиндрического г ид рощи.; та и' .упенчатой схемы соединения ЦИЛ.^ДРОКОНИЧ£ ..-СИУ гидроциклонов.

3. Предложены инженерные методы оасчета слокньи и ступенчатых схем соединения гидрсикл: 'ов.

4. Изучены закономерности возникновения роста л двгазовых пузырей в поле центробежных сил, в рз ультате. чего разработан метод р^чега критической старости газосодеряащего потока в питающем патрубке гвдроциклона.

5. Исследовано вли чие основны; конструктивных и реж' ных параметров работ1' гидроц;. донов на процесс десорбции газосодер-жаиих жидкостей, получен" математические зависимости для расчета ожидаемых значений концентраций растворенного . аза в выходящих потгках гвдроциклонов различных коне»руздий.

6. Раар-эбота«<а методика расчета пг/-,й-'.са десорбции г&зоеодержа-дих хццлостей и гвдроциклонах-дегазатора,..

. Эксяе ментально получены значения т^нгеиздаюкоЛ ckcpoci:;, тангенциальной н радиальной степени турбулентности в сCíe re цилиндрок чическогп пироцикло: рабств.дсго с отобод.чьм выводом осветленного прэд; га и с яро1..зсдаг,ленкем -а линии слива, а т?"хе "илинрг.-тческогс прямоточного гидргцчкгона. .¡роведек сравнительный анаюг экспериментального »лзтерчая-' ло гидродинамике указанных конструкций гидрецулаг.эь.

8. Г ' основе ^кспериме: -альных данных ~• гидротаьзу'ке и теоретических исследований получены р.-счетные зависимости длл ап-ределени; локальных значений тангенциальной сссхавллющей скорости и величиьы турбулентной сязкес.л лоика жидкости з объеме цилиндричес. )го прямоточного г сдроцикло^а.

9. Рез"тьтаты проведенных исцеловали позволяй разработ :, а внедрить в пром: "тле.чност* ряд новых оригинальных !'онстру<ск,л

, г^яроциклонов и способов производства с их '.сдс.'шг: ¿ни?м, защище^ныл авторскими свидетельствами, отмеченных 5 медагямк ВДНХ, представленных на двух у°ядунаро,\ .и г-:стаг-:зх. 10. Полу\-энные зкеперимента.ьные результаты, разработанные !,-.&: садики расчета испо. зовались при со?язкии гчдродаклсннагс оборудования 1ля целог: ряда щэо...гщленнь~. предприятий ч тех. нологических процессов, л т.. зке для apr кткых разрябо. ок ДО НИИх/чм-а.

УСЛОВНЫЕ ОБ^ЗНАЧ - .ИЯ 0(R)-диаметр (р=диус) ц :индрической части 'гидроц-ллона м,'R'-радиус аппарата в данчом сечении Еч-чте, >■<; dax - диаметр питающего патрубка, м; dB - диа' этр верхнего (сливного) патрубла, м; ин - диаметр низшего (пускового пптруС а, м; _ - высота си паретиошгой камеры цилиндриче :ого гидроцикпона. м; - . ол конусности к-1ническ"й -jctи ци.--нндрскои;;че^.<ого тидр циклона, -рад; d- d2,..,.c¡i- диаметры разгрузочных насадок для всех зь цшмчд-ричлсксго прямоточного гидроциклон", м; -те) дий радиус,м;

- радиус ценз^авьнс .о вытесите'я цилиндрического пря-иото-.логс гидроцкшона, .»,., Rj ?2, .. нару.к ые адиуеы сост-зетстзугЕдх • зон pa3.pyi.va цилиндрического ?-моточРиГО . едроцж-лзяа, i; гч - радиус г^оотаодящегс патрубка гидрсцикг.он£.- 'газатора, м; d - диаметр {—сс?..лтрчвае>-.ий ч; -тьл, м; par ''с гидроциклона, начиная с к орогх тан- нцкальная "корооть nc:-c::.¡. пост'чнн? м; " - скорость поток~, м/с; Vy - гаи* он эльна. <:сг-

г 28 - .

таышвцая с .зрости. м/с; Vr радиальная составляют^ скорости, м/ V2 - осьвач состзЕД>,.оаая ск .;ости, м/с; v<*x - сред-' т сирость потока в питзщем .трубке, v«/c: Vipe - значение тангенци-. альков скорое : на уэстке Vv- snst, м/с V'<?, V'r, - к-чпо-неьты пульсацлоннои скорости поток.., -м/с; ji - динамическая- вязкость, Па-г- V - кинематическая вязкость, ¡.. Vo; р - .лотность, ■ к-'м3; m - масса час: ды рассматриваемого л. хха крупное!-, кг; t - время, с; ßx - коэффициент сопрот чления; V0 - свободы. i объем .'идроцкю^на. м3; б - . эверхностная энергия на грг..лце разд па фаз-, н/м; А, А*. В, В*, К - комилексы;

И1.„екси

т-твердгя фаса; -жидкая фа: :: с-суспензия; в-вер. лий "лив;, н-ни? тий --nvwj вх-вход в гидооцикле , о (общ)-общий поток; т- газ;

список.основных публика: я

с^зеры

. Баранов , Лагуткин М.Г., Вишняков 1.В. Гидроцг но. в .л. цхЯиодогчческих прои; одег*ах- Процессы и аппараты хими-ко-фа- ацевтических и микробг ло:ически" производств: Обзорн.ин-форм., -М. • ВНИИСЭЧХИ, Г -Вып. 6 - 40 с.'

2. Баранов Д.А., Лагуткин М.Г., Климов А.П., Вишняков В п. Кочструк"ин гидроци. лонов для хим- "л-фар зцевтичеекг • и микробиологических произьодств: Свор»-. информ. М.: ЗНИИСЭНТИ, 1991.. гР л.7 -40 с.

. Статьи

3. - Лагу—ин М.Г.,, : -тепов A.M., Баранов Д.А. Расчет показателей разделения суспензий и гвдрочиклонах// Hypi. прик. . xi—ии. I>d2. Т.65. N8. C.ioOe,

4. 'Лагуткиь М.Г., iwdoioB А.П. Шг ^ение : ¡аовых .,зырей в гидроцикле ¿// Теор. основы хим. технол. 1993 Т.27. N5. С.468.

5. Лагуткин М.Г , Климов А.П. Режимные параметры работы 'идрощ.лона-дегазатора// Курн. прикл.химии. 1993. Т.66. К2. с.311. Ч

6. Лагуткин М.Г., вранов Д.*. Расче. показателей разделения суспензий в цилиндрической прямоточном гидроцик*оне// Хк . и йефт. «шшши.Tp^isei N3. С.З.

7. -1агуткин.М.Г.» Баранов Д.А., Майков A.B. Методигса расчета показателей разделения суспензий в цилиндрическом прямоточном .•и; юцлкдс. У// Хин. и нефт. машикэстр. 1991. N4.C.20.

8. гуткш: М.Г., Чутепс- A.M., Те- гавский И.Г. Определение расходных характеристик прямоточного цилиндрического гидроциклона// Изв. в; ов. Хда~я .. хим. i хнс-огия. .£82. ..25. Вып. 10. С.. 76.

9. Лагутки- М.Г , Kv "эпов A.I-1.. Терно^кий И.Г., Баранов Д.А. Анализ методов определения Д' перекосе ; тге^цой фа: суспензий// Изв. вузов. Химия и хим.' технология. . I9tí5. Т £8. Вып. ! С.105.

10. Кутепов А М., Лагуткин М.Г. Баранов Д.А. Метод расчета показателей . ззделеаия ггуспенз:"! в гидроциклонах// Теп. основы хим. технол. 1394. Т.28. №?. 0.207.

11. иеьомнящий С./ , Терновсккй К,Г., Лагуткин М.Г. лисание процесс- классификации в прямоточнем гидрсиклоне// Журн. ¡ химии. 1S83. Т.56. г. lSt°.'

'. 12. НепомнящийА., Кутепов A.M.. Т ihcbcio.." И.Г., ..агутгл: М.Г. " расчету показателей разделения в цилиндрическом пряьотсч-ном гидроциллонг V JJvpH. прикл. у (ии. 198L. Т.'". N: С.433.

13. ' утециВ A.M.. Лагу'i. m М.Г., Непомнящий Е. А., Терновск: Л,Г. 1урбул^нтная вяэксль закруу^нног п-:ока а 'илин-^ическом прямоточном гидр /дклоне/. Еупн. цр.лл. х.илии. 1983. т.S3. Ni. 0.926.

14. "орловский И.*., Лагуткин М.Г. Цыгеноз ...Г. Опредс зыле коэффициента урбулентной вязкости в гвдроцпклопа;; различных КОК -руКЦИ^// Ж' ">Н. 1|^ИКЛ. ХИМИИ. i-'Зб. Т.^б. ' . с.16^3.

15. Ба^анон Д. А., К. .'епов A.M., Лагуткин МЛ., Тс-, эвасий И.Г. Измерение калр" <зний . гёйчо^дез злектродиффу'-оншм методом// Яучн. п"чкл. химии. 193£ T.ri. N2. С.439.

16. Терновски!* И.Г., I'-'тепов A.M. Ла. гкин ....Г. Исследование оаопределения тангенциаш jü скооости в ц;-лкндри«еск^м прямоточном 1.1"р0цик-0н^// яурн прикк. х..м11и. 198.. т.54. N9. С."066.

17. ,6'рновский И.Г., Кутепов / L, Кузнеце-. A.A., Лагуткин М.Г. О распределении та^генц.-.льных с эрс-теА в гидроциклоклх// Изв. ^узс .. Хк:"Я.и хил '¿„хно ->п . 1979. 1.7.2. В: .5. C.6S0.

18. Терновский i..Г.6 Кутепов A.M., j 'ом М.Г., Баранов Д.А. :следоЕ -т? Осевой зоны рагрег~чия з г'-'дроща'лсьгх// ,1зд. вузов. Хишы и технолог;..i. 1978. [.?.. Ьып.1. C.t^l.

19. Кутепов A.m., Т1.лювск.,й И ., 1агутг ч М.Г., Пашков В. П. Чссл^овг иэ расходных хаоактеристик ступенчат . схем« cor

динения гиг; зцккдонов// Изв. вузов. Химия и хим. технология. Т. ST1. ВааЛО: С.354i.

20. Баранов Д. А., К} -пов A.M., Лагуткин U.V., Терновский И.Г. К расчет" слабых схем соединен:- гиМюцюсоков//Г"рн. прикл. химии. 1989. 1.62. N11. C.2¿ ,3.- , •

21. Куте^ов А М., Лагуткин М.Г., ТерноЕ-.адй И.Г., Цыганов ■ Л.1. Пути совершенстве ^ания г^онсть/кций гидр циклонов// Xiu. и

ксфт. маииноотр. 1991. N8. С.1. . '

21. Лагутки.. М.Г ., Куте^О! A.M., Терновский И.Г. Разработка к исследование прямоточного цшшндр'-ческогс гидрощаиюна// Ма-ег'чы и ала. лты ...дшчеочой технол гии. Мела j. сб. Мое. яа, 1981. С.127- • V •

2".Лаг-т1 ш М.Г., Терновский г" Г., Цыганов Л.Г., Варанов Д. А. "овые конструкции чентрооежных _шаратов для классификации дисперсна мат г чалов// Разработка, иса; дование борудования ; .я получения гранулиро.. лнк.. матег -алов. Межвуз. сб. Москва, 1985. п. юз. ,

г4.Лагуткин М.Г., Терг веккй И.Г., Цыганов Л.Г, Использование гу ;.10циклинов .г производстве биопрепаратов//"дсчет х конструировали" биотехнологии "ской аппаратуры. Межвув.' сб. Москва, С.34. *

25. F^paHOB Д.А., Лагуткин М "., Т.. новский И.'р., Цыганов Л.Г. Расходные хар_ктеристи'ч ги„лоциклона циркуляционным контурам/'' Новые к годы j .счета .. конструирования машин " алп' "атов химических производств. Межвуз. сб Моск~я, 1987. С.1г5.

26.Гудочк„г Г.Т., Л гуткин М.Г., Цыганов , Л.Г. Разработка конструкций фильтрующих гвдроциклонов// Конструир. зание .. ра.^ет аппаратурного оформ_зния химических производств. Межвуз. сб. Москва,". 1988. C.oó.

.27. Ла ,ткин М.Г., Терновский И.Г., Ьшняк~э В.В. Анализ методов расчета показат тей классификации биосуспензий в гидроцик-->нах// аередозей производственный опыт ъ мед.^цинско«. промышленности, рекомендуемы* для внедг ^ния. Сборник статей ^НИИСЗНТИ. Мсгква, 1990. С.24. 4

28. Кутепов a.m.. Баранов \К., Лагуткин М.Г. Тернов* мй' И.Г. Расчет -лупенЧат. л схемы соединения гщроцюслоиов/S ""асчет и к^нстр.ирование аппаратов для разделения дисперсных систем. Межвуз. сб. Москва, 1990. С.57. .

29. Ki. лв А.П., Лагуткка М.Г. Расчет процесса десорбции га-

■ . - 3i -

зосодерж. да жидкостей ч гидр^циклоне// ^асчег и конструирование аппаратов для разделения дисперсных систем. Мехвуз. сб. Москва, 1990. С.91.

30. Баранов Д.А., Лагуткин 1.Г., Еу>шя,ле 8.В. Очистка ст-ч ных вод Окалопгескгх про!'~водств от взвевентгк частиц/'/ Передо вой производственный опыт з медицпской пром1 -тленности, рекоме1

• дуемый для внедрения. Сборник статей ВНИИСЭНТИ. Москва, 1901. С.36.' \

31. Климов А.П., Лагуткин М.Г., ''jraHOB Л.Г. Конструирование гидроцикдоно:.-дегазаторов// Коптруктирозание и надэ.жность аппарате" химических производств. Межвуз.'.сб. Москва, 199'¿. c.3i.

эзисы докладов

32. Кутепов 4.М., Лагутклл М.Г.. Баранов Л.А. Расчет сшара-ционных процессов в гидроцикючаг ' при разработке г^лоот.чодны; технологий// XV Менделеевский съезд по общ. : прикл. химки. Минск 19Ü3. х.2. С.202.

33. Кутепов \М.. Климов А.П , Лагутка.л М.Г. Со :;ание новы> химически производств с к-яоюзованкем 'процесса дегазации ч центробежном поле// XV Ленделеевсий с- ез. по обш и покл. химии Минск. 1993 Г.2. С.~Л.

>

34. JiaryTKHH М.Г., Бэчанои Д.А., Вишняк г В. В. Мете расчета пс сазате."?:. разделения суспензий в гидг :циклонах, / VIII Рс .пуб-диканская конференция. Днепропетровск. 1991. С.32.

35. Лагутки" М.Г., Баранов Д.а. Расчет разделяющей способности гидроцикгонов// II. Всесоюзная конференция. Тамбо. 1991. С. 80.

36. "лимо» А.П., Лагуткин .Г. Дегазация газоеодержацях дид-костей и суспензи? в гидрогчклонах// 1Т1 Во^ссжззк^ конференция. Тамбов." 1991. С.19.

37. JLvTiora , Цыга ов Л.Г., Баранов Д.А. Ооработк~ из-вг"тксеого молока в гидроциклонах//' Всесоюзное научн^-техничес--кое совенке "Химтехиика-86", Сумь С. 67.

33. Лагуткин М.Г.,' Терновский И."заработка рациональных коне „л тиг'оциклонов, их нр: :енение в тех..сшс .'ических процессах// Республиканская научно-практичес.^- конференция. Уфа. 1382. 3.157.' - ч .

39. Лагутки'* М.Г., ' Терно^ский И.Г., L.^ганоЕ Л.Г. Лриу.ене у.е гидроциклонного оборудова-.ля длл инт ¡сиф-'кации технологических прог особ'/ II Всесоюзная научно-техническая конщер ;ция i.o гиг-

ромеханиче ж провесам разделения неоднородных eve зй. Курган. 15 . С. 47.

40. Лагуткин М.Г., . рновский ".Г. Разработка методики расчета Ъоохоцнь: характеристик с, .моточног.. циливдрич .кого г,.дро~ циклон V/ IV Республиканская конференция молл'Ш ученье-химиков. Татлин. 198' С.'°7.

41. Лаг'"гкин М.Г., Кутелов А ".Терновилй К.Г- Разработка методики расчет11 ступенчастой схемы сое гнекия гедроцлклонов// II Ресаублшсглс^ онферен: я молодых "ченых-химиков. Таллин. 13?? c.es.

42. Tt. .ювслий '., Кутелс^ A.M., JL_y шн М.Г. К рг-чету грануломзтрическ: э состава продуктов классификации г дроцикг • нов// Зсе тухлое ссгещан/.е. г^есса. .980. С.1С0.

Терновский л.Г Кутелов A.m., Лагуткин М.Г. О применении гидр'- чкло. jB в некоторых процессах х.-.-лче- ш производств// . рзый симпг-иум "Исследовалие и tpOM ленное применение тидро- . глкло: "is". Горьки1С81. С. 145.— •

.4. Terncsky J.G., KL.epov , Kuznelsov A.A.. Lagutkin M.G. Г irodunamics "id sepai: ng prope- ties c" hi rocyclones of various de gn versionst ' Chisa'81. Prana. 1981.

45. Kutepov A.M.. Ternovsky J.G., Lagutkin M.G. The Ca^ui .-ticn of xha Basic i-chnologicaJ l. rking parameters : a Cylindrical Direct Flow hydrocycl .ip// Ohisa'87. . raha. 1987.

46 Kutepov i.M., ^gutkin M.G., Ternovsky J.G. T э Ca.^ul -tion or Cylindrical Direct Flour Hj гасус^ме// Chisa'90. Praha. r. 30.

Методические "каз^ния

4?. Лагуткин Мл ., №~okoi А.В. Расчет г тиндроконического гидроциклона. Меходические указания. МЮО' М. 1<Зо9. 20 с.

48. Тер..овский И.Г., Л? 'ткин М.Г. Методы . ранулометрическо-го анализа суспензий. зтодические указа—т. >ПШ). X! 1985. 16 с.

49. ..ерновский И.Г., Лагуткин М.Г. Определение зксплутациоЕ-ных характеристик г роциклоноз. М. 1983. 24 с.

Ab'i ¿ctwe свидетельства

NN 566633, 606623. 60105' 707610, 656667, 68!" "01, 688£о8, 900846 , 8741t,4, J8869. , 929232, 882611 993270, 893272, ЬЛ160, 93F ь/1492, ~V0850, 1000112, 1031511, 1074605, 1074610, 142141Р. 146515».. 1465123, 1503891, 15262217. 1456238, 1484368,