автореферат диссертации по химической технологии, 05.17.08, диссертация на тему:Разделение бинарных смесей путем сочетания процессов кристаллизации и растворения веществ

МОСКОВСКАЯ ГОСУДАРСТВЕННАЯ АКАДЕМИЯ ТОНКОЙ МйМЧЕСКОЛ ТЕХНОЛОГИИ им. М.В.ЛОМОНОСОВА

На правах рукописи

МУСШИМОВ БЕКЕШ КАНЫБЕКОЗИЧ

РАЗДЕЛЕНИЙ ШНАИ-ШХ СМЕСЕЙ ПУТЕМ СОЧЕТАНИЯ ПРОЦЕССОВ КРИСТАШЗАЦИИ И РАСТВОРЕНИЯ БЕ1ЦЕСТВ

Специальность 05.17.08 - Процессы и .аппараты

химической технологии

/

Автореферат диссертации на соискание ученей степоки кандидата технических наук

Москва - 1994 г.

Работа, выполнена в Московской Государственной Академии тонкой химической технологии им. М.В.Ломоносова

Научные руководители: доктор технических наук, профессор Г.А.Носов кандидат технических наук, старший научный сотрудник Б.А.Касымбоков

Официальное оппоненты:

доктор технических наук, профессор Чехов О.С. кандидат технических наук, ст.научн.сотр. Пароконный В.

Ведущая организация: ПШХТЭОС

Защита состоится 5 апреля. 1994 года в 1500 час. на эасед. пил специализированного совета К 063.41.02 при МГАТХТ им. М.В.Ломоносова ( 117571, Москва, проспект Вернадского,д. 86

С диссертацией можо ознакомиться ь библиотеке академии по адресу: Москва, Малая Пироговская, I).

Автореферат разослан

феврздя IS94 года.

Учешч^ секретарь

'и CüBüTS,

кандидат технических наук

; у 1

С.П.Науменков

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность темы. Процессы кристаллизации и рас творения эдеств широко используются в химической и родственных ей отрас-IX промышленности для разделения различи;« смесей ка фракции, а дже для очистки веществ от примесей. Несмотря на довольно знательное число публикаций, многие аспекты данных процессов изу-ны гГока слабо. Так, практически не разработан процесс фракцлок-го растворения, который успешно может быть использован для раз-ления целого ряда технологических смесей, а такке для извлече-я ценных компонентов из растительного, животного и минерадьно-сырья. Слабо изучено влияние стадий сепарации и промывки на Активность процесса фракционной кристаллизации. Актуальным шется также разработка высокоэффективного оборудования для тдествления процессов кристаллизации и растворения веществ, юта выполнялась в соответствии с Координационным планом АН РФ проблеме 2-2? "Теоретические основы химической технологии".

Цель работы. Основной целью данной работы являются: разра-ка теоретических методов расчета процесса фракционного раство-и.я веществ, а также исследование влияния различных факторов на активность разделения методами фракционной кристаллизации и творения веществ. Научная новизна. Разработан и теоретически проанализиро-процесс разделения эвтектикообразующих бинарных смесей мето-фракционного растворения. При этом рассмотрены два варианта рго процесса: без промывки и с промывкой кристаллической фазы, едены экспериментальные исследования процесса концентрирова-водннх растворов методом вымораживания с использованием про-ов фракционной кристаллизации и фракционного растворения, этом основное вникание было уделено исследовании влияния ста-сепарадии и промывки кристаллической фазы на эффективность эсса разделения.

Практическая значимость. Предложены технологические схемы зсса фракционного растворения, которые могут быть использова-!я концентрирования водных растворов, разделения технологичес-! природных-смесей ка фракции, обогащенные целевыми номпонен-а так;ге для очистки различных веществ от примесей. Разрабо-:е теоретические мо.чели могут быть непосредственно кспользо-

ваны для расчета рассматриваемых. процессов. Получены опытные данные об оффективнссти процессов фрикционной кристаллизации и фракционного растворения бинарных смесей.

Публикации. По результатам выполненных исследований опубликовано 3 каучшх работы.

Объем работы. Диссертация изложена ка lit страницах машинописного текста. Она содержит введение, четыре основшх :лабы, ни г>ол.:, список использованной литературы и прллокение. В работе приведено 65 рисунков. Библиографический список включает V наименований.

КРАТКОЕ СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

Во взедении обоснована актуальность работы, дана краткая характеристика состояния проблемы, определено направлеш:е исследований.

I. Литсрагупный обзор.

В литературном обзоре дана общая характеристика процессов кристаллизации и растворения веществ. г*асс:/.отрены особенности равновесия фаз в бинарных и тройных системах. Обсуэдеш основные закономерности процессов растворения и кристаллизации, а та чо области их использования в химической и 'других отраслях про-мыаленности. Рассмотрены вопросы концентрирования растворов кет до:.: вымораживания. Описано аппаратурное оформление рассматривае мух процессов. В результате анализа литературных данных сформулированы цель и задачи исследований.

Теоретический анализ процесса (Фракционного растворения.

Фракционное растворение может быть осуществлено в нескольких вариантах. В данной работе нами рассмотрены два из них: бе: промывки и с про:.щикой кристаллической фаги на стадии сепараци! Теоретический анализ был выполнен применительно к разделен',по 01 корках эвтектикообразующих смесей.

Принципиальная схема процесса фракционного растворения бе: пронывки кристаллической фазы показана на рис. 1,а, а его изоб' радение ка диаграмме равновесия фаз приведено на рис. 1,6. Про> цесс вхл:оиает четыре стадии частичного растворения Фр , сеца рацию г7 и. две стадии отгснки растворителя и Ой .

№

г

я, 3* : | ф

1_-¡1;

Рис. 1 Принципиальная схема процесса однократного растворения ((а) :и его .изображение на диаграмме равновесия фаз (б).

Исходную смесь Р , состоящую из компонентов А и В в твердом состоянии подают на стада» растворения . При • этом разделение происходит в кристаллизационном поле компонента /} .На стадии 9?/ исходная смесь смешивается с растворителем £ , который поступает яри температуре . В результате получается трехкомпонентная смесь /К . После сепарации суспензии К + Н мы имеем твердую фазу и жидкую ф; зу I. . Состав жидкой фазы (маточника) в основном определяете/ температурой фракционирования -¿¡р , а состав твердой фазы 3 зависит ст полноты отделения твердой фазы от маточника. Стадии отгоню? растворителя от маточника и твердой фазы изображаются линиями; У/ и Л^-Р . Составы получаемых конечных продуктов разделения: соответствуют, точкам У и Л'/ .

В результате теоретического анализа нами были получены все основные уравнения, описывающие рассматриваемый процесс разделе кия. Так, при рассмотрении уравнений материального баланса стадии растворения была получена функциональная зависимость между составом получаемого маточника У-м , исходным составом смеси

0Сс , выходом кристаллической фазы ^ и удельным расходом растворителя О = £ / Р

- ^ я ** -(/ + 0)4>к ( 1 }

< - ¥к ~ (<+а) (-/

Графическое изобракение данной зависимости применительно к разделению бинарной смеси нафгалин-дифенил при использовании в качестве растворителя толуола приведено на рис. 2. Из представленных данных видно, что с увеличением Еыхода твердой фазы (степени кристалличности получаемой суспензии) происходит скиг кение остаточного содержания нафталина в маточнике. С увеличением расхода растворителя величина (~рк падает.

Анализ стадии растворения показал, что выход кристаллической фазы, а также состав получаемого маточника сильно зависит от температуры фракционирования -¿^ • Для смесей близких к идеальным, равновесие которых описывается уравнением Шредера, была получена зависимость выхода кристаллической фазы от температуры ■

- ¿Г-

нзик при различных расходах растворителя.

0,6

^ ДО

Л

I

—-- -А

1 1 <« / /;

1 1 ! 1

1 1 / N ' \ 1

\ 1 \ 1

-с - / " Ь/я) \| / \| ад

•10

20 4- ог Ъ<Р, и

ВА 3,5 0,к цз ■цг

¥

40

50

Рис. 3. Зависимость содержания компонента Д в маточ-и выхода кристаллической фазы от температуры фракционная ( = 0,9 мольн.додя 0,5 ).

-е-

-¿¿/а****?)]

(г*а)[/ -ех/>-/,/аГ5 + Щ '

С 2 )

г?е ег{.п«/£Г& = ¿г,л /л7.

Зависимость выхода кристаллической фазы и состава маточника от температуры фракционирования показана на рис. 3. С ростом ¿р величина. падает, а Х.н растет. При темпе-

ратуре фракционирования равной температуре ликвидуса тройной смеси -¿лл, величина выхода (р* становится равной нулю. При температуре -¿р равной температуре кристаллизации двойных эитектик достигается предельное значение • В диа-

пазоне температур -¿^ ^ -¿^ осуществляется полное рас-

тсорэнке компонента В и частичное растворение компонента А . Оставшаяся кристаллическая фаза К представляет' собой чистый компонент А • Проводить ке стадию растворения нике температуры ло нельзя, тол: как в этом случае не будет происходить полное растворение компонента В , что резко снижает эффективность процесса разделения.

Как известно, процесс растворения большинства веществ сопровождается соглашением энергии. При этом тепло может быть подведено к системе с исходными потоками, или же путем дополнительного внешнего нагрева. В первом случае процесс растворения протекает в адиабатических условиях. Если исходная смесь смешивается с жидким растворителем, то температуру растворителя , обеспечивающую достижение заданной температуры фракционирования ■¿<р можно рассчитать по уравнению

, /7 -£г Ук -а ¿р

±р »------( з )

асР

Однако часто теплосодержание жидкого растворителя недостаточно для достижения заданного значения -¿р . В этом случае часть растворителя можно подать на стадию растворения в парообразном состоянии, например, со стадии йгвжи или ¿V . Долю парообразного растворителя можно определить по выражению

^ И-а) У^ Ск^р (1-^(1, + С»Ъ -д[1,+СРг,) ( 4' ) *"

а -Ср

Если растворение производится с внешним нагревом, то удель-ые затраты тепла Ц можно определить ип уравнения теплового аланса

- т?» % (*+я)ск -¿г 5 }

На стадии сепарации обычно не удается полностью отделить аточник от кристаллической фазы. Состав отделенной кристалли-еской фазы Xможно определить, используя коэффициент оах-атз маточника т

Х3 - 1-м (<-Хм) (б)

Используя значение X? , была получена следующая записи.-ють для расчета выхода отсепарированной кристаллической фазы.

4 К

%

хр -(и-а)

( 7 )

/V 1-/71 (i-tn)(■t-^A)(^-X»,) '

При анализе стадий отгонки 0$ и были получены со-

эетствующие уравнения для выхода конечных продуктов разделе-[ и "V , а гвхже уравнение для расчета козффлциектов лечения 2 т/ = УГХ*/ Р и фактора разделения 6>р= х*,/х,. ользуя полученные зависимости было проанализировано влияние личных фактороз на эффективность процесса разделения. При к было установлено, что при,понижении температуры фракцисни-шия коэффициент извлечения и фактор разделения возрастет*, гичение расхода растворителя вызывает снижение величину &р >ст величина А^ . Увеличение коэффмциедаа захвата маточш-ка 78дии сепарации при прочих разных условиях снижает эффект ив-ь процесса фракционирования.

Рассмотренный выше процесс фракционного растворения не всег-5оспг<чивает заданную степень разделения из-за гахзата. маточ-на стадия сепарации. Для погьгаенил эффективности разделения > использовать до по л нит е л ь ную промывку отделенной крясталли-Л фазы чистым растворителем. Принципиальная схема такого ления и его изображение на диаграже равновесия фаз показа-рис. 4. Стяаия промывки Пр на диаграмме расноЕесия фаз ажсятчя линией , а стадия сепарации промытой при-

теской фазы лшшсй яг .

дщ-юго процесса также ¿мл выполнен теоретический

тадиосса фракционного

лиз всех стадий разделения. Еыход кристаллической фазы растворения можно рассчитать по уравнению

{Рк - К . * а* Х*- ' ^ * а

/I/' ' (1+а '

где = ( I + а + йц ) Р , = Я / Р - удель ход промывной жидкости.

Связь менду температурой фракционировании и друг? метрами разделения для адиабатического процесса описне уравнением

9 О+Ы- С<П)[ СК / (<~УК) С* ]

Для определения выхода промытой кристаллической получена зависимость

[(/к и +й + ап)+<3(<-п>)}[хп - ¿¿/(ггз+т!,,)]

"" О-тУП-их - -

Дяя расчета величины необходимо знать янач'Л

рптуры промдаси -¿.у . Последняя зависит от ряда фокто] коб У ,/>„,// , £ ; "х температур и теплофип' свойств. С учетом этих факторов была получена зависим

Для нахождения величин и -¿н следовало бы

рааигь уравнение ( 10 ) к ( II ). Однако аналитичесю ¡ли это цдзлать но удается, так как величина i)l бх некие ( 10 ) под знак экспоненты. Поэтому совместное уравнений ( 1С ) и ( II ) следует производить с помо ке графоаналитическим методом.

Были также получены зависимости, необходимые дг стадий вторичной сепарации ¿¡Р, и отгонки растворит' !ых ггоодуктов разделения и 0Г .

Анализ процесса фракционного растворения с прс> аллической фазы показал, что с увеличением удельнг

раетворителя на стадии промывхи наблюдается увеличение концен трации конечных продуктов разделения, однако при этом коэффиц снг извлечения компонента й отмытой кристачлической фазой несколько снижается.

I

3. Экспериментальные исследования разделения веществ методами фракционной кристаллизации и растворения веществ.

При экспериментальных исследованиях процессов фракционно! кристаллизации и фракционного растворения основное внимание й ло уделено влиянию параметров стадий сепарации и промывки на эффективность процесса разделения. В качестве модельных смзее! были использованы родные растворы неорганических солей ^аС£ , //а мйу и К У . При этом разделении проводили в кристаллизац! окном поле воды. Стадию кристаллизации проводили в морозильн< камере при температуре « - II ▼ 12°С.

Фракционная кристаллизация

При исследовании фракционной кристаллизации стадию сепарг ции проводили с, использованием вакуумной фильтрации и фильтрух щей центрифуги.

Первоначально-»были проведены опыты без прошвки кристалла ческой фазы, которые-показали, что при сепарации кристаллической суспензии методом вакуумной фильтрации имеет место значительный захват маточника кристаллической фазой. Было установлю но, "то с .увеличением продолжительности фильтрации "Гр повы шяется эффВ1йга1внйсть разделения: снижается остаточное содержать; соля.Бчкристслличеекой фазе, увеличивается коэффициент извлечения сояи;;шаочннком, растет фактор разделения. Однако при этом падает выход кристаллической фазы. Последнее объясняется« частичным плавлением . кристаллов льда с ростом .

Эффективность процееса-.существешо повышается прииспользовании стадии прошвки. При этом с-увеличением расхода промыв Ной жидкости Оп , снижается остаточное содержание соли в кри Ьталлах льда Х„ , увеличивается фактор разделения и- ко

эффициент дополнительного;, извлечения соли с промывным раствсро Ч$.с ,-а-т£ШЕв^сн1нсаегся коэффициент захвата маточника ;кри-сгагззвкнясой-?фазой-?' т), (рис. 5 ). Примерно такое же влияние

у

Г - ■ \ * с О 1

ч777«

4

1

и

Й

0.1

■ л

-•о. >

■Л

' у/^ в

л— < —___

ч4

и 0,05 0,1 0,<Э №

0-п

Рйсс.5'^.Зависимость ведич.я Ун , , %л , 1« , ^ Л1>т.- от удельного расхода растворителя на стадии промыв-(вода- ЛЬИ^ , - 12°С,^Л = 2°С,

= 2 ИИ, = 2 мин-,)}.

-tl-

на процесс разделения оказывает повышение температуры промывно жидкости "¿/л и увеличение продолжительности стадии вторично сепарации Т^л .

Проведенные исследования показали, что при вакуумной филь трации коэффициент захвата маточника обычно составляет 0,2 4 i 0,4, чте не позволяет достичь высокой степени очистки. Более эффективно процесс разделения протекает при использовании на стадиях сепарации фильтрующей центрифуги. При этом расход растворителя на стадии промыэки, его температура и продолжительность еггтлрац;:" С."С<13УЬают примерно такое же влияние на о^ек-тивность разделения, как и при использовании вакуум-фильтра. Увеличение числа оборотов ротора центрифуги способствуют боле: полному отделенхю марочника от кристаллической фазы, что позы шает эффективность разделения.

Анализ полученных дачных показал, что эффективность проц са фракционной кристаллизации с центробежкой сепарацией эначи тельно вше, чем при использовании вакуумной фильтрации. Это связано с тем, ото при центрифугировании происходит более пол отделение маточника от кристглличеекой фазы. При центрифугирс нии коэффицие:гг захвата составляет 0,02 4 0,15, что суцестве ниже, чем при использовании обычной фильтрации.

Фракционное растаооенпе

При исследовали;! процесса фракционного растворения пред] рительно замороженный исходный раствор смешивали с определен; количеством растворителя. Далее после некоторой выдержки про: водили стадии сепарации и промывки кристаллической фазы. Сеп рацию осуществляли методом центрифунирования. Для данного пр цесса было также изучено влияние основных факторов на процес разделения.

Опыту показали, что с увеличением расхода растворителя снижается остаточное содержание соли в кристаллической фазе коэффициент захвата маточника кристаллудтской фазой. При атс коэффициент извлечения соли с маточником и фактор разделени; соответственно растут (рис. 6 ). Параметры стадий сепарации промывки оказывают па процесс фракционного растворения лрт« такое же влияние, как. и на процесс фракционной кристаллиз&ц! Сопоставление опытных данных и теоретическими зависимостями

0,6'г

цг

1 ■ 1 1 0

* /

*ч 1 V

г--1

СО!

№ ор

На

т

№

60

20

№

Рис. б. Зависимость коэффициента захвата маточника и цстора разделения от расхода промывной жидкости в процессе ¡акционного растворения (вода- //д , Х,< = 9,3 % у> = - 12°С,<Я,=. 0,1, % = 2 иш, ПР = 2000 пб/мин,^л = 3°С).

-*---1 ___ ^ о

■

У

•А 1 -X ____

. 1

а*

Рис. 7. Зависимость величин П1а и б^ от расхода прошв-глдкости при периодической промывке Свода--Х/с = 5 % СА . ту =■ 5 нин. 5 мин., = 0°с).

-

лученнши при анализе фракционного .растворения показало, что сни неплохо согласуется между собой.

4. Протизоточная промывка кристаллической йазы.

Дчя повышения сффективкости фракционной кристаллизации в последние годы начал успешно использоваться процесс противоточ-ной промывки. Этот процесс нами бил исследован в двух вариантах; периодическом и непрерывном.

Периодическую промывку осуществляли э вертикальном цилиндрическом аппарат2, в нижней части которого рясполагалась фильтрующая перегородка. После загрузки в аппарат кристаллической суспензии происходило свободное етеканиз маточника под действием гравитационных сил. Затем производилась промывка кристаллической фазы чистой водой. На рис. 7 показано влияние расхода промывной жидкости на процесс разделения. С увеличением коэффициента промыЕкч йп снижается содержание соли в кристаллах льда, увеличивается коэффициент извлечения соли и фактор разделения. Примерно таксе же влияние на процесс разделения оказывает повышение температуры прошеной жидкости -¿¡>п и продолжительность выдержки на стадии промывки .

Опыты показали, что по высоте аппарата наблюдается существенное изменение содержания соли в кристаллической фазе. При этсм наибольшая концентрация соли имеет место внизу колонны, а наиме;гьшее е верхних слоях кристаллкческо:! фазы.

Схема созванной и испытанной нами установки-для непрерывно протиЕОточной промывки показана на рис. 8.- Она состоит из секщ кристаллизации, фильтрации, противоточного контактирования и плаьления. Транспортировка кристаллической фазы в секции промы! к и осуществляется с помощью двух лопает них шнеков. Высота секщ громывкк составляет ?00 км, внутренний диаметр 50 мм.

Установка работала следующим образом. Исходную смесь Р к концентрацией Хр загружали в емкость 3, где она предварител) »ю охлаждалась отходящим хладоагентсм„ Из емкости 3 смесь с помощью дозирухнзего насоса 8 подазьли в кристаллизатор 2. Здесь смесь охлаждали до заданной температуры. При офом происходила частичная кристаллизация. Полученную суспензию с помощью питаю го онека направляли в секцию прстивоточной {¡ромывки.

В секция промывки имеэт место ¡тсотивоточное движение

-ЛГ-

^ис. 8. Схема экспериментальной установки: I - прошеная даа; 2 - емкостной кристаллизатор} 3 - емкость для исход-:меси; 4 - емкость для промывиоЯ зады; 5 - холодильная :овка; б - термостат для обогрева плавителя; 7 - термомет-! - дозирующий насос; 9 - поперечное сечекие промывкой ны.

кристаллы льда с помощью вращающихся шнеков движутся вверх секции плавления, а промывная вода Р , поступающая в ко. ну из емкости 4, движется навстречу кристаллам. Б результа протквоточного движения кристаллов и промывной жидкости кр. таллы частично расплавляются, а промывная жидкость может Ч1 тично кристаллизоваться. В результате этого происходит инл сив.ная очистка кристаллов льда от солей. В плавителе крист; ли полностью расплавляются, полученная при этом обессолен! вода отводится из колонны в виде конечного продукта V/ .

Проведенные испытания показали, что выход данной устш ки на стационарный режим составляет от 30 до 50 мин. При Э1 состав низкоплавкого продукта Л примерно равен равнов« ной концентрации, соответствующей температуре разделяемой с си в секции кристаллизации. При выходе колонны на стационар режим данная концентрация практически не изменяется. Содерл пе соли в высокоплавком продукте "У/" по мере выхода на с иионарный режим постепенно падает (рис. 9 ). С увеличением х^да промывной жидкости и ее температуры содержание соли в * мытых кристаллах снижается. При испытаниях противоточной пр ной колонны были также получены данные о распределении кони трации соли в кристаллической фазе по высоте секции противо ной промывки.

Проведенные ис: л алия показали, что противоточкая пром ка является весьма эффективны?.! процессом разделения. Более тальное изучение данного процесса мохет быть темой отдельно исследования;

ВЫБОДЗ

1. Разработаны принципиальные схемы процесса разделения бин ных зв-жвктикообразующих смесей методом фракционного раст рения.

2. Для двух основных вариантов фракционного растворения (с мывкой и без промывки кристаллической фазы) выполнен тео; тический анализ основньг стадий процесса разделения.

3. Используя полученные теоретические модели, выполнен анал! влияния различных факторов на эффективность разделения, ; тановлены предельные значения технологических параметров при которых возможен процесс разделения.

—/?—

^Хг.гхлые |

| 011------\|__

. .

1

с:7.КА'аСе

Рис. 9. Изменение концентрации высокоплапкого продукта -оцессе выхода колонны на стационарный рс:яим С вода-Л-д ££ , > = - 4,5°С, Пш = 75 об/м:ш, Р = 0,7 л/час, ^ = 1°С).

4. Проведены экспериментальные исследования преешь ¡разделения водно-солевых систем методами фракционной крйсгглхаз.'а-ции'и фракционного растворения. При этом основное «йямание шло уделено изучению излияния стадий сепарации и проминки на эффективность разделения. Произведено сопоставление различных вариантов процесса разделения.

5. Создана и испытана установка для разделения водно-солевых систем с использованием противоточной промывки кристалличсс кой фазы.

Используемко обозначения О , йп - удельный расход растворителя на стадии растворени и промывкиj Ср , Ср , Ск > См - теплоемкость исходной смеси, растворителя, кристаллической фазы и маточника; F , -~ масса исходного раствора и его концентрация; Н , хн - ма< са промытой кристаллической фазы; hn - энтальпия паров раств! рителя; К , Хк - масса кристаллической фазы и ее концентра L ¿^рСь - масса отделенного маточника и его концентрация"/ 0¿pf - масса маточника и его концентрация; ¿Р- теплота раств рения; щ , /71 п - коэффициент захвата маточника на стадиях се рации и промывки; В и j?„ - масса растворителя, добавляемо!-на стадиях растворения и промывки; R и - масса проливне раствора и его концентра' чя; !> , X¿ - масса отделенной кр! сталлической (фазы и ее концентрация; tip- температура фракцш рования; ~iP , -tpn ~ температура растворителя на стадиях сего рации и промывки; -Ьн - температура промывки; "V , Xv - ма< низкоплавкого продукта и его концентрация; V/ , СС^/ - масса сокоялавкого продукта и его концентрация; - коэффициент влечения; 9 - фактор разделения; - выу->д соответству ших продуктов; ír'jo , <zrc - время 'фильтрации и центрифугирс ния.

Основное содержание диссертации изложено в следующих ¡

богах:

I. Носов Г.Л., Кустахкмов Б.К., Мясоеде ков В.М. Разделение щестз методом однократного фракционного растворения // X пром., 1993. * 10, с. 508. 2» Носов Г.Л., Мустахичоз Б.К. Вчияние i. ,'адии промывки на

тивиоеть процесса фрокцвсшзЯ кристаллизации // Рззесткл гусоз, сер. Химия и химическая технология, 1994, т. 3?, впп.

2 , с» 104

, Hocoб Г.А., Мустохимоj Б.К., Яась'кбекоз Б.А. Разделение ве-¡аестп методе.: фраютокзпго растворения с дополнительной промывкой кристаллической фазы //, Хим.пром., К94, )."> 2, с.

3 сказ 29

Tupas 80

Бесплатно

Ротапраитяоя МЯГХГ им. а.В.Лсконосог М.Плрогогская ул. д. I