автореферат диссертации по строительству, 05.23.02, диссертация на тему:Расчет многорядных свайных противооползневых сооружений

На правах

004608555

Суворов Максим Александрович

РАСЧЕТ МНОГОРЯДНЫХ СВАЙНЫХ ПРОТИВООПОЛЗНЕВЫХ СООРУЖЕНИЙ

Специальность: 05.23.02 - Основания и фундаменты, подземные сооружения

АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

Уфа 2010

004608555

Работа выполнена в ГОУ ВПО «Пермский государственный технический университет»

Научный руководитель:

Официальные оппоненты:

Ведущая организация

доктор технических наук, профессор Готман Альфред Леонидович

доктор технических наук, профессор Богомолов Александр Николаевич

кандидат технических наук, доцент Урманшина Наталья Эдуардовна

Пензенский государственный университет архитектуры и строительства

Защита состоится 25 июня 2010 г. в 12—часов на заседании диссертационного совета Д 212.289.02 при Уфимском государственном нефтяном техническом университете по адресу: 450062 г.Уфа, ул.Космонавтов, 1

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке Уфимского государственного нефтяного технического университета. Автореферат диссертации размещен на официальном сайте университета www.rusoil.net.

Автореферат разослан 24 мая 2010 г.

Ученый секретарь диссертационного совета

Недосеко И.В

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность темы. В настоящее время строительство все чаще осуществляется на территориях, расположенных на склонах или вблизи них. Особенно актуальным является вопрос обеспечения устойчивости откосов и склонов в условиях стесненной городской застройки, когда выполаживание склонов или выполнение контрбанкетов не всегда возможно из-за застроен-ности территории.

Наиболее эффективными являются многорядные противооползневые свайные сооружения, которые имеют целый ряд преимуществ перед другими мероприятиями инженерной защиты оползнеопасных территорий, особенно в условиях стесненной городской застройки.

Простейшим противооползневым сооружением является однорядная лента из свай. Однако в большинстве случаев по причине высокого оползневого давления возникает необходимость возведения многорядных свайных сооружений. Практически во всех случаях в противооползневых конструкциях глубина погружения свай составляет более 10 диаметров, сваи являются гибкими и работают на чистый изгиб. Часто применяются конструкции из свай, защемленных в подстилающие несмещаемые грунты высокой прочности.

Особенностью работы противооползневых свайных сооружений, в отличие от схемы работы традиционного кустового фундамента, является то, что при сдвиге оползающий массив грунта оказывает горизонтальное давление не только на ростверк, но и, в основном, непосредственно на стволы свай. В целом, механизм взаимодействия грунта оползней с элементами многорядных свайных сооружений изучен недостаточно.

Анализ существующих методов расчета противооползневых свайных сооружений показал, что большинство этих методов основано на упрощенных расчетных схемах, не учитывающих ряд значимых факторов, что приводит к значительному завышению расчетных усилий в сваях.

Учитывая все это, актуальным является проведение экспериментально-теоретических исследований противооползневых свайных сооружений и разработка метода расчета горизонтально нагруженных многорядных свайных противооползневых сооружений.

Целью исследований является разработка метода расчета многорядных свайных противооползневых сооружений, позволяющего определять усилия в сваях и перемещения свай и ростверка.

Для достижения этой цели решались следующие задачи:

- анализ существующих методов расчета свайных противооползневых сооружений на оползнеопасных склонах;

- исследование особенностей напряженно-деформированного состояния (НДС) многорядных свайных противооползневых сооружений при

действии оползневого давления;

- изучение закономерностей распределения оползневого давления между рядами свай в зависимости от конфигурации многорядного сооружения;

- выявление рациональных конструктивных решений многорядных свайных противооползневых сооружений;

- составление расчетной схемы и метода расчета противооползневого многорядного свайного сооружения с учетом особенностей взаимодействия оползневых грунтов со сваями;

- разработка рекомендаций по рациональному проектированию многорядных свайных противооползневых сооружений.

В диссертационной работе использованы следующие методы исследований:

исследования противооползневых многорядных свайных сооружений на моделях в лотках с песком с использованием тензосвай (21 испытание);

натурные испытания буронабивных свай 01200 мм длиной 1=20 м в составе противооползневого сооружения на горизонтальную нагрузку (2 испытания).

Достоверность результатов диссертационной работы подтверждена применением в экспериментах тензосвай, удовлетворительной сходимостью экспериментальных и расчетных данных с данными известных аналитических и экспериментальных исследований, а также практикой применения предложенной методики при проектировании реальных противооползневых сооружений, возведенных на оползнеопасных территориях.

Научная новизна диссертационной работы заключается в следующем:

^ получены новые данные о НДС многорядных свайных сооружений (значения перемещений сваи в уровне поверхности грунта, значения изгибающих моментов по длине свай) при различных оползневых нагрузках в зависимости от шага свай в рядах, шага рядов свай и количества рядов свай;

по результатам натурных испытаний буронабивных свай 01200 мм для твердых глин (Р2и) (глинистые грунты твердой и полутвердой консистенции с прослоями и включениями дресвы и щебня известняка, песчаника, мергеля, аргиллита) определено значение коэффициента пропорциональности для расчета свай на горизонтальную нагрузку;

предложена расчетная схема и разработан метод расчета многорядных противооползневых свайных сооружений с учетом особенностей взаимодействия фунтового массива со сваями, а именно:

-оползневое давление действует на ростверк и непосредственно на стволы свай в виде распределенной по глубине горизонтальной нагрузки и

принимается равномерно распределенным между всеми рядами свай;

- предусматривается возможность различной глубины расположения поверхности скольжения для каждого ряда свай;

-учитывается возможность многослойности грунтового массива ниже поверхности скольжения, что особенно актуально для свай большого диаметра (1 м и более) и длины (15 м и более).

Практическое значение работы. Предложенная методика расчета противооползневых многорядных свайных сооружений позволяет осуществлять расчеты противооползневых сооружений с учетом взаимодействия свай с грунтом оползающего массива и рекомендуется для практического применения.

Реализация работы. Результаты диссертационных исследований и разработанный на их основе метод расчета многорядных свайных противооползневых сооружений были использованы при проектировании инженерной защиты для общественного здания «Конгресс-холл» и 14-этажного жилого дома по ул. Парковой в г. Уфе. Экономический эффект от внедрения предложенной методики расчета свайных рядов при проектировании здания «Конгресс-Холла» составил 446 тысяч рублей, при сооружении подпорной стенки у 14-этажного жилого дома по ул. Парковой - 1008 тыс. рублей.

За решение геотехнических проблем при проектировании здания «Конгресс-Холла» в г. Уфе, связанных с оползневыми процессами на площадке, автор работы решением Президиума РОМГГиФ от 1 апреля 2009 г. был награжден дипломом имени Ухова С.Б (диплом №СБУ-004/6).

Метод расчета многорядных свайных противооползневых сооружений, разработанный по результатам диссертационных исследований включен в разработанный ТСН по проектированию противооползневых сооружений в грунтовых условиях Республики Башкортостан.

Апробация работы. Результаты диссертационной работы представлены и доложены на научно-технических конференциях УГНТУ (г.Уфа, 2000, 2002, 2003 г.г.) и ПГТУ (г. Пермь, 2000, 2004-2008); международных научных конференциях в г. Волгограде (2003 г.), г.Уфе (2006 г.), Санкт-Петербурге (2009 г.); конференциях по геотехнике в г. Арлингтоне (США) в 2008 г. и в г Александрии (Египет) в 2009 г.

Личный вклад автора заключается в: обосновании выбора расчетных схем.

^ проведении экспериментальных модельных и натурных испытаний.

^ участии в разработке метода расчета многорядных свайных противооползневых сооружений.

На защиту выносится:

1 Результаты экспериментальных модельных и натурных исследований многорядных свайных противооползневых сооружений.

2 Метод расчета многорядных свайных противооползневых сооружений на оползневое давление грунта.

Публикации. По результатам диссертационной работы опубликованы 17 статей (в том числе 1 статья в журнале «Вестник гражданских инженеров», входящем в перечень изданий ВАК РФ).

Объем работы. Диссертация состоит из введения, четырех глав, основных выводов - общий объем 218 страниц машинописного текста и 54 рисунка, а также списка литературы - 206 наименований.

Диссертационные исследования выполнены в период обучения в аспирантуре Пермского государственного технического университета с 2003 по 2007 г. и в научно-исследовательском институте строительного комплекса «БашНИИстрой» под научным руководством д.т.н. профессора Готмана Альфреда Леонидовича, которому считаю своим долгом выразить глубокую благодарность за постоянное внимание и помощь в работе.

Автор выражает глубокую благодарность д.т.н. Шеменкову Ю.М., д.т.н. Пономареву А. Б., н.с. Бахтиярову Г.Г. и программисту Закировой P.A. за оказание помощи в процессе проведения экспериментальных исследований.

СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

Во введении обоснована актуальность проблемы, изложены цель, задачи и методы исследований, научная и практическая ценность работы, отмечена научная новизна работы, даны ее общие характеристики.

В первой главе выполнен обзор существующих методов расчета устойчивости склонов и определения оползневого давления, рассмотрены методы расчета свайных противооползневых сооружений и методы расчета свайных сооружений на горизонтальную нагрузку.

Предпосылкой к расчету противооползневых свайных сооружений всегда является расчет устойчивости склона, и, как следствие этого расчета -определение величины оползневого давления Е0„.

Проблемам устойчивости склонов и стабилизации оползневых подвижек посвящены труды отечественных и зарубежных ученых: С.К.Абрамова, С.М.Алейникова, А.А.Бартоломея, А.Н.Богомолова, А.Я.Будина, Л.К.Гинзбурга, Н.М.Гольдштейна, А.Л.Готмана, Э.М.Доброва,

A.М.Дранникова, Е.П.Емельяновой, Ю.К.Зарецкого, Г.С.Золотарева, Н.Н.Маслова, С.И.Мация, Г.Д.Недри, А.П.Павлова, Г.П.Постоева, Ф.П.Саваренского, В.В.Соколовского, Ю.И.Соловьева, Л.Р.Ставницера, З.Г.Тер-Мартиросяна, И.О.Тихвинского, В.Г.Федоровского, Г.Л.Фисенко,

B.К.Цветкова, К.Ш.Шадунца, В.М.Шапиро, Г.М.Шахунянца, В.Б.Швец, A.B.Школа, Т.Адаши, К.Виджиани, Т.Ито, М.Кимуры, Т.Мацуи, Х.Г.Паулоса, К.Терцаги, Р.Хеннеса и др.

Разрушение противооползневого свайного сооружения и укрепляемого им грунта может произойти в результате разрушения свай при превышении предельного сопротивления их сечения срезу или изгибу, сдвига (просачивания) грунта между элементами или над удерживающей конструкцией, разрушения грунтового основания, в которое заделаны сваи. При проектировании противооползневых свайных сооружений следует выполнять их расчеты по всем вышеуказанным случаям. Однако наименее изученными из этих вопросов является расчет сопротивления многорядных свайных сооружений горизонтальным оползневым нагрузкам.

Особенностью работы свайных противооползневых сооружений является то, что при сдвиге оползающий массив грунта оказывает горизонтальное давление не только на ростверк, но и на сваи. Здесь горизонтальная нагрузка Н действует от оползающего грунта непосредственно на стволы свай, а вертикальная нагрузка N и изгибающий момент М отсутствуют либо крайне незначительны.

Анализ существующих расчетных методов для расчета свайных однорядных и многорядных противооползневых сооружений показал, что в значительной их части приняты идеализированные расчетные схемы либо имеется много необоснованных допущений.

Для противооползневых свайных сооружениях, работающих на «глубокий» сдвиг, применяются, как правило, буронабивные сваи большого диаметра и большой длины с тем, чтобы ствол сваи ниже поверхности скольжения обеспечил сопротивление действию горизонтальной нагрузки от давления оползающего массива грунта. В этом случае ствол сваи включается в работу на большую глубину, следовательно, в расчетной схеме следует учесть возможную неоднородность основания по глубине.

В целом, на основании анализа публикаций по вопросам устойчивости склонов и откосов, расчета многорядных свайных противооползневых сооружений, а также распределения оползневого давления между рядами свай и расчета свайных сооружений на горизонтальную нагрузку поставлены основные задачи исследований.

Во второй главе рассмотрены теоретические предпосылки расчета многорядных противооползневых сооружений и определены направления экспериментальных исследований.

В первой главе было показано, что проблема расчета многорядных свайных сооружений на горизонтальную оползневую нагрузку в первую очередь представляет собой решение задачи обоснования выбора модели противооползневого сооружения и составление расчетной схемы.

По результатам анализа существующих методов расчета предварительно предлагается расчетная схема многорядного свайного противооползневого сооружения, основные положения которой заключаются в следующем:

^ свая в оползневом массиве рассматривается как изогнутый от давления грунта стержень, верхний конец которого жестко защемлен в ростверк, а нижний конец упруго защемлен в уровне поверхности скольжения оползающего массива грунта;

свая ниже поверхности скольжения в пределах несмещающего-ся массива коренных грунтов рассматривается как гибкая балка на упругом основании;

^ грунт, окружающий сваи, принимается как упругое основание Фусса-Винклера в виде линейно-деформируемой многослойной среды с постоянным в пределах каждого отдельного слоя грунтов коэффициентом постели;

^ оползневая нагрузка действует непосредственно на стволы свай и распределена по некоторому закону по длине ствола сваи в пределах всей толщины оползающего массива грунта.

^ целесообразно оползневое давление принять равномерно распределенным между рядами свай, если это будет подтверждено экспериментально.

В третьей главе представлены результаты экспериментальных исследований многорядных свайных противооползневых сооружений на моделях, а также результаты натурных испытаний буронабивных свай на горизонтальную нагрузку.

Для обоснования расчетной схемы необходимо экспериментально решить следующие задачи:

• изучить особенности поведения сваи в составе многорядного свайного противооползневого сооружения в грунте при воздействии оползневого давления;

• уточнить распределение оползневого давления между рядами свай в зависимости от конфигурации противооползневого сооружения (количества рядов, шага свай, шага рядов);

• получить качественную и количественную картину работы свай в многорядных свайных противооползневых сооружениях в зависимости от шага свай в ряду и шага рядов свай с выявлением наиболее эффективных свайных сооружений.

Схема проведения модельных испытаний свайных противооползневых сооружений приведена на рисунке 1.

Испытания моделей производились в лотках с мелкозернистым песком однородной крупности с влажностью 4-6%, ^=16,6 кН/м3, с=0, (р=28-32°, £=18-20 МПа. Песок укладывался в лотки слоями толщиной 10 см с послойной трамбовкой.

I - модель сваи; 2 — песок;

3 - теоретическая поверхность скольжения;

4 - подвижный лоток с грунтом;

5 - неподвижный лоток с грунтом;

6 - домкрат;

7 - динамометр сжатия;

8 - тензодатчики на тензосвае;

9 - начальное положение подвижного лотка;

10 - положение подвижного лотка после сдвига;

II - направление действия нагрузки и перемещения подвижного лотка;

12 - ось модели сваи после сдвига;

13 -индикаторы часового типа;

14 - направляющие подвижного лотка.

Рисунок 1 - Схема модельного испытания противооползневого сооружения

Испытания проводились следующим образом. При помощи домкрата к подвижному лотку прикладывалась горизонтальная нагрузка, возрастающая ступенями. Нагружение производилось равномерно, без ударов. Показания индикаторов для измерения перемещений снимались в следующей последовательности: нулевой отсчет - перед нагружением, первый отсчет — сразу после приложения нагрузки, затем последовательно три отсчета с интервалом 5 минут до условной стабилизации деформаций (затухания перемещений). Показания тензодатчиков снимались на каждой ступени нагрузки во время стабилизации перемещения лотка.

За критерий условной стабилизации деформаций принималась скорость горизонтального перемещения подвижного лотка с песком на каждой ступени приложения горизонтальной нагрузки, не превышающей 0,1 мм за последние 15 минут наблюдений по приборам, расположенным на уровне приложения горизонтальной нагрузки.

При испытаниях определялось усилие, при котором происходит сдвиг лотка с песком без свай. По результатам испытаний средняя сдвигающая нагрузка для лотка без свай составила (245±5) кгс. Данное усилие учитывалось в качестве поправки при обработке результатов испытаний.

Модели свай представляли собой полые дюралюминиевые трубки 028 мм, длиной 2100 мм. Не менее одной сваи в ряду было оснащено тензорезисторами с рабочим диапазоном чувствительности а = 20-250 МПа (установлены на внешнюю поверхность дюралюминиевых труб с двух сторон с шагами расстановки а = 150 мм).

Для решения задачи модельных испытаний были выполнены опыты с одиночной сваей и по 16 схемам с различным количеством рядов свай (1-3 ряда), разным шагом свай в ряду (2-3 с1) и разным шагом рядов свай (1-4с/).

В ходе модельных исследований по показаниям индикаторов перемещения (с ценой деления 0,01 мм) и динамометра сжатия были получены значения перемещений свай и подвижного лотка при различных нагрузках. На рисунке 2 показан характерный график зависимости «оползневое давление - горизонтальное перемещение сваи» для двухрядного свайного сооружения с шагом свай 2с1 и шагом рядов 3(1.

¡8

/ ^ *- *

; 1

//

/ у V , '

/ / ур' 1 нагрузка приведена за вычетом сопротивления ! \ лотка с песком без свай / П

свая 5 (1 ряд) свая 3 (2 ряд) -свая 4(1 ряд)

-перемещение лотка

j перемещение и, см

0 1 2 3 4 5 6 7

Рисунок 2 — График «оползневое давление - горизонтальное перемещение»

Для оценки эффективности различных свайных сооружений производилось их сравнение по показаниям нагрузки и по величине перемещений свай. На рисунках 3-4 показаны графики зависимостей действующих нагрузок на 1 сваю при перемещении массива грунта на 30 мм в зависимости от количества рядов свай (рисунок 3) и в зависимости от шага свай в ряду (рисунок 4).

Результаты испытаний показали, что перемещения свай в составе одной схемы противооползневой конструкции (свай в одном ряду, в разных рядах при однорядном и многорядном расположении свай) отличаются не более, чем на 2-6% для однорядных и двухрядных сооружений и до 10-16% -для трехрядных схем.

Для каждого опыта на каждой стадии загружения и разгрузки при помощи цифрового измерителя деформаций ИДЦ снимались показания тензорезисторов в тензометрических сваях. На основе тарировочных графиков были построены эпюры изгибающих моментов по длине тензометрических свай в сваях при различной нагрузке (рисунки 5-6).

• й " шаг свай 34 шаг рядов 2<1

■ ♦ " шаг свай 3<3 шаг рядов 3(1

— * — шаг свай 4<1 шаг рядов 26

• шаг свай 4(1 шаг рядов 3(1

3 количество рядов

Рисунок 3 - Зависимость нагрузки на 1 сваю от количества рядов свай

90

- 85

:

^ 75

9 70

^ 60

X

; 55

50

X 45

40

35

30

25

к—

/

*

>

» - /

— —

■ ■ ■ Ф™1 ряд свай

■ ■ ■ 2 ряда свай

шаг ряда 26 4 —2 ряда свай шаг ряда 26

— 3 ряда свай шаг ряда 2с1 — - • — з ряда свай шаг ряда 3(1

У 2 з ^ шаг евайдиаметров сваи

Рисунок 4 - Зависимость нагрузки на 1 сваю от шага свай в ряду

-120-т-1

Поверхность

-10 о

Рисунок 5 -Эпюры изгибающих моментов в сваях при испытании одиночной сваи на сосредоточенную горизонтальную нагрузку

Рисунок 6 - Характерная эпюра изгибающих моментов (опыт 7, средняя свая в первом ряду от нагрузки) при загружении оползневой нагрузкой

При сравнении значений изгибающих моментов для одиночной сваи при испытании на сосредоточенную горизонтальную нагрузку (рисунок 5) и испытаниях свай на оползневое давление (рисунок 6) видно, что схема работы сваи на оползневое давление грунта резко отлична от работы сваи на горизонтальную нагрузку. В сваях по их длине в пределах подвижного лотка при воздействии оползневого давления грунта возникают знакопеременные изгибающие моменты. Это свидетельствует о возникновении пассивного давления грунта на сваю в сдвигающемся массиве грунта.

При испытании на горизонтальную нагрузку усилие прикладывается к свае в виде сосредоточенной силы, а при испытании на оползневую нагрузку сила приложена распределенной по высоте сваи (равнодействующая силы приложена так же, как и при испытании на горизонтальную нагрузку). При этом при равных нагрузках полученные значения перемещений сваи и изгибающих моментов в свае при испытании одиночной сваи на сосредоточенную горизонтальную нагрузку выше более, чем в 4 и 10 раз соответственно по сравнению с испытанием одиночной сваи на оползневое давление. Таким образом, схема с приложением оползневого давления к свае в виде равнодействующей нагрузки не соответствует реальной работе сваи в грунте.

Исследование закономерностей изменения изгибающих моментов между рядами свай показало, что максимальный изгибающий момент, в основном, возникает в ряду свай, находящемся в противоположной стороне

от точки приложения нагрузки (в последнем ряду свайных сооружений). Для двух- и трехрядных свайных сооружений изгибающие моменты в рядах при перемещении подвижного лотка отличаются между собой в среднем на 1015%.

Из анализа результатов определения перемещений свай и подвижного лотка, а также изгибающих моментов в сваях, можно сделать следующие выводы:

1 Разница перемещений моделей свай со свободной головой в различных рядах составляет не более, чем 2-6% для однорядных и двухрядных схем и до 10-16% - для трехрядных схем. Значения изгибающих моментов в сваях разных рядов отличаются между собой не более чем на 10-15%. В целом, можно с достаточной для практики точностью принять распределение оползневого давления между рядами свай равномерным.

2 При сдвиге подвижного лотка происходит изгиб свай. Свая в составе противооползневого сооружения работает как стержень, защемленный в упругое основание как ниже поверхности скольжения, так и выше этой поверхности (в сдвигаемом массиве грунта).

3 По критерию минимизации перемещений при равной нагрузке на свайные противооползневые сооружения в несвязных грунтах наиболее эффективной конструкцией в расчете на 1 сваю являются двухрядные сооружения при шахматном расположении свай с шагом свай 4(1. В сплошной свайной стенке (шаг свай 1(1) и трехрядных сооружениях при равных нагрузках на 1 сваю возникают в 2 раза большие перемещения свай, чем в двухрядных сооружениях.

4 Для однорядных свайных противооползневых сооружений в несвязных грунтах наиболее эффективными будет шаг свай 2<1.

5 Свайные многорядные сооружения с числом рядов три и . более целесообразно применять только при очень больших нагрузках, когда применение двухрядных сооружений исключается по причине недостаточности их несущей способности

Далее рассматриваются результаты исследований свайных противооползневых сооружений из буронабивных свай.

Расчет противооползневого сооружения основан на расчете части сваи ниже поверхности скольжения. Грунты на уровне расчетной поверхности скольжения и грунты на поверхности склона относятся к одному ИГЭ -глинам твердым (Р2и) в виде твердых и полутвердых глин с прослоями и включениями полускальных пород (алевролитов, песчаников, аргиллитов, изредка доломитов и известняков). В связи с этим статические испытания сваи на горизонтальную нагрузку позволяют оценить несущую способность противооползневого сооружения в целом.

С целью определения предельно допустимой горизонтальной нагрузки на буронабивную сваю был выполнен комплекс статических

испытаний свай на горизонтальную нагрузку. Было проведено испытание одиночной сваи и одновременное испытание двух свай. Диаметр опытных свай составил 1,2 м, длина ¿=20 м. Сваи армированы по всей длине однородным арматурным каркасом (рабочая арматура 16025 А-Ш).

Горизонтальная нагрузка на сваю создавалась в распор между испытуемой и анкерными сваями с помощью одного или двух гидродомкратов, при этом давление создавалось одной насосной станцией. Для упора домкрата на испытуемую сваю использовалась специальная конструкция, равномерно передающая нагрузку на сваю. Нагрузка от домкрата на анкерные сваи передавалась при помощи специальной инвентарной балочной конструкции. Для равномерной передачи нагрузки от домкрата на сваи использовались стальные листы толщиной 20 мм.

Схема проведения совместного испытания двух свай на горизонтальную нагрузку показана на рисунке 7.

->1

Рисунок 7 - Схема совместного испытания двух буронабивных свай на горизонтальную нагрузку

На основании данных, полученных во время статических испытаний, были построен график зависимости «нагрузка - перемещение» (рисунок 8).

Расчеты свай со свободной головой на горизонтальную нагрузку по «линейной» методике в однослойном основании по СП 50-102-2003 «Свайные фундаменты» показали, что перемещению головы сваи в уровне поверхности грунта и0 = 1,2 см соответствует нагрузка //=520 кН (см. рисунок 8, прямая 3).

1 - испытания одиночной сваи (при нагрузке 1000 кН в голове сваи образовалась трещина);

2 - совместное испытание двух свай;

3 - расчетная зависимость согласно СП 50-102-2003 (однослойное основание);

4 - расчетная зависимость по предлагаемому методу в многослойном основании

0 5 10 15 20 ио, мм

Рисунок 8 - График зависимости «горизонтальная нагрузка — перемещение»

Результаты расчетов свай на горизонтальную нагрузку с использованием предлагаемого в главе 4 метода в многослойном основании показали, что перемещению головы сваи в уровне поверхности грунта и0 = 1,2 см соответствует нагрузка #=990 кН (см. рисунок 8, прямая 4).

Полученная по результатам испытаний расчетная горизонтальная нагрузка на одиночную сваю была принята равной 1020 кН (102 тс), что в 2 раза больше рассчитанной по СП 50-102-2003 и на 3% больше сопротивления свай по предлагаемомуметоду. Таким образом, результаты испытаний показали значительно лучшую сходимость с результатами расчетов по предлагаемому методу, где принято многослойное основание

Выводы по результатам исследований противооползневого сооружения из буронабивных свай.

1 Испытания показали целесообразность, в отличие от метода расчета СП 50-102-2003, выполнения расчетов, принимая основание многослойным.

2 При расчете свай на горизонтальную нагрузку для твердых глин (Р2и) в виде твердых и полутвердых глин с прослоями и включениями полускальных пород следует принимать коэффициент пропорциональности #=100 МН/м4.

В главе 4 представлены разработанные расчетная схема и метод расчета многорядных свайных противооползневых сооружений.

На основании результатов экспериментальных исследований принята следующая расчетная схема. Свая рассматривается как изогнутый от давления грунта стержень, верхний конец которого жестко защемлен в

ростверк, а нижний конец упруго защемлен в уровне поверхности скольжения оползающего массива грунта (свая рассматривается как гибкая балка на упругом основании, а грунт - как упругое основание Фусса-Винклера).

Так как противооползневая конструкция проектируется симметричной относительно плоскости действия горизонтальной нагрузки, то расчет можно производить по плоской схеме.

Для вывода расчетных формул основание по глубине ниже поверхности скольжения принято неоднородным, многослойным. Разбиваем его на п слоев с постоянными в пределах каждого слоя коэффициентами постели К,.

Запишем систему уравнений равновесия плиты ростверка при действии оползневого давления в соответствии с обозначениями на рисунке 9,а:

М - £ п, (Мс1 + Мс,у,) = 0; Н - £ = 0, 0)

где и, - количество свай в /-м ряду; т — количество рядов свай,

М = -к -Е- Н = Е . (2)

3 р

Рисунок 9 - Расчетная схема подпорного сооружения в виде куста свай с ростверком (а) и расчетная схема сваи ниже поверхности скольжения (б)

Правило знаков определяется из условия, что момент, горизонтальная нагрузка, соответствующие им перемещения и0 и угол поворота свай, а также абсцисса точки сопряжения у, сваи с ростверком справа от оси поворота положительны.

Принимая изгибающий момент Ма и поперечную силу в заделке /-Й сваи в ростверк пропорциональными горизонтальному смещению и углу поворота плиты ростверка в этой точке и учитывая поперечную силу Qq и

4, V . '

изгибающий момент Мч от горизонтального давления грунта на сваю, запишем

вс, = ~<2Ч, + Р г, ~Рз,

=МФ _р3(Мо + р< ш . Г (3)

где рк, - реакция к-й сваи в /-м ряду при единичных перемещениях ее головы; н0 и 1(/0 — горизонтальное перемещение и угол поворота ростверка в уровне его подошвы.

Для определения усилий <2Ч( и Мд, расчетная схема сваи представлена (рисунок 9,6) как изогнутый от давления оползающего грунта qx стержень, верхний конец которого жестко защемлен в плите ростверка, а нижний конец упруго защемлен в уровне поверхности скольжения оползающего массива грунта. Глубина поверхности скольжения Л, может быть разной для разных рядов свай.

Учитывая, что подошва ростверка в общем случае залегает ниже поверхности грунта, эпюра давления на сваи будет иметь трапецеидальную форму. Разложим эту эпюру на две - на равномерно распределенную qi (размерность т/м) и линейно возрастающую по глубине с абсциссой в уровне поверхности скольжения д^А (размерность т/м2).

Исходя из расчетной схемы рисунка 9, б, запишем граничные условия. На глубине h¡ от подошвы ростверка перемещение сваи и0и и угол поворота у/0), определяются по формулам ^

+ Яф 5 ™ ; V = М 5 ^ + 0„ 8 „ .

где 8НН, 8ММ, и 8Ж, = 8ИМ - перемещения и угол поворота сваи в уровне поверхности скольжения от действия изгибающего момента Мф = 1 и поперечной силы Qф = 1.

Записав уравнения изгиба балки с учетом граничных условий (4) и условий защемления головы сваи в ростверк, получим систему из четырех уравнений, в которых неизвестными являются Мч, Мчн и МУ б,А3 ?2Й5

-(Л/, И + б,А2 + Ц^) = ЕЛМщ„6ми + е,^,,);

.2 , чУ , чУ

6 24

Здесь ЕЗ— жесткость поперечного сечения сваи на изгиб. Решив систему уравнений (5), получим

Л (5)

М , =7(9,5 + д2ИС)'

б, +9^)' ^ (6)

где

А = — + £/Л (—5 + А5 +6 )+(£/)25; Л

3 ш "и / V / о

В = —+ -ЫИ + —И г8 + 8 ) + — (Е/)2Й8 '

144 3 8 "" 8 "" 16 °

С = + — 2( — 68 + — + — 8 ) + -(£/ )2Ь5'У

360 12 5 "" 30 2 " 3 ° /

£>=— + £/й(5 +—/г25 + )26 ' 24 24

^ = — + -£/Л (—+ — А25 + 5и„) + -(Е/ )2Л60 , 80 2 4 "" 20 "" 2 У

5 =5 8 -52 • (8)

О нм мм мн у '

Подставив (3) и (6) в (1), получим выражения для определения перемещения м0 и угла поворота у/а от давления грунта <7

ио = МгА> - НгАг . ^ _ М,Д, - Н гВ г , (9)

(7)

Т1 где

1 /и т

мТ = + I мч)П>; яг = £а + хе?,«(

ст от

л, = £ = +

(10) (И)

= ЪРи' В2 = £ 1 = В1А1 - ВI'

/«1 1=1

Подставляя в (3) ы0 и у/0, полученные по формулам (9), можно определить усилия в заделке свай в ростверк и М0/.

Параметры рассчитываются по известной методике К.С. Зав-риева на действие Q0i и М0( и давление оползающего грунта. Основным в этой методике является определение единичных перемещений 5Ш, ¿>„м, и д„ = 8НМ. Для однослойного основания они могут быть определены по методике приложения СП 50-102-2003. В предложенной расчетной схеме для учета возможной неоднородности основания по глубине единичных перемещений использовано многослойное основание с постоянным в пределах каждого слоя коэффициентом постели, при этом предлагается использовать для расчета противооползневых сооружений универсальный метод расчета свай

на совместное действие вертикальной и горизонтальной нагрузок с использованием МКЭ в стержневой аналогии.

Оценка корректности полученной по результатам экспериментальных исследований расчетной схемы свайного многорядного противооползневого сооружения произведена сопоставлением с известными данными.

Предлагаемая расчетная схема с равномерным распределением оползневого давления между рядами свай подтверждается результатами лабораторных исследований моделей противооползневых сооружений, приведенных в работах Э.Я.Кильвандера, А.Г.Гагаркина, В.Д.Браславского, Л.В.Грицюка, Л.К.Гинзбурга и др. По результатам испытаний в лотках двух-трех- и четырехрядных сооружений свайных сооружений без ростверка и с ростверком в вышеуказанных работах было показано, что разница давлений между рядами при различных нагрузках составляет от 0 до 17-25%, что подтверждает приведенные в главе 3 результаты испытаний (по результатам испытаний, рассмотренных в главе 3 диссертации, разница давлений между рядами при различных нагрузках составляет от 2-6% до 10-16%).

Таким образом, в результате сопоставления с известными работами подтверждена корректность выбранной расчетной схемы с равномерным распределением оползневого давления на все ряды свай.

Предлагаемый метод расчета позволяет определять перемещения противооползневого сооружения и, угол поворота у/, а также находить усилия М, <2 в сваях и ростверке. Сопоставление полученных усилий и перемещений по предлагаемому методу расчета производилось с результатами расчета методом МКЭ с использованием программы РЬАХК 2с1 (версия 8) и с результатами расчетов по методике Л.К.Гинзбурга и по методике Л.В.Грицюка.

По итогам сопоставления результатов расчетов был сделан вывод, что использование предлагаемого метода позволяет уменьшить продольное и поперечное рабочее армирование при равном диаметре свай, по сравнению с другими методами расчета, на 20-30% и, в отдельных случаях, уменьшить диаметр свай при сохранении или некотором увеличении армирования. В отдельных случаях предлагаемый метод позволит сократить количество свай. По обобщенной оценке, использованная расчетная схема и метод расчета приведут к экономии денежных и материальных ресурсов при проектировании многорядных свайных противооползневых сооружений на 10-15%.

По предлагаемому методу расчета разработана методика расчета и проектирования многорядных свайных противооползневых сооружений, позволяющая с наименьшими затратами времени запроектировать надежные и эффективные свайные противооползневые сооружения.

В главе 5 представлены результаты внедрения предлагаемого метода. Результаты диссертационных исследований и разработанная на их основе методика расчета многорядных свайных противооползневых сооружений

были использованы при проектировании инженерной защиты на объектах: общественное здание «Конгресс-Холла» в г. Уфе, жилой дом в г. Уфе по ул. Парковой.

Экономический эффект от внедрения предложенной методики расчета свайных рядов при проектировании здания «Конгресс-холла» составил 446 тысяч рублей, при сооружении подпорной стенки на площадке строительства жилого дома по ул. Парковой в г. Уфе - 1008 тыс. рублей.

В настоящее время противооползневые сооружения полностью построены и эксплуатируются без повреждений и деформаций более 6 лет. Опыт эксплуатации подтверждает надежность предлагаемого метода расчета.

ОСНОВНЫЕ ВЫВОДЫ

Основные результаты проведенных исследований сформулированы в виде следующих выводов.

1 Анализ существующих расчетных методов для расчета свайных однорядных и многорядных противооползневых сооружений показал, что в значительной части этих методов приняты идеализированные расчетные схемы. Оползневая нагрузка на сваю принимается в виде сосредоточенной силы на высоте 1/3 оползневого массива, что не соответствует фактической схеме действия нагрузки. В части методов также принимается, что вся оползневая нагрузка приложена только к первому ряду свай. Методы не позволяют учесть возможную многослойность и неоднородность основания.

2 По результатам экспериментального исследования НДС многорядных свайных противооползневых сооружений со свободной головой в несвязных грунтах при воздействии на них оползневого давления грунта на моделях установлено следующее:

^ Свая в составе противооползневого сооружения работает как изогнутый от давления фунта стержень, упруго защемленный как в сдвигаемый массив грунта (верхняя часть сваи), так в неподвижный грунт на некотором расстоянии ниже поверхности скольжения (нижняя часть сваи).

Перемещения моделей свай в различных рядах даже при отсутствии объединяющего их ростверка являются практически одинаковыми. Разница перемещений в однорядных и двухрядных схемах составляет до 26%, в трехрядных схемах - до 10-16%. Значения изгибающих моментов в сваях разных рядов отличаются между собой не более, чем на 10-15%. В целом, можно с достаточной для инженерной практики точностью принять распределение нагрузки между рядами равномерным.

В несвязных грунтах наиболее эффективным противооползневым сооружением в расчете на 1 сваю являются двухрядные сооружения с шагом свай 4с/.

^ Для однорядных свайных противооползневых сооружений в не-

связных грунтах наиболее эффективными будет шаг свай 2с1.

3 По результатам полевых испытаний натурных буронабивных свай 01200 мм на горизонтальную нагрузку был уточнен коэффициент пропорциональности для уфимских глин, который рекомендуется принимать равным #=100 МН/м4. Установлено, что для длинных свай большого диаметра целесообразно принять расчетную схему грунтового основания, в котором работают сваи, в виде многослойной среды.

4 На основании результатов экспериментальных исследований свайных многорядных противооползневых сооружений построена их расчетная схема и разработан метод их расчета на оползневое давление грунта.

В расчетной схеме принято:

- оползневое давление действует на ростверк и непосредственно на стволы свай в виде распределенной по глубине нагрузки; нагрузка принимается равномерно распределенной между всеми рядами свай;

- глубина поверхности скольжения может приниматься различной для каждого ряда свай;

- грунтовое основание ниже поверхности скольжения принято как линейно-деформируемое основание Фусса-Винклера, многослойное, с постоянным в пределах каждого слоя коэффициентом постели.

5 Метод расчета позволяет определять перемещение и и угол поворота свай (р, усилия М и () в заделке свай в ростверк, и усилия по длине свай К и а

Для повышения точности метода расчетов предложено использовать метод расчета свай на горизонтальную нагрузку в многослойном основании с использованием МКЭ в стержневой аналогии.

6 В результате сопоставления с известными работами, результатами натурных экспериментов и практикой проектирования подтверждена корректность выбранной расчетной схемы и метода расчета. Показано, что предлагаемый метод позволяет осуществлять проектирование многорядных свайных противооползневых сооружений более экономично и менее материалоемко по сравнению с известными методами.

7 Разработаны практические рекомендации и методика проектирования многорядных свайных противооползневых сооружений. Предложенная методика была использована при проектировании инженерной защиты на ряде ответственных объектов, возводимых на оползнеопасных площадках. Результаты экспериментальных исследований и успешное внедрение результатов диссертационной работы в практику строительства позволяют рекомендовать предлагаемый метод расчетов к практическому применению.

ПУБЛИКАЦИИ ПО ТЕМЕ ДИССЕРТАЦИИ

В изданиях, рекомендованных ВАК РФ

1. Суворов, М.А. Исследование особенностей расчета противооползневых многорядных свайных сооружений / М.А. Суворов // Вестник гражданских инженеров, №2 (19), 2009. — СПбГАСУ, Санкт-Петербург -2009,- С. 142-145

В других изданиях

2. Суворов, М.А. Расчет буронабивных свай как противооползневой конструкции / A.JI. Готман, М.А. Суворов // в кн. Проблемы строительного комплекса России. Материалы VII межд. научно-технической конф. при VII межд. специализированной выставке «Строительство, коммунальное хоз-во..-2003»,- изд-во УГНТУ, 2003.

3. Суворов, М.А. Противооползневые конструкции из буронабивных свай при глубоком сдвиге / A.JL Готман, Ю.М. Шеменков, М.А. Суворов, Г.Г. Бахтияров // Городские агломерации на оползневых территориях: Материалы межд. научной конф. 15-17 октября 2003 г., Волгоград.-/ ВолгГАСА.-Волгоград, 2003,- С.91-96

4. Суворов, М.А. К вопросу обоснования расчетных схем свайных противооползневых сооружений / М.А. Суворов // в кн. Проблемы строительного комплекса России. Материалы VIII межд. научно-технической конф. при VIII межд. выставке «Строительство, коммунальное хоз-во..-2004» .- изд-во УГНТУ, 2004.

5. Суворов, М.А. Проблемы расчета свайных противооползневых сооружений / М.А. Суворов // Строительство, архитектура, теория и практика. Тезисы докладов.- Изд-во ПГТУ.- Пермь, 2005.- С.44-45.

6. Суворов, М.А. Проблемы рационального освоения оползнеопас-ных территорий в городской застройке / А.Л.Готман, М.А. Суворов // Труды межд. научно-технической конф. «Проблемы механики грунтов и фундамен-тостроения в сложных грунтовых условиях», т. 2. -Уфа, 2006.

7. Суворов, М.А. Противооползневые свайные конструкции / А.Л. Готман, М.А. Суворов // Геотехнические и эксплуатационные проблемы нефтегазовой отрасли: Материалы научно-техн. конференции.- Тюмень.-ТюмГНТУ, 2007 .- С. 25-30

8. Суворов, М.А. Геотехнические проблемы при проектировании дома Дружбы Народов в г. Уфе на площадке со сложными грунтовыми условиями / А.Л. Готман, М.А. Суворов // Тр. межд. конф. «Геотехнические проблемы XXI века в строительстве зданий и сооружений». - ПГТУ. - Пермь, 2007,- С. 106-112.

9. Суворов М.А. Противооползневые многорядные конструкции из свай / А.Л. Готман, М.А. Суворов // Материалы межд. научн. техн. конф.

«Геотехнические проблемы строительства, реконструкции и восстановления надежности зданий и сооружений».- ЛГТУ. - Липецк, 2007.

10. Суворов, М.А. Расчет противооползневых ленточных многорядных свайных сооружений / А.Л. Готман, М.А. Суворов // Строительные конструкции. Сборник научных трудов по механике грунтов и фундаменто-строению. г. Киев -2008. -с.208-220

11. Суворов, М.А. Результаты статических испытаний буронабив-ных свай / А.Л. Готман, М.А. Суворов, Г.Г.Бахтияров // Сб. научных трудов.-Труды БашНИИстроя, вып.76. г. Уфа-2008.

12. Суворов, М.А. Расчет многорядных свайных сооружений на оползневое давление грунта /Готман А.Л., Суворов М.А.// Сб. научных трудов.-Труды БашНИИстроя, вып.76. г. Уфа-2008.

13. Суворов М.А. Экспериментально-теоретические исследования работы ленточных многорядных свайных сооружений на оползневое давление грунта / Готман А.Л., Суворов М.А. // СПГАСУ, С Петербург, 2008

14. Суворов, М.А. Особенности проектирования и строительства на оползневых территориях / Готман А.Л., Суворов М.А. // Бюллетень строительного комплекса республики Башкортостан.- Уфа, 2009.

15. Suvorov, М. A. Behaviour of Many Row Pile Landslide Protection Structure under Deep Shear / A.L. Gotman, M.A.Suvorov // Alexandrie, Egipt, 2009, pp.2571-2576.

16. Suvorov, M. A. Calculation of features of many row pile landslide protection structures / A.L. Gotman, M.A.Suvorov // Abstract volume sixth International Conference on Case histories in Geotechnical Engineering/ Arlington, VA (USA) .-August 11-16, 2008., p.2.09

Суворов Максим Александрович

РАСЧЕТ МНОГОРЯДНЫХ СВАЙНЫХ ПРОТИВООПОЛЗНЕВЫХ СООРУЖЕНИЙ

Автореферат диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

Подписано в печать 20.05..2010 г. Набор компьютерный. Усл. печ. л. 1,2 Тираж 90 экз.

Отпечатано с авторского макета типографией ГУП института «БашНИИстрой»

Реферат.

Введение.

1 Противооползневые свайные сооружения в практике строительства и проектирования.

1.1 Виды оползней и природа оползневых процессов.

1.2 Определение устойчивости склонов и оползневого давления на противооползневые сооружения.

1.3 Существующие конструкции свайных противооползневых сооружений.

1.4 Существующие методы расчета свайных противооползневых сооружений и их анализ.

1.4.1 Виды необходимых расчетов при проектировании свайных противооползневых сооружений.

1.4.2 Методы определения предельной оползневой нагрузки на свайные противооползневые сооружения.

1.4.3 Расчет свайных рядов на возможность обтекания свай грунтом.

1.4.4 Распределение оползневого давления между сваями в многорядных противооползневых сооружениях.

1.5 Методы расчета свай на горизонтальную нагрузку.

1.6 Выводы. Задачи исследований.

2 Теоретическая концепция расчета многорядных противооползневых свайных сооружений.

3 Экспериментальные исследования.

3.1 Цели и задачи исследований.

3.2 Модельные исследования поведения однорядных и многорядных свайных противооползневых сооружений на оползневую нагрузку.

3.2.1 Методика исследования.

3.2.2 Результаты испытаний.

3.2.3 Выводы по результатам модельных испытаний.

3.3 Натурные испытания буронабивных свай на горизонтальную нагрузку.

3.4 Выводы по главе 3.

4 Разработка методики расчета многорядных противооползневых свайных сооружений.

4.1 Расчетная схема и метод расчета многорядных свайных противооползневых сооружений.

4.2 Расчет свай с использованием МКЭ.

4.3 Оценка достоверности метода расчета.

4.4 Предложения по методике проектирования многорядных свайных противооползневых сооружений.

В настоящее время строительство часто осуществляется на территориях, расположенных на склонах или вблизи них, в связи с чем остро встал вопрос инженерной защиты территорий от образования и активизации оползневых процессов. Достаточно часто встречаются случаи необходимости удержания в устойчивом состоянии большие массивы грунта на склонах или откосах с заданным углом наклона, когда устойчивость без принятия противооползневых мероприятий будет заведомо нарушена. Актуальны также вопросы противооползневой защиты в условиях вынужденной подрезки склонов, при устройстве значительных выемок и насыпей в глинистых грунтах, а также наличия высоких строительных и эксплуатационных нагрузок на откосах и склонах.

Возникновение оползней приводит к недопустимым деформациям, нарушению устойчивости и даже разрушению различных инженерных сооружений. При этом нарушение устойчивости зачастую сопровождается перемещением больших объемов грунтовых масс. Воздействию оползней подвергаются производственные и жилые постройки, а также трубопроводы, автомобильные и железные дороги. Это приводит к значительным убыткам.

В настоящий момент наиболее актуальным является вопрос обеспечения устойчивости склонов в условиях стесненной городской застройки, когда выполаживание склонов и выполнение контрбанкетов не всегда возможно ввиду застроенности территории. Применение контрфорсов и подпорных стен на естественном основании ограничено оползнями небольшой мощности. Закрепление грунтов и анкерные устройства являются, как правило, весьма затратными мероприятиями и имеют весьма ограниченную область применения.

Противооползневые свайные сооружения имеют целый ряд преимуществ перед остальными противооползневыми мероприятиями: • возможность устройства в стесненных городских условиях;

• просты и технологичны в изготовлении, позволяют механизировать работы по укреплению склона и свести к минимуму ручной труд;

• исключают подрезки склонов, так как свайные конструкции изготовляются с поверхности грунта;

• дают возможность обойтись только механическим удерживанием склона, даже при наличии комплекса причин, вызывающих оползень (т.е. без устранения причин возникновения оползня);

• не требуют постоянного ухода и ремонта, что исключает эксплуатационные затраты;

• позволяют избежать сложной дренажной системы, так как отдельные сваи не препятствуют движению грунтовых вод в грунтовом массиве;

• в большинстве случаев являются экономически эффективными;

• могут быть дополнительно использованы в качестве фундаментов зданий и сооружений.

Простейшим противооползневым сооружением является однорядная лента из свай, объединенная по верху ростверком (безростверковые сооружения применяются гораздо реже). Однако в большинстве случаев по причине высокого оползневого давления возникает необходимость возведения многорядных свайных сооружений.

Практически во всех случаях в противооползневых сооружениях глубина погружения свай составляет более 10 диаметров, сваи являются гибкими и работают на чистый изгиб. Часто применяются конструкции из свай, защемленных в подстилающие несмещаемые грунты высокой прочности.

Вместе с тем, механизм взаимодействия грунта оползней со сваями противооползневых сооружений изучен недостаточно. Схема работы такого сооружения на оползневое давление грунта существенно отличается от традиционной схемы работы свайного кустового фундамента при действии нагрузок (М, N и Н) через колонну на верхнем обрезе фундамента.

Особенностью работы свайных противооползневых сооружений является то, что при сдвиге оползающий массив грунта оказывает горизонтальное давление не только на верхнюю часть стенки (ростверк), но и на сваи. Здесь горизонтальная нагрузка Н действует от оползающего грунта непосредственно на стволы свай, а вертикальная нагрузка N и изгибающий момент М отсутствуют, либо крайне незначительны (обычно присутствует только вертикальная нагрузка от собственного веса ростверка).

Различными исследователями в разное время уделялось большое внимание вопросам изучения и расчета горизонтально нагруженных свай, однако эти исследования, в основном, касались вопросов расчета одиночных свай и кустовых свайных фундаментов.

В существующих расчетных схемах горизонтально нагруженных кустовых свайных фундаментов горизонтальная нагрузка передается на сваи через ростверк, т.е. для расчета противооползневых сооружений из свай эти методы неприемлемы.

Также имеется ряд исследований противооползневых свайных сооружений, где изучались вопросы определения шага свай из условия непродавливания грунта между сваями.

Анализ существующих методов расчета противооползневых свайных сооружений показал, что большинство этих методов приводит к значительному завышению расчетных усилий в сваях и не позволяет учесть возможную многослойность и неоднородность основания, что весьма актуально при большой мощности оползней.

Поэтому представляется целесообразным и актуальным проведение комплекса экспериментально-теоретических исследований особенностей работы противооползневых многорядных свайных сооружений и совершенствование метода их расчета.

Целью исследований является разработка метода расчета многорядных свайных противооползневых сооружений, позволяющего определять усилия в сваях и перемещения свай и ростверка.

Для достижения этой цели необходимо решить следующие задачи:

S проанализировать существующие методы расчета свайных противооползневых сооружений на оползнеопасных склонах;

S исследовать особенности напряженно-деформированного состояния (НДС) многорядных свайных противооползневых сооружений при действии оползневого давления;

S исследовать закономерности распределения оползневого давления между рядами свай в зависимости от конфигурации многорядного сооружения;

S выявить рациональные конструктивные решения многорядных свайных противооползневых сооружений;

S построить расчетную схему и разработать метод расчета противооползневого многорядного свайного сооружения с учетом особенностей взаимодействия оползневых грунтов со сваями;

•S разработать рекомендации по рациональному проектированию многорядных свайных противооползневых сооружений.

В диссертационной работе использованы следующие методы исследований:

S модельные исследования различных конструкций противооползневых многорядных свайных сооружений в лотках с песком с применением моделей свай, оснащенных тензодатчиками;

•S натурные испытания буронабивных свай 01200 мм в составе противооползневого сооружения на горизонтальную нагрузку.

Настоящая диссертация содержит результаты экспериментально-теоретических исследований, включающих испытания моделей свайных противооползневых сооружений с использованием тензосвай (21 испытание), испытание натурных буронабивных свай в составе противооползневого сооружения на горизонтальную нагрузку (2 испытания) и разработку экспериментально обоснованного метода расчета.

Научная новизна диссертационной работы заключается в следующем:

S получены новые данные о НДС многорядных свайных противооползневых сооружений (значения перемещений свай в уровне поверхности грунта, значения изгибающих моментов по длине свай) при различных оползневых нагрузках в зависимости от шага свай в рядах, шага рядов свай и количества рядов свай;

•S по результатам натурных испытаний буронабивных свай 01200 мм для уфимских глин (глинистые грунты с прослоями и включениями дресвы и щебня карбонатных пород - известняка, мергеля, аргиллита и т.п.) определено значение коэффициента пропорциональности для расчета свай на горизонтальную нагрузку;

S предложена расчетная схема и разработан метод расчета многорядных противооползневых свайных сооружений с учетом особенностей взаимодействия грунтового массива со сваями, а именно:

- оползневое давление действует на ростверк и непосредственно на стволы свай в виде распределенной по глубине горизонтальной нагрузки и принимается равномерно распределенным между всеми рядами свай;

- предусматривается возможность различной глубины расположения поверхности скольжения для каждого ряда свай;

- учитывается возможность многослойности грунтового массива ниже поверхности скольжения, что особенно актуально для свай большого диаметра (1 м и более) и большой длине свай (15 м и более);

S экспериментально выявлены рациональные конструктивные схемы многорядных свайных противооползневых сооружений с точки зрения наиболее эффективной работы свай в составе противооползневого сооружения.

Практическое значение исследований

Предложенная методика расчета противооползневых свайных сооружений позволяет осуществлять расчеты противооползневых конструкций с учетом взаимодействия свай с грунтом оползающего массива и рекомендуется для практического применения.

Достоверность результатов диссертационной работы подтверждена применением в экспериментах тензосвай, удовлетворительной сходимостью экспериментальных и расчетных данных с данными известных аналитических и экспериментальных исследований, а также практикой применения предложенного метода при проектировании реальных противооползневых сооружений, возведенных на оползнеопасных территориях.

Реализация работы

Результаты диссертационных исследований и разработанная на их основе методика расчета многорядных свайных противооползневых сооружений были использованы при проектировании инженерной защиты на объектах: общественное здание Конгресс-Холла в г. Уфе, жилой дом в г. Уфе по ул. Парковой, а также при экспертизе проектов противооползневой защиты ряда сооружений в г. Уфе.

Экономический эффект от внедрения предложенной методики расчета свайных рядов при проектировании инженерной защиты для фундаментов здания Конгресс-Холла составил 446 тысяч рублей, при сооружении подпорной стенки на площадке строительства жилого дома по ул. Парковой в г. Уфе - 1008 тыс. рублей.

Результаты экспериментальных и теоретических исследований использованы при подготовке «Территориальных строительных норм по проектированию противооползневых сооружений в грунтовых условиях Республики Башкортостан».

Основные результаты работы опубликованы в 17 статьях (в том числе 1 статья в журнале «Вестник гражданских инженеров», входящем в перечень изданий ВАК РФ), представлены и доложены на следующих конференциях и семинарах:

1 Международный семинар по механике грунтов, фундаменто-строению и транспортным сооружениям. (Пермь, 2000 г.).

2 Три международные научно-технические конференции УГНТУ (г.Уфа, 2000, 2002, 2003 г.г.).

3 Международная научная конференция 15-17 октября 2003 г. в г. Волгограде «Городские агломерации на оползневых территориях».

4 Международная научно-техническая конференция «Проблемы механики грунтов и фундаментостроения в сложных грунтовых условиях» (г.Уфа, 2006 г.).

5 Международная конференция «Геотехнические проблемы XXI века в строительстве зданий и сооружений» (Пермь, 2007).

6 Sixth International Conference on Case histories in Geotechnical Engineering/ Arlington, VA (USA) -August 11-16, 2008.

7 «Геотехника: научные и прикладные аспекты решения геотехнических задач в условиях нового строительства или реконструкции»,

Санкт-Петербург, 2009 г. frh

8 17 International Conference on Soil Mechanics and Geotechnical Engineering. Alexandria, Egypt. 5-9 okt. 2009.

Результаты работы также неоднократно докладывались на кафедре строительного производства ПГТУ в период обучения в аспирантуре и на ученом совете ГУП института «БашНИИстрой».

За решение геотехнических проблем при проектировании здания Конгресс-Холла в г. Уфе в грунтовых условиях с высокой карстовой и оползневой опасностью автор работы в числе 6 человек решением Президиума РОМГТиФ от 1 апреля 2009 г. был награжден дипломом имени Ухова С.Б (диплом №СБУ-004/6).

На защиту выносятся результаты экспериментальных исследований многорядных свайных противооползневых сооружений и метод их расчета на оползневое давление грунта, а также рациональные конструктивные схемы многорядных свайных противооползневых сооружений с точки зрения наиболее эффективной работы свай в составе противооползневого сооружения.

Объем работы. Диссертация состоит из введения, пяти глав, основных выводов и трех приложений. Общий объем составляет 217 страниц текста, 14 таблиц и 54 рисунка, а также список использованных источников - 206 наименований, в том числе 35 зарубежных.

Основные результаты проведенных исследований сформулированы в виде следующих выводов.

1 Анализ существующих расчетных методов для расчета свайных однорядных и многорядных противооползневых сооружений показал, что в значительной части этих методов приняты идеализированные расчетные схемы. Оползневая нагрузка на сваю принимается в виде сосредоточенной силы на высоте 1/3 оползневого массива, что не соответствует фактической схеме действия нагрузки. В части методов также принимается, что вся оползневая нагрузка приложена только к первому ряду свай. Методы не позволяют учесть возможную многослойность и неоднородность основания.

2 По результатам экспериментального исследования напряженно-деформируемого состояния свайных противооползневых сооружений при воздействии на них оползневого давления грунта на моделях установлено следующее:

S Свая в составе противооползневого сооружения работает как изогнутый от давления грунта стержень, упруго защемленный как в сдвигаемом массиве грунта (верхняя часть сваи), так в неподвижном грунте на некотором расстоянии ниже поверхности скольжения (нижняя часть сваи).

S Перемещения моделей свай в различных рядах даже при отсутствии объединяющего их ростверка являются практически одинаковыми. Разница перемещений в однорядных и двухрядных схемах составляет до 2-6%, в трехрядных схемах - до 10-16%. Значения изгибающих моментов в сваях разных рядов отличаются между собой не более чем на 10-15%.

S В целом, можно с достаточной для инженерной практики точностью принять распределение нагрузки между рядами равномерным.

3 На основании анализа результатов испытаний моделей свайных противооползневых сооружений со свободной головой в несвязных грунтах установлено следующее:

S Для однорядного свайного сооружения в несвязных грунтах наиболее эффективное использование свай происходит при шаге свай 2d, т.к. при этом шаге свай отмечается наилучшее соотношение между нагрузкой на сваю и перемещением сваи.

S Для двухрядного свайного сооружения в несвязных грунтах наиболее эффективное использование свай происходит при шахматном расположении свай с шагом свай в ряду Ad. Сопротивление свай в сплошной свайной стенке и в трехрядных свайных сооружениях в 2 раза меньше, чем для однорядного сооружения с шагом свай в ряду 2d.

4 На основании результатов экспериментальных исследований моделей многорядных свайных противооползневых сооружений в несвязных грунтах выявлены наиболее рациональные конструктивные схемы, а именно:

- наиболее эффективным ой конструкцией в расчете на 1 сваю являются двухрядные сооружения с шагом свай 4d;

- наименее эффективны трехрядные свайные сооружения.

5 По результатам полевых испытаний натурных буронабивных свай 01200 мм на горизонтальную нагрузку уточнен коэффициент пропорциональности для уфимских глин, который рекомендуется принимать равным #=100 МН/м4.

6 Установлено, что для длинных свай большого диаметра целесообразно принять расчетную схему грунтового основания, в котором работают сваи, в виде многослойной среды.

7 На основании результатов экспериментальных исследований НДС свайного многорядного противооползневого сооружения построена их расчетная схема и разработан метод расчета этой конструкции на оползневое давление грунта,

В расчетной схеме принято:

- оползневое давление действует на ростверк и непосредственно на стволы свай в виде распределенной по глубине нагрузки; нагрузка принимается равномерно распределенной между всеми рядами свай;

- глубина поверхности скольжения может приниматься различной для каждого ряда свай;

- грунтовое основание ниже поверхности скольжения принято как линейно-деформируемое основание Фусса-Винклера, многослойное, с постоянным в пределах каждого слоя коэффициентом постели.

8 Метод расчета позволяет определять перемещение U и угол поворота свай (р, усилия М и Q в заделке свай в ростверк, и усилия по длине свай М2 и Qz

Для повышения точности метода расчетов предложено использовать существующий метод расчета свай на горизонтальную нагрузку в многослойном основании с использованием МКЭ в стержневой аналогии [34].

9 В результате сопоставления с известными работами, результатами натурных экспериментов и практикой проектирования подтверждена корректность выбранной расчетной схемы и метода расчета. Показано, что предлагаемый метод позволяет осуществлять проектирование многорядных свайных противооползневых сооружений более экономично и менее материалоемко по сравнению с известными методами.

10 Разработаны практические рекомендации и методика проектирования многорядных свайных противооползневых сооружений. Предложенная методика была использована при проектировании инженерной защиты на ряде ответственных объектов на оползнеопасных территориях.

4.5 ЗАКЛЮЧЕНИЕ К ГЛАВЕ 4

Для расчета многорядных свайных противооползневых конструкций предложен метод расчета, позволяющий учесть совместную работу свай, ростверка и грунтового основания.

Принята расчетная схема, в которой свая рассматривается как изогнутый от давления грунта qx стержень (гибкая балка на упругом основании), верхний конец которого жестко защемлен в ростверк, а нижний конец упруго защемлен на некоторой глубине от уровня поверхности скольжения оползающего массива грунта. Грунт рассматривается как упругое основание Фусса-Винклера. Глубина поверхности скольжения h, может быть разной для разных рядов свай.

При определении коэффициента постели рассматриваем основание многослойным {п слоев) с постоянным в пределах каждого слоя коэффициентом постели Ki.

Горизонтальная нагрузка от оползающего грунта принимается действующей непосредственно по длине ствола сваи. Распределение оползневого давления грунта принимается равномерным на все ряды свай.

Предложенный в разделе 4.1 метод расчета позволяет определять перемещение U и угол поворота свай (р, усилия М и Q в заделке свай в ростверк и усилия по длине свай М: и Q~

Для обеспечения большей точности расчетов в рассматриваемом методе расчета предложено использовать известный метод расчета свай на совместное действие вертикальной и горизонтальной нагрузок с использованием МКЭ, основанный на работе [34] (см. раздел 4.2).

Для реализации этого метода расчета необходимо для каждого слоя определять свой коэффициент постели К, учитывающий свойства грунта в пределах каждого слоя. Значение коэффициента постели получаем на основе совместного решения теории местных деформаций и теории упругого полупространства (раздел 4.3).

Оценка корректности полученной расчетной схемы и метода расчета произведена сопоставлением с известными данными и результатами натурных испытаний буронабивных свай 01200 мм.

В результате сопоставления с известными работами подтверждена корректность выбранной расчетной схемы с равномерным распределением оползневого давления на все ряды свай.

Полевые испытания натурных буронабивных свай показали целесообразность принятой расчетной схемы с многослойным основанием и высокую сходимость значений перемещений U, определенных по результатам испытаний и по предлагаемому методу расчетов.

Сопоставление получаемых величин U, М, Q производилось с тремя наиболее распространенными и известными методами расчета: методом МКЭ по программе PL AXIS 2d, версия 8; расчет по методике Л.К.Гинзбурга [27]; расчет по методике [18]. Показано, что данный метод позволяет обоснованно осуществлять проектирование многорядных свайных противооползневых сооружений более экономично и менее материалоемко по сравнению с известными методами (возможная экономия на 10-15%).

Разработана методика расчета и проектирования многорядных свайных противооползневых сооружений с использованием разработанного метода расчета.

5 ВНЕДРЕНИЕ РАЗРАБОТАННОЙ МЕТОДИКИ ПРИ ПРОЕКТИРОВАНИИ СВАЙНЫХ ПРОТИВООПОЛЗНЕВЫХ СООРУЖЕНИЙ

Результаты исследований были использованы при проектировании противооползневых мероприятий на ряде ответственных геотехнических объектов: общественное здание «Конгресс-Холл» в г. Уфе, 14-этажный жилой дом в г. Уфе по ул. Парковой.

Одним из главных объектов, построенных в г. Уфе в честь 450-летия присоединения Башкирии к России, является здание Конгресс-Холла (рис. 51).

Рисунок 51 - Общий вид здания Конгресс-Холла

Архитектурное и объемно-планировочное решение здания представляет собой протяженное (длиной около 200 м) здание с криволинейными формами выше «нуля», решенное в виде смешанного каркаса с двумя подземными этажами в виде регулярного каркаса с шагом колонн 9 м в обоих направлениях.

В целом площадка характеризуется сложными геологическими напластованиями, включающими насыпные грунты, мергели, известняки, сцементированные песчаники и сульфатные отложения (гипсы). Площадка характеризуется повышенной карстовой и оползневой опасностью (рисунок 53). На обследуемой территории обнаружено 185 карстовых воронок, при этом карстовый процесс является активным. Кроме того, совокупность таких факторов, как крутые борта оврага и активный карстовый процесс создает оползневую опасность, как в виде покровных оползней по бортам оврага, так и «внутренних» оползней в результате карстовых просадок. Общий вид площадки строительства показан на рисунке 54.

Овраг, расположенный на площадке строительства, в том числе непосредственно под фундаментами здания Конгресс-Холла, имеет уклон тальвега в сторону р. Белой, и глубина его под зданием меняется от 12 до 30 м.

Рисунок 53 - Общий вид площадки строительства здания Конгресс-Холла

Рисунок 52

109

Изолинии районирования площадки по карсту - План площадки с указанием зон развития опасных карстовых и тектонических проявлений

Реальную оползневую опасность представляет собой мощный слой насыпного грунта (до 30,0 м) в верхней части оврага, сдвиг которого может осуществляться при благоприятных условиях (подрезка, пригрузка, замачивание) по кровле коренных грунтов в сторону р. Белой (рисунок 54).

Изолинии подошвы слежавшейся насыпи

Изолинии свежей h насыпи под зданием

Трещина бокового отпора

Рисунок 54 - План площадки с указанием зон расположения насыпных грунтов и указанием глубины расположенного под зданием оврага

Здание в средней части в качестве фунтового основания имеет овраг, заполненный частично насыпными грунтами переменной мощности, а краевыми частями опирается на коренные прочные грунты в виде известняков и сцементированных песчаников.

Фундамент под основную надземную часть здания принят в виде сплошной монолитной железобетонной плиты, опирающейся в зоне залегания насыпных грунтов (в овраге) на сплошное свайное поле. В западном и восточном крыльях здания, где на поверхность выходят коренные скальные грунты, плита опирается на естественное основание без свай.

На участках, где глубина залегания коренных грунтов не превышала 18 м применены забивные сваи (до глубины 12 м - цельные, при длине более 12 м - составные), а в средней части здания, где глубина оврага, а следовательно, мощность насыпных грунтов достигает 28-30 м, применены буронабивные сваи 0 1200 мм длиной L=32 м с заглублением в коренные фунты не менее, чем на 2 м. Буронабивные сваи являются несущим элементом фундамента (воспринимают через плиту вертикальную нафузку), а также выполняют функцию противооползневой конструкции, так как верхним концом они связаны с фундаментной плитой, а нижние концы жестко защемлены в коренном скальном грунте. Сваи расположены в 4 ряда с шагом свай в ряду и с шагом рядов 4 м.

Расчет буронабивных свай как противооползневого сооружения выполнялся по предлагаемой в главе 4 методике.

За решение геотехнических проблем при проектировании здания Конгресс-холла в г. Уфе г в грунтовых условиях с высокой карстовой и оползневой опасностью автор работы в числе 6 человек решением Президиума РОМГГиФ от 1 апреля 2009 г. был награжден дипломом имени Ухова С.Б (диплом №СБУ-004/6).

Экономический эффект от внедрения предложенной методики расчета свайных рядов при проектировании здания Конгресс-холла составил 446 тысяч рублей, при сооружении подпорной стенки на площадке строительства жилого дома по ул. Парковой в г. Уфе - 1008 тыс. рублей. Расчет экономического эффекта приведен в таблице 14. Акты внедрения результатов диссертационной работы прилагаются.

1. Алейников С.М, Иконин С.В. Расчет по второй группе предельных состояний оснований пирамидальных свай на совместное действие вертикальных, горизонтальных и моментных нагрузок // Основания, фундаменты и механика грунтов.-1997, №4

2. Абрамов С.К., Глазов Н.В., Романов А.В., Трупак Н.Г\ Противооползневые сооружения (исследования и проектирование) М,—Л., Госиздат .строит.лит-ры, 1940, 200 с.

3. Бабанов В.В., Перов В.П. Расчет горизонтально нагруженных свай при слоистом напластовании грунтов методом конечных элементов // Механика грунтов, основания и фундаменты.-Межвуз.тематич.сб.научных трудов/ЛИСИ. -Л., 1976.-№ 1(116).-С. 14-21.

4. Бартоломей А.А., Богомолов А.Н. О влиянии удерживающей свайной конструкции на напряженное состояние и величину коэффициента устойчивости однородного откоса // Основания и фундаменты в геологических условиях Урала. Пермь, 1987. — С. 3—9.

5. Бартоломей А.А., Богомолов А.Н. Определение величины оползневого давления на свайные элементы удерживающей конструкции // Основания и фундаменты в геологических условияхУрала. Пермь, 1988 - С. 47-51.

6. Бартоломей А.А., Богомолов А.Н. Определение нагрузок на свайные фундаменты зданий, возводимых на склонах, возникающих за счет сил оползневого давления // Основания и фундаменты в геологических условиях Урала. Пермь, 1988 - С. 9-11.

7. Бартоломей А. А., Маковецкий О.А.Расчет перемещений свайного фундамента на оползнеопасном склоне // Основания и фундаменты в геологических условиях Урала. Пермь, 1988 — С. 168-172.

8. Березанцев В.Г. Расчет одиночных свай и свайных кустов на действие горизонтальных сил // Военное издательство МВС ССР.-М.Д946.

9. Березанцев В.Т. Расчет оснований сооружений. Д.: Стройиздат, 1970. 208с.

10. Билеуш А.И. Теоретические основы расчета удерживающих сооружений и эффективность их работы при закреплении оползневых склонов: Автореф.дис. д-ра техн.наук., ВНИИГ им.Б.Е.Веденеева, Л., 1984.

11. Билеуш А.И., Недря Г,Д. Расчет оползневого давления на опору, обтекаемую оползневыми массами. Наука и техника в гор. хоз-ве, 1981, вып. 46, с.59-62.

12. Билеуш А. И. Выбор рациональных параметров шпилек при закреплении оползней на основании расчета напряженного состояния // Наука и техника в городском хозяйстве. Киев: Будивельник, 1983.-Вып. 52.-С. 6064.

13. Билеуш А. И. Метод определения усилий и деформаций в оползневом блоке // Наука и техника в городском хозяйстве.— Киев :Будивельник, 1985. Вып. 58. - С. 60-65,

14. Билеуш А. И. Методика расчета удерживающих противооползневых сооружений // Гидравлика и гидротехника.- Киев: Техника, 1981.-Вып. ЗЗ.-С. 86-93.

15. Богомолов А.Н. Разработка теоретических основ расчета напряженного состояния, несущей способности оснований сооружений и устойчивости грунтовых массивов: Автореф. дисс. д-ра техн.наук. Пермь,1997. 40 с.

16. Богомолов А. Н. Расчет несущей способности оснований сооружений и устойчивости грунтовых массивов в упруго-пластической постановке / Перм. гос. техн. ун-т. Пермь: 1996. - 150 с.

17. Богомолов А.Н., Вихарева О.А., Кривчиков.М.П., Редин А.В. -Анализ методов расчета сил оползневого давления. В сб. Труды VI международной конференции по проблемам свайного фундаментостроения. Т.2 Пермь, 1998

18. Браславский В.Д., Львович Ю.М., Грицюк Л.В. и др.

19. Противооползневые конструкции на автомобильных дорогах / М.: Транспорт, 1985.-301 с.

20. Будин А. Я. Гурийский М.А. Длительная прочность больверков с грунтовыми анкерами // Слабые и мерзлые грунты как основания зданий и сооружений. -Л.: 1987.-С. 5-15.

21. Будин А. Я. Длительная прочность свайный конструкций на деформирующихся во времени основаниях // Вопр. инж. геол. и мех.грунтов в практике стр-ва. М.: 1988. - С. 86-96.

22. Будин А. Я. Тонкие подпорные стенки для условий Севера / JL: Стройиздат, Ленингр. отд-ние, 1982. - 286 с.

23. Будин А. Я. Эксплуатация и долговечность портовых гидротехнических сооружений// -М: Транспорт, 1977. -319 с.

24. Буслов А. С. Уравнение движения оползня при наличии местных сопротивлений // Изв. АН УзССР. Серия техн. наук. Ташкент, 1983.- №3. ~ С. 48-52.

25. Гинзбург JI.K. Раздольский А.Г. Определение максимального оползневого давления./Юснования, фундаменты и механика грунтов, 1992, №5. С.11-14.

26. Гинзбург JI. К. О распределении давления грунта между рядами свай // Основания, фундаменты и механика грунтов. М.: Стройиздат, 1985. -Вып. 2. -С. 28.

27. Гинзбург, JI. К. Противооползневые удерживающие конструкции /.-М.: Стройиздат, 1979.-80 с.

28. Гинзбург JI. К., Ищенко В. И. Расчет заанкеренной противооползневой свайной конструкции // Основания, фундаменты и механика грунтов.- 1982. -№5. С.12-15.

29. Голубков В.Н. Несущая способность свайных оснований // Машстройиздат. -М., 1950.-143 с.

30. Гольдштейн М.Н., Бабицкая С.С. — Расчет устойчивости откосов с учетом ползучего сдвига.в сб. Вопросы геотехники №7. Механические свойства грунтов, свайные фундаменты, земляное полотно. — М, Транспорт, 1964.

31. Гольдштейн М.Н. Некоторые новые результаты исследований устойчивости склонов и откосов // Устойчивость склонов и откосов выемок. Вариационные методы расчета устойчивости / Вопросы геотехники №12, Киев, «Будивельник», 1968.

32. Горюнов Б.Ф. О расчете свай на совместное действие вертикальных и горизонтальных нагрузок // Основания, фундаменты и механика грунтов.-№ 1-1973 .-С.6-8.

33. Готман A.JL К расчету противооползневых сооружений в виде кустов свай с ростверком при глубоком сдвиге.- Вопросы фундаментостроения. Сб. научных статей. БашНИИстрой, г. Уфа, 2004.

34. Готман A.JI. Расчет свай переменного сечения на совместное действие вертикальной и горизонтальной нагрузок методом конечных элементов // Основания, фундаменты и механика грунтов. М., - 2000. - №1. -С. 6-12.

35. Готман A.J1. Расчет ленточных многорядных свайных сооружений на оползневое давление грунта. // Труды международной конференции по геотехнике «Городские агломерации на оползневых территориях». — Волгоград. ВГАСУ. 2005, часть I

36. Готман A.JI. Опыт проектирования фундаментов на площадках с комбинированной карстовой и оползневой опасностью // Основания, фундаменты и механика грунтов. М., 2007, №5

37. Готман A.JI. Бахтияров Г.Г. Конструктивные схемы свайных противооползневых конструкций и особенности их расчетных схем (тезисы) //

38. VIII междунар. научн. техн. конф. Том I. УГНТУ, Уфа, 2004

39. Ф. Н. Деревенец, С. И. Маций. Исследование взаимодействия грунта оползня со сваями двухрядной удерживающей конструкции методом конечных элементов // ГАНОТ: материалы III междунар.научн. конф. Часть I -Волгоград, 2005. С. 114-119.

40. Довгий А.И., Лучковский И.Я., Лекумович Г.С. Расчет горизонтально нагруженных свай по заданным перемещениям ростверка // Тез.докладов совещания «Застройка закарстованных территорий». -Уфа, 1984.-С.12-14

41. А.Г.Дорфман. Определение оползневого давления и коэффициента устойчивости склона. В сб. Основания и фундаменты. Вып. №17. Киев, «Буд1вельник», 1983

42. Дорфман А.Г. Точное аналитическое решение новых задач теории устойчивости откосов. // Вопросы геотехники. / Труды ДИИТа., Днепропетровск, 977. С53-57.

43. Дранников A.M. Оползни: типы, причины, меры борьбы. Киев, Укргипросельсельстрой, 1956,102 с

44. Емельянова Е.П. Основные закономерности оползневых процессов // «Недра», 1972, 308 с.

45. Жемочкин Б.Н. Опыты с моделями свай, работающих на горизонтальную нагрузку в лабораторных условиях // Исследования по теории сооружений. Вып.Г/, сб.статей.-Госстройиздат.-М.-Л.,1949.-356 с.

46. Жемочкин Б.Н. Расчет упругой заделки стержня // Стройиздат.-М., 1948.-67 с.

47. Завриев К.С., Крюков Е.П., Шпиро Г.С. Исследование несущей способности фундаментов опор контактной сети // Трансжелдориздат.-1960.

48. Завриев К.С., Шпиро Г.С. Расчеты фундаментов мостовых опор глубокого заложения // Изд. «Транспорт».-М., 1970.-215с.

49. Завриев К.С. Расчет свай на продольно-поперечный изгиб и устойчивость // Основания, фундаменты и механика грунтов.-№ 1 .-М., 1975,1611. С.15-17.

50. Зарецкий Ю.К.,Ломбардо В.Н.,Грошев М.Е., Олимпиев Д.Н. Устойчивость грунтовых откосов. // Основания, фундаменты и механика грунтов. 1980, №1, С.23-29

51. Зарецкий Ю.К. и др. Совершенствование методов определения давления грунта на подпорные стенки. // Гидротехн.стр-во ., 1986 , №8. С.34-38.

52. Зарецкий Ю.К.,Воробьев В.Н. Оценка длительной устойчивости оползневых склонов. // Основания, фундаменты и механика грунтов, 1990, №3. С.23-27.

53. Зархи А.З. Метод расчета одиночной сваи на горизонтальную нагрузку по условию деформации // Тр.ЛИИВТа,Изд. «Речной транспорт».-вып.26.,1959.-С.112-125.

54. Зенкевич О. Метод конечных элементов в технике, М.: Мир, 1975.541 с.

55. Зиязов Я.Ш. К расчету сжато-изогнутых свай, находящихся в многослойном основании // Инженерно-геологические условия и особенности фундаментостроения в Сибири.-Тр.НИИЖБа.-вып. 133 .-Новосибирск, 1972.-С.144-151.

56. Зиязов Я.Ш. Экспериментальные исследования работы свай на совместное действие вертикальных и горизонтальных нагрузок // Инженерно-геологические условия и особенности фундаментостроения в Сибири.-Тр.НИИЖТа.-вып. 133.-Новосибирск, 1972.-С.152-159.

57. Зиязов Я.Ш. К расчету свайных фундаментов с учетом горизонтального давления грунта на грунт // Вопросы фундаментостроения. Тр.НИИпромстроя. Уфа, 1977. - Вып.21.- С.45-56.

58. Золотарев Г. С. Генетические типы оползней, их развитие и изучение. МКС: 165-170

59. Зурабов Г.Г., Бугаева О.Е. Высокие свайные ростверки мостов.-М., 1949.-154 с.

60. Карасев О. В, Бенда С. Ф. Методические рекомендации попроектированию и расчету подпорных стен из буронабивных свай // Киев: ВНИИГС, Киевский отдел, 1984. 69 с.

61. Карасев О. В., Берман В. Н., Цесарский А. А. Экспериментальные исследования двухрядных подпорных стен из буронабивных свай // Основания, фундаменты и механика грунтов. — М.: Стройиздат, 1983.-№2.-С. 9-11.

62. Клейн Г. К. Расчёт подпорных стен. М. 1964.

63. Компьютерная программа «Расчет устойчивости земляных откосов по круглоцилиндрическим поверхностям скольжения» (версия 5.01)

64. Костерин Э. В, Основания и фундаменты / М: Высшая школа, 1990.-431 с.

65. Красильников Н.А. Расчет устойчивости грунтовых откосов. // Основания, фундаменты и механика грунтов. 1995, №6, С. 11-15

66. Калинович Б.Ю. О расчете шпунтовых рядов и свай на горизонтальные силы // Тр.Ленинградского института инженеров водного транспорта. -Вып.1,1932. -ОГИЗ Гострансиздат.-С. 188-201.

67. Кананян А.С. Расчет свай, подверженных действию горизонтальных сил // Основания, фундаменты и механика грунтов.-М.,1968.-№2.-С.

68. Кудрин С.М. Устойчивость опор в грунтах // ОНТИ., М.-Л.,Гл.редакция энергетической литературы, 1936.-275 с.

69. Лалетин Н.В. Расчет жестких безанкерных шпунтовых стенок//Издание Военно-инженерной Академии Красной Армии им. В.В. Куйбышева-М., 1940.-85 с.

70. Лапидус Л. С., Шадунц К. Ш. Укрепление откосов слабых насыпей сваями // Вопросы геотехники. Труды ДИИЖТа. Сб. 5. — Днепропетровск: 1962.-С. 48-55.

71. Лундин Л.Ш., Рабинович Е.А, О методике нелинейного расчета свайных ростверков на горизонтальную нагрузку // Сб.ХПСНИИП «Расчет конструкций подземных сооружений».-«Будивельник».-Киев,1976.-С.77-83.

72. Лучковский И.Я., Лекумович Г.С. К вопросу о расчете свай на горизонтальную нагрузку в связном грунте // Основания, фундаменты и механика грунтов.-№3.-1971.-С.17-18.

73. Маковецкий О. А. Центробежное моделирование устойчивости фундаментов на оползнеопасных склонах // Основания и фундаменты в геологических условиях Урала: Межвуз. сб. науч. тр.Перм. политехи, ин-т. -Пермь, 1988 С. 52-55.

74. Малышев М.В, Прочность грунтов и устойчивость оснований сооружений. М.: Стройиздат, 1994. 228 с.

75. Маслов Н. Н. Механика грунтов в практике строительства (оползни и борьба с ними) // М.; Стройиздат, 1977. - 320 с.

76. Маслов Н. Н. Прикладная механика грунтов // Машстройиздат,1949.

77. Маслов Н. Н. Физико-техническая теория ползучести глинистых грунтов в практике строительства / М.: Стройиздат, 1984. —176 с.

78. Маслов Н.Н. Условия устойчивости склонов и откосов в гидроэнергетическом строительстве.: М.-Л., Госэнергоиздат, 1955. 468 с.

79. Маций С. И. Взаимодействие свайных рядов с грунтом оползней // Автореферат дис. канд. техн. наук. — СПб: 1991.

80. Маций С. И. Уточнение способа определения величины оползневого давления // Гидротехническое строительство. М.:,2008.-№1-С. 14-17.

81. Метод расчета удерживающих сооружений / И. Я. Бялер, А. С. Штекель, JI. Т. Красовскии, В. В. Гончаров // Сопротивление материалов и теория сооружений. Киев, 1980.-№36.-С. 110-ПЗ.

82. Методические рекомендации по проектированию и строительству поддерживающих сооружений земляного полотна автомобильных дорог в оползневых районах на базе буронабивных свай и анкерных креплений / СоюзДорНИИ.-М.: 1988-72 с.

83. Миронов B.C. Практический метод расчета свай на действие горизонтальных нагрузок // Известия ВУЗов.-Строительство и архитектура.-1965.-№5.-С. 15-18.

84. Миронов B.C. Коэффициент постели грунта при действии на сваи горизонтальных нагрузок // Вопросы инженерной геологии, оснований и фундаментов.-Тр.НИИЖТа.-Вып.90.-Новосибирск, 1969.-С.241-243.

85. Миронов В.В. К расчету одиночных свай и высоких свайных ростверков на действие горизонтальных сил // Сб.трудов ЛИИЖГ.-Вып.207.-Л.Д963.-С.112-155.

86. Можевитинов А.Л. Критерии и расчеты устойчивости оснований и грунтовых сооружений. // Проектирование и исследование оснований гидротехнических сооружений.: М-лы конф. и совещ. по гидротехнике./ ВНИИГ им.Б.Е.Веденеева, Л.: Энергия,1980. С. 84-87.

87. Можевитинов А.Л, Линтемиров М. Д. Общий метод расчета устойчивости откосов земляных сооружений, // Известия ВНИИГ им. Б.Е.Веденеева, 1970,т.72, С.11-12.

88. Недря Г. Д. Об одном методе расчета давления на сооружения, обтекаемые оползневыми массами // Основания и фундаменты: Респ. сб.

89. Киев: Будивельник, 1984. Вып. 17. - С. 55-59.

90. Недря Г. Д. Фундаменты, обтекаемые оползневыми массами // Автореферат дис. канд. техн. наук. Киев: 1988.

91. Нарбут P.M. Исследование работы фундаментов при действии горизонтальной нагрузки//Тр.ЛИИЖТ.-Вып.241 .-Д., 1965.-С.81 -102.

92. Оползни. Исследование и укрепление. Пер. с англ. / Под ред. Р. Шустера и Р. Кризека. М.: Мир, 1981.-368 с.

93. Орагвелидзе 3. С. Механическое закрепление оползней с помощью буронабивных свай //Автореферат дис. канд. техн.наук.-Баку: 1984.

94. Орагвелидзе 3. С, Кереселидзе Д.И. Расчет противооползневой свайной конструкции по прочности грунта Автомобильные дороги, №5, 1986. -С. 14-15.

95. Орагвелидзе 3. С. Определение силы сопротивления сваи боковому смещению грунтов / Сообщение АН ГССР, 1981. -т. 103,№2,-С. 385388.

96. Основания, фундаменты и подземные сооружения / М.И.Горбунов-Посадов, В.А.Ильичев, В.И.Крутов и др.; Под общ. ред Е.А.Сорочана и Ю.Г.Трофименкова.-М.:Стройиздат,1985.

97. Основания и фундаменты / Цытович И.А., Березанцев В.Г., Далматов Б.И. и др., -М.,Изд.Высшая школа.-1970.-382 с.

98. Павлов А.П. Оползни Симбирского и Саратовского Поволжья. М, 1903, М-лы к познанию геологического строения России, вып II.

99. Пономарев А.Б. Определение предельной горизонтальной нагрузки, действующей на жесткую сваю // Современные проблемы фундаментостроения: Сб.тр. междунар.научн.-техн.конф. -Волгоград,2001.-часть 1 -2.-С.129-131.

100. Проектирование противооползневых сооружений.- в кн.: Вопросы геотехники, вып. 18 (ДИИЖТ), 1971.

101. Программа расчета устойчивости земляных откосов по круглоцилиндрическим поверхностям скольжения. Версия 5.01.МД999.

102. Распределение усилий между рядами свай противооползневой конструкции / JL К. Гинзбург, В. Е. Коваль, В. Б. Лапкип, В. С. Васковскан // Основания, фундаменты и механика грунтов. М.: Стройиздат, 1990. - №2.-С. 7-11.

103. Руководство по проектированию и устройству заглубленных инженерных сооружений / НИИСК Госстроя СССР. М. Стройиздат, 1986, 120 с.

104. Рекомендации по выбору методов расчета коэффициента устойчивости склона и оползневого давления .// Министерство монтажных и специальных работ УССР. М. ЦБНТТИ Минмонтажспецстроя СССР, 1986

105. Сапожников А.И., Сопгалов Ю.В. Расчет свай на горизонтальную нагрузку в нелинейно-деформируемом основании // Основания, фундаменты и механика грунтов. 1980.-№4.-С.9-11.

106. Сваи в гидротехническом строительстве: Учебное пособие / В. Г. Федоровский, С. Н. Левачев, С. В. Курилло, Ю. М. Колесников. М.: Изд-во Ассоциации стр. вузов, 2003. -240 с.

107. Свайные фундаменты. Глотов Н.М., Луга А.Л., Силин К.С., Завриев К.С. М, Транспорт, 1975.

108. Семенков О. Г Определение критического расстояния между элементами удерживающего сооружения оползневых склонов //Основания, фундаменты и механика грунтов. М.: Стройиздат, 1989.Вып. №6.-С. 11-12.

109. Серебро А.Я., Каменский О.В. О работе полых свай и колодцев-оболочек на горизонтальные нагрузки // Транспортное строительство. 1961.-№3.-С.41-43.

110. Силин К.С, Глотов Н.М., Завриев КС. Проектирование фундаментов глубокого заложения. М.: Транспорт, 1981. 252 с.

111. Смиренский Г.М., Нудельман Л.А., Радугин А.Е. Свайные фундаменты гражданских зданий / Стройиздат.-М., 1970.-144 с.

112. СНиП 2.02.02-85 Основания гидротехнических сооружений Госстрой СССР, М.,1986,48с.

113. СП 50-102-2003 Проектирование и устройство свайныхфундаментов. М.: 2005.

114. Снитко Н.К. Статическое и динамическое давление грунтов и расчет подпорных стенок/Стройиздат, JL, 1970.-207 с.

115. Снитко Н.К., Снитко А.Н. Деформационный расчет гибких опор в грунтовой среде с учетом влияния продольной силы // Основания, фундаменты и механика грунтов.-1967.-№6.-С. 1 -3.

116. Соколовский, В. В. Теория пластичности М.: Высшая школа, 1969. - 609 с.

117. Соколовский В.В. Статика сыпучей среды. М.: Физматгиз, 1954.274 с.

118. Справочник по проектированию инженерной подготовки застраиваемых территорий /Под. ред. В. С. Нищука. -Киев; Будивельник, 1983. 192 с.

119. Строганов, А. С. Вязко-пластическое течение грунтового слоя по наклонной плоскости // Инженерный сборник ин-та механики АН СССР.-1961.-т. 31 -С. 132-134.

120. Строганов А.С. Теоретические и экспериментальные исследования работы длинных одиночных свай на горизонтальную нагрузку // «ВОД ГЕО», Инфор.ма-лы №4.-М., 1953.-80 с.

121. Суворов М.А. Проблемы расчета свайных противооползневых конструкций. Строительство, архитектура, теория и практика. Тезисы докладов. Изд-во ПГТУ, Пермь, 2005.

122. Суворов М.А. Противооползневые свайные конструкции / Готман А.Л., Суворов М.А. // Геотехнические и эксплуатационные проблемы нефтегазовой отрасли: Материалы научно-техн. конференции.- Тюмень: ТюмГНТУ, 2007 -. С. 25-30

123. Суворов М.А. Противооползневые многорядные конструкции из свай / Готман А.Л., Суворов М.А. // Материалы межд. научн. техн. конф.

124. Геотехнические проблемы строительства, реконструкции и восстановления надежности зданий и сооружений» /ЛГТУ. Липецк, 2007

125. Суворов М.А. Расчет противооползневых ленточных многорядных свайных сооружений / Готман А.Л., Суворов М.А. // Строительные конструкции. Сборник научных трудов по механике грунтов и фундаментостроению. г. Киев -2008. -с.208-220

126. Суворов М.А. Результаты статических испытаний буронабивных свай / Готман А.Л., Суворов М.А., Бахтияров Г.Г. // Сб. научных трудов/Труды БашНИИстроя, вып.76. г. Уфа 2008

127. Суворов М.А. Расчет многорядных свайных сооружений на оползневое давление грунта /Готман А.Л., Суворов М.А.// Сб. научных трудов/Труды БашНИИстроя, вып.76. г. Уфа 2008

128. Суворов М.А. Исследование особенностей расчета противооползневых многорядных свайных сооружений. Вестник гражданских инженеров, №2 (19), 2009. СПбГАСУ, Санкт-Петербург -2009.-С.142-145

129. Терцаги К. Теория механики грунтов / К. Терцаги. — М.: Госстрой и здат, 1961.-507 с.

130. Тихвинский И.О. Оценка и прогноз устойчивости оползневых склонов. М.: Наука, 1989.141с.

131. Туровская А. Я., Черненко Н. Б. Экспериментальное определение оползневого давления на подпорные стены методом центробежного моделирования // Инженерная геология. М.: 1983. - №1. — С.97-103.

132. Туровская А.Я., Дорфман А.Г., Терлецкий В.П. Расчет оползневого давления и устойчивости склона. В межвузовском сб. вып 201/27 Вопросы земляного полотна и геотехники на железнодорожном транспорте. ДИИЖТ, г. Днепропетровск, 1978

133. Урбан И.В. Расчет сваи на горизонтальную нагрузку с учетом ее гибкости // Сб.научн.трудов МЭМИТ.-Вып.58.-Трансжелдориздат.-М.,1949.-С.49-60.

134. Устойчивость откосов и оползневых склонов п/р.

135. Н.Гольдштейна//Вопросы геотехники М.; Транспорт., 1967. 66с.

136. Федоровский В. Г., Курилло С. В., Кулаков Н. А. Расчет свай и свайных кустов на горизонтальную нагрузку по модели линейно деформируемого полупространства // Основания, фундаменты и механика грунтов. -М.: Стройиздат, 1988.-Вып. №4. -С. 20-23.

137. Фисенко Г.Л. Устойчивость открытых горных выработок и отвалов. М.: Недра, 1965.136 с.

138. Флорин В.А. Основы механики грунтов, т.2? М.-Л. : Госстройиздат, 1961.544 с.

139. Фролов А.М Меры обеспечения устойчивости земляных масс и сооружений. 1-ый том. М.1949.

140. Фролов А.М Меры обеспечения устойчивости земляных масс и сооружений. 2-ой том. М. 1954.

141. Хамов А. П. К расчету усилия прорезания грунта сваей в оползающем откосе // Межвуз. сб. науч. тр.: Всесоюзн. ин-т железнодорожного транспорта. 1987.-№140. -С. 62-66.

142. Хаяси К. Теория расчета балок на упругом основании/ОНТИ, изд.1930.-С.156-163.

143. Хилл, Р. Математическая теория пластичности. / Н.: ГИТТЛ, 1956.-407 с.

144. Цветков В. К. Расчет рациональных параметров горных выработок: Справочное пособие/.-М.: Недра, 1993. -251 с.

145. Цветков В. К. Расчет устойчивости однородных откосов при упруго-пластическом распределении напряжений в массиве горных пород // Изв. вузов. Горный журнал.- 1981,-№5. -С. 45-52.

146. Цветков В.К. Расчет устойчивости откосов и склонов. -Волгоград, Нижне-Волжское кн. изд-во, 1979

147. Цветков В.К. Исследование устойчивости откосов и склонов с помощью метода конечных элементов. // Приложение численных методов к задачам геомеханики.: Межвуз.сб. науч.тр./М.,МИСИ, 1986. С.106-113.

148. Цытович Н.А. Механика грунтов. М.: Стройиздат, 1963. 636 с.

149. Цытович Н.А., Тер-Мартиросян З.Г. Основы прикладной геомеханики в строительстве. М.: 1981. 317с.

150. Чеботарев Г. П. Механика грунтов, основания и земляные сооружения: пер. с англ. под ред. проф. Н. Н. Маслова / М.: Стройиздат, 1968.

151. Чугаев P.P. Земляные гидротехнические сооружения (теоретические основы расчета). JL: «Энергия», 1967. 460 с.

152. Шадунц К. Ш., Маций С. И. Взаимодействие свайных рядов с грунтом оползней // Основания, фундаменты и механика грунтов.-М.: Стройиздат, 1997,-№2.-С. 2-6.

153. Шадунц К. Ш. К расчету контрфорсных сооружений // Вопросы геотехники / Тр. ДИИТа. Днепропетровск, 1962. - Сб. 5. - С. 24-42.

154. Шадунц К. Ш. Оползни-потоки / М: Недра, 1983.120 с.

155. Шахунянц Г. М. Железнодорожный путь / М.: Транспорт. 1969.

156. Шахунянц Г.М. Расчет устойчивости склонов // М-лы совещания по вопросам изучения оползней и мер борьбы с ними./Киев, 1964. С.218-226.

157. Шахирев В.Б., Янышев Г.С. К вопросу о работе жесткой сваи на горизонтальную нагрузку // Строительство предприятий нефтепереработки и нефтехимии.Тр.БашНИИстроя.-Вып.У.-Стройиздат.-М., 1965.-С.75-83.

158. Шахирев В.Б., Зиязов Я.Ш. Экспериментальные исследования свай на совместное действие вертикальных и горизонтальных нагрузок // Сб.тр.НИИпромстроя. -Вып.Х1.-Стройиздат.-М., 1973 .-С.67-73.

159. Школа А.В. Развитие решений Ш.Кулона на случай анизотропного по сопротивлению сдвигу связного грунта при сейсме // Межвуз. сб. научн. тр. «Расчет и проектирование оснований и фундаментов в сложных инженерно-геологических условиях».— Воронеж, 1994.

160. Яковлев П.И. Устойчивость транспортных гидротехнических сооружений. М. Транспорт, 1986.191 с.

161. Ясюнас JI. П. Вопросы борьбы с оползнями на железныхдорогах. М.Трансжелдориздат, 1949.

162. Яропольский И.В. Основания и фундаменты. 2-е издание/ Водтрансиздат, 1954.-455 с.

163. Adashi Т., Kimura М., Tada S. Analysis on the preventive mechanism of landslide stabilizing piles // Numerical Models in Geomechanics:Proc. 3th Int. Symp., Niagara Falls, 8-11 May, 1988. London; New York,1989.-pp. 691-698.

164. Adashi Т., Kimura M., Tada S. Model tests on the preventive mechanism of landslide stabilizing piles // Proc. JSCE. 1988. - №.400. - pp.243252.

165. American Petroleum Institute. Recommended Practice for Planning, Designing and Constructing Pixed Offshore Platforms, API RP2A, 16 tk ed. 1984. Foundation Techniquere LTD. Preview Prospect, Broone House, Great Britain, 1974.-4p.

166. Ang, E.-C., Loehr J. E., Smith D. E. Numerical investigation of limit soil pressure for design of pile stabilized slopes // Proc. 11th Internat.conf. of IACMAG. Torino, 2005. - V. 2. - pp. 319-326.

167. Ausilio E., Conte E., Dente G. Stability analysis of slopes reinforced with piles // Computers and Geotechnics. 2001. - 28. - pp. 591 -611.

168. De Beer E. E, Carpentier R. Discussion of the paper by Ito and Matsui // Soils and foundations.- 1975. 16. -№1. -pp. 68-82.

169. Georgiadis M., Butterfield R. Laterally Loaded Pile Behaviour//Journal of the Geotechnical Engineering Division Proc. Of the Amer.Society of Civil End., ASCE. Vol.108.-No.GTl January, 1982.-pp.l55-165.

170. Gudehus G. Sei tendrunck auf pfahen in tonigen Boden // Geotechnik. -1984.-7.-№2.-pp. 73-84.

171. Hennes R. G. Analysis and Control of Landslides // University of Washington Eng. Exp. 1936, - Bull №91.

172. Ito Т., Matsui T. Discussions. Methods to estimate lateral force acting on stabilizing piles // Soils and foundations. 1978. - 18, - №2. - pp. 41-44.

173. Ito, T. Matsui T. Methods to estimate lateral force action on stabilizingpiles // Soils and foundations. 1975. - 15. - №4. - pp. 43-59.

174. Ito Т., Matsui Т., Hong W. P. Design method for stabilizing piles against landslide — one row of piles // Soils and Foundations. 1981. - V. 21.-№1.-pp. 21-37.

175. Ito Т., Matsui Т., Hong W. P. Design method for the stability analysis of the slope with landing pier // Soils and Foundations. 1979. - V. 19. -№4.-pp.4357.

176. Ito Т., Matsui Т., Hong W. P. Extended design method for multi-row stabilizing piles against landslide // Soils and Foundations. 1982. - V. 22.-№l.-pp. 1-13.

177. Kay S., Griffithe D.V., Kolk H.J. Application of Pressuremeter Testing to Assess Lateral Pile Response in Cla ys//The Pressuremeter and Its Marine Applications: Sesond Int.Symposium. Society for Testing and Materials. 1986.-pp.458-477.

178. Krahn J. The 2001 R.M. hardy lecture: the limits of limit equilibrium analyses // Canadian Geotechnical Journal. 2003. - V. 40. - pp. 643-660.

179. Lee S. H., Lea L. G. Low-Reynolds-number flow past cylindrical bodies of arbitrary cross-sectional shape // J. Fluid. Mech. 1986. — 164. —pp. 401-427.

180. Matsui Т., Hong W., Ito Т. P Earth pressure on piles in a row due to lateral soil movements // Soils and Foundations. 1982. - V. 22. - №2. pp. 71-81.

181. Musso A. Spinte su pali immersi in un terreno sede di creep stazionario // G. genio civ. 1984. - 122. - № 1-3 - pp. 63-78

182. Miche R. Investigation of Piles Subjected to Horizontal Forces. Applications to Quay Walls. -J.School of Englin.Giza. -No.4. -1930.

183. Poulos H.G. From Theory to. Practice in Pile Design//Civil Engineering Transactions. The Institution of Engineers, Australia. -1988. -pp.107-137.

184. Poulos H. G. Analysis of piles In soil undergoing lateral movement // Journal SMFD, ASCE. 1973. - V. 99. - № SM 5. - pp. 391-406.

185. Ranndolph M. F, Houlsby G. T. The limiting pressure on a circular pileloaded laterally incohesive soil // Geotechnique. 1984. -34.-№4.-pp.613-623.

186. Ramasamy G., Ramachandra Rao A.S., Laxena P.K. Predicted and Observed Load-Deflection Behavour of Laterally Loaded Piles // Indian Geotechnical Journal.-Vol.l4.-No.2.-1984.-pp.97-l 11.

187. Reese L.C., Welch R.C. Lateral Loading of Deep Foundation in Stiff Clay // J.Geotechn.Eng.Div.ASCE 101:GT7. -1975.-pp.633-648.

188. Rollberg D. Bestimmung der Bettungsmoduls horizontal Belasteter Pfahle aus Sondierungen Bauingeniemng. -Vol.57.-1982.-Nr.9. -pp .343-349.

189. Schmidt B. Die Berechnung biegebeanspruchter elastisch gebetter Pfahle nach der Methode der finiten Elemente//Bautechnik. -1985. -Nr.l pp.2025.

190. Shmuelyan, A. Piled stabilization of slopes // Landslides Glis-sements de terrain: Proc. of 17tK international symposium on landslides.-Trondheim, 17-21 June, 1996.-V. 3.-pp. 1799-1804.

191. Suvorov M.A. Calculation of Features of Many-row Pile Landslide Protection Structures /Gotman A.L.,Suvorov M.A. // Sixth International Conference on Case histories in Geotechnical Engineering/ Arlington, VA (USA) -August 1116, 2008

192. Vallabhan C.V., Alikhanlou F. Short Rigid Piles in Clays// Geotechn. End.Div.Proc.Amer.Soc.Civ.Eng.-Vol.108. -1982. -pp. 1255-1272.

193. Viggiani C. Ultimate lateral load on piles used to stabilize landslides // Soil. Mech, And Found. Eng., Proc. 10 Int. Conf., Stockholm, 15-19June, 1981.-Rotterdam, 1981.-V. 3.-pp. 555-560.

194. Wang W. L., Yen В. C. Soil arching in sliopes // Journal of the Geotechnical Engineering Division, January, 1974.

195. Wang Y.-Z. Distribution of earth pressure on retaining wall //Geotechnique. 2000. - 50. - №1. - pp. 83-88.

196. Winter H., Schwarz W., Gudehus G.Stabilization of clay slopes by piles // Impruv. Ground. Proc. 8 Eur.: Conf. Soil Mech. and Found, Eng.,Helsinki, 23-26 May, 1983.-Rotterdam, 1983. ~ V. 2. -pp. 545-550.

197. Сорочан Е.А., Лосев А.Н. Исследование работы свай в набухающих грунтах при действии горизонатальной нагрузки // Основания, фундаменты и механика грунтов.-№3.-М., 1985.-С. 10-12.

198. Суворов М.А. Особенности проектирования и строительства на оползневых территориях / Готман А.Л., Суворов М.А. // Бюллетень строительного комплекса республики Башкортостан г. Уфа, 2009

199. Suvorov М. A. Behaviour of Many Row Pile Landslide Protection Structure under Deep Shear /Gotman A.L.,Suvorov M.A. // Alexandrie, Egipt, 2009, pp.2571-2576.

200. Suvorov M. A. Calculation of features of many row pile landslide protection structures /Gotman A.L.,Suvorov M.A. // Abstract volume sixth International Conference on Case histories in Geotechnical Engineering/ Arlington, VA (USA) -August 11-16, 2008.

201. Суворов M.A. Экспериментально-теоретические исследования работы ленточных многорядных свайных сооружений на оползневое давление грунта / Готман А.Л., Суворов М.А. // СПГАСУ, С Петербург, 2008