автореферат диссертации по технологии материалов и изделия текстильной и легкой промышленности, 05.19.02, диссертация на тему:Проектирование технологии и сформированной из нетрадиционных видов сырья аппаратной шерстяной пряжи

На правах рукописи

Р /

Скуланова Нина Сергеевна

ПРОЕКТИРОВАНИЕ ТЕХНОЛОГИИ И СФОРМИРОВАННОЙ ИЗ НЕТРАДИЦИОННЫХ ВИДОВ СЫРЬЯ АППАРАТНОЙ ШЕРСТЯНОЙ ПРЯЖИ

Специальность 05.19.02 -Технология и первичная обработка текстильных материалов и сырья

Автореферат диссертации на соискание ученой степени доктора технических наук

Москва 2008

003459671

Работа выполнена на кафедре технологии шерсти Государственного образовательного учреждения высшего профессионального образования «Московский государственный текстильный университет имени А.Н. Косыгина»

Официальные оппойенты:

Ведущая организация: Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования «Российский заочный институт текстильной и легкой промышленности»

Защита состоится « 26 » февраля 2009 г. в _10_ часов на заседании диссертационного совета Д 212.139.02 при Государственном образовательном учреждении высшего профессионального образования «Московский государственный текстильный университет имени А.Н. Косыгина» по адресу: 119071 Москва,ГСП-1, Малая Калужская ул., д.1.

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке Государственного образовательного учреждения высшего профессионального образования «Московский государственный текстильный университет имени А.Н. Косыгина»

I

Автореферат разослан « ^ »__0]__200^г.

Ученый секретарь диссертационного сове1"

Доктор технических наук, профессор Доктор технических наук, профессор Доктор технических наук, профессор

Ашнин Николай Михайлович Фролов Вениамин Дмитриевич Юхин Сергей Семенович

доктор технических наук, профессор

АННОТАЦИЯ

Диссертация является законченной научно-квалификационной работой, в которой изложены научно обоснованные технические и технологические решения по созданию общей теории деформирования, прочности и проектирования нитей и пряжи, являющейся универсальной и распространяющейся на любые натуральные и химические волокна, по разработке технологии аппаратной шерстяной пряжу! с использованием нетрадиционных видов сырья.

Показано, что многие поставленные и решаемые вопросы проектирования нитей и пряжи являются основными при проектировании технологий прядильных производств всех видов волокон в текстильной промышленности. Отсутствуют методы, в которых с единых теоретических позиций рассматривались бы необходимые для решения проблем и задач текстильной технологии вопросы расчетов нитей на прочность. Чаще всего решения основаны на частных эмпирических связях, полученных в результате статистических методов планирования экстремальных экспериментов.

Проведена оптимизация параметров обработки отходов различных видов, в результате которой получены оптимальные технологические параметры машины для очистки волокна с целью получения высокой степени очистки и Максимальной длины волокна после обработки в смесях с использованием нетрадиционных волокон; даны оптимальные технологические параметры чесальной машины для разволокнения крутых концов, обрезков ткани в ткачестве и отделке для получения максимальной длины волокон; разработаны составы аппаратных смесей с использованием новых видов сырья; вычислены параметры, определяющие прочность пряжи при технологической обработке компонентов; разработаны пять новых планов технологической обработки нетрадиционных видов сырья в аппаратной системе прядения и определены значения для всех технологических потоков средней длины волокон по массе, коэффициентов вариации длины волокон по массе, средней длины волокон по сечению, коэффициентов вариации длины волокон по сечению, долю волокон.менее 10 мм, 20 мм, 30 мм, 50 мм, что позволяет выбрать необходимый технологический поток в зависимости от необходимой длины волокон в смеси. Исследованы влияние долевого содержания нетрадиционных видов сырья на неровноту по линейной плотности, влияние новых технологий применения безжировых эмульсий на неравномерность по линейной плотности аппаратной шерстяной пряжи. Получены градиенты и величины неровноты для оптимальных вариантов при использовании оптимальных типов гарнитур (игольчатой ленты и цельнометаллической пильчатой ленты), оптимальных разводок а скоростных режимов кар-дочесания (прочесных чисел I, II, III прочесов, процента опережения бегуна, скоростей съемных барабанов на I, II, III прочесе). Уточнены параметры кэрдо-чесания при переработке аппаратных смесей с вложением нетрадиционных видов сырья.

Проведены расчеты при проектировании однокомпонентной чистошерстяной аппаратной пряжи с использованием классической схемы расчета прочности, принятой в механике деформируемого твердого тела. На аналитическом ' уровне проведены расчеты пряжи при замасливании жировой и безжировой ч\

эмульсией с применением теории, учитывающей геометрические, фрикционные и жесткостные характеристики. Проведено проектирование аппаратной пряжи многокомпонентной смеси с использованием нетрадиционных видов сырья при изменении долевого содержания ангорской шерсти с 0,3 до 0,5.

Дана теория проектирования многокомпонентной аппаратной пряжи с использованием нетрадиционных видов сырья при изменении крутки с 130 до 400 кр/м. Проведено проектирование равновесной скрученной вдвое аппаратной пряжи из многокомпонентной смеси с использованием ангорской шерсти.

Дополнены и уточнены теории баллонирования нити применительно к кольцевой прядильной машине. Введено дополнительное граничное условие, которое является главным и определяет существенное отличие задачи о баллоне на кольцевой прядильной машине от баллонирования при отсутствии бегунка массы тв. Решена задача о форме и натяжении нити в баллоне кольцевой прядильной машины в условиях отсутствия ограничений на длину нити в баллоне.

Автор защищает:

- общую теорию деформирования, прочности и проектирования нитей и пряжи, изготовленной из любых натуральных и химических волокон; »

- методологию проектирования технологии и пряжи, изготовленной из нетрадиционных видов сырья;

- расчет напряжений и деформаций волокон и нити, приближающий прочностные расчеты нити к действительному состоянию нити при ее нагруже-нии;

- аналитическое описание масштабного эффекта, выражающего зависимость прочности образца от его длины и способ вычисления параметров распределения Вейбулла прочности волокон;

- аналитическое определение коэффициента реализации прочности волокон в нити и в пряже, вычисляемого до сегодняшнего времени экспериментально; величина коэффициента реализации прочности, расположенная в интервале 0,5 - 0,6 для натуральных волокон, оказывает, наряду со средней прочностью и числом волокон, наиболее существенное влияние на прочность пряжи;

- расчеты напряжений, деформаций и предельного состояния пряжи из волокон конечной длины с регулярной схемой миграции, длины участка скольжения волокна при нагружении пряжи, коэффициента скольжения, характеризующего уменьшение напряжений в пряже;

- теорию проектирования пряжи из многокомпонентной смеси в условиях существенного различия геометрических и прочностных свойств волокон компонентов;

- механику скрученных между собой нитей, условия силового взаимодействия двух скрученных нитей для изготовления равновесной крученой пряжи;

- теорию образовании сукрутин при переработке нитей и пряжи, критерий образовании сукрутин; '

- уточнения и дополнения теории баллонирования нити применительно к кольцевой прядильной машине;

- оптимальные технологические параметры машины для очистки волокна с целью получения высокой степени очистки и максимальной длины волокна после обработки в смесях с использованием нетрадиционных волокон;

- оптимальные технологические параметры чесальной машины для раз-водокнения крутых концов, обрезков ткани в ткачестве и отделке для получения максимальной длины волокон из смесей с использованием ангорской шерсти;

- составы аппаратных смесей с использованием новых видов сырья;

- новые планы технологической обработки нетрадиционных видов сырья в аппаратной системе прядения;

- параметры кардочесания при переработке аппаратных' смесей с вложением нетрадиционных видов сырья;

- оптимальные значения параметров гарнитуры рабочих органов с игольчатой и цельнометаллической пильчатой лентой на I, И, III прочесе при переработке смесей с вложением нетрадиционных видов сырья (ангорская шерсть).

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность темы. Многие поставленные rf решаемые вопросы проектирования нитей и пряжи являются основными при проектировании технологий прядильных производств всех видов волокон в текстильной промышленности. Отсутствуют методы, в которых с единых теоретических позиций рассматривались бы необходимые для решения проблем и задач текстильной технологии вопросы расчетов нитей на прочность. Эта вопросы даны в постановке, не соответствующей методам современной науки и, в частности, механики. Чаще всего решения основаны на частных эмпирических связях, полученных в результате статистических методов планирования экстремальных экспериментов, которые были модны в шестидесятых годах прошлого века.

Проектированию нитей и пряжи посвящено огромное число работ. Наи- . более полные и корректные ответы на вопросы, связанные с расчетом нитей, даны в статьях и книгах J.W.S. Hearle. Периодически появляющиеся зарубежные и отечественные работы самого последнего времени в этой области, где даны неточные решения, противоречат элементарным положениям механики деформируемого твердого тела. Наиболее известным и применяемым в расчетах прочности пряжи является метод А.Н. Соловьева. Но и его конечная формула, и основные положения этого метода базируются на эмпирических связях, определяющих прочность пряжи по известным характеристикам волокон.

Необходим универсальный метод, распространяющийся на любые волокна и следующий классической схеме, принятой в механике.

Цель и основные задачи исследования. Целью диссертации является создание общей теории деформирования, прочности и проектирования нитей и пряжи, являющейся универсальной и распространяющейся на любые натуральные и химические волокна.

В работе решены следующие основные задачи:

- исследованы напряжения и деформации волокон, нити и пряжи, на основе которых описано действительное состояние нити при ее нагружении и проведены прочностные расчеты нити;

- в рамках статистической теории прочности волокон и концепции наислабейшего звена аналитически описан масштабный эффект, выражающий зависимость прочности образца от его длины;

- в результате решения оптимизационной задачи прочности волокон определен коэффициент реализации прочности волокон в нити и в пряже, вычисляемый до сегодняшнего времени экспериментально;

- рассмотрены напряжения, деформации и предельное состояние пряжи из волокон конечной длины с регулярной схемой миграции;

- разработана теория проектирования пряжи из многокомпонентной смеси в условиях существенного различия геометрических и прочностных свойств волокон компонентов;

- дана оценка работоспособности спроектированной пряжи при ее формировании на кольцевой прядильной машине;

- проведена оптимизация параметров обработки отходов различных видов;

- уточнены параметры кардочесания при переработке аппаратных смесей с вложением нетрадиционных видов сырья.

- определены оптимальные значения параметров гарнитуры рабочих органов с игольчатой и цельнометаллической пильчатой лентой на I, II, III прочесах при переработке смесей с вложением ангорской шерсти.

- найдены оптимальные значения скоростных параметров и разводок I, II, III прочесов: прочесные числа рабочих валиков, процент опережения бегуна, ширина меловой полоски, скорость съемных барабанов, разводки предпрочеса и основных прочесов при переработке смесей с вложением нетрадиционных видов сырья (ангорская шерсть).

Основные методы исследования. Диссертационная работа построена «а комплексном использовании теоретических и экспериментальных методов и средств исследований. Использованы методы классического анализа, механики деформируемого твердого тела, механики нити, теории оптимизации. В работе широко использованы вычислительные методы, реализованные в математической программе MathCAD. Основные теоретические положения проверены экспериментально на лабораторном и производственном оборудовании с использованием современной измерительной аппаратуры. Достоверность основных положений, выводов и рекомендаций подтверждена корректным применением теорий, апробацией и внедрением результатов работы.

Научная новизна состоит в создании теоретических основ проектирования нитей, пряжи и технологических процессов изготовления аппаратной шерстяной пряжи из смесей с вложением нетрадиционных видов сырья, В диссертационной работе впервые:

- создана общая теория деформирования, прочности и проектирования нитей и пряжи, являющаяся универсальной и распространяющаяся на любые натуральные и химические волокна;

- дано полное исследование напряжений и деформаций.волокон, нити и пряжи, приближающее прочностные расчеты нити к действительному состоянию нити при ее нагружении;

- в рамках статистической теории прочности волокон и концепции наислабейшего звена аналитически описан масштабный эффект, выражающий зависимость прочности образца от его длины;

- в результате решения оптимизационной задачи прочности волокон определен коэффициент реализации прочности волокон в нити и в пряже, вычисляемый до сегодняшнего времени экспериментально j

- получено соотношение, определяющее длину участка скольжения волокна при нагрузкении пряжи, аналитически найден коэффициент скольжение, характеризующий уменьшение напряжений в пряже;

- разработана теория проектирования пряжи из многокомпонентной смеси в условиях существенного различия геометрических и прочностных свойств волокон компонентов;

- рассмотрена механика скрученных между собой нитей;

- развита теория образовании сукрутин при переработке нитей и пряжи, выведен критерий образовании сукрутин;

- дана оценка работоспособности спроектированной пряжи при ее формировании на кольцевой прядильной машине;

- развиты и дополнены теории баллонирования нити применительно к кольцевой прядильной машине.

Практическая значимость работы. Методология проектирования технологии и пряжи, изготовленной из нетрадиционных видов сырья, реализована в промышленности в условиях ЗАО «Текстильная фирма «Купавна». Получены оптимальные технологические параметры машины для очистки волокна с целью получения высокой степени очистки и максимальной длины волокна после обработки в смесях с использованием нетрадиционных волокон. Даны оптимальные технологические параметры чесальной машины для разволокнения крутых концов, обрезков ткрни в ткачестве и отделке для получения максимальной длины волокон из нетрадиционных смесей. Спроектированы составы аппаратных смесей с использованием нетрадиционных волокон (ангорской шерсти). Разработаны пять новых планов технологической обработки нетрадиционных видов сырья в аппаратной системе прядения, и для всех технологических потоков определены значения средней длины волокон по массе, коэффициентов вариации длины волокон по массе, средней длины волокон по сечению, коэффициентов вариации длины волокон по сечению, долю волокон менее 10 мм, 20 мм, 30 мм, 50 мм, что позволяет выбрать необходимый технологический поток в зависимости от длины волокон в смеси. Получены градиенты и величины квадратической неровноты для оптимальных вариантов при использовании игольчатой ленты и цельнометаллической пильчатой ленты, оптимальных разводок и скоростных режимов кардочесания (прочесных чисел I, И, III прочесов, процента опережения бегуна, скоростей съемных барабанов на I, II, III прочесах). Уточнены параметры кардочесания при переработке аппаратных смесей с вложением нетрадиционных видов сырья. Определены оптимальные значения параметров гарнитуры рабочих органов с игольчатой и цельноме-

таллической пильчатой лентой на I, II, III прочесе при переработке смесей с вложением нетрадиционных видов сырья (ангорская шерсть). Найдены оптимальные значения скоростных параметров и разводок I, И, III прочесов: про-чесяые числа рабочих валиков, процент опережения бегуна, ширина меловой полоски, скорость съемных барабанов, разводки предпрочеса и основных прочесов при переработке смесей с вложением нетрадиционных видов сырья (ангорская шерсть).

Апробация работы.

Материалы по теме диссертации докладывались и получили одобрение: ha международных научно-технических конференциях «Современные проблемы развития технологии и техники текстильного производства» (Либерец, ЧССР, 1981 г., 1983 г.); на международной научно-технической конференции «Современные наукоемкие технологии и перспективные материалы текстильной и легкой промышленности» (Иваново, 2004 г., 2008 г.); на Всероссийских научно-технических конференциях «Современные технологии и оборудование текстильной промышленности» (Москва, 1995-2008 г.г.); на межвузовских научно-технических конференциях аспирантов и студентов «Молодые ученые - развитию текстильной и легкой промышленности» (Иваново, 2005 г., 2008 г.); на межвузовских научно-технических конференциях «Современные проблемы текстильной промышленности» (Москва, РоссЗИТЛП, 2003 г., 2004 г.); на Всероссийских научно-технических конференциях «Текстиль XXI века» (Москва, МГТА-МГТУ, 1996-2008 г.г.); на заседании ученого совета ОАО НПК «ЦНИИШерсть» (Москва, 2008 г.); на заседании кафедры технологии шерсти ГОУВПО «Московский государственный текстильный университет имени А.Н. Косыгина» (Москва, 2008 г.); на заседании проблемного совета факультета технологии и производственного менеджмента ГОУВПО «Московский государственный текстильный университет имени А.Н. Косыгина» (Москва, 2008 г.).

Личное участие автора в получении изложенных в диссертации результатов. Постановка цели, выбор методов и средств решения поставленных задач, теоретические положения и обобщение полученных результатов, выводы и рекомендации, сформулированные в работе, принадлежат автору. Внедрение ч результатов и исследований выполнено как автором лично, так и под его руководством при непосредственном участии.

Публикации. Основные результаты отражены в 44 работах, из них 1 монография, 5 учебных пособий, 9 статей в журнале «Известия вузов. Технология текстильной промышленности», 29 статей и тезисов на научно-технических конференциях.

Структура и объем диссертационной работы. Диссертационная работа состоит из введения, пяти глав, общих выводов и рекомендаций, библиографического списка и приложений. Содержание диссертации изложено на 306 страницах, из них основного текста 257, содержит 42 рисунка, 74 таблицы. Библиографический список включает 211 источников на 23 страницах. Приложение составляет 26 страниц.

СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

Во введении обоснована актуальность диссертационной работы, изложены цель и задачи исследований, приведены основные результаты', научная и практическая значимость, даны основные положения, выносимые на защиту.

В первой главе выполнен анализ современного состояния исследований в области проектирования и изготовления пряжи, который позволил подтвердить актуальность и новизну работы, ее практическую и научную значимость. Сформирована концепция универсального аналитического метода проектирования прочности нити любой природы, основанная на классической схеме, принятой в механике твердого тела, теоретического и экспериментального обоснования условий формирования аппаратной шерстяной пряжи из нетрадиционных видов сырья, методики прогнозирования строения аппаратной шерстяной пряжи из нетрадиционных видов сырья новых структур, новых технологических процессов формирования пряжи современных структур на отечественном технологическом оборудовании.

Проанализированы основные современные принципы проектирования пряжи, представляемые иностранными учеными, и научные подходы известных ученых Соловьева А.Н., Трыкова П.П., Разумеева К.Э., Шустова Ю.С., Капита-нова А.Ф., Протасовой В.А., Коробейникова А.П., Кузнецова A.A., Рыклина Д.Б. и др. по решению теоретических, практических и экспериментальных задач в области проектирования пряжи, прогнозирования и проектирования па- . раметров технологических процессов получения пряжи.

Во второй главе изложены разработанные в диссертации основы теории деформирования и прочности нитей и пряжи. Общая схема решения задач, связанных с нахождением перемещений и натяжений волокон при нагружении пряжи силой Р, состоит в следующем: 1) составить уравнения совместности деформаций, т. е. соотношения, связывающие деформации отдельных элементов; 2) заменить в уравнениях совместности деформации напряжениями или усилиями по закону Гука (или иному закону связи); 3) составить уравнения статики, считая геометрию системы определенной для недеформированного состояния; 4) решить полученную систему уравнений. При простейшем теоретическом исследовании поведения волокон в нити с идеальной винтовой структурой (рис. 1) учитываются только продольные растягивающие силы и считается неизменным диаметр нити при растяжении.

Пусть деформация нити s - — , где dh ~ удлинение шага h винтовой

h ■ ,

линии, по которой расположено волокно, деформация волокна £f~~j~ (3Десь

dl - удлинение волокна). На рис. 1 показано изменение при одноосном растяжении длины волокна /, расположенного на расстоянии радиуса г нити от ее. оси и ориентированного под углом к оси нити 9.

Рис. 1. Геометрическая модель нити (а) и ее развертка (б) при одноосном растяжении

В соответствии с указанной выше схемой получено уравнение совместности деформаций

£f=eycos23. (1)

Формула (1) написана для отдельного волокна, ориентированного под углом & относительно оси нити. В геометрической модели нити волокна располагаются по винтовым линиям с постоянным шагом h. Тогда шаг винтовой линии h не зависит от текущего радиуса нити г, а угол ориентации отдельного волокна i9, равный углу подъема винтовой линии, изменяется вдоль радиуса, достигая на поверхности нити радиуса R значения Д Модуль упругости нити Еу определяется жесткостью всех волокон. Для такой сложной системы задача

решается при помощи энергетических соотношений. На элементарном перемещении d (Ai)) работа внешней силы Р{ в направлении оси нити х, при прочих неизменных перемещениях равна приращению потенциальной энергии деформации всех.волокон: i

= (2) i

Упругий модуль нити Еу - {Ef cos4 5). Проведено усреднение cos4 3. Разделим нить на цилиндрические элементы радиальной толщины dr и площадью

2nrdr с углом винтовой линии 9. Тогда среднее значение cos4 9 получим в ре-

1 R

зультате интегрирования: (cos4 9) = —j2nr cos4 9dr = cos2 p. Тогда

E = Ef cos2 P. Эта простая формула показывает, что модуль упругости кити уменьшается в зависимости от угла кручения р и соотношение модулей нити и волокна составляет cos2 р. Приведенный вывод не учитывают ни изменения толщины нити при деформировании, ни действия поперечных сил, возникающих из-за пространственного расположения волокон в нити. Проведено более полное исследование напряжений и деформаций волокон и нити, приближающее прочностные расчеты нити к действительному состоянию нити при ее нагружении.

Разрушение нити начинается с разрыва волокон. Предел прочности волокна при растяжении определяется соотношением а¡. = 'Е{е^,\ Здесь звездочкой обозначены величины, относящиеся к предельному состоянию. Деформация волокон уменьшается пропорционально cos2 9 в радиальном направлении нити от ef = еу до Ej = еу cos2 р. Максимальная деформация возникает в центральных волокнах и равна деформации нити. Максимальное напряжение, или предел прочности при растяжении, центральных волокон, которые первыми разрываются и затем инициируют разрушение нити,

суу» = EjEу.

или в соответствии с выражением (1)

<у,

■EfEy„

Напряжение в нити при той же деформации е , определяется выражением

еуУ=Е>еУ

Отсюда следует, что отношение предела прочности нити к пределу прочности волокна равно отношению модуля упругости нити к модулю упругости волокна и представляет собой функцию угла кручения р, коэффициента Пуассона

волокна 17, коэффициента Пуассона нити vy cry(p,vf,vyy. (ту. Еу 2 eos2 Р

Ef (l + 2v/)(l-cos2/?)'

lncos/? +

2(l + v,)

1 + 2v

(l-(cos/?)2"'+')

f

3(1 + 217) 4(1 + 1,,)

2v, -1

2v,

-^-(cos/J) ' -

eos2 P

(3)

В простейшем случае, не учитывающем ни изменения диаметра нити, ни действия поперечных сил, предел прочности нити определяется формулой

оу* - асоб2 ¡5. (4)

В основе одной из статистических теорий лежит гипотеза слабого звена. Волокно предполагается составленным из большого числа структурных элементов, каждый из которых имеет свою прочность. Разрушение всего волокна в целом происходит тогда, когда выходит из строя хотя бы один структурный элемент. Разрыв волокна отождествляется с разрушением цепи, звенья которой имеют различную прочность. Прочность цепи равна прочности наислабейшего звена. Прочность волокна длины I определяется прочностью его наиболее слабого дефектного места. Так как дефекты в волокне располагаются случайным образом, то и прочность волокна является случайной величиной. Реальная надежная экстраполяция эмпирических данных в область малых вероятностей возможна лишь при условии, если из каких-либо теоретических соображений известны асимптотические свойства распределения. Функция распределения получена в виде

Л 1 1

Ф = 1 - ехр

L

Р„

и соответствующая плотность распределения

г С 'N'*"1 la р

<pQ>P)=-j if

КРу.)

ехр

I

VP J

Получена формула для средней прочности волокна

:ia°J. 1

■р=р,

i

описывающая масштабный эффект (рис. 2). logo"

Г 1 + - ,

а.

(5)

(6)

(7)

\2

а,

О log/

Рис. 2. Масштабный эффект прочности волокон с различным параметром а

Разрушение нити начинается с разрыва волокон. Механизм разрушения нити представляет собой последовательный разрыв волокон, сначала наиболее слабых, а затем, после обрыва одного волокна, перераспределение нагрузки на остальные {т-1) волокон. Напряжение в волокнах увеличивается, и далее раз-

рушение будет происходить по описанной схеме. Пусть п волокон из т исходных разрушилось, когда нагрузка достигла Р. Тогда число неразорванных волокон (т-п). Связь общей нагрузки на нить Р и нагрузки на отдельное волокно р выражается соотношением-

Р = щ{ 1-1). •(»)

Отношение — = Ф(р) является интегральной функцией распределения т

вероятности того, что волокно разрушится при напряжении, меньщем р. Зна-

йР

чение Р достигает максимума, если — = 0. Дифференцируя выражение (8) по р .

Ф

и приравнивая результат нулю, получим

= • • (9)

где <р{р) - плотность распределения прочности волокон (дифференциальный закон распределения). Из условия экстремума (9) находим ртгл и в результате подстановки в исходное уравнение (8) получаем максимальное значение прочности пучка. Максимальная прочность Ртах всегда меньше средней прочности. Максимальная прочность всех волокон, участвующих в нагружении

>тю=лл0)1/аМ~,м> (Ю)

гдее - основание натурального логарифма. *

Средняя прочность Р = р^т^-у^ + —Сравнивая эту формулу с формулой максимальной прочности, запишем Ртш - кР, где коэффициент

гК)

является коэффициентом реализации средней прочности волокон в нити.

Рассмотренная идеализированная модель нити не вполне отражает реальную структуру пряжи. Отклонения вызывает сама технология нити, когда нить, состоящая из системы параллельных волокон, преобразуется в крученую структуру, в которой наружные волокна длиннее центральных. При ггЪстоянном шаге витка к длина винтовой линии больше И, волокна должны удлиняться вследствие растяжения. Но все же геометрическая совместимость волокон в процессе кручения достигается в основном сменой положения частей волокон относительно оси нити таким образом, чтобы на большом протяжении нити длины траекторий волокон были бы одинаковыми (рис. 3). Этот эффект называют миграцией волокон. Для моделирования этого явления непригодна идеализированная крученая структура, поскольку в ней наружные волокна не закреплены

и, значит, могут вместо обжатия соседних слоев проскальзывать, в результате чего проскальзывание распространяется через все слои пряжи.

Р

Рис. 3. Схема и модель миграции волокон в пряже

В пряже, образованной короткими волокнами длиной /, возникает скольжение волокон, начинающееся от их концов, которые не закреплены и натяжение которых должно равняться нулю. Распределение усилий между волокнами осуществляется в результате сил трения взаимодействующих волокон. На некотором расстоянии /5 от конца волокна натяжение возрастает до значения, при котором проскальзывания нет, Длина /кр = 2/5, передающая усилие соседним

волокнам, является критической длиной. Для I > система волокон является самоуплотняющейся, т.е. чем сильнее натяжение, тем сильнее поперечное обжатие. Если же I < 2то защемление волокон отсутствует и волокна скользят одно относительно другого.

Примем точку Р (рис. 4), расположенную на поверхности нити, за начало отсчета дуговой координаты точки Мна мигрирующем г'-м волокне.

На поверхность волокна длиной и радиуса гв действует элементарная сила трения

¿/ = /^(2 *г,<//,). (12)

Суммарная сила/1, препятствующая скольжению на расстоянии 5 от конца волокна,

f. = ¡fig№r,)dlr

(13)

По мере увеличения длины участка скольжения 4 напряжение as возрастает до тех пор, пока при l = ls оно достигнет напряжения, необходимого для защемления волокна и деформирования нити. Приняв во внимание формулу cxs =cry =сг/cos2/?, получаем соотношение, определяющее длину участка скольжения

Коэффициент скольжения

Г.в

2/z(l - cos Р)

(14)

к=1--

3 L

rtQ

2/i(l-cos Р)

(15)

характеризует уменьшение напряжения в нити из коротких волокон.

Распространим полученный результат на весь объем нити, приняв во вни-

мание соотношение

ау> ЕУ 2 п

= = cos р,

и получим окончательное выражение, которое лежит в основе построения расчетных формул прочности пряжи

^ = cos 2Р а1-

1--

3sin PL,

ГЛ 2ц\

(16)

Формула (16) включает в себя основные структурные параметры пряжи, в том числе крутку; сомножитель в фигурных скобках характеризует механизм скольжения волокон, в соответствии с которым проскальзывание снижаемся с увеличением длины волокна Ь/, его тонины а, коэффициента трения ц и возрастает с ростом периода миграции (). Если физическая сторона влияния длины волокна, периода миграции, коэффициента трения на скольжение волокон вполне ясна из всего предыдущего изложения, вывода уравнений и формул, описывающих напряженно-деформированное состояние пряжи, то воздействие тонины волокна не столь очевидно. Для выяснения действия этого фактора сопоставим развивающиеся в волокне растягивающие напряжения и поперечные давления, определяющие величину трения. Имеющееся в волокне натяжение пропорционально площади его поперечного сечения ятв2, в то время как трение, обусловливающее сопротивление скольжению, пропорционально площади поверхности волокна, линейной относительно радиуса гв. Тогда с увеличением радиуса волокна его натяжение, способное вызвать скольжение, возрастает бо-

лее интенсивно, чем фрикционное сопротивление, препятствующее скольжению. Эффект проскальзывания будет, таким образом, уменьшаться, как только волокна станут более тонкими.

Дальнейшее развитие теории относится к расчетам прочности пряжи, образованной из нескольких компонентов. При этом геометрические и прочностные свойства волокон компонентов существенно различны. Обозначим деформацию пряжи f0. Угол подъема оси волокна, т.е. угол между касательной к винтовой линии и образующей цилиндрической поверхности пряжи, равен 3. Тогда деформация осевой линии единичного волокна запишется в виде: е, = е0 cos2 9. Выразим деформации через силы. Примем четырехкомпонентную смесь для выработки. Имеем

Т Т Т Т —L-= - - (17)

ЕА Е2Р2 Е3Р, ад где ЕР с соответствующими индексами представляет собой жесткость компонентов при растяжении; Т~ натяжение волокон компонента. Наибольшие усилия возникают в наиболее жестком компоненте. На испытательной машине РМ-27 при базовой длине 10 = 10 мм в режиме постоянной скорости деформации проведены с необходимой точностью и надежностью испытания на прочность одиночных волокон. Жесткость одного волокна при известных из опыта разрывной нагрузке Рв и деформации ев =—вычисляется по

Р

формуле (ЕР.) = —. Жесткость компонента равна жесткости одного волокна,

умноженной на число волокон т1 этого компонента. Доля /-го компонента смеси задается обычно по массе и обозначается Д. Средняя линейная плотность волокон в смеси Т - ® соответствии с долевым участием компонентов получим число волокон каждого из них. Но здесь надо иметь в виду, что от долей Д компонентов по массе надо перейти к долям а, по числу волокон,

• « г г

которые между собой связаны равенством а1 = —£—~—, где г,. - средняя длина

у А 1 1111

Е р.

волокна г -го компонента. Обозначив соотношение жесткостей е, = ——, полу-

ЕА

чим отйошения жесткости каждого компонента к наиболее жесткому: е,, е2, е4. Прочность пряжи задается формулой

Р.=Т2,(е1+е2+е,+1)(со59). (18)

Следующим этапом проектирования является расчет прочности Г3, наиболее жесткого, третьего компонента, который разрушается первым. Окончательно вычисляется прочность многокомпонентной пряжи:

р. = Рв {1)пН {е\ +ег+еъ+1 )кк^ (сое &). (20)

Третья глава работы посвящена проектированию технологии аппаратной шерстяной пряжи из нетрадиционных видов сырья. Впервые в производственных условиях ЗАО «Текстильная фирма «Купавна» разработаны новые составы смесей с вложением нетрадиционных видов сырья (ангорская шерсть 48/46") с долевым содержанием 0,2-0,4 при смешивании с мериносовой шерстью 64" (М21), кроссбредной шерстью 58/56к (К26/28). Для подготовки компонентов нетрадиционных видов сырья к смешиванию спроектированы новые технологические потоки с использованием современного отечественного технологического оборудования (табл. 1).

Таблица 1

Технологические потоки обработки нетрадиционных видов сырья

№ п/п

Технологический поток

Переходы

1

I технологический поток

II технологический поток

III технологический поток

IV технологический поток

V технологический поток

Обработка на чесальной машине ЧМД-РК (1 вариант); крашение; сушка; расщипыва-ние; парозамасливание; смешивание. Обработка на чесальной машине ЧМД-РК (2 вариант); крашение; сушка; расщипыва-ние; парозамасливание; смешивание. Обработка на машине МРШО; крашение; сушка; расщипывание; парозамасливание; смешивание.

Обработка на щипальной машине АВ-5 или ЩЗ-140-Ш5; крашение; сушка; расщипывание; парозамасливание; смешивание. Крашение; сушка; обработка на щипальной машине АВ-5 или ЩЗ-140-Ш5; расщипыва-ние; парозамасливание; смешивание._

Длина ангорской шерсти лежит в диапазоне 80-150 мм и более, и различные варианты предварительной обработки позволяют получить волокно необходимой длины, наиболее близкое к средней длине волокон в смеси, определенной по формулам В.Е. Гусева, К.Э. Разумеева, в зависимости от долевого содержания нетрадиционных волокон и возможных пределов отходов нетрадиционного волокна в технологическом процессе.

Для переработки отходов смесей' с нетрадиционными волокнами, которые имеют очень высокую стоимость, разработаны технологические потоки для повторного использования волокон, ранее не предусмотренных для переработки в смесях современного ассортимента аппаратных тканей: волокно «горошек», волокно из обрезков ткани в ткачестве и отделке. Проведена оптимизация па-

раметров технологического процесса при переработке нетрадиционных волокон на машине для очистки волокна МРШО с целью сохранения и определения оптимальной Длины отходов для повторного использования в смесях.

Исследование параметров регулируемых зон очистки на машине МРШО позволило получить достаточную длину волокна отхода «горошек», который ранее не перерабатывался в смесях с вложением нетрадиционных волокон и составляет 2-3% от отходов в кардочесании, повысить степень очистки волокон «горошек» при следующих оптимальных параметрах заправки на машине МРШО: разводка между питающим валиком и приемным барабаном - 0,4 мм; разводка между приемным барабаном и первым сороотбойным ножом - 0,3 мм; разводка между главным барабаном и первым сороотбойным ножом - 0,3 мм. В табл. 2 приведены значения длины волокон при обработке волокон отхода «горошек» на машине МРШО, которые могут быть использованы в смеси от 3 'до 5% в зависимости от состава основных компонентов: I технологический поток -длина волокон «горошек» после кардочесания, II технологический поток - длина волокон «горошек» после обработки на МРШО до оптимизации параметров переработки, III технологический поток - длина волокон «горошек» после обработки на МРШО после оптимизации параметров переработки, IV технологический поток - длина волокон в ровнице с вложением отходов «горошек».

Таблица 2

Изменение длины волокон _

Технологические потоки Длина волокон по массе, мм Коэффициент вариации, % Длина волокон по сечению, мм Коэффициент вариации, %

I технологический поток 15,6 74,6 24,3 60,1

II технологический поток 15,7 57,2 20,9 51,3

III технологический поток 22,3 57,2 29,6 48,4

IV технологический поток 20,0 81,0 33,1 57,2

Качество разволокнения отходов и сохранение длины волокон оценено для смесей с вложением нетрадиционных видов сырья на новой современной отечественной чесальной машине ЧМД-РК для четырех технологических потоков обработки: I технологический поток - разволокнение крутых концов нетрадиционных смесей при частоте вращения питающего цилиндра 1,4 мин"'; II технологический поток - разволокнение крутых концов при частоте вращения питающего цилиндра 2,9 мин'1; III технологический поток - разволокнение обрезков суровой ткани; IV технологический поток - разволокнение обрезков готовой ткани. Оптимизация параметров разволокнения отходов на чесальной машине ЧМД-РК из смесей с вложением нетрадиционных видов сырья позволила получить длину волокон по диаграмме «Барбе» в диапазоне от 18,8 до 21,7 мм, что увеличивает вложение отходов данного вида в смеси с 2-3% до 5-7%.

Впервые для проектирования многокомпонентной пряжи с использованием аналитического метода расчета прочности проведены исследования квадрати-ческой неровноты аппаратной пряжи в зависимости от длины отрезка с использованием прибора KJTA-2 для:

- различных составов смесей при вложении нетрадиционных видов сырья;

- различного долевого содержания нетрадиционных видов сырья;

- применения новых видов безжировых эмульсий при переработке смесей с вложением нетрадиционных видов сырья;

- изменения крутки пряжи при вложении нетрадиционных видов сырья;

- оптимизации технологических параметров кардочесания смесей при вложении нетрадиционных видов сырья.

Исследование влияния изменения долевого содержания ангорской шерсти 48" проведено для пряжи ЗАО «Текстильная фирма «Купавна»'линейной плотностью 158,7 текс с круткой 250 кр/м следующего состава смеси: шерсть ангорская 48к (Ангора 33), шерсть помесная 64/60" (Т/П 23/24), капроновое волокно, лом ровничный. Долевое содержание ангорской шерсти составило: 1 вариант -0,345; 2 вариант - 0,300; 3 вариант - 0,252.

В табл. 3 приведены значения градиентов неровноты для трех вариантов смеси.

Таблица 3

Градиенты неровноты_

Варианты Длина отрезка

0,2 см 25 см 50 см 1 м 5 м ' 25 м

Вариант 1 18,2 10,8 9,5 8,2 5,4 1,9

Вариант 2 15,9 7,9 7,2 6,4 3,3 1,5

Вариант 3 16,4 6,6 5,8 5,3 2,2 1,0

Снижение долевого содержания нетрадиционных видов сырья (ангорская шерсть 48к) с 0,345 до 0,252 позволяет снизить квадратическую неровноту аппаратной пряжи для отрезков различной длины на 30,7-47,4 относительных процента.

Разработаны технологии применения безжировых эмульсий иванстан, ка-нафил, леомнн при переработке смесей с вложением нетрадиционных волокон, что позволило снизить расход эмульсирующих компонентов в процессе приготовления смесей с 20-23% по нормам технологических режимов до 4,5-15% и процент жира на волокне с 5-8% до 1,7-3,6%. Минимальная квадратическая не-ровнота для отрезков длиной 0,5 м была получена при применении безжировой эмульсии с препаратом иванстан.

Для создания тканей новых структур разработана технология получения пряжи с пониженной круткой 183 кр/м и 132 кр/м из смесей с вложением нетрадиционных волокон.

Оптимизация процесса кардочесания при вложении нетрадиционных видов сырья проведена при определении следующих параметров:

- гарнитуры I, II, III прочесов игольчатой и цельнометаллической пильчатой ленты трехпрочесного чесального аппарата;

- скоростных режимов кардочесания I, И, III прочесов;

- разводок гарнитуры кардочесального аппарата для игольчатой гарнитуры и цельнометаллической пильчатой ленты.

В табл. 4 даны оптимальные параметры гарнитуры рабочих органов трехпрочесного чесального аппарата, разработанные для технологического процесса кардочесания смесей при переработке с нетрадиционными видами сырья.

Таблица 4

Оптимальные параметры гарнитуры для переработки смесей _при вложении нетрадиционных волокон__

Рабочие органы Нумерация гарнитуры

I прочес II прочес III прочес

Главный барабан ЦМПЛ-16 24 26

Рабочие валики 1,2 ЦМПЛ-10 24 26

Рабочие валики 3,4, 5 ЦМПЛ-10 26 28

Съемные валики ЦМПЛ-18 28 30

Бегун 22 26 28

Съемный барабан ЦМПЛ-19 26 30

До настоящего времени нормативами кардочесания не предусмотрены изменения прочесных чисел технологического процесса в зависимости от состава смеси, состояния и свойств волокон. Для получения оптимальных значений прочесных чисел трехпрочесного чесального аппарата при кардочесании смесей с вложением нетрадиционных волокон были проведены исследования в производственных условиях ЗАО «Текстильная фирма «Купавна» на производственных партиях 1-3 т смеси для применения игольчатой ленты на трех прочесах и с применением гарнитуры ЦМПЛ. В табл. 5 приведены оптимальные значения прочесных чисел для чесального аппарата с гарнитурой ЦМПЛ (I прочес) и игольчатой лентой (II, III прочес). »

Таблица 5

Оптимальные значения прочесных чисел_

Рабочие валики I прочес II прочес III прочес

Рабочий валик 1 135 180 200

Рабочий валик 2 146 190 210

Рабочий валик 3 152 200 220

Рабочий валик 4 172 210 235

Рабочий валик 5 200 220 245

Разработаны параметры работы бегуна чесального аппарата для применения игольчатой ленты и с применением гарнитуры ЦМПЛ, и установлено, что ширина меловой полоски, определяющая глубину вхождения игл бегуна в гарнитуру главного барабана при новых параметрах гарнитуры и скоростного режима, должна составлять для I прочеса - 15 мм, II прочеса - 30 мм, III прочеса

- 40 мм, и процент опережения скорости игл бегуна по отношение к скорости главного барабана чесального аппарата должен составлять на I прочесе - 30%, на II прочесе - 25%, на III прочесе - 15%.

Определены параметры работы съемных барабанов, которые позволяют обеспечить оптимальные скорости процесса, минимальное количество мушек в грамме, минимальное укорочение волокон: для I прочеса скорость должна составлять 13,5 м/мин, для II прочеса - 12 м/мин, для III прочеса - 12,5 м/мин.

Реализация разработанной технологии кардочесания и нормализация технологического процесса позволили при кардочесании смесей с вложением нетрадиционных волокон снизить процент укорочения с 27,2 до 19,1%, количество мушек в грамме с 25 до 19,7, увеличить процент выхода пряжи из смеси на 7,2%, квадратическую неровноту пряжи снизить на 19 относительных процентов для 0,5 м отрезков пряжи.

В четвертой главе проведены расчеты на прочность пряжи, изготовленной с использованием ангорской шерсти. Расчет начат с проектирования прочности однокомпонентной чистошерстяной аппаратной пряжи.

Расчет проведен для пряжи линейной плотности 109 текс с круткой 400 кр/м для следующего состава смеси: шерсть мериносовая 64" (М21) - 0,95, лом ровничный - 0, 05.

Число волокон в пряже т = — = = 222. Средняя длина волокон в пряже,

Г„ 0,49

определенная на приборе Альметр, / = 53,02 мм.

На машине FM-27 проведено 50 испытаний на прочность одиночных шерстяных волокон и определено, что средняя прочность волокон- Р = 9,4 сН,

дисперсия прочности D =13,51 сН2.

После решения системы уравнений

Р. = РГ(1 + ~), D = Pl Г

а

1

определены параметры распределения Вейбулла а и Р^:

Ри = 10,56; а =2,74. Коэффициент реализации средней прочности волокон в пряже

1 I

к =

(а-е)~° _ (2,74-2,718)""4

2,74

= 0,54.

Средняя прочность волокон длиной 53,02 мм

где: Рщ (/) - средняя прочность волокна длиной /, сН; Рж и а - параметры распределения Вейбулла; ¡о - длина волокна при определении прочности волокна; I - средняя длина волокон в пряже.

Р (Л = 10,56 Г

"W ',53,02 1

10 ' 1 л 1+-

2,74

= 5,11сН.

Прочность волокон, образующих пряжу

Р = Р,(/)от = 5,11-222=1134сН. -Для пряжи линейной плотности 109 текс с круткой 400 кр/м диаметр пряжи ¿о-ставил 0,45 мм. Тогда имеем:

Р = arctg( 2ttR J г) = 29,5°, (eos д) = = 0,931.

' sin ¡3

Прочность волокон с учетом коэффициента реализации средней прочности волокон в пряже составит:

Рш<х = А;Р = 0,54-1134 = 612сН. Принимая во внимание уменьшение прочности пряжи вследствие скольжения волокон конечной длины на величину кс = 0,998, прочность пряжи равна

Рщ 'К '(eos/?) = 612-0,998-0,931-569,2сН. Экспериментальное значение прочности, определенное на машине «Инстрон» в стандартном режиме составило 525,4 сН.

Сравнение реальной прочности чистошерстяной однокомпонентной аппаратной пряжи с теоретической показали, что относительная ошибка составила 7,7%.

Далее дано проектирование прочности однокомпонентной чистошерстяной аппаратной пряжи при замасливании жировой и безжировой эмульсией. Расчет прочности однокомпонентной чистошерстяной аппаратной пряжи при замасливании жировой и безжировой эмульсией проведен для пряжи линейной плотности 130,4 текс с круткой 318 кр/м (1-й вариант) и для пряжи 131,6 текс с круткой 311 кр/м (2-й вариант) для следующего состава смеси: шерсть помесная 64" (П/Т 23) - 0,95, лом ровничный - 0,05.

Для замасливания пряжи выбраны жировая эмульсия - вариант 1 (олеиновая кислота - 10%, соляровое масло - 13,5%, триэтаноламин - 1%, словасол О -2%, вода - 73,5%) и безжировая эмульсия - вариант 2 (леомин - 12%, вода -88%).

При переработке аппаратных смесей с использованием жировой эмульсии процент жира на волокне в пряже лежит в диапазоне 5 - 8%, а при переработке аппаратных смесей и использованием безжировых эмульсий процент жира на волокне в пряже составляет 2 — 4%.

Проскальзывание волокон уменьшает прочность пряжи и характеризуется

коэффициентом скольжения: кс= 1--ÍL -

3{)12/1(1-сов2/?)' где (2 - длина волны миграции, которая равна четырем виткам крутки; ц - коэффициент трения между волокнами, 1)^ = 0,05, 2) /л = 0,35; Р - расчетное значение угла кручения, град, 1) /3 = 26,Г, 2) /7 = 25,6'. Тогда при расчетах получим: 1) &с=0,930, 2) £с=0,998.

Прочность пряжи, выработанной с применением жировых ' и безжировых эмульсий с учетом коэффициента скольжения kt и коэффициента реализации средней прочности волокон в пряже: 1) Pnf = Pt (l)mkk_ (cos Р) = 422,8 cil; 2)Рщ = 545,8 сН.

Следующий раздел диссертации посвящен проектированию пряжи из многокомпонентной смеси с использованием нетрадиционных видов сырья в аппаратных смесях. Проектирование пряжи проведено для пряжи линейной плотности 124,5 текс с круткой 287 кр/м для ткани артикула 5215/440, вырабатываемой на ЗАО «Текстильная фирма «Купавна» при изменении долевого содержания нетрадиционных волокон с 0,3 до 0,5.

* • Таблица 6

Составы смесей

№ п/п Компоненты смеси Долевое содержание компонентов в смеси

Вариант 1 Вариант 2 Вариант 3 Вариант 4 Вариант с 3

1 Шерсть мериносовая 64770" (М 19-21) 0,297 0,267 0,247 0,227 0,207

2 Шерсть мериносовая 64к (М21) 0,250 0,230 0,210 0,190 1 0,170

3 Ангорская шерсть 1 кл., I гр. (Ангора 33) 0,300 0,350 0,400 0,450 0,500

4 Капроновое волокно 0,153 0,153 0,143 0,133 0,123

Для определения прочности пряжи используем формулу •

Р. =Р {1)-т} •(е, +е2 +\+е3ук-кс(со$&У Осноь.-ме величины по расчету прочности пряжи для пйти вариантов аппаратных смесей -той изменении долевого содержания нетрадиционных волокон (ангорская шерсть, -оедставлены в табл. 7.

Таблица 7

Показатели

Средняя линейная плотность волокон в смеси, текс_

Число волокон в тонком сечении пряжи_

Вариант

эты прочности пряжи

0,617

155

Вариант 2 Вариант 3

0,641

149

Вариант 4

142

0.702

Вариант 5

0,737

136

129

Число волокон наиболее жесткого компонента

16

19

21

24

27

Теоретическая прочность многокомпонентной пряжи, сН_

496,065

503,107

507,828

512,745

523,381

При изменении долевого содержания нетрадиционных волокон в аппаратных смесях с 0,3 до 0,5 прочность пряжи увеличивается с 496,1 сН до 523,4

сН, что гарантирует хорошую переработку в ткачестве и позволяет изменить внешний вид тканей при использовании различной технологии отделки.

В следующем разделе диссертации дана оценка влияния изменения крутки на прочность пряжи из многокомпонентной смеси при вложении ангорской шерсти. В производственных условиях ЗЛО «Текстильная фирма «Купавна» изменение крутки многокомпонентной аппаратной пряжи 124,5 текс находится в широком диапазоне от 130 кр/м до 400 кр/м. Определяем компонент с наибольшей жесткостью и выполняем необходимые расчеты для расчета прочности.

Для шести вариантов пряжи проведены расчеты длины скольжения волокон при изменении крутки с 130 кр/м до 400 кр/м, т.к. для волокон длиной меньше удвоенной длины скольжения отсутствует защемление волокон. Волокна скользят одно относительно другого, и число этих волокон исключаем из волокон, воспринимающих и передающих нагрузку в самом жестком компоненте (ангорская шерсть) многокомпонентной пряжи при расчете теоретической прочности.

Процент волокон меньше удвоенной длины скольжения определяем по дифференциальному и интегральному закону распределения по длине, порученной на приборе «Альметр».

В табл. 8 приведены полученные величины длины скольжения, удвоенной длины скольжения, длины волокон, воспринимающих и передающих нагрузку в наиболее жестком компоненте многокомпонентной пряжи, числа волокон, воспринимающих и передающих нагрузку, и теоретической прочности многокомпонентной пряжи при изменении крутки в диапазоне 130-400 кр/м.

Таблица 8

№ варианта Крутка, кр/м Длина скольжения мм Удвоенная длина скольжения 2!„ мм мм Число волокон т Коэффициент скольжения Теоретическая прочность, сН

1 130 7,63 15,26 43,14.-- 12 0,913 364,4

2 180 4,80 9,60 48,54 13 0,945 392,3

3 230 3,40 6,80 "51,10 14 0,961 418,7

4 287 . 2,54 . . ' 5,08 53,30 17 0,971 504,5

5 350 1,98 3,96 54,44 17 0,977 491,1

6 400 1,69 3,38 55,02 17 0,981 482,3

В пряже с более интенсивной круткой, чем 287 кр/м, длина скольжения /, настолько мала, что скользящих волокон уже нет, и число волокон, участвующих в нагружении, становится постоянным, в данном случае равным 17.

При изменении крутки с 130 до 400 кр/м изменяются следующие параметры расчета: 1

- длина скольжения снижается с 7,63 мм до 1,69 мм на 78%;

- длина волокон, воспринимающих и передающих нагрузку в наиболее жестком компоненте пряжи, увеличивается с 43,14 мм до 55,02 мм на 21,6%;

- число волокон, воспринимающих и передающих нагрузку в наиболее жестком компоненте пряжи, увеличивается с 12 до 17 на 29,5%;

- коэффициент скольжения увеличивается с 0,913 до 0,981 на 7%.

В пятой главе дана оценка работоспособности спроектированной пряжи. Критерий прочности может быть записан в форме соотношения сил - максимального натяжения пряжи Тт и ее прочности Р : Р > Ттм. Максимальное натяжение пряжи на кольцевой прядильной машине возникает между бегунком и початком. Теории этого вопроса и вычислению Ттш посвящена пятая глава работы. Контурным или установившимся движением называют движение нити, которая сохраняет все время форму некоторой неизменной линии. Нить при этом движется вдоль линии с заданной относительной скоростью уг - уг (г), а сама линия неподвижна или перемещается с произвольным образом. Это движение реализуется на кольцевой прядильной машине при кручении и наматывании нити на початок. Нить линейной плотности /л движется с постоянной скоростью V от вытяжного прибора через нитепроводник А (рис. 5), затем проходит через бегунок В, движущийся с постоянной угловой скоростью со по кольцу К радиуса йк, и далее наматывается на початок радиуса г,

А У

Вычисления по математической модели баллона, учитыьа.—достаточ. но общие условия, показывают, что задачу можно существенно уи^х, „г,гь Обычно пренебрегают, во-первых, силой тяжести нити, во-вторых, силой сопротивления воздуха. Дальнейшее упрощение предполагает пренебречь корио-лисовой силой инерции (она мала по сравнению с переносной силой инерции из-за V, « га). Эти предположения не вносят большой погрешности в вычисления.

Для баллона между нитепроводником и бегунком на кольцевой прядильной машине действительна система дифференциальных уравнений и общее ре-

1 ¡СД . ( П7 ) „

шение задачи для вращающейся нити в виде у = — 1 бш ¡—сох . Во вра-

м и С, )

щающихся осях Аху нитепроводник А и бегунок В имеют постоянные координаты: хА = 0," уА = 0, хв = й, ув = . Но кроме этих граничных условий необходимо ввести дополнительное условие, которое является главным и определяет существенное отличие задачи о баллоне на кольцевой прядильной машине от баллонирования при отсутствии бегунка массы тв. Для получения этого условия рассмотрено движение бегунка. Написана система трех независимых уравнений, решаемых относительно С,, С2, ае:

/ I— \ (

й)

1 с,с2

БЩ

соИ

сок

твсо Я,

БШ/З . , . ч ~*«(гв«)

——+ соз/}-(з1паа + созав)е 4 '

(21)

= С 1 + -

сое

'ДюА

У

Вычислено натяжение на кольцевой прядильной машине ПБ-114-Ш4 при следующих условиях: пряжа линейной плотности 125 текс, высота баллона И = 325 мм, масса бегунка тв= 0,5 г, диаметр кольца Д. = 2#к = 75 мм, диаметр патрона с] = 2г = 38 мм, частота вращения веретена 4500 мин-1. Приведенные значения высоты баллона И, диаметра початка г соответствуют наибольшей величине натяжения между бегунком и початком в конкретных условиях формирования пряжи.

Если принять кК = 0,17, £„ =0,25, то получим С,=909,78, С,=0045, ав =-0,047. Максимальное натяженце'при наматывании на прядильной машине, т.е. натяжение между бегунком и початком, в выше приведенных условиях составит 133,3 сН.

Применение безбаллонных насадок предполагает увеличение частоты вращения веретен на этих машинах до 8000 мин"'. Вычисление натяжения Гб.п при тех же указанных условиях, но при п = 7500 мин4, дает 277,3 сН. Прочность многокомпонентной пряжи с использованием ангорской шерсти на предприятии составляет 467 сН.

Общие выводы и заключение

На основе механики твердого тела создана общая теория деформирования, прочности и проектирования нитей и пряжи, являющаяся универсальной и распространяющаяся на любые натуральные и химические волокна.

Методология проектирования технологии и пряжи, изготовленной из нетрадиционных видов сырья, реализована в промышленности в условиях ЗАО «Текстильная фирма «Купавна».

Дано полное исследование напряжений и деформаций волокон, нити и пряжи, приближающее прочностные расчеты нити к действительному состоянию нити при ее нагружении.

В рамках статистической теории прочности волокон и концепции наислабейшего звена аналитически описан масштабный эффект, выражающий зависимость прочности образца от его длины. Приведен способ вычисления параметров распределения Вейбулла прочности волокон.

В результате решения оптимизационной задачи прочности волокон опре-. делен коэффициент реализации прочности волокон в нити и в пряже, вычисляемый до сегодняшнего времени экспериментально; величина коэффициента реализации прочности, расположенная в интервале 0,5 — 0,6 для натуральных волокон, оказывает, наряду со средней прочностью и числом волокон, наиболее существенное влияние на прочность пряжи.

Рассмотрены напряжения, деформации и предельное состояние пряжи из волокон конечной длины с регулярной схемой миграции. Получено соотношение, определяющее длину участка скольжения волокна при нагружении пряжи. Аналитически найден коэффициент скольжения, характеризующий уменьшение напряжений в пряже. Выражение для коэффициента скольжения включает в себя основные структурный параметры, в том числе и крутку, а также отражает механизм скольжения волокон, в соответствии с которым проскальзывание снижается с увеличением длины волокна, его тонины, коэффициента трения и возрастает с ростом периода миграции.

Разработана теория проектирования пряжи из многокомпонентной смеси в условиях существенного различия геометрических и прочностных свойств волокон компонентов. Приведена методика усреднения жесткости волокон, определяющих жесткость пряжи. Описано равновесие системы волокон, ббра-зующих многокомпонентную пряжу.

Рассмотрена механика скрученных между собой нитей. Вычислены изгибающие и крутящие моменты, натяжения и поперечные силы в каждой из них, а также сила контактного взаимодействия, возникающего между нитями. Определены условия силового взаимодействия двух скрученных нитей для изготовления равновесной крученой пряжи.

Развита теория образовании сукрутин при переработке нитей и пряжи. Выведен критерий образовании сукрутин. Показано, что при увеличении натяжения критический крутящий момент, при котором происходит потеря устойчивости нити, возрастает. Дано выражение для величины натяжения нити, при котором возможна подача нити к рабочим органам текстильных машин без образования сукрутин.

Дана оценка работоспособности спроектированной пряжи при ее формировании на кольцевой прядильной машине.

Развиты и дополнены теории баллонирования нити, созданные А.П. Ми-наковым, И.И. Мигушовым и др., применительно к кольцевой прядильной машине. Введено дополнительное граничное условие, которое является главным и

определяет существенное отличие задачи о баллоне на кольцевой прядильной машине от баллонирования при отсутствии бегунка.

Решена задача о форме и натяжении нити в баллоне кольцевой прядильной машины в условиях отсутствия ограничений на длину нити е баллоне. Форма нити в баллоне кольцевой прядильной машины в этом случае шределя-ется эллиптическим синусом.

Проведена оптимизация параметров обработки отходов различи!, х видов, в результате которой:

- получены оптимальные технологические параметры машины дл: [ очистки волокна с целью получения высокой степени очистки и максимальн ж длины волокна после обработки в смесях с использованием нетрадиционны) волокон;

- даны оптимальные технологические параметры чесальной машиь ы для разволокнения крутых концов, обрезков ткани ь ткачестве и отделке для получения максимальной длины волокон из нетрадиционных смесей;

- разработаны составы аппаратных смесей с использованием анго эской шерсти;

- вычислены параметры, определяя: щие прочность пряжи при технс логической обработке компонентов;

- разработаны пять новых планов те шологической обработки нетрс цици-онных видов сырья в аппаратной системе I рядения, и для всех технологии зских потоков определены значения средней дгины волокон по массе, коэффици '.нтоп вариации длины волокон по массе, средней дл чны волокон по сечению, ;оэ,ф-фициентов вариации длины волокон по сеченик >, долю волокон менее 10 м л, 20 мм, 30 мм, 50 мм, что позволяет выбрать необх удамый технологический I оток в зависимости от длины волокон в смеси.

Получены градиенты и величины квадрат гееской неровноты для < пти-мальных вариантов при использовании игольчат ой ленты и цельнометал. иче-ской пильчатой ленты, оптимальных разводок и > коростных режимов кар; .оче-сания (прочесных чисел I, II, III прочесов, процен га опережения бегуна, си оро-стей съемных барабанов на I, И, III прочесах).

Уточнены параметры кардочесания при пере) аботке аппаратных смес ей с вложением нетрадиционных видов сыры.

Определены оптимальные значенья параметре ч гарнитуры рабочих органов с игольчатой и цельнометаллической пильчатой юнтой на I, II, III прочесе при переработке смесей с вложением I етрадиционны < видов сырья (ангорская шерсть).

Найдены оптимальные значения скоростных пар; метров и разводок I, И, III прочесов:-прочесные числа рабочих валиков, прощ нт опережения бегуна, ширина меловой полоски, скорость съемныу. барабанов, разводки предпрочеса и основных прочесов при переработке сме;ей с вложен чем нетрадиционных видов сырья (ангорская шерсть).

Основное содержание работы отражено в публикациях:

Монографии и учебные пособия

1. Щербаков В.П., Скуланова Н.С. Основы теории деформирования и прочности текстильных материалов. - М.: МГ'ГУ им. А.Н. Косыгина, 2008. -264 с.

2. Щербаков В.П., Скуланова Н.С. Аналитические методы проектирования нити и пряжи. - М.: МГТУ им. А.Н. Косыгина, 2007. - 73 с.

3. Скуланова Н.С. Оптимизация работы чесального аппарата методом эволюционного планирования эксперимента в промышленных условиях // МТИ им. А.Н. Косыгина, 1987. - 24 с.

4. Скуланова Н.С. Современные методы исследования физико-механических и физико-химических свойств шерстяных волокон. // МТИ им. А.Н. Косыгина, 1989. - 18 с.

5. Скуланова Н.С. Повышение эффективности работы чесального оборудования в аппаратной системе шерстопрядильного производства // М.: МГТУ им. А.Н. Косыгина, 2007. - 25 с.

6. Скуланова Н.С. Новые планы подготовки компонентов к смешиванию в аппаратной системе прядения // М.: МГТУ им. А.Н. Косыгина, 2004. - 16 с.

Статьи в изданиях, включенных в список ВАК Российской Федерации

7. Скуланова Н.С. О построении новой модели разрушения и расчете прочности пряжи // Известия вузов. Технология текстильной промышленности. - 1994.-№1,-С. 5-10.

8. Щербаков В.П., Скуланова Н.С., Полякова Л.В. Аналитическое описание процессов деформирования и разрушения пряжи // Известия вузов. Технология текстильной промышленности. - 1999. - №3. - С. 31-35. '

9. Щербаков В.П., Скуланова Н.С., Полякова Л.В. Аналитическое описание процессов деформирования и разрушения пряжи // Известия вузов. Технология текстильной промышленности. - 1999. - №4. - С. 27-30.

10. Щербаков В.П., Скуланова Н.С. Теория проектирования пряжи из многокомпонентной смеси // Известия вузов. Технология текстильной промышленности. - 2005. - №5. - С. 28-32.

11. Скуланова Н.С., Журавлев М.А. Прочностные расчеты многокомпонентной шерстяной аппаратной пряжи // Известия вузов. Технология текстильной промышленности. - 2006. - №6С. - С. 27-32.

12. Щербаков В.П., Скуланова Н.С. Аналитическое описание, явлений при разрушении пряжи // Известия вузов. Технология текстильной промышленности.-2007,-№4.-С. 104-109. •

13. Щербаков В.П., Скуланова Н.С., Дмитриев 0.10. Теория и расчет прочности скрученных нитей // Известия вузов. Технология текстильной промышленности. - 2007. - №5. - С. 22-27.

14. Щербаков В.П., Скуланова Н.С. Аналитическое описание явлений при разрушении пряжи // Известия вузов. Технология текстильной промышленности. - 2007. - №5. - С. 79-83.

15. Скуланова Н.С:, Мамонтова Е.В. Натяжение и прочность пряжи на прядильных машинах в полугребенной системе прядения шерсти // Известия вузов. Технология текстильной промышленности. - 2008. - №2. - С. 42-45.

Статьи в сборниках научных трудов

16. Гусев В.Е., Скуланова Н.С. Обобщенный критерий качества чистошерстяной аппаратной пряжи. Сборник научно-исследовательских работ МТИ-ЛМТИ, СССР-ЧССР. - М-Либерец: МТИ им. А.Н. Косыгина, 1981. - С. 21-26.

17. Гусев В.Е., Скуланова Н.С. Влияние изменения свойств шерстяного волокна на качество и обрывность аппаратной пряжи. Сборник научно-исследовательских работ МТИ-ЛМТИ, СССР-ЧССР. - М-Либерец: МТИ им. А.Н. Косыгина, 1983. - С. 28-34.

18. Скуланова Н.С. Исследование влияния планов подготовки компонентов к смешиванию на качество аппаратной пряжи. Межвузовский сборник «Новое в прядении натуральных и химических волокон». - М.: МТИ им. А.Н. Косыгина, 1990. - 22 с.

19. Скуланова Н.С., Полякова Л.В. Проектирование свойств аппаратной пряжи с использованием отходов производства. Сборник межвузовской научно-технической конференции «Современные проблемы текстильной и легкой промышленности». - М.: Росиздат, 2000. - С. 51. 4

20. Скуланова Н.С., Журавлев М.А. Разработка современной технологии переработки отходов суконного производства. Сборник Всероссийской научно-технической студенческой конференции. - М.: МГТУ им. А.Н. Косыгина, 2002. -С. 22.

21. Скуланова Н.С., Журавлев М.А. Проектирование состава смесей многокомпонентной аппаратной пряжи с вложением нетрадиционных видов волокон. Сборник трудов аспирантов №12. - М.: МГТУ им. А.Н. Косыгина, 2006. -С. 22-27.

22. Скуланова Н.С., Журавлев М.А., Узлова Т.В., Лепшей Е.В. Определение объемной плотности пряжи пикнометрическим методом. Сборник статей Санкт-Петербургского государственного университета технологии и дизайна. Выпуск 11. - Санкт-Петербург, 2006. - С. 97-101.

23. Щербаков В.П., Скуланова Н.С. Эффективность использования нетрадиционных видов сырья в производстве шерстяной пряжи. Сборник научных трудов по текстильному материаловедению. - М.: МГТУ им. А.Н. Косыгина, 2007.-С. 136*142.

Материалы научно-технических конференций

24. Скуланова Н.С. Оптимизация параметров технологического процесса при получении чистошерстяной аппаратной пряжи. Научно-техническая конференция МТИ. Тезисы докладов. - М.: МТИ им. А.Н. Косыгина, 1979. - С, 52.

25. Скуланова Н.С. Методика определения обрывности. Межвузовский сборник трудов молодых преподавателей «Повышение эффективности процессов создания текстильных материалов». - М.: МТИ, 1984. - с. 48. 1

26. Скуланова Н.С. Влияние изменения свойств шерстяного волокна на качество пряжи. Межвузовский сборник «Совершенствование методов и при-

боров, улучшающих оценку качества текстильных материалов». - М.: МТИ, 1984.-С. 39.

27. Скуланова Н.С. Влияние качества чистошерстяной аппаратной пряжи на обрывность в ткачестве. Всесоюзная научно-техническая конференция «Теория и практика бесчелночного ткачества». Тезисы докладов. - М.: МТИ им. А.Н. Косыгина, 1985. - С. 46.

28. Скуланова Н.С. Расчет прочности по теории упругости анизотропного тела. Научно-техническая конференция «Текстиль-95». Тезисы докладов. - М.: МТИ им. А.Н. Косыгина, 1995. - С. 47.

29. Скуланова Н.С. Использование термографического анализа для оценки свойств шерстяного волокна. Научно-техническая конференция «Текстиль-96». Тезисы докладов. - М.: МТИ им. А.Н. Косыгина, 1996. - С. 26.

30. Скуланова Н.С. Влияние процессов первичной обработки шерстяного волокна на прочностные свойства аппаратной пряжи. Научно-техническая конференция «Текстиль-97». Тезисы докладов. - М.: МГТА им. А.Н. Косыгина, 1997.-С. 32.

31. Скуланова Н.С., Журавлев М.А. Оптимизация технологи*ческого процесса получения аппаратной пряжи с вложением в смеси ангорской шерсти при замасливании препаратом «Леомин». Всероссийская научно-техническая конференция «Текстиль-2002». Тезисы докладов. - М.: МГТУ им. А.Н. Косыгина, 2002.-С. 13.

32. Скуланова Н.С. Оптимизация технологических процессов в производстве аппаратной пряжи из нетрадиционных видов сырья. Всероссийская научно-техническая конференция «Текстиль-2003». Тезисы докладов. - М.: МГТУ им. А.Н. Косыгина, 2003. - С. 19.

33. Скуланова Н.С., Журавлев М.А., Узлова Т.В. Определение прочности и плотности пряжи из нетрадиционных видов сырья. Межвузовская научно-техническая конференция «Современные проблемы текстильной промышленности». Тезисы докладов. - М.: РоссЗИТЛП, Росиздат, 2004. - С. 21.

34. Скуланова Н.С., Журавлев М.А., Узлова Т.В. Аналитическое определение прочности как монотропного упругого тела. Международная научно-техническая конференция «Современные наукоемкие технологии и перспективные материалы текстильной и легкой промышленности». Тезисы докладов. - Иваново, ИГТА, 2004. - С. 141.

35. Скуланова Н.С., Журавлев М.А., Узлова Т.В. Проектирование прочностных свойств аппаратной пряжи с пониженной круткой при вложении, ангорской шерсти. Всероссийская научно-техническая конференция «Текстиль-2004». Тезисы докладов. - М.: МГТУ им. А.Н. Косыгина, 2004. - С. 10.

36. Скуланова Н.С., Журавлев М.А. Разработка современной технологии переработки отходов суконного производства. Всероссийская научно-техническая конференция «Текстиль XXI века». Тезисы докладов. - М.: МГТУ им. А.Н. Косыгина, 2004. - С. 13.

37. Скуланова Н.С., Лепшей Е.В., Узлова Т.В., Мастюкова С.С. Исследование неровноты фасонной пряжи с пониженной круткой при минимальном вложении ангорской шерсти. Всероссийская научно-техническая конференция

32 VV

«Текстиль XXI века». Тезисы докладов. -М.: МГТУ им. А.Н. Косыгина, 2005. -С. 22.

38. Скуланова Н.С., Журавлев М.А., Узлова Т.В., Лелшей Е.В. Теория и методика определения плотности шерстяной пряжи. Всероссийская научно-техническая конференция «Текстиль-2005». Тезисы докладов. - М.: МГТУ им. А.Н. Косыгина, 2005. - С. 15.

39. Скуланова Н.С., Журавлев М.А., Ефимова E.H. Методика определения плотности аппаратной пряжи с вложением ангорской шерсти. Всероссийская научно-техническая конференция «Текстиль XXI века». Тезисы докладов. -М.: МГТУ им. А.Н. Косыгина, 2006. - С. 6.

40. Скуланова Н.С., Журавлев М.А., Узлова Т.В., Лепшей Е.В., Васильев М.А. Теоретические расчеты прочности пряжи из многокомпонентной смеси в аппаратной системе прядения. Международная научно-техническая конференция «Текстиль-2006». Тезисы докладов. - М.: МГТУ им. А.Н. Косыгина, 2006. -С. 23.

41. Скуланова Н.С., Колесников Ю.П., Васильев М.А. Исследование свойств полугребенной пряжи для создания нового ассортимента тканей ЗАО «Текстильная фирма «Купавна». Всероссийская научно-техническая конференция «Текстиль XXI века». Тезисы докладов. - М.: МГТУ им. А.Н. Косыгина, 2007. - С. 37.

42. Скуланова Н.С. , Мамонтова Е.В., Колесников Ю.П. Проектирование свойств многокомпонентной аппаратной пряжи. Всероссийская научно-техническая конференция «Текстиль XXI века». Тезисы докладов. - М.: МГТУ им. А.Н. Косыгина, 2008. - С. 51.

43. Скуланова Н.С., Мамонтова Е.В., Колесников Ю.П. Проектирование полугребенной пряжи с использованием нетрадиционных видов сырья аналитическими методами. Международная научно-техническая конференция «Современные наукоемкие технологии и перспективные материалы текстильной и легкой промышленности «ПРОГРЕСС-2008». Тезисы докладов. - Иваново, ИГ-ТА, 2008. - С. 32.

44. Скуланова Н.С., Мамонтова Е.В., Колесников Ю.П. Разработка технологии получения полугребенной пряжи с использованием нетрадиционных волокон. Межвузовская научно-техническая конференция аспирантов и студентов «Молодые ученые - развитию текстильной и легкой промышленности «ПО-ИСК-2008». Тезисы докладов. - Иваново, ИГТА, 2008. - С. 41.

Подписано в печать 12.11.08 Формат бумаги 60x84/16 Бумага множ. Усл.печ.л. 2,0 Заказ 379 Тираж 100 ГОУВПО «МГТУ им. А.Н. Косыгина», 119071, Москва, ул. Малая Калужская, 1

ВВЕДЕНИЕ.

ГЛАВА 1. АНАЛИЗ СОВРЕМЕННЫХ МЕТОДОВ ПРОЕКТИРОВАНИЯ

СВОЙСТВ ПРЯЖИ.

ГЛАВА 2. АНАЛИТИЧЕСКИЕ МЕТОДЫ ПРОЕКТИРОВАНИЯ ПРЯЖИ.

2.1. Теория деформирования нити. Прочность нити.

2.2. Аналитические методы проектирования пряжи.

2.3. Теория проектирования пряжи из многокомпонентной смеси.

2.4. Прочность скрученных нитей.

2.4.1. Контактное взаимодействие скрученных нитей.

2.4.2. Расчет упругих модулей и прочности крученой нити методами теории упругости анизотропного тела.

2.4.3. Теория и расчет прочности скрученных нитей.

ГЛАВА 3. ПРОЕКТИРОВАНИЕ ТЕХНОЛОГИИ АППАРАТНОЙ ШЕРСТЯНОЙ ПРЯЖИ ИЗ НЕТРАДИЦИОННЫХ ВИДОВ СЫРЬЯ.

3.1. Исследование параметров технологических режимов получения аппаратной шерстяной пряжи с использованием нетрадиционных видов сырья.

ЗЛ.1. Разработка составов аппаратных смесей с использованием нетрадиционных видов сырья.

3.1.2. Исследование изменения длины волокон в смесях с нетрадиционными видами сырья при новых планах технологических потоков подготовки волокон к смешиванию.

3.1.3. Исследования влияния параметров технологического процесса подготовки компонентов к смешиванию на новом технологическом оборудовании на изменение свойств в смесях с нетрадиционными видами сырья (ангорская шерсть).

3.1.3.1. Исследование влияния оптимизации параметров технологического процесса при переработке нетрадиционных волокон на машине для очистки волокна МРШО.

3.1.3.2. Исследование влияния оптимизации параметров технологического процесса при переработке нетрадиционных волокон на чесальной машине ЧМД-РК.

3.2. Исследование квадратической неровноты по линейной плотности аппаратной шерстяной пряжи при использовании нетрадиционных видов сырья.

3.2.1. Исследование влияния долевого содержания нетрадиционных видов сырья на квадратическую неровноту аппаратной шерстяной пряжи.

3.2.2. Исследование влияния изменения крутки пряжи при вложении нетрадиционных видов сырья на квадратическую неровноту по линейной плотности аппаратной шерстяной пряжи

3.2.3. Исследование влияния безжировых эмульсий на квадратическую неровноту по линейной плотности аппаратной шерстяной пряжи при использовании нетрадиционных видов сырья.

3.2.4. Исследование влияния технологических параметров кардочесания на квадратическую неровноту по линейной плотности аппаратной шерстяной пряжи при использовании нетрадиционных видов сырья.

3.3. Исследование квадратической неровноты по линейной плотности аппаратной шерстяной пряжи с вложением нетрадиционных видов сырья для различных составов смесей.

3.4. Исследование параметров кардочесания при переработке аппаратных смесей с вложением нетрадиционных видов сырья.

ГЛАВА 4. РАСЧЕТЫ НА ПРОЧНОСТЬ ПРЯЖИ, ПОЛУЧЕННОЙ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ НЕТРАДИЦИОННЫХ ВИДОВ СЫРЬЯ.

4.1. Проектирование прочности однокомпонентной чистошерстяной аппаратной пряжи.

4.2. Проектирование прочности однокомпонентной чистошерстяной аппаратной пряжи при замасливании жировой и безжировой эмульсией

4.3. Проектирование пряжи из многокомпонентной смеси с использованием нетрадиционных видов сырья в аппаратных смесях.

4.4. Влияние изменения крутки на теоретическую прочность пряжи из многокомпонентной смеси с использованием нетрадиционных видов сырья.

4.5. Проектирование теоретической прочности крученой аппаратной пряжи из многокомпонентной смеси с использованием нетрадиционных видов сырья.

ГЛАВА 5. РАСЧЕТ МАКСИМАЛЬНОЙ НАГРУЗКИ НА НИТЬ В

ПРЯДЕНИИ. ОЦЕНКА РАБОТОСПОСОБНОСТИ ПРЯЖИ.

В диссертации излагаются основы деформирования и прочности текстильной нити и пряжи, рассматриваемые на базе механики деформируемого твердого тела. Многие поставленные и решаемые здесь вопросы являются основными при проектировании технологий производств текстильной промышленности, включая прядение натуральных и химических волокон, ткацкое и трикотажное производства. Отсутствие работ, в которых с единых теоретических позиций рассматривались бы необходимые для решения проблем и задач текстильной технологии вопросы деформирования, натяжения, прочности, проектирования нитей и полотен, привело к появлению учебников, монографий, диссертаций, статей, где эти вопросы даны в постановке, не соответствующей методам современной науки и, в частности, механики. Чаще всего решения основаны на частных эмпирических связях, полученных в результате статистических методов планирования экстремальных экспериментов, которые были модны в шестидесятых годах прошлого века. Конечно, нельзя полностью отрицать статистический подход к изучению технологии. Но если известны или возможны модели, полученные на основе естественнонаучных законов, то уравнения регрессии, носящие сугубо частный характер, не могут представлять большой ценности.

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность темы. Многие поставленные и решаемые вопросы проектирования нитей и пряжи являются основными при проектировании технологий прядильных производств всех видов волокон в текстильной промышленности. Отсутствуют методы, в которых с единых теоретических позиций рассматривались бы необходимые для решения проблем и задач текстильной технологии вопросы расчетов нитей на прочность. Эти вопросы даны в постановке, не соответствующей методам современной науки и, в частности, механики. Чаще всего решения основаны на частных эмпирических связях, полученных в результате статистических методов планирования экстремальных экспериментов, которые были модны в шестидесятых годах прошлого века.

Проектированию нитей и пряжи посвящено огромное число работ. Наиболее полные и корректные ответы на вопросы, связанные с расчетом нитей, даны в статьях и книгах 1.\У.8. Неаг1е. Периодически появляющиеся зарубежные и отечественные работы самого последнего времени в этой области, где даны неточные решения, противоречат элементарным положениям механики деформируемого твердого тела. Наиболее известным и применяемым в расчетах прочности пряжи является метод А.Н. Соловьева. Но и его конечная формула, и основные положения этого метода базируются на эмпирических связях, определяющих прочность пряжи по известным характеристикам волокон.

Необходим универсальный метод, распространяющийся на любые волокна и следующий классической схеме, принятой в механике. Общая схема решения задач, связанных с нахождением перемещений и натяжений волокон при нагружении пряжи силой Р, состоит в следующем: 1) составить уравнения совместности деформаций, т. е. соотношения, связывающие деформации отдельных элементов; 2) заменить в уравнениях совместности деформации напряжениями или усилиями по закону Гука (или иному закону связи); 3) составить уравнения статики, считая геометрию системы определенной для недеформи-рованного состояния; 4) решить полученную систему уравнений.

Цель и основные задачи исследования. Целью диссертации является создание общей теории деформирования, прочности и проектирования нитей и пряжи, являющейся универсальной и распространяющейся на любые натуральные и химические волокна.

В работе решены следующие основные задачи:

- исследованы напряжения и деформации волокон, нити и пряжи, на основе которых описано действительное состояние нити при ее нагружении и проведены прочностные расчеты нити;

- в рамках статистической теории прочности волокон и концепции наислабейшего звена аналитически описан масштабный эффект, выражающий зависимость прочности образца от его длины;

- в результате решения оптимизационной задачи прочности волокон определен коэффициент реализации прочности волокон в нити и в пряже, вычисляемый до сегодняшнего времени экспериментально;

- рассмотрены напряжения, деформации и предельное состояние пряжи из волокон конечной длины с регулярной схемой миграции;

- разработана теория проектирования пряжи из многокомпонентной смеси в условиях существенного различия геометрических и прочностных свойств волокон компонентов;

- дана оценка работоспособности спроектированной пряжи при ее формировании на кольцевой прядильной машине;

- проведена оптимизация параметров обработки отходов различных видов;

- уточнены параметры кардочесания при переработке аппаратных смесей с вложением нетрадиционных видов сырья.

- определены оптимальные значения параметров гарнитуры рабочих органов с игольчатой и цельнометаллической пильчатой лентой на I, II, III прочесах при переработке смесей с вложением ангорской шерсти.

- найдены оптимальные значения скоростных параметров и разводок I, II, III прочесов: прочесные числа рабочих валиков, процент опережения бегуна, ширина меловой полоски, скорость съемных барабанов, разводки предпрочеса и основных прочесов при переработке смесей с вложением нетрадиционных видов сырья (ангорская шерсть).

Основные методы исследования. Диссертационная работа построена на комплексном использовании теоретических и экспериментальных методов и средств исследований. Использованы методы классического анализа, механики деформируемого твердого тела, механики нити, теории оптимизации. В работе широко использованы вычислительные методы, реализованные в математической программе МаШСАБ. Основные теоретические положения проверены экспериментально на лабораторном и производственном оборудовании с использованием современной измерительной аппаратуры. Достоверность основных положений, выводов и рекомендаций подтверждена корректным применением теорий, апробацией и внедрением результатов работы.

Научная новизна состоит в создании теоретических основ проектирования нитей, пряжи и технологических процессов изготовления аппаратной шерстяной пряжи из смесей с вложением нетрадиционных видов сырья. Основные научные задачи указаны в целях и задачах исследования, а также в выводах и рекомендациях.

Практическая значимость работы. Методология проектирования технологии и пряжи, изготовленной из нетрадиционных видов сырья, реализована в промышленности в условиях ЗАО «Текстильная фирма «Купавна». Получены оптимальные технологические параметры машины для очистки волокна с целью получения высокой степени очистки и максимальной длины волокна после обработки в смесях с использованием нетрадиционных волокон. Даны оптимальные технологические параметры чесальной машины для разволокнения крутых концов, обрезков ткани в ткачестве и отделке для получения максимальной длины волокон из нетрадиционных смесей. Спроектированы составы аппаратных смесей с использованием ангорской шерсти. Разработаны пять новых планов технологической обработки нетрадиционных видов сырья в аппаратной системе прядения, и для всех технологических потоков определены значения средней длины волокон по массе, коэффициентов вариации длины волокон по массе, средней длины волокон по сечению, коэффициентов вариации длины волокон по сечению, долю волокон менее 10 мм, 20 мм, 30 мм, 50 мм, что позволяет выбрать необходимый технологический поток в зависимости от длины волокон в смеси. Получены градиенты и величины квадратической не-ровноты для оптимальных вариантов при использовании игольчатой ленты и цельнометаллической пильчатой ленты, оптимальных разводок и скоростных режимов кардочесания (прочесных чисел I, II, III прочесов, процента опережения бегуна, скоростей съемных барабанов на I, II, III прочесах). Уточнены параметры кардочесания при переработке аппаратных смесей с вложением нетрадиционных видов сырья. Определены оптимальные значения параметров гарнитуры рабочих органов с игольчатой и цельнометаллической пильчатой лентой на I, II, III прочесе при переработке смесей с вложением нетрадиционных видов сырья (ангорская шерсть). Найдены оптимальные значения скоростных параметров и разводок I, II, III прочесов: прочесные числа рабочих валиков, процент опережения бегуна, ширина меловой полоски, скорость съемных барабанов, разводки предпрочеса и основных прочесов при переработке смесей с вложением нетрадиционных видов сырья (ангорская шерсть).

Апробация работы.

Материалы по теме диссертации докладывались и получили одобрение:

- на международных научно-технических конференциях «Современные проблемы развития технологии и техники текстильного производства» (Либе-рец, ЧССР, 1981 г., 1983 г.);

- на международной научно-технической конференции «Современные наукоемкие технологии и перспективные материалы текстильной и легкой промышленности» (Иваново, 2004 г., 2008 г.);

- на Всероссийских научно-технических конференциях «Современные технологии и оборудование текстильной промышленности» (Москва, 1995-2008 г.г.);

- на межвузовских научно-технических конференциях аспирантов и студентов «Молодые ученые - развитию текстильной и легкой промышленности» (Иваново, 2005 г., 2008 г.);

- на межвузовских научно-технических конференциях «Современные проблемы текстильной промышленности» (Москва, РоссЗИТЛП, 2003 г., 2004 г.);

- на Всероссийских научно-технических конференциях «Текстиль XXI века» (Москва, МГТА-МГТУ, 1996-2008 г.г.);

- на заседании ученого совета ОАО НПК «ЦНИИШерсть» (Москва, 2008 г.);

- на заседании кафедры технологии шерсти Московского государственного текстильного университета имени А.Н. Косыгина (Москва, 2008 г.);

- на заседании проблемного совета факультета технологии и производственного менеджмента Московского государственного текстильного университета имени А.Н. Косыгина (Москва, 2008 г.).

Личное участие автора в получении изложенных в диссертации результатов. Постановка цели, выбор методов и средств решения поставленных задач, теоретические положения и обобщение полученных результатов, выводы и рекомендации, сформулированные в работе, принадлежат автору. Внедрение результатов и исследований выполнено как автором лично, так и под его руководством при непосредственном участии.

Публикации. Основные результаты отражены в 44 работах, из них 1 монография, 5 учебных пособий, 9 статей в журнале «Известия вузов. Технология текстильной промышленности», 29 статей и тезисов на научно-технических конференциях.

Структура и объем диссертационной работы. Диссертационная работа состоит из введения, пяти глав, общих выводов и рекомендаций, библиографического списка и приложений. Содержание диссертации изложено на 306 страницах, из них основного текста 257, содержит 42 рисунка, 74 таблицы. Библиографический список включает 211 источников на 23 страницах. Приложение составляет 26 страниц.

Общие выводы и заключение

На основе механики твердого тела создана общая теория деформирования, прочности и проектирования нитей и пряжи, являющаяся универсальной и распространяющаяся на любые натуральные и химические волокна.

Методология проектирования технологии и пряжи, изготовленной из нетрадиционных видов сырья, реализована в промышленности в условиях ЗАО «Текстильная фирма «Купавна».

Дано полное исследование напряжений и деформаций волокон и нити, приближающее прочностные расчеты нити к действительному состоянию нити при ее нагружении.

В рамках статистической теории прочности волокон и концепции наислабейшего звена аналитически описан масштабный эффект, выражающий зависимость прочности образца от его длины; приведен способ вычисления параметров распределения Вейбулла прочности волокон.

В результате решения оптимизационной задачи прочности волокон определен коэффициент реализации прочности волокон в нити и в пряже, вычисляемый до сегодняшнего времени экспериментально; величина коэффициента реализации прочности, расположенная в интервале 0,5 - 0,6 для натуральных волокон, оказывает, наряду со средней прочностью и числом волокон, наиболее существенное влияние на прочность пряжи.

Рассмотрены напряжения, деформации и предельное состояние пряжи из волокон конечной длины с регулярной схемой миграции. Получено соотношение, определяющее длину участка скольжения волокна при нагружении пряжи. Аналитически найден коэффициент скольжения, характеризующий уменьшение напряжений в пряже. Выражение для коэффициента скольжения включает в себя основные структурные параметры, в том числе и крутку, а также отражает механизм скольжения волокон, в соответствии с которым проскальзывание снижается с увеличением длины волокна, его тонины, коэффициента трения и возрастает с ростом периода миграции.

Разработана теория проектирования пряжи из многокомпонентной смеси в условиях существенного различия геометрических и прочностных свойств волокон компонентов. Приведена методика усреднения жесткости волокон, определяющих жесткость пряжи. Описано равновесие системы волокон, образующих многокомпонентную пряжу.

Рассмотрена механика скрученных между собой нитей. Вычислены изгибающие и крутящие моменты, натяжения и поперечные силы в каждой из них, а также сила контактного взаимодействия, возникающего между нитями. Определены условия силового взаимодействия двух скрученных нитей для изготовления равновесной крученой пряжи.

Развита теория образовании сукрутин при переработке нитей и пряжи. Выведен критерий образовании сукрутин. Показано, что при увеличении натяжения критический крутящий момент, при котором происходит потеря устойчивости нити, возрастает. Дано выражение для величины натяжения нити, при котором возможна подача нити к рабочим органам текстильных машин без образования сукрутин.

Дана оценка работоспособности спроектированной пряжи при ее формировании на кольцевой прядильной'машине.

Развиты и дополнены теории баллонирования нити, созданные А.П. Ми-наковым, И.И. Мигушовым, Д.Р. Меркиным, применительно к кольцевой прядильной машине. Введено дополнительное граничное условие, которое является главным и определяет существенное отличие задачи о баллоне на кольцевой прядильной машине от баллонирования при отсутствии бегунка.

Решена задача о форме и натяжении нити в баллоне кольцевой прядильной машины в условиях отсутствия ограничений на длину нити в баллоне.

Форма нити в баллоне кольцевой прядильной машины в этом случае определяется эллиптическим синусом.

Показано, что для баллона между нитепроводником и бегунком на кольцевой прядильной машине действительна система дифференциальных уравнений и общее решение задачи для пологой вращающейся нити.

Установлено, что вычисления по точной теории (отсутствие ограничений на длину нити в баллоне) применительно к кольцевой прядильной машине приводят к результату, немногим отличающемуся от варианта решения, которое получено для пологой нити.

Проведена оптимизация параметров обработки отходов различных видов, в результате которой:

- получены оптимальные технологические параметры машины для очистки волокна с целью получения высокой степени очистки и максимальной длины волокна после обработки в смесях с использованием нетрадиционных волокон;

- даны оптимальные технологические параметры чесальной машины для разволокнения крутых концов, обрезков ткани в ткачестве и отделке для получения максимальной длины волокон из смесей с использованием нетрадиционных волокон;

- разработаны составы аппаратных смесей с использованием нетрадиционных видов сырья;

-вычислены параметры, определяющие прочность пряжи при технологической обработке компонентов с использованием нетрадиционных видов сырья;

- разработаны пять новых планов технологической обработки нетрадиционных видов сырья в аппаратной системе прядения и определены значения для всех технологических потоков средней длины.волокон по массе, коэффициентов вариации длины волокон по массе, средней длины волокон по сечению, коэффициентов вариации длины волокон по сечению, долю волокон менее 10 мм, 20 мм, 30 мм, 50 мм, что позволяет выбрать необходимый технологический поток в зависимости от необходимой длины волокон в смеси.

Исследованы варианты влияния долевого содержания нетрадиционных видов сырья на квадратическую неровноту по линейной плотности аппаратной шерстяной пряжи. Снижение долевого содержания ангорской шерсти в смеси с 0,345 до 0,252 позволило снизить квадратическую неровноту для десятисантиметровых отрезков пряжи на 30,7 относительных процентов, для метровых отрезков - на 35,4 относительных процента, для двадцатипятиметровых отрезков - на 47,4 относительных процента. Снижение долевого содержания ангорской шерсти на 0,093 позволяет снизить квадратическую неровноту аппаратной пряжи для отрезков различной длины на 30,7 - 47,4 относительных процента.

Снижение крутки для аппаратной пряжи линейной плотности 188 текс на 3

28% при вложении ангорской шерсти повысило квадратическую неровноту на десятисантиметровых отрезках на 38 относительных процентов, на метровых отрезках - на 51,43 относительных процента и на десятиметровых отрезках - на 88,4 относительных процента.

Исследование влияния новых технологий применения безжировых эмульсий на квадратическую неровноту по линейной плотности аппаратной шерстяной пряжи при использовании нетрадиционных видов сырья показало, что минимальная неровнота пряжи 15,2 - 9,0% возникает при эмульсировании безжировой эмульсией с использованием препарата иванстан. Применение безжировой эмульсии иванстан позволило снизить неровноту на десятисантиметровых отрезках на 34,3 относительных процента, на пятидесятисантиметровых отрезках - на 34 относительных процента, на пятиметровых отрезках - на 74,6 относительных процента.

Получены градиенты и величины квадратической неровноты для оптимальных вариантов при использовании оптимальных типов гарнитур (игольчатой ленты и цельнометаллической пильчатой ленты), оптимальных разводок и скоростных режимов кардочесания (прочесных чисел I, II, III прочесов, процента опережения бегуна, скоростей съемных барабанов на I, II, III прочесах).

Оценка влияния технологических параметров кардочесания - скоростных параметров I, II, III прочеса чесальных аппаратов, параметров игольчатой и цельнометаллической пильчатой ленты и разводок на квадратическую неровно-ту по линейной плотности аппаратной шерстяной пряжи при использовании нетрадиционных видов сырья позволило снизить квадратическую неровноту на полуметровых отрезках пряжи на 19,05 относительных процентов.

Уточнены параметры кардочесания при переработке аппаратных смесей с вложением нетрадиционных видов сырья.

Определены оптимальные значения параметров гарнитуры рабочих органов с игольчатой и цельнометаллической пильчатой лентой на I, II, III прочесе при переработке смесей с вложением нетрадиционных видов сырья (ангорская шерсть).

Найдены оптимальные значения скоростных параметров и разводок I, II, III прочесов: прочесные числа рабочих валиков, процент опережения бегуна, ширина меловой полоски, скорость съемных барабанов, разводки предпрочеса и основных прочесов при переработке смесей с вложением нетрадиционных видов сырья (ангорская шерсть).

На аналитическом уровне проведены расчеты для проектирования одно-компонентной чистошерстяной аппаратной пряжи при замасливании жировой (вариант 1) и безжировой (вариант 2) эмульсией с применением теории, учитывающей геометрические, фрикционные и жесткостные характеристики волокон.

Определены параметры распределения Вейбулла прочности волокон помесной шерсти 64к для двух вариантов получения однокомпонентной чистошерстяной аппаратной пряжи.

Определены для двух вариантов применения жировой и безжировой эмульсии теоретические коэффициенты реализации средней прочности волокон, коэффициенты скольжения, объясняющие различие разрушения пряжи в сравниваемых вариантах. Ошибка теоретического прогноза составила около 10%. Применение безжировой эмульсии при выработке однокомпонентной чистошерстяной аппаратной пряжи позволило снизить процент жира на волокне на 2 - 3% и повысить прочность пряжи на 22,5%.

Проведено аналитическое проектирование аппаратной пряжи многокомпонентной смеси с использованием нетрадиционных видов сырья при изменении долевого содержания ангорской шерсти с 0,3 до 0,5.

Для пяти составов смесей проведены расчеты жесткостей компонентов, определены предельная нагрузка самого жесткого компонента — ангорской шерсти, коэффициенты скольжения, длина скольжения волокон и длина волокон, воспринимающая и передающая внешнюю нагрузку.

Для пяти вариантов многокомпонентной пряжи с использованием нетрадиционных волокон проведены теоретические расчеты прочности пряжи.

Установлено, что с увеличением доли нетрадиционного компонента (ангорской шерсти) в смеси с 0,3 до 0,5 число волокон наиболее жесткого компонента увеличивается с 16 до 27 и теоретическая прочность пряжи увеличивается с 496 до 523 сН.

В производственных условиях ЗАО «Текстильная фирма «Купавна» выработаны два варианта четырехкомпонентных смесей при долевом вложении ангорской шерсти 0,38 (1 вариант) и 0,3 (2 вариант) линейной плотности 124,5 текс с круткой 287 кр/м.

Для оценки качества технологического процесса определены длина волокна в ровнице, количество мушек в ровнице, прочность и удлинение волокон, неровнота пряжи и градиент неровноты, прочность пряжи и коэффициент вариации по прочности, удлинение пряжи и коэффициент вариации по удлинению.

Сопоставление результатов испытаний реальной прочности многокомпонентной аппаратной пряжи при вложении нетрадиционных волокон (ангорской шерсти) с теоретическими расчетами показало, что относительная ошибка по прочности составляет 5,8 - 5,5%.

Проведено теоретическое проектирование многокомпонентной аппаратной пряжи с использованием нетрадиционных видов сырья при изменении крутки с 130 до 400 кр/м.

Установлено, что наибольшее влияние на теоретическую прочность пряжи при изменении крутки в диапазоне 130 - 400 кр/м оказывает снижение длины скольжения с 7,63 до 1,69 мм и, как следствие, увеличение числа волокон, воспринимающих и передающих нагрузку в наиболее жестком компоненте с 12 до 17, увеличение коэффициента скольжения с 0,913 до 0,981. В пряже с наиболее интенсивной круткой, чем 287 кр/м, скользящих волокон нет и теоретическая прочность является максимальной - 504,5 сН.

Теоретическая прочность многокомпонентной аппаратной пряжи с вложением нетрадиционных волокон при изменении крутки с 130 до 400 кр/м в диапазоне 130 - 287 кр/м увеличивается с 364,4 до 504,5 сН на 27,5% и при крутке 287 кр/м становится максимальной, при увеличении крутки с 287 кр/м до 400 кр/м прочность снижается с 504,5 сН до 482,3 сН.

В производственных условиях ЗАО «Текстильная фирма «Купавна» выработаны два варианта пряжи из четырехкомпонентной смеси с вложением нетрадиционного волокна (ангорская шерсть) с пониженной круткой 183 кр/м (1 вариант) и 132 кр/м (2 вариант) для получения фасонной пряжи.

Сопоставление реальной прочности многокомпонентной аппаратной пряжи с вложением нетрадиционных волокон с теоретической прочностью показало, что при изменении крутки пряжи относительная ошибка составляет 5,4 - 4,6%.

Проведено теоретическое проектирование скрученной вдвое аппаратной пряжи из многокомпонентной смеси с использованием нетрадиционных видов сырья (ангорская шерсть). Для крученой аппаратной пряжи линейной плотности 124,5 текс х2 с первичной круткой 287 кр/м теоретическая прочность пряжи составила 10,762 Н, действительная прочность скрученной пряжи составила 10,160 Н, что дает относительную ошибку 5,9%.

1. Соловьев А.Н. Проектирование свойств пряжи в хлопкопрядильном производстве: дисс. .докт. техн. наук. -М., МТИ, 1951. - 228 с.

2. Зотиков В.Е., Будников И.В., Трыков П.П. Основы прядения волокнистых материалов. -М.: Гизлегпром, 1959. 507 с.

3. Брашлер Е. Крепость хлопчатобумажной пряжи (Пер. с немецкого). -М.-Л.: Гизлегпром, 1939. 151 с.

4. Трыков П.П. Кручение текстильных материалов и зависимость между свойствами волокна и крепостью пряжи: дисс. .канд. техн. наук. М., МТИ, 1940.-260 с.

5. Усенко В.А. Использование вискозного штапельного волокна в прядении: дисс. .докт. техн. наук. -М., МТИ, 1955.

6. Корицкий К.И. Основы проектирования свойств пряжи. М.: Гизлегпром, 1963. -246 с.

7. Ванников А.Н. Переработка смесей хлопка и химических волокон. Научно-исследовательские труды ЦНИХБи за 1959 г. М.: Ростехиздат, 1961. -С. 64-103.

8. Кононенко Т.В. Исследование технологических режимов переработки полиэфирного волокна лавсан в камвольной системе прядения: дисс. .канд. техн. наук. М., МТИ, 1962. - 287 с.

9. Биренбаум Е.И. Проектирование прочности пряжи из смеси двух компонентов // Технология текстильной промышленности. 1964. - №4. - С. 1825.

10. Синицын A.A. Проектирование пряжи и ткани по крепости на разрыв. М.: Гизлегпром, 1932. - 225 с.

11. Гусев В.Е. Рациональные методы переработки шерсти и химических волокон. М.: Ростехиздат, 1962. - 268 с.

12. Гусев В.Е. Химические волокна в текстильной промышленности. -М.: Легкая индустрия, 1971. 407 с.

13. Коробейников А.П. Проектирование некоторых свойств аппаратной чистошерстяной пряжи: дисс. .канд. техн. наук. — М.: МТИ, 1972. 308 с.

14. Разумеев К.Э. Проектирование свойств чистошерстяной камвольной пряжи с целью повышения ее качества и снижения обрывности в прядении: дисс. . .канд. техн. наук. М., МТИ, 1984. - 302 с.

15. Разумеев К.Э. Проектирование шерстяной гребенной ленты и пряжи на основе инструментального определения свойств немытой шерсти: дисс. . .докт. техн. наук. М., МГТУ им. А.Н. Косыгина, 2003. - 315 с.

16. Разумеев К.Э. Измерение длины, прочности и положения точки разрыва штапеля немытой шерсти // Овцы, козы, шерстяное дело. 1998. - №4. -С. 30-32.

17. Разумеев К.Э. Современные методы определения основных характеристик шерсти // Овцы, козы, шерстяное дело. 2003. - №1. - С. 37-38.

18. Разумеев К.Э. Методика прогнозирования тонких мест в шерстяной пряже // Известия вузов. Технология текстильной промышленности. 1999. -№2 (248).-С. 38-41.

19. Разумеев К.Э. О прогнозировании обрывности в шерстопрядении // Известия вузов. Технология текстильной промышленности. 1999. - №2 (248). -С. 125-128.

20. Разумеев К.Э. Оценка обрывности в шерстопрядении средствами теории выбросов случайных функций // Текстильная промышленность. 1999. -№>7-8.-С. 25-29.

21. Разумеев К.Э. Исследование теории выбросов случайных функций при оценке обрывности в шерстопрядении // Известия вузов. Технология текстильной промышленности. 1999. -№3(249). - С.128-131.

22. Verma G.K. How to improve the spinnability of wool. // The Jndian Textile Journal.- 1978.-№11.-P.105.

23. Шустов Ю.С. Разработка методов прогнозирования строения и свойств текстильных материалов с использованием теории подобия и анализа размерностей: дисс. .докт. техн. наук. М., МГТУ им. А.Н. Косыгина, 2003. -281 с.

24. Рыклин Д.Б. Технологические и теоретические основы производства многокомпонентной пряжи и комбинированных нитей: дисс. .докт. техн. наук. М., МГТУ им. А.Н. Косыгина, 2007. - 439 с.

25. Kogan A.G. Research in to the Features of Producing Combined Yarn by the Air Jet Technique // Fibres and Text. East. Europe. - 1999, 7, №3(26) - S. 1618.

26. Rykliw D.B., Rynejsky K.N., Kogan A.G. Imitation modeling of drawing with computer // Wlo kiennict wo: Zeszyty nauk Politechniki Lodzkiej. №845. -Lodz: Politechnika Lodzka- 2000. S.137-142.

27. Рыклин Д.Б., Коган А.Г. Производство многокомпонентной пряжи и комбинированных нитей. Витебск: УО «ВГТУ», 2002. - 215 с.

28. Рыклин Д.Б. Моделирование технологических процессов переработки неоднородных волокнистых материалов. Витебск: УО «ВГТУ», 2006. - 170 с.

29. Кузнецов А. А. Разработка экспресс-методов оценки и программирования физико-механических свойств текстильных нитей: дисс. . .докт. техн. наук. М., МГТУ им. А.Н. Косыгина, 2007. - 333 с.

30. Кузнецов А.А., Ольшанский В.И. Оценка и прогнозирование механических свойств текстильных нитей // ВГТУ Витебск, 2004. - С. 225.

31. Ольшанский В.И., Кузнецов A.A. Методика оценки показателей неравномерности прочности текстильных нитей по длине // ВГТУ Витебск, 2001.-С. 20.

32. Ольшанский В.И., Махаринский Е.И., Кузнецов A.A. Методика оценки показателей деформационных свойств текстильных нитей по результатам полуциклового испытания на растяжение // ВГТУ Витебск, 2001. -С. 19.

33. Кузнецов A.A., Иваненко Д.А. Прогнозирование выносливости текстильных нитей методами имитационного моделирования многоцикловых испытаний на растяжение // Известия вузов. Технология текстильной промышленности. 2006. - №6. - С. 25-29.

34. Кузнецов A.A. Вероятностная модель накопления остаточной циклической деформации при проведении многоцикловых испытаний на растяжение // Известия вузов. Технология текстильной промышленности. -2007.-№1.-С. 23-27.

35. Капитанов А.Ф. Теоретическое обоснование и разработка способа модификации фрикционных свойств волокон в процессах прядения: дисс. . .докт. техн. наук. М., МГТА им. А.Н. Косыгина, 1995. - 450 с.

36. Протасова В.А., Капитанов А.Ф., Богачева С.Ю., Медведев Е.О. Определение силы трения, обусловленной скольжением волокна в разрываемом крученом продукте. Сборник научных трудов аспирантов. Выпуск 8. М.: МГТУ, 2004. - С.47.

37. Богачева С.Ю. Проектирование прочности гребенной шерстяной пряжи: дисс. .канд. техн. наук. -М., МГТУ им. А.Н. Косыгина, 2004. 166 с.

38. Капитанов А.Ф. Фрикционные процессы в прядении. Часть 1. Прядение и трибология. М.: МГТУ им. А.Н. Косыгина, 2005. - 294 с.

39. Капитанов А.Ф. Фрикционные процессы в прядении. Часть 2. Силовые поля. М.: МГТУ им. А.Н. Косыгина, 2005. - 298 с.

40. Мортон В.Е., Херл Д.В.С. Механические свойства текстильных волокон (Пер. с английского). М.: Легкая индустрия, 1971. - 182 с.

41. Hearle J.W.S., Grosberg P., Backer S. Structural Mechanics of Fibres, Yarns and Fabrics. New York, 1969.

42. Щербаков В.П. Прикладная механика нити. М.: МГТУ им. А.Н. Косыгина, 2001.-301 с.

43. Щербаков В.П., Скуланова Н.С. . Аналитические методы проектирования нити и пряжи. М.: МГТУ им. А.Н. Косыгина, 2007. - 73 с.

44. Работнов Ю.Н. Механика деформируемого твердого тела. М.: Наука. Главная редакция физ.-мат. литературы, 1979. - 744 с.

45. Феодосьев В.И. Сопротивление материалов. М.: Наука, 1986. - 512с.

46. Малинин H.H. Прикладная теория пластичности и ползучести. М.: «Машиностроение», 1975. - 400 с.

47. Тимошенко С.П. Сопротивление материалов. Т. 1,2. М.: Физматгиз, 1965.-417 с.

48. Тканые конструкционные материалы. Под редакцией Т.-В. Чу и Ф. Ко. М.: Издательство «Мир», 1991. - 430 с.

49. Болотин В.В. Статистические методы в строительной механике. М.: Издательство «Стройиздат», 1961. - 382 с.

50. Разрушение. Под редакцией Г. Либовица. Т.7. Разрушение неметаллов и композитных материалов. Часть 2. М.: Издательство «Мир», 1976. - 469 с.

51. Современные композиционные материалы. Под редакцией Л. Браутмана и Р. Крока. М.: Издательство «Мир», 1979. - 672 с.

52. Градштейн И.С., Рыжик И.М. Таблицы интегралов, сумм, рядов и произведений. -М.: Наука, 1971. 1108 с.

53. Янке Е., Эмде Ф., Леш Ф. Специальные функции. М.: Наука, Главная редакция физ.-мат. литературы, 1968. - 344 с.

54. Daniels Н.Е. The statistical theory of the strength of bundles of threads. -Proc. Royal. Soc. London. 183A, 1945.

55. Немец Я., Серенсен C.B., Стреляев B.C. прочность пластмасс. — М.: Издательство «Машиностроение», 1970. 335 с.

56. Hearle J.W.S. Theoretical Analysis of the Mechanics of Twisted Staple Fiber Yarns // Textile Res. J., №35, 1965. P. 1060-1071.

57. Treloar L.R.G. The Geometry of Multi-Ply Yarns // J. Text. Inst., Trans. 47, №8, 1956.-T. 348.

58. Малмейстер A.K., Тамуж В.П., Тетере Г.А. Сопротивление жестких полимерных материалов. — Рига.: Издательство «Зинатне», 1967. 398 с.

59. Лехницкий С.Г. Теория упругости анизотропного тела. М.: Гос. издательство техн.-теор. литературы, 1950. - 412 с.

60. Щербаков В.П., Скуланова Н.С. Основы теории деформирования и прочности текстильных материалов. М.: МГТУ им. А.Н. Косыгина, 2008. -264 с.

61. ГОСТ 30702-2000 «Шерсть. Торгово-сельскохозяйственная промышленная классификация». Минск: Межгосударственный Совет по стандартизации, метрологии и сертификации, 2001. - 16 с.

62. Разумеев К.Э. Классификация отечественной овечьей шерсти // Овцы, козы, шерстяное дело. 1999. - №2. - С. 1-8.

63. Справочник по шерстопрядению. М.: Легкая и пищевая промышленность, 1983.-488 с.

64. Нормы технологического режима производства шерстяной пряжи. Аппаратное прядение. -М.: ЦНИИТЭИЛегпром, 1983. 166 с.

65. Гусев В.Е., Слываков В.Е. Проектирование шерстопрядильного производства. -М.: Легкая индустрия, 1975. -с. 387.

66. Гусев В.Е., Музылев Л.Т., Эммануэль М.В., Слываков В.Е. Прядение шерсти и химических волокон. М.: Легкая индустрия, 1974. - 462 с.

67. Разумеев К.Э. Сырье для предприятий шерстяной отрасли промышленности. Учебное пособие. М.: МГТУ им. А.Н. Косыгина, 2003. -205 с.

68. Гусев В.Е. Сырье для шерстяных тканей, нетканых изделий и первичная обработка шерсти. М.: Легкая индустрия, 1977. - 408 с.

69. Разумеев К.Э. Классификация, стандартизация и сертификация шерсти в России и за рубежом // Стандарты и качество. - 1998. - №12. - С. 30-32.

70. Борзунов И.Г. Теория и практика кардочесания хлопка. М.: Легкая индустрия, 1969. - 328 с.

71. Скуланова Н.С. Влияние изменения свойств шерсти в технологических процессах на уровень обрывности в аппаратном прядении: дисс. .канд. техн. наук. М., МТИ, 1978. - 193 с.

72. Протасова В.А., Панин П.М., Хутарев Д.Д. Шерстопрядильное оборудование. -М.: Легкая индустрия, 1980. 576 с.

73. Протасова В.А., Белышев Б.Е., Капитанов А.Ф. Прядение шерсти и химических волокон. М.: Легпромбытиздат, 1987. - 294 с.

74. Протасова В.А., Белышев Б.Е., Капитанов А.Ф. Прядение шерсти и химических волокон. -М.: Легпромбытиздат, 1988.-331 с.

75. Гусев В.Е. Технология вторичного текстильного сырья. М.: Легпромбытиздат, 1970. - 147 с.

76. Разумова E.H., Разумов Ф.И. Переработка восстановленной шерсти на хлопкопрядильном оборудовании // Сб. Совершенствование оборудования и улучшение качества продукции прядильного производства. Иваново, 1988. -С. 114-118.

77. Фролов В.Д., Сапрыкин Д.Н., Фролова И.В., Горьков Г.Н. Малоотходная технология в текстильном производстве. — М.: 1996. 409 с.

78. Фролов В.Д., Сапрыкин Д.Н., Фролова И.В. Производство текстильных материалов на основе малоотходной технологии. 1995. — 141 с.

79. Фролов В.Д. Создание технологии и оборудования для производства волокнистых полотен и полуфабрикатов прядения: дисс. .докт. техн. наук. -Кострома, КТИ, 1982. 243 с.

80. Фролова И.В., Макаров A.B. Теория и практика получения и использования регенерированных волокон. 1 часть. Иваново, Комитет государственной статистики, 1998. - 246 с.

81. Фролова И.В., Макаров A.B. Теория и практика получения и использования регенерированных волокон. 2 часть. — Иваново, Комитет государственной статистики, 1999. 239 с.

82. Фролова И.В., Бутина О.П. Технологические условия разволокнения ошлихтованной пряжи // Известия вузов. Технология текстильной промышленности. 1999. - №1. - С. 77-83.

83. Фролова И.В. Аэродинамическая рассортировка волокон и сорных примесей в процессе очистки // Известия вузов. Технология текстильной промышленности. 1998. - №2. - С. 59-63.

84. Фролова И.В. Аэродинамическая очистка текстильных смесей // Известия вузов. Технология текстильной промышленности. 1998. - №3. - С. 65-69.

85. Фролова И.В. Комбинированная аэродинамическая очистка текстильных смесей // Известия вузов. Технология текстильной промышленности. 1998, №5. - с. 64-69.

86. Скуланова Н.С. Исследование степени разволокнения чистошерстяных и полушерстяных отходов суконного производства на чесальной машине. Отчет по хоздоговору №99-228-14. М.: МГТА им. А.Н. Косыгина, ЗАО «Текстильная фирма «Купавна», 1999. - 58 с.

87. Севостьянов А.Г. Методы исследования неровноты продуктов прядения. -М.: 1962. 382 с.

88. Севостьянов А.Г. Методы и средства исследования в механико-технологических процессах. -М.: Легпромбытиздат, 1980. 302 с.

89. Севостьянов А.Г., Севостьянов П.А. Моделирование технологических процессов. М.: Легкая и пищевая промышленность, 1984. - 381 с.

90. Леонтьева Т.И., Панин П.М., Успенская М.В. Влияние увлажнения и замасливания на фрикционные свойства шерстяных волокон // Известия вузов. Технология текстильных волокон. 1978. - №3. - С. 16-18.

91. Панин П.М., Леонтьева Т.И. Кардочесание и увлажнение шерсти в камвольном прядении // Текстильная промышленность. 1977. - №11. - С. 3840.

92. Панин П.М., Падегимас В.-С.Б. Замасливание и увлажнение волокон в шерстопрядении. -М.: Легпромбытиздат, 1986. 175 с.

93. Труевцев Н.И., Ашнин Н.М. Теория и практика кардочесания в аппаратной системе прядения. М.: Легкая индустрия, 1968. - 288 с.

94. Лежебрух Г.О. Методы расчета допустимого повышения производительности валичных чесальных машин. М.: Легкая индустрия, 1968. -333 с.

95. Лежебрух Г.О. Шерстопрядильное производство: формулы, критерии, оценки. -М.: Легпромбытиздат, 1989. 144 с.

96. Гусев В.Е., Слываков В.Е. Прядение шерсти и химических волокон. -М.: Легкая индустрия, 1974. 551 с.

97. Панин П.М. Гарнитура чесальных машин и аппаратов. М.: МТИ, 1978.-32 с.

98. Лежебрух Г.О. Скорость главного барабана при постоянной загрузке его кардной гарнитуры // Научно-исследовательские труды ЦНИИШерсти. Выпуск 5. 149. - С. 30-34.

99. Широков В.П. Исследование влияния полноты разделения комплексов волокон в процессе кардочесания на уровень обрывности при пневмомеханическом прядении: дисс. .канд. техн. наук. М., МТИ, 1972. -321 с.

100. Ашнин Н.М. Кардочесание волокнистых материалов. М.:, Легпромбытиздат, 1985. - 143 с.

101. Ашнин Н.М. Кардочесание. Санкт-Петербург, Санкт-Петербургский государственный университет технологии и дизайна. - 2007. -58 с.

102. Куклина H.A., Ашнин Н.М. Исследование влияния периодического изменения разводок на неровноту чесальной ленты // Известия вузов. Технология текстильной промышленности. 1976. - №1. - С. 54-57.

103. Ашнин Н.М. Критерий оценки смешивающей способности чесальной машины // Известия вузов. Технология текстильной промышленности. 1966, №1. — С. 50-54.

104. Будников В.И. Процесс деления в механическом прядении. М.: Легкая индустрия, 1965. - 274 с.

105. ИЗ. Ашнин Н.М., Крайнов Е.М. Оптимизация параметров ЦМПЛ для главного и съемного барабанов чесальных машин // Известия вузов. Технология текстильной промышленности. 1978. - №3. - С. 28-30.

106. Бакуленко A.B. Исследование сил чесания и оптимизация заправочных данных параметра узла приемного валика валичной чесальной машины: дисс. .канд. техн. наук. -М., МТИ, 1974. 308 с.

107. Гусев В.Е. Пути сохранения длины шерсти и химических волокон в процессе чесания // Текстильная промышленность. 1960. - №10. - С. 10-12.

108. Маршалл. Анализ скоростей рабочих органов кардочесальной машины // Шерстяное дело. 1939. - №5. - С. 35-42.

109. Гретер. О влиянии рабочей скорости валичной машины на эффект чесания//Textil-Praxis, 1956, №12. -S. 1188-1192.

110. Волкова A.B. Работа бегуна: дисс. .канд. техн. наук. Ленинград, ЛТИЛП, 1949.-217 с.

111. Викол К. Исследование работы бегуна: дисс. .канд. техн. наук. -Ленинград, ЛТИЛП, 1958.-243 с.

112. Ровенькова Т.А. Некоторые вопросы планирования эксперимента при оптимизации технологических процессов получения химических волокон: дисс. . .канд. техн. наук. М.: МТИ, 1969. - 242 с.

113. Канарский Н.Я. Теория и практика кардного чесания волокнистых материалов. — М.: Гизлегпром, 1937. — 87 с.

114. Лувишис Л.А., Биренбаум Е.И. Технический контроль в первичной обработке и прядении шерсти. М., 19 . - 237 с.

115. Раков А.П. Улучшение качества прочеса и повышение производительности чесальных машин. ЦИНТИ, 1959. - 127 с.

116. Михайлов П.Е. Нормализация процесса кардочесания шерсти и химических волокон. М.: Легкая индустрия, 1975. - 218 с.

117. Афанасьева Н.О. Рациональные методы подбора смесей в аппаратной системе прядения при выработке смешанной пряжи: дисс. .канд. техн. наук. М., МТИ, 1977. - 318 с.

118. Емцева JI.И. Изменение длины волокон шерсти в процессе подготовки ее к смешиванию. В сб. «Товароведение и легкая промышленность». Минск, Высшая школа, 1975. — С. 172-178.

119. Скуланова Н.С. Методика определения обрывности. Межвузовский сборник трудов молодых преподавателей «Повышение эффективности процессов создания текстильных материалов». — М.: МТИ, 1984. с. 48.

120. Скуланова Н.С. Влияние изменения свойств шерстяного волокна на качество пряжи. Межвузовский сборник «Совершенствование методов и приборов, улучшающих оценку качества текстильных материалов». М.: МТИ, 1984.-С. 39.

121. Скуланова Н.С. Оптимизация работы чесального аппарата методом эволюционного планирования эксперимента в промышленных условиях // МТИ им. А.Н. Косыгина, 1987. 24 с.

122. Скуланова Н.С. Современные методы исследования физико-механических и физико-химических свойств шерстяных волокон // МТИ им. А.Н. Косыгина, 1989. 18 с.

123. Скуланова Н.С. Исследование влияния планов подготовки компонентов к смешиванию на качество аппаратной пряжи. Межвузовский сборник «Новое в прядении натуральных и химических волокон». М.: МТИ им. А.Н. Косыгина, 1990. - 22 е.

124. Никитина O.A. Снижение потери прочности волокон шерсти в процессах карбонизации и крашения // Текстильная промышленность. 1972. -№4. - С. 67-69.

125. Скуланова Н.С. Повышение эффективности работы чесального оборудования в аппаратной системе шерстопрядильного производства // М.: МГТУ им. А.Н. Косыгина, 2007. 25 е.

126. Скуланова Н.С. Новые планы подготовки компонентов к смешиванию в аппаратной системе прядения // М.: МГТУ им. А.Н. Косыгина, 2004,- 16 с.

127. Матвеева И.В. Разработка метода снижения обрывности волокон в процессе гребнечесания полушерстяной ленты: дисс. .канд. техн. наук. М., МГТУ им. А.Н. Косыгина, 2000. - 200 с.

128. Люсова Н.Е. Разработка метода автоматизированного проектирования технологического режима приготовления гребенной ленты: дисс. . .канд. техн. наук. М., МГТУ им. А.Н. Косыгина, 2003. - 231 с.

129. Зубарева Н.И. Разработка эффективного метода эмульсирования полушерстяной ленты: дисс. .канд. техн. наук. М., МГТУ им. А.Н. Косыгина, 2000. - 203 с.

130. Павлюченко Е.В., Капитанов А.Ф. Исследование взаимосвязей между характеристиками мушек // Известия вузов. Технология текстильной промышленности. 2002. — №6. - С. 33-36.

131. Капитанов А.Ф., Павлюченко Е.В. Конфигурация и потенциальная энергия волокон // Известия вузов. Технология текстильной промышленности. -2003.-№3.-С. 39-42.

132. Нифтулина Н.В., Павлюченко Е.В., Капитанов А.Ф. Исследование конфигурации волокон в клочках шерсти // Известия вузов. Технология текстильной промышленности. 2000. - №6. - С. 27-30.

133. Данилова С.А. Анализ характеристик элементов случайных пространственных конфигураций продуктов прядения // Известия вузов. Технология текстильной промышленности. 1997. - №6. - С. 41-44.

134. Рашкован И.Г. Методы оценки распределения волокон по поперечным сечениям пряжи. М.: Легкая индустрия, 1970. - 217 с.

135. Гусев В.Е., Скуланова Н.С. Обобщенный критерий качества чистошерстяной аппаратной пряжи. Сборник научно-исследовательских работ МТИ-ЛМТИ, СССР-ЧССР. М-Либерец: МТИ им. А.Н. Косыгина, 1981. - С. 21-26.

136. Гусев В.Е., Скуланова Н.С. Влияние изменения свойств шерстяного волокна на качество и обрывность аппаратной пряжи. Сборник научно-исследовательских работ МТИ-ЛМТИ, СССР-ЧССР. М-Либерец: МТИ им. А.Н. Косыгина, 1983. - С. 28-34.

137. Кукин Г.Н., Соловьев А.Н. Текстильное материаловедение. М.: Легкая индустрия, 1964. - 378 с.

138. Скуланова Н.С. О построении новой модели разрушения и расчете прочности пряжи // Известия вузов. Технология текстильной промышленности. 1994.-Ж. -С. 5-10.

139. Щербаков В.П., Скуланова Н.С., Полякова Л.В. Аналитическое описание процессов деформирования и разрушения пряжи // Известия вузов. Технология текстильной промышленности. 1999. - №3. - С. 31-35.

140. Щербаков В.П., Скуланова Н.С., Полякова Л.В. Аналитическое описание процессов деформирования и разрушения пряжи // Известия вузов. Технология текстильной промышленности. 1999. - №4. - С. 27-30.

141. Щербаков В.П., Скуланова Н.С. Теория проектирования пряжи из многокомпонентной смеси // Известия вузов. Технология текстильной промышленности. 2005. - №5. - С. 28-32.

142. Holdway W.H. A theoretical model for predicting the strength of singles worsted yarns. Part 1 // Journal of the Textile Institute. 1965. - Vol.56. - № 3. - P. 121-144.

143. Holdway W.H. and Robinson M. S. A theoretical model for predicting the strength of singles worsted yarns. Part 2 // Jornal of the Textile Institute. 1965. -Vol.56.-№4.-P. 168-178.

144. Hearle J.W.S. and Peters P.M. Fibre Structure Edited. Manchester, The Textile Institute. 1963. - 667 p.

145. Hearle J.W.S., Sparrow J. T. and Cross P. M. The Use of the Scanning Electron Microscope. — Oxford, New York, Pergamon Press. 1972. - 278 p.

146. Morton W.E., Hearle J.W.S. Physical Properties of Textile Fibres. -Manchester, The Textile Institute. 1993. - 725 p.

147. Hearle J.W.S. High-Performances Fibres. Cambridge, Woodhead Publishing Ltd., The Textile Institute. 2001. - 329 p.

148. Демина H.B. и др. Методы физико-механических испытаний химических волокон, нитей и пленок. -М.: Легкая индустрия, 1969. 400 с.

149. Александер П., Хадсон Р.Ф. Физика и химия шерсти. М.: ГННИ литературы по легкой промышленности, 1958. - 390 с.

150. Новорадовская Т.С., Садова С.Ф. Физика и химия шерсти. М.: Легкая индустрия, 1974. - 387 с.

151. Печникова А.Г. Совершенствование технологии и оборудования для переработки отходов шерстяного производства: дисс. .канд. техн. наук. — Иваново, ИвИГТА, 2004. 152 с.

152. Азарова Т.С., Алякринская А.С., Бобарыкина Е.Ф. и др. Вторичные материальные ресурсы: образование и использование. Справочник. М.: Экономика, 1987. - 244 с.

153. Скуланова Н.С. Оптимизация параметров технологического процесса при получении чистошерстяной аппаратной пряжи. Научно-техническаяконференция МТИ. Тезисы докладов. М.: МТИ им. А.Н. Косыгина, 1979. - С. 52.

154. Скуланова Н.С. Расчет прочности по теории упругости анизотропного тела. Научно-техническая конференция «Текстиль-95». Тезисы докладов. М.: МТИ им. А.Н. Косыгина, 1995. - С. 47.

155. Скуланова Н.С. Использование термографического анализа для оценки свойств шерстяного волокна. Научно-техническая конференция «Текстиль-96». Тезисы докладов. М.: МТИ им. А.Н. Косыгина, 1996. - С. 26.

156. Скуланова Н.С." Влияние процессов первичной обработки шерстяного волокна на прочностные свойства аппаратной пряжи. Научно-техническая конференция «Текстиль-97». Тезисы докладов. М.: МГТА им. А.Н. Косыгина, 1997. - С. 32.

157. Щербаков В.П., Скуланова Н.С. Эффективность использования нетрадиционных видов сырья в производстве шерстяной пряжи. Сборник научных трудов по текстильному материаловедению. М.: МГТУ им. А.Н. Косыгина, 2007. - С. 136-142.

158. Скуланова Н.С., Журавлев М.А. Проектирование состава смесей многокомпонентной аппаратной пряжи с вложением нетрадиционных видов волокон. Сборник трудов аспирантов №12. М.: МГТУ им. А.Н. Косыгина, 2006. - С. 22-27.

159. Скуланова Н.С., Журавлев М.А. Разработка современной технологии переработки отходов суконного производства. Сборник Всероссийской научно-технической студенческой конференции. М.: МГТУ им. А.Н. Косыгина, 2002. - С. 22.

160. Скуланова Н.С., Полякова JI.B. Проектирование свойств аппаратной пряжи с использованием отходов производства. Сборник межвузовской научно-технической конференции «Современные проблемы текстильной и легкой промышленности». -М.: Госиздат, 2000. С. 51.

161. Скуланова Н.С. Влияние качества чистошерстяной аппаратной пряжи на обрывность в ткачестве. Всесоюзная научно-техническая конференция «Теория и практика бесчелночного ткачества». Тезисы докладов. М.: МТИ им. А.Н. Косыгина, 1985. - С. 46.

162. Скуланова Н.С. Оптимизация технологических процессов в производстве аппаратной пряжи из нетрадиционных видов сырья. Всероссийская научно-техническая конференция «Текстиль-2003». Тезисы докладов. М.: МГТУ им. А.Н. Косыгина, 2003. - С. 19.

163. Скуланова Н.С., Журавлев М.А., Узлова Т.В., Лепшей Е.В. Теория и методика определения плотности шерстяной пряжи. Всероссийская научно-техническая конференция «Текстиль-2005». Тезисы докладов. М.: МГТУ им. А.Н. Косыгина, 2005. - С. 15.

164. Скуланова Н.С., Журавлев М.А., Ефимова E.H. Методика определения плотности аппаратной пряжи с вложением ангорской шерсти.

165. Всероссийская научно-техническая конференция «Текстиль XXI века». Тезисы докладов. М.: МГТУ им. А.Н. Косыгина, 2006. - С. 6.

166. Чистобородов Г.И., Аврелькин В.А., Роньжин В.И. Определение максимального угла кручения продукта // Известия вузов. Технология текстильной промышленности. 2002. - №2. - С. 18-22.

167. Роньжин В.И., Аврелькин В.А. и др. Натяжение волокон в процессе вытягивания // Известия вузов. Технология текстильной промышленности. -2003.-№1,-С. 19-23.

168. Чистобородов Г.И., Аврелькин В.А., Роньжин В.И. и др. Повышение надежности работы вытяжного прибора текстильной машины // Известия вузов. Технология текстильной промышленности. 2003. - №3. - С. 18-23.

169. Аврелькин В.А., Роньжин В.И., Шагинов A.B. Определение нормального давления в ремешковом зажиме // Известия вузов. Технология текстильной промышленности. — 2002. — №4. — С. 11-15.

170. Аврелькин В.А., Роньжин В.И., Шагинов A.B. Определение нормального давления в ремешковом зажиме // Известия вузов. Технология текстильной промышленности. 2002. - №5. - С. 14-19.

171. Чистобородов Г.И., Роньжин В.И., Хосровян Г.А., Куликов А.И. Аналитические исследования процесса кручения волокнистого продукта при продольном движении через кольцо // Известия вузов. Технология текстильной промышленности. 1984. -№3. - С. 13-18.

172. Аврелькин В.А., Чистобородов Г.И. Силы, действующие между волокнами крученого продукта в процессе вытягивания // Известия вузов. Технология текстильной промышленности. 2006. - №2. - С. 10-16.

173. Аврелькин В.А., Чистобородов Г.И., Лапшин В.Г., Шагинов A.B., Роньжин В.И. Повышение надежности работы вытяжного прибора текстильной машины // Известия вузов. Технология текстильной промышленности. -2003. -№3. С. 8-19.

174. Аврелькин В.А., Чистобородов Г.И., Легкова И.А. Исследование качественных характеристик продукта при варьировании параметров вытяжного прибора // Известия вузов. Технология текстильной промышленности. 2006. - №3. - С. 19-24.

175. Капитанов А.Ф. Метод расчета нормального давления в ремешковом зажиме вытяжного прибора // Известия вузов. Технология текстильной промышленности. 1995. - №2. - С. 14-19.

176. Лапшин В.Г., Аврелькин В.А., Шарова Н.Г. Исследование влияния структуры волокнистого продукта на геометрию направляющей планки вытяжного прибора // Известия вузов. Технология текстильной промышленности. 2006. - №5. - С. 12-17.

177. Лапшин В.Г., Аврелькин В.А., Власов Е.И. Стохастическое исследование формирования продукта методом имитационного моделирования // Известия вузов. Технология текстильной промышленности. 2006. - №6. - С. 13-18.

178. Скуланова Н.С., Журавлев М.А. Разработка современной технологии переработки отходов суконного производства. Всероссийская научно-техническая конференция «Текстиль XXI века». Тезисы докладов. М.: МГТУ им. А.Н. Косыгина, 2004. - С. 13.

179. Щербаков В.П., Скуланова Н.С. Аналитическое описание явлений при разрушении пряжи // Известия вузов. Технология текстильной промышленности. 2007. - №4. - С. 104-109.

180. Щербаков В.П., Скуланова Н.С., Дмитриев О.Ю. Теория и расчет прочности скрученных нитей // Известия вузов. Технология текстильной промышленности. 2007. - №5. - С. 22-27.

181. Щербаков В.П., Скуланова Н.С. Аналитическое описание явлений при разрушении пряжи // Известия вузов. Технология текстильной промышленности. 2007. - №5. - С. 79-83.

182. Скуланова Н.С., ^^¿влев М.А. Прочностные расчеты многокомпонентной шерстяной аппаратной пряжи // Известия вузов. Технология текстильной промышленности. 2006. - №6С. - С. 27-32.

183. Скуланова Н.С. , Мамонтова Е.В., Колесников Ю.П. Проектирование свойств многокомпонентной аппаратной пряжи. Всероссийская научно-техническая конференция «Текстиль XXI века». Тезисы докладов. М.: МГТУ им. А.Н. Косыгина, 2008. - С. 51.

184. Скуланова Н.С., Мамонтова Е.В. Натяжение и прочность пряжи на прядильных машинах в полугребенной системе прядения шерсти // Известия вузов. Технология текстильной промышленности. -2008. -№2С. С. 42-45.

185. Скуланова Н.С., Журавлев М.А. Прочность многокомпонентной шерстяной пряжи. Межвузовская научно-техническая конференция «Молодые ученые развитию текстильной и легкой промышленности». Тезисы докладов. - Иваново, ИГТА, 2005. - С. 58.

186. Основы механики нити/Якубовский Ю.В., Живов B.C., Коритысский Я.И., Мигушов И.И. М.: Легкая индустрия, 1973. - 271 с.

187. Меркин Д.Р. Введение в механику гибкой нити. М.: Наука. Главная редакция физико-математической литературы, 1980. - 240 с.

188. Минаков А.П. К вопросу о форме баллона и натяжении нити на шелкокрутильных машинах американской и итальянской систем. Изв. МТИ. -1927, т. 1, вып. 1, с. 1-4.

189. Аппель П. Теоретическая механика. Т 1. М.: Физматгиз, 1960. - 515с.

190. Минаков А.П. О форме баллона и натяжении нити в крутильных машинах. Изв. МТИ. 1929, т. 2, с. 1-36.

191. Механическая технология текстильных материалов/Севостьянов А.Г., Осьмин Н.А., Щербаков В.П. и др. М.: - Легпромбытиздат, 1989. - 512 с.