автореферат диссертации по строительству, 05.23.01, диссертация на тему:Прочность сжатых железобетонных элементов восстановленных полимерсоставами на основе ММА

ВСЕРОССИЙСКИЙ ЗАОЧНЫЙ ИНСТИТУТ ИННЕНЕК® Ш1ЕЗН0Л0Р0ШЮГ0 ТРАНСПОРТА

На правах рукописи КАРТОШИНА СЕЕгШНА ЕИКТОРОВНА

ПРОЧНОСТЬ СЖАТЫХ НЕУЕЕЗОБ2ТОННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ВОССТАНОВЛЕННЫХ ПОЛИНЕК!0С7АВАМ НА ОСНОВЕ ША

05.23.01-строптзлъныэ конструтащи здяттА я соорулаплй

АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степек? кандидата технических наук

ЫОСКВА 1993

"Уi) ^I- ^ - « ./• • <■ ' ; ~

Работа Езпзлкэка Еа кафедре "Аэропорты и конструкции Московского ррдгнг Трудового Красного Знамени автомоОнльно-дорок-нсго института.

Научный руководитель

Офзциальнко оппоненты

-доктор технических наук, профессор Попов Г.И.

-доктор технических наук, irpасессор Хромец ¡D.H.

-кандздат технически: наук, "Рабинович щ.Н.

Зедздая организация НИИЖБ

лаборатория "Теории колезо-бетсна"

. ^ Защита состоятся//. 1993 года в/Л' часов е ауд.337 на засзданпк специализированного совета К 114.09.01 ВАК при • Всероссийсхо;« заочном институте инженеров яелезкодоронного транспорта по адресу:

125808,?/лскеа,ГСП-47,ул.Часовая,дом.22/2 Телефон для справ ст. 155-03-45

С диссертацией могао ознакомиться в библиотеке института.

Отзывы просим предъявлять в двух экземплярах с подписью, заверенной печатью

Учзкый секретарь специализированного совета к.т.н.,доцент

Б.В.Зайцев

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ Актуальность работы- Многие железобетон-гнв конструкции ¿возведенные десятилетия тому назад,требукт ремон-:а и восстановления своих эксплуатационных свойств.Дрлнененив по-тморбетона расширило возможности ремонта и восстановления.Возможности применения полпмербетона на основе ММА в ремонтных работах теоретически и экспериментально были доказаны для изгибаемых I знецентренно сжатых элементов,подвергаемых кратковременному статическому и многократному динамическому нагружению.

В предлагаемой работе излагаются результаты экспериментальна и теоретических исследований сжатых железобетонных элементов, зосстановленных полимерсоставами на основе ИМА.при воздействии на пае как кратковременных так и длительных статических нагрузок. Зсобенностыэ примененной методики ремонта является введение в по-яимерсоставы андезитового и диабазового наполнителя.

Целью диссертационной работы является исследование поведения при кратковременном и длительном гтатическом нагруяении сжатых железобетонных элементов,восстановленных полимерсоставами на основе ММА,и разработка практического способа их расчета с учетом деформаций ползучести. На защиту выносится:

результаты экспериментальных исследований физико-иеханических характеристик полимерсо ставов в зависимости от вида наполнителей, а также.морозостойкость полимерсостава на основе ЫМА;

результаты исследования сжатых железобетонных элементов с различной степенью потери площади сечения,восстановленных полимер-составами на основе ИЛА при кратковременном статическом нагружении;

результаты испытаний сжатых железобетонных элементов,восстановленных полиыерсоставом на основе ША.при длительном нагружении;

предложения по уточнению практического способа расчета сжатых железобетонных элементов,восстановленных полимерсоставами на основе ММА,с учетом деформаций ползучести.

Научная новизна работы: отработаны низковязкие полимерсоставы на основе 1КА,содержание наполнители,и доказана возможность их использования для восстановления сжатых железобетонных элементов;

показано,что прочность сжатых железобетонных элементов,восстановленных полимерсоставами на основе ММА,не ниже прочности неповрежденных элементов;

предложен практический способ оценки напряженно -деформирован-

1

ного состояния восстановленного полимерсоставом железобетонного элемента,с учетом деформации ползучести,основанный на действующих ' теориях ползучести бетона и полимербетона.

П р а к'т и ч е с к а я ценность работы: результаты работы позволяют рекомендовать применение полимер-составов на основе ША в качестве ремонтного материала при восстановлении сжатнг железобетонных элементов .работающих в условиях дли тельного нагрукения;

разработанный алгоритм расчета восстановленного сжатого железобетонного элемента позволяет учитывать деформации ползучести материалов и дает возможность прогнозировать работоспособность конструкции -в любой момент времени.

Внедрение результатов „работы. Результаты работы использованы при восстановлении сжатых железобетонных элементов стропильных ферм главного корпуса Оренбургского производственного шелкового объединения в г.Оренбурге. Апробация работы и публикации. Основные положения я результаты диссертационной работы опубликованы в 3 печатных работах .доложены и обсуждены на научно-исследовательских конференциях МАКИ.1991-1993гг.;Всесоюзной конференции "Экспериментальные исследования инженерных сооружений "-Сумы,1991 г.

Объем работы.

Диссертация состоит из введения,5 глав,общих выводов,списка литературы и приложения.Общий объем работы 168 е.,в том числе 112 страниц текста,25 таблиц,48 рисунков .список литературы из 110 цаи-меноЕаний и 1 приложение.

СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ Во'ввеявнии обосновываются актуальность темы,излагаются цель,научная новизна и практическая ценность исследований, а также выносимые на защиту положения.

В первой главе рассматриваются наиболее часто встречающиеся виды дефектов и повреждений сжатых железобетонных конструкций промышленных .гражданских и транспортных сооружений .Причин появления дефектов много,но результат их общий:в конструкциях с дефектами снижается жесткость .появляется опасность утраты несу' щей способности и резко увеличивается опасность интенсификации коррозионных процессов.Такие железобетонные элементы подлежат ремонту и восстановлению.

2

Вопросам ремонта к восстановления железобетонных конструкций у нас в стране и за рубежом уделяется серьезное вникание.Новый толчок в развитии методов восстановления и ремонта железобетонных конструкций был дан в связи с интенсивным внедрением в строительст во полимерных материалов .Восстановление и ремонт железобетонных конструкций на основе синтетических смол качественно изменяет и дополняет традиционные методы ремонта.

В лаборатории полшербетонов НИМБ Госстроя разработана новая технология заделки трещин и объемных дефектов на основе мономера метилметакрилата-ММА.Предложенная технология,основанная на гравитационном методе подачи состава Сзалолнение дефекта самотеком.) позволяет отказатся от сложного оборудования для инъецирования, сникает время ремонтно-восстановительных работ за счет отказа от этапов штрабления.разделки краев дефектов,сверление отазретий под ин-екторы.их установки и нагнетания композиций под давлением.

Ряд исследований прочностных и дейормативных характеристик железобетонных элементов,восстановленных полимерными композициями на основе ММА,проводились и проводятся на кафедре "Аэропорты и конструкции" МАДИ под руководством д.т.н.,профессора Г.И.Попова и при консультации к.т.н. ,г.н.с. Ю.В.Максимова.Результаты хсследований показали что,применение полимерных расстворов и поликврбетонов на основе ММА в качестве ремонтных составов позволяет значительно уве-личеть сроки эксплуатации элементов железобетонных конструкции.

Ползучесть является одним из существенных факторов,влияющих на напряженно-деформированное состояние конструкции прг длительном действии нагрузки.

Аналитические зависимости,используемые для описания длительных деформаций .весьма сложны и их не всегда удобно применять в практических расчетах железобетонных конструкций.

Осноганный на теории старения практический метод С.Е.Фрайфель-да- И.З.Актурганова позволяет в ориентировочных расчетах величину временного модуля деформации принять равной:

: ' (1)

где ^ - характеристика ползучести; Е - модуль упругости.

Для аппроксимации Ц^ Дишингером предложена экспоненциальная зависимость

^ = Ч* И - , ( 2)

где - опытные параметры; % - предельное значение характе-

ристики ползучести. 3

Существуащя экспериментально-теоретическая методика оценки несущей способности полимербетоков и обработка результатов длитель ных испытаний образцов и натурных конструкций позволяет получить расчетные характеристики поламербетов для условий длительного их загруягния.Так,вводилое в расчет длительное сопротивление лоли-мербетона в общем случае определяют по формуле:

где - нормативное длительное сопротивление полимербетона; коэффициенты условия работы материалов. Для достижения цели .поставленной в диссертационной работе, с учетом результатов анализа литературных источников необходимо ра-шить следующие задачи:

исследовать полимерсоставы на основе ША с использованием наполнителей и без них,определить оптимальное соотношение наполнителя и заполнителя в полимерсоставах,уточнить физико-мзханические характеристики полученных ремонтных составов;

смоделировать объемные дефекты сжатых железобетонных элементов и восстановить их полимерсоставами;

определить экспериментальным путем несущую способность сжатых образцов при кратковременном статическом нагружении и оценить степень влияния восстановленных участков на несущую способность этих элементов;

оценить прочность слатых железобетонных элементов,восстановленных полимерсоставами, и их деформативность,сравнить показатели восстановленных и исходных элементов;

изучить поведение сжатых железобетонных элементов,восстановленных полимерсоставами на основе ММА.при длительном нагружении;

разработать экспериментально обоснованные предложения по практическому способу расчета восстановленных полимерсоставами железобетонных элементов с учетом деформаций ползучести.

Вторая глава посвящена исследованию свойств поли-мерсоставов на основе ША..

Полимерная композиция на основе ША включает в сбой состав: основной компонент - мономер метилметакрилата.пластификатор' - гид-кий каучук,ускоритель полимеризации - диметиланилин.отвердитель -перекись бензоила.

Для приготовления исследуемых ремонтных составов на основе ММА были использованы: б качестве крупного заполнителя - гранитный щебень йракпии 5-10мм; в качестве мелкого заполнителя - кЕарцевып

( 3)

строительный песок средней крупности,модуль крупности И=2.5; в качестве наполнителя - андезитовая и диобазовая мука.

Для проведения испытаний были изготовлены стандартные образ-гш-призмы размером 40x40x160 из трех составов, содержащих исходные материалы в различных соотношениях.

Испытание опытных образцов на сжатие производились на испытательной машине ЦД-ЮШу (по шкале на 10 тс.).Дефсркаляи измерялись -электротензодатчиками,при этом использовалась тензометричес-хая регистрирующая ашларетура для измерения статических деформаций ЩК-1 (типа ЦТМ и ПД-10СМ ).

На рис.1 представлены кривые зависимости изменения призменной прочности и модуля упругости полимерсоставов в зависимости от вила и количества наполнителя Е/П на 7-е сутки их отверждения при

=18=-22°С.На рпс.1 видно,что добавка наполнителя в похпмерсостав в количестве 10% от его массы увеличивает прочность полимерсоставов на сжатия в среднем на 25-55^ и повышает модуль деформации на 50-60$,при этом андезит более эфектизен чем диабаз.

Исследование прочностных характеристик бетона,восстановленного низковязким полимерсоставом на основе ЫМА,после попеременного замораживания и оттаивания были проведены применительно к кубам размером 100x100x100,восстановленным или непосредственно изготовленным с применением полимерсоставов на основе ММА.Контроль по морозостойкости восстановленного бетона проводился согласно ГОСТ 10060-87.

Графики (рис.2) отражают изменение коэффициента морозостойкости К^роз ~ отношения прочности образцов .прошедших П циклов замораживания и оттаивания,к прочности контрольных образцов.

Как показывает анализ,значение коэффициента морозостойкости для образцов ,не обработанных низковязким полимерр&створом при 8 циклах замораживания и оттаивания (£ 300) составляет 0.8.Когда образцы были подвергнуты обработке,восстановлнниго или полностью изготовлены из низковязкой полимерной композиции .песка и щебня, значение этого коэффициента больше единицы.

Третья глава посвящена экспериментальным исследованиям восстановленных полимерсоставами на основе ЫМА сжатых зеле-зобетонннх элементов размером 100x100x400 при действии кратковременной л длительной статической нагрузки.

Изготовленные элементы с моделированными позревдениями потери плошали сечения 202,ЗС#,4С$ были восстановлении тремя янгдями составов на основе 1!МА (составы Я1Д2 и ю).

л

ГШа

50 «

ЦО 25

—

—— г

■ъ

н/п

ак

02?

а*

455

£-ш?4 МПа.

20 16 12 3

■

—чг

Рис.1. Изменение прочности и модуля упругости полимор-составов в зависимости от вида и количества наполнителя

1- состав М; 2-состав 3-состав №3.

о

ЧЫ'ИО Ц»М£&

150) Шоа)

Рис.2. Изменение коэффициента морозостойкости Кщ^д при попеременном заморазивании и оттаивании

Использование математического метода планирования эксперимента позволило сократить объем исследований.

Опатные железобетонные элементы при кратковременном статическом нагружении испытывали в возрасте 28 дней,как контрольные так и восстановленные.Испытания опытных образцов на сжатие производились на испытательной машине ЦЯ-ЮОПу (по шкале 40 тс.) .При испытаниях использовали тензометрическую регистрирующую аппаратуру для измерения статических деформаций.ЦТК-1.

Для выявления возможности эксплуатации восстановлениях с помощью полимерсоставов па основе ММА железобетонных элементов при действии статической нагрузки были проведены экспериментальные исследования,в задачу которых входило:

установить влияние прочности ремонтного состава на прочность и деформативность восстановленных элементов;

установить влияние интенсивности повреждения-потери площади сечения от 20 до 40 %- прочность л деформативность восстановленных элементов.

Восстановление сжатых железобетонных элементов полимерсоста-вами на основе ММА возвращает им первоначальную несущую способность.Применение полимерсоставов с наполнителями в качестве ре-ремонтного мат ер л ала в 1.04-1.10 раза повышает-прочность восстановленных элементов,по сравнению с прочностью образцов,восстановленных пожшерсоставом'не содержащим наполнитель.

Деформативность восстановленных элементов при уровне нагрузки, соответствующей разрушению контрольных образцов,в среднем меньше деформативности контрольных элементов в 1.74-1.51 раза за счет ввода в ремонтный состав наполнителя,принем состав И..содержащий андезит при этом более эффективен .чем состав 02, содержащий диабаз.

Степень восстановления прочности и деформативности элемента зависит от первоначальной интенсивности его повреждения .Интенсивность первоначального повреждения до ЗСЙ от площади сечения орен-тировочно соответствует максимальной прочности и минимальному значению деформаций .восстановленных железобетонных элементов,увеличение повреждения приводит к уменьшению прочности и увеличению деформативности восстановленного образца.

Разрушение восстановленных полимерсоставами на основе ММА железобетонных элементов происходит не по полимерсоставу и не по поверхности контакта,а по сжатому бетону.

Для выявления возможности эксплуатации восстановленных с помощью полимерсостава на основе ММА железобетонных элементов птж

действии длительной нагрузки были проведены исследования в задачу которых входило:

экспериментально установить изменение характеристики ползучести полимерсостава на основе ММА в зависимости от уровня внешней нагрузки;

экспериментально установить изменение характеристики ползучести железобетонного элемента,восстановленного полимерсоставом на основе ЫМА,в зависимости от уровня внешней нагрузки.

Исследование деформаций ползучести проводились на восстановленных полимерсоставом &2 железобетонных элементах-100x100x400, В-30, и =1.13£ - серия "3" с предворительной потерей площади сечения бетона ЗОЙ,а также образцах из железобетона серия "1" к серии "2" из полимерсостава.Каждая серия состояла из 12 образцов. Для определения деформаций ползучести применяли пружинные испытательные устройстБа.Испытанпя проводились при' следующих уровнях наг-ружения 0.25,0.5 и 0.75 в возрасте бетона 28 суток и полимер-состава 7 су ток. Графики зависимости характеристик ползучести образцов серий "1","2" и "3" при напряжениях 0.5 и 0.75 от предела прочности образцов серии "1" см.рис.3 .

Соотношение прочностных свойств исследуемых материалов

Уровень напряжения в бетоне Соответствующий ему уровень напряжения в полимерсостава Соответствующий ему уровень напряжения в восстановленном ЖБ элементе

0.25 0.50 1\5 о.те Кг 0.14 Яро£ 0.28 Крое 0.42 Ни* 0.21 0.42 Яб«. 0.63 Иь*.

При действии длительной нагрузки с уровнем нагружения 0.14 К»« имеет место практически упругая работа полимерсостава на основе ША.Величина характеристики ползучести близка к нулю.При уровне нагружения 0.28 К и* имеет место линеиная ползучесть полимерсостава, характеристика линейной ползучести полимерсостава в 1.29 раза превышает характеристику ползучести бетона.При <3^ •>ОлЯюЕ ползучесть полимерсостава становится нелинейной,при этом конечная характеристика ползучести полимербетона в 1.3 раза превышает конечную характеристику ползучести бетона.

После восстановления сжатых железобетонных элементов полимерсоставом на сскове ММА. значение характеристики ползучести превышает значения характеристики ползучести контрольных образцов в 1.0Э-

О)

20

10

2

¿едт

Н 2» 45 60 73 30 '.05 120 155 150 «65 110

Н 'Л »5 60 ?5 90 105 120 <55 150 «5 «0

Рис.3. Графики зависимости от длительности затругения характеристик ползучести образцов серии "1", "'¿" и "3й при уровне нагруяения: а) - 0.5^5 ; б) - 0.75^5 .

-1.15 раза.Степень увеличения характеристики ползучести восстановленного элемента зависит от уровня нагружения образцов.

Результаты экспериментов показывают,что в условиях действия длительной нагрузки при напряжениях, соответствующих протеканию линейной ползучести, для восстановления эксплуатационных свойств сжатых железобетонных элементов может быть использован полимер-состав на основе ММА.

Четвертая глава посвящена разработке практического способа оценки напряженно-деформированного состояния восстановленного палгмэрсостаЕОМ на основе ША сжатого железобетонного элемента,позволяющего учитывать деформации ползучести материалов и дающего возможность прогнозировать работоспособность конструкции в любой момент времени.

Пусть восстанавливаемый сжатый железобетонный элемент перед повреждением имел несущую способность .После повтэвжденля.пе-

uptw.

ред ремонтом,здеадит необходимо разгрузить до величины Ршч

d-p - учитывает интенсивность повреждения и изменения формы згшры напряжений в бетоне до восстановления,которая может быть однозначной, двузначной без образования трещин иди однозначной при образовании трещин.

Рассмотрим более подробно' работу сжатого элемента,у которого после повреждения не образовалось трещин в бетоне со стороны арматуры As .Предполагается,что модуль упругости полимерсостава Epot меньше,чем у бетона Ei .Предполагаем справедливость гипотезы плоских сечений для приращений деформаций,а также лияекнув зависимость напряжений бетона и полимерсостава от их деформаций вплоть до появления напряжений равных соответственно Ks и iW ,и принятие днег-раым Прандтля .

Обозначив Еб 8gor, = (Jfi.Espi. ,где Ei - модуль упру-

гопластичности бетона, £до„ - деформации полимербетона ка верхнем краю сечения,тогда имеем уравнения равновесия проекции внешних и внутренних сил на продольную ось элемента ал.рис.4 :

le«1 L

t LU*'6-]*tf* сЬ/Л^'О ^Е^Л^-О] , ( 4).

где ,

. fcf»t. , ts . г' а . г а ч jCfdS * Хцоп (с \

о} 5) 6)

Рис.4. Расчетные эггорц напряжений и деформаций в сжатом железобетонном элементе: а) пзрод восстановлением поврежденного ЖБЭ; б) приращение напряжений г деформаций поело восстановления и приложения дополнительной силы Рдоп.; в)суммарная эпюра напряжений.

к* I, ( с )

^тт. ■ Лчьо 1

Уравнение равновесия моментов внутренних сил относительно линии действия внешней силы Р^г. :

Ц1Р- ^ ± £ (М - %)]. ч {Ъ.иГиё-}^ - Ц^Ь

Несущую способность восстановленного элемента находим,предполагая справедливость гипотезы плоских сечений для изменения нагрузок от момента достижения напряжениями бетона на границе с полимер-составом предела прочности до разрушения сжатого бетона под слоем полимерсостава.Приращение деформаций на этом диапозоне нагрузок считается пропорциональными расстоянию рассматриваемого волокна от точки Ора3р рис.5 .Поместим начало координат "О" на границе бетона и полимерсостава.Ось 2 направим вниз,тогда уравнение равновесия проекций внешних и внутренних сил на продольную ось элемента:

Ринг. <- у }(* 1*1Р}>М.. ^ - " X Пр ии*. т

где Г"1*; ])«,».;]),«».; р - функции К4 и И"1 .

- Кры*. » Кмч. | (9)

Г1- к

|>МР. + К пи.

•,(10)

Уравнение равновесия моментов внутренних сил относительно линии действия внешней силы:

а) В) г) д)

Рпс. 5. Приращение деформаций в дяапозонз нагрузок: а)- (Рраэр.-Рдоп.-Рнач.) , й\- Рдоп. ,в)-'Рнач. ;

г) суммарная эпюра деформаций ;

д) суммарная эпюра напряжений.

+ ^¿^{^Г-Я)] - 0 . (14)

Всвязи с тем,что многие железобетонные конструкции,требующие ремонта и восстановления своих эксплуатационных свойств,возведены десятилетия тому назад,наиболее вероятным будет предположить,что ползучестью обладает (после восстановления) только полкмерсостав. При ползучести полимерсостава процессы перераспределения усилии примем по схеме,представленной на рис.б.Ползунесть полимерсостава сказывается, лишь на величине модуля деформации Ер* полимерсостава. Значение временного модуля деформации полимерсостава будем вычислять по йормуле: г,

(15)

_ характеристика линейной ползучести полимерсостава.

Изменение характеристики линейной ползучести полимерсостава во времени примем по закону Ф.Дишингера,который подтверждается на- . шиш экспериментальными данными,в виде:

- , (16) -

Чк>Е. и - конечная характеристика ползучести полимерсостава в возрасте ;

t - текущее время;

^ — коэффициент,характеризующий скорость развития ползучести.

Расчет восстановленного сжатого железобетонного элемента с учетом линейной ползучести полимерсостава проведем по формулам ( 4 ) - ( 7 ),при использовашш формул (15 ) -( 1'6 ) .

На рис.7 приведены трафики изменения напряжений в полимерсос-таве,бетоне и арматуре восстановленного элемента,вызванных ползучестью полимерсостава.Они соответствуют возрасту полимерсостава в момент передачи нагрузки £ =7 суток.Все кривые характеризуют изменение напряжений в относительных величингя.За единицу приняты напряжения в момент времени Ь =0.

Результаты расчетов по предлагаемому способу расчета несущей способности элементов соответствуют результатам проведенных опытов 14

Рис. 6.

а. упруго.'! работа материалов;

б. эпюра полных деформаций;

в. приложение сжимающей силы ;

г. приложение растягивающей силы

д. приращение напряжений всладотвии полэучеотп полимзрсостазэ ;

е. резулътирщая эпюра напряжений после прохождения ползучести полимерсостава.

Напряжения и деформации з восстановленном сжатом элементе с учетом ползучести

полиморсостава.

Рис. 7. Перераспределение напряжений в восстановленном элементе при учете ползучести полимерсостава.

(б среднем на Ъ% недооценивают прочность восстановленных полимер-составом железобетонных элементов) .

Предложенный способ оценки напряженно-деформированного состояния элемента с учетом ползучести полимерсостаза при действии эксплуатационных нагрузок Рдоп позволяет проследить перераспределение напряжений с полимерсостава на бетон и определить напряжения в бетоне в любой момент времени,включая напряжение,которое устанавливается после действия нагрузки практически неограниченной длительности .

В пятой главе представлено внедрение результатов исследования и их экономическая эффективность.

Результаты исследования были использованы при восстановлении сжатых железобетонных элементов стропильных ферм главного корпуса Оренбургского производственного шэлкоеого объединения в г.Оренбурге.

В качесве примера,принципиально подтверждающего технико-экономическую эффективность применения низковязких полимесоставов при восстановлении сжатых железобетонных элементов,рассмотрены технако -экономические показатели,полученные при восстановлении ферм традиционным способом - устройством железобетонных обойм в верхнем поясе фермы - и показатели реализованного варианта восстановления.

Ориентировочный экономический эффект от восстановления ферм состазил 300 тыс.руб. ( в ценах 1991 г.).

ОБЩИЕ ВЫВОШ

1.Введение в поллмерсостав (на основе ММА) наполнителей позволило существенно повысить прочность полимерсостаза (на 25-55^) и значительно (на 50-6СЙ) увеличить его модуль упругости.Предлагаемые ремонтные поламерсоставы обладают также и значительной морозостойкостью (Р 300) и могут быть рекомендованы для восстановления сжатых железобетонных элементов конструкций.

2.Восстановление сжатых железобетонных элементов полимерсоста-вами на основе К.!А возвращает ил первоначальную несущую способность.

3.Разрупэние восстановленных сэлимерсоставамл железобетонных элементов происходит не по полимерсоставу и не по поверхности контакта^ по сжатотлу бетону.

4.Предложенный способ расчета прочности восстановленных сжатых железобетонных элементов при кратковременном статическом нагруже-нии удовлетворительно соответствует опытным данным (в среднем на

Ъ% недооценивает действительную прочность элементов) и монет быть использован в практических расчетах.

5.При уровне нагружения 6--0.bP\6 . что соответствует 0.22. R,„e имеет место линейная ползучесть полимерсостава.а значение характеристики ползучести в этом случаи всего лишь на 303 превышает характеристику ползучести бетона.

6.Предложенный способ оценки напряженно-деформированного состояния нормальных сечений восстановленного элемента учитывает перераспределение -напряжений от длительного действия эксплуатационных нагрузок и позволяет определить напряжения в материалах в дюоой момент времени.

Основные положения диссертации опубликованы в следующих рабо-

1. Картошина С.В. К вопросу восстановления железобетонных элементов полимерными растворами // Библиографический указатель депонированных рукописей выпуск 5,1991.Справка о депонировании № 100883.

2. КартошинаС.В..Ездаков А.Б. Влияние отрицательных температур на прочностные характеристики бетона,восстановленного низковязким полимерраствором.- Тезисы ЭТТ Всесоюзной конференции " Экспериментальные исследования инженерных сооружений ".-Сумы,1991,

с.226-228.

3. Максимов Ю.В..Картошина С.В.,Ездаков А.Б.Исследование морозостойкости бетона,восстановленного низковязкой полимерной композицией// Сборник научных трудов ГЛАДИ "Совершенствование строительных конструкций и развитие методов их расчета " - М. ,1991,с.40-44.

тах: