автореферат диссертации по машиностроению и машиноведению, 05.02.08, диссертация на тему:Повышение качества упрочнения деталей из титановых сплавов путем применения комбинированной обработки поверхностным пластическим деформированием и микродуговым оксидированием

ВВЕДЕНИЕ

1. ПОСТАНОВКА ЗАДАЧИ ПОВЫШЕНИЯ КАЧЕСТВА УПРОЧНЕНИЯ ДЕТАЛЕЙ ИЗ ТИТАНОВЫХ СПЛАВОВ

1.1. Анализ условий эксплуатации и использования деталей насосов из титановых сплавов и определение предмета исследования

1.2. Пути технологического повышения эксплуатационных свойств деталей из титановых сплавов

1.3. Оценка перспективности применения метода МДО для упрочнения деталей из титановых сплавов

1.3.1. Основы процесса МДО и закономерности образования оксидных покрытий

1.3.2. МДО-покрытия на титановых сплавах и их эксплуатационные характеристики "

1.4. Обоснование использования ППД как предшествующего МДО метода обработки, улучшающего качество МДО-покрытий

ВЫВОДЫ ПО ГЛАВЕ

ЦЕЛИ И ЗАДАЧИ РАБОТЫ

2. МЕТОДИКА ПРОВЕДЕНИЯ ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫХ ИССЛЕДОВАНИЙ

2.1. Общее методическое построение экспериментальных исследований

2.2. Методика проведения экспериментальных исследований ППД

2.3. Методика проведения экспериментальных исследований процесса

2.4. Методика проведения экспериментальных исследований качества получаемых МДО-покрытий

2.5. Методика определения оптимальной для МДО-покрытий пары трения и исследования ресурса подшипника скольжения насоса с выбранной парой трения

ВЫВОДЫ ПО ГЛАВЕ

3. ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ ПРОЦЕССА ППД ТИТАНОВЫХ СПЛАВОВ

3.1. Исследование очагов деформации при ППД титановых сплавов

3.2. Исследование упрочняемости титановых сплавов

3.2.1. Исследование степени деформации сдвига при ППД титановых сплавов

3.2.2. Исследование микротвердости поверхностного слоя

3.3. Исследование шероховатости поверхности 104 ВЫВОДЫ ПО ГЛАВЕ

4. ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ ПРОЦЕССА КОМБИНИРОВАННОГО УПРОЧНЕНИЯ ТИТАНОВЫХ СПЛАВОВ ППД И МДО

4.1. Исследование технологических закономерностей протекания процесса МДО титановых сплавов

4.2. Исследование структуры, микротвердости, фазового состава и распределения оксидов в МДО-покрытиях, полученных на титановых сплавах

4.2.1. Структура и микротвердость МДО-покрытий

4.2.2. Фазовый состав и распределение оксидов в МДО-покрытиях

4.3. Исследование размерообразования при МДО титановых сплавов

4.4. Оценка окружных остаточных напряжений и сопротивления МДО-покрытий действию контактной нагрузки

4.4.1. Оценка сопротивления МДО-покрытий действию контактной нагрузки

4.4.2. Оценка окружных остаточных напряжений

4.5. Технологические параметры, обеспечивающие наилучшее качество МДО-покрытий на титановых сплавах

ВЫВОДЫ ПО ГЛАВЕ

5. ПРОМЫШЛЕННАЯ АПРОБАЦИЯ РЕЗУЛЬТАТОВ ИССЛЕДОВАНИЯ

5.1. Методика технологического проектирования комбинированного упрочнения титановых сплавов ППД и МДО

5.2. Практическое применение результатов работы

5.2.1. Применение МДО-покрытия на детали подшипника скольжения центробежного насоса типа ЦНГ и определение оптимальной для МДО-покрытия пары трения

5.2.2. Исследование ресурса подшипника скольжения с новой парой трения, основанной на использовании МДО-покрытия

5.3. Технико-экономическое обоснование применения новой пары трения для подшипника скольжения насоса

Постоянно возрастающие требования к качеству продукции машиностроения связаны в первую очередь с необходимостью повышения долговечности деталей, как важнейшего показателя их эксплуатационных свойств.

Для каждого изделия машиностроения данная задача решается индивидуально, в связи с особенностями конструкции, технологии изготовления и эксплуатации.

В настоящее время для машиностроения существует задача повышения долговечности и надежности большой номенклатуры различных насосов, использующихся для перекачивания морской воды, химически агрессивных сред, различных жидкостей. Причем, чем ответственнее система, в которой работают насосы, тем выше требования к ним и, соответственно, к деталям насосов.

В силу конструктивных особенностей в насосах широко применяются детали из титановых сплавов, что объясняется их легкостью, высокой относительной прочностью, достаточно хорошей коррозионной стойкостью.

Как правило, насосы из титановых сплавов весьма ответственны. К ним предъявляются жесткие требования со стороны заказчика поскольку, к примеру, оборудование ряда химических производств имеет определенный цикл работы, в течение которого не имеется возможности замены изношенных деталей в силу особенностей технологического процесса.

Механический и коррозионный износ титановых деталей (титановые сплавы плохо работают, например, в растворах содержащих ионы хлора), является основной причиной выхода из строя насосов. Износ приводит к потере точности, снижению КПД, возрастают динамические нагрузки, которые являются следствием увеличения зазоров в сопряжениях, повышается шумность работы насосов. Разрушение же деталей при эксплуатации начинается, как правило, на поверхности, так как поверхностные слои оказываются наиболее нагруженными и испытывают воздействие внешней среды.

Существуют различные пути повышения эксплуатационных свойств быстроизнашивающихся деталей: конструктивный, практический, технологический. Технологический путь является наиболее универсальным. Он дает возможность за счет нанесения на детали различных функциональных покрытий изменить несущую способность их поверхностей и увеличить срок эксплуатации. Однако большинство покрытий не способны защитить деталь от всех факторов разрушающе действующих на нее и эффективно работают только в определенных условиях эксплуатации.

В этом плане перспективным направлением является применение многофункциональных покрытий полученных методом микродугового оксидирования (МДО). Детали из титановых сплавов с МДО-покрытием обладают повышенной износостойкостью, коррозионной стойкостью, высокими электроизоляционными свойствами, теплостойки.

В исследованиях проведенных П.С. Гордиенко, С.В. Гнеденковым, О.А. Хрисанфовой, Е.К. Черненко, А.Е. Розен, В.А. Федоровым, В.В. Баковец и др. были раскрыты физико-химические основы формирования МДО-покрытий и ряд эксплуатационных свойств. Однако, не были затронуты вопросы разме-рообразования МДО-покрытий на деталях из титановых сплавов, влияние технологических факторов на качество МДО-покрытий, не были исследованы технологические закономерности протекания процесса МДО титановых сплавов и возможность улучшения качества МДО-покрытий комбинированным упрочнением.

В данной работе предлагается исследовать комбинированное упрочнение поверхности деталей из титановых сплавов, включающее в себя поверхностное пластическое деформирование (ППД) и последующее МДО.

Использование ППД в качестве метода предварительной обработки объясняется следующими предположениями: ППД увеличивает сопротивление МДО-покрытий действию контактной нагрузки, ППД повышает усталостную прочность за счет снижения растягивающих остаточных напряжений, образующихся в МДО-покрытии, ППД позволяет повысить эффективность протекания электроплазмохимических процессов при МДО, что ведет к увеличению толщины МДО-покрытий, к увеличению их микротвердости и снижению износа. В связи с использованием ППД, возникает необходимость управления этим процессом.

К настоящему времени Д.Д. Лаптевым, В.А. Гороховым, В.М. Браславским, A.M. Сулимой, М.И. Евстигнеевым, Э.В. Рыжовым, А.Г. Сусловым, В.П. Федоровым и др. проведен ряд исследований посвященных проблемам ППД. В них технологическое управление качеством поверхностного слоя деталей осуществляется либо путем назначения требуемой радиальной силы обкатывания (управление по внешнему фактору), либо с помощью экспериментальных математических моделей. Однако, такое управление требует каждый раз индивидуального подхода к назначению режимов ППД в зависимости от материала детали, ее размеров, геометрии и размеров обкатывающего инструмента и других факторов.

В.М. Смелянским предложено управлять процессом ППД путем нормирования режимов по критерию степени деформации сдвига поверхностного слоя, являющейся функцией геометрических параметров очага деформации, образующегося в зоне контакта инструмента с деталью. Данный подход вносит технологическую определенность в нормирование процесса ППД, поскольку степень деформации сдвига является основным показателем, определяющим степень упрочнения металла. Однако применительно к титановым сплавам такой подход ранее исследован не был.

Научная новизна работы заключается в следующем:

1. Выявлены закономерности формирования покрытий при комбинированном упрочнении деталей из титановых сплавов, включающем в себя ППД и последующее МДО.

2. Исследовано формирование очага деформации при ППД титановых сплавов. Установлена величина степени деформации сдвига поверхностного слоя, обеспечивающая минимальную шероховатость поверхности и максимальную микротвердость поверхностного слоя.

3. Установлено влияние предварительной обработки ППД на остаточные напряжения, структуру, микротвердость, толщину МДО-покрытий, фазовый состав слоев МДО-покрытий, распределение оксидов титана и алюминия в покрытии и решена задача оценки влияния ППД на повышение сопротивления МДО-покрытий действию контактной нагрузки.

4. Установлены закономерности изменения в процессе МДО действующих значений тока и амплитудных значений анодного и катодного напряжений в условиях применения феррорезонансного источника технологического тока.

5. Исследовано влияние технологических факторов МДО на производительность процесса, на структуру, микротвердость, толщину МДО-покрытий, фазовый состав слоев МДО-покрытий.

Практическая ценность работы состоит в следующем:

1. Определены технологические режимы ППД, позволяющие оптимально упрочнить титановые сплавы.

2. Установлены значения технологических факторов процесса МДО титановых сплавов и степень деформации сдвига поверхностного слоя для получения покрытий необходимой толщины с заданными параметрами качества, при использовании феррорезонансного источника технологического тока.

3. Разработана методика технологического проектирования процесса комбинированного упрочнения титановых деталей методами ППД и МДО.

4. Результаты теоретических и экспериментальных исследований обобщены и узаконены стандартом предприятия (СТП 0651 -72-02) и руководящим документом (РД МУ 0651-01-01) закрытого акционерного общества "Научно-производственное объединение гидравлических машин".

5. Разработана новая пара трения для подшипника скольжения насоса с применением МДО-покрытия, работоспособность которой подтверждена ресурсными испытаниями. На подшипник скольжения и способ его изготовления подана заявка на выдачу патента.

Проведенная оценка показала экономическую целесообразность использования результатов работы на примере деталей подшипника скольжения центробежного насоса типа ЦНГ, выпускаемого закрытым акционерным обществом "Научно-производственное объединение гидравлических машин".

Работа проводилась в рамках выполнения подпрограммы 001 "Производственные технологии" (регистрационный номер проекта 05.01.14) научно-технической программы Министерства образования РФ "Научные исследования высшей школы по приоритетным направлениям науки и техники".

По результатам проведенных исследований подана заявка на выдачу патента "Подшипник скольжения и способ его изготовления".

Материалы диссертационной работы докладывались на научно-технических конференциях "Молодежь - науке будущего" (Набережные Челны, 2000), "Приоритеты развития отечественного автотракторостроения и подготовки кадров" (Москва, 2000), "Качество машин" (Брянск, 2001), "Состояние и перспективы развития электротехнологии" (Иваново, 2001), "Технический ВУЗ - наука, образование и производство в регионе" (Тольятти, 2001), "Аэрокосмические технологии и образование на рубеже веков" (Рыбинск, 2002), "Герметичность, вибронадежность и экологическая безопасность насосного и компрессорного оборудования" (Сумы, 2002), "Приоритеты развития отечественного автотракторостроения и подготовки инженерных и научных кадров" (Москва, 2002), заседаниях научно-технического совета закрытого акционерного общества "Научно-производственное объединение гидравлических машин", заседаниях кафедры "Технология машиностроения" Московского государственного технического университета "МАМИ".

ОСНОВНЫЕ РЕЗУЛЬТАТЫ И ВЫВОДЫ

1. Обоснована гипотеза о положительном влиянии опережающей обработки поверхностным пластическим деформированием (ППД) деталей из титановых сплавов на качество покрытий, полученных методом микродугового оксидирования (МДО).

2. Разработана методика экспериментальных исследований процесса ППД титановых сплавов, закономерностей протекания процесса МДО, влияния технологических факторов МДО и предварительной обработки поверхности ППД на производительность и качество МДО-покрытий.

3. Исследование формирования очага деформации при ППД, степени деформации сдвига поверхностного слоя, микротвердости и шероховатости поверхности показали, что максимальная микротвердость поверхностного слоя и минимальная шероховатость поверхности достигаются при значении степени деформации сдвига Г= 0,82+1,36.

4. Экспериментальные исследования токовых параметров показали, что чем выше плотность тока и значение амплитуды анодного и катодного напряжения, тем выше производительность процесса МДО. Концентрации алюмината и сульфата натрия, а также степень деформации сдвига поверхностного слоя на производительность процесса влияют незначительно.

5. Исследование структуры, толщины и микротвердости МДО-покрытий показало, что толщина, соотношение верхнего и нижнего слоев МДО-покрытий и микротвердость зависят от технологических факторов процесса МДО и степени деформации сдвига. Установлено, что микротвердость нижнего слоя МДО-покрытий выше, чем верхнего. Получены математические модели, устанавливающие связь микротвердости нижнего слоя МДО-покрытий, шероховатости поверхности МДО-покрытий, толщины верхнего слоя, общей толщины МДО-покрытий и изменения размера заготовки после МДО от плотности тока при МДО, концентраций в электролите алюмината и сульфата натрия и от степени деформации сдвига. Установлено, что увеличение плотности тока при

МДО с 45 А/дм2 до 60 А/дм2 для сплава ВТ 1-0 и с 60 А/дм2 до 80 А/дм2 для сплавов ЗМ и ВТЗ-1 и предварительная обработка ППД до Г= 0,82+1,36 увеличивают микротвердость нижнего слоя, а также его толщину и общую толщину МДО-покрытий. Увеличение в электролите концентрации алюмината натрия с 3 г/л до 5 г/л и сульфата натрия с 5 г/л до 8 г/л уменьшают микротвердость нижнего слоя, его толщину и общую толщину МДО-покрытий.

6. Установлено, что фазовый состав верхнего слоя МДО-покрытий следующий: рутил, анатаз, тиалит, у-АЬОз. Нижний слой покрытий состоит из рутила, тиалита, а для сплавов ЗМ и ВТЗ-1 дополнительно и из а-АЬОз. Установлено, что изменение в выбранном диапазоне значений плотности тока, концентраций алюмината и сульфата натрия, а также предварительная обработка ППД на фазовый состав не влияют.

7. В результате проведенных экспериментальных исследований влияния предварительной обработки ППД на свойства МДО-покрытий установлено, что ППД:

- снижает растягивающие окружные остаточные напряжения;

- до 1,5+2 раз увеличивает сопротивление покрытий действию контактной нагрузки.

8. Разработана методика технологического проектирования комбинированного упрочнения ППД и МДО титановых сплавов, учитывающая назначение детали и особенности формирования МДО-покрытий и методика ресурсных испытаний подшипника скольжения. На основании методик разработаны и утверждены в закрытом акционерном обществе "Научно-производственное объединение гидравлических машин" следующие документы: стандарт предприятия СТП 0651-72-02 "Система качества. Технологические процедуры. Упрочнение поверхностного слоя титановых сплавов марок ВТ1-0, ЗМ и ВТЗ-1, Пластическое деформирование и микродуговое оксидирование" и руководящий документ РД МУ 0651-01-01 "Система качества. Документированные процедуры. Методика и программа исследовательских испытаний подшипников скольжения насосов типа ЦНГ".

178

9. Проведены исследования и предложена пара трения подшипника скольжения насоса с применением в качестве материала поверхности одной из деталей пары МДО-покрытия на титановом сплаве. На подшипник скольжения и способ его изготовления подана заявка на выдачу патента.

10. Применение подшипника скольжения с новой парой трения для центробежного насоса позволило увеличить ресурс работы насоса в 1,4 раза. Расчет экономической эффективности показал, что экономический эффект потребителя насоса, создаваемый за счет снижения амортизационных отчислений (в связи с увеличением ресурса), составляет до 6000 руб. с одного насоса.

1. Старосельский А.А., Гаркунов Д.Н. Долговечность трущихся деталей машин. М.: Машиностроение, 1967. 395 с.

2. Технологическое обеспечение эксплуатационных свойств деталей машин/ Э.В. Рыжов, А.Г. Суслов, В.П. Федоров М.: Машиностроение, 1979. 176 с.

3. Михайлов А.К., Малюшенко В.В. Лопастные насосы. Теория, расчет и конструирование. М.: Машиностроение, 1977. 288 с.

4. Ломакин А.А. Центробежные и осевые насосы. М.: Машиностроение, 1966. 364 с.

5. Цвиккер У. Титан и его сплавы. Берлин Нью-Йорк, 1974. Пер. с нем. М.: Металлурги я, 1979. 512 с.

6. Еременко В.Н. Титан и его сплавы.- Киев: Изд-во АН УССР, 1960.500 с.

7. Тимошенко А.В. Защитные неметаллические и неорганические покрытия и материалы. Курс лекций, институт стали и сплавов, № 484, 1990 г.

8. Прикладная техника обработки поверхности металлических материалов: Справ, изд. Г. Симон, М. Тома. Пер. с нем./ Под ред. А.Ф. Пименова. Челябинск: Металлургия, Челябинское отделение, 1991. 368 с.

9. Кудинов В.В. Нанесение покрытий напылением. Л., 1970. 35 с.

10. Simon Н. und Suchentrunk R. Werkstoffe und Schichten fur hohe Beanspruchungen in der Luft- und Raumfahrt// Galvanotechnik. 1996. № 2. S. 396-411.

11. РД 5.95066-90. Термическое оксидирование (антифрикционное и защитное) деталей из сплавов типа ПТ-ЗВ.

12. Грилихес С.Л., Тихонов К.И. Электролитические и химические покрытия: Теория и практика. Л.: Химия. Ленингр. отд-ние, 1990. 288 с.

13. Кудинов В.В., Иванов В.М. Нанесение плазмой тугоплавких покрытий. М.: Машиностроение, 1981. 192 с.

14. Кудинов В.В., Бобров Г.В. Нанесение покрытий напылением. Теория, технология и оборудование: Учеб. для металлург, и машиностроит. спец. ВУЗов./ Под ред. Б.С. Митина М.: Металлургия, 1992. 432 с.

15. Аверьянов Е.Е. Справочник по анодированию. М.: Машиностроение, 1988.244 с.

16. Способ анодирования металлов: А.с. 534525 СССР: МКИ С25 Д11/26.

17. Электролит для анодирования титановых сплавов: А.с. 908969 СССР: МКИ С25 Д11/26.

18. Защитные покрытия, получаемые методом ионного осаждения в вакууме/ И.Л. Ройх, Л.Н. Колтунова, О.В. Лебединский// Защита металлов. 1977. T.XIII. №6. С. 649-661.

19. Детонационные покрытия в машиностроении/ С.С. Бартенев, Ю.П. Федько, А.И. Григоров Л.: Машиностроение, Ленингр. отд-ние, 1982. 215 с.

20. Кудинов В.В. Плазменные покрытия. АН СССР, Ин-т металлургии им. А.А. Байкова М.: Наука, 1977. 184 с.

21. Хасуй А. Техника напыления. Пер. с японского. М.: Машиностроение, 1975. 288 с.

22. Новое явление в электролизе/ А.В. Николаев, Г.А. Марков, Б.И. Пе-щевицкий.- Изв. СО АН СССР. Сер. хим. науки, 1977. Вып. 5. № 12. С. 32-34.

23. Микродуговое оксидирование/ Г.А. Марков и др.// Наука и человечество: Международный ежегодник. М.: Знание, 1981.

24. Способ получения оксидных покрытий, преимущественно на изделиях, изготовленных из разнородных сплавов титана: А.с. 1156410 РФ: МКИ С25 Д11/26.

25. Савочкин В.Р., Нагай И.Н. Напряжение пробоя и защитные свойства окисных пленок на титане// Защита металлов. 1981. Том XVII. №3. С. 318-321.

26. Гнеденков С.В. Формирование покрытий на титане методом микродугового оксидирования, их состав и свойства: Дис. . канд. хим. наук. 1988. 165 с.

27. Формирование износостойких покрытий на титане/ П.С. Гордиенко, С.В. Гнеденков, О.А. Хрисанфова и др.// Электронная обработка материалов. 1990. №5. С. 32-35.

28. Гордиенко П.С. Формирование покрытий на ряде металлов и сплавов в электролитах при микроплазменных процессах: Дис. . д-ра техн. наук. 1991. 683 с.

29. Малоцикловая усталость титановых сплавов после МДО/ Е.Д. Шехов-цев, П.С. Гордиенко, С.В. Гнеденков, Н.И. Лошакова// Защитные покрытия. Способы получения и свойства. Владивосток. 1989.

30. Федоров В.А. Модифицирование микродуговым оксидированием поверхностного слоя деталей// Сварочное производство. 1992. №8. С. 29-30.

31. Образование рутила и анатаза при микродуговом оксидировании титана в водных электролитах/ П.С. Гордиенко, О.А. Хрисанфова, Т.П. Яровая и др.// Электронная обработка материалов. 1990. №4. С. 19-22.

32. Кузовлева К.Т., Гордиенко П.С. Потенциодинамическое исследование анодного оксидирования титана при высоких потенциалах// Электронная обработка материалов. 1989. №5. С. 44-47.

33. Баковец В.В. Оксидные покрытия, полученные микродуговой обработкой титанового сплава в кислых электролитах// Неорганические материалы. 1987. Т. 23. №7. С. 1226-1228.

34. Электролит для микродугового оксидирования титана и его сплавов: А.с. 1788793 РФ: МКИ С25 Д11/26.

35. Электролит для формирования покрытий на вентильных металлах: Пат. №2046156 РФ: МКИ С25 Д11/04.

36. Технология получения покрытий микродуговым оксидированием/ Э.С. Атрощенко, И.А. Казанцев, А.Е. Розен// Новые промышленные технологии. 1996. № 1.С. 28-33.

37. Получение покрытий анодно-искровым электролизом/ В.И. Черненко, JI.A. Снежко, И.И. Папанова Л.: Химия. Ленингр. отд-ние, 1991. 126 с.

38. Герций О.Ю. Технологическое обеспечение качества обработки деталей машин методом микродугового оксидирования на основе раскрытия наследственных связей между заготовкой и деталью: Дис. . канд. техн. наук. 1996. 254 с.

39. Свойства оксидных пленок, сформированных переменным напряжением на титановом сплаве ВТ-1/ Е.К. Черненко, Л.А. Янов, В.И. Черненко// Электрохимия. 1971. Т.VII. Вып. 9. С. 1374-1377.

40. Новое явление в электролизе/ А.В. Николаев, Г.А. Марков, Б.И. Пе-щевицкий// Изв. СО АН СССР. Сер. химические науки. 1977. №12. Вып. 5. С. 32-33.

41. Микродуговые и дуговые методы нанесения покрытий/ О.П. Терлеева, Г.А. Марков, Е.К. Шулейко// Тр. ин-та. Московский ин-т нефтехимической и газовой промышленности. 1985. Вып. 185. С. 55-64.

42. Барыкин Н.В. Разработка технологии восстановления и упрочнения деталей из алюминиевых сплавов микродуговым оксидированием: Дис. . канд. техн. наук. 1994. 173 с.

43. Способ микродугового оксидирования металлических изделий и устройство для его осуществления: Пат. №2070947 РФ: МКИ С25 Д11/04.

44. Малышев В.Н. Особенности формирования покрытий методом анод-но-катодного микродугового оксидирования// Защита металлов. 1996. Том 32. №6. С. 662-667.

45. Особенности строения и свойства покрытий, наносимых методом микродугового оксидирования/ В.Н. Малышев, Г.А. Марков, В.А. Федоров и др.// Химическое и нефтяное машиностроение. 1984. №1. С. 26-27.

46. Электролит для микродугового оксидирования титана и его сплавов: Пат. №2075872 РФ: МКИ С25 Д11/04.

47. Электролит для анодирования титана и его сплавов: Пат. №1156409 РФ: МКИС25 Д11/26.

48. Тихонов В.Н. Аналитическая химия алюминия. М.: Наука, 1971. 266 с. (Сер. Аналитическая химия элементов).

49. Глинка H.JI. Общая химия: Учеб. пособие для студентов нехим. спец. ВУЗов/ Под ред. канд. хим. наук В.А. Рабиновича. 27 изд., стер,- Л.: Химия. Ленингр. отд-ние, 1988. 702 с.

50. Некрасов Б.В. Курс общей химии. Для хим. специальностей высш. учеб. заведений. Изд. 10-е (стереотип.) М.-Л., Госхимиздат, 1953. 972с.

51. Ахметов Н.С. Общая и неорганическая химия: Учеб. для ВУЗов по хим.-технол. спец..- 2-е изд., перераб. и доп.- М.: Высш. шк., 1988. 639 с.

52. Мусин Р.А., Конюшков Г.В. Соединение металлов с керамическими материалами. М.: Машиностроение, 1991. 224 с.

53. Кингери У.Д. Введение в керамику. Перевод с англ. Москва. Изд-во лит-ры по строительству, 1967. 500 с.

54. Каледин Б.А., Чепа П.А. Повышение долговечности деталей поверхностным деформированием. Минск: Наука и техника, 1974. 232 с.

55. Браславский В.М. Технология обкатки крупных деталей роликами. 2-е издание. М.: Машиностроение, 1975. 160 с.

56. Klein, aber fein// Maschine+Werkzeug. 1997. №9. S. 98.

57. Горохов В.А. Чистовая обработка титановых сплавов. М.: Машиностроение, 1975. 109 с.

58. Wie glatt darf s sein?// Maschine+Werkzeug. 1995. №1/2. S. 30-31.

59. Ostertag Alfred. Walzen von Bauteilen auf Werkzeugmaschinen// Maschi-nenmarkt. 1996. №50. S. 30-31.

60. Папшев Д.Д. Отделочно-упрочняющая обработка поверхностным пластическим деформированием. М.: Машиностроение, 1978. 152 с.

61. Бровман М.Я., Додин Ю.С. Некоторые вопросы обработки давлением биметалла// Кузнечно-штамповочное производство. 1963. №1. С. 3-5.

62. Качанов JI.M. Основы теории пластичности. М.: изд-во "Наука", 1969.420 с.

63. Дель Г.Д. Определение напряжений в пластической области по распределению твердости. М.: Машиностроение, 1971. 199 с.

64. Дель Г.Д. Технологическая механика. М.: Машиностроение, 1978.174 с.

65. Щеглов Б.А. Определение пластической постоянной металлов по их твердости//Кузнечно-штамповочное производство. 1965. №4. С.6.

66. Дубенко В.В. Исследование процесса алмазного выглаживания хромированных деталей тракторной гидроаппаратуры: Дис. . канд. техн. наук. 1977. 233 с.

67. Дехтярь Л.И., Андрейчук В.К. Остаточные напряжения в неоднородных деталях сельскохозяйственной техники (методы расчета): Учебное пособие/ Кишиневский СХИ.- Кишинев, 1988. 98 с.

68. Выносливость валов с покрытиями/ Л.И. Дехтярь, Д.А. Игнатьков, В.К. Андрейчук-Кишинев: Штиинца, 1983. 176 с.

69. Биргер И.А. Остаточные напряжения. М.: Машгиз, 1963. 232 с.

70. Кобрин М.М., Дехтярь Л.И. Определение внутренних напряжений в цилиндрических деталях. М.: Машиностроение, 1965. 176 с.

71. Кобрин М.М., Андреев В.П. Эффективность гальваномеханической обработки стали//Вестник машиностроения. 1968. №12. С. 12-14.

72. Сулима A.M., Евстигнеев М.И. Качество поверхностного слоя и усталостная прочность деталей из жаропрочных и титановых сплавов. М.: Машиностроение, 1974. 255 с.

73. Герций О.Ю. Исследование влияния предварительной обработки ППД на структуру покрытий полученных методом микродугового оксидирования// 22 Гагар, чтения: Сб. тез. докл. молод, науч. конф. Москва, 1996 г. Ч. 3. С. 91-92.

74. Способ упрочнения изделий из вентильных металлов и их сплавов: Пат. №2085615 РФ: МКИ С23 С8/10.

75. Смелянский В.М. Механика упрочнения поверхностного слоя деталей машин в технологических процессах поверхностного пластического деформирования. М.: Объединение "МАШМИР", 1992. 60 с.

76. ГОСТ 19807-91 Титан и сплавы титановые деформируемые. Марки.

77. ОСТ 1.92077-78 Сплавы титановые. Марки.

78. Физико-химические и механические свойства титана и его сплавов/ В.И. Муравьев, К.А. Макаров, Б.Н. Марьин// Справочник. Инженерный журнал. 2001. №4. С. 6-8.

79. Анурьев В.И. Справочник конструктора-машиностроителя: В 3-х т. Т.1.- 5-е изд., перераб. и доп. М.: Машиностроение, 1979. 728 с.

80. ОСТ 1.90173-75 Прутки катаные из титановых сплавов. Технические требования.

81. ОСТ 1.92062-90 Прутки катаные из сплавов марок ПТ-ЗВ, ЗМ и 19. Технические условия.

82. Смирнов-Аляев Г.А. Сопротивление материалов пластическому деформированию. Инж. расчеты процессов конеч. формоизм. материалов. 3-е изд., перераб. и доп. Л.: Машиностроение. Ленингр. отд-ние, 1978. 367 с.

83. Кроха В.А. Упрочнение металлов при холодной пластической деформации: Справочник. М.: Машиностроение, 1980. 157с.

84. Солонина О.П., Глазунов С.Г. Титановые сплавы. Жаропрочные титановые сплавы. М.: Металлургия, 1976. 448 с.

85. Глазунов С.Г., Моисеев В.Н. Титановые сплавы. Конструкционные титановые сплавы. М.: Металлургия, 1974. 368 с.

86. Смирнов-Аляев Г. А., Чикидовский В.П. Экспериментальные исследования в обработке металлов давлением. Л.: Машиностроение, 1972. 360 с. 90. Планирование эксперимента при поиске оптимальных условий/ Ю.П. Адлер и др. М.: изд-во "Наука", 1971. 287 с.

87. Финки Д. Введение в теорию планирования экспериментов. Перев. с англ. Главная редакция физико-математической литературы изд-ва "Наука", 1970.

88. Вашуль X. Практическая металлография. Методы изготовления образцов. М.: Машиностроение, 1988. 315 с.

89. Коваленко B.C. Металлографические реактивы. М.: Металлургия, 1973. 112 с.

90. Афифи А., Эйзен С. Статистический анализ: Подход с использованием ЭВМ. Пер. с англ. М.: Мир, 1982. 488 с.

91. Способ получения антифрикционных покрытий на сплавах титана, содержащих молибден: Пат. №2065896 РФ: МКИ С25 Д11/26.

92. Руднев B.C., Гордиенко П.С. Зависимость толщины покрытия от потенциала МДО// Защита металлов. 1993. Т.29. №2. С. 304-307.

93. Оптимизация режимов получения и свойств оксидных покрытий на алюминиевом сплаве с использованием метода мультифрактального анализа/ В.Н. Малышев, А.Г. Колмаков, И.Ж. Бунин// Физика и химия обработки материалов. 1997. №5. С. 77-84.

94. Некоторые закономерности формирования микродуговых покрытий/ А.И. Слонова, О.П. Терлеева, Е.К. Шулепко, Г.А. Марков// Электрохимия. 1992. Т.28. Вып. 9. С. 1280-1285.

95. Справочник технолога-машиностроителя. В 2-х т. Т. 1/ Под ред. А.Г. Косиловой и Р.К. Мещерякова- 4-е изд., перераб. и доп. М.: Машиностроение, 1985. 656 с.

96. Марочник стали и сплавов/ Под ред. И.Р. Крянина, А.А. Астафьева, Е.П. Могилевского. М., 1971. 484 с.

97. Дрозд М.С. Аналитическое исследование остаточных напряжений, вызванных поверхностным наклепом// Известия высш. учеб. заведений. 1958. №5. С. 42-52.

98. ТУ 26-06-1686-96. Агрегаты электронасосные маломощные герметичные типа ЦНГ. Технические условия.

99. Справочник по триботехнике. В 3-х т. Т. 3. Триботехника антифрикционных, фрикционных и сцепных устройств. Методы и средства триботехни-ческих испытаний/ Под общ. ред. М. Хебды, А.В. Чичинадзе. М.: Машиностроение, 1992. 730 с.

100. ГОСТ 10007-80 Фторопласт-4. Технические условия.

101. ОСТ 6-05-402-80 Фторопласт-40.

102. ТУ 48-20-50-79. Графит антифрикционный марок нигран, нигран-В. Втулки и кольца. Технические условия.

103. Экономика автомобильной промышленности и тракторостроения: Учеб. пособие для машиностроит. спец. Вузов/ А.А. Невелев, В.И. Козырев, А.П. Ковалев и др.; Под ред. А.А. Невелева и В.И. Козырева. М.: Высш. шк., 1989. 311 с.188