автореферат диссертации по технологии, машинам и оборудованию лесозаготовок, лесного хозяйства, деревопереработки и химической переработки биомассы дерева, 05.21.05, диссертация на тему:Повышение качества сушки пиломатериалов на основе учета анизотропии древесины при составлении схем раскроя бревен

На правах рукописи

Глухих Владимир Николаевич

Повышение качества сушки пиломатериалов на основе учета анизотропии древесины при составлении схем раскроя бревен

05.21.05 Древесиноведение, технология и оборудование деревообработки

АВТОРЕФЕРАТ

диссертации на соискание ученой степени доктора технических наук

Санкт-Петербург - 2008

003459780

Диссертационная работа выполнена в Санкт-Петербургской государственной лесотехнической академии им. С.М. Кирова.

Официальные оппоненты:

доктор технических наук, профессор Бирман Алексей Романович доктор технических наук, профессор Турушев Валентин Гурьянович доктор технических наук, профессор Ермолин Владимир Николаевич

Ведущая организация: ОАО «УРАЛНИИПДРЕВ», г. Екатеринбург

Защита диссертации состоится 26 февраля 2009 г. в 11 часов на заседании диссертационного совета Д 212.220.03 при Санкт-Петербургской государственной лесотехнической академии им. С.М. Кирова (194021, г. Санкт-Петербург, Институтский пер. д., 5, главное здание, зал заседаний)

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке академии.

Автореферат разослан «_»_200_г.

Ученый секретарь

диссертационного Совета

Анисимов Г.М.

Общая характеристика работы

Актуальность темы. Традиционные способы группового раскроя бревен на пиломатериалы обеспечивают валовые, объемные показатели.

При составлении схем раскроя бревен на пиломатериалы не прогнозируется их качество при последующей сушке.

Потери пиломатериалов из-за технического брака при сушке в условиях использования традиционных способов распиловки бревен практически не сокращаются. Обзор научно-исследовательских работ показывает, что с момента появления камерной сушки проблема качества пиломатериалов была и остается острой.

При выпуске экспортных пиломатериалов по ГОСТ 26002-83Э попутная пилопродукция составляет 25-30%. Это пилопродукция низких сортов, отвечающих пониженным требованиям ГОСТ 8486-86. Одной из причин высокого объема попутной пилопродукции являются дефекты сушки. К основным из них относятся коробление и растрескивание пиломатериалов.

Первопричиной дефектов и своеобразным тормозом при попытках интенсификации режимов сушки древесины являются появляющиеся внутренние напряжения. Это происходит при появлении перепада гигроскопической влажности в пиломатериалах в процессе сушки.

В таком материале с криволинейной анизотропией как древесина даже при отсутствии градиента гигроскопической влажности возникнут внутренние напряжения. Суммарное напряжение можно уменьшить одновременным снижением обеих составляющих. Первой - путем тщательного соблюдения существующих режимов сушки. Второй - за счет составления и применения таких схем раскроя бревен, которые позволяют получить пиломатериалы с менее резко выраженной анизотропией.

Внешним проявлением этих напряжений является изменение формы материала (коробление). При появлении предельных напряжений возникает опасность образования трещин. В зависимости от величины внутренних напряжений сопротивляемость пиломатериалов предотвращению коробления будет различной. Практически это означает, что чем ниже сопротивляемость досок предотвращению коробления, тем в меньшем количестве верхних рядов сушильного штабеля пиломатериалы будут иметь коробление, тем меньше будут остаточные напряжения в материале в результате сушки.

К основным факторам, определяющим поведение древесины в процессе высушивания и недостаточно изученным, относятся анизотропия усушки, анизотропия характеристик упругости.

Установление соответствующих связей позволит не только изучить влияние анизотропии на качество сушки, но и послужит источником дополнительной информации о свойствах материала.

Попытки учесть анизотропию свойств древесины приводили к усложнению задачи, поэтому выдвигались те или иные упрощающие гипотезы, с помощью которых удавалось получить приближенное решение. При этом не учитывался криволинейный характер анизотропии древесины.

Построение рациональных режимов лесопиления и сушки древесины требует более полной информации об анизотропии ее характеристик упругости, деформативности и прочности.

Повышение полезного выхода сухих пиломатериалов в технологическом процессе сушки за счет сокращения потерь пиломатериалов из-за коробления и растрескивания на базе научно обоснованного подхода к составлению схем раскроя бревен является актуальной научно-технической проблемой, имеющей значение для деревообрабатывающей промышленности, что подтверждается многочисленными исследованиями в России и за рубежом.

Цель работы - повышение качества сушки пиломатериалов на основе использования фактора анизотропии древесины.

На основании анализа научных публикаций сформулированы следующие задачи исследования, которые необходимо решить для достижения поставленной цели:

• Проанализировать напряженное состояние круглого и прямоугольного сортиментов в плоской задаче с целью установления соотношения напряжений усушки из-за анизотропии свойств древесины и от градиента гигроскопической влажности.

• Исследовать влияние анизотропии древесины на ее напряженное состояние путем решения дифференциального уравнения в декартовых координатах для цилиндрически анизотропного тела с использованием функции напряжений в виде суммы полиномов в задаче для прямоугольных сечений.

• Обосновать использование факторов анизотропии усушки, анизотропии упругих характеристик, сопротивляемости предотвращению коробления для повышения качества сушки пиломатериалов.

• Исследовать взаимосвязь показателей анизотропии древесины между собой.

• Обосновать единый критерий для оценки влияния анизотропии древесины на качество сушки пиломатериалов.

Разработать методику прогнозирования качества сушки пиломатериалов по критерию деформативности древесины.

• Проанализировать различные схемы раскроя бревен на пиломатериалы по критерию деформативности.

• Обосновать и исследовать качество сушки пиломатериалов, получаемых из косослойных бревен.

• Провести экспериментальные исследования для изучения

сопротивляемости пиломатериалов предотвращению поперечного коробления с целью получения данных об адекватности разработанных математических моделей.

Объект исследований - пиломатериалы, проходящие в технологическом процессе обработки камерную сушку.

Предмет исследований - анизотропия древесины, ее влияние на качество сушки пиломатериалов.

Научная новизна:

• показатели анизотропии усушки и характеристик упругости древесины одинаковы;

• модуль упругости и относительная деформация усушки древесины являются взаимосвязанными функциями, удовлетворяющими дифференциальному уравнению для цилиндрически анизотропного тела;

• решение в полиномах дифференциального уравнения в частных производных для цилиндрически анизотропного ортотропного тела позволило учесть криволинейную анизотропию древесины;

• взаимосвязь деформативности древесины поперек волокон и размерных параметров пиломатериалов является базой при разработке компьютерных программ для проектирования схем распиловки бревен.

Вклад в теорию и практику:

• разработанная модель образца в виде сектора, в пределах которого радиальная и тангенциальная усушки реализуются независимо друг от друга, позволяет прогнозировать появляющиеся поперечное коробление и разнотолщинность пиломатериалов при сушке;

• разработанная диаграмма упругой деформативности древесины поперек волокон обеспечивает оперативное прогнозирование качества сушки пиломатериалов;

• составление схем раскроя бревен с использованием диаграммы деформативности обеспечивает повышение качества сушки получаемых пиломатериалов;

• результаты исследований упругих характеристик и деформаций усушки древесины служат основой для подбора пиломатериалов при изготовлении клееных деревянных конструкций;

• количество экспериментально определяемых упругих характеристик древесины как цилиндрически анизотропного тела уменьшено с 18 до 9 благодаря найденной взаимосвязи между независимыми постоянными упругости.

Основные научные гипотезы и результаты, выносимые на защиту:

• учет изменения деформативности по ширине пласти доски при составлении схемы раскроя бревна обеспечивает снижение внутренних напряжений и повышение качества сушки;

• учет продольной усушки пиломатериалов при составлении схем раскроя бревен обеспечивает снижение всех видов продольного

коробления при сушке;

• принимается, что к древесине, как цилиндрически анизотропному ортотропному упругому телу, применимы методы теории упругости анизотропного тела, у которого годичные слои являются идеальными окружностями, ось анизотропии параллельна образующей, а одна из трех плоскостей упругой анизотропии нормальна в каждой точке к оси анизотропии.

Апробация работы

Результаты исследований докладывались и обсуждались: на Всесоюзном Совещании по сушке древесины (г. Архангельск, 1975); на Всесоюзной конференции «Актуальные направления развития сушки древесины» (г. Архангельск, 1980); на научно-технической конференции УкрНИИМОД «Научно-технический прогресс в деревообрабатывающей промышленности» (г. Киев, 1978); на международной конференции по проблемам деревообрабатывающей промышленности (г. Минск, 1999); на II Международном Евразийском симпозиуме «Деревообработка: технологии, оборудование, менеджмент» (г. Екатеринбург, 2007); на Координационных Совещаниях по сушке древесины (г. Архангельск, ЦНИИМОД, 1975, 1980); на краевых научно-технических конференциях (г. Красноярск, 1975-1993 г.г.); на научно-технической конференции «Вклад ученых и специалистов в развитие химико-лесного комплекса» (Екатеринбург, 1997); на научно-технических конференциях Санкт-Петербургской лесотехнической академии (1995-2008); включены в научно-исследовательские отчеты по внедрению научных разработок: на Красноярском ДОЗ-2 Минтяжстроя СССР (1973-1976 г.г.); на Маклаковском ЛДК(1994г.).

Реализация работы. Основные результаты внедрены на Маклаковском ЛДК (г. Лесосибирск, Красноярского края).

Публикации. Материалы диссертации опубликованы в монографии, 2 обзорах, 35 статьях, 1 авторском свидетельстве, в том числе 18 - в изданиях, рекомендованных ВАК. Материалы исследований отражены в 3 научно-технических отчетах.

Структура и объем работы. Диссертация состоит из введения, 8 глав, выводов и рекомендаций, списка литературы и приложения.

Общий объем работы 291 страниц. Диссертационная работа содержит 64 рисунка, 30 таблиц. Список литературы содержит 159 наименований.

Содержание работы

Во введении сформулирована актуальность темы диссертации, определены цель исследований, научная новизна, значимость для теории и практики, сформулированы основные положения, выносимые на защиту.

1. Состояние проблемы и задачи исследования.

В разделе приведен обзор и анализ литературных источников по традиционному групповому способу распиловки бревен на пиломатериалы. Отмечен фундаментальный вклад в теорию раскроя бревен на пиломатериалы отечественных ученых Х.Л. Фельдмана, Д.Ф.

Шапиро, А.Н. Песоцкого, H.A. Батина, П.П. Аксенова, В.Ф. Ветшевой, P.E. Калитеевского и др. Большой вклад в разработку технологий и внедрение их в производство внесли ученые отраслевых научно-исследовательских институтов ЦНИИМОД, ВНИИДрев, УралНИИПДрев, КарНИИЛП, СибНИИЛП.

Практически во всех работах отмечается, что при последующей сушке полученных пиломатериалов часть из них переходит в низшие сорта из-за дефектов сушки. К основным из них относятся коробление и растрескивание, причем из всех видов технологического брака, по данным B.C. Ясинского коробление составляет 44%.Потери из-за коробления составяляют от 10-15%(по данным И.С. Стриха, О. W. Torgesson и др. исследователей), до 20,8% по данным Höger Е., до 32,2% по данным B.C. Коваль.

Первопричиной появления трещин и коробления пиломатериалов при сушке являются внутренние напряжения, основоположником теории расчета которых является проф. Б.Н. Уголев.

В своих работах Б.Н. Уголев показал, что при изменении коэффициента усушки и модуля упругости по толщине доски эпюра внутренних напряжений при предотвращении коробления становится несимметричной. На наружной пласти доски напряжение увеличивается на 15% и возрастает опасность появления пластевых трещин. При сушке без прижима появляется поперечное коробление.

Большое число работ в нашей стране и за рубежом были посвящены изучению причин появления коробления у пиломатериалов в процессе сушки и разработке мероприятий по его предотвращению. Значительный вклад в изучение проблемы потерь пиломатериалов от коробления внесли К.И. Коленчук, П.В. Соколов, И.С. Стриха, A.B. Сухова, В.Н. Люленко, Н.Ф. Скрипалыцикова, W.C. Stevens, S. Weckstein, W. Rice и др. С.И. Акишенковым исследовался вопрос торцово-пластевого растрескивания пиломатериалов при сушке. Исследованиями П.А.Леонтьева, ученых из Forest Products Laboratory, доказано, что пиломатериалы, полученные при распиловке параллельно сбегу, имеют хорошее качество в результате сушки и выход заготовок увеличивается на 10%.

Одним из путей снижения потерь пиломатериалов является применение прижимов для сушильного штабеля. Потери, по данным Е. Höger, снизились с 20,8% при сушке без прижима до 3,5% при сушке с прижимом. Подобные результаты получены П.В. Соколовым, В.Н. Люленко, исследователями в ЦНИИМОД, ЛТА, УКРНИИМОД, ВНИИДрев, УралНИИПДрев, в США, Румынии и др. По данным W.C. Stevens при сушке с прижимом пиломатериалов ели средняя величина угла закручивания при диагональном короблении составила 1,4°, при сушке без прижима 5°.

Отечественными учеными П.В. Соколовым, В.Н. Люленко, Г.Г. Петрухиным, зарубежными - W. Kontek, Т. Perkitny, О. Paprzycki, были

проведены исследования по определению сопротивляемости пиломатериалов предотвращению коробления. Было установлено, что на величину силы коробления оказывают влияние температура режима сушки, положение годичных слоев в сечении пиломатериалов.

Проанализированы работы Е.К. Ашкенази, А.Н. Митинского, А.Л. Рабинович, Ю.С. Соболева, С.Г. Лехницкого, посвященные анизотропии упругих характеристик древесины. Существующие методики регламентируют для получения достоверной информации о 9 независимых постоянных упругости определять экспериментально 18 величин.

Древесина является сильно анизотропным материалом. В плоскости поперек волокон в двух главных направлениях характеристики упругости различаются в среднем в 2,2 раза. В продольном направлении по отношению к поперечному - в 10 и более раз. Связь между независимыми постоянными упругости в соответствующих плоскостях не установлена. В связи с этим невозможно достоверно проанализировать изменение по сечению пиломатериалов упругой деформативности как величины обратной модулю упругости.

Несмотря на большое число работ, посвященных исследованиям причин потерь пиломатериалов от технического брака при сушке, качество сушки продолжает оставаться низким.

Совершенствование конструкций сушильных камер и режимов сушки не может привести к кардинальному сокращению потерь пиломатериалов при сушке. Вопрос качества сушки должен решаться в комплексе с разработкой схемы раскроя бревна на пиломатериалы. Коробление досок -это фактически скрытый дефект лесопиления, который проявляет себя в сушильной камере.

2. Теоретические исследования напряжений в древесине как цилиндрически анизотропном теле

Экспериментальными исследованиями установлено большое различие между характеристиками упругости, прочности,

коэффициентами усушки в различных структурных направлениях. При раскрое бревен на пиломатериалы получают доски с различно выраженной анизотропией в зависимости от расположения годичных слоев - радиальные, полурадиальные и тангенциальные.

В практике сушки древесины известно, что радиальные и полурадиальные пиломатериалы имеют достаточно хорошее качество в результате сушки. Но получить только такие пиломатериалы при распиловке бревен не всегда возможно.

Основными дефектами сушки являются торцово-пластевые и пластевые трещины, коробление, значительные остаточные напряжения. Нереализованное поперечное коробление доски при сушке в зажатом

состоянии способствует увеличению напряжений на наружной пласти и вызывает появление пластевых трещин.

Внутренние напряжения усушки в пиломатериалах являются главным препятствием для ужесточения режимов сушки.

Напряжения в пиломатериалах при сушке можно условно разделить на две составляющие: первая - это напряжение из-за градиента гигроскопической влажности; вторая — из-за анизотропии усушки и характеристик упругости. Какую часть вторая составляющая занимает по сравнению с первой, неизвестно. Известно лишь, что при предотвращении коробления напряжение на наружной пласти возрастает в одних задачах до 15%, в других до 40%.

Решая упругую плоскую задачу для высушиваемого круглого диска единичной толщины при отсутствии градиента гигроскопической влажности методами теории упругости анизотропного тела, получаем уравнение для окружных и радиальных напряжений:

а-1

с, = ЛВ,\ ——г-1

(1)

/

а-1

где А=Ег/{1-м„»1г);

"^тг-1 I- (2)

1 -а

А

100

А = Гш--Кц; в'0 = ; 1ГЦ = Гп + А^,

к

Еп ¡иг, - упругие характеристики древесины; а2 =Е,/ЕГ - показатель анизотропии; IVщ- - предел гигроскопичности древесины, %; 1УП, \Уц -влажность на контуре и в центре круглого диска, %; К,, Кг - коэффициент усушки в тангенциальном и радиальном направлениях, %; Я — радиус

диска.

При равномерном снижении гигроскопической влажности в круглом диске обязательно появятся напряжения иг и сг,.

При отсутствии градиента влажности окружное напряжение составляет 35,6% от напряжения при градиенте влажности 1%.

Для сравнительной оценки напряжений усушки в прямоугольных сечениях нами была решена приближенно задача подобно задачам в строительной механике с использованием метода перемещений.

Из подвергаемой равномерной сушке круглой пластинки (Рис.1) мысленно вырезаем прямоугольник, освобождая его от связей и нагружая по кромкам нагрузкой, противоположной напряжениям на контуре. Нормальная и сдвиговая нагрузка могут быть определены с использованием уравнений (1) и (2). Считая прямоугольную пластинку достаточно узкой, можно считать ее полосой, у которой закон распределения нагрузки на концах не влияет на характер распределения напряжений в центре, а целиком определяется лишь равнодействующей. Для сердцевинной доски, в нашем примере, это равнодействующая вдоль оси X. По боковым кромкам будем учитывать только касательную нагрузку.

У

Рис. 1. Схема полосы с нагрузками

Вычитая из напряжений усушки напряжения от нагрузок можно получить напряжения в полосе:

*,=*<:>-«</>-*';>, о)

где сг'"'— напряжения в полосе при стесненной деформации усушки; и[р> - напряжения в полосе от нормальной нагрузки на концах;

предполагаем, что в некотором приближении это напряжение распределено как и сама нагрузка; сг'х" - нормальное напряжение от сдвиговой нагрузки, распределенной по длинным кромкам полосы. В точках прих=0 это напряжение постоянно.

Г '

*<;> = 1)щ(1 -«)<*' +£]2 ЪхсЬ. = -ЛВ,

Итоговое напряжение, согласно (3):

А _ ~ 1

я"

(4)

о\ = АВ,

3

2

Г

, .аг-3 . а-1 1

( , 2\ (а2 ( 2 Л (Ьг+х2)- '

Л"

.(5)

Эпюра напряжений из-за анизотропии древесины приведена на рис.2. При пределе прочности сосновой древесины на растяжение в тангенциальном направлении 3-3,5 МПа это напряжение возникает уже при снижении гигроскопической влажности всего на 5,8%. С учетом реологии этот процент будет несколько выше. Однако, из расчета видно, что высушить сердцевинную доску до транспортной влажности без пластевой трещины практически невозможно.

У

Рис.2. Напряжения при равномерной сушке сердцевинной доски

Отношение максимальных напряжений в прямоугольной пластине при градиенте д = 1% и при его отсутствии:

= 1 +

1-ог2 ЪК,-КГ 9-а2 К,-КГ

(6)

Для сосновых пиломатериалов напряжение из-за анизотропии древесины составляет 74,3% от напряжения, вызванного градиентом

влажности. Что весьма существенно. Это позволяет перейти к рассмотрению фактора анизотропии древесины и исследованию возможностей использования этого фактора для повышения качества сушки пиломатериалов и сокращения потерь от технологического брака.

3. Плоское напряженное состояние древесины как цилиндрически анизотропного ортотропного тела

Для исследования напряжений и деформаций в древесине как цилиндрически анизотропном ортотропном теле используем известное дифференциальное уравнение четвертого порядка в частных производных в полярных координатах без учета объемных сил:

1 дР1 ( 1 7цл Л 1 д*Р 1 1 д'Р 2 1 д^ ( 1 2цг, \ 1 д^

Е, д/ Ег у дг'дв1 Ег г4 дв" Е, г д? 1Д, Ег у дгдв2 ^

1 1 д2Р Г, 1-я, 1 11 № 1 „

---Г—Т+ 2-— +- Иг-5" +--Г-= °-

Ег г2 дг2 { Ег вг, )г4 дв2 Ег г3 дг

Для решения задач, связанных с сечениями реальных

пиломатериалов, используем последнее уравнение в декартовых

координатах:

+ Вх2у2 +а2у4)+^-(у4 + Вх2у2 +а2х4)+ дх4К ' ду4 У '

где а2 = В/т, ; В=Е,

_1__2^,

Е, ,

(9)

В случае изотропного тела, для которого а2 = 1, й = +

д'Р „ д^ д'Р „ получим —г + 2—:—7 + —г = 0 дх* дх2ду2 д/

Таким образом, для изотропного тела уравнение (8) переходит в

бигармоническое

д2 д2

у2У\Г = 0, где V2 = —т + —т-дх ду

Если нагрузка на кромках и концах анизотропной полосы задана в виде целой алгебраической функции, то соответствующая функция напряжений должна быть взята в виде целого полинома.

Решение задач будем искать в виде суммы полиномов:

= (10)

4=1

где /к(у) - неизвестная на начальном этапе решения задачи функция, которая должна удовлетворять дифференциальному уравнению (8) и условиям на контуре пластинки (рис.3).

У

Рис.3. Расчетная схема прямоугольной пластинки

При использовании функции напряжений в виде следующей суммы полиномов:

F(x, у) = /,Ы+*/М+*7:М+ -х5/зЫ+ х/Ау)+х5Л(у) +

+ х6/в{у)+х'Му)+х*Л{у)+х9Л{у\

а также дифференциального уравнения (8) получим для нахождения функции F(x,y) две группы дифференциальных уравнений:

24а2у'/4(у)+ 2В/Ш + б(в- 2а2 )/f2 {у)+ 2{в~Ъх2)у2/г(у)+ //„"'(>')+ ([

+ (2- В)у'/Ху)~{в~ 2а2)//,"(у) = 0;

360а2у4/6(у)+12Ву4/;(у)+84(в-2*2)у3/;(у)+(108В-168а2)у2/4(у)+

+ 5(2-B)y3/1b)+(24-27B + 38a2)y2/2"(y)+(l2 + 40a2-26B)y/2'(y)+ (12)

-2(в-2*2)/2(у)+Ву2/Лу)+з(в-2*2)у/„Ь)Ф-2*2)/"(у)=0; l680a2y4/s(y)+30By4/^(y)+330(B-2a2)y3/^(y)+(750B-780a2)y2/6(y)+

+ у4/;(у)+ф-В)у3/^)+(96+122^2-85в)у2/4Ъ)+(т-172В+176а2)у/:(у)+ (13) + 12(б-ЗВ- 2а2)/4(_у)+ Ву2/2п (у)+ 7(B-2a2)yfZ(y)+(9B-l4a2)jj(y)+a2f„'v(y) = 0; - вторая группа уравнений:

12ta У/s м + 6ßv7;(>')+3o(ß - 2«2 У fl(y) + 24(ß - 2a2 У/, (у)+ + >'4/,"'(>')+3(2-ß)vV,ty) + 2(3 + 7«2 -5В)уг/"(у)~4(3-2«г)#;Ы = 0; (14)

840аУ/7Ы+20В//5"(>;)+180(я-2йг2УлЫ+(з20г-400а2)>'2/5(>;)+ + ///ГЫ+ 7(2- ДУ ^)+(54 - 52Я + 74a2 )y2^(y)+ + {60 + 96a2-7&B)ytiy)+lil + a2-B)f3(y)+By2fl!,{y)+ (15)

+ 5(i? -2a2)y/Xy)+ {B-2a2)fXy) = 0; 3024a 2y4f9(y) + 42By4ff(y)+(5465 -1092«2 )//;(>•)+ + (l512В -1344«2)//7Ы+ //Л>')+11(2 - 2*У У&0+ + (l50 + 182а2 - 126ß)//5"(у)+ (збО + 280а2 - Ъ2Ъв)у^(у)+ (16) + (240 + 40а2 - 80ß)/s(j)+ By2f?{y)+

+ 9{В - 2сс2)у&у)+{\6В - 20а2)/3"(у) + a1f1,v{y)= 0. где/0'М=^; .....

rfc с//

/;(,)* .....

ф с/у

Учитывая порядок производных и показатель степени у переменной, решение однородных дифференциальных уравнений (11) - (13) с переменными коэффициентами можно представить в виде алгебраических функций:

Л(у) = С0 + С,у + С2у2 + Съуъ + СУ +...., (17)

где С - постоянные интегрирования.

Например:

Л(у) = См + Сиу + Сюу2 + С84/; /«W = Q. + С ¿у + С63у2 + С64у3+С65у4 + С№у'; /4{у) = С41 + С42у + С43у2 + С44у3 + С45_у4 + С46у5 + С47 j6 + С48/; /2(у) = С21 +C22j>+C23/ + С24/ +С25/ +С26у5 +С„у6 +С2У +С2У +С21У;

/о(у)+Qy +Q/ +Q/ +Q/ +Q,/

Используя функцию напряжений в виде:

Нх'У)=/о(У)+Х2/2(У)+^/4(У)+Х6/6(У)+Хй/й(У) (18)

и дифференциальное уравнение(П), получим в результате преобразований

соотношения между постоянными интегрирования:

с:,=с03; (19)

Выполняя аналогичные преобразования с использованием (18) и дифференциального уравнения (12), получим новые соотношения между произвольными постоянными:

с -с ■ с =-с 6(д~2а:) ■ (21)

и Сз" 22 4 3 + 11а2-75' К 4

„ _ 10 — ¿/о + чист _ 41 = -(-2, „„„ ;--С„3. и Т.д. (22)

18-27Д + 40сг2 21В-42а2

Аналогичное решение можно выполнить для дифференциальных уравнений (14) и (15) с участием функций с нечетными номерами:

В результате преобразований получим:

^-«^»НргГ <23)

а также при использовании уравнения (15): 2(д-2а2) '3(1 + а2 -В)

( 1 при (^ич/ли^ииткш ^уиип^

С12=0; И т.д. (24)

Здесь обращают внимание на себя соотношения (19),(21) и (23), (24), которые позволяют далее установить отсутствовавшую связь между независимыми постоянными упругости цилиндрически анизотропного тела.

Приравнивая друг к другу левые и правые части уравнений (19) и (21), а также (23) и (24), получим

^_|(5+а2)в_1аЧуа2+1 = 0, (25)

корни которого соответственно составляют: 1 + 5а2 3

Учитывая (9), связь между независимыми постоянными упругости цилиндрически анизотропного тела можно представить в таком виде:

Я<2; С =-^-; (27)

В> 2; Ся (28)

Ъ-а +2ц,г

В случае изотропного тела (а2 = 1) оба последних соотношения приобретут известный в сопротивлении материалов вид.

а) 5(1) = б) 5(2) = 3—от2. (26)

На рис.4 графически представлено изменение корней уравнения (25) в зависимости от показателя анизотропии древесины.

3 &

а

С

4 г—

/ /

Ч .

0,4 0,8 1,2 1,6 2

Покаиталь анизотропии

Рис.4. Изменение корней уравнения в зависимости от а2

До значения а1-1 соотношения постоянных упругости соответствует натуральной древесине. При аг > 1 соотношения

свойственны искусственно созданным материалам с цилиндрической анизотропией на основе древесины.

Уравнение для напряжений в цилиндрически анизотропной полосе можно получить дифференцированием принятой функции напряжений:

_д2Р(х,у) дгР(х,у), д^х.у)

ду2 ' " дх2 ' * дхду ' Максимальные значения напряжений в полосе в точках при х=0: «г, = 2С03 +6С04у + 12С05/ +20С06/ +ЗОС07/ +42 С„у' + + 56С09/ + 72С010/ +%Ст/+П0Сшу9; иу=2(Сп + С22у + С23уг + С2У + С25 у4 + С26/ +

+ С2У+С2У+С2У+Сшу9; ^ = ~2С13у - 4С„у3 - 5С,6у4 - 6С,У -

-7Си/ -8СХУ -9СП0/ -10СПУ -11СШУ

(29)

(30)

(31)

(32)

4. Анизотропия усушки древесины поперек волокон

Направление наибольшей усушки в древесине как анизотропном

материале не всегда совпадает с направлением главных осей анизотропии.

Тот факт, что при сушке пиломатериалов имеет место линейная и угловая

деформация поперек волокон, приводит к отклонению направления

наибольшей усушки от направления главных осей.

Составляющие деформации усушки образуют тензор второго ранга, что вытекает из их определения и закона преобразования при переходе к другой системе координат. Учитывая при этом рассмотренную далее связь коэффициентов усушки с модулями упругости, будем считать изменение относительной деформации усушки (коэффициента усушки) по ширине пласта доски по закону:

Кх = КгСо.ч2в + К,3тгв - Кг~К' Бт20, (33)

что согласуется с положениями теории деформированного состояния тела.

Коэффициент усушки принимает в пределах угла от 0° до 90° три экстремальных значения: при 0=0°,90° и при 67,5°, т.е. при угле наклона годичного слоя к наружной пласти доски 22,5°.

Анизотропия усушки некоторых пород древесины проиллюстрирована на рис.5.

к,

Рис.5. Анизотропия усушки некоторых пород

древесины поперек волокон: 1 - лиственница; 2 - бук; 3 - сосна; 4 - пихта

Если усушка пластей неодинакова, тогда независимо от режима сушки такие доски в результате будут иметь поперечное коробление, часто - в комплексе с пластевыми трещинами. Пластевые трещины появляются в досках при сушке с прижимом. Если удается благодаря режиму сушки высушить доски без пластевых трещин, то они будут иметь остаточные напряжения, которые со временем проявят себя в виде искаженной формы

сечений заготовок и готовых деталей, трещин и иокоробленности.

Уравнение разности коэффициентов усушки пластей доски:

К,-К, х(Ь1-Ьх{х1+2х(Ь1+Ьх)-Ь1Ь1] 3 = — ' ( }

Для сосновых досок толщиной 30 мм разность усушки пластей показана на рис. 6, где можно видеть, что в некоторой узкой средней по ширине части доски относительная усушка внутренней пласти больше, чем наружной. Доказательство этого, а также правомерности применения формулы (33) приведено в диссертации.

Рис. 6. Разность коэффициентов усушки пластей досок при Ьг1Ъ\. 1 - 50/20; 2 - 40/10; 3 - 60/30; 4 - 80/50; 5 - 120/90; 6 - 180/150

Взаимосвязь постоянных упругости и коэффициентов усушки древесины

Как отмечает в своих работах проф. Б.Н. Уголев, усушка должна рассматриваться как результат деформирования некоторой ячеистой конструкции. Наибольшая усушка должна происходить в направлении наименьшей жесткости системы и наоборот, наименьшая усушка будет иметь место в направлении наибольшей жесткости. Если тангенциальная усушка больше радиальной, модули упругости по указанным направлениям должны находиться в обратном соотношении.

В наших исследованиях в формулах (1) и (2) с учетом подстановки

входящих в эти формулы величин при переходе к изотропному телу

появляется неопределенность —. Однако, как в подобных других случаях,

о

при отсутствии градиента влажности или температуры, напряжение должно быть равно нулю независимо от координаты г. Это произойдет лишь в том случае, если будут равны между собой коэффициенты анизотропии модуля упругости а2 = Е,/Ег и коэффициента усушки от,2 = Кг / К1. Из этого следует, что для цилиндрически анизотропного и ортотропного тела должно выполняться соотношение:

К,Е,=К,Е,. (35)

При имеющихся расхождениях в этих соотношениях можно видеть, что для ели, бука и ясеня они имеют достаточное подтверждение (табл. 1).

Таблица 1

Произведение коэффициентов усушки и модулей

упругости для некоторых пород древесины__

Порода древесины Сосна Ель Пихта Береза Бук Ясень Дуб

КГЕГ 191,08 112,16 103,4 427,88 388,45 276,66 393,3

К,Е, 162,96 112 137,2 490,62 371,2 229,04 265,95

В дальнейших исследованиях нами было принято, что такие соотношения справедливы для любых направлений наряду с главными.

5. Сопротивляемость пиломатериалов предотвращению поперечного коробления при сушке

Чем выше сопротивляемость пиломатериалов предотвращению коробления при сушке, тем в большем количестве рядов в верхней части сушильного штабеля будут находиться покоробленные доски. При сушке с прижимом, либо расположенные в нижних рядах штабеля, доски будут иметь пластевые трещины в результате механического ограничения коробления.

Для упрощения задачи с целью выявления факторов, влияющих на сопротивляемость пиломатериалов предотвращению коробления при сушке, была использована методика проф. Б.Н. Уголева, позволяющая определять напряжения в упругой стадии деформирования. В результате исследований была получена модель для определения силы, необходимой для предотвращения коробления доски единичной длины при сушке, названной нами силой коробления:

где 2Я, В - толщина и ширина доски соответственно; Е0 - модуль упругости в точке с координатой х=0; /? - коэффициент, учитывающий влияние влажности древесины на величину модуля упругости; К\, К2 -коэффициенты усушки внутренней и наружной пластей доски.

Значения К\ и К2 были определены как средние по ширине пласти с использованием принятых ранее функций коэффициента усушки.

На графике силы коробления (рис.7) «срезаем» верхнюю часть с точками, характеризующими наибольшую сопротивляемость древесины предотвращению поперечного коробления. Точки находим в результате исследования функций коробления и разности коэффициентов усушки

Рис. 7. Изменение силы коробления и разности коэффициентов усушки пластей в зависимости от ширины доски

Выполненные с помощью ЭВМ расчеты позволили определить нижнюю и верхнюю границу размеров досок по ширине, при которых сопротивляемость предотвращению коробления будет наибольшей. Для определения безопасных размеров пиломатериалов разработана диаграмма (рис. 8) на примере древесины лиственницы, пригодная к использованию для любой породы.

Область 1 диаграммы над верхней прямой характеризует размеры пиломатериалов, при сушке которых без прижима качество их может понизиться или они перейдут в брак из-за чрезмерного коробления. В таких условиях находятся доски в верхней части штабеля.

Пиломатериалы в нижней части штабеля при сушке без прижима, либо во всех рядах при сушке с прижимом понизят свою сортность из-за пластевого растрескивания. Исходя из того, что большинство пиломатериалов в штабеле (за исключением верхних рядов) сушатся в зажатом состоянии, эту область на диаграмме условно можно назвать областью растрескивания.

Область 2 диаграммы между двумя наклонными прямыми характеризует пиломатериалы с наибольшей сопротивляемостью предотвращению коробления. Качество сушки таких пиломатериалов понизится из-за коробления и пластевого растрескивания. Даже в нижних рядах штабеля такие доски будут иметь коробление и значительные остаточные напряжения.

Н Лиственница ^ ~ и.«

г*« 2 2-го

I

« 200 Ц '<*>

а

I по

а

д да

40

о ¡а 30 50 70 » но й-

Координата наружной пласта, мм

Рис. 8. Диаграмма для определения размеров пиломатериалов с наибольшей сопротивляемостью предотвращению коробления

Область 3 диаграммы характеризует пиломатериалы, коробление которых не превысит допускаемого стандартного значения. Из-за небольшого коробления опасность появления значительных остаточных напряжений и пластевых трещин невелика. В этом случае достаточно соблюдать параметры режима сушки.

В диссертации проанализированы с помощью этих диаграмм различные схемы раскроя бревен на пиломатериалы.

Поперечное коробление пиломатериалов при сушке.

В вырезанном секторе в процессе равномерной сушки напряжения не возникнут, т.к. по длине годичного слоя относительная деформация усушки (коэффициент усушки К,) не изменяется и не зависит от радиуса сектора.

Тангенциальная и радиальная усушка реализуются независимо друг от друга. Исходя из этого, можно предположить, что все радиусы в секторе при сушке остаются прямыми, лишь поворачиваются на некоторый угол по отношению к своему первоначальному положению. Это означает, что любая геометрическая фигура, вырезанная до сушки из этого сектора, примет после сушки те же размеры и форму, как если бы она оставалась в составе сектора. Это дает возможность разработки математической модели, обеспечивающей исследование поперечного коробления не только наружной пласти, чему были посвящены известные работы, но и внутренней. Это тем более важно, если учесть, что коробление внутренней пласти /к] превышает коробление наружной пласти /*2:

/н=(1 -КГАКЩ + Ь:

/и=(1

Соя-

С05

агс<£—

2 Л

пгс^

М-Со/

Ьх

V

(37)

(38)

У сосновой центральной доски, например, толщиной 40 мм и шириной 150 мм, при сушке до конечной влажности 10% поперечное коробление наружной пласти составит 1,77 мм, внутренней пласти -2,647 мм, а их отношение - 1,494. При сушке такой же доски шириной 160 мм это отношение составит 1,456. Известное экспериментальное соотношение по литературным источникам - 1,45. Разность между поперечными короблениями пластей есть разнотолщинность доски в результате сушки. Наибольшая разнотолщинность свойственна центральным, минимальная -тангенциальным доскам.

При составлении схемы раскроя бревна можно прогнозировать величину припуска на механическую обработку. В выше приведенных примерах составляющая припуска из-за коробления составляет в первом случае 11,045%, во втором - 11,89% от толщины доски.

Методика и оборудование экспериментальных исследований сопротивляемости предотвращению поперечного коробление при

сушке

Для проверки теоретических результатов была разработана методика, оборудование и приборы для экспериментальных исследований

сопротивляемости древесины предотвращению поперечного коробления

Способ измерения силы коробления был защищен авторским свидетельством и на этой основе было разработано силоизмерительное устройство, позволяющее измерять силу коробления образцов в процессе сушки в специально разработанной сушильной камере. Испытания на образцах промышленных размеров были проведены в климатермокамере КТК ЗООО «Nema».

Результаты лабораторных испытаний были апробированы в производственных условиях в сушильных камерах Красноярского ДОЗ-2 и на предприятиях Иркутской области при испытаниях режимов сушки лиственничных пиломатериалов, а также апробированы и внедрены на ОАО «Маклаковский ЛДК».

Дополнительные напряжения в пиломатериалах при предотвращении поперечного коробления при сушке с учетом анизотропии

Решена задача теории упругости цилиндрически анизотропного тела по определению напряжений при предотвращении коробления. Использована функция напряжений в виде следующей суммы полиномов: = /„(>') + М+х2/2(у)+ *7зЫ+ xAfAy) + ^fs(y) ■

Используя условия на контуре прямоугольного сечения сердцевинной доски, определяем постоянные интегрирования и получаем уравнение для напряжения:

а, = 6C0iy + 20С^3 + 42С08/ = 3тшу - 20mO6 £ + 2 lmos £ ]. (39)

2 m062 ^ Ьг Ь2 )

Полученное наибольшее напряжение в 1,41 раза превышает в такой же задаче напряжение в изотропном теле.

В несимметричной задаче напряжение с учетом анизотропии древесины в 3,28 раз больше, чем в изотропном теле.

С учетом уменьшения сопротивляемости предотвращению коробления реальное соотношение напряжений в досках при Ь2=25 мм и ¿>2=120 мм составляет 3,81.

На рис. 9 видно, что наименьшее влияние анизотропии характерно для тангенциальных пиломатериалов.

Рис. 9. Напряжения в досках при изгибе поперек волокон

6. Анизотропия постоянных упругости древесины как цилиндрически анизотропного тела

С учетом установленной выше взаимосвязи между постоянными упругости древесины как цилиндрически анизотропного тела известные в теории упругости математические модели могут быть записаны в новом виде:

1 Ссм40 . Бт*в . 3-а2 ^ 2яс. 2

+ —— + Со^еЗ^д; (40)

Созг6Бт1в; (41)

Ех, Е, Е, Е, 1 Бт*в СоБ'в 3-а2

Еу Ег Е, Е,

= ^ОСоГв + Ъ~а1+2^ ,• (42)

О..,, Е, Е,

'ху

2(1-ог2)?//72(9СО52(9-

3-а2 Е,

и =__2 2Сп (43)

*'у' а1 Со* в + \3-а1\Ъп10Со*16 + Бт'О Сопоставление расчетных значений постоянных упругости по полученным формулам для такого цилиндрически анизотропного тела как намоточный стеклопластик, подтвердило правильность исходных допущений, лежащих в основе вывода об их применимости к исследуемому материалу.

7. Упругая деформативность древесины в плоскости перпендикулярной волокнам

Упругая деформативность, представляющая собой величину обратную модулю упругости, принята за универсальный критерий прогнозирования качества сушки пиломатериалов. Все показатели, характеризующие древесину как анизотропный материал - неодинаковость усушки пластей доски, поперечное коробление, сопротивляемость предотвращению коробления, разнотолщинность и связанный с этим припуск на механическую обработку, неодинаковость распределения напряжений по сечению пиломатериалов из-за анизотропии древесины -можно оценивать одним общим критерием - упругой деформативностью поперек волокон. Главными из этих показателей являются анизотропия усушки и анизотропия упругих характеристик, которые связаны друг с другом. Критерий деформативности позволяет прогнозировать качество сушки пиломатериалов, полученных по любой схеме распиловки бревен. Фактически введение такого критерия послужит обоснованием для разработки схем раскроя бревен, нацеленных на сокращение потерь пиломатериалов от брака при сушке, уменьшение припусков на механическую обработку.

Деформативность в декартовых координатах представлена нами моделью:

_[_=а2х4 + у4 + (з-а2)х2у2

Е,(х2+У2)2

(44)

На рис. 10 видна впадина на графике деформативности посередине пласти. Напряжение усушки именно в этом месте самое большое, причем прочность на растяжение здесь самая низкая и наличие впадины лишь усугубляет ситуацию.

¥ О]ЕХ

а

Рис. 10. Изменение деформативности по ширине пласти различных досок

Использовать анизотропию для повышения качества сушки можно путем увеличения деформативности в середине пласти по сравнению с кромками. Если деформативность кромок доски выше, чем средней части наружной пласти, тогда анизотропия древесины негативно повлияет на качество сушки.

Полученные математические модели для исследования упругой деформативности древесины и исследование их на экстремум показывают, что порода древесины не оказывает влияния на абсциссу экстремальных

точек. Характер изменения деформативности по ширине пласти пиломатериалов из разных пород является одинаковым. На этом основании для прогнозирования качества сушки можно использовать диаграмму деформативности для любой породы, например, для сосны.

На рис. 11 проилюстрирована проверка двух сечений по критерию деформативности на стадии разработки схемы распиловки бревна. Доска шириной 140 мм с координатой наружной пласти Ь2=80 мм и координатами кромок а,=20 мм, а2=160 мм схематично наносится в масштабе на диаграмму деформативности. Из крайних боковых точек проводим параллельно оси У линии до пересечения с соответствующей кривой. Точки пересечения 1 и 2 соединяем отрезком прямой линией. Весь участок кривой графика деформативности оказался выше этой прямой, т.е. деформативность в средней части пласти доски больше, чем на кромках.

Рис.11. Проверка пиломатериалов по критерию деформативности

В другом примере кривая находится под линией 3-4. По критерию деформативности эта доска не проходит. Следует ожидать повышенную разнотолщинность и заметных остаточных напряжений при сушке.

Для прогнозирования качества сушки пиломатериалов по критерию деформативности с помощью компьютерных программ разработано

математическое обеспечение:

а1 (а, + а2 )4 + 4(з - а2 ](а, + а2)" Ъ\ +16А,4 а2 а4 + (з - а2 ]а2А22 +

8. Продольное коробление пиломатериалов при сушке.

Сопротивляемость предотвращению продольного коробления

К продольному короблению пиломатериалов относится коробление по пласти, по кромке и винтовое (диагональное) коробление. Обоснована главная причина продольного коробления при сушке. Это анизотропия модуля упругости и коэффициента усушки в зависимости от угла наклона волокон. Приведены данные о коэффициенте усушки различных пород древесины вдоль волокон. По усушке кромок и пластей можно прогнозировать качество сушки пиломатериалов, получаемых из косослойных бревен. Получены зависимости кромочного коробления и сопротивляемости его предотвращению от размерных параметров и угла наклона волокон на кромках пиломатериалов. Построена диаграмма для определения размерных параметров пиломатериалов с наибольшей сопротивляемостью предотвращению кромочного коробления.

Разработаны диаграммы для определения оптимальной длины косослойных пиломатериалов с целью уменьшения их потерь от коробления при сушке.

Сопротивляемость предотвращению кромочного коробления выше, чем продольного по пласти и меньше поперечного. Необходимая сила прижима для предотвращения кромочного коробления при сушке пропорциональна квадрату ширины доски и обратно пропорциональна расстоянию между прокладками в штабеле.

Величина кромочного коробления уменьшается при увеличении ширины доски независимо от угла наклона волокон.

Основные выводы и рекомендации

1. Основной причиной коробления и растрескивания пиломатериалов при сушке при условии соблюдения параметров режима является анизотропия физико-механических свойств древесины.

2. Анизотропия древесины проявляется в пиломатериалах неодинаковостью распределения усушки, напряжений, деформативности поперек волокон, короблением, сопротивляемостью предотвращению коробления. Видимое проявление анизотропии - разнотощинность, торцовые, торцово-пластевые и пластевые трещины, различные формы коробления.

3. За счет анизотропии древесины напряжения в подобных задачах по сравнению с изотропным телом в среднем в 1,5 раза выше. В центральных досках это превышение достигает 3,28, в периферийных 1,06.

4. Наибольшее влияние анизотропии на качественные показатели проявляется у пиломатериалов, выпиленных из центральной зоны бревна. Эти пиломатериалы имеют наибольшее коробление, обусловленное наибольшей разностью усушки пластей; наибольшую разнотолщинность из-за неодинаковости поперечного коробления наружной и внутренней пластей; наибольшую сопротивляемость предотвращению коробления и связанную с этим повышенную опасность пластевого растрескивания.

5. За критерий оценки влияния анизотропии на качество сушки пиломатериалов принята упругая деформативность древесины, связанная прямо или косвенно с основными показателями анизотропии.

6. Позитивное влияние анизотропии древесины имеет место в случаях, когда деформативность посередине пласти доски больше, чем на кромках. Анизотропия не влияет на качество сушки, если эти деформативности одинаковы (как у изотропного тела), и оказывает негативное влияние, если деформативность посередине пласти меньше, чем на кромках.

7. Разработана единая диаграмма для основных пород древесины для оперативной проверки пиломатериалов по критерию деформативности на стадии составления схемы раскроя бревна с целью прогнозирования последующего качества их сушки.

8. Диаграмма деформативности обеспечивает возможность составления индивидуальных схем раскроя бревен при условии получения наибольшего выхода сухих качественных пиломатериалов.

9. Пиломатериалы, получаемые при индивидуальном раскрое бревен по критерию деформативности, имеют при сушке меньшую разнотолщинность, меньшую склонность к трещинообразованию, меньшее коробление. При раскрое вразвал или с брусовкой все доски из центральной зоны не соответствуют критерию деформативности. Сердцевинные доски высушить без пластевых трещин практически невозможно из-за больших напряжений усушки по причине анизотропии древесины.

10. Продольное коробление косослойных пиломатериалов при сушке является неизбежным из-за неравномерной продольной усушки. Предотвратить это коробление можно с помощью прижимных устройств для верхней части штабеля, либо использовать при составлении схемы раскроя косослойных бревен диаграмму безопасных размеров пиломатериалов, с помощью которой при заданных размерах сечений можно определить оптимальную длину досок, или при заданной длине найти размеры сечений.

11. При распиловке косослойных бревен вразвал и с брусовкой на один брус вероятность появления кромочного коробления у пиломатериалов невелика. В значительной мере пиломатериалы будут иметь продольное по пласти и диагональное коробление, для предотвращения которых требуется значительно меньшее усилие, чем при кромочном короблении. При распиловке на 3 бруса все пиломатериалы, полученные из двух боковых брусьев, будут иметь значительное кромочное, пластевое и диагональное коробление. При сушке таких досок верхняя часть штабеля должна быть оснащена стяжками на 5... 7 рядов.

12. Наибольшее усилие прижима требуется для предотвращения кромочного коробления по сравнению с диагональным и продольным по пласти.

13. Усушка средней части наружной пласти доски меньше соответствующей усушки внутренней пласти. Это служит теоретическим обоснованием уменьшения поперечного коробления досок из периферийной зоны бревна.

14. Между независимыми постоянными упругости древесины как цилиндрически анизотропного тела существует математическая связь, позволяющая значительно сократить объем экспериментальных исследований по стандартным методикам. Вместо 18 характеристик требуется определить лишь 9 независимых постоянных упругости.

15. Модуль упругости древесины поперек волокон при изменении от радиального направления к тангенциальному приобретает минимальное значение при угле наклона годичного слоя 30° к наружной пласти. Таким образом, модуль упругости поперек волокон принимает три экстремальных значения: при 0=0°, 90° и 60°.

16. Деформация стандартного образца древесины в тангенциальном направлении линейно зависит от радиуса кривизны годичных слоев. Использование стандартных образцов не позволяет получить истинную деформацию в тангенциальном направлении, т.к. она изменяется по толщине образца даже в случае приложения равномерно распределенной нагрузки. Оптимальной формой образца будет либо клиновидная, либо кольцеобразная, предложенная Ю.С. Соболевым (МГУЛ).

17. Результаты исследований необходимы при проектировании и изготовлении клееных деревянных конструкций (балок, ферм). Учитывая анизотропию древесины, можно подбирать такие пиломатериалы, которые обеспечат наименьшую напряженность клеевого соединения и предотвратят его расслоение.

18. Максимальный положительный результат по качеству сушки может быть получен в случае применения индивидуальных схем раскроя бревен на пиломатериалы.

19.Сокращение потерь из-за коробления и растрескивания в

сушильных камерах на Красноярском ДОЗ-2 позволило получить дополнительно 0,015 м3 кондиционных пиломатериалов на каждый кубометр высушиваемого материала.

20. Внедрение результатов исследований на ОАО «Маклаковский лесопильно-деревообрабатывающий комбинат» позволило уменьшить переход в низшие сорта по причине растрескивания и поперечного коробления экспортных пиломатериалов в среднем на 8-10%.

Основное содержание диссертации опубликовано в следующих работах:

- Монография:

1. Глухих В.Н. Анизотропия древесины как фактор для повышения качества сушки пиломатериалов. Научное издание. СПб.: Издательство Санкт-Петербургского государственного университета. 2007. 162 с.

- Статьи в изданиях, рекомендованных ВАК:

2. Глухих В.Н., Соколов П.В. Влияние некоторых факторов на силу коробления древесины //Деревообрабатывающая промышленность, 1971. №3. С.8-10.

3. Глухих В.Н. Аналитическое определение средней величины коэффициента усушки по ширине доски //Лесной журнал. 1973. №4. С.89-91.

4. Глухих В.Н., Емельянов A.M. Определение наибольшей величины силы коробления при сушке древесины // Лесной журнал. 1975. №1. С.80-82.

5. Глухих В.Н., Зарипов Ш.Г. Параметры пиломатериалов, обусловливающие наименьший брак от коробления и растрескивания при камерной сушке //Лесной журнал. 1977. № 6. с. 91-94.

6. Глухих В.Н. Усилия на кромках прямоугольной пластинки с цилиндрической анизотропией в плоской задаче термоупругости // Известия СПб ЛТА. СПб., 1997. Вып. 5 (163). с. 186-193.

7. Глухих В.Н. Плоская задача теории упругости для цилиндрически анизотропного тела в декартовых координатах //Известия СПб ЛТА.СПб., 1998. Вып.6(164). с. 141-145.

8. Глухих В.Н. Напряжения в сжатой по концам цилиндрически анизотропной полосе //Известия СПб ЛТА.СПб., 2003. Вып. 170. с. 166172.

9. Глухих В.Н. Напряжения в цилиндрически анизотропной полосе, нагруженной поперечной силой на концах //Известия СПб ЛТА. СПб.,

2004. Вып. 171. с. 158-165.

10. Глухих В.Н. Анизотропия коэффициента усушки и постоянных упругости древесины поперек волокон// Известия СПб ЛТА. СПб. :ЛТА,

2005. Вып. 176. с. 126-135.

11. Глухих В.Н. Напряжения в цилиндрически анизотропной полосе от моментной нагрузки//Известия СПб JITA. СПб., 2005. Вып. 173. с. 193-197.

12. Глухих В.Н. Упругие постоянные древесины поперек волокон //Известия СПб ЛТА. СПб., 2006. Вып. 177. с. 78-92.

13. Глухих В.Н. Прогнозирование качества сушки пиломатериалов по критерию деформативности при составлении схемы раскроя бревна //Известия СПб ЛТА. СПб.: ЛТА, 2006. Вып. 178. С.183-192.

14. Глухих В.Н. Сопротивляемость пиломатериалов предотвращению поперечного коробления при сушке// Известия СПб ЛТА. СПб.: ЛТА, 2007. Вып. 179. с.153-160.

15. Глухих В.Н. Упругая деформативность древесины поперек волокон //Лесной журнал. 2007. №5. С.77-83.

16. Глухих В.Н. Упругие постоянные цилиндрически анизотропного тела // Техника холода. 2007. № 2.

17. Глухих В.Н. Продольное коробление косослойных пиломатериалов при сушке //Известия СПбЛТА. СПб., 2007. Вып. 180. с.215-221.

18. A.C. №326511. Способ лабораторного исследования образца древесины в процессе камерной сушки /Авт. Изобрет. Глухих В.Н. и др. Опубл. Официальный бюллетень Комитета по делам изобретений и открытий при Совете Министров СССР «Открытия, изобретения, промышленные образцы, товарные знаки» №4. 1972.

- Прочие:

19. Глухих В.Н., Соколов П.В. К вопросу об определении силы прижима пиломатериалов и заготовок при сушке для устранения коробления. Материалы научно-техн. конф. ЛТА, 1970. С.56-59.

20. Глухих В.Н. Определение величины силы коробления древесины при сушке //Материалы научно-техн. конф., ЛТА, 1971.

21. Глухих В.Н. Аналитическое определение величины поперечного коробления пиломатериалов при сушке //Вопросы резания, надежности и долговечности деревообрабатывающих инструментов и машин: Межвуз. сб. науч. тр. ЛТА. СПб., 1974. Вып.1. С.46-49.

22. Глухих В.Н. Предотвращение коробления пиломатериалов при камерной сушке. М.: ВНИПИЭИЛесПром, 1975. 36 с.

23. Глухих В.Н. Определение величины кромочного коробления пиломатериалов при сушке и усилия прижима для его предотвращения// Сушка древесины: Материалы всесоюзного научно-технического совещания. Архангельск: ЦНИИМОД, 1975. с.140-142.

24. Глухих В.Н., Зарипов Ш.Г. Определение наибольшей разности коэффициентов усушки пластей доски// Лиственница: Межвуз. сб. науч. тр. Красноярск., 1975. С.109-111.

25. Глухих В.Н., Зарипов Ш.Г. Улучшение качества пиломатериалов при сушке с помощью рационального расчета поставов. М.: ВНИПИЭИЛесПром, 1977. 31 с.

26. Глухих В.Н. Аналитическое исследование коэффициента продольной усушки пласти и кромки косослойных пиломатериалов // Лиственница и ее использование в народном хозяйстве: Межвуз. сб. науч. тр. Красноярск., 1982. С.59-64.

27. Глухих В.Н. К вопросу о качестве сушки косослойных пиломатериалов// Лиственница. Проблемы комплексной переработки: Межвуз. сб. науч. тр. Красноярск., 1984. с. 66-71.

28. Глухих В.Н. К вопросу об образовании начальных микротрещин усушки на торцах пиломатериалов //Лиственница. Межвуз. сб. науч. тр. Красноярск., 1987. с.106-110.

29. Глухих В.Н. Напряжения усушки в пиломатериалах с сердцевиной с учетом анизотропии усушки// Технология и оборудование д/о производств: Межвуз. сб. науч. тр. ЛТА. СПб., 1997. с.65-73

30. Глухих В.Н. Напряжения усушки в брусковых пиломатериалах с сердцевиной при параболическом распределении влажности // Технология и оборудование д/о производств: Межвуз. сб. науч. тр. ЛТА. СПб., 1997. с.73-79.

31. Глухих В.Н. О напряжениях усушки в пиломатериалах с учетом анизотропии //Научно-техническая конференция: Вклад ученых и специалистов в развитие химико-лесного комплекса. Екатеринбург. УГЛУ.1997. С.75-76.

32. Глухих В.Н. К вопросу о решении в полиномах плоской задачи теории упругости для прямоугольной цилиндрически анизотропной полосы // Технология и оборудование д/о производств: Межвуз. сб. науч. тр. ЛТА. СПб., 1998. с.69-73.

33. Глухих В.Н. О влиянии сердцевинной трубки на распределение внутренних напряжений усушки в древесине//Технология и оборудование д/о производств: Межвуз. сб. науч. тр. ЛТА. СПб., 1998. с.74-78.

34. Глухих В.Н. О соотношении упругих констант древесины и коэффициентов усушки в задаче термоупругости //Технология и оборудование д/о производств: Межвуз. сб. науч. тр. ЛТА. СПб., 1997. с.60-65

35. Глухих В.Н. К вопросу о напряжениях в пиломатериалах из-за анизотропии усушки //Международная научно-техн. конференция: Ресурсосберегающие технологии в лесном хозяйстве, лесной и деревообр. пром-ти. Минск. 1999.

36. Глухих В.Н. Применение полиномов к решению задач для цилиндрически анизотропного тела // Технология и оборудование д/о

производств: Межвуз. сб. науч. тр. ЛТА. СПб., 2001. с.126-131.

37. Глухих В.Н. О возможной взаимосвязи постоянных упругости и коэффициентов усушки древесины //Технология и оборудование д/о производств: Межвуз. сб. науч. тр. ЛТА. СПб., 2002. с.124-128.

38. Глухих В.Н. Влияние длины пиломатериалов на величину продольного коробления при сушке //Технология и оборудование деревообрабатывающих производств: Межвуз. сб. науч. тр. СПб., ЛТА. 2003. с. 166-170.

39. Глухих В.Н. О соотношении постоянных упругости древесины как цилиндрически анизотропного тела //Технология и оборудование д/о производств: Межвуз. сб. науч. тр. ЛТА. СПб., 2003. с.162-166.

40. Глухих В.Н. Упругая деформативность поперек волокон с учетом анизотропии древесины //II Международный Евразийский симпозиум. Деревообработка: технологии, оборудование, менеджмент. Екатеринбург. УГЛУ. 2007. С.111-115.

Просим принять участие в работе диссертационного Совета Д212.220.03 или прислать Ваш отзыв на автореферат в двух экземплярах с заверенными подписями по адресу: 194021, Санкт-Петербург, Институтский пер., 5, Государственная Лесотехническая академия, Ученый Совет

ГЛУХИХ ВЛАДИМИР НИКОЛАЕВИЧ АВТОРЕФЕРАТ

Подписано в печать с оригинал-макета 12.11.08. Формат 60x84/16. Бумага офсетная. Печать трафаретная. Уч.-изд. л. 2,0. Печ. л. 2,25. Тираж 100 экз. Заказ № 275. С 13 а.

Санкт-Петербургская государственная лесотехническая академия Издательско-полиграфический отдел СПбГЛТА 194021, Санкт-Петербург, Институтский пер., 5

1. СОСТОЯНИЕ ВОПРОСА И ЗАДАЧИ ИССЛЕДОВАНИИ.И

1.1. О традиционном групповом способе распиловки бревен на пиломатериалы.

1.2. Потери пиломатериалов из-за коробления и растрескивания при сушке.

1.3. Анизотропия усушки - один из главных факторов, определяющих качество сушки пиломатериалов.

1.4. Характеристики упругости древесины, определяющие напряженно-деформированное состояние древесины как ортотропного тела.

1.5. Сопротивляемость пиломатериалов предотвращению коробления

1.6. Выводы.

1.7. Задачи исследований.

2. ТЕОРЕТИЧЕСКИЕ ИССЛЕДОВАНИЯ НАПРЯЖЕНИЙ

В ДРЕВЕСИНЕ КАК ЦИЛИНДРИЧЕСКИ АНИЗОТРОПНОМ ОРТОТРОПНОМ ТЕЛЕ.

2.1. О напряжениях и их влиянии на качество пиломатериалов.

2.2. Упругая задача по определению напряжений усушки в круглой пластинке с цилиндрической анизотропией.

2.3. Соотношение напряжений из-за анизотропии усушки и от градиента гигроскопической влажности в прямоугольных пластинках.

2.4. Приближенное решение задачи усушки для пластинки с сердцевиной в центре.

2.5. Приближенное решение задачи усушки в прямоугольной пластинке с сердцевиной в центре при параболическом распределении гигроскопической влажности.

2.6 .Выводы.

3.ПЛОСКОЕ НАПРЯЖЕННОЕ СОСТОЯНИЕ ДРЕВЕСИНЫ КАК ЦИЛИНДРИЧЕСКИ АНИЗОТРОПНОГО ОРТОТРОПНОГО ТЕЛА

3.1. Основные уравнения. Гипотезы.

3.2. Дифференциальное уравнение в частных производных для цилиндрически анизотропного ортотропного тела в декартовых координатах.

3.3. Решение в полиномах плоской задачи теории упругости в декартовых координатах для цилиндрически анизотропной ортотропной полосы.

3.4. Взаимосвязь между постоянными интегрирования дифференциальных уравнений в декартовых координатах.

3.5. Уравнения для напряжений.

3.6. О соотношении постоянных упругости древесины как цилиндрически анизотропного тела.

3.7. Выводы.

4. АНИЗОТРОПИЯ УСУШКИ ДРЕВЕСИНЫ ПОПЕРЕК ВОЛОКОН

4.1. Деформация усушки древесины поперек волокон.

4.2. Неодинаковость усушки пластей доски.

4.3. Сравнение усушки среднего участка наружной и внутренней пластей доски.

4.4. Взаимосвязь постоянных упругости и коэффициентов усушки древесины.

4.5. Связь модуля упругости древесины с коэффициентом усушки по ширине пласти доски.

4.6. Напряжения в сжатой по концам цилиндрически анизотропной полосе.

4.7. Выводы.

5. СОПРОТИВЛЯЕМОСТЬ ПИЛОМАТЕРИАЛОВ ПРЕДОТВРАЩЕНИЮ

ПОПЕРЕЧНОГО КОРОБЛЕНИЯ ПРИ СУШКЕ.

5.1. Одноосная задача по определению силы коробления.

5.2. Среднее значение коэффициента усушки по ширине пласти доски.

5.3. Улучшение качества сушки пиломатериалов, полученных при распиловке бревен по схемам вразвал и с брусовкой 5.3.1. Определение размерных параметров пиломатериалов с наибольшей сопротивляемостью предотвращению коробления.

5.3.2. Определение величины поперечного коробления пиломатериалов.

5.3.3. Диаграммы безопасных размеров пиломатериалов.

5.3.4. Примеры использования диаграммы при составлении плана раскроя бревен.

5.4. Методика и оборудование экспериментальных исследований сопротивляемости пиломатериалов предотвращению поперечного коробления при сушке.

5.4.1. Общие положения методики исследований.

5.4.2. Обоснование размера образца вдоль волокон.

5.4.3. Экспериментальная сушильная камера.

5.4.4. Приборы и устройства для измерения силы коробления образцов древесины при сушке.

5.4.5. Исследование влияния угла наклона годичных слоев на величину силы коробления.

5.5. Результаты теоретических и экспериментальных исследований сопротивляемости пиломатериалов предотвращению поперечного коробления.

5.6. Дополнительные напряжения в пиломатериалах при предотвращении поперечного коробления при сушке с учетом анизотропии древесины.

5.7. Выводы.

6. ИЗМЕНЕНИЕ ПОСТОЯННЫХ УПРУГОСТИ ДРЕВЕСИНЫ ПРИ ПОВОРОТЕ ОСЕЙ КООРДИНАТ.

6.1. Постоянные упругости древесины как цилиндрически анизотропного тела.

6.2. Изменение модуля сдвига древесины в плоскости ХУ при повороте осей вокруг оси Z.

6.3. Изменение коэффициента Пуассона jux,v, при повороте системы координатных осей вокруг оси Z.

6.4. Изменение коэффициента усушки и упругих постоянных при повороте системы координат вокруг оси Y.

6.5. Изменение коэффициента усушки и постоянных упругости древесины при повороте осей координат вокруг оси X.

6.6. Упругие постоянные древесины, удовлетворяющие соотношению

B = (l + 5a2)/.

6.7. Упругие постоянные некоторых намоточных стеклопластиков.

6.8. Выводы.

7. УПРУГАЯ ДЕФОРМАТИВНОСТЬ ДРЕВЕСИНЫ В ПЛОСКОСТИ

ПЕРПЕНДИКУЛЯРНОЙ ВОЛОКНАМ.

7Л. Анизотропия упругой деформативности древесины поперек волокон.

7.2. Сравнение деформативности пиломатериалов по ширине пласти.

Актуальность темы. Традиционные способы группового раскроя бревен на пиломатериалы обеспечивают валовые, объемные показатели.

При составлении схем раскроя бревен на пиломатериалы ответственного назначения не прогнозируется их качество при последующей сушке.

Потери пиломатериалов из-за технического брака при сушке в условиях использования традиционных способов распиловки бревен практически не сокращаются. Обзор научно-исследовательских работ показывает, что с момента появления камерной сушки проблема качества пиломатериалов была и остается достаточно острой.

При выпуске экспортных пиломатериалов по ГОСТ 26002-83Э попутная пилопродукция составляет 25-30%. Эта пилопродукция низких сортов, отвечающих пониженным требованиям ГОСТ 8486-86. Одной из причин высокого объема попутной пилопродукции являются дефекты сушки. К основным из них относятся коробление и растрескивание пиломатериалов.

Первопричиной дефектов и своеобразным тормозом при попытках интенсификации технологических режимов обработки древесины являются появляющиеся внутренние напряжения. Это происходит при изменении содержания гигроскопической влаги в процессе сушки, при увлажнении, пропитке, при нагревании и охлаждении, при деформировании тканей в процессе механической обработки, как отмечается в работах [63, 99, 110, 133 и др.].

В таком материале с криволинейной анизотропией как древесина даже при равномерном по всему объему снижении гигроскопической влажности (или температуры) возникнут внутренние напряжения в отличие от изотропных тел. Величина этих напряжений полностью зависит от неодинаковости физико-механических свойств в различных структурных направлениях.

Внутренние напряжения, возникающие в пиломатериалах в процессе сушки, следует рассматривать как совокупность двух составляющих. Первая - это напряжение, появляющееся за счет градиента гигроскопической влажности. Вторая составляющая - это напряжение от анизотропии усушки. Суммарное напряжение можно уменьшить одновременным снижением обеих составляющих. Первой - путем применения и тщательного соблюдения существующих режимов сушки. Второй - за счет составления и применения таких схем раскроя бревен, которые позволяют получить пиломатериалы с менее резко выраженной анизотропией. Существующие компьютерные технологии позволяют осуществить индивидуальную обработку каждого бревна, бруса, доски. В этом случае появляется возможность получить при последующей обработке пиломатериалы более высокого качества, чем в традиционной технологии.

К основным факторам, определяющим поведение древесины в процессе обработки, относятся анизотропия усушки, анизотропия характеристик упругости, вызывающие появление внутренних напряжений. Внешним проявлением этих напряжений является изменение формы материала (коробление). При достижении напряжениями предельного значения возникает опасность образования трещин, т.е. нарушения целостности материала. В зависимости от величины внутренних напряжений сопротивляемость пиломатериалов предотвращению коробления будет различной. С другой стороны, внутренние напряжения в досках можно сравнить косвенно по их сопротивляемости предотвращению коробления в процессе сушки. Практически это означает, что чем ниже сопротивляемость досок предотвращению коробления, тем в меньшем количестве верхних рядов сушильного штабеля пиломатериалы будут иметь коробление, тем меньше будут остаточные напряжения в материале в результате сушки.

При решении задач прикладного характера применительно к древесине возникают определенные трудности, связанные с необходимостью применения довольно сложного математического аппарата. Попытки учесть анизотропию свойств в различных структурных направлениях приводили к усложнению задачи, поэтому чаще всего выдвигали те или иные упрощающие гипотезы, с помощью которых удавалось получить приближенное решение [67, 79, 121]. Однако, при этом не учитывался криволинейный характер анизотропии древесины.

Использование метода конечного элемента, например, дает возможность решить задачу напряжений в упругой и пластической стадиях деформирования. Однако, в этом случае требуются достаточно точные данные об упругих характеристиках древесины, данные об анизотропии усушки.

Построение оптимальных режимов лесопиления и сушки древесины требует более полной информации об анизотропии ее характеристик упругости, деформативности и прочности.

Повышение полезного выхода сухих пиломатериалов в технологическом процессе сушки за счет сокращения потерь пиломатериалов из-за коробления и растрескивания на базе научно обоснованного подхода к составлению схем раскроя бревен является актуальной научно-технической проблемой, имеющей значение для деревообрабатывающей промышленности, что подтверждается многочисленными исследованиями в России и за рубежом.

Цель работы - повышение качества сушки пиломатериалов на основе использования фактора анизотропии древесины. и

ОСНОВНЫЕ ВЫВОДЫ И РЕКОМЕНДАЦИИ

1. Основной причиной коробления и растрескивания пиломатериалов при сушке при условии соблюдения параметров режима является анизотропия физико-механических свойств древесины. Существующие технологии распиловки бревен в рамных потоках не позволяют выкраивать доски с учетом последующего качества их сушки. Поэтому в верхнем ряду сушильного штабеля расположены рядом доски с хорошим качеством и доски с чрезмерным короблением и трещинами. Индивидуальные схемы раскроя бревен позволяет более полно учитывать анизотропию древесины и повысить качество сушки.

2. Анизотропия древесины проявляется в пиломатериалах неодинаковостью распределения усушки и напряжений, упругой деформативности поперек волокон, короблением, сопротивляемостью предотвращению коробления. Видимое проявление анизотропии -разнотолщинность, торцовые и торцово-пластевые трещины, различные формы коробления досок.

3. За счет анизотропии свойств древесины напряжения в подобных задачах по сравнению с изотропным телом в среднем в 1,5 раза больше. В центральных досках это превышение достигает 3,28, в периферийных 1,06.

4. За критерий оптимизации при оценке влияния анизотропии на качество сушки пиломатериалов принята упругая деформативность древесины поперек волокон. Оптимальным является такое расположение доски на схеме раскроя бревна, при котором деформативность посередине пласти больше, чем на кромках. При равенстве деформативности посередине пласти и на кромках задача аналогична как в случае с изотропным телом. Выигрыша от анизотропии нет. Если деформативность посередине пласти меньше, чем на кромках, анизотропия древесины негативно сказывается на качестве сушки.

5. При составлении схем раскроя бревен вразвал или с брусовкой все доски необходимо проверить по критерию деформативности. Все доски из центральной зоны не соответствуют этому критерию. Весьма высока вероятность снижения их качества из-за пластевого растрескивания и коробления при сушке.

6. Пиломатериалы, получаемые при индивидуальном раскрое бревен по критерию деформативности, имеют меньшую разнотолщинность, меньшую склонность к трещинообразованию.

7. Составлена диаграмма для оперативной проверки пиломатериалов по критерию деформативности с целью прогнозирования последующего качества их сушки на стадии составления схемы раскроя бревна.

Диаграмма может быть использована для анализа существующих схем распиловки с целью установления возможного качества пиломатериалов при сушке. С другой стороны, диаграммой можно воспользоваться при составлении индивидуальной схемы раскроя с целью получения наибольшего выхода сухих качественных пиломатериалов.

8. Напряжения усушки из-за анизотропии свойств древесины возникают независимо от характера изменения гигроскопической влажности по сечению пиломатериалов. При неравномерном распределении по сечению к этому напряжению добавится напряжение от градиента влажности.

9. Главным критерием, учитывающим влияние анизотропии древесины на качество сушки пиломатериалов, является критерий деформативности, связанный с деформацией и напряжением. Кроме этого, он связан через полученное соотношение с деформацией усушки. Поэтому, этот критерий можно считать универсальным. Таким образом, прогнозирование качества сушки пиломатериалов можно выполнять по разработанной диаграмме деформативности на стадии составления схемы раскроя бревна.

10. Установлена зависимость коэффициента усушки от угла наклона годичного слоя, позволившая проанализировать анизотропию усушки в различных направлениях по отношению к волокнам и связанное с ней изменение формы досок - поперечное и продольное коробление.

11. Установлены значения коэффициента усушки вдоль волокон для древесины основных пород. По сравнению с коэффициентами усушки поперек волокон они невелики, однако играют определяющую роль при появлении продольного коробления досок при сушке.

12. Доказано, что усушка средней части наружной пласти доски меньше соответствующей усушки внутренней пласти. Это служит теоретическим обоснованием уменьшения поперечного коробления досок из периферийной зоны бревна.

13. Сердцевинные доски высушить без пластевых трещин невозможно из-за больших напряжений из-за анизотропии усушки.

14. Установлено соотношение модулей упругости и коэффициентов усушки в соответствующих структурных направлениях, позволившее, в частности, определить величину коэффициента усушки вдоль волокон, используя известные характеристики древесины.

15. Впервые установлена математическая связь между независимыми постоянными упругости для цилиндрически анизотропного тела, позволяющая значительно сократить объем экспериментальных исследований по стандартным методикам. Вместо 18 характеристик требуется определить лишь 9 независимых постоянных упругости. Отпала необходимость определения постоянных при значении угла наклона годичного слоя 45°. Полученная зависимость справедлива для любого цилиндрически анизотропного тела (древесина, намоточные стеклопластики и др.). На этой основе в работе проанализирована упругая деформативность древесины.

16. Получены точные формулы для анализа постоянных упругости при различном положении волокон и годичных слоев древесины.

17. Установлено, что модуль упругости поперек волокон при изменении от радиального направления к тангенциальному принимает минимальное значение, равное модулю упругости в тангенциальном направлении, при угле наклона годичного слоя 60°. Таким образом, модуль упругости древесины поперек волокон принимает три экстремальных значения: при 0=0°, 90° и 60°.

18. Составлена итоговая справочная таблица упругих постоянных в главных направлениях для основных пород древесины. По этим данным можно установить значения упругих постоянных при любом направлении осей по отношению к главным осям анизотропии.

19. Полученная математическая связь между постоянными упругости свойственна любому цилиндрически анизотропному материалу, в т.ч. древесине, намоточному стеклопластику и др.

20. При определении характеристик упругости, прочности, усушки в тангенциальном направлении оптимальной формой образцов является кольцеобразная форма, предложенная Ю.С. Соболевым (МГУЛ).

21. Выбранная функция в виде суммы полиномов при решении дифференциального уравнения для цилиндрически анизотропного ортотропного тела позволит решить математически задачи анизотропии прочности древесины, анизотропии влагопроводности и др., имеющие практическое значение.

22. Деформация образца древесины в тангенциальном направлении линейно зависит от радиуса кривизны годичного слоя. Использование стандартных образцов не позволяет получить истинную деформацию в тангенциальном направлении, т.к. она изменяется по толщине образца даже в случае приложения равномерно распределенной нагрузки.

23. При нагружениях доски поперек волокон сосредоточенной силой, моментом, сплошной нагрузкой наибольшие напряжения возникают в центральных досках. В периферийных досках эти напряжения значительно меньше. Разница в напряжениях объясняется анизотропией древесины.

24. Сердцевинная трубка представляет собой математически отверстие, в ближайшей окрестности которого и нормальные, и касательные напряжения равны нулю.

25. Продольное коробление досок по кромке, по пласти и винтовое является неизбежным из-за неравномерной продольной усушки. Предотвратить это коробление можно с помощью прижимных устройств для верхней части штабеля, либо составляя такие схемы раскроя бревен, которые позволят получить пиломатериалы с минимальной продольной анизотропией усушки и упругих характеристик.

26. При распиловке косослойных бревен вразвал и с брусовкой на 1 брус вероятность появления кромочного коробления в пиломатериалах ничтожно мала. В значительной мере пиломатериалы будут иметь продольное по пласти и диагональное коробление, для предотвращения которых требуется значительно меньшие усилия, чем при кромочном короблении.

При распиловке на 3 бруса все пиломатериалы, полученные из двух боковых брусьев, будут иметь значительное кромочное, пластевое и диагональное коробление, снизить которое можно увеличением ширины досок. При сушке таких досок верхняя часть штабеля должна быть оснащена стяжками (прижимом) на 5^-7 рядов.

27. Разработаны диаграммы для определения безопасных размеров пиломатериалов, получаемых из косослойных бревен хвойных пород на примерах сосны и лиственницы. При заданных размерах сечений определяют оптимальную длину досок, либо при заданной длине определяют размеры сечений.

28. Наибольшее усилие прижима требуется для предотвращения кромочного коробления пиломатериалов при сушке по сравнению с

271 продольным короблением по пласти и диагональным. Радиальные и полурадиальные доски, полученные при распиловке косослойных бревен, нельзя укладывать в верхние ряды при формировании сушильного штабеля.

29. Результаты исследований могут быть использованы при проектировании и изготовлении клеевых деревянных конструкций (балок, ферм). Учитывая анизотропию древесины, можно подбирать такие пиломатериалы для клееных конструкций, которые обеспечат наименьшую напряженность клеевого соединения и предотвратят его расслоение.

30. Максимальный положительный результат по качеству сушки может быть получен в случае применения индивидуальных схем раскроя бревен на пиломатериалы.

31. Сокращение потерь из-за коробления и растрескивания в сушильных камерах на Красноярском ДОЗ-2 позволило получить дополнительно 0,015 м кондиционных пиломатериалов на каждый кубометр высушиваемого материала.

32. Внедрение результатов исследований на ОАО «Маклаковский лесопильно-деревообрабатывающий комбинат» позволило уменьшить переход в низшие сорта по причине растрескивания и поперечного коробления экспортных пиломатериалов в среднем на 8-10%.

1. Акишенков С.И. О показателях качества сушки пиломатериалов //Актуальные направления развития сушки древесины: Тезисы докладов Всесоюзной конференции. Архангельск: ЦНИИМОД. 1980. с. 100-101.

2. Аксенов П.П. Технология пиломатериалов. М.: Лесная промышленность, 1976. 479 с.

3. Ашкенази Е.К. Анизотропия древесины и древесных материалов. М.: Лесная промышленность. 1978. 224 с.

4. Ашкенази Е.К., Ганов В.В. Анизотропия конструкционных материалов. Справочник. М.: Лесная промышленность. 1981. 320 с.

5. Батин H.A. Раскрой пиловочного сырья на пиломатериалы. Минск, Изд. БТИ им. С.М. Кирова, 1972. 36 с.

6. Белянкин Ф.П., Яценко З.Ф. Деформированность и сопротивляемость древесины. Киев. 1957.

7. Бехтерев П.В. Аналитическое исследование обобщенного закона Гука. Литографированное издание. Л., 1925. 280 с.

8. Быковский В.Н. Дополнительные напряжения в швах клееных деревянных конструкций. Дисс. МИСИ. 1952.

9. Гамов В.В. Сравнительное исследование древесины при растяжении поперек волокон // Лесной журнал. 1965. №3. с. 81-83.

10. Глухих В.Н., Соколов П.В. Измерение силы коробления пиломатериалов и заготовок. //Механическая обработка древесины. №11. 1970.

11. Глухих В.Н., Соколов П.В. К вопросу об определении силы прижима пиломатериалов и заготовок при сушке для устранения коробления. Материалы научно-техн. конф. ЛТА. 1970. С.56-59.

12. Глухих В.Н. Определение величины силы коробления древесины при сушке //Материалы научно-техн. конф., ЛТА. 1971.

13. Глухих В.Н. К вопросу об определении напряжений усушки в пиломатериалах с учетом анизотропии. Тезисы докладов областной научно-технической конференции. Екатеринбург: УГЛТА, 1997. С.75-76.

14. Глухих В.Н. Аналитическое определение величины поперечного коробления пиломатериалов при сушке //Вопросы резания, надежности и долговечности деревообрабатывающих инструментов и машин: Межвуз. сб. науч. тр. ЛТА. СПб., 1974. Вып.1. С.46-49.

15. Глухих В.Н. Аналитическое определение средней величины коэффициента усушки по ширине доски //Лесной журнал. 1973. №4. с.89-91.

16. Глухих В.Н. Предотвращение коробления пиломатериалов при камерной сушке. М.: ВНИПИЭИЛесПром, 1975. 36 с.

17. Глухих В.Н., Емельянов А.М. Определение наибольшей величины силы коробления при сушке древесины // Лесной журнал. 1975. №1. с.80-82.

18. Глухих В.Н. Исследование коробления и растрескивания пиломатериалов в процессе камерной сушки на Красноярском ДОЗ-2 и разработка мероприятий по их снижению / Отчет по хоздоговорной теме. 1 часть, г. Красноярск. 1975.

19. Глухих В.Н. Определение величины кромочного коробления пиломатериалов при сушке и усилия прижима для его предотвращения// Сушка древесины: Материалы всесоюзного научно-технического совещания. Архангельск: ЦНИИМОД, 1975. с.140-142.

20. Глухих В.Н., Зарипов Ш.Г. Определение наибольшей разности коэффициентов усушки пластей доски// Лиственница: Межвуз. сб. науч. тр. Красноярск., 1975. С. 109-111.

21. Глухих В.Н. Исследование коробления и растрескивания пиломатериалов в процессе камерной сушки на Красноярском ДОЗ-2 и разработка мероприятий по их снижению// Отчет по хоздоговорной теме. 2 часть, г. Красноярск. 1976.

22. Глухих В.Н., Зарипов Ш.Г. Улучшение качества пиломатериалов при сушке с помощью рационального расчета поставов. М.: ВНИПИЭИЛесПром, 1977. 31 с.

23. Глухих В.Н. Параметры пиломатериалов, обусловливающие наименьший брак от коробления и растрескивания при камерной сушке // Лесной журнал. 1977. №6. с.91-94

24. Глухих В.Н. Аналитическое исследование коэффициента продольной усушки пласти и кромки косослойных пиломатериалов // Лиственница и ее использование в народном хозяйстве: Межвуз. сб. науч. тр. Красноярск., 1982. С.59-64.

25. Глухих В.Н. К вопросу о качестве сушки косослойных пиломатериалов// Лиственница. Проблемы комплексной переработки: Межвуз. сб. науч. тр. Красноярск., 1984. с. 66-71.

26. Глухих В.Н. Исследовать качество сухих экспортных пиломатериалов на Новоенисейском ЛДК и разработать мероприятия по его улучшению /Отчет по хоздоговорной теме. СТИ. Красноярск. 1984.

27. Глухих В.Н. К вопросу об образовании начальных микротрещин усушки на торцах пиломатериалов //Лиственница. Межвуз. сб. науч. тр. Красноярск., 1987. с.106-110.

28. Глухих В.Н. Об условиях на кромках прямоугольной пластинки с цилиндрической анизотропией// Известия СПб ЛТА. СПб., 1997. Вып. 5 (163). с. 186-193.

29. Глухих В.Н. Напряжения усушки в пиломатериалах с сердцевиной с учетом анизотропии усушки// Технология и оборудование д/о производств: Межвуз. сб. науч. тр. ЛТА. СПб., 1997. с.65-73.

30. Глухих В.Н. Напряжения усушки в брусковых пиломатериалах с сердцевиной при параболическом распределении влажности // Технология и оборудование д/о производств: Межвуз. сб. науч. тр. ЛТА. СПб., 1997. с.73-79.

31. Глухих В.Н. К вопросу о решении в полиномах плоской задачи теории упругости для прямоугольной цилиндрически анизотропной полосы // Технология и оборудование д/о производств: Межвуз. сб. науч. тр. ЛТА. СПб., 1998. с.69-73.

32. Глухих В.Н. О влиянии сердцевинной трубки на распределение внутренних напряжений усушки в древесине//Технология и оборудование д/о производств: Межвуз. сб. науч. тр. ЛТА. СПб., 1998. с.74-78.

33. Глухих В.Н. О соотношении упругих констант древесины и коэффициентов усушки в задаче термоупругости //Технология и оборудование д/о производств: Межвуз. сб. науч. тр. ЛТА. СПб., 1997. с.60-65.

34. Глухих В.Н. Плоская задача теории упругости для цилиндрически анизотропного тела в декартовых координатах //Известия СПб ЛТА.СПб., 1998. Вып.6(164). с. 141-145.

35. Глухих В.Н. К вопросу о напряжениях в пиломатериалах из-за анизотропии усушки //Международная научно-техн. конференция: Ресурсосберегающие технологии в лесном хозяйстве, лесной и деревообр. Пром-ти. Минск. 1999.

36. Глухих В.Н. Применение полиномов к решению задач для цилиндрически анизотропного тела // Технология и оборудование д/о производств: Межвуз. сб. науч. тр. ЛТА. СПб., 2001. с.126-131.

37. Глухих В.Н. О возможной взаимосвязи постоянных упругости и коэффициентов усушки древесины //Технология и оборудование д/о производств: Межвуз. сб. науч. тр. ЛТА. СПб., 2002. с. 124-128.

38. Глухих В.Н. Напряжения в сжатой по концам цилиндрически анизотропной полосе //Известия СПб ЛТА.СПб., 2003. Вып. 170. с. 166-172.

39. Глухих В.Н. Влияние длины пиломатериалов на величину продольного коробления при сушке //Технология и оборудованиедеревообрабатывающих производств: Межвуз. сб. науч. тр. СПб., ЛТА. 2003. с. 166-170.

40. Глухих В.Н. О соотношении постоянных упругости древесины как цилиндрически анизотропного тела //Технология и оборудование д/о производств: Межвуз. сб. науч. тр. ЛТА. СПб., 2003. с.162-166.

41. Глухих В.Н. Напряжения в цилиндрически анизотропной полосе, нагруженной поперечной силой на концах //Известия СПб ЛТА. СПб., 2004. Вып. 171. с. 158-165.

42. Глухих В.Н. Анизотропия коэффициента усушки и постоянных упругости древесины поперек волокон// Известия СПб ЛТА. СПб. :ЛТА, 2005. Вып. 176. с. 126-135.

43. Глухих В.Н. Прогнозирование качества сушки пиломатериалов по критерию деформативности при составлении схемы раскроя бревна //Известия СПб ЛТА. СПб.: ЛТА, 2006. Вып. 178. с.183-192.

44. Глухих В.Н. Напряжения в цилиндрически анизотропной полосе от моментной нагрузки //Известия СПб ЛТА. СПб., 2005. Вып. 173. с. 193-197.

45. Глухих В.Н. Упругие постоянные древесины поперек волокон //Известия СПб ЛТА. СПб., 2006. Вып. 177. с. 78-92.

46. Глухих В.Н. Сопротивляемость пиломатериалов предотвращению поперечного коробления при сушке// Известия СПб ЛТА. СПб.: ЛТА, 2007. Вып. 179. с.153-160.

47. Глухих В.Н. Упругая деформативность древесины поперек волокон //Лесной журнал. 2007. №5.с.77-83.

48. Глухих В.Н. Упругие постоянные цилиндрически анизотропного тела // Техника холода. 2007. № 2.

49. Глухих В.Н. Анизотропия древесины как фактор для повышения качества сушки пиломатериалов. Научное издание. СПб.: Издательство Санкт-Петербургского государственного университета. 2007. 162 с.

50. Глухих В.Н. Упругая деформативность поперек волокон с учетом анизотропии древесины //II Международный Евразийский симпозиум. Деревообработка: технологии, оборудование, менеджмент. Екатеринбург. УГЛУ. 2007. С.111-115.

51. Демченко К.В., Ясинский B.C. Сокращение потерь при раскрое досок и обработка заготовок. ЦБТИ. М., 1959.

52. Иванов Ю.М. Сопротивление древесины сосны сжатию под разными углами к волокнам. Труды /Института Леса АН СССР. Т. IX. 1953. с. 347-370.

53. Иванов Ю.М. О первых работах по определению величины коробления. Труды Института Леса. 1962. т.51.

54. Калитеевский P.E. Теория и организация лесопиления. М.: Экология. 1995. 352 с.

55. Калитеевский P.E. Лесопиление в XXI веке. Технология, оборудование, менеджмент. С.Пб.: Профинформ. 2005. 475 с.

56. Коваль B.C. Анализ дефектов камерной сушки пиломатериалов твердых лиственных пород и методов их предупреждения //Актуальные направления развития сушки древесины: Тезисы докладов Всесоюзной конференции. Архангельск, 1980. с. 101-103.

57. Ковальчук Л.М., Чентемиров Г.М., Варфоломеев Ю.А., Скиристунас К.А. Напряжения в деревянных клееных конструкциях при изменении влажностных условий эксплуатации// Строительная механика и расчет сооружений. 1985. № 1.

58. Коленчук К.И. Поперечное коробление древесины. Сб. трудов института строительной механики АН УССР. № 12. 1950.

59. Кречетов И.В. Сушка древесины. М: ГЛБИ. 1949.

60. Кречетов И.В. Пути и методы совершенствования лесосушильной техники //Сушка древесины: Материалы Всесоюзного научно-технического совещания. Архангельск, 1975. с. 7-10.

61. Кречетов И.В. Основные научно-технические проблемы сушки древесины в XI пятилетке// Актуальные направления развития сушки древесины: Тезисы докладов Всесоюзной конференции. Архангельск, ЦНИИМОД. 1980. с. 27-32.

62. Крицук A.A. Решение плоской задачи для древесины как анизотропного материала при действии нагрузки под углом к главным осям упругости. Информ. материалы Института строительной механики АН УССР. 1967, №9. 47 с.

63. Кузнецов А.И. Внутренние напряжения в древесине. М. Л. 1950.59 с.

64. Куликов Н.П. Усушка древесины в зависимости от направления относительно главных осей. Труды ЛТА. № 51. 1938.

65. Курдюмов Н. Решение в полиномах плоской задачи теории упругости //ПММ.1946. Т.Х1.

66. Курьянова Т.К. Усушка древесины дуба //Современные проблемы древесиноведения: Тезисы докладов Всесоюзной научн. техн. конференции. Воронеж, 1981. с. 143-145.

67. Лапшин Ю.Г. Плоское напряженное состояние в начальный период сушки древесины //Лесной журнал. 1965. № 5.

68. Левинский Ю.Б., Агафонова Р.И. Прогнозирование прочности древесины с учетом геометрии строения древесины //И Международный Евразийский симпозиум. Деревообработка: технологии, оборудование, менеджмент. Екатеринбург. УГЛУ. 2007. С.111-115.

69. Лехницкий С.Г. Теория упругости анизотропного тела. М., 1977.415 с.

70. Леонтьев Н.Л. О качестве косослойной древесины сосны //Технический бюллетень ЦНИИМОД, № 13 (126). М. 1940.

71. Леонтьев Н.Л. Упругие деформации древесины. ГЛБИ. 1952.

72. Лукинов A.A. О потерях пиломатериалов при атмосферной сушке//Деревообрабатывающая промышленность. 1970. № 2.

73. Люленко В.Н., Соколов П.В. Уменьшение коробления древесины при камерной сушке //Механическая обработка древесины. 1966. № 4.

74. Люленко В.Н. Исследование влияния некоторых факторов на величину коробления: Дисс. .канд. техн. наук. Л. 1967.

75. Манбетов Р. Выбор древесины для пола// Леспроминформ, № 3.

76. Мелехов В.И. Растрескивание и деформация пропитанных сортиментов при сушке //Актуальные направления развития сушки древесины: Тезисы докладов Всесоюзной конференции. Архангельск, 1980. с. 88-89.

77. Митинский А.Н. Упругие постоянные древесины как ортотропного материала. Труды/ ЛТА, № 63. Л., 1948. с. 22-54.

78. Митинский А.Н. Модули кручения и модули сдвига древесины как анизотропного материала. Труды /ЛТА, № 65. Л., 1949. с. 49-57.

79. Мирошниченко Е.Р. Расчет напряжений при сушке древесины //Строительство и архитектура. 1960. № 6.

80. Москалева В.Е. Строение древесины и ее изменение при физических и механических воздействиях. М., АН СССР. 1957. 165 с.

81. Москалева В.Е., Брянцева З.Е. Некоторые данные об ультраструктуре клеточной стенки древесины лиственницы. Исследование древесины и материалов на ее основе. Красноярск: Изд. АН СССР. 1971.

82. Муравьев С.М. Усушка доски в зависимости от расположения ее в кряже: Труды ЛТА / ЛТА. Л. 1938.

83. Огаркова Т.И. О влиянии влажности на коэффициент усушки // Лесной журнал. 1964. № 3.

84. Песоцкий А.Н. Лесопильное производство. М.: Лесная промышленность. 1970. 432 с.

85. Песоцкий А.Н., Ясинский В.С. Рациональное использование древесины в лесопилении. М.: Лесная промышленность. 1977. 127 с.

86. Петрухин Г.Г. К вопросу расстановки прокладок в штабеле при камерной сушке пиломатериалов: Сб. работ: МЛТИ. 1970. № 35.

87. Петрухин Г.Г. К расчету усилий прижима пиломатериалов при сушке: Сб. работ: МЛТИ. 1970. № 35.

88. Петрухин Г.Г. Коробление пиломатериалов при механической обработке: Сб. работ: МЛТИ. 1970. № 35.

89. Петрухин Г.Г. Коробление поперечных сечений деревянных элементов: Сб. работ МЛТИ: МЛТИ. 1970. № 35.

90. Поздняков A.A. К вопросу об усталостной прочности анизотропных материалов. Науч. тр. ЛТА, № 96. Л., 1961. с. 83-91.

91. Рабинович А.Л. Об упругих постоянных и прочности анизотропных материалов. М., 1946. 56 с.

92. Раздорский В.Ф. Архитектоника растений. М., 1955. 425 с.

93. Рейхард А.Ю., Перелыгин Л.М. Строение и физические свойства древесины. М.: Гослестехиздат, 1933.

94. Родионов C.B., Маятин A.A., Зонов Е.Г. Профилограф для изучения величины коробления заготовок //Деревообрабатывающая промышленность. 1956. № 11.

95. Савицкая Л.В. Влияние анизотропии усушки на разнотолщинность пиломатериалов из лиственницы //Лиственница и комплексная переработка: Межвуз. сб. науч. тр. Красноярск., 1985. с. 70-74.

96. Самуйлло В.О. Поперечная деформация древесины //Труды ЛТА.1940.

97. Санаев В.Г. Наука о древесине, современные представления //Технология и оборудование для переработки древесины: Научные труды /МГУЛ. М. 2000. Вып. 312. с. 5-6.

98. Сергеев В.В. Анализ работы бескалориферных камер для сушки древесины// Сушка древесины: Материалы Всесоюзного научно-технического совещания. Архангельск: ЦНИИМОД, 1975. с. 97-100.

99. Серговский П.С., Уголев Б.Н., Скуратов Н.В. Внутренние напряжения и режимы сушки древесины //Актуальные направления развития сушки древесины: Тезисы докладов Всесоюзной конференции. Архангельск: ЦНИИМОД. 1980. с. 63-72.

100. Скрипалыцикова Н.Ф. Исследования и метод снижения коробления пиломатериалов во время камерной сушки //Сушка древесины: Материалы Всесоюзного научно-технического совещания. Архангельск: ЦНИИМОД, 1975. с. 67.

101. Соболев Ю.С. Исследование постоянных упругости древесины //Лесопромышленное дело, № 4. 1958.

102. Соколов П.В. Исследование коробления пиломатериалов и заготовок при камерной сушке пиломатериалов: Отчет по теме 1339: J1TA. 1966.

103. Соколов П.В. Определение необходимых усилий прижима для предотвращения коробления пиломатериалов и заготовок в процессе камерной сушки: Научные труды ЛТА. Л., ЛТА. 1968. Вып. 106.

104. Соколов П.В., Акишенков С.И., Харитонов В.М. Влияние режимов на качество камерной сушки хвойных пиломатериалов //Механическая обработка древесины. № 8. 1971.

105. Соколов П.В., Глухих В.Н. Влияние некоторых факторов на силу коробления древесины //Деревообрабатывающая промышленность. 1971. №3. с.8-10.

106. Соколов П.В., Глухих В.Н. Влияние режимов на линейную величину и силу поперечного коробления древесины //Механическая обработка древесины. № 11. 1971.

107. Стриха И. А Причина деформаций деталей из древесины и способы ее уменьшения //Деревообрабатывающая и лесохимическая промышленность. № 7. 1954.

108. Стриха И.А Исследование деформаций буковых мебельных заготовок. Киев. 1954.

109. Сухова A.B. К вопросу о поперечном короблении древесины. Химки. 1958.

110. Уголев Б.Н. Внутренние напряжения в древесине при ее сушке.М.: ГЛБИ, 1959.

111. Б.Н. Уголев Испытания древесины и древесных материалов. М.: Лесная промышленность. 1965. 252 с.

112. Уголев Б.Н. Деформативность древесины и напряжения при сушке. М.: Лесная промышленность, 1971. 174 с.

113. Уголев Б.Н. Состояние и перспективы развития древесиноведения как научной и учебной дисциплины //Современные проблемы древесиноведения: Тезисы докладов Всесоюзной научн. техн. конференции. Воронеж, 1981. с. 7-10.

114. Уголев Б.Н., Лапшин Ю.Г. О деформировании древесины при нагружении в условиях сушки// Лесной журнал. № 3. 1971.

115. Флаксерман А.Н. Влияние наклона волокон на механические свойства древесины сосны. М. Л., 1931. 48 с.

116. Чернецов М.М. Исследование прочности древесины при растяжении поперек волокон. Автореферат канд. дис. Киев, 1973. 28 с.

117. Чубинский А.Н. Формирование клееных конструкционных материалов из шпона хвойных пород древесины: Автореф. дис. д-ра техн. наук. Спб.: ЛТА. 1995.44 с.

118. Чубинский А.Н. Деформирование шпона в процессе склеивания //Лиственница и ее использование в народном хозяйстве: Межвуз. сб. науч. тр. Красноярск: КрГУ, 1978. с. 65-71.

119. Чубинский А.Н., Нуллер Б.М. Теоретические исследования процессов деформирования и пропитки древесины при склеивании //Лесной журнал. 1995. № 1. с. 99-102.

120. Чудинов Б.С., Тюриков Ф.Т., Зубань П.Е. Древесина лиственницы и ее обработка. М.: Лесная промышленность. 1965.

121. Чулицкий H.H. Исследование внутренних напряжений в древесине // Инф. сб. ВИАМ:№13.1938.

122. Шевченко В.А., Феллер М.Н. Влияние формоизменяемости древесины на эксплуатационные свойства лакокрасочных покрытий. Киев. 1963.

123. Шевченко В. А., Феллер М.Н. Расчет формоизменяемости древесины. Киев. 1964.

124. Шимкевич Ю.Б. Калибрование пиломатериалов для производства погонажных изделий: Материалы науч.-техн. конф. JITA. 1971.

125. Шимкевич Ю.Б. Справочник по лесопилению Санкт-Петербург.: Изд. Профикс. 2003. 200 с.

126. Шитова А.Е. Изменение формы буковых и дубовых заготовок для паркета при сушке //Механическая обработка древесины. № 6. 1963.

127. Шитова А.Е. Интенсификация и улучшение качества процесса сушки древесины. Киев. 1964.

128. Шитова А.Е. О влиянии температуры на величину усушки древесины //Деревообрабатывающая промышленность № 8. 1970.

129. Ясинский B.C. Научный отчет Укр.НИИМОД. Киев. 1958.

130. Ясинский B.C., Демченко К.В. Сокращение потерь при раскрое досок на заготовки и обработка их. Киев. 1958.

131. С.Н. Banks. Sawing and stacking timber to reduce warp //Timber Technologie. №3.1966.

132. N.F. Barber, B.A. Meylan. The Anisotropie shrinkage of Wood; A Theoretical Modell //Holzforschung. №5.1964.

133. H.H. Bosshard. Uber die Anisotropie der Holzschwindung //Holz als Roh-und Werkstoff. №8.1956.

134. W.H. Brown. Причины коробления древесины //Woodworking Industry. №11.1961.

135. W.H. Brown. How stresses in drying can be reduced //Woodworking Industry. №3. 1962.

136. W.H. Brown. Satisfactory kilning and movement of timber //Woodworking Industry. №9. 1966.

137. Ellwood E.Y. Продольный изгиб в древесине во время сушки //For. Prod J., №1.1960.

138. Jlinen A. Über die mechanische schaftformtheorie der Bäume. Techn. Hochschule in Finland. Wissenschaftlichen Forschungen. №6. Helsinki, 1952, 51S.

139. Keylwerth R. Die anisotropic Elastizität des Holzes und der Lagenholzer. VDJ-Forschungsheft, №430. Hamburg. 1951.40 s.

140. Keylwerth R. Formänderungen in Holzquerschnitten //Holz als Roh-und Werkstoff. №5.1966.

141. W. Kontek. Sposob okreslania sily paczenia drewnyanich elementow plytowych oras uradzenie do wykonywania tego sposobu. Варшава. 1958.

142. W. Kontek. Sila paczenia sie elementow plytowych z tworzyw drzewnych I drewna litego: Prace Komisji Budowy Maszyn і Elektrotechniki, T.l. Poznan, 1961.

143. W. Kontek, K. Nowak, O. Paprzucki. Z badan nad sila paczenia sie drewna. Poznan.1958.

144. W. Kontek, O. Paprzycki. Wplyw wymiarow probek і ukladu slojow rocznych na sile paczenia sie drewna: Prace Komisji Technologii Dvewna, ТІЇ. Poznan.1968.

145. S. Okura, K. Ozawa, K. Takagaki. Twisting warp of Boards in relation to Fiber Direction //Japan Wood Res. Soc., (9)4. 1967.

146. Perkitny Т., Helinska D. Über den Einfluß gleichzeitiger Temperatur -und Feuchtigkeitsänderung auf die Verformungen des Holzes //Holz als Roh-und Werksoff, №7.1961.

147. Perkitny Т., Nowak К., Paprzycki О. Untersuchungen über die von arbeitenden Holz ausgeübten Kräfte //Holzindustrie, №7.1961.

148. Perkitny Т., Nowicki E. Untersuchungen über die Wölbungskräfte treckenden Holzes // Holz als Roh-und Werkstoff, №6.1967.

149. Perkitny Т., Zalejski S. Über den Einfluß verschiedener Trockungs-temperaturen aus die Verwölbung von Buchenbrettern // Holz als Roh-und Werkstoff, №5.1970.

150. Shepherd R.W. Коробление досок при сушке // Woodworker, №6.1959.

151. Stevens W.C., Mech E. Twist in sitka Spruce //Timber Trades Journal, №2. 1960.

152. Stevens W.C. Drying with and without restraint //Forest Products Journal, №8. 1961.

153. Stevens W.C. The transverse shrinkage of Wood //Forest Products Journal, №9. 1963.

154. Stevens W.C., The Effect of Temperature Drying rate on the shrinkage of Beech //Woodworker, №2. 1953.

155. Timann A.J. Wood and Cellulose Science //The Ronald Press Company. 1964. 549 p.

156. Vorreiter L. Die Holzquellung als Funktion mehrererveränderli eher Faktoren, insbesondere der Temperatur und der Holzabmessung //Holz als Roh-und Werkstoff, №8.1955.

157. Hoger E., Winkler H. Maximale Ausnutzung der Trockenkammerkapazität durch Trocknung von zugeschnittenen Rohlingen //Holzindustrie, 1963. №11.

158. Ясухиро О., Мисато H., Тадаси Я. Исследование коробления древесины в поперечных сечениях под влиянием увлажнения. Мокудзай Кэнкю, Wood Res., №39. 1966.286