автореферат диссертации по машиностроению и машиноведению, 05.02.09, диссертация на тему:Повышение качества крупных поковок на основе разработки и применения научно обоснованных термомеханических режимов процесса ковки заготовок

УДК 621. 73 (075) На правах рукописи

Онищенко Анатолий Кондратьевич

ПОВЫШЕНИЕ КАЧЕСТВА КРУПНЫХ ПОКОВОК НА ОСНОВЕ РАЗРАБОТКИ И ПРИМЕНЕНИЯ НАУЧНО ОБОСНОВАННЫХ ТЕРМОМЕХАНИЧЕСКИХ РЕЖИМОВ ПРОЦЕССА КОВКИ ЗАГОТОВОК

Специальность: 05. 02. 09 - Технологии и машины обработки давлением

диссертации на соискание учёной степени доктора технических наук

Москва 2010

003493401

Работа выполнена в отделе обработки металлов давлением Филиала Научно - исследовательского института технологии и организации производства двигателей «НИИД» ФГУТТ «ММПП «САЛЮТ»

Официальные оппоненты:

доктор технических наук, профессор Артес Алексей Эдуардович доктор физико - математических наук, профессор Беклемишев Нил Нилович доктор технических наук, профессор Кохан Лев Соломонович

Ведущее предприятие: ОАО Металлургический завод «Электросталь»

на заседании диссертационного Совета Д 212.142.01 при ГОУ ВПО Московский государственный технологический университет «СТАНКИН»

адрес: Вадковский пер., ЗА, г. Москва,127994

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке ГОУ ВПО МГТУ «СТАНКИН».

Автореферат разослан« » 2010 г.

Зашита состоится «....»

2010 г. в часов

Учёный секретарь диссертационного Совета кандидат технических наук

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность работы. Бурный рост производства поковок из слитков начался в 60 - 70 - х годах прошлого века в связи с ростом единичных мощностей энергоблоков. И если в 1960 году масса поковки ротора турбины составляла 30т, то в 1980 - 270т. В Советском Союзе в этот период существовал постоянно действующий комитет по крупным поковкам. А в мире - регулярно (раз в 2 - 3 года) проводятся Международные конгрессы мастеров кузнечного дела. Последний - 17 конгресс состоялся в Испании, в г. Сантандер 3-7 ноября 2008 года.

В СССР производство крупных поковок составляло 1,7 млн. т, в Европе (данные 2006г.), на фирмах, сотрудничающих с Германским институтом чёрной металлургии, - 455 тыс. т, во Франции - 200 тыс. т, в Японии - 772 тыс. т. Италия только на экспорт поставляет до 500 тыс. т поковок. Бурно развивающаяся ковочная индустрия Республики Корея, обрабатывающая слитки массой 510 т, только за последние два года увеличила вдвое производственные мощности ковочных предприятий, благодаря широкомасштабным инвестициям. Ближайшая перспектива развития ковочной индустрии Великобритании - расширение производства поковок для атомного энергомашиностроения, которое считается стратегическим.

В России также до 2020 года намечается введение в эксплуатацию до 20 энергоблокоз АЭС мощностью 1000 мвт. Разрабатывается энергоблок мощностью 1500 мвт. Для изготовления поковок роторов турбин и генераторов, обечаек реакторов необходимы слитки массой 142 - 360 т. В настоящее время на ООО «ОМЗ - Спецсталь» (г. Санкт - Петербург) введена в действие крупнейшая в Европе дуговая электросталеплавильная печь мощностью 120т (ДСП - 120). Проводится модернизация автоматизированных ковочных комплексов АКК - 60МН и АКК - 120МН с манипулятором 250тс. Размеры

сечений крупных поковок для энергомашиностроения составляют 500 -2000мм, а масса 80 - 250т. Для таких сверхкрупных поковок главной задачей ковки является не формообразование, а достижение заданного уровня механических свойств и структуры сплавов при максимальной плотности металла поковки.

Существующая теория ковки основывается на допущении, что деформируемый металл является несжимаемым, квазиоднородным, макронепрерывным.

Промышленные заготовки - слитки таковыми не являются. Слиток любого металлического сплава представляет собой дендример. И, если вышеуказанное допущение возможно для исследования процессов штамповки и ковки передельных заготовок, то при ковке поковок из слитков, в особенности крупных, такое упрощение неприемлемо. Опубликованные в России и за рубежом экспериментальные и теоретические исследования по ковке слитков носят противоречивый характер.

Более того, в связи с развитием специальной электрометаллургии -электрошлаковый и вакуум - дуговой переплавы и получения этими методами плотных слитков, наметились рекомендации к снижению максимальных уковов (до 2) при их обработке. Такие рекомендации в последние годы распространяются и на слитки открытой выплавки. Причём эти предложения имеются как в отечественных, так и зарубежных публикациях. Результатом такого подхода к ковке явилось то, что в 1998 - 2001 г.г. на ОАО «Ижорские заводы» были забракованы 50 % поковок роторов. Все эти ротора, изготовленные из слитков массой 142 - 235т имели уков по бочке ротора менее 2,5.

То есть в настоящее время имеет место некоторое отставание теории ковки слитков от имеющихся технологических решений по их обработке и изготовлению из них крупных и сверхкрупных поковок (до 300т).

Поэтому повышение качества готовых изделий - поковок на основе научно обоснованных термомеханических режимов процесса ковки является актуальным и востребованным.

Цель работы. Повышение качества крупных поковок массой до 250т путём разработки и применения при ковке слитков и заготовок научно обоснованных термомеханических режимов обработки и обеспечения во всём объёме поковки заданного уровня механических свойств и структуры при максимальной плотности металла поковки

Для достижения поставленной цели предусматривалось осуществить следующие задачи:

- исходя из взаимосвязи основных параметров процесса ковки и размеров поковок, разработать обобщённый критерий крупности заготовок для конструкционных сталей и сплавов;

- на основе особенностей дендритной кристаллизации промышленных сталей и сплавов и физико - химической неоднородности слитка предложить масштабные (структурные) уровни пластической деформации на различных этапах ковки крупных заготовок;

- исследовать и определить влияние термомеханических параметров ковки на дендритную структуру слитка и величину зерна в заготовке, в том числе для сверхкрупных поковок;

- разработать теоретические и технологические положения по термоциклированию при ковке крупных поковок;

- провести аналитическое исследование ковки крупных поковок с учётом температурной неоднородности материала заготовки;

- на основе теоретических и экспериментальных исследований разработать и внедрить технологические процессы ковки при серийном производстве крупных поковок энергомашиностроения из слитков до 360 т.

Автор защищает. Научно обоснованные термомеханические режимы ковки слитков и заготовок при разработке технологии и изготовлении крупных поковок энергомашиностроения с заданным уровнем структуры и свойств.

Научная новизна заключается:

- в определении закономерностей изменения температуры центра заготовки от её радиуса в процессе охлаждения заготовки на воздухе от температуры начала ковки до температуры конца ковки по поверхности, что позволило ввести понятие обобщённого критерия крупности заготовок и определить основную задачу теории ковки крупных поковок - изучение влияния термомеханических параметров ковки на физико - химическую неоднородность и зёренную структуру слитка - заготовки;

- во введении понятий мега и мезо [с! - А масштабных уровней пластической деформации и доказательстве правомерности использования показателей относительной степени деформации и укова как характеристик проковки литой структуры слитка; впервые в теории обработки металлов давлением (ОМД) представлены восемь масштабных (структурных) уровней ОМД: мега, мезо[с1 -^ , макро, мезо II , мезо I , микро, мезо [ш - п] и нано (соответственно, дендритная, дендритно-волокнистая, волокнистая, крупнозернистая, мелкозернистая с дислокационными ансамблями, дислокационная, ультрамикрокристаллическая и наноструктуры) с введением мега, мезо [ё -мезо [ ш - п] и нано уровней;

- в определении оптимальной величины относительной степени деформации перехода литой дендритной структуры слитка в деформированную, образованную осями 1-го порядка дендритов, волокнистую структуру поковки равной 0,7;

- в установлении основных параметров ковки в мегамакромасштабном интервале пластической деформации - температура, время выдержки и степень деформации, а в макромикромасштабном - температура, скорость и степень деформации;

- новом способе обработки структурно наследственных сталей и сплавов - термоцикломеханической (ТЦМО), совмещающей в себе эффект измельчения зерна путём рекристаллизации перегретого аустенита за счёт фазового наклёпа и пластической деформации;

- выявлении зависимости удельной силы деформирования от температуры и скорости деформации менее lO'V, применяемой при ковке крупных поковок;

получении аналитической зависимости напряжённо деформированного состояния в очаге деформации с учётом температурной (по сечению) неоднородности материала.

Практическая значимость работы. На основе проведенных исследований разработаны и внедрены в производство технологические процессы, инструмент и инструкция нагрева и ковки слитков и заготовок из роторных сталей при серийном производстве роторов турбин и генераторов на ОАО "Ижорские заводы" (г. Санкт - Петербург) из слитков массой 142 - 360т с большим народнохозяйственным эффектом.

Методы исследования. Теоретические исследования и выводы по ним являются результатом обобщения и анализа многочисленных разработок отечественных и зарубежных авторов, а также собственных многолетних исследований в области металлургии и горячей обработки крупных слитков.

Экспериментальные исследования проведены в лабораторных и заводских условиях, в том числе дальнего зарубежья, с использованием современного оборудования, испытательных машин и приборов.

Апробация работы. Материалы работы были представлены на следующих конференциях: Всесоюзная научно - техническая конференция " Состояние и перспективы совершенствования технологии производства крупных поковок ". Краматорск 16 - 18 ноября, 1976; III Всесоюзная конференция по текстуре и рекристаллизации. Красноярск 10-13 июня, 1980; II Всесоюзная научно - техническая конференция "Состояние и перспективы

s

совершенствования технологии производства крупных поковок". Краматорск 15-17 сентября, 1986; The 13 Л International Forgemasters Meeting, Pusan, Korea, October 12 - 16 , 1997: Всероссийская научно - техническая конференция " Новые материалы и технологии НМТ - 2004". Москва 17-19 ноября, 2004; Всероссийская научно - техническая конференция " Новые материалы и технологии НМТ - 2008". Москва 11-12 ноября, 2008.

Публикации. По теме диссертации опубликованы 41 работа, в том числе 23 научно - технических статьи, 1 монография, 9 а. с. СССР, 3 патента РФ и 5 заявок на патент РФ.

Структура и объём работы. Работа состоит из введения, пяти глав, основных выводов, списка литературы из 153 наименований, содержит 277 страниц машинописного текста, включая 56 рисунков, 17 таблиц и три ПРИЛОЖЕНИЯ А, В, С.

ОСНОВНОЕ СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

ВО ВВЕДЕНИИ обоснована актуальность работы, определены цель и научная новизна последней, показана практическая значимость и методы исследования работы.

ПЕРВАЯ ГЛАВА посвящена анализу современной теории ковки, разработанной в трудах С. И. Губкина, Е. П. Унксова, Г. А. Смирнова- Аляева, М. В. Сторожева, А. Д. Томлёнова, Н. И. Корнеева и др., базирующейся на математической модели металла как непрерывной однородной, изотропной жёсткопластической среде и считающей главной задачей теории - определение напряжений и деформаций в металле, а также силовых параметров процесса ковки. Отдавая должное всем современным теоретическим исследованиям, следует отметить, что реальная, исходная для ковки заготовка - слиток не является непрерывной, однородной и изотропной жёсткопластической средой.

До настоящего времени у исследователей нет единого мнения в определении задачи теории ковки слитков.

Так, если Д. К. Чернов основной задачей ковки считал - уплотнение металла слитка, то С. В. Белынский делал категорический вывод о вреде ковки для литого металла, приводящей к разрыхлению последнего и снижению его физико - механических свойств.

Я. М. Охрименко и В. А. Тюрин считают задачей теории ковки -изучение деформаций (прежде всего деформаций сдвига), так как они определяют макроструктуру и механические свойства поковок. А Ю. М. Вайнблат и др. указывают на первостепенное влияние скорости деформации при ковке крупных поковок. Эта противоречивость обусловлена, прежде всего, различным подходом исследователей к исходной заготовке - слитку. В этой же части работы автором проведен анализ существующих критериев крупности слитка - заготовки, рассмотрены параметры режима процесса ковки и их влияние на структуру и механические свойства поковок. Указанный анализ показал, что, несмотря на имеющиеся значительные достижения в области производства крупных поковок, по прежнему противоречивыми и не до конца изученными остаются вопросы о влиянии параметров ковки на структуру и свойства крупных поковок.

В связи с вышеизложенным, в работе была поставлена задача разработки общей теории ковки крупных поковок из сталей и сплавов применительно к исходной заготовке - слитку и её внедрения при разработке технологии и производстве крупных поковок энергомашиностроения из слитков массой до 360 т.

ВТОРАЯ ГЛАВА посвящена разработке обобщённой диаграммы крупности поковок, исследованию физико - химической неоднородности и макростроения крупного кузнечного слитка, определении основной задачи теории ковки крупных поковок, введения понятия мегапластической деформации и определению оптимальной величины укова слитка.

Параметры ковки и крупность поковок. Параметрами поковки являются, прежде всего, её размеры и масса. При этом главным из указанных параметров является поперечный размер поковки - радиус R или толщина Н. Основными параметрами процесса ковки являются: температура Т, степень s и скорость ^ деформации. Главным из которых является температура Т.

Поэтому, если задаться начальными условиями нагрева всей заготовки до максимально допустимой температуры ковки, т. е. Тц = Тн к., и последующего охлаждения её при ковке по поверхности до температуры конца ковки Тп. = Тк.к., то по функциональной зависимости изменения температуры центра от размера сечения Т ц= Ф (Н ) можно будет определить границу крупности поковки. При этом прямые Т„.к. = const и Тк.к. = const являются асимптотами указанной функции, ограничивающими переход к сверхкрупным и сверхмелким поковкам (рис.1).

Рисунок 1 - Обобщённая диаграмма крупности поковок: изменение температуры центра поковки (Тц) при её охлаждении по поверхности от температуры начала ковки (Т „ к.) до температуры конца ковки (Тк,к ); (О - Н} - мелкие; (Н; - Н2) - средние; (Н2 - Н) - крупные

Как видно предполагаемая зависимость имеет две характерные точки а и б, соответствующие значениям аргумента Н] и Н2 и где производная <Л7УН изменяется от величины много меньше единицы до - много больше единицы и обратно. Поэтому область (0 - Н]) соответствует мелким поковкам, (Н, - Н2) -средним, а (Н2 - Н) - крупным.

Эта зависимость является обобщённой диаграммой крупности поковок, так как обоснована закономерностями неизбежного роста градиента температур между поверхностью и центром поковки при её охлаждении по поверхности до температуры конца ковки. И может быть построена для любых деформируемых сплавов.

Диаграмма определения крупности стальных поковок разработана автором по данным многих исследователей.

Большинство имеющихся экспериментальных данных относится к условиям охлаждения на воздухе стальных заготовок и слитков от максимальной температуры нагрева и начальной температуры в центре 1200°С до температуры поверхности около 800° С.

Из графика (рис. 2) зависимости Ти. = Ф( Я) видно, что границей перехода к крупным поковкам является радиус 250 мм, а к мелким - 50 мм.

Поковки радиусом (толщиной) 50 - 250 мм относятся к средним, а радиусом более 700 мм - сверхкрупным.

Крупные заготовки таких сечений являются слитками. Поэтому нижней границей крупных стальных слитков является слиток массой 3 т (Я ~250мм), верхней - массой 40 -45 т (Я- 700мм), слитки массой более 45 т являются сверхкрупными.

Строение крупного кузнечного слитка и задача теории ковки.

Получение однородного слитка затруднено вследствие различных физических и физико - химических свойств уже затвердевшей и кристаллизующейся стали.

Проведенный анализ качества металла слитка показывает, что основными дефектами последнего являются:

Ы °с тнх

1200

1000

800

О 200 № 600 800 1000

У? мм

Рисунок 2 - Определение крупности стальных поковок (слитков) по зависимости

Тц = Ф(К): нагрев до 1200°С (Т„.к.), охлаждение по поверхности до 800°С (Тк к.); — данные расчёта *; — данные эксперимента

Отклонение расчётных данных в сторону больших размеров обусловлено расчётами условий охлаждения заготовок без учёта слоя окалины на поверхности

физическая неоднородность - макроструктурная и усадочного происхождения;

- химическая неоднородность - зональная и дендритная;

- межкристаллитные (межзёренные ) границы - первичные и вторичные (грануляционные).

Следовательно, задачей теории ковки является изучение влияния термомеханических параметров процесса ковки на физико - химическую неоднородность и зёренную структуру слитка.

На рис.3 схематически представлены основные зоны физико -химической неоднородности крупного слитка.

Зона неких раБноасных кашшб

(21

Зона рАмсных глобулярных крисптшб

Рисунок 3 - Схематическое изображение металлургических особенностей строения крупного слитка

При этом дендритная неоднородность является первичной, исходной химической неоднородностью металла и развивается в результате неполноты завершения диффузионных процессов в жидкой и твёрдой фазах в процессе кристаллизации. Все металлы и сплавы промышленного производства кристаллизуются по дендритному механизму и слиток на 70% состоит из дендритов. При этом монокристаллы - дендриты являются основной

структурной составляющей заготовки - слитка, представляющего собой дендример - поликристалл. Дендрит является древовидным монокристаллом с осями I, II и высших порядков, у которого оси 1-го порядка являются не только самыми крупными, но и наиболее прочными, легированными тугоплавкими составляющими сплавов.

При дендритной кристаллизации дендритная неоднородность слитка остаётся в сплавах вплоть до конечного изделия, определяя анизотропию свойств последнего.

Исследованием дендритной структуры слитков различных сплавов установлено, что размер длин осей 1-го порядка дендритов совпадает со средним радиусом зёрен. Формирование зёрен происходит при затвердевании маточного расплава, заполняющего дендритный каркас, и положение границ зёрен в каждом конкретном случае определяется формой и размером дендритного скелета. Легкоплавкие составляющие сплавов по условиям дендритной кристаллизации оттесняются в междендритные пространства и к границам зёрен.

Следовательно, при дендритной кристаллизации слиток любого сплава представляет собой поликристаллическую заготовку, состоящую из матричных зёрен с тугоплавким внутренним дендритным каркасом, соединённых между собой тонкой оболочкой аморфного сплава легкоплавких элементов и примесей, занимающих не менее 30% объёма слитка. И для механизма пластической деформации кристаллитов слитка применима не теория дислокаций, а теория аморфной связи и зернограничного скольжения.

Поэтому теория ковки крупных поковок - ковки слитков, должна обязательно учитывать масштабные (структурных) уровни пластической деформации сталей и сплавов, так как каждому структурному уровню соответствует свой масштабный уровень пластической деформации.

Мегапластическая деформация и оптимальная величина укова слитка. Впервые наиболее полно масштабные уровни пластической

деформации были представлены в работах В.Е. Панина, который, помимо микро и макро уровней, ввёл понятия мезо I и мезо II уровней, давших начало целому научному направлению - физической мезомеханике.

При ковке крупных и сверхкрупных слитков имеет место пластическая деформация мегауровня, когда в пластическую деформацию вовлекаются материальные объёмы больших размеров (сантиметровой - метровой метрических длин).

Применительно к пластической деформации реальных слитков с дендритной структурой механизм пластической деформации мегауровня сводится первоначально к "повороту + сдвигу " осей I порядка дендритов и междендритных объёмов металла; последующему смятию осей высших порядков и уплотнению заготовки в целом. А этапом перехода с мега на макроуровень пластической деформации нужно считать момент преобразования дендритной структуры слитка в волокнистую (полосчатую) заготовки. То есть этап полного смятия осей II порядка дендритов (рис. 4).

К деформации мегауровня допустимо использование показателей относительной степени деформации (е) и величины укова (У), так как имеющиеся многолетние фактические данные по свойствам реальных материалов привязаны к последним. Между собой относительная степень деформации и уков связаны следующей зависимостью:

(1 )•

При расчётах по указанной зависимости относительная степень деформации, необходимая для закрытия дефектов типа пор равна 0,37 (У = 2,5), их сварки - 0,5 (У =4), а перехода дендритной структуры слитка в волокнистую деформированную 0,7 (У = 11).

Рисунок 4 - Трансформация макроструктуры стали 65Г16Н7М2ФЗ после ковки на гидравлическом прессе:

а - исходный слиток; б, в, г, д - после протяжки с относительной степенью деформации 0,29; 0,48; 0,67; 0,79,соответственно

Следовательно, оптимальной величиной относительной степени деформации перехода дендритной структуры в деформированную волокнистую, образованную осями I порядка дендритов, нужно считать степень деформации равную 0,7.

ТРЕТЬЯ ГЛАВА посвящена разработке масштабных уровней пластической деформации при обработке металлов давлением, связи мегамакромасштабных и макромикромасштабных уровней пластической деформации с параметрами ковки слитков и заготовок.

Масштабные уровни пластической деформации при ОМД. Структурные уровни пластической деформации В.Е. Панина рассматриваются в последовательности от микро к макромасштабности, так как связаны с исследованием механики разрушения твёрдых тел (металлов), волновым накоплением микродефектов, эволюционирующих в микротрещины, приводящие, в конечном итоге, к разрушению материала.

Задача горячей механической обработки (ковки) заключается в залечивании дендритоподобной заготовки и выравнивании по объёму поковки физико - механических свойств и структуры металла, недопущении не только разрушения, но и каких - либо микротрещин. Поэтому масштабные уровни пластической деформации с точки зрения ОМД должны быть представлены от мега до наноуровней. При этом в интервале уковов 1 < У < 11 ( 0 < в < 0,7 ) будет иметь место смешанная дендритноволокнистая структура. То есть ещё одна промежуточная (мезо), - между мега и макроуровнями, которую отнесём к множеству мезоуровней {с1 - в зависимости от количества оставшихся в поковке первоначальных дендритов слитка после его пластической деформации.

Масштабные уровни пластической деформации при обработке металлов давлением представлены в таблице 1.

Размерность структурных составляющих на разных масштабных уровнях пластической деформации металлов и сплавов при ОМД будет иметь следующий порядок: нано 10'9м; микро 10"6м; макро 10'3м; мега 10°м.

Что касается механизмов пластической деформации на разных масштабных (структурных) уровнях, то с большой вероятностью можно предположить, что на всех мезоуровнях пластической деформации (мезо{с! -1}, мезо II, мезо I, мезо {ш - п}) имеет место «сдвиг + поворот» материальных объёмов вещества мега - микро порядка. А дислокационный механизм пластической деформации является преимущественным только при трансформации крупнозернистой структуры мезо II уровня в дислокационную микроуровня через мезо I.

Представленные структурные уровни позволяют также заключить, что при горячей механической обработке слитка в интервале мега - мезо {с! — Г} уровней пластической деформации (У < 11 и е < 0,7) в заготовке имеет место

Таблица 1 - Масштабные уровни пластической деформации металлов при обработке металлов давлением (ОМД)

№ Наименование Структура уровня

п/п уровня

*1 2 3

1 Мега Дендритная

2 Мезо {d-f} Дендритноволокнистая

3 Макро Волокнистая

4 Мезо II Крупнозернистая

5 Мезо I Мелкозернистая с дислокационными ансамблями

6 Микро Дислокационная

7 Мезо { т-п } Ультрамикрокристаллическая

8 Нано Наноструктура (атомно- молекулярная)

смешанная дендритноволокнистая структура, и, следовательно, изделие, полученное после такой обработки, является не поковкой, а предварительно обжатым слитком. Поковкой будет являться изделие, полученное из слитка, прошедшего обработку не только в мега - мезо {<!-£} , но и обязательно на макро - микро масштабных уровнях пластической деформации, Соответственно, со степенями деформации более 0,7 (У > 11) и получением во всём объёме заготовки волокнистой структуры. При этом волокно поковки после таких деформаций представляет собой направленно ориентированные (в направлении главной деформации при горячей обработке) оси первого порядка дендритов исходного слитка.

Из таблицы 1 также видно, что процесс горячей механической обработки включает в себя два этапа:

- предварительное формообразование слитка на мега - макро масштабном уровне пластической деформации с получением в заготовке волокнистой структуры с крупным зерном (1-4 уровни);

- формообразование заготовки до окончательных размеров поковки на макро - микро масштабном уровне пластической деформации с получением в поковке мелкозернистой дислокационной структуры (5-6 уровни).

Мегамакромасштабные уровни и параметры ковки слитков.

Процесс ковки слитков охватывает 4 масштабных уровня пластической деформации (мега, мезо {<1 — , макро, мезо II), соответственно, 4 структурных уровня: от дендритной до крупнозернистой структур. О квазиоднородном состоянии заготовки можно говорить, начиная от макроуровня - получения во всём объёме последней волокнистой структуры. Однако, т.к. литому металлу слитка присуща не только структурная (физическая) неоднородность, но и химическая - дендритная неоднородность, трансформация дендритной структуры в волокнистую должна проводиться с учётом химической неоднородности дендритов. С тем, чтобы оси 1-го порядка дендритов слитка были ориентированы в направлении действия максимальных рабочих напряжений в детали.

Так как достижение степеней деформации до 0,7 (получения волокнистой структуры во всём объёме поковки) в практике ковки крупных поковок не всегда возможно, то фактор ориентации осей 1-го порядка дендритов в изделии становится тем более определяющим. Потому что волокно в заготовке представляет собой ориентированные в направлении главной деформации оси 1-го порядка дендритов исходного слитка.

В.А. Ефимовым предложен параметр степени остаточной микросегрегации элемента 8(,определяемый зависимостью:

(2)

где Б -коэффициент диффузии в твёрдом сплаве; т - продолжительность гомогенизации; 1 - расстояние между осями дендритов I -го порядка.

Из приведённой зависимости следует, что при уменьшении расстояния между осями дендритов, продолжительность гомогенизации уменьшается в квадрате.

В свою очередь коэффициент диффузии вещества тем больше, чем больше температура и подвижность атомов:

Б; = М;*к*Т, (3)

где М) - средняя скорость атома под действием единичной силы; к - постоянная Больцмана; Т - абсолютная температура.

Подвижность атомов также возрастает с повышением температуры.

Следовательно, для максимального сближения осей 1-го порядка дендритов слитка необходимо применение максимальных степеней деформации, а для снижения дендритной химической неоднородности -максимальных температуры и времени выдержки при этой температуре.

Поэтому и высокотемпературная длительная гомогенизация должна применяться не к слитку, а интенсивно прокованной заготовке.

Таким образом, при ковке слитков в мегамакромасштабном интервале пластической деформации основными параметрами ковки являются степень деформации, температура и время выдержки при этой температуре. Более того, все эти параметры должны быть на уровне максимально допустимых, а волокно (оси I -го порядка дендритов) в заготовке ориентировано в направлении действия максимальных рабочих напряжений в детали.

То есть, на мегамакрокромасштабных уровнях пластической деформации слитка производят его предварительное формоизменение на заготовку (с припусками под окончательные размеры поковки) с ориентированно направленным волокном и крупнозернистой структурой (мезо II).

Макромикромасштабные уровни и параметры ковки заготовок.

Учитывая данные многочисленных исследований по вязкости разрушения сталей и сплавов, оптимальный уровень физико - механических свойств имеют поковки с мелкозернистой структурой 5-8 номера шкалы ГОСТ 5639. Получение такой структуры при ковке достигают регламентацией степени деформации и температуры. А именно - при температурах нагрева 900 - 950°С и степенях деформации не менее 10% . Это на 100-150°С выше А3 для большинства конструкционных сталей и на 50 -100°С ниже Аз для титановых сплавов. Применение таких низких температур нагрева приводит к увеличению количества дополнительных нагревов заготовок, особенно крупных и сверхкрупных; снижает производительность процесса, требует применения более мощного прессового оборудования и, в конечном итоге, - повышает себестоимость продукции.

Особенностью структурнонаследственных сталей является то, что температура рекристаллизации перегретого аустенита тем выше (на 30 -200°С выше А3), чем выше температура предварительного нагрева (перегрева). Рекристаллизация такого типа обусловлена фазовым наклёпом.

возникающим в момент а - у превращения при повторном нагреве стали выше А3. В этой связи нагрев под ковку на окончательные размеры целесообразно производить путём термоциклирования, включающего охлаждение от максимально допустимых температур нагрева (перегрева аустенита) до температур у - а перехода с последующим нагревом до температуры рекристаллизации перегретого аустенита.

В результате, - при последующей деформации, - имеет место измельчение зерна крупнозернистого аустенита за счёт фазового наклёпа и пластической деформации. Очевидно, что такое термоциклирование при ковке крупных поковок (ТЦМО) может быть как одно, так и многократным. А более высокие температуры нагрева под заключительную ковку позволяют сократить длительность её цикла в целом (рис.5).

При этом получение мелкозернистой структуры ТЦМО обеспечивает и в диапазоне "критических" степеней деформации (рис.6).

Ещё одним параметром достижения мелкозернистой структуры в крупных поковках является скорость деформации, влияние которой в практике ковки не учитывают. По многолетним исследованиям ЦНИИТМАШ и собственным исследованиям автора при ковке сверхкрупных поковок энергомашиностроения скорости деформации на основных операциях ковки - осадке, протяжке, - составляют 10"2 - 10'3 с"1

Известно, что при скоростях деформации менее 10'1 с'1, практически у всех конструкционных сталей, никелевых и титановых сплавов на установившейся стадии течения удельная сила деформирования не зависит от степени деформации и определяется температурой Т и скоростью деформации р = А* % ехр (С> / ЯТ), ( 4 ) где 0 - энергия активации пластической деформации; А - константа.

Рисунок 5 - Термоциклирование при ковке крупных поковок хвостовиков для сварных роторов: а - применяемый термоцикл ковки; б - ТЦМО; ТПк -верхняя температура нагрева под ковку; I -VI - номер нагрева

-¿/У -<М -В6 -ДО -10

(0,331 (О.Ш

Рисунок 6 - Изменение аустенитного зерна стали ЗбХНЗМФА от температуры и степени деформации: предварительная обработка - нагрев( перегрев) до 1220° С, термоцикломеханическая обработка - ТЦМО( охлаждение до температуры 100° С, нагрев до 1050° С, осадка); 1 - после деформации; 2 - после отжига при 900° С

Для стационарных условий деформации (которые имеют место в очаге деформации при ковке крупных поковок) с постоянной скоростью, работа

деформации выражается уравнением: Р*£ = Т*8 = (2, ( 5 ) где Б -

энтропия;(3 - энергия тепловыделения.

Известно, что энтропия вещества или системы тел при определённой температуре является абсолютной величиной. Поэтому при ковке, в очаге деформации (когда р , % и Т практически постоянны) на установившейся стадии течения, энтропия системы также должна быть постоянной. И, следовательно, структура - равновесной и устойчивой. Диаграммы усилие -ход, как в случае изотермической осадки образцов из роторных сталей (ЦНИИТМАШ), так и растяжения образцов из жаропрочных никелевых и титановых сплавов (ФГУПММПП "Салют") со скоростями 10'2 - 10"3 с"1 при температурах 1000 - 1100°С имеют идентичный вид. А именно - рост силы деформации до определённой величины с образованием своего рода "зуба текучести", соответствующего максимуму силы, и последующим незначительным снижением до постоянной (силы течения), независимой в дальнейшем от степени деформации (рис. 7).

Анализ зёренной структуры исследуемых сплавов показывает, что последняя остаётся равномерной мелкозернистой после достижения определённой степени деформации ер, соответствующей началу метадинамической рекристаллизации.

Следовательно, получение мелкозернистой структуры в крупных поковках возможно с учётом реальных скоростей деформации и регламентированных степеней деформации - не менее ер; которую необходимо определять для каждого сплава при соответствующей температуре конца ковки.

В случае ковки крупных поковок из структурнонаследственных сталей со скоростями деформации более 10"2с-' измельчение аустенитного зерна начинается только при условии превышения степенью деформации определённого, порогового значения еп , величина которого изменяется в зависимости от температуры деформации и увеличивается со снижением последней ( от 0,2 при 1050°С до 0.4 при 900°С).

Следовательно, чем ниже температура конца ковки, тем большая степень деформации и, соответственно, больший припуск на заключительную ковку необходим для исправления структуры перегрева, полученной на предварительной ковке.

Р, МПа 70

60

50

Ш

30

20

10

0,05 0,10 0.15 0,1В 0,22 0,25 0,30 /

Рисунок 7 - Изменение удельной силы осадки стали 35ХНЭМФА при температуре 1000°С: х-х скорость деформации 10"1 с"1; 8—0 скорость деформации 10"2 с"1; Д-Л -скорость деформации 10"3 с"1; ер - степень деформации, соответствующая началу динамической рекристаллизации

Таким образом, трансформация крупнозернистой структуры сталей и сплавов, формируемой на ступени мегамакропластической деформации слитка, в мелкозернистую может быть достигнута на крупных поковках совместным влиянием термоциклирования и пластической деформации со степенями деформации более ер . То есть главными параметрами ковки в интервале макромикропластических деформаций заготовки являются

температура и скорость деформации. И на заключительных операциях ковки производят формообразование заготовки на окончательные размеры поковки с мелкозернистой структурой.

В ЧЕТВЁРТОЙ ГЛАВЕ диссертации показано, что основной особенностью ковки крупных и сверхкрупных поковок является температурная (пластическая) неоднородность материала по сечению заготовки - слитка. Поэтому при расчёте силовых параметров процесса её необходимо обязательно учитывать.

Ковка крупных поковок с учётом температурной (пластической) неоднородности материала заготовки. Результатом температурной неоднородности является неоднородность сопротивления деформированию металла, что в свою очередь оказывает существенное влияние на формирование геометрии очага деформации, на характер протекания пластической деформации и силовые параметры процесса.

При аналитическом исследовании процесса ковки крупных поковок, протекающего со значительным температурным градиентом, который вызывает изменение предела текучести на сдвиг по сечению поковки в несколько раз, возникает необходимость в использовании такой модели тела, которая была бы в состоянии учесть отмеченный эффект температурной неоднородности материала.

Протяжка или прожим слитка со значительной температурной неоднородностью проходит, практически, без уширения.

То есть в очаге деформации имеет место плоско деформированное состояние.

А поэтому основная, исходная система уравнений имеет наиболее простой вид и состоит из уравнений -

равновесия:

дх ду

^ху | 8аУ =0 Эх ду

условия не сжимаемости:

ш + ау

Эх ду

условия совпадения максимальных скоростей сдвига с направлением максимальных касательных напряжений:

зи ЭУ Ш ЭУ

дх ду ^ду а»=я^0. стх-сту 2тху

условия пластичности:

(ох - сту )2 + 4х2Ху = 4К2,

„ сг

где К = считается постоянной по всему сечению величинои и

определяется средней расчётной температурой.

Более сложной и общей моделью пластического тела является модель идеального жёсткопластического тела, взятая со сдвиговым сопротивлением, определяемым обычной температурной кривой предела текучести на сдвиг.

На рис.8 представлена типовая зависимость изменения предела текучести на сдвиг К= К (Т) для среднелегированных Сг - № сталей, в ковочном интервале температур 700 - 1350°С.

К, МПа

120

во 1*0

\

V

\ 1 ^

I I ___ "—

700 800 900 1000 1100 1200

Т'С

Рисунок 8 - Изменение предела текучести на сдвиг Сг - № - Мо роторных сталей

При этом основная система уравнений остаётся прежней за исключением условия пластичности, где предел текучести на сдвиг К из постоянной становится переменной величиной в зависимости от температуры.

Функциональный вид температурной кривой предела текучести на сдвиг для конструкционных сталей носит идентичный характер, заключающийся в наличии трёх зон.

А именно:

- отрезок кривой, расположенный в интервале температур, близких к нижнему пределу ковки, который характеризуется близким к линейному законом изменения предела текучести материала в зависимости от

ак

температуры с тангенсом угла наклона

йТ

»и

- отрезок кривой, расположенный в интервале температур, близких к верхнему пределу температуры ковки, который также характеризуется изменением предела текучести материала, близким к линейному закону в

ак

зависимости от температуры, но с тангенсом угла наклона

¿Т

«1.;

- указанные отрезки стыкуются в зоне характерного резкого изгиба температурной кривой предела текучести с наличием точки, в которой

<ис

производная

<1Т

= 1.

В этом интервале температур производная

ак

ёТ

претерпевает

ДО

максимальные изменения, меняясь от величины близкой к нулю величины значительно большей 1.

Введём единое выражение К (Т) для всего ковочного интервала температур; однако через две аппроксимирующие функции со стыковкой в промежуточной точке То, находящейся в интервале температур с резким

ак

изменением производной

(ГГ.

В соответствии с полученными данными по распределению температур по сечению крупных заготовок при остывании их на воздухе температурное поле заготовки, начиная от её центральной части вплоть до значения температур, соответствующих Т0, можно аппроксимировать линейной функцией в зависимости от радиуса, т. е.

Т = ТЦ -(Тц -Т0)—.

ц

Где у - радиальная (высотная) координата поковки; г|- линейный размер поковки, соответствующий Т0 .Температурное поле поковки от значений температур Т = Т 0 до температуры поверхности Т п можно аппроксимировать:

Т = То-(То -Т„)

где Ь - радиус поковки (или высота при прямоугольном сечении). Согласно полученным данным можно записать выражения предела текучести на сдвиг в зависимости от координаты у:

Полученные выражения однозначно определяют модель пластически неоднородного тела с переменными значениями предела текучести на сдвиг в зависимости от координаты у.

Используя известные уравнения связи напряжений со скоростями деформации для пластически неоднородного материала, а также уравнения равновесия, возможно выразить все искомые силовые и деформационные параметры рассматриваемого процесса через отмеченную неизвестную функцию ф (у) для пластического слоя металла Г| с температурой, изменяющейся от Тц до Т0 и для слоя металла с температурой, изменяющейся от Т0 до Тп.

В соответствии со взглядами А.А. Ильюшина выскажем предположение о возможности существования в при контактной зоне "жёсткого" недеформируемого слоя. Наличие "жёсткого" недеформированного слоя толщиной 5 = Ь - г) возможно при величине

1 , К0 * Ь

коэффициента контактного трения, равного ш =- —;

к„ л

В результате получаем, что удельная сила деформирования, необходимая для пластической деформации одного слоя толщиной г) или 2-х слоёв толщиной Ь, будет равна одному и тому же значению:

К2 -К2р _ у2 -Г|2 К2п-К02=Ь2-л2'

К=К02 + (КП2-К02)^-^

р

где 1 - ширина бойка.

Толщина "жёсткого " недеформированного слоя определяется точкой ( Т0 , К0 ) , соответствующей температуре и пределу текучести на сдвиг материала в точке стыка, кривых изменения Т и К в конкретном сечении поковки, рис.9.

Полная сила деформирования при прожиме составит: Р = р 1 Ь, где 1 и b длина и ширина бойка соответственно.

В ПЯТОЙ ГЛАВЕ работы предложен критерий ковкости сталей и сплавов и представлены примеры использования разработанной теории ковки при разработке технологии и изготовлении крупных поковок энергомашиностроения при их серийном производстве. Критерий ковкости сталей и сплавов. Ковкость (malleability) -способность металлов и сплавов подвергаться обработке давлением (деформироваться в холодном состоянии). Она характеризуется двумя показателями - пластичностью, способностью металла подвергаться деформации под давлением без разрушения и его сопротивлением деформации. Автором предложен комплексный критерий ковкости Бережковского - Онищенко:

js ' _ оти. ^

v ~ а ь МП а'

позволяющий по результатам испытаний механических свойств металлов и сплавов при температурах горячей обработки установить температурные интервалы ковки - штамповки заготовок и слитков.

По уточнённому показателю ковкости этот интервал должен находится в пределах значений К¥ = 0,003 - 0,2М7я~'.

К,

7Т + -

К01 КЦЛ.

(6)

20 ÍO 60 80 100 120 К МПа

750

800 830

h/2

1030

1150

Рисунок 9 - Определение параметров пластической зоны (То, Ко) заготовки сечением 2000x2000 мм: Температура поверхности 700° С

Изготовление поковок для установки « ТОКАМАК — 14». Бандажи для "ТОКАМАКа -14" представляют собой заготовки клиновидной формы шириной 1500 мм, длиной 2000мм, переменной по длине толщиной 200 - 15 мм и "яйцевидным" отверстием в центре бандажа. В качестве материала для этих заготовок рекомендовали немагнитную аустенитную сталь с пределом прочности не менее 1100 МПа. Специалистами ЦНИИТМАШ и ИМЕТ им. Байкова была разработана новая высокопрочная аустенитная сталь с дисперсионным упрочнением на базе VC - 65Г16Н7М2ФЗ.

Было изготовлено 40 поковок бандажей из этой стали.

При ковке применяли слитки электрошлакового переплава (с направленной кристаллизацией) массой 5т.

Ковку пластин (бандажей) осуществляли на прессе 60 МН в плоских бойках путём продольно-поперечной протяжки, с тем, чтобы после ковки оси

I -го порядка дендритов были ориентированы в направлении действия максимальных рабочих напряжений в отверстии бандажа. Так как по условиям эксплуатации максимальные растягивающие напряжения в рабочей камере "ТОКАМАКА" радиальные.

После ковки и термической обработки (закалка 1220 ± 10°С, старение 650 ± 10°С ) предел прочности вдоль волокна составлял 1150-1300 МПа и 800-950 МПа в ортогональном направлении.

Разработка принципиальной технологии и ковка поковок дисков. В 1995-96г.г. на фирме ПАИЛЛЧО (р. Корея) по технологии и с использовании теоретических положений автора изготовлены 2 поковки дисков для наземной газовой турбины нового поколения из суперчистой мартенситостареющей стали М 152 диаметром 2400мм и толщиной 450 мм.

Поковки дисков изготовили из слитков массой 20т ЭШП. Заготовка под осадку имела высоту 2900 мм при диаметре 1000 мм. Температурные интервалы ковки 1200- 950°С. Ковку проводили на прессах 120 МН и 50 МН с использованием нижних поворотных плит при разгонке.

Предварительную осадку слитка проводили в специальном подкладном кольце на прессе 120 МН, а разгонку на окончательные размеры на прессе 50 МН на поворотной плите в два этапа с промежуточной обкаткой заготовки по диаметру и регламентированными единичными обжатиями (150 мм) при скорости деформации 10"2 с"1 и температуре 1050-880°С.

В данном случае технология обеспечила получение ориентировано направленного волокна (тангенциальное направление) и заданную зёренную структуру во всём объёме диска.

По всем показателям механических свойств были получены результаты, значительно превышающие заданные техническими требованиями (Рис 10).

Т-1-1-1-1-г

~I

-о

а)

1/2R

I

-ь 41

Рисунок 10 - Механические свойства стали по сечению диска:

а) - предел прочности, предел текучести, удлинение и сужение;

б) - ударная вязкость, FATT

Разработка принципиальной технологии и ковка поковок роторов.

С учётом теории мегапластической деформации и особенностями теоретических положений прохождения метадинамической рекристаллизации при ковке крупных поковок (с учётом влияния скорости и степени деформации) разработаны и внедрены в производство техпроцессы и специальный инструмент для ковки при изготовлении сверхкрупных поковок роторов (рис.11) из слитков массой до 360 т на ОАО « Ижорские заводы» (г. Санкт - Петербург). Проведенное всестороннее исследование качества металла роторов показало - разработанная, с учётом теории мегапластической деформации слитков и метадинамической рекристаллизации при ковке крупных заготовок, технология ковки обеспечивает полную заварку несплошностей, направленную макроструктуру по ступеням поковки ротора и мелкозернистую микроструктуру (не более 4 номера шкалы ГОСТ5639) во всём объёме поковки. По указанному технологическому процессу только в конце 80-х годов прошлого века на ОАО "Ижорские заводы" изготовили более 40 поковок роторов без осевого канала для турбины К - 1000 - 65/3000 из слитков массой 235т. Все роторы признаны годными и полностью отвечают требованиям технических условий ТУ 108 - 11- 428 - 79.

Поэтому основные параметры настоящего техпроцесса были приняты за основу и реализованы при ковке сверхкрупных поковок роторов генераторов из слитков массой 360 т.

В таблице 2 приведены данные механических свойств заготовки ротора генератора ТВВ 1000 -4 (рис. 12)., изготовленной из слитка массой 360 т.

э

1 \ .Ф2700 1

§

Ш

7500

та

а)

б)

Рисунок 11

- Технологические схемы ковки поковок роторов турбин и генераторов из слитков массой 142 - 235 т :

а - с осадкой; б - без осадки слитка

Таблица 2 -Механические свойства заготовки ротора ТВВ -1000 - 4

(слиток массой 360 т)

Механические свойства

Место отбора образц ов МПа О0,2, МПа 5, % V, % кси Кдж/ м* КСУ Кдж/м 2 Т50, °С

Продольное направление

Верхня 755,1 588,4 25,2 75,0 2628 2295 -

я шейка 755,1 588,4 22,2 74,4 2687 2560 -

Нижня 695,3 569,8 23,0 75,6 2795 2805 -

я шейка 696,3 557,0 22,6 75,6 2824 2883 -

ТУ не менее 637,4 490,0 16,0 50,0 686 686 -

Верх Тангенциальное направление

бочки 712,9 602, Л 23,6 68,2 2295 1834 -

729,6 611,9 24,4 73,2 2216 1775 -

723,7 611,9 23,6 67,5 2216 1775 -80

730,6 617,8 23,6 69,2 2344 1873

Низ

бочки 699,2 582,5 24,0 70,3 2001 1589 -

703,1 583,5 24,4 67,8 1873 1500 -

693,3 581,5 24,4 66,5 1912 1530 -80

691,4 575,7 25,0 69,4 2314 1853

ТУ не менее 637,4 490,3 16,0 45,0 686 686 +20

Радиальное направление

Верх бочки 730,6 603,1 22,3 78,6 2354 2001 -

Середи на бочки 721,8 595,3 23,3 77,2 2344 1974

Низ бочки 709,0 585,5 19,3 78,5 2393 1775 -

ТУ не мене 637,4 490,3 15,0 40,0 588 588 -

Рисунок 12 - Первая в СССР поковка ротора турбогенератора 1000 мвт, изготовленная из слитка массой 360т

ОСНОВНЫЕ ВЫВОДЫ

В диссертации изложены научно обоснованные технические и технологические решения, внедрение которых позволило повысить качество крупных поковок энергомашиностроения и внесло значительный вклад в развитие экономики страны.

1.Впервые в теории ковки слитков автором введены понятия мега и мезо [d - f] масштабных (структурных) уровней пластической деформации и показано, что волокно поковки - это ориентированные в направлении главной деформации оси 1 - го порядка дендритов исходного слитка с максимумом механических свойств сплава и это направление должно совпадать с направлением действия максимальных рабочих напряжений в детали.

2. В результате анализа зависимостей изменения термомеханических параметров процесса ковки от размера заготовки показано, что крупность заготовки может быть достаточно точно определена по функциональной зависимости Т„ = Ф( R ) - изменению температуры центра заготовки в процессе её охлаждении на воздухе от температуры начала ковки (Тн к.) до температуры конца ковки (Ткх) по поверхности; по зависимости: поковки радиусом менее 50 мм относятся к мелким, радиусом более 250 мм - к крупным, а радиусом более 700 мм - к сверхкрупным. Соответственно, крупным является слиток массой более Зт., а слиток массой 45т. -сверхкрупным.

3. Установлено, что задачей теории промышленной ковки является изучение влияния термомеханических параметров ковки на физико -химическую неоднородность и зёренную структуру слитка.

Так как слиток представляет собой поликристаллическую заготовку, состоящую из матричных зёрен (с тугоплавким внутренним дендритным каркасом), соединённых между собой тонкой оболочкой аморфного сплава

легкоплавких элементов и примесей, то основным механизмом пластической деформации кристаллитов слитка является межкристаллитное (межзёренное) скольжение.

4. Впервые в теории свободной ковки автором введены понятия мега и мезо [с! - ^ масштабных (структурных) уровней пластической деформации и показано, что ковка слитка начинается с мегауровня. Механизм пластической деформации мегауровня - мезо [ё - ^ уровней сводится к "повороту + сдвигу" осей I -го порядка дендритов и междендритных объёмов металла; последующему смятию осей высших порядков и уплотнению заготовки в целом. Этапом перехода с мега на макроуровень пластической деформации нужно считать момент преобразования дендритной структуры слитка в волокнистую заготовки, момент смятия осей II -го порядка.

5. Показано, что применительно к деформации мегауровня допустимо использование относительной степени деформации (е) и величины укова

(У) и их зависимости между собой по уравнению: 8 = 1 —

Оптимальной величиной относительной степени деформации перехода литой дендритной структуры слитка в деформированную волокнистую, образованную осями дендритов I -го порядка, нужно считать степень деформации равную 0,7 (У= 11).

6. Впервые в обработке металлов давлением представлены восемь масштабных (структурных) уровней пластической деформации : мега, мезо

{ (I - I- } , макро, мезо II , мезо I, микро, мезо {ш - п}, нано (дендритная, дендритно - волокнистая, волокнистая, крупнозернистая, мелкозернистая с дислокационными ансамблями, дислокационная,

ультрамикрокристаллическая, наноструктура). Представленные уровни позволили установить, что при ковке слитков в мегамакромасштабном интервале пластической деформации основными параметрами ковки являются степень деформации, температура и время выдержки при данной температуре, отвечающие за предварительное формирование заготовки (с

припусками на окончательные размеры поковки) с ориентированно направленным волокном и крупнозернистой структурой (на мезо II).

При ковке на окончательные размеры (макромикроуровне пластической деформации) и формировании мелкозернистой структуры основными параметрами деформации являются температура, скорость и степень деформации, регламентация которых способствует прохождению метадинамической рекристаллизации в объёме поковки.

7. Установлено, что большинство хромоникельмолибденованадиевых сталей для энергомашиностроения обладают структурной наследственностью и их перегрев не исправляется стандартной термообработкой, т.к. температуратура рекристаллизации перегретого аустенита лежит выше А3 (на 30 - 200° С). Рекристаллизация такого типа обусловлена возникновением фазового наклёпа в момент а - у превращения при повторном нагреве стали выше Аз . Для роторных сталей температура рекристаллизации перегретого до температур 1200 - 1250°С аустенита находится в интервале 1050-1070 °С. Исправление перегрева и одновременное формирование мелкозернистой структуры в процессе ковки может быть достигнуто совместным влиянием термоциклирования и пластической деформации - термоцикломеханической обработкой (ТЦМО).

Структурная наследственность присуща также титановым и никелевым сплавам

8. Обнаружено, что при скоростях деформации менее Ю^с'1 практически у всех конструкционных сталей, никелевых и титановых сплавов на установившейся стадии течения удельная сила деформирования не зависит от степени деформации и определяется температурой Т и скоростью деформации £: р = А • ехр( С) / ЯТ ), где (2 -энергия активации пластической деформации; А- константа. А работа деформации определяется зависимостью: р • % = Т ■ в = (2, где Б - энтропия; О -энергия тепловыделения.

Так как энтропия системы при постоянных р, Т должна быть постоянной, то и структура равновесной и устойчивой.

9. Исследованием зёренной структуры сталей и сплавов установлено, что после деформации образцов со скоростями 10'2- 10 "3 с"1, последняя остаётся равномерной мелкозернистой после достижения определённой степени деформации ер, соответствующей началу метадинамической

рекристаллизации.

При деформации со скоростями выше 10"2 с"1 динамическая рекристаллизация в роторных сталях начинается при степенях деформации выше еп, составляющей 0.2-0.4 в интервале температур 1050 -900°С. Следовательно, получение мелкозернистой структуры в крупных поковках возможно с учётом реальных скоростей деформации 10"2 - 10'3 с'1 и регламентированных степеней деформации - не менее 8р

10. Впервые аналитическим исследованием ковки крупных поковок с учётом температурной неоднородности материала определено напряжённо-деформированное состояние в очаге деформации и получена аналитическая зависимость для расчёта удельной силы деформации при прожиме с

к0Г

кц

"подстуживанием" заготовки: р =

71 + ■

. Где 1 - ширина бойка.

КЦЛ_

11. Предложен комплексный критерий ковкости Бережковского -Онищенко:

V ' _ оти. ^

" <гь МП а'

позволяющий по результатам испытаний механических свойств металлов и сплавов при температурах горячей обработки по значениям относительного сужения (1|/) и предела прочности (сь) установить температурные интервалы ковки - штамповки заготовок и слитков.

По уточнённому показателю ковкости этот интервал должен находится в пределах значений Kv = 0,003 - 0,2ЛД7о"'.

12. Разработанная автором теория свободной ковки использована при разработке технологии и ковке крупных поковок энергомашиностроения (роторов турбин и генераторов АЭС и ТЭС, дисков газовых турбин, обечаек реакторов и парогенераторов и др.) при их серийном производстве с большим народнохозяйственном эффектом. В период 1985 - 2003 годов по технологии автора на ОАО « Ижорские заводы» изготовили более 50 поковок роторов турбин и генераторов.

На основе теории мегапластической деформации разработаны оптимальные схемы ковки крупных поковок энергомашиностроения из слитков и поданы заявки на патент РФ на способы изготовления вала, диска, обечайки и днища (крышки) реактора.

Основные положения диссертации опубликованы в работах:

1. Онищенко А. К. Параметры ковки и крупность поковок // Кузнечно-штамповочное производство . - 1987,- №6 .- С. 22-23.

2. Онищенко А. К. Влияние примесей серы и фосфора на пластичность стали 25Х2НМФА при ковке. // Энергомашиностроение , 1989 . -№ 12. - С . 20 -22.

3. Онищенко А.К. Теоретические особенности ковки крупных поковок.// Труды ЦНИИТМАШ. - № 227 . - 1991.- С. 53 - 60 .

4. Онищенко А. К. Мегапластическая деформация и оптимальная величина укова слитка. // Технология металлов .-№10 .- 2006 .- С. 12-15.

5. А. с. 1747227 СССР, МКИ В 21 J 5/00 , 1 / 04 . Способ изготовления поковок из слитка. / А. К. Онищенко и А. Б. Караев. Опубл. 15.07.92.

Бюл. № 26

6. Патент 2255122 РФ, МПК В 21 J 1/06 , В 21 D 8/00 . Способ обработки металлического сплава давлением. / Онищенко А. К. - 0публ.2005. 06. 27. Бюл. № 18

7. Онищенко А. К. Структурные уровни пластической деформации при ОМД, волокно и механические свойства поковок // Технология металлов. -2009. -№ 1.-С.13- 16.

8. Онищенко А. К. Основы термоциклирования при ковке крупных поковок.// Кузнечно - штамповочное производство . - № 9 . - 1988 . - С. 9 -10.

9. Веретенников Э. Б, Онищенко А. К. Исследование влияния температуры и степени пластической деформации на изменение зерна аустенита стали . // Кузнечно - штамповочное производство.- № 4 . - 1980 . - С. 5 - 8

10. Onischenko А. К. Theoretical features for forging large - sized forgings // The 13 ~th International Forgemasters Meeting , Pusan, Korea .October 12 - 16 , 1997: Korea Heavy Industries & Construction Co., Ltd. The Korea Institute of Metal & Materials, 1997.- V. I,- P. 321 - 333 .

11. Онищенко А. К. Исследование технологической пластичности и структуры сплава ЭП 718ИД в зависимости от термомеханических параметров деформации.// Авиационная промышленность. - 2008. - № 1. - С. 50-52.

12. А. с. 597147 СССР, МКИ 21 J 1/ 06 , С 21 D 1/ 78 , С 21 D 7 /14 . Способ получения крупных стальных поковок. /Н. Н. Зорев, Э. В. Веретенников,

А. К. Онищенко, И. А. Борисов, В. В. Соболев и Е. К. Горовая. 13.05.75

13. А. с. 871961 , МКИ В 21 J 5 / 00 . Способ ковки крупных стальных поковок. / А. К. Онищенко, Э. В. Веретенников, Г. А. Пименов, Э. С. Каган и Е. К. Горовая.- Опубл. 15.10.81 Бюл. № 38 .

14. А. с. 1257924 СССР, МКИ В 05 В 7 / 20 . Способ изготовления стальных поковок. / А. К. Онищенко, С. И. Марков, Э. В. Веретенников, С. И. Ривкин, Е. К. Горовая и А. В. Кузнецова. 27.01.82

15. A.c. 1685025 СССР, МКИ В 21 J 1/ 02 . Способ ковки на прессах. / А. К. Онищенко и О. Н. Игнатьева. 22.09.88

16.0нищенко А. К. Масштабные уровни пластической деформации и оптимальные параметры ковки крупных поковок. // Тяжёлое машиностроение.- 2007 .- № 6 .- С. 13-18.

17.0нищенко А. К. , Мишулин A.A. Аналитическое исследование ковки крупных поковок с учётом температурной неоднородности материала. // Кузнечно - штамповочное производство • Обработка материалов

давлением,- 2006 . - № 10 . - С. 14 - 19

18. Онищенко А. К. Качество крупных поковок.// Технология металлов.-2008.-№7.-С. 6-11.

19. А. с. 1306632 СССР, МКИ В 21 J 5/ 00 . Способ ковки пластины./ Э. В. Веретенников, А. К. Онищенко, Б. А. Деревянко и В. А. Копосов. - Опубл. 30. 04.87.Бюл.№16.

20. Онищенко А. К. , Тихомиров Н. В. , Мишулин А. А. , Горовая Е. К. , Каган Э. С. Технологические особенности изготовления цельнокованых роторов большой мощности. // Кузнечно - штамповочное производство . -1976.-№9.-С.1-3.

21. Онищенко А. К., Тихомиров Н. В., Горовая Е. К. Исследование и разработка технологии ковки при изготовлении сварно - кованых заготовок// Кузнечно - штамповочное производство .- 1976. - № 1. - С. 7 - 9

22. Онищенко А. К. , Веретенников Э. В. Исследование термомеханических режимов протяжки и структуры поковок.// Кузнечно - штамповочное производство . - 1977. - № 3 . - С. 18 - 19 .

23 .Онищенко А. К., Тихомиров Н. В., Каган Э. С., Горовая Е. К. Производство поковок роторов большой мощности в сварно - кованом исполнении.// Энергомашиностроение. - 1977 . - № 8 . - С.20 - 24 24. А. с. 617153 СССР, МКИ В 21 J 13 / 02. Кузнечный боёк./ А. К. Онищенко, М. А. Тимофеев, Э. В. Веретенников, В.В. Сдасюк, Н.В.

Тихомиров, В. Л. Боголепов, Э. С. Каган, Е. К. Горовая и А.М Кузьменко,-Опубл.17. 07. 78. Бюл.№28.

25. Онищенко А. К., Веретенников Э. В., Боголепов В. Л., Макавчук Г. Ф Ковка заготовок роторов большой мощности. // Энергомашиностроение .-1979.-№6.-С. 27-29.

26. Онищенко А. К., Веретенников Э. В., Горовая Е. К. Изготовление поковок роторов без предварительной осадки слитка. // Кузнечно -штамповочное производство . - 1979 . - № 9 . - С. 26 - 27.

27. Онищенко А. К., Сташук Е. К. Ковка заготовок крупных роторов с использованием температурной неоднородности стали. // Энергомашиностроение. - 1983. - № 10 . - С .20 - 22 .

28. A.c. 1207604 СССР, МКИ В 21 J 5 / 00. Способ изготовления валов. / А. К. Онищенко, Э. В. Веретенников , Е. К. Горовая и А. М. Кузьменко. Опубл. 30. 01. 86 . Бюл. № 4 .

29. A.c. 1234026 СССР, МКИ В 21 J 5 /00. Способ изготовления цилиндрических поковок./ Э. В. Веретенников, А. К. Онищенко, П. П. Кальченко, К.К. Овчаренко и В. В. Федченко. Опубл. 30 .05 . 86. Бюл .№20.

30. Дуб В. С., Кузнецов Е. М., Онищенко А. К. и др. Комплексная технология производства заготовок хвостовиков для турбины К 1000 -60/1500. // Труды ЦНИИТМАШ. - № 227 . -1991. -С. 14-19

31. Патент 2286862 РФ, МПК В 21 J 1/04, В 21 К 1/28. Способ изготовления колец./ А. К. Онищенко, Э. Б. Григорьян. Опубл. 10.11.2006 Бюл. №31.

32. Онищенко А. К. Структурные уровни пластической деформации при обработке металлов давление. Волокно поковок и их механические свойства.// НОВЫЕ МАТЕРИАЛЫ И ТЕХНОЛОГИИ - НМТ - 2008. Материалы Всероссийской научно - технической конференции. Москва, 11 -12 ноября 2008 г. В 3 томах. Т.1. - М.: ИЦ МАТИ, 2008. - С. 20.

33. Патент 2374028 РФ, МПК 21 К 1/32. Способ изготовления диска газотурбинного двигателя./ А.К. Онищенко. Опубл. 27.11.2009 Бюл. № 33.

34. Заявка на патент РФ 2008137855/02. Способ изготовления поковки из слитка./ А. К. Онищенко. От 24.09.2008.

35. Заявка на патент РФ 2008142860/02. Способ изготовления диска./ А. К. Онищенко. От 30.10.2008.

Зб.Заявка на патент РФ 2008147943. Способ изготовления обечайки реактора./А. К. Онищенко. От 05.12.2008.

37. Заявка на патент РФ 2009124995/02. Способ изготовления диска из слитка./А. К. Онищенко. От 01.07.2009.

38. Заявка на патент РФ 2009139368/02. Способ изготовления поковки днища (крышки) реактора из слитка./ А. К. Онищенко. От 27.10.2009.

39. Онищенко А. К. Масштабные уровни пластической деформации и термомеханические параметры ковки слитков и заготовок // Кузнечно -штамповочное производство • Обработка материалов давлением.- 2009. -

№ 4 .- С. 9 -13 .

40. Онищенко А. К. О критерии ковкости металлов и сплавов.// Кузнечно -штамповочное производство • Обработка материалов давлением. - 2009 . -№ 11 .-С. 14-19

41.. Онищенко А. К. Промышленная ковка стали и сплавов. - М.: Интермет Инжиниринг, 2009. - 247с.

Отпечатано в ООО «Компания Спутник+» ПД № 1-00007 от 25.09.2000 г. Подписано в печать 25.12.2009 Тираж 100 экз. Усл. пл. 3, 0 Печать авторефератов (495)730-47-74, 778-45-60

ВВЕДЕНИЕ.

1. Теория и параметры режима ковки.

1.1. Теория ковки слитков.

1.2. Крупность слитка - заготовки.

1.3. Параметры режима ковки.

1.4. Влияние ковки на структуру и механические свойства поковок.

1.5. Выводы.

1.6. Цель и задачи работы.

2. Крупность поковок и мегапластическая деформация слитка.

2.1. Параметры процесса ковки и крупность поковок.

2.2. Строение крупного кузнечного слитка.

2.3. Мегапластическая деформация и оптимальная величина укова слитка.

2.4.Вывод ы.

3. Масштабные уровни пластической деформации при ковке.

3.1. Масштабные уровни пластической деформации при ОМД.

3.2. Мегамакромасштабные уровни и параметры ковки слитков.

3.3. Макромикромасштабные уровни и параметры ковки заготовок.

3.4. Выводы.

4. Температурная (пластическая) неоднородность при ковке.

4.1. Ковка крупных поковок с учётом температурной (пластической) неоднородности материала заготовки.

4.2. Выводы.

5. Внедрение теории ковки в производство.

5.1. Критерий ковкости сталей и сплавов.

5.2. Изготовление поковок бандажей для установки «ТОКАМАК - 14».

5.3. Разработка принципиальной технологии и ковка поковок дисков.

5.4. Разработка принципиальной технологии и ковка поковок роторов.

5.5. Выводы.

Начиная со второй половины XX века, начался значительный подъём энергетики, в том числе атомной. При этом постоянно возрастали единичные мощности энергоблоков, масса поковок роторов для которых за 50 лет возросла с 50 до 360т и более. С увеличением массы слитков снижается их качество. И поэтому значительно повышаются требования к их последующей горячей обработке - ковке.

Актуальность работы.

Бурный рост производства поковок из слитков начался в 60 - 70 - х годах прошлого века в связи с ростом единичных мощностей энергоблоков. И если в 1960 году масса поковки ротора турбины составляла 30т, то в 1980 - 270т.

В Советском Союзе в этот период существовал постоянно действующий Комитет по крупным поковкам. Производство поковок из слитков в 70 - 80 г.г. достигало 1,7 млн. т. Разнообразна номенклатура поковок: валы гладкие, валы ступенчатые, плиты, кольца, диски, хвостовики, коленчатые валы и шатуны сложной формы и др. Для их изготовления применяют слитки многогранной формы, разливаемые в чугунные изложницы в вакууме. Круглые слитки переплавных процессов - электрошлакового и вакуумно - дугового переплава. А также круглые слитки (диаметром 430 мм) и квадратные (400 х 400 мм и 500 х 500 мм), получаемые на установках непрерывной разливки стали (УНРС). Для полых валов применяют литые заготовки, полученные на машинах центробежного литья.

В мире - регулярно (раз в 2 - 3 года) проводятся Международные конгрессы мастеров кузнечного дела. Последний - 17 конгресс состоялся в Испании, в г. Сантандер 3-7 ноября 2008 года. По данным этого конгресса в Европе (в 2006г.) на фирмах, сотрудничающих с Германским институтом чёрной металлургии, производили - 455 тыс. т поковок, во Франции - 200 тыс. т, в Японии- 772 тыс. т. Италия только на экспорт поставляет до 500 тыс. т поковок. Ковочная индустрия Республики Корея, обрабатывающая слитки массой 510т, только за последние два года увеличила вдвое производственные мощности ковочных предприятий, благодаря широкомасштабным инвестициям. Ближайшая перспектива развития ковочной индустрии Великобритании - расширение производства поковок для атомного энергомашиностроения, которое считается стратегическим.

В России также до 2020 года намечается введение в эксплуатацию до 20 энергоблоков АЭС мощностью 1000 мвт. Разрабатывается энергоблок мощностью 1500 мвт. Для изготовления поковок роторов турбин и генераторов, обечаек реакторов необходимы слитки массой 142 - 360 т. В настоящее время на ООО «ОМЗ - Спецсталь» (г. Санкт - Петербург) введена в действие крупнейшая в Европе дуговая электросталеплавильная печь мощностью 120т (ДСП - 120). Проводится модернизация автоматизированных ковочных комплексов АКК -60МН и АКК - 120МН с манипулятором 250тс. Размеры сечений крупных поковок для энергомашиностроения составляют 500 - 2000мм, а масса 80 - 250т. Для таких сверхкрупных поковок главной задачей ковки является не формообразование, а достижение заданного уровня механических свойств и структуры сплавов при максимальной плотности металла поковки. Особенно в связи с возрастающими требованиями по ультразвуковому контролю-допустимости отдельных дефектов на сечениях до 2000 мм с размерами не более 1 -1,5 мм.

Существующая теория ковки основывается на допущении, что деформируемый металл является несжимаемым, квазиоднородным, макронепрерывным.

Промышленные заготовки - слитки таковыми не являются. Слиток любого металлического сплава представляет собой дендример. И, если вышеуказанное допущение возможно для исследования процессов штамповки и ковки передельных заготовок, то при ковке поковок из слитков, в особенности крупных, такое упрощение неприемлемо. Опубликованные в России и за рубежом экспериментальные и теоретические исследования по ковке слитков • носят противоречивый характер.

Более того, в связи с развитием специальной электрометаллургии -электрошлаковый и вакуум - дуговой переплавы и получения этими методами плотных слитков, наметились рекомендации по снижению максимальных уковов (до 2) при их обработке. Такие рекомендации в последние годы распространяются и на слитки открытой выплавки. Причём эти предложения имеются как в отечественных, так и зарубежных публикациях. Результатом такого подхода к ковке явилось то, что в 1998 - 2001 г.г. на ОАО «Ижорские заводы» были забракованы 50 % поковок роторов. Все эти ротора, изготовленные из слитков массой 142 - 235т имели уков по бочке ротора менее 2,5.

То есть в настоящее время имеет место некоторое отставание теории ковки слитков от имеющихся технологических решений по их обработке и изготовлению из них крупных и сверхкрупных поковок (до 300т). При этом технические требования к этим поковкам ужесточаются, как с точки зрения ультразвукового и перископического контроля, так и вязкости разрушения материала.

Поэтому повышение качества готовых изделий - поковок на основе научно обоснованных термомеханических режимов процесса ковки является актуальным и востребованным.

Цель работы.

Повышение качества крупных поковок массой до 250т путём разработки и применения при ковке слитков и заготовок научно обоснованных термомеханических режимов обработки и обеспечения во всём объёме поковки заданного уровня механических свойств и структуры при максимальной плотности металла поковки.

Для достижения поставленной цели предусматривалось осуществить следующие задачи:

- исходя из взаимосвязи основных параметров процесса ковки и размеров поковок, разработать обобщённый критерий крупности заготовок для конструкционных сталей и сплавов;

- на основе особенностей дендритной кристаллизации промышленных сталей и сплавов и физико - химической неоднородности слитка предложить масштабные (структурные) уровни пластической деформации на различных этапах ковки крупных заготовок;

- исследовать и определить влияние термомеханических параметров ковки на дендритную структуру слитка и величину зерна в заготовке, в том числе для сверхкрупных поковок; разработать теоретические и технологические положения по термоциклированию при ковке крупных поковок;

- провести аналитическое исследование ковки крупных поковок с учётом температурной неоднородности материала заготовки;

- на основе теоретических и экспериментальных исследований разработать и внедрить технологические процессы ковки при серийном производстве крупных поковок энергомашиностроения массой до 250т.

Автор защищает.

Научно обоснованные термомеханические режимы ковки слитков и заготовок при разработке технологии и изготовлении крупных поковок энергомашиностроения с заданным уровнем структуры и свойств.

Научная новизна работы заключается в: - определении закономерностей изменения температуры центра заготовки от её радиуса в процессе охлаждения заготовки на воздухе от температуры начала ковки до температуры конца ковки по поверхности, что позволило ввести понятие обобщённого критерия крупности заготовок и определить основную задачу теории ковки крупных поковок - изучение влияния термомеханических параметров ковки на физико — химическую неоднородность и зёренную структуру слитка -заготовки;

- введении понятий мега и мезо []с1 — ±3 масштабных уровней пластической деформации и доказательстве правомерности использования показателей относительной степени деформации и укова как характеристик проковки литой структуры слитка; впервые в теории обработки металлов давлением (ОМД) представлены восемь масштабных (структурных) уровней ОМД: мега, мезо[с1 - 1!] , макро, мезо II , мезо I , микро, мезо [т - п] и нано (соответственно, дендритная, дендритно-волокнистая, волокнистая, крупнозернистая, мелкозернистая с дислокационными ансамблями, дислокационная, ультрамикрокристаллическая и наноструктуры) с введением мега, мезо [ё - :£], мезо [ ш - п] и нано уровней;

- определении оптимальной величины относительной степени деформации перехода литой дендритной структуры слитка в деформированную, образованную осями 1 - го порядка дендритов, волокнистую поковки равной 0,7;

- установлении основных параметров ковки в мегамакромасштабном интервале пластической деформации - температура, время выдержки и степень деформации, а в макромикромасштабном - температура, скорость и степень деформации;

- новом способе обработки структурно наследственных сталей и сплавов -термоцикломеханической (ТЦМО), совмещающей в себе эффект измельчения зерна путём рекристаллизации перегретого аустенита за счёт фазового наклёпа и пластической деформации;

- выявлении зависимости удельной силы деформирования от температуры и скорости деформации менее Ю^с"1, применяемой при ковке крупных поковок;

- получении аналитической зависимости напряжённо - деформированного состояния в очаге деформации с учётом температурной (по сечению) неоднородности материала.

Практическая значимость работы.

На основе проведенных исследований разработаны и внедрены в производство технологические процессы, инструмент, инструкция нагрева и ковки слитков и заготовок из роторных сталей при серийном производстве роторов турбин и генераторов на ОАО "Ижорские заводы" (Колпино, Санкт -Петербург) с большим народнохозяйственным эффектом.

При непосредственном участии автора разработаны и внедрены в производство технологические процессы ковки плит рамы пресс 650 МН, поковок роторов генераторов мощностью 1000 мвт в сварно - кованом исполнении с сечением бочки ротора 2000мм и массой 240т, поковок дисков и хвостовиков сварных роторов турбины К - 1000/1500об./мин. АЭС.

Кроме того автор является со разработчиком высокопрочной аустенитной стали и технологии ковки поковок бандажей для установки «ТОКАМАК - 14» и поковок дисков для ротора новой перспективной газовой турбины на фирме НАМПЛчЮ (р. Корея).

Методы исследования.

Теоретические исследования и выводы по ним являются результатом обобщения и анализа многочисленных разработок отечественных и зарубежных авторов, а также собственных многолетних исследований в области металлургии и горячей обработки крупных слитков.

Экспериментальные исследования проведены в лабораторных и заводских условиях, в том числе дальнего зарубежья, с использованием современного оборудования, испытательных машин и приборов.

Диссертационная работа выполнена в отделе обработки металлов давлением Филиала «Научно - исследовательского института технологии и организации производства двигателей «НИИД» ФГУП «ММГТП «Салют».

6. ОСНОВНЫЕ ВЫВОДЫ

В диссертации изложены научно обоснованные технические й технологические решения, внедрение которых позволило повысить качество крупных поковок энергомашиностроения и внесло значительный вклад в развитие экономики страны.

6.1. Впервые в теории ковки слитков автором введены понятия мега и мезо [с! - масштабных (структурных) уровней пластической деформации и показано, что волокно поковки - это ориентированные в направлении главной деформации оси 1-го порядка дендритов исходного слитка с максимумом механических свойств сплава и это направление должно совпадать с направлением действия максимальных рабочих напряжений в детали.

6.2 В результате анализа зависимостей изменения термомеханических параметров процесса ковки от размера заготовки показано, что крупность заготовки может быть достаточно точно определена по функциональной зависимости Тц = Ф( И.) - изменению температуры центра заготовки от радиуса в процессе её охлаждении на воздухе от температуры начала ковки (Тнк.) до температуры конца ковки (Тк.к.) по поверхности; по зависимости: поковки радиусом менее 50 мм относятся к мелким, радиусом более 250 мм — к крупным, а радиусом более 700 мм - к сверхкрупным.

Соответственно, крупным является слиток массой более Зт., а слиток массой 45т. - сверхкрупным.

6.3. Установлено, что задачей теории промышленной ковки является изучение влияния термомеханических параметров ковки на физико -химическую неоднородность и зёренную структуру слитка.

Так как слиток представляет собой поликристаллическую заготовку, состоящую из матричных зёрен (с тугоплавким внутренним дендритным каркасом), соединённых между собой тонкой оболочкой аморфного сплава легкоплавких элементов и примесей, то основным механизмом пластической деформации кристаллитов слитка является межкристаллитное (межзёренное) скольжение.

6.4. Впервые в теории свободной ковки автором введены понятия мега и мезо [d - f] масштабных (структурных) уровней пластической деформации и показано, что ковка слитка начинается с мегауровня. Механизм пластической деформации мегауровня - мезо [d - f] уровней сводится к "повороту + сдвигу" осей I -го порядка дендритов и междендритных объёмов металла; последующему смятию осей высших порядков и уплотнению заготовки в целом. Этапом перехода с мега на макроуровень пластической деформации нужно считать момент преобразования дендритной структуры слитка в волокнистую заготовки, момент смятия осей II -го порядка.

6.5. Показано, что применительно к деформации мегауровня допустимо использование относительной степени деформации (s) и величины укова (У) и их зависимости между собой по уравнению: 8 = 1 — —j^.

Оптимальной величиной относительной степени деформации перехода литой дендритной структуры слитка в деформированную волокнистую, образованную осями дендритов I -го порядка, нужно считать степень деформации равную 0,7 (У= 11).

6.6. Впервые в обработке металлов давлением представлены восемь масштабных (структурных) уровней пластической деформации : мега, мезо d — f } , макро, мезо II , мезо I , микро, мезо {ш - п}, нано (дендритная, дендритно - волокнистая, волокнистая, крупнозернистая, мелкозернистая с дислокационными ансамблями, дислокационная, ультрамикрокристаллическая, наноструктура). Представленных уровни позволили установить, что при ковке слитков в мегамакромасштабном интервале пластической деформации основными параметрами ковки являются степень деформации, температура и время выдержки при данной температуре, отвечающие за предварительное формирование заготовки (с припусками на окончательные размеры поковки) с ориентированно направленным волокном и крупнозернистой структурой (на мезо II).

При ковке на окончательные размеры (макромикроуровне пластической деформации) и формировании мелкозернистой структуры основными параметрами деформации являются температура, скорость и степень деформации, регламентация которых способствует прохождению метадинамической рекристаллизации в объёме поковки.

6.7. Установлено, что большинство хромоникельмолибденованадиевых сталей для энергомашиностроения обладают структурной наследственностью и их перегрев не исправляется стандартной термообработкой, т.к. температуратура рекристаллизации перегретого аустенита лежит выше А3 (на 30 - 200° С). Рекрис галлизация такого типа обусловлена возникновением фазового наклёпа в момент а — у превращения при повторном нагреве стали выше Аз. Для роторных сталей температура рекристаллизации перегретого до температур 1200 - 1250°С аустенита находится в интервале 1050-1070 °С.

Исправление перегрева и одновременное формирование мелкозернистой структуры в процессе ковки может быть достигнуто совместным влиянием термоциклирования и пластической деформации - термоцикломеханической обработкой (ТЦМО).

Структурная наследственность присуща также титановым и никелевым сплавам.

6.8. Обнаружено, что при скоростях деформации менее Ю^с"1 практически у всех конструкционных сталей, никелевых и титановых сплавов на установившейся стадии течения удельная сила деформирования не зависит от степени деформации и определяется температурой Т и скоростью деформации : р = А • ехр( Q / RT ), где Q -энергия активации пластической деформации; А- константа. А работа деформации определяется зависимостью: p-£=T-S = Q, где S - энтропия; Q - энергия тепловыделения.

Так как энтропия системы при постоянных р, Т должна быть постоянной, то и структура равновесной и устойчивой.

6.9. Исследованием зёренной структуры сталей и сплавов установлено, что после деформации образцов со скоростями 10 - 10 с"1, последняя остаётся равномерной мелкозернистой после достижения определённой степени деформации sp, соответствующей началу метадинамической рекристаллизации.

2 1

При деформации со скоростями выше 10" с" динамическая рекристаллизация в роторных сталях начинается при степенях деформации выше 8П, составляющей 0.2-0.4 в интервале температур 1050 -900°С. Следовательно, получение мелкозернистой структуры в крупных поковках возможно с учётом реальных скоростей деформации 10"2 - 10"3 с"1 и регламентированных степеней деформации - не менее sp

6.10. Впервые аналитическим исследованием ковки крупных поковок с учётом температурной неоднородности материала определено напряжённо-деформированное состояние в очаге деформации и получена аналитическая зависимость для расчёта удельной силы деформации при прожиме с к„1

Кц подстуживанием" заготовки: р =

71 + Где 1 — ширина бойка.

КцЛ.

6.11. Предложен комплексный критерий ковкости Бережковского Онищенко:

Уотн. 1

К. = уъ МПа позволяющий по результатам испытании механических свойств металлов и сплавов при температурах горячей обработки по значениям относительного сужения (\|/) и предела прочности (сть) установить температурные интервалы ковки — штамповки заготовок и слитков.

По уточнённому показателю ковкости этот интервал должен находится в пределах значений К^, = 0,003 - 0,2МПа~1.

6.12. Разработанная автором теория свободной ковки использована при разработке технологии и ковке крупных поковок энергомашиностроения (роторов турбин и генераторов АЭС и ТЭС, дисков газовых турбин, обечаек реакторов и парогенераторов и др.) при их серийном производстве с большим народнохозяйственном эффектом. В период 1985 - 2003 годов по технологии автора на ОАО « Ижорские заводы» изготовили более 50 поковок роторов турбин и генераторов.

На основе теории мегапластической деформации разработаны оптимальные схемы ковки крупных поковок энергомашиностроения из слитков и поданы заявки на патент РФ на способы изготовления вала, диска, обечайки и днища (крышки) реактора.

1. Маку шок Е. М. Синергетический подход к решению проблем деформационной теории // Кузнечно штамповочное производство» Обработка металлов давлением. - 2006. - № 2. - С. 15 - 21.

2. Дмитрий Константинович Чернов основоположник научного металловедения. Жизнь, деятельность и выдержки из трудов.- М.: Машгиз , 1950.-352 с

3. Белынский С. В. Исследование литой и кованой стали.-М.- С: Машгиз , 1952. -212 с.

4. Охрименко Я. М. , Тюрин В. А. Теория процессов ковки.- М.: Высшая школа, 1977.-295 с.

5. Тюрин В. А. Теория и процессы ковки слитков на прессах.- М,: Машиностроение, 1979.-240с.

6. Тюрин В. А. Эффективные технологии обработки металлов давлением. В кн. Обработка металлов давлением. МИСиС: Учебное пособие для вузбв; сб. Статей /Сост. А. В. Зиновьев, В. П. Полухин и др. М. : Интермет Инжиниринг, 2004. - С. 318 - 328.

7. Антощенков Ю. М. Расчёт процессов ковки. М.: Машиностроение. - 2001. - 240с.

8. Интеллектуальное богатство ВИЛСа // Технология лёгких сплавов.-2006.-№3.-С. 13-14.

9. Златкин М. Г., Дорохов Н. Н. Ковка под гидравлическими прессами.- С. -М.: Машгиз , 1947 . 176 с.

10. П.Генерсон И. Г. Поковки из специальных сталей. Л.: Машиностроение, 1967.-311 с.

11. Гончаров М. А. Ковка крупных поковок. М.- С: Машгиз, 1945. -218 с.

12. Дорохов Н. Н., Златкин М. Г. Технологические процессы ковки крупных поковок. М. - С. : Машгиз , 1950. - 192 с.

13. Брюханов А. Н. Ковка и объёмная штамповка .- М.- С: Машиностроение , 1975.-408 с.

14. Ковка крупных поковок, результаты исследования технологических режимов. / Под ред. В. Н. Трубина, И. Я. Тарновского.- М.- С .: Машгиз , 1962. -224 с.

15. Тарновский И. Я. , Трубин В. Н. , Златкин М. Г. Свободная ковка на прессах.- М.: Машиностроение , 1967 .- 328 с.

16. Камнев П. В. Совершенствование ковки крупных поковок.- Л.: Машиностроение , 1975 .- 342 с.

17. Охрименко Я. М. Технология кузнечно-штамповочного производства.- М.: Машиностроение ,1976 .- 560 с.

18. Бережковский Д. И. Расчёт давлений при осадке слитков на прессах // Кузнечно штамповочное производство. - 1959. - № 2. - С. 1-5.

19. Белков Г. М. Влияние формы бойков и величины обжатия на распределение продольных деформаций по сечению поковки// Кузнечно штамповочное производство. - 1961. - № 2. - С. 15-19.

20. Немзер Г. Г. Тепловые процессы производства крупных поковок машиностроения. Л. : Машиностроение , Ленинградское отделение, 1979. — 269 с.

21. Семёнов Е. И. Ковка и объёмная штамповка. Учебник для вузов.- М.: Высшая школа , 1972 . 352 с.

22. Система управления качеством проектирования технологических процессов ковки / В. Н Трубин, В. И. Макаров, С. Н. Орлов и др.- М. : Машиностроение, 1984.- 184 с.

23. Медовар Б. И. Металлургия Вчера, сегодня и завтра. Киев: Наукова Думка, 1990. - 189 с.

24. Тюрин В. А., Мохов А. И. Теория обработки металлов давлением : Учебник для вузов / ВолгГТУ. Волгоград: 2000. - 416 с.

25. Унксов Е. П. Инженерная теория пластичности. -М. : Машгиз, 1959. -328 с.

26. Корнеев Н. И., Скугарев И. Г. Основы физико химической теории обработки давлением. - М. : Машгиз , 1960. - 316 с.

27. Бекофен В. Процессы деформации.- М. : Металлургия, 1977. 288 с.

28. Гельдерман Л. С., Куляпина Э. П. Влияние осадки при ковке на макроструктуру и механические свойства поковок //Кузнечно — штамповочное производство . 1959 .-№11 .-С. 1 - 5 .

29. Соколов И. Г. Влияние коэффициента уковки на механические свойства металла локомотивных осей // Кузнечно — штамповочное производство. — 1959.- №6.-С. 15-20.

30. Соколов Л. Н. Поверхностные дефекты на крупных поковках // Кузнечно — штамповочное призводство. 1959. - №8.- С. 4 - 5.

31. Охрименко Я. М. Коэффициент уковки при поочерёдной деформации в различных направлениях // Кузнечно штамповочное производство-1959.-№2. -С. 5-8.

32. Бережковский Д. И. Изменение структуры литого металла при пластическом сжатии // Кузнечно штамповочное производство. - 1960. -№4.- С. 12-16.

33. Ковка слитков на прессах. / Л. Н. Соколов, Н. М. Золотухин, В. Н. Ефимов и др. / Под ред. Л. Н. Соколова. К. : Техника, 1984.- 127с.

34. Гром И. К. Свободная ковка. Киев - Москва: Машгиз, 1955. -291с. •

35. Грачёв К. Ф. Ковочное производство. — М.: ОНТИ, 1935. — 397 с.

36. Трубин В. Н., Чернихова И. Я. Влияние режима термической обработки на анизотропию механических свойств кованой стали // Кузнечно — штамповочное производство. 1961. - № 5. - С. 5 - 9.

37. Генерсон И. Г. Зависимость качества дисков от степени укова // Кузнечно -штамповочное производство. 1962. - № 5. - С. 5 — 9.

38. Валякин Ф. М. Влияние степени укова на структуру и механические свойства аустенетной хромоникелевой стали // Кузнечно — штамповочное производство. 1962.- № 5. - С. 10 - 13.

39. Дзугутов М. Я. , Степанов В. П. Новый метод изготовления дисковых поковок осадкой слитков // Кузнечно штамповочное производство.- 1962. -№ 10 .-С. 10-14.

40. Павлов И. М. и др. // Металлург. 1936,- № 12.

41. Валякин Ф. М. Ковка слитков жаропрочной стали // Кузнечно -штамповочное производство. 1970. - № 7. - С. 8 - 13.

42. Дзугутов М. Я., Вахтанов Б. Ф. Влияние исходной величины зерна сплава типа ЭИ 437Б на конечную величину зерна , полученную после деформации и рекристаллизации. // Кузнечно штамповочное производство.1960. -№ 2.- С. 1 -4.

43. Корнеев Н. И. Деформация металлов ковкой.- М. : Оборонгиз, 1947.- 142 с.

44. Дзугутов М. Я. , Вахтанов Б. Ф. Влияние продолжительности выдержки при ковочной температуре на пластичность сплава ЭИ 437Б. // Кузнечно -штамповочное производство. 1960. - № 4. - С. 17-19.

45. Рыбарж А. А. Производство снарядов. М. : НКАП, Оборонгиз. -1943.- 127 с.

46. Шелаев И. П. Совершенствование термодеформационных режимов ковки.// Кузнечно — штамповочное производство Обработка металлов давлением. -2007. - №9. -С. 31 -33.

47. Ковка и объёмная штамповка стали. Справочник./ Под ред.М.В. Сторожева.-- М.: Машиностроение , 1967 . т.1.- 435с.

48. Онищенко А. К. Параметры ковки и крупность поковок. // Кузнечно-штамповочное производство . 1987.-№6 .-С. 22-23.

49. Голиков И. Н. Дендритная ликвация в стали,- М.: Металлургиздат , 1958. -206 с.

50. Ефимов В. А. Разливка и кристаллизация стали .- М.: Металлургия , 1976 .552 с.

51. Саратовкин Д. Д. Дендритная кристаллизация.- М.:Металлургиздат,1957. -127 с.

52. Ефимов В. А. , Эльдарханов А.С. Технологии современной металлургии . -М.: Новые технологии , 2004.- 787 с.

53. Голиков И. Н. , Маслёнков С. Б. Дендритная ликвация в сталях и сплавах .М.: Металлургия , 1977 . -223 с.

54. Онищенко А. К. Влияние примесей серы и фосфора на пластичность стали 25Х2НМФА при ковке. // Энергомашиностроение , 1989 . -№ 12. -С . 20 -22.

55. Студниц М. А., Миркин И. J1. Природа межзёренного излома литой и перегретой стали.//Вестник транспортного машиностроения, 1957.-№4.-С. 143.

56. Мовчан Б.А. Границы кристаллитов в литых металлах и сплавах.- Киев: Техшка, 1970 .-212 с.

57. Лебедев В. H., КоровинаВ. М., Варакин П. М. Крупные поковки для валов турбогенераторов. М.: Машиностроение, 1968.- 119с.

58. Технология создания неразъёмных соединений при производстве газотурбинных двигателей /Ю. С . Елисеев , С. Б. Маслёнков, В. А. Гейкин ,

59. В. А. Поклад / Под общ. ред. С. Б. Маслёнкова .- М.: Наука и технологии , 2001.- 544 с.

60. Титановые сплавы. Плавка и литьё титановых сплавов / Андреев А. Л., Аношкин Н. Ф., Бочвар А. Г. и др./ М.: Металлургия , 1994 .- 386 с.

61. Лозинский М. Г. Практика тепловой макроскопии.- М.: Машиностроение, 1976.- 168с.

62. Атомная структура межзёренных границ./ Сб. ФТТ, вып. 8. М.: МИР, 1978.-287с.

63. Кайбышев О. А., Валиев Р. 3. Границы зёрен и свойства металлов.-М.: Металлургия, 1987.- 214 с.

64. Брюховецкий В. В., Пойда В. П., Кузнецова Р. И., Клепиков В. Ф. Миграция границ зёрен и зернограничное проскальзывание в условиях сверхпластической деформации.// Вопросы атомной науки и техники, 2005. №3. - С. 47 - 50,

65. Котрелл А. X. Строение металлов и сплавов. Пер. с англ. В. П. Кишенёвского и А. Я. Судакина / Под ред. М. Л. Берштейна.- М.: Металлургиздат, 1961. 167 с.

66. Глейтер Г. , Чалмерс Б. Болыпеугловые границы зёрен. Пер. с англ./ М.: Мир, 1975.- 375с.

67. Дуб А. В., Макарычева Е. В., Дуб В. С. Роль микропроцессов при формировании макросвойств конструкционной хромоникельмолибденовой стали // Металлы. 2007. - № 3. - С. 53 -63.

68. Панин В. Е. , Михачёв В. А. , Гриняев Ю.В. Структурные уровни деформации твёрдых тел.- Новосибирск: Наука ,1985.-229с.

69. Панин В. Е. , Гриняев Ю. В. , Данилов В. И. и др. Структурные уровни пластической деформации и разрушения.- Новосибирск : Наука , 1990 .- 225с.

70. Панин В. Е. Пластическая деформация и разрушение твёрдых тел как эволюция потери их сдвиговой устойчивости на разных масштабных уровнях.// Вопросы материаловедения . 2002 .-№ 1 . - С. 34 - 50 .

71. Колмогоров В. Л. Механика обработки металлов давлением. М.: Металлургия. - 1986. - 688с.

72. Онищенко А. К. Качество крупных поковок.// Технология металлов.- 2008,-№ 7. С. 6 - 11.

73. Онищенко А.К. Теоретические особенности ковки крупных поковок.// Труды ЦНИИТМАЩ . № 227 . - 1991.- С. 53 - 60 .

74. Онищенко А. К. Мегапластическая деформация и оптимальная величина укова слитка. // Технология металлов .-№10 .- 2006 .- С. 12 15.

75. Валиев Р. 3. Наноструктурные материалы, полученные интенсивной пластической деформацией. -М.: Машиностроение, 2000. 272с.

76. И. В. Горынин Исследования и разработки ФГУП ЦНИИ КМ « Прометей» в области конструкционных наноматериалов.// Российские нанотехнологии. — 2007. т.2. - № 3/4. - С. 35 - 57.

77. Э. Ландре Общие направления развития нанотехнологии до 2020 г./ Пер. с англ.// Российские наиотехнолгии. 2007. - т.2. - № 3/4. - С. 8 — 15.

78. Дудова Н. Р., Кайбышев Р. 0.,Валитов В. А. Механизмы деформации сплава Х20Н80 при повышенных температурах. // Физика металлов и металловедение. 2009, том 107. - № 4. - С. 438 - 448.

79. Попов А. А., Караев А. Б., Сугирбеков В. А., Юханов В. А.,

80. Андренко В. М. Исследование анизотропии и неоднородности механических свойств толстостенных изделий из стали.// Энергомашиностроение. № 12. -1989.-С. 17-20.

81. А. с. 1747227 СССР, МКИ В 21 . 5/00 , 1 / 04 . Способ изготовления поковок из слитка. / А. К. Онищенко и А. Б. Караев. Опубл. 15.07.92.1. Бюл. № 26 .

82. Гуляев А. П. Металловедение. Учебник для вузов, 6- е изд., прераб. и доп. -М.: Металлургия, 1986. 544с.

83. Новиков И. И. Теория термической обработки металлов. Учебник для вузов. 4-е изд., перераб. и доп.- М.: Металлургия , 1986 . 480с.

84. Патент 2255122 РФ, МПК В 21 1 1/06 , В 21 Б 8/00 . Способ обработки металлического сплава давлением. / Онищенко А. К. Опубл.2005. 06. 27 . Бюл. № 18.

85. Гегузин Я. Е. Макроскопические дефекты в металлах.- М.: Металлургиздат, 1962.-252 с.

86. Онищенко А. К. Структурные уровни пластической деформации при ОМД, волокно и механические свойства поковок // Технология металлов. 2009.1.-С.13 16.

87. Механика разрушения и прочность материалов. Справочник.- Киев: Наукова Думка. Т. 1,. 988. 486с.

88. Астафьев А. А. Термическая обработка крупных поковок // Металловедение и термическая обработка. 1973. - № 7. - С. 2 - 5.

89. Термическая обработка в машиностроении. Справочник/ Под ред. Ю. М. Лахтина и А. Г. Рахштадта. М. : Машиностроение, 1980. - С. 625 - 630.

90. Садовский В. Д. Структурная наследственность в стали. М.: Металлургия, 1973.- 205с.

91. Лукашкин Н. Д., Кохан Л. С. Обработка металлов давлением. Учебное пособие. М.: МГВМИ, 2006. - 424с.

92. Онищенко А. К. Основы термоциклирования при ковке крупных поковок. // Кузнечно штамповочное производство . - № 9 . - 1988 . - С. 9 - 10 .

93. Веретенников Э. Б, Онищенко А. К. Исследование влияния температуры и степени пластической деформации на изменение зерна аустенита стали . // Кузнечно штамповочное производство.- № 4 . -1980 . - С. 5 - 8 .

94. Марочник сталей и сплавов./ М. М. Колосков, Е. Т. Долбенко , Ю. В Каширский и др.; Под общей ред. А. С. Зубченко .- М.: Машиностроение , 2001.- С. 596-606.

95. Гуменюк Ю. И., Екимов К. К. Гидравлические прессы: Расчёт и проектирование. Учебное пособие. JL: ЛМИ, 1983. - 94с.

96. Onischenko А. К. Theoretical features for forging large sized forgings //

97. The 13 th International Forgemasters Meeting , Pusan, Korea ,October 12 16 , 1997: Korea Heavy Industries & Construction Co., Ltd. The Korea Institute of Metal & Materials , 1997.- V. I.- P. 321 - 333 .

98. Онищенко А. К. Исследование технологической пластичности и структуры сплава ЭП 718ИД в зависимости от термомеханических параметров деформации.// Авиационная промышленность. 2008. - № 1. - С. 50 - 52.

99. А. с. 597147 СССР, МКИ 21 J 1/ 06 , С 21 D 1/ 78 , С 21 D 7 /14 . Способ получения крупных стальных поковок . /Н. Н. Зорев , Э. В. Веретенников-,

100. А. К. Онищенко, И. А. Борисов, В. В. Соболев и Е. К. Горовая ( ДСП).

101. А. с. 871961 , МКИ В 21 J 5 / 00 . Способ ковки крупных стальных поковок. / А. К. Онищенко, Э. В. Веретенников, Г. А. Пименов, Э. С. Каган и

102. Е. К. Горовая,- Опубл. 15. 10 . 81 Бюл. № 38 .

103. А. с. 1257924 СССР, МКИ В 05 В 7 / 20 . Способ изготовления стальных поковок . / А. К. Онищенко , С. И. Марков , Э. В. Веретенников , С. И. Ривкин, Е. К. Горовая и А. В. Кузнецова. (ДСП.)

104. A.c. 1685025 СССР, МКИ В 21 J 1/ 02 . Способ ковки на прессах. / А. К. Онищенко и О. Н. Игнатьева. (ДСП )

105. Онищенко А. К. Масштабные уровни пластической деформации и оптимальные параметры ковки крупных поковок. // Тяжёлое машиностроение .2007 .-№ 6 .-С. 13- 18.

106. Изготовление крупных валов роторов для тепловых электростанций в фирме «JSW». // Технический бюллетень фирмы № MP 117 82 (SE).- 1983. -С. 1 - 17.

107. Ильюшин А. А. Пластичность.- М.:- JL: 1948. -4.1 .-379 с.

108. Онищенко А. К. , Мишулин А.А. Аналитическое исследование ковки крупных поковок с учётом температурной неоднородности материала . // Кузнечно — штамповочное производство • Обработка материалов давлением. 2006 . - № 10 .-С. 14 - 19

109. МАРОЧНИК СТАЛИ И СПЛАВОВ / Д. И. Бережковский, Л. Г. Голеныпина, Л. В. Голуб и др.; Под ред. И. Р. Крянина, А. А. Астафьева, Е. П. Могилевского. -М.: ЦНИИТМАШ, 1971.- С. 455-470.

110. Бережковский Д. И. Критерий способности металла к ковке и объёмной штамповке./ Вестник машиностроения. 1967. - № 4. - С. 7 - 10.

111. Бережковский Д. И. Метод комплексной оценки деформируемости стали и сплавов при ковке. / Кузнечно — штамповочное производство. — 1975. —12.-С. 11 12.

112. Онищенко А. К. О критерии ковкости металлов и сплавов.// Кузнечно -штамповочное производство • Обработка материалов давлением. — 2009 . ' № 11 .-С. 14- 17

113. А. с. 1306632 СССР, МКИ В 21J 5/00. Способ ковки пластины /

114. Э. В. Веретенников , А. К. Онищенко , Б. А. Деревянко и В. А. Колосов. -Опубл. 30. 04 . 87. Бюл. № 16 .

115. Онищенко А. К. , Тихомиров H. В. , Мишулин A. A. , Горовая E. K. , Каган Э. С. Технологические особенности изготовления цельнокованых роторов большой мощности . // Кузнечно — штамповочное производство . -1976.-№ 9.-С.1-3.

116. Онищенко А. К. , Тихомиров Н. В. , Горовая Е. К. Исследование и разработка технологии ковки при изготовлении сварно кованых заготовок // Кузнечно — штамповочное производство . - № 1. — С. 7 - 9 .

117. Онищенко А. К. , Веретенников Э. В. Исследование термомеханических режимов протяжки и структуры поковок.// Кузнечно штамповочное производство . - 1977. - № 3 . - С. 18-19.

118. Онищенко А. К. , Тихомиров Н. В. , Каган Э. С. ,Горовая Е. К. Производство поковок роторов большой мощности в сварно кованом исполнении .// Энергомашиностроение. — 1977 . - № 8 .- С.20 - 24

119. А. с. 617153 СССР , МКИ В 21 J 13 / 02. Кузнечный боёк ./

120. А. К. Онищенко , М. А. Тимофеев , Э. В. Веретенников , В.В. Сдасюк , Н.В. Тихомиров , В. J1. Боголепов , Э. С. Каган , Е. К. Горовая и А.М Кузьменко.- Опубл. 17. 07. 78. Бюл.№28.

121. Онищенко А. К. , Веретенников Э. В. , Боголепов В. JI. , Макавчук Г. Ф Ковка заготовок роторов большой мощности . // Энергомашиностроение , 1979.-№6.-С. 27-29 .

122. Онищенко А. К. , Веретенников Э. В. , Горовая Е. К. Изготовление поковок роторов без предварительной осадки слитка . // Кузнечно -штамповочное производство . 1979 . - № 9 . - С. 26 - 27.

123. Онищенко А. К. , Сташук Е. К. Ковка заготовок крупных роторов с использованием температурной неоднородности стали.

124. Энергомашиностроение. 1983. - № 10 . - С .20 - 22 .

125. A.c. 1207604 СССР , МКИ В 21 J 5 / 00. Способ изготовления валов. / А. К. Онищенко, Э. В. Веретенников, Е. К. Горовая и А. М. Кузьменко. Опубл. 30 .01. 86 . Бюл. № 4 .

126. A.c. 1234026 СССР, МКИ В 21 J 5 /00. Способ изготовления цилиндрических поковок./ Э. В. Веретенников, А. К. Онищенко, П. П. Кальченко, К.К. Овчаренко и В. В. Федченко . Опубл. 30 .05 . 86. Бюл .№20.

127. Дуб В. С. , Кузнецов Е. М. , Онищенко А. К. и др. Комплексная технология производства заготовок хвостовиков для турбины К 1000 -60/1500. // Труды ЦНИИТМАШ . № 227 . -1991.- С. 14 - 19.

128. Колпишон Э. Ю., Батов Ю. М., Корчагин А. М., Михеева И. Н., Сулягин Р. В. и Ямпольский О. М. О качестве крупных поковок роторной стали.// Электрометаллургия. № 4. - 2003. - С. 16-19.

129. Онищенко А. К. Масштабные уровни пластической деформации и термомеханические параметры ковки слитков и заготовок // Кузнечно -штамповочное производство • Обработка материалов давлением.- 2009. № 4. -С. 9- 13.

130. Суперсплавы И: Жаропрочные материалы для аэрокосмических и промышленных энергоустановок / Под ред. Симса И. Т., Столоффа Н. С., Хагеля У. К. Пер. с англ. В 2 х книгах. Кн. 2/ Под ред. Шалина Р. Е. М. : Металлургия. - 1995. - 384 с.

131. Смирнов М. А., Счастливцев В. М., Журавлёв Л. Г. Основы термической обработки стали,- М.: Наука и технологии, 2002. 519с.

132. Патент 2286862 РФ, МПК В 21 I 1/04, В 21 К 1/28. Способ изготовления колец./ А. К. Онищенко, Э. Б. Григорьян. Опубл. 10.11.2006 Бюл. № 31.

133. Заявка на патент РФ 2008112242/02. Способ изготовления диска ГТД./ А. К. Онищенко. От 02.04.2008.

134. Заявка на патент РФ 2008137855/02. Способ изготовления поковки из слитка./ А. К. Онищенко. От 24.09.2008.

135. Заявка на патент РФ 2008142860/02. Способ изготовления диска./ А. К. Онищенко. От 30.10.2008.

136. Заявка на патент РФ 2008147943/02. Способ изготовления обечайки реактора./ А. К. Онищенко. От 05.12.2008.

137. Заявка на патент РФ 2009124995/02. Способ изготовления поковки диска из слитка./А. К. Онищенко. От 01.07.2009.

138. Заявка на патент РФ 2009139368/02. Способ изготовления поковки днища (крышки) реактора из слитка./ А. К. Онищенко. От 27.10.2009.

139. Банных О. А., Белокуров О. А.,Блинов В. М., Лавриненко В. Ю., Семёнов Е. И. Штамповка поковок с направленным волокнистым строением. // Вестник машиностроения. 2000. - № 10. - С. 33 - 37.

140. Семёнов Е. И, Белокуров О. А., Лавриненко В. Ю. Исследование волокнистого строения поковок при штамповке шаровых пальцев и колец подшипников.// Заготовительное производство в машиностроении. 2005. -№4.-С. 28-37.

141. Артес А. Э. Качество и производство поковок на подъёме? // Заготовительные производства в машиностроении. 2005. - № 5.- С.21 -24.

142. Коновалов А. В., Смирнов А. С. Вязкопластическая модель сопротивления деформации стали 08Х18Н10Т при температуре горячей деформации.// Металлы. № 2. - 2008. - С.55 - 60.

143. Rech R. Freiformschmiedtstucke für den Kraftwerksbau Technologien des 21. Jahrhunderts.// Stal und Eisen. - 2008. - 128. - № 3.- S. 49 - 50.

144. Семёнов E. И., Гудов А. А., Иванюк А. В., Сидоров А. А. Определение волокнистого строения поковок типа стержня с плоским фланцем. // Заготовительное производство в машиностроении. 2008. - № 1. - С. 21 - 23.

145. Потапов А. И. Механические свойства крупных кузнечных слитков из конструкционных сталей. // Заготовительное производство в машиностроении. 2008. - № 2. - С. 25-29.

146. Гречников Ф. В., Уваров В. В., Носова^Е. А, Экспериментальное исследование показателей анизотропии от деформации. // Заготовительное производство в машиностроении. 2008. - № 7. - С. 19-21.

147. Коршак В. Ф., Шаповалов Ю. А. Некоторые аспекты сверхпластического течения эвтектических сплавов, связанные с метастабильностью.// Физика металлов и металловедение. 2009, том 107. - № 4. - С. 422 - 428.

148. Современное состояние мировой ковочной индустрии./ Тюрин В.А., Овечкин В. В.// Кузнечно штамповочное производство • Обработка материалов давлением.- 2009. - № 7. - С. 46 - 48.

149. Тюрин В.А. Разновидности процессов кузнечной протяжки.// Кузнечно -штамповочное производство • Обработка материалов давлением.- 2009. № 9. - С. 5 - 9.

150. Онищенко А. К. Промышленная ковка стали и сплавов. М. : Интермет Инжиниринг, 2009 - 247с.