автореферат диссертации по энергетике, 05.14.04, диссертация на тему:Повышение энергоэкологической эффективности сжигания газообразного топлива в водогрейных газотрубных котлах

На правах рукописи

0046062

ЖДАНОВ Николай Владимирович

ПОВЫШЕНИЕ ЭНЕРГОЭКОЛОГИЧЕСКОЙ ЭФФЕКТИВНОСТИ СЖИГАНИЯ ГАЗООБРАЗНОГО ТОПЛИВА В ВОДОГРЕЙНЫХ ГАЗОТРУБНЫХ КОТЛАХ

Специальность 05.14.04 - «Промышленная теплоэнергетика»

АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

2 < ИЮН 2010

ОМСК 2010

004606213

Работа выполнена в государственном образовательном учреждении высшего профессионального образования «Омский государственный университет путей сообщения» (ГОУ ВПО «ОмГУПС (ОмИИТ)»).

Научный руководитель: доктор технических наук, профессор ВЕДРУЧЕНКО Виктор Родионович.

Официальные оппоненты:

доктор технических наук, доцент НЕНИШЕВ Анатолий Степанович;

кандидат технических наук, доцент СТРЕК Ярослав Михайлович.

Ведущая организация:

Новосибирский государственный технический университет (НЭТИ).

Защита диссертации состоится 02 июля 2010 г. в 14 часов на заседании диссертационного совета Д 212.178.02 при Омском государственном техническом университете (ОмГТУ) по адресу: 644050, г. Омск, пр. Мира, 11, корпус 6, ауд. 6-340.

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке Омского государственного технического университета.

Автореферат разослан 28 мая 2010 г.

Отзывы на автореферат в двух экземплярах, заверенные гербовой печатью учреждения, просим направлять в адрес диссертационного совета Д 212.178.02. Тел./факс: (3812) 65-64-92, e-mail: dissov_omgtu@omgtu.ru.

Ученый секретарь

диссертационного совета

доктор технических наук,

профессор

с

© Омский гос. университет путей сообщения, 2010

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность исследования. В настоящее время для подъема и укрепления экономики в России исключительное значение приобретает последовательное проведение энергетической политики, ключевым вопросом которой согласно федеральному закону РФ № 261-ФЗ «Об энергосбережении и о повышении энергетической эффективности... » от 23 ноября 2009 г. является приоритетность энергосбережения перед наращиванием объемов добычи и производства энергоресурсов одновременно с повышением экологической эффективности.

В последнее время широкое применение в малой энергетике и ЖКХ получили блочные автоматизированные котельные (БАК) на базе водогрейных газотрубных котлов малой и средней мощности.

Теплообмен в топках малых котлов имеет существенное отличие от аналогичных процессов в топках энергетических котлов, связанное с их малыми размерами и отличиями в режимных параметрах работы, влияющими на физические условия протекания процесса, что приводит к снижению теплообмена излучением и к возрастанию доли конвекции в сложном теплообмене.

Применение вторичных излучателей (ВИ) в топках котлов усложняет расчет процесса теплообмена. В отличие от топочных газов ВИ имеет непрерывный спектр излучения, за счет чего переизлучает воспринятое от них тепло на радиационные поверхности топки с большей интенсивностью. Интенсификация теплообмена приводит к снижению максимальной температуры в ядре факела, способствуя уменьшению образования термических оксидов азота в топке котла.

Основным направлением повышения эффективности сжигания топлива является утилизация низкопотенциального тепла уходящих дымовых газов установкой за котлом высокоразвитых поверхностей нагрева. В результате охлаждения ниже температуры точки росы используется как физическое тепло дымовых газов, так и скрытая теплота парообразования содержащихся в них водяных паров.

Цель диссертационной работы - разработка методов повышения технико-экономических и улучшения экологических показателей газотрубных котлов использованием ВИ и утилизацией теплоты уходящих дымовых газов.

Дня достижения поставленной цели были решены следующие задачи.

1. Выполнен анализ особенностей видов конструкции и режимов работы газотрубных котлов, существующих методов расчета теплообмена в топках и камерах сгорания, особенностей теплообмена в топках малых котлов и способов его интенсификации, типовой тепловой схемы водогрейных БАК.

2. Разработана математическая модель теплообмена в цилиндрической котельной топке, учитывающая конвективную составляющую и влияние ВИ.

3. Предложены варианты тепловых схем БАК с утилизацией теплоты уходящих дымовых газов и разработана методика расчета коэффициента байпаси-рования «горячих» газов.

4. Разработан программный продукт для выполнения численных исследований влияния ВИ на теплообмен в цилиндрической топке и эффективности установки конденсационного охладителя дымовых газов (КОДГ).

5. Оценена адекватность математической модели теплообмена в цилиндрической топке экспериментальным результатам.

6. Определена технико-экономическая и экологическая эффективность предложенных технических решений.

Объектом исследования были водогрейные газотрубные котлы типа КВСА, в настоящее время широко применяемые в малой энергетике и ЖКХ; предмет исследования - влияние ВИ на процесс теплообмена в цилиндрической котельной топке и образование термических оксидов азота; способ утилизации низкопотенциальной теплоты уходящих газов.

Методы исследования. Теоретическая часть работы основана на использовании метода математического моделирования уравнений теплообмена и теплового баланса. При решении систем уравнений математической модели применялся метод итераций. Численные исследования проводились с помощью разработанного программного продукта. Экспериментальные исследования осуществлялись при выполнении режимно-наладочных испытаний котлов.

Научная новизна работы заключается в следующем.

1. На основе нормативного метода теплового расчета котлов разработана математическая модель теплообмена в цилиндрической котельной тога^ учитывающая конвективную составляющую и влияние ВИ.

2. Предложены для реализации утилизационные тепловые схемы БАК, разработана методика расчета коэффициента байпасирования «горячих» газов, учитывающая конструкцию дымовой трубы (ДТ) и климатические условия.

3. Исследовано влияние ВИ на теплообмен в цилиндрической котельной топке и образование термических оксидов азота.

4. Определена эффективность установки КОДГ с учетом байпасирования части «горячих» дымовых газов.

Достоверность научных положений и результатов исследования подтверждается применением современных методов исследования, основанных на использовании нормативного метода теплового расчета котельных агрегатов, выбором сертифицированной измерительной аппаратуры, сопоставлением результатов расчетов с экспериментальными данными.

Автор защищает:

- математическую модель теплообмена в цилиндрической котельной топке, учитывающую конвективную составляющую и влияние ВИ;

- утилизационные тепловые схемы БАК и методику определения коэффициента байпасирования;

- результаты численных исследований влияния ВИ на теплообмен в цилиндрической топке и образование термических оксидов азота;

- результаты численных исследований эффективности установки КОДГ с учетом байпасирования части «горячих» дымовых газов.

Практическая ценность диссертации заключается в разработке способа снижения выбросов термических оксидов азота установкой ВИ в топке котла, методики расчета коэффициента байпасирования «горячих» дымовых газов и программного продукта теплового расчета газотрубного котла и определения эффективности установки КОДГ.

Апробация работы. Результаты исследований по теме диссертации докладывались и обсуждались на всероссийской научно-технической конференции студентов, аспирантов и молодых ученых «Проблемы теплоэнергетики» (Челябинск, 2006); 3-й международной научно-технической конференции «Энергетика, экология, энергосбережение, транспорт» (Омск, 2007); международной научно-технической конференции «Энергосбережение в тепло-, электроэнергетике и теплотехнологиях» (Омск, 2010); на расширенных заседаниях кафедры «Теплоэнергетика» ОмГУПСа (Омск, 2010) и ОмГТУ (Омск, 2010).

Публикации. По теме диссертации опубликовано 14 печатных работ (из них три статьи - в изданиях, рекомендованных ВАКом) и один патент на полезную модель.

Структура и объем работы. Диссертация состоит из введения, шести глав, заключения, списка литературы из 115 наименований, 10 приложений и содержит 141 страницу основного текста, 48 рисунков и девять таблиц.

СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

Во введении обоснована актуальность темы, определена цель исследования, сформулированы научная новизна, практическая значимость результатов.

В первой главе выполнен анализ особенностей конструкции и режимов работы газотрубных котлов, выявлены их преимущества и недостатки по сравнению с водотрубными котлами; выполнен анализ существующих методов расчета теплообмена в топках котлов и камерах сгорания; выявлены особенности расчета теплообмена в топках малых котлов и теоретические предпосылки его интенсификации; проведен анализ типовой тепловой схемы водогрейных БАК; сделаны выводы и поставлены задачи исследования.

Вопросы опытной эксплуатации топок малых котлов с установкой ВИ отражены в трудах М. В. Равича, В. А. Спейшера, Р. И. Эстеркина, В. П. Артемьева, И. П. Колченоговой, В. Н. Андрианова, В. В. Исаева и др.

И. П. Колченоговой и В. Н. Андриановым под руководством С. Н. Шори-на в специальной калориметрической камере при установке ВИ в виде продольной металлической пластины при значительном расходе газа получено снижение безразмерной температуры на выходе из камеры примерно на 20 % по сравнению с опытами, проведенными без ВИ.

Результаты испытаний чугунного секционного котла типа НРч, проведенных Р. И. Эстеркиным, показали, что применение горки из битого огнеупорного кирпича в топке котла позволяет снизить температуру продуктов сгорания на выходе из нее примерно на 23 - 25 %.

В результате экспериментальных исследований, выполненных В. В. Исаевым на котле ДКВР-4-13, установлено, что применение ВИ в виде вертикальных керамических трубок в топке снизило выбросы оксидов азота на 50 %.

Однако в указанных работах не проводилась теоретическая оценка влияния ВИ на теплообмен в топке. Р. И. Эстеркин отмечает, что получение теоретико-экспериментальных данных для оценки влияния ВИ на теплообмен в реальных топках котлов представляет значительный практический интерес, поскольку в нормативном методе расчет теплообмена в топках, имеющих ВИ, не рассматривается я рекомендации по их применению отсутствуют.

Во второй главе на основе среднеинтегрального метода расчета, уравнений теплообмена и теплового баланса разработана математическая модель теплообмена в цилиндрической котельной топке, учитывающая конвективную составляющую и влияние ВИ.

При разработке математической модели приняты допущения: режим теплообмена в топке стационарный; цилиндрическая поверхность топки характеризуется средними значениями температуры стенки Тст и степени черноты ест, поверхность ВИ - средними значениями температуры Тви и степени черноты 6ви"> объем топки полностью заполнен продуктами сгорания (состав, температура Тф и оптические характеристики Еф и Аф — средние по объему); начальная температура продуктов сгорания равна адиабатной температуре горения Та при коэффициенте избытка воздуха в топке ат; продукты сгорания в выходном сечении топки имеют среднюю температуру Т".

Выражение для теплового потока, воспринятого стенкой топки, имеет вид:

С?ст = *3г.ст + ^г. ст + ^ВИст' (О

где С^.ст^г.ст^вист ~ соответственно тепловой поток, переданный газом стенке за счет лучеиспускания, переданный газом стенке за счет конвекции, переданный ВИ стенке за счет лучеиспускания, Вт.

Первое слагаемое выражения (1) по закону Стефана-Больцмана вычисляется по выражению:

'Зг.ст = стоЕф.стР(л4(Тф _ Тст), (2)

где с0- постоянная Стефана-Больцмана, Вт/(м2-К4); -приведенная степень черноты факела и цилиндрической стенки топки; Рст -лучевоспринимаю-щая поверхность стенки топки, м2; коэффициент, учитывающий загрязнение поверхности стенки топки.

Второе слагаемое выражения (1) согласно уравнению Ньютона рассчитывается по формуле:

(Зг.ст = аАт(Тф - Тст), (3)

где ак-коэффициент теплоотдачи от продуктов сгорания к поверхности цилиндрической стенки топки котла, Вт/м2.

Третье слагаемое выражения (1) согласно закону Стефана-Больцмана определяется по выражению:

^ВИст = Со£ВИстР]ЗИ^(ТвИ ~ ), (4)

где вВИот - приведенная степень черноты ВИ и стенки топки; Рви - площадь полной поверхности ВИ, м2.

Уравнение теплового баланса топки имеет вид:

<2ст = ВрУгсгф(Та -т;), (5)

где Вр - часовой расход топлива, м3/с; V,. - объем продуктов сгорания, образовавшихся при сгорании единицы топлива, м3/м3; сг - средняя объемная изобарная теплоемкость газов в топке в интервале температур Та и Дж/(м3-°С); (р -коэффициент сохранения тепла топки.

Принимая обозначения относительной площади поверхности ВИ 7 = безразмерной температуры отходящих из топки газов 8" =Т^/Та,

материала стенки топки 0СТ = Тст/Та и ВИ 0ВИ =ТВИ/Та, с учетом того, что Та »Тст, после преобразований выражений (1) и (5) получено уравнение для определения безразмерной температуры на выходе из топки:

- Во + ^/Во2 + 4ефхтр^(1 - евисту^и) Нт--, (о)

где Во = фВрУгсг/а0РстТа - критерий Больцмана; р] = Рк Ро ~ коэффициент, учитывающий характер теплообмена в топке ( Р0 -коэффициент, учитывающий объемное тепловыделение факела; рк = 1 + (З^/Г)^ - множитель, который определяется соотношением лучистого и конвективного теплообмена в топке).

Решение уравнений теплообмена и теплового баланса для ВИ относительно безразмерной температуры ВИ имеет вид:

еви =4

.виРНе;)2 (7)

У еВИст + 8ф.ВиРк И

где 8фВИ - приведенная степень черноты факела и ВИ; Р]ВИ =РкИРо ~ коэффициент, учитывающий характер теплообмена (Р®и - множитель, который опре-

деляется соотношением лучистого и конвективного теплообмена между продуктами сгорания и ВИ).

При помощи программного продукта, реализующего разработанную математическую модель, выполнены тепловые расчеты четырех типоразмеров газотрубных котлов производства ООО ПФ «Октан» (г. Омск): КВСА-1, 3, 5, 10. В качестве топлива принимался природный газ Тевризского газоконденсатного месторождения (Омская область) с теплотой сгорания 8560 ккал/м3.

Полученные значения {Зк для цилиндрических топок котлов типа КВСА аппроксимированы при помощи метода степенной регрессии выражением:

рк = 1,01 бЯе^0012 (Ь / с!т )0'0815 ((2 /(¿к)0'037, (8)

где <3 - тепловая нагрузка котла, МВт; <3„ - номинальная тепловая мощность котла, МВт; (1Т, Ь - диаметр и длина топки, м; Яен- критерий Рейнольдса газов в топке при номинальном режиме работы котла.

Выражение (8) справедливо для значений Иен=104-Н05 и Ь/<1т = 2,75+4,43, при этом погрешность вычислений не превышает 2 %.

Результаты расчетов удовлетворительно согласуются с экспериментальными данными, полученными при проведении режимно-наладочных испытаний котлов. Относительная погрешность расчета температуры уходящих дымовых газов составила не более 5 % (рис. 1, а), КПД котлов - менее 1 % (рис. 1, б).

30 40 50 60 70 80 % 100 30 40 50 60 . 70 80 % 100

—- <з/<г»—►

а б

Рис. 1. Зависимость температуры уходящих дымовых газов ^ (а) и КПД (б)

котла КВСА-3 от режима работы (• - эксперимент, х - расчет)

Выполнены численные исследования теплообмена в топке котла КВСА-3 с установкой ВИ в виде горизонтальной пластины, изготовленной из жаростой-

кой высоколегированной стали со степенью черноты £ви = 0,7 и относительной площадью поверхности у = 0,03; 0,06; 0,09.

При установке ВИ с у =0,09 в номинальном режиме работы котла температура продуктов сгорания на выходе из топки 9" снизилась на 45 °С (рис. 2, а), максимальная температура газов 1тах - на 204 °С (рис. 2, б), средняя температура поверхности ВИ 1ви составила 1228 °С, температура уходящих дымовых газов ^ снизилась на 3 °С и КПД котла повысился на 0,2 %.

Q/Q.---Q/Q,-►

а б

Рис. 2. Зависимость температуры продуктов сгорания на выходе из топки 9" (а) и максимальной температуры газов в топке tmax (б) котла КВСА-3 от режима работы с установкой ВИпри ост = 1,05, 105/80 °С (А - без ВИ, х - у =0,03, • -у =0,06, ■ - у =0,09)

Результаты исследований по ВИ удовлетворительно согласуются с данными, полученными Р. И. Эстеркиным, В. Н. Андриановым, В. В. Исаевым и др.

В третьей главе разработан способ утилизации низкопотенциального тепла уходящих дымовых газов установкой КОДГ за газотрубным котлом.

Существенное значение в вопросах теоретического обоснования и практического внедрения различных видов конструкции контактных аппаратов для охлаждения уходящих дымовых газов имеют труды И. 3. Аронова, Л. Г. Семе-нюка, Е. Н. Бухаркина и др.

Вопросы теоретического обоснования и практического внедрения поверхностных (конденсационных) охладителей дымовых газов за котлами отражены в работах Е. Н. Бухаркина, А. П. Баскакова, А. А. Кудинова, А. П. Ка-пишникова и других ученых. В этих трудах подчеркивается, что развитие конструкции таких охладителей за счет применения современных высокоразвитых

оребрешшх поверхностей нагрева позволяет им эффективно конкурировать с контактными аппаратами.

Предложена расчетная схема (рис. 3, а) и конструктивное исполнение (рис. 3, б) двухступенчатого КОДГ. -

Рис. 3. Расчетная схема (а) и конструктивное исполнение (б) КОДГ: 1,2 -1 и II ступени; 3 - шибер; 4, 5 — дымовые газы на выходе из котла и на входе в газоотводящий тракт; 6 - конденсат; 7, 8 - холодная и горячая вода

КОДГ состоит из конвективной и конденсационной ступеней, выполненных из биметаллических оребрешшх трубок, омываемых снаружи охлаждаемыми дымовыми газами, а изнутри — нагреваемой водой. В конвективной ступени происходит охлаждение дымовых газов до температуры точки росы 1р, а в

конденсационной - конденсация из них водяных паров при охлаждении ниже 1р. На выходе из КОДГ водяные пары имеют относительную влажность ср

примерно 100 %, и их дальнейшее охлаждение в газоотводящем тракте котла приведет к конденсации остаточных водяных паров и к возможному обмерзанию оголовка ДТ. Поэтому если образование конденсата конструкцией ДТ не допускается, то температура стенки в оголовке ^ должна быть выше вторичной температуры точки росы остаточных водяных паров Х'2р > иначе -

^ > 0 °С (для исключения обмерзания оголовка).

Для выполнения указанных условий конструкцией КОДГ предусмотрена подсушка охлажденных дымовых газов подмешиванием части «горячих» газов через байпасный газоход. Температура образовавшейся смеси ^ принимается

выше \,'2р на допустимую величину Д1 (^^^р+Д^) и зависит от тепловой

нагрузки котла, глубины охлаждения дымовых газов в КОДГ, конструкции газохода и ДТ, климатических условий.

Разработана методика определения коэффициента байпасирования и эффективности установки КОДГ с учетом указанных особенностей. Коэффициент байпасирования Б определяется по выражению:

Б = УгБ/Уг, (9)

где УГБ - объем байпасируемой части дымовых газов, м3/м3; Уг - объем дымовых газов за котлом, м3/м3.

На основе уравнения теплового баланса при подсушке дымовых газов получено выражение для определения коэффициента байпасирования:

Е_ (Усг + Ун2оК+АЬх-Чр) (10)

Уг*ух Ус^р -'УН2о(^р + А^)'

где Усг - объем сухих дымовых газов, м3/м3; Ун2о ~ объем водяных паров в дымовых газах, м3/м3; Ун2о ~~ объем остаточных водяных паров в дымовых газах, пропущенных через КОДГ, м3/м3; 1'2р -вторичная температура точки росы

остаточных водяных паров в дымовых газах после подсушки, °С.

Температура продуктов сгорания после подсушки при заданном значении коэффициента Б определяется по уравнению:

. _БУггух+[(1-Б)Усг+УЬ20]12р

^ Усг + У^о + БУ„2О

Количество тепла, воспринятого в КОДГ, кВт, определяется по формуле:

*Зкодг :

(З-ю3

1,382(УГ^ - УгГух) + (гср - 4,18?фг -

(12)

ОХ

где - низшая теплота сгорания сухой массы топлива, кДж/м3; т}к -КПД котла; гср -среднее значение теплоты парообразования, кДж/кг; ^-температура конденсата, удаляемого из КОДГ, °С; <1г,с1" -влагосодержание дымовых газов за котлом и после подсушки, г/кг сухих газов; рсг - плотность сухих дымовых газов при нормальных условиях, кг/м3.

Объемы дымовых газов Уг, УН2о> Усг образуются при сгорании 1 м3 газообразного топлива и определялись по нормативному методу.

Объемные теплоемкости дымовых газов в диапазоне температур работы

КОДГ принимались одинаковыми и равными сг = с' = с" = 0,33 ккал/(м3-°С).

Температура пропущенных через КОДГ дымовых газов ^ принята равной вторичной температуре точки росы 12р при парциальном давлении остаточных водяных паров р'Н2<э и от температуры холодной воды ^, подаваемой в КОДГ(^ = 12р=1х+[3 + 5°С]).

Из уравнения теплообмена и теплового баланса ДТ получено выражение для расчета температуры дымовых газов в оголовке ДТ:

як-н+гв^с,.

^ог _ р дг~дг"ух '"Ч"У-ух —в/

где Уд,.-объем дымовых газов, м3/м3; сдг - средняя объемная теплоемкость дымовых газов в интервале температур ^ и кДж/(м3-К); Н-высота газо-отводящего ствола ДТ, м; 1:н - температура наружного воздуха, °С; к( - линейный коэффициент теплопередачи через стенку ДТ, Вт/(м-К).

Температура внутренней стенки оголовка ДТ вычисляется по выражению:

'•ст — 1ДГ , ' к1

где (1)- внутренний диаметр ДТ, м; а! - коэффициент теплообмена между дымовыми газами и внутренней поверхностью ДТ, Вт/м2.

С учетом предложенной конструкции КОДГ на основе типовой тепловой схемы БАК, разработаны и предложены для реализации утилизационные тепловые схемы водогрейных котельных.

На основе программного продукта, реализующего разработанную методику определения коэффициента байпасирования «горячих» дымовых газов, выполнены численные исследования режимов работы КОДГ, установленного за котлом КВСА-3. Котел КВСА-3 имеет индивидуальную теплоизолированную металлическую ДТ, расположенную снаружи котельной. В качестве исходных данных приняты: температура наружного воздуха - 1н о р= -37 °С (для г. Омска); скорость ветра \у = 5 м/с; температура холодной воды на входе в КОДГ 15,

40, 70 °С; условный диаметр газохода и ДТ - 450 мм; длина газохода - 3 м, высота ДТ - 25 м; толщина тепловой изоляции газохода и ДТ - 50 мм.

При увеличении тепловой нагрузки котла и температуры холодной воды 1Х коэффициент байпасирования Б снижается (рис. 4, а), а коэффициент использования топлива (КИТ) возрастает (рис. 4, б).

а б

Рис. 4. Зависимость коэффициента байпасирования Б (а) и КИТ от режима работы котла КВСА-3 при ат = 1,05, 105/80 °С (• - безКОДГ; x-tx= 15 °С; A -tx = 40 °С; Н-1Х=70°С)

Относительное увеличение тепловой мощности котельной установки (^кодг / Q возрастает с повышением тепловой нагрузки котла и снижением

температуры холодной воды 1Х (рис. 5, а). Конденсационная ступень КОДГ воспринимает минимум в два раза больше тепла, чем конвективная (рис. 5, б).

-*-txr:lS°C -*-tx=40°C -«-tx=70°C -*-1сту1юнь -*- И ступень -«-Сумма

а б

Рис. 5. Зависимость относительного увеличения мощности котельной установки (Зкодг/Q (а)и тепловосприятий ступеней КОДГ QCT /Окодг (б) от режима работы котла КВСА-3 при ат =1,05, 105/80 °С

При tx = 15 °С в номинальном режиме работы котла коэффициент Б составил - 12,2 %, КИТ увеличился на 14,79 %, относительно варианта без КОДГ, и составил 96,76 %, отношение С>кодг/Q составило 18 %.

При номинальной нагрузке котла и tx =15 °С удельное количество образовавшегося конденсата составило 178 кг/Гкал. Конденсат после нейтрализации в специальных устройствах может быть использован в технологических целях.

Выполнены исследования режимов работы ДТ при толщине тепловой изоляции 5Щ равной 20; 50; 80 мм, и без изоляции. КОДГ при этом не устанавливался.

Температура стенки оголовка неизолированной ДТ оставалась ниже температуры точки росы tp во всех режимах работы котла, а при тепловой нагрузке менее 50 % становилась ниже 0 °С. Тепловая изоляция газоотводящего тракта толщиной 50 мм исключила конденсацию водяных паров в ДТ во всех режимах работы. При установке КОДГ тепловая изоляция газохода котла и ДТ обязательна.

Четвертая глава посвящена разработке программного продукта, основанного на предложенных математической модели теплообмена в цилиндрической котельной топке и методике определения коэффициента байпасирования.

Программный продукт разработан на языке программирования Microsoft Visual Basic.NET, является самостоятельным приложением Windows, позволяет выполнять тепловой расчет трехходового газотрубного котла, исследовать влияние ВИ на теплообмен в топке и теплотехнические характеристики котла, определять коэффициент байпасирования «горячих» дымовых газов в зависимости от заданной конструкции ДТ и климатических условий, вычислять тепловую мощность КОДГ и КИТ. Результаты расчетов выводятся как с применением графических форм, так и при помощи записи в соответствующие шаблоны документа Microsoft Excel для последующей обработки.

Алгоритм и примеры расчетов приведены в приложении к диссертации.

В пятой главе приведена методика проведения режимно-наладочных испытаний котлов типа КВСА и обработки результатов. Приведена спецификация измерительных приборов и дана оценка погрешностей измерений.

Испытания проводились согласно схеме измерений (рис. 6), по указанной методике составлялись режимные карты котлов, данные которых использовались для сопоставления с результатами теоретических исследований.

Температура и давление

Давление газа Давление воздуха

>

Ж

I Температура и

Г"|""!~г1 .Л давление

¡иг

Температура и состав уходящих газов Калор в топке

Воздух

Рис. 6. Схема теплотехнических измерений при проведении испытаний котла

Шестая глава посвящена технико-экономическому обоснованию и определению экологической эффективности предложенных технических решений.

В качестве КОДГ за котлом КВСА-3 принимался теплообменник уходящих газов 'УйойапсЬ 300 (Л^езэтат, Германия), выполненный из нержавеющей стали, в комплекте с устройством нейтрализации конденсата и дымососом Дн8у.

Капитальные затраты К по проекту составили 1612,5 тыс. р., годовые затраты 3 с учетом дополнительных расходов на реагенты для нейтрализации конденсата и расхода электроэнергии дымососом - 528,5 тыс. р., годовая чистая прибыль В -516,5 тыс. р.; срок окупаемости проекта Ток - 3,12 года.

Экологическая эффективность установки ВИ в топке определялась на основе анализа снижения максимальной температуры в ядре факела Тгоах, К, (рис. 2, б) выражение для определения которой предложено А. Г. Блохом:

Т

Т„

^(Та/Т;)3-Зет(1-Хтах)/Во:

(15)

гдееТ- степень черноты топочной среды; Хтах =Ртах/РСТ (Ртах- поверхность, расположенная ниже поперечного сечения ядра факела, м2).

Концентрация термических оксидов азота в дымовых газах определялась по методике ВНИИПромгаза:

ГВЗД _ д. . .

N02 ~ '

(16)

где А = 0,35(2°'18 - коэффициент, зависящий от номинальной тепловой мощности топки С>и, МВт; кк, кд, кр - коэффициент, учитывающий конструктивные

параметры топки, отклонение нагрузки котла от номинальной, режимные параметры топки соответственно.

кр =0,21 + 0,208(ат -1)е0'ШТ^-1б'5-0,024(ат -1)2е°'02Тт""33. (17)

Расчет характеристик выбросов оксида азота котлом КВСА-3 при номинальном режиме работы показал, что установка ВИ с у = 0,09 позволяет снизить выбросы оксидов азота на 44 % - до значений 138 мг/с.

ОСНОВНЫЕ РЕЗУЛЬТАТЫ РАБОТЫ И ВЫВОДЫ

1. Существующие методы теплового расчета топок котлов и камер сгорания промышленных печей, как правило, основаны на эмпирических закономерностях, отражающих свойственный им характер теплообмена, и не учитывают влияние ВИ.

2. Разработана математическая модель теплообмена в цилиндрической котельной топке, учитывающая конвективную составляющую и влияние ВИ, реализованная в программном продукте теплового расчета газотрубного котла. Предложено выражение, отражающее характер теплообмена в цилиндрической топке котлов типа КВСА. Установлено, что ВИ с относительной площадью поверхности равной 0,09, расположенный в топке котла КВСА-3, интенсифицирует радиационный теплообмен и способствует снижению температуры газов на выходе из топки на 45 °С, максимальной температуры факела на 204 °С, при этом средняя температура ВИ составляет 1228 °С.

3. Разработана методика определения коэффициента байпасирования «горячих» дымовых газов, учитывающая конструкцию газоотводящего тракта котла и климатические условия, реализованная в программном продукте определения эффективности установки КОДГ. Установлено, что применение КОДГ за газотрубным котлом КВСА-3 с учетом байпасирования части «горячих» газов повышает КИТ в среднем на 10 %. Разработанные утилизационные тепловые схемы БАК рекомендованы ООО ПФ «Октан» для реализации.

4. Адекватность разработанной математической модели теплообмена в цилиндрической котельной топке подтверждается удовлетворительной сходимостью теоретических результатов и экспериментальных данных, полученных при проведении режимно-наладочных испытаний котлов.

5. Установлено, что применение ВИ с относительной площадью поверхности 0,09 в цилиндрической топке котла КВСА-3 позволяет снизить концентрацию оксидов азота в пересчете на N02 на 44 %. Для снижения выбросов оксидов азота котлами КВСА ООО ПФ «Октан» рекомендовано устанавливать ВИ в топках таких котлов.

6. Определено, что недисконтнрованный срок окупаемости инвестиционного проекта установки теплообменника уходящих газов фирмы Л^езэтапп, выполненного из нержавеющей стали, составляет около трех лет. За 10 лет эксплуатации установленное оборудование окупит затраты в 1,7 раза.

Список принятых сокращений: БАК - блочная автоматизированная котельная, ВИ - вторичный излучатель, КВСА - котел водогрейный стальной автоматизированный; КОДГ - конденсационный охладитель дымовых газов, ДТ -дымовая труба.

Список работ, опубликованных по теме диссертации

1. Ведрученко В. Р. Методика теплового расчета топочных устройств водогрейных котлов с цилиндрическими топками при сжигании жидкого и газообразного топлива / В. Р. Ведрученко, Н. В. Жданов//Промышленная энергетика. 2008. № 3. С. 33 — 39.

2. Ведрученко В. Р. Энергоэкологическая эффективность организации технических мероприятий при эксплуатации муниципальных котельных / В. Р. Ведрученко, Н. В. Жданов //Промышленная энергетика. 2008. №11. С. 25-30.

3. Ведрученко В. Р. Интенсификация теплообмена в неэкраниро-ванной топке водогрейного котла с применением дополнительных излучателей /В. Р. Ведрученко, Н. В. Жданов, Е. Е. Жданова //Промышленная энергетика. 2009. № 11. С. 33 - 38.

4. Ведрученко В. Р. Выбор метода и схемы комплексного повышения экономичности сжигания природного газа и снижения выбросов оксидов азота в котлоагрегатах / В. Р. Ведрученко, Н. В. Жданов, Е. Е. Жданова//Проблемы теплоэнергетики: материалы всерос. науч.-техн. конф. / Южно-Уральский гос. ун-т. Челябинск, 2006. С. 17,18.

5. Жданов Н. В. Анализ методов и выбор схемы комплексного повышения эффективного сжигания газа и снижения выбросов оксидов азота в котельных установках / Н. В. Жданов //Повышение эффективности работы железнодорожного транспорта: сб. науч. ст. аспирантов и студентов / Омский гос. ун-т путей сообщения. Омск, 2006. С. 135 - 140.

6. Ведрученко В. Р. Особенности оценки вредных выбросов блочных муниципальных котельных, работающих на разных видах топлива / В. Р. Ведрученко, Н. В. Жданов//Энергетика, экология, энергосбережение, транспорт: труды 3-й междунар. науч.-техн. конф. / Иртышский филиал Новосибирской гос. акад. водного транспорта. Омск, 2007. Ч. 2. С. 257 - 262.

7. Жданов Н. В. Температура газов в топке и термохимические ха-

рактеристики продуктов сгорания / Н. В. Жданов //Повышение эффективности работы железнодорожного транспорта: сб. науч. ст. аспирантов и студентов / Омский гос. ун-т путей сообщения. Омск, 2007. Вып. 8 С. 91 - 97.

8. Ведрученко В. Р. Комплексные методы повышения экономичности сжигания природного газа и снижения выбросов оксидов азота в котельных установках/В. Р. Ведрученко, Н. В. Жданов//Энергосистемы, электростанции и их агрегаты: сб. науч. тр. / Новосибирский гос. техн. ун-т. Новосибирск, 2007. Вып. 11. С. 91 - 98.

9. Жданов Н. В. Повышение энерго-экологической эффективности блочных автоматизированных котельных / Н. В. Жданов, Т. А. Ковалевская, Р. В. Губич //Общие комплексные проблемы механических и прикладных задач: межвуз. сб. тр. молодых ученых, аспирантов и студентов / СибАДИ. Омск, 2008. Вып. 5, Ч. 1. С. 140 - 147.

10. Ведрученко В. Р. Выбор критерия эффективности разработки и реконструкции тепловой схемы энергетической установки / В. Р. Ведрученко, Н. В. Жданов, М. В. Кульков // Вестник СибАДИ. Омск, 2008. Вып. 7. С. 60 - 63.

11.Ведрученко В. Р. Об эффективности инженерно-технических и организационных мероприятий при эксплуатации муниципальных котельных в Омском регионе / В. Р. Ведрученко, Н. В. Жданов и др.//Вестник СибАДИ. Омск, 2008. Вып. Л (Ю). С. 50 - 65.

12. Ведрученко В. Р. Оптимизация параметров и состава тепловых схем и технических систем теплоэнергетических установок / В. Р. Ведрученко, Н. В. Жданов и др.//Вестник СибАДИ. - Омск, 2009. - вып. 2. -С. 51-55.

13.Ведрученко В. Р. Совершенствование процессов воспламенения и теплообмена излучением в неэкранированной топке водогрейного котла // В. Р. Ведрученко, Н. В. Жданов и др. // Омский научный вестник. Омск, 2009. № 3 (83). С. 158 - 161.

14. Энергосберегающие и экологически чистые технологии при проектировании и эксплуатации отопительных котельных / В. Р. Ведрученко, Н. В. Жданов и др. // Сб. докладов международной научно-техн. конф. Омский гос. техн. ун-т. Омск, 2010. С. 77 - 82.

15. Пат. 76103 Российская Федерация, МНК I7 22 В 7/20. Котельная топка [текст] / Ведрученко В. Р., Жданов Н. В.; заявитель и патентообладатель Омский гос. ун-т путей сообщения. - № 2008114980; заявл. 16.04.08; опубл. 10.09.08, Бюл. № 25. - 3 с.: ил.

Типография ОмГУПСа. 2010. Тираж 100 экз. Заказ 347. 644046, г. Омск, пр. Маркса, 35

ВВЕДЕНИЕ.

ГЛАВА 1. СОСТОЯНИЕ ВОПРОСА И ПОСТАНОВКА ЗАДАЧ ИССЛЕДОВАНИЯ.

1.1 Анализ особенностей конструкции и режимов работы газотрубных котлов.

1.2 Анализ существующих методов расчета теплообмена в котельных топках и камерах сгорания.

1.2.1 Особенности расчета теплообмена в топках котлов и камерах сгорания.

1.2.2 Теплообмен в топках форсированных котлов.

1.3 Особенности расчета теплообмена в топках малых котлов и теоретические предпосылки его интенсификации.

1.4 Анализ типовой тепловой схемы блочных автоматизированных котельных.

Актуальность темы. В настоящее время для подъема и укрепления экономики в России исключительное значение приобретает последовательное проведение энергосберегающей политики, ключевым вопросом которой согласно федеральному закону РФ № 261-ФЗ «Об энергосбережении и о повышении энергетической эффективности и о внесении изменений в отдельные законодательные акты Российской федерации» от 23 ноября 2009 г. является приоритетность энергосбережения перед наращиванием объемов добычи и производства энергоресурсов одновременно с повышением экологической эффективности.

На сегодняшний день широкое применение в малой энергетике и ЖКХ получили блочные автоматизированные котельные (БАК) на базе водогрейных газотрубных котлов малой и средней мощности, обладающих высокой степенью автоматизации технологического процесса, простой конструкцией и не требующих больших материальных затрат на монтаж и дальнейшее обслуживание при эксплуатации.

При сжигании природного газа особую экологическую опасность представляют выбросы оксидов азота NOx в атмосферу с дымовыми газами котлов. Известны различные способы, направленные на подавление образования NOx в топках котлов. Ступенчатое и нестехиометрическое сжигание, рециркуляция дымовых газов, впрыск воды или пара и др. способы направлены на снижение максимальной температуры в ядре факела, которая является определяющей в процессе образовании термических (воздушных) оксидов азота NOx, составляющих основную долю в общем объеме выхода оксидов азота при сжигании газа в котлах малой мощности. Для котлов с цилиндрической топкой в виде жаровой трубы подобные технические решения в основном предусмотрены конструкциями малотоксичных горелочных устройств, что значительно повышает их стоимость. Техническим решением, снижающим образование NOx в таких топках, может служить установка в них вторичного излучателя. Роль вторичного излучателя состоит в том, что воспринимая тепло от высокотемпературных продуктов сгорания и имея в отличие от них непрерывный спектр излучения, он переизлучает тепло с большей интенсивностью, чем газы, на радиационные поверхности нагрева топки. Интенсификация теплообмена приводит к снижению максимальной температуры в ядре факела, т.е. в зоне наиболее активного образования термических NOx, что в свою очередь должно привести к снижению концентрации оксидов азота в дымовых газах котла.

Для теплового расчета котлов используется Нормативный метод, в основу которого положены эмпирические зависимости, полученные при испытаниях крупных энергетических котлов. Теплообмен в топках малых котлов имеет существенное отличие от аналогичных процессов в топках энергетических котлов, связанное с их малыми размерами и отличиями в режимных параметрах работы, влияющими на физические условия протекания процесса, что приводит к снижению теплообмена излучением и возрастанию доли конвекции в сложном теплообмене. Поэтому при расчете теплообмена в топках котлов малой мощности использование Нормативного метода, учитывающего только тепловое излучение, приводит к существенным ошибкам.

Применение вторичных излучателей усложняет расчет процессов теплообмена в топке. В Нормативном методе расчета котельных агрегатов расчет теплообмена в топках, имеющих вторичные излучатели, не рассматривается и рекомендации по их применению отсутствуют.

Одним из основных направлений повышения технико-экономических показателей работы котлов, которому в настоящее время уделяется недостаточно внимания, является утилизация низкопотенциального тепла уходящих дымовых газов. При температуре уходящих дымовых газов современных котлов 120-И 60 °С потери тепла составляют 15^20 % от физической теплоты топлива. Установка высокоразвитых конвективно-конденсационных поверхностей нагрева за котлом позволяет не только использовать физическое тепло газов за счет их дополнительного охлаждения, но и скрытую теплоту парообразования содержащихся в них водяных паров, при охлаждении дымовых газов ниже температуры точки росы: tp. При сжигании природного газа среднего состава tp »60 °С. Важным является наличие достаточного количества низкотемпературного теплоносителя, в качестве которого может использоваться подтипочная вода для открытых систем теплоснабжения с температурой 5-Т-15 °С, а также обратная сетевая вода с температурой ниже 60 °С, что при температурном графике тепловой сети 95/70 °С возможно на протяжении не менее 90 % времени отопительного периода. Так. же необходимо обеспечить условие: бесконденсатной работы газоотводящего тракта котла, что возможно за счет подсушки охлажденных дымовых газов, которая зависит от глубины охлаждения дымовых газов, в охладителе и газоотводящем тракте котла, конструкции дымовой трубы и климатических условий.

Таким; образом, повышение энергоэкологической эффективности газотрубных котлов утилизацией тепла дымовых газов и применением вторичного излучателя в топке является актуальным;

Цель исследования. Разработка методов повышения технико, экономических и улучшения экологических показателей газотрубных котлов использованием вторичного излучателя и утилизацией: теплоты уходящих дымовых газов.

Объектом исследования данной работы являются водогрейные газотрубные котлы, в настоящее1 время широко применяемые в малой энергетике и ЖКХ. ■ ■ • :

Предметом/исследования является влияние вторичного излучателя на процесс теплообмена в цилиндрической котельной; топке и образование термических оксидов азота N0^; способ утилизации низкопотенциальной теплоты уходящих газов.'. . ,

Методьг исследования. Теоретическая1 часть работы основана'на использовании. метода математического моделирования основных уравнений теплообмена, теплового баланса и температурного поля факела. При решении систем уравнений математической модели на. ПЭВМ использовался метод итераций. Численные исследования проводились с помощью программы, разработанной на языке программирования Microsoft Visual Basic.NET. Экспериментальные исследования проводились при выполнении режимно-наладочных испытаний котлов.

Научная новизна работы заключается в следующем.

1. На основе нормативного метода теплового расчета котлов разработана математическая модель теплообмена в цилиндрической котельной топке, учитывающая конвективную составляющую и влияние ВИ.

2. Предложены для реализации утилизационные тепловые схемы БАК, разработана методика расчета коэффициента байпасирования «горячих» газов, учитывающая конструкцию дымовой трубы (ДТ) и климатические условия.

3. Исследовано влияние ВИ на теплообмен в цилиндрической котельной топке и образование термических оксидов азота.

4. Определена эффективность установки КОДГ с учетом байпасирования части «горячих» дымовых газов.

Достоверность научных положений и результатов исследования подтверждается применением современных методов исследования, основанных на использовании нормативного метода теплового расчета котельных агрегатов, выбором сертифицированной измерительной аппаратуры, сопоставлением результатов расчетов с экспериментальными данными.

Практическая ценность диссертации заключается в разработке способа снижения выбросов термических оксидов азота установкой ВИ в топке котла, методики расчета коэффициента байпасирования «горячих» дымовых газов и программного продукта теплового расчета газотрубного котла и определения эффективности установки КОДГ.

Апробация работы. Результаты исследований по теме диссертации докладывались и обсуждались на всероссийской научно-технической конференции студентов, аспирантов и молодых ученых «Проблемы теплоэнергетики» (Челябинск, 2006); 3-й международной научно-технической конференции

Энергетика, экология, энергосбережение, транспорт» (Омск, 2007); международной научно-технической конференции «Энергосбережение в тепло-, электроэнергетике и теплотехнологиях» (Омск, 2010); на расширенных заседаниях кафедры «Теплоэнергетика» ОмГУПСа (Омск, 2010) и ОмГТУ (Омск, 2010).

Публикации. По теме диссертации опубликовано 14 печатных работ (из них три статьи - в изданиях, рекомендованных ВАКом) и один патент на полезную модель.

Личный вклад автора:

- выполнен анализ существующих методов расчета теплообмена в топках котлов и камерах сгорания печей;

- разработана математической модель теплообмена в цилиндрической топке, учитывающая конвективную составляющую и влияние ВИ;

- разработана методика расчета коэффициента байпасирования «горячих» дымовых газов;

- разработана программа для ПЭВМ теплового расчета газотрубного котла и определения эффективности установки КОДГ;

- проведено исследование влияния ВИ на температуру продуктов сгорания на выходе из топки и образование термических оксидов азота NOx;

- определена технико-экономическая и экологическая эффективность предложенных технических решений.

Структура и объем работы. Диссертация состоит из введения, шести глав, заключения, списка литературы из 115 наименований, 10 приложений и содержит 141 страницу основного текста, 48 рисунков и девять таблиц.

ОСНОВНЫЕ РЕЗУЛЬТАТЫ ДИССЕРТАЦИОННОЙ РАБОТЫ

1. Существующие методы теплового расчета топок котлов и камер сгорания промышленных печей, как правило, основаны на эмпирических закономерностях, отражающих свойственный им характер теплообмена, и не учитывают влияние ВИ.

2. Разработана математическая модель теплообмена в цилиндрической котельной топке, учитывающая конвективную составляющую и влияние ВИ, реализованная в программном продукте теплового расчета газотрубного котла. Предложено выражение, отражающее характер теплообмена в цилиндрической топке котлов типа КВСА. Установлено, что ВИ с относительной площадью поверхности равной 0,09, расположенный в топке котла КВСА-3, интенсифицирует радиационный теплообмен и способствует снижению температуры газов на выходе из топки на 45 °С, максимальной температуры факела на 204 °С, при этом средняя температура ВИ составляет 1228 °С.

3. Разработана методика определения коэффициента байпасирования «горячих» дымовых газов, учитывающая конструкцию газоотводящего тракта котла и климатические условия, реализованная в программном продукте определения эффективности установки КОДГ. Установлено, что применение КОДГ за газотрубным котлом КВСА-3 с учетом байпасирования части «горячих» газов повышает КИТ в среднем на 10 %. Разработанные утилизационные тепловые схемы БАК рекомендованы ООО ПФ «Октан» для реализации.

4. Адекватность разработанной математической модели теплообмена в цилиндрической котельной топке подтверждается удовлетворительной сходимостью теоретических результатов и экспериментальных данных, полученных при проведении режимно-наладочных испытаний котлов.

5. Установлено, что применение ВИ с относительной площадью поверхности 0,09 в цилиндрической топке котла КВСА-3 позволяет снизить концентрацию оксидов азота в пересчете на NO2 на 44 %. Для снижения выбросов оксидов азота котлами КВСА ООО ПФ «Октан» рекомендовано устанавливать ВИ в топке котлов.

6. Определено, что недисконтированный срок окупаемости инвестиционного проекта установки теплообменника уходящих газов фирмы Viess-mann, выполненного из нержавеющей стали, составляет около трех лет. За 10 лет эксплуатации установленное оборудование окупит затраты в 1,7 раза.

1. Каспаров, С. Г. Особенности современных жаротрубных котлов для отопительных систем / С. Г. Каспаров // Энергосбережение. Энергетика. Энергоаудит. — Харьков : АН Высшая школа Украины, 2007. № 6 - С. 3553.

2. Каспаров, С. Г. Реконструкция системы отопления нефтебазы «Харьковская» / С. Г. Каспаров, Н. В. Кирилин // Энергосбережение. Энергетика. Энергоаудит. — Харьков : АН Высшая школа Украины, 2007. — № 3. -С. 109-110.

3. Шахлина, Н. А. Повышение эффективности работы газотрубных котлов за счет использования профилированных поверхностей теплообмена / Н. А. Шахлина, В. А. Мунц, А. В. Мудреченко // Промышленная энергетика. -2007.-№9.-С. 28-30.

4. Шахлина, Н. А. Интенсификация теплообмена в газотрубных котлах с использованием профилированных поверхностей теплообмена : дисс. . канд. техн. наук : 05.14.04 : защищена 29.05.07 / Шахлина Наталья Александровна. Екатеринбург, 2007 - 126 с.

5. Васильев, А. В. Особенности водного режима при эксплуатации современных жаротрубных водогрейных котлов / А. В. Васильев // Новости теплоснабжения. 2002. - № 4 (20). - С. 50-52.

6. Васильев, А. В. Повышение надежности жаротрубных водогрейных котлов / А. В. Васильев, Г. В. Антропов, А. И. Баженов, В. В. Захаров, П. А. Лыгин, Н. Н. Кочегаров, С. П. Попов // Промышленная энергетика. 1998. -№7.-С. 19-21.

7. Пат. 42293 Российская федерация, МНК F 24 Н 1/00, F 24 Н 1/40.

8. Жаротрубный водогрейный котел / Дикарев М. А.; заявитель и патентообладатель Дикарев М. А. -№ 2004120388/22 ; заявл. 14.07.2004 ; опубл. 27.11.2004.

9. Жаднов, О. В. Опыт оптимальной организации водно-химического режима отопительных котельных малой и средней мощности / О. В. Жаднов // Новости теплоснабжения. 2007. - № 5. - С.40-41.

10. Техническое описание и инструкция по монтажу, включению в работу, обслуживанию и ремонту АСДР "Комплексон-6" для усредненного расхода подпиточной воды 0,5 м3/ч системы отопления с расходной емкостью 25 л.

11. ГОСТ Р 50591-93. Агрегаты тепловые газопотребляющие. Горелки газовые промышленные. Предельные нормы концентраций NOx в продуктах сгорания. Текст. М. : ИПК изд-во стандартов, 1997. - 6 с.

12. Зельдович, Я. Б. Окисление азота при горении / Я. Б. Зельдович, П. Я. Садовников, Д. А. Франк-Каменецкий. М. : Изд-во АН СССР, 1947.

13. Беликов, С. Е. Экологические характеристики зарубежных про-мышленно отопительных котлов, работающих на природном газе / С. Е. Беликов, В. Р. Котлер // Промышленная энергетика. 2001. - № 3. - С. 53-55.

14. Сидельковский, JI. Н. Котельные установки промышленных предприятий / JI. Н. Сидельковский, В. Н. Юренев. М. : Энергоатомиздат, 1988. - 528 с.

15. Двойнишников, В. А. Конструкция и расчет котлов и котельных установок / В. А. Двойнишников, JI. В. Деев, М. А. Изюмов. М. : Машиностроение, 1988. — 264 с.

16. Шорин, С. Н. Теплопередача / С. Н. Шорин. М. : Высшая школа, 1964.-490 с.

17. Щукин, А. А. Газовое и печное хозяйство заводов / А. А. Щукин. -M.-JI. : Энергия, 1966. 232 с.

18. Ведрученко, В. Р. Методика расчета температуры газов на выходе из неэкранированного предтопка котла-утилизатора с учетом влияния вторичного излучателя / В. Р. Ведрученко, Е. В. Галимский // Омский научный вестник. -2002. Вып. 20. - С. 124-127.

19. Завьялов, А. А. Повышение эффективности использования жидкого топлива в хлебопекарных печах / А. А. Завьялов. М. : Легкая и пищевая промышленность, 1982. — 232 с.

20. Завьялов, А. А. Теплообмен в камерах сгорания топочных устройств печей с рециркуляцией продуктов сгорания / А. А. Завьялов, В. Е. Ка-пашенков, В. И. Маклюков // Хлебопекарная и кондитерская промышленность. 1.975. -№ 1. - С. 11-14.

21. Кибрик, П. С. Эксплуатация котельных установок небольшой производительности / П. С. Кибрик, Г. Р. Либерман. М. : Энергия, 1969. - с. 360.

22. Плахотный, К. Ф. Сжигание обводненных мазутов / К. Ф. Плахот-ный // Хлебопекарная и кондитерская промышленность. 1978. -№ 11. - С. 31-35.

23. Тепловой расчет котельных агрегатов (Нормативный метод) / В. В. Митор, И. Е. Дубровский, Э. С. Карасина ; под общей ред. Н. В. Кузнецова-Изд. 2-е, перераб. М. : Энергия, 1973. - 296 с.

24. Бузник, В. М. Судовые парогенераторы / В. М. Бузник. Л. : Судостроение, 1970. - 480 с.

25. Андрианов, В. И. Основы радиационного и сложного теплообмена / В. И. Андрианов. М. : Энергия, 1972. - 510 с.

26. Братенков, В. Н. Теплоснабжение малых населенных пунктов / В. Н. Братенков, П. А. Хаванов, Л. Я. Вескер. М. : Стройиздат, 1988. - 223 с.

27. Спейшер, В. А. Сжигание газа на электростанциях и в промышленности / В. А. Спейшер. М. : Госэнергоиздат, 1960. - 240 с.

28. Шур, И. А. Перевод отопительных котлов на газовое топливо / И. А. Шур. Л.: Недра, 1973. - 264 с.

29. Эстеркин, Р. И. Перевод промышленных котлов на газообразное топливо / Р. И. Эстеркин. JI. : Энергия, 1967. - 207 с.

30. Исаев, В. В. Применение промежуточных излучателей в топках котлов для снижения образования оксидов азота при сжигании газообразного топлива / В. В. Исаев // Промышленная энергетика. — 1994. № 9. — С. 4648.

31. Исаев, В. В. Уменьшение образования оксидов азота при сжигании газа в котлах малой мощности / В. В. Исаев // Промышленная энергетика. — 1998.-№8. -С. 47-49.

32. Гриценко, В. И. Энергосбережение в теплоэнергетике и теплотех-нологиях / В. И. Гриценко, Ю. Т. Усманский. Омск : Изд-во ОмГТУ, 2007. -120 с.

33. Пат. 76103 Российская Федерация, МПК F 22 В 7/20. Котельная топка / Ведрученко В. Р., Жданов Н. В. (Россия); заявитель и патентообладатель Омский гос. ун-т путей сообщения . № 2008114980 ; заявл. 16.04.08 ; опубл. 10.09.08, Бюл. № 25. - 3 с. : 2 ил.

34. Михеев, М. А. Основы теплопередач / М. А. Михеев, И. М. Ми-хеева. — М. : Энергия, 1977. 344 с.

35. Гришкова, А. В. Уменьшение выбросов оксида азота от водогрейных котлов путем внесения в топку промежуточного излучателя с оптимальными параметрами / А. В. Гришкова, Б. М. Красовский, А. Ю. Ракитин // Промышленная энергетика. 2004. - № 5. - С. 32-33.

36. Аронов, И. 3. Использование тепла уходящих газов газифицированных котельных / И. 3. Аронов. М. : Энергия, 1967. - 192 с.

37. Аронов, И. 3. Контактный нагрев воды продуктами сгорания природного газа / И. 3. Аронов. JI. : Недра, 1990. - 280 с.

38. Аронов, И. 3. Повышение надежности газового тракта котельных с контактными теплоутилизаторами / И. 3. Аронов, Г. А. Пресич // Промышленная энергетика.-1991.-№4.-С. 29-33.

39. Аронов, И. 3. О методике расчета теплового баланса котлов при установке конденсационных теплообменников / И. 3. Аронов // Промышленная энергетика. 1994. - № 4. - С. 30-35.

40. Семенюк, JI. Г. Схемы теплоутилизационных установок контактного типа / JI. Г. Семенюк, А. А. Михаилов // Промышленная энергетика. — 1993.-№2.-С. 35-39.

41. Семенюк, JI. Г. К вопросу об определении потери тепла с уходящими газами / JI. Г. Семенюк // Промышленная энергетика. 1991. - № 10. -С. 38-40.

42. Семенюк, JI. Г. Экологические аспекты применения комплексных теплоутилизационных установок контактного типа / JI. Г. Семенюк, А. И. Сигал // Промышленная энергетика. 1994. - № 2. - С. 19-21.

43. Семенюк, JI. Г. Методика определения тепловой мощности тепло-утилизаторов / JI. Г. Семенюк // Промышленная энергетика. — 1992. № 4. -С. 28-31.

44. Баскаков, А. П. Коррозионная стойкость в подкисленном конденсате (применительно к аппаратам глубокого охлаждения продуктов сгорания) / А. П. Баскаков, Е. В. Черепанова // Промышленная энергетика. 2005. - № 7.-С. 29-31.

45. Баскаков, А. П. Основные факторы, определяющие эффективность глубокого охлаждения продуктов сгорания в газифицированных котельных / А. П. Баскаков, Е. В. Ильина // Промышленная энергетика. — 2004. № 4. - С. 46-49.

46. Кудинов, А. А. Повышение эффективности работы конденсационного теплоутилизатора поверхностного типа / А. А. Кудинов. М. В. Калмыков // Промышленная энергетика. 2002. - № 6. - С. 49-52.

47. Кудинов, А. А. Анализ эффективности применения конденсационного теплоутилизатора за паровым котлом ДЕ-10-14ГМ / А. А. Кудинов, В. А. Антонов, Ю. Н. Алексеев // Промышленная энергетика. 1997. - № 3. - С. 8-10.

48. Кудинов, А. А. Повышение эффективности работы конденсационных теплоутилизаторов поверхностного типа / А. А. Кудинов // Промышленная энергетика. — 1999. — №7. С. 30-34.

49. Бухаркин, Е. Н. Уменьшение вредных выбросов и экономия природного газа в котельных с паровыми и водогрейными котлами / Е. Н. Бухаркин // Промышленная энергетика. 1994. - № 1. - С. 31-36.

50. Бухаркин, Е. Н. Конструкции конденсационных экономайзеров для газовых котлов / Е. Н. Бухаркин // Промышленная энергетика. — 1993. — № 2.-С. 39-41.

51. Бухаркин, Е. Н. Энергосбережение в газовых отопительных котельных с конденсационными котлами / Е. Н. Бухаркин // Промышленная энергетика. 1992. - № 10. - С. 41-43.

52. Бухаркин, Е. Н. Оптимальные конструктивные характеристики ребристых теплоутилизаторов для котлов / Е. Н. Бухаркин // Промышленная энергетика. 1991. - № 2. - С. 32-35.

53. Бухаркин, Е. Н. К вопросу обеспечения надежных условий использования экономичных котлов с конденсационными теплоутилизаторами / Е. Н. Бухаркин // Промышленная энергетика. 1995. - № 7. - С. 31-34.

54. Бухаркин, Е. Н. Тепловой и влажностный баланс экологически чистых котлов, работающих на природном газе, и пути повышения их экономичности / Е. Н. Бухаркин, В. В. Кушнирюк // Промышленная энергетика. — 1995.-№3.-С. 38-41.

55. Бухаркин, Е. Н. О перспективе применения конденсационных водогрейных котлов в газовых отопительных котельных / Е. Н. Бухаркин // Промышленная энергетика. 1991. - № 9. - С. 26-30.

56. Бухаркин, Е. Н. Оптимальные конструктивные характеристики ребристых теплоутилизаторов для котлов / Е. Н. Бухаркин // Промышленная энергетика. 1991. - № 6. - С. 32-35.

57. Капишников, А. П. Конденсационный экономайзер-утилизатор низкопотенциальной теплоты продуктов сгорания / А. П. Капишников //

58. Промышленная энергетика. 1993. - № 3. - С. 20-21.

59. Капишников, А. П. Определение коэффициента тепломассопере-дачи конденсационного экономайзера / А. П. Капишников // Промышленная энергетика. 1999. - № 8. - С. 55-56.

60. Капишников, А. П. Технико-экономические показатели конденсационных экономайзеров для парогенераторов малой мощности / А. П. Капишников // Промышленная энергетика. 1995. — № 1. — С. 40^2.

61. Капишников, А. П. Оптимизация параметров теплообменной поверхности конденсационного экономайзера / А. П. Капишников // Промышленная энергетика. 2002. - № 8. - С. 36-38.

62. Капишников, А. П. Принципы развития конструкции конденсационных экономайзеров / А. П. Капишников // Промышленная энергетика. -1999.-№3.-С. 29-33.

63. Кулешов, М. И. Построение I- d-диаграммы влажного газа с помощью ЭВМ / М. И. Кулешов, И. Б. Кондрашов, А. В. Губарев // Промышленная энергетика. 2007. - № 5. - С. 29-31.

64. СНиП 41-03-2003. Тепловая изоляция оборудования и трубопроводов. Взамен СНиП 2.04.14-88 ; введ. 2003-06-26. - СПб. : Изд-во ДЕАН, 2004. - с. 64.

65. Уонг, X. Основные формулы и данные по теплообмену для инженеров / X. Уонг ; пер. с англ. В. В. Яковлева, В. И. Колядина. М. : Атомиздат, 1979.-216 с.

66. СНиП 23-01-99*. Строительная климатология. — Взамен СНиП 2.01.01-82 ; введ. 1999-06-11 : внесено изм. № 1 ; введ. 2003-01-01. -М. : Изд-во стандартов, 2003.

67. Равич, М. Б. Эффективность использования топлива / М. Б. Равич. М. : Наука, 1977.-344 с.

68. Вагин, Г. Я. Экономия энергоресурсов в промышленных технологиях : Справочно-методическое пособие / Г. Я. Вагин, JI.B. Дудникова, Е. А. Зенютич. — Н. Новгород : Нижегородский гос. техн. ун-т, 2001.

69. Вагин, Г. Я. Экономия энергии в промышленности / Г. Я. Вагин, А. Б. Лоскутов. — Н. Новгород: Нижегородский гос. техн. ун-т, 1998.

70. Вагин, Г. Я. Критерии выбора энерготехнологий для литейных цехов машиностроительных предприятий / Г. Я. Вагин, А. А. Лямин // Промышленная энергетика. 2004 - №8. С. 9-14.

71. Вагин, Г. Я. Методика технико-экономического обоснования внедрения ресурсо- и энергосберегающих технологий и оборудования в промышленности / Г. Я. Вагин, Н. Н. Головкин, Е. Б. Солнцев, А. А. Лямин // Промышленная энергетика. -2005 -№6. С. 8-13.

72. Блох, А. Г. Тепловое излучение в котельных установках / А. Г. Блох. Л.: Энергия, 1967. 240 с.

73. Котлер, В. Р. Оксиды азота в дымовых газах котлов / В. Р. Котлер. М. : Энергоатомиздат, 1987. - 144 с.

74. Беликов, С. Е. Газомазутная горелка R-RMB™ для промышленных и отопительных котлов — эффективное средство подавления выбросов оксидов азота / С. Е. Беликов, В. Р. Котлер // Промышленная энергетика. -1998.-№4.-С. 37-40.

75. Адамов, В. А. Сжигание мазута в топках котлов / В. А. Адамов. — Л. : Недра, 1989.-304 с.

76. Cate Jons Maladies of low-NOx firing come home to roost. Power, 1997, January—February.

77. Алешина, M. Основа добрых перемен / M. Алешина // Энергосбережение и энергетика в омской области. 2006. - № 2 (19). - С. 4-6.

78. Ведрученко, В. Р. Выбор критерия эффективности разработки и реконструкции тепловой схемы энергетической установки / В. Р. Ведрученко, Н. В. Жданов, М. В. Кульков // Вестник СибАДИ. Омск, 2008. - Вып. 7. - С. 60-63.

79. Ведрученко, В. Р. Методика теплового расчета топочных устройств водогрейных котлов с цилиндрическими топками при сжигании жидкого и газообразного топлива / В. Р. Ведрученко, Н. В. Жданов // Промышленная энергетика. 2008. - № 3. - С. 33-39.

80. Винтовкин, А. А. Технологическое сжигание и использование топлива / А. А. Винтовкин, М. Г. Ладыгичев, Ю. М. Голдобин, Г .П. Ясников. -М. : Металлургия, 1988.-286 с.

81. Christman, R. С. The Radian Rapid Mix Burner™ for ultra-low-NOx emissions / R. C. Christman, S. J. Bortz, D. E. Shore, M. Brecker. Proceedings : EPRI/EPA, 1995.

82. Внуков, А. К. Теплохимические процессы в газовом тракте паровых котлов / А. К. Внуков. — М. : Энергоатомиздат, 1981. — 296 с.

83. Воликов, А. Н. Сжигание газового и жидкого топлива в котлах малой мощности / А. Н. Воликов. JI. : Недра, 1989. - 160 с.

84. Волковыский, Е. Г. Экономия топлива в котельных установках / Е. Г. Волковыский, А. Г. Шустер. М. : Энергия, 1973. - 304 с.

85. ГОСТ 30735-2001. Котлы отопительные водогрейные теплопроиз-водительностью от 0,1 до 0,4 МВт. Общие технические условия Текст. -Взамен ГОСТ 10617-83 в части водогрейных котлов ; введ. 2003-01-01. М. : Изд-во стандартов, 2001. - 16 с.

86. Кнорре, Г. Ф. Теория топочных процессов / Г. Ф. Кнорре, К. М. Арефьев, А. Г. Блох. М. : Энергия, 1966. - 491 с.

87. Кривоногов, Б. М. Повышение эффективности сжигания газа и охрана окружающей среды / Б. М. Кривоногов. JI. : Недра, 1986. - 280 с.

88. Михеев, В. П. Сжигание природного газа в промышленных установках / В. П. Михеев. М. : Гостоптехиздат, 1962. - 230 с.

89. Пугач, JI. И. Энергетика и экология / Л. И. Пугач. Новосибирск : Изд-во НГТУ, 2003. - 504 с.

90. Равич, М. Б. Топливо и эффективность его использования / М. Б. Равич. М. : Наука, 1971. - 358 с.

91. Спейшер, В. А. Повышение эффективности использования газа и мазута в энергетических установках / В. А. Спейшер, А. Д. Горботенко. М. : Энергия, 1974.-208 с.

92. Томилов, В. Г. Проблемы теплообеспечения жилищно-коммунального комплекса / В. Г. Томилов // Энергосистемы, электростанции и их агрегаты: сб. науч. тр. Новосибирск : Изд-во НГТУ, 2004. — Вып. 8. - С. 249261.

93. Чепель, В. М. Сжигание газов в топках котлов и печей и обслуживание газового хозяйства предприятий / В. М. Чепель, И. А. Шур. — Л. : Недра, 1980.-280 с.

94. Щукин, А. А. Промышленные печи и газовое хозяйство заводов / А. А. Щукин. М. : Энергия, 1973. - 224 с.

95. Беликов, С. Е. Расчет выбросов оксидов азота при сжигании природного газа в промышленных и отопительных котлах / С. Е. Беликов, В. Р. Котлер // Промышленная энергетика. 1999. - № 2. - С. 42-48.

96. Беликов, С. Е. Сравнительные экологические характеристики промышленно-отопительных котлов с инжекционными и напорными горелками / С. Е. Беликов, В. Р. Котлер // Промышленная энергетика. 1999. - № 5. -С. 44-47.

97. Беликов, С. Е. Экологические характеристики зарубежных промышленно-отопительных котлов, работающих на природном газе / С. Е. Беликов, В. Р. Котлер // Промышленная энергетика. 2001. — № 3. - С. 53-55.

98. Гречко, А. В. Об уменьшении выбросов оксидов азота в атмосферу при сжигании топлива / А. В. Гречко // Промышленная энергетика. 1999. - № 6. — С. 45-48.

99. Накоряков, В. Е. Оценка экологической эффективности теплоисточников малой мощности / В. Е. Накоряков, С. JL Елистратов // Промышленная энергетика. 2009. — № 2. — С. 44-52.

100. Елсуков, В.К. Оценка возможности утилизации теплоты уходящих газов котлов на примере сжигания канско-ачинских углей / В.К. Елсуков // Промышленная энергетика. 2007. — № 11. — С. 21—28.

101. Хзмалян, Д. М. Теория топочных процессов / Д. М. Хзмалян. -М. : Энергоатомиздат, 1990. -352с.

102. Кузовникова, Е. А. Котельные установки / Е. А. Кузовникова. -Минск : Энергоатомиздат, 1963. — 132 с.

103. Линчевский, В. П. Топливо и его сжигание / В. П. Линчевский. — М. : Металлургиздат, 1947. 376 с.

104. Caldaie pressuzizzate е smaltate ad alto rendimento. — Nuovo cant., 1983, 17, №4, p. 16.

105. Olivieri Joseph B. Howtoinergase baler effieieney. Air. Cond. Heat. And Kefrig. News, 1984, 162, №17, p. 15.

106. Teil J. Jannemann Energieeinsparung durch Einsatz von Brennwertkes-sel. Gas Juten. Z. zation Energieanwend, 1984, 35, №2, S. 74-76, 78-80.

107. Характеристика котлов Logano S825L производства фирмы Buderus, Германия

108. Типоразмер котла 1000 1900 3050 4200 5200 7700 9300 12600 14700 19200

109. Номинальная тепловая мощность, кВт 1000 1900 3050 4200 5200 7700 9300 12600 14700 19200

110. Номинальная температура дымовых газов, °С 208 217 219 201 206 206 201 182 183 183

111. Номинальный КПД, % н/д н/д н/д н/д н/д н/д н/д н/д н/д н/д

112. Максимальная температура воды на выходе, °С 115

113. Допустимое избыточное давление, бар 6, 10

114. Объем воды, м 1,3 2,0 2,7 3,8 4,3 7,3 8,8 12,7 16,4 27,9

115. Размеры топки: длина, мм - диаметр, мм 2201 600 2698 730 3197 846 3987 932 4106 1012 4714 1177 4913 1267 5661 1450 6330 1530 7266 1706

116. Объемное теплонапряжение топки, кВт/м3 1608 1683 1698 1545 1575 1502 1502 1349 1264 1157

117. Выход дымовых газов, мм 250 315 400 500 630 630 800 800 1000 1000

118. Номинальное аэродинамическое сопротивление котла 590 870 980 1240 1300 1220 1350 1590 1590 1180

119. Газовый объем, м3 1,09 1,98 3,05 4,61 5,44 8,91 10,55 15,62 20,41 31,76

120. Габаритные размеры, мм: длина - ширина - высота 2680 1324 1615 3220 1524 1815 3725 1674 1965 4570 1824 2115 4700 1924 2215 5320 2274 2550 5520 2424 2700 6315 2724 3000 7050 2924 3200 7980 3424 3700

121. Масса для исполнения 6 бар^, т 2,3 3,5 5,0 7,3 8,3 12,42) 14,82) 20,22) 25,72) 37,82)

122. Характеристика котлов Vitomax 200WS производства фирмы Wiessmann, Германия

123. Номинальная тепловая мощность, кВт 1750 2325 2905 3490 4650 5815 6975 8140 9300 11630

124. Номинальная температура дымовых газов, °С 150 150 150 150 150 150 150 150 150 150

125. Номинальный КПД, % н/д н/д н/д н/д н/д н/д н/д н/д н/д н/д

126. Максимально допустимая температура воды на выходе, °С 110

127. Допустимое избыточное давление, бар 3о Объем воды, м 6,1 7,63 8,67 11,07 14 15,9 18,65 22,48 25,5 31,35

128. Размеры топки: длина, мм - диаметр, мм 3560 845 3560 965 3635 1083 4400 1066 4600 1166 4940 1294 5160 1382 5930 1382 6030 1475 6200 1623

129. Объемное теплонапряжение топки, кВт/м3 877 893 868 889 947 896 902 916 903 907

130. Выход дымовых газов, мм 400 450 500 550 600 700 750 800 900 1000

131. Максимальное аэродинамическое сопротивление котла, Па 650 700 750 750 800 800 900 950 1000 1050

132. Объем газа (топка и газоходы), м 3,2 4,4 5,5 6,8 8,9 12,1 14,4 17,5 20,5 26,3

133. Габаритные размеры, мм: длина - ширина - высота 4520 2000 2400 4520 2200 2600 4595 2380 2780 5360 2420 2820 5560 2680 3080 6020 2850 3250 6240 3020 3420 7010 3110 3510 7110 3110 3510 7280 3620 4020

134. Масса, т 5,1 5,7 6,8 8,6 10,7 12,5 16,4 18,9 22 27,2

135. Характеристика котлов Днепр производства ОАО « Дорогобужкотломаш»,1. Россия (г. Смоленск)

136. Типоразмер котла Днепр-1200 КВ-ГМ-1,2-115Н Днепр-2000 КВ-ГМ-2,0-115Н Днепр-3000 КВ-ГМ-3,0-115Н Днепр-3200 КВ-ГМ-3,2-115Н Днепр-4500 КВ-ГМ-4,5-115Н

137. Номинальная тепловая мощность, МВт (Гкал/ч) 1,2 (1,03) 2 (1,72) 3 (2,58) 3,2 (2,75) 4,5 (3,87)1. Вид топлива мазут/газ

138. Номинальный КПД: газ/мазут 92,3/92,6 92,4/92,7 92,4/92,7 92,5/94,5 92,9/94,7

139. Номинальная температура дымовых газов, °С: газ/мазут 188/172 188/172 190/172 175/121 168/177

140. Максимальная температура воды на выходе, °С 115

141. Минимальная температура воды на входе, °С 70

142. Водяной объем котла, м н/д 6,5 н/д 9,65 11,3

143. Гидравлическое сопротивление котла, не более, кгс/см2 од од 0,012 0,012 0,015

144. Сопротивление котла по газовому тракту н/д 900 н/д 1000 1100

145. Избыточное давление воды, не более, кгс/см 6

146. Температура наружной поверхности кожуха котла, не более, °С 45

147. Габаритные размеры, мм: длина - ширина - высота н/д • 5155 - 1960 2664 н/д н/д 6705 2485 2900

148. Масса, т 6,9 7,3 9,4 11 14,5

149. Характеристика котлов КВСА производства ООО ПФ «Октан», Россия (г. Омск)

150. Типоразмер котла КВСА-1 КВСА-2 КВСА-3 КВСА-4 КВСА-5 КВСА-7 КВСА-10 КВСА-12

151. Номинальная тепловая мощность, МВт (Гкал/ч) 1 (0,86) 2 (1,72) 3 (2,58) 4 (3,44) 5 (4,3) 7 (6,02) 10 (8,6) 12 (10,32)

152. Вид топлива газ, дизельное, котельно-печное топливо, мазут, нефть

153. КПД: газ - жидкое топливо 92 91 92 91 92 91 92 91 92 91 92 91 92 91 92 91

154. Номинальная температура дымовых газов, °С 208 217 219 201 206 206 201 182

155. Максимальная температура воды на выходе, °С 115

156. Минимальная температура воды на входе, °С 60

157. Водяной объем котла, м 4Д 7,2 9,7 11,5 15,2 19,0 25,2 28,1

158. Гидравлическое сопротивление котла, не более, кгс/см2 0,34

159. Сопротивление котла по газовому тракту 150 150 150 150 200 200 250 300

160. Избыточное давление воды, не более, кгс/см 6

161. Поверхность нагрева котла: радиационная - конвективная 7,01 35,25 10,41 78,73 12,65 116,3 15,52 141,1 18,4 181,44 22,31 269 26,77 400,85 31,55 464,26

162. Температура уходящих газов при номинальной тепловой мощности, °С 1601. Окончание таблицы П1-4

163. Камера сгорания: длина, мм - диаметр, мм 3100 700 3250 1000 3300 1200 4050 1200 4800 1200 5000 1400 5600 1400 6000 1600

164. Объемное теплонапряжение топочного объема, кВт/м3 839 784 804 874 922 910 1161 995

165. Выход дымовых газов, мм 300 400 500 550 650 700 н/д н/д

166. Температура наружной поверхности кожуха котла, не более, °С 45

167. Габаритные размеры, мм: длина - ширина - высота 4505 1565 2040 4825 2070 2545 5025 2400 2930 5870 2400 2930 6805 2500 3040 7150 2780 3220 8575 2970 3410 8780 3200 3640

168. Масса, т 4,3 8,2 10,7 12,5 16,5 19 27 311. Г = 337 'СU1. V =