автореферат диссертации по обработке конструкционных материалов в машиностроении, 05.03.01, диссертация на тему:Повышение эффективности одновременного шлифования периферией и торцем ориентированного инструмента цилиндрических и сферических поверхностей

РГ5 ОД 1 3 ЯНВ 1997

Харьковский государственный политехнический университет

На правах рукописи

Рудик Андрей Васильевич

Повышение эффективности одновременного шлифования периферией и торцем ориентированного инструмента цилиндрических и сферических поверхностей.

Специальность 05.03.01 - процессы механической

обработки, станки и инструмент.

Автореферат диссертации на соискание ученой степени кандидата технических каук.

Харьков, 1996.

у

/

Диссертация является рукописью

Работа выполнена на кафедре металлорезущих станков и систем Черниговского технологического ЕЕстатутач

Научшй руководитель: доктор технических наук,профессор

Кальченко Виталий Иванович

Официальные оппоненты;

доктор технических наук Колоыиец Виктор Васильевич

Ведущее предприятие Прилукский завод "Пожмашина"

в 14 часов на заседании специализированного •

ученого Совета- Д 02.03.01• в Харьковском государственном политехническом университете по адресу 310002, г.Харъков, ул.Фрунзе, 21. С диссертацией мокно познакомиться в библиотеке Харьковского государственного политехнического университета

кандидат технических наук„ доцент Литовченко Петр Иванович"

Защита состоится 23. 01, 1997 года

Автореферат разослан

1996 г.

Ученый секретарь специализированного учёного

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность проблемы Характерная чергга современного' машиностроения - широкое применение деталей, ограниченных.поверхностями врзаршя с образующими постоянной кривизны,к которым предъявляются повышенные требования по точности,- шероховатости, износостойкости и направлению следов обработки. Часто такие детали изготовляют из труднобрабатываемых материалов, они имеют большие габариты и припуски на обработку.

Как правило, заключительной технологической операцией, определяющей качество обрабатываемых деталей, является шлифование. Доля его в технологии машиностроения непрерывно увеличивается и достигает 30 и более процентов. С другой стороны известно, что стоимость заключительных операций в несколько раз выше по сравнению с подготовительными. Разница значительно увеличивается, когда требования к точности растут.

При обработке традиционными способами шлифования, как правило, оси вращения инструмента и детали расположены в одной плоскости и торец инструмента в съеме металла участия не принимает. Вместе с тек, новые способы обработки цилиндрических и сферических поверхностей ориентированным инструментом, с включением его торца в процесс снятия припуска, могут существенно повысить эффективность шлифования, перераспределить объемы срезаемого металла вдоль профиля инструмента. Поэтому, обработка цилиндрических и сферических поверхностей ориентированным инструментом - это актуальная научная и практическая задача.

Целью настоящей работа является повышение эффективности юи|>ования цилиндрических и сферических поверхностей за счет одновременной обработки шрифериэя и торцем рационально ориентированного инструмента.

Достижение цели потребовало:

1. Разработать совокупность математических моделей, описывающих особенности одновременного шлифования поверхностей вращения с образующими постоянной кривизны периферией и .торцем ориентированного абразивного инструмента.

2. Определить угол ориентации инструмента, обеспечивающей максимальную производительность при съеме припуска торцем, инстру-

мента и уменьшение глубины срезаемого сдоя по мере приближения к калибрующему участку.

3. Разработать способы щжфования поверхностей вращения ориентированным инструментом, которые наряду с повышением производительности процесса совметззт в нем черновуз, получистонут и чистовую обработку, разделенные га кзету к времени.

Методы исследования Исследования. были проведены ка базе теории резания материалов и технологии машиностроения с применением методов теоретической кеханики, сопротивления материалов, теории вероятностей и рзздрлов математического анализа. Использован аппарат дифференциального исчисления функции одной и нескольких переменных, аппроксимации функций специального вида, математической статистики, векторной алгебры. Эксперименты выполнялись на модернизованных автором станках с использованием современной контрольно - измерительной аппаратура. При расчетах и обработке экспериментальных данных использовалась ЭВМ.

Нзучная нозкзна диссертации:

1 Разработана новая обобщенная расчетно-кинекатическая схема шлифования поверхностей враарния периферией и торцем круга, которая включает не только формообразование, ес- к срезание припуска г!ри нчкэожв об;:;зй оргенташи кнетрухентг относительно

заготовки.

2 11ред,ю:лзн llp¡zзzzl углозог орлснтац;-:п ак-прукзкта и его режущих злекентов, который позволяет в одном процессе объединить черновую, получистовую и чистовую обработку, при этом процессы срезания припуска и формообразования разделены по месту к времени.

3.Предложена зависимость для определения угла скрещивания осей вращения инструмента и детали, обеспечивающего использование режущей способности на торцевом участке абразивного инструмента.

4.Впервые доказано,что ориентация инструмента позволяет повышать производительность шлифования, полнее используя его ре;куцуа способность.

5 Предложены способы обработки напроход наружных сферических поверхностей комбинированным инструментом,объединяющем лезвийные и абразивные элементы, когда диаметр формообразующего участка инструмента равен диаметру обрабатываемой сферы.

Автор зз'дищает:

1. (Совокупность обобщенных взаимосвязанных математических моделей, которые учитывают специфику одновременного шлифования поверхностей постоянной кривизны периферией и терцем круга.

Нэучкое положен:1э о необходимости разгрузку, формообразующего участка шлифовального круга за счет его ориентации, что позволяет постепенно уменьшать глубину резания при приближении к нему.

3. Новью способы обработки сферических поверхностей.

Практическая ценность диссертации.

. На основании выявленных особенностей процесса шлифования ориентированным инструментом разработаны новые способы обработки, которые отличаются от известных целенаправленной его ориентацией, объединением лезвийных и абрэзизных элементов. Новые способы обработки позволяет увеличить производительность в 1,4-2 раза.

Разработаны алгоритмы и программы рассчета на ЭВМ оптимальных параметров обработки,

1-тезлизация результатов работа.

Для реализации новых способов комбинированной обработки выпуклых сферических поверхностей кз базе моделей станков ЗУ1Э1М, СИП разработаны и изготовлены установки,которые внедрены на Придухском заводе Чкшйэкика" для обработки шаровых кранов пожарных маши. Конструкции новых установок разрабатывались при непосредственном участии автора диссертации.

Основные результаты и методика исследований диссертационной работы использовались в учебном процессе в Черниговском технологическом институте на кзфедре "Металлорежущие станки и системы". .

Экономический эффект от внедрения результатов работы составил около эо млн.крб. ( в ценах 1Э95 г.).

Апробзция работы. Основные положения и результаты, представленные в диссертации, докладывались на двух республиканских (в городах Чернигове в 199-1 г , Одессе в 1995), и одной международной конференциях (Одесса, 1йуй г). Диссертация полностью докладывалась на заседаниях кафедры "Металлорежущие станки и системы" Черниговского технологического института.

Публикации По материалам выполнены* исследований опубликовано II научных работ, в том числе О по теме диссертации.

Структура и объем работы Диссертация состоит из вступления, 4 глав, выводов, списка литературы и приложений. Работа изложена на 106 страницах машинописного текста, содержит 42 рисунка, 3 таблицу, список литературы из 110 наименований.

' ОСНОВНОЕ СОДЕРЖА!ЖЕ РАБОТЫ. •

Первая глава. Исследованиям в области создания новых станков, методов формообразования и процесса шлифования линейчатых и криволинейных поверхностей посвящены работы многих отечественных . 'ученых,среди которых В.И.Верезуб, А.П.Гавриш, А.И.Грабченко, В.И.Кальченко, В.В.Коломиец, С.М.Корчак, В.К.Кулик, Г,Б. Дурю, Е.Н.Маслов, Ю.К.Новоселов, Б.А.Перепелица, В.Т.Порггмзн, А.Ф.Раб, П. Р. Родин, Э. В. Рыжов , М. Ф. Семко, Ю. II. Сухоруков ,М,Д. Узунян ,Л.М, Филимонов, И. Х.Чеповецкий, Ф.С.Юнусов, А.В.Якимов, П.И.йдррицин и-другие.

Анализ работ этих и других авторов показал, что наиболее распространенным путем увеличения производительности обработки в последнее время является полное использование рекущзй способности шлифовального инструмента. Для решения этой цели в нескольких работах предложен принцип управляемой ориентации абразивным инструментом вокруг главной нормали, который является эффективным способом влияния на условия резания в рабочей зоне не только при шлифовании круглых цилиндрических деталей, но и криволинейных поверхностей,

Теоретические исследования предлагаемого способа шлифования с пересекающимися осями цилиндрической заготовки и круга показали, что припуск, который снимается за проход, распределяется между участками его профиля. Глубина резания на оборот детали *.«> уменьшается по мере приближения к калибрущэвд участку и определяется углом поворота круга вокруг нормали к поверхности и величиной подачи на оборот. Предлагаемый способ шлифования дает -' возможность объединить черновое и чистовое шлифование при высокой производительности и точности обработки. При этом тепловая напряженность процесса по мере приближения к калибрующему участку профиля инструмента, как правило, уменьшается.

При обработке крупногабаритных поверхностей валков трубопрокатных станов на станках ХШЗ-45,ХШЗ-47 использование принципа ориентации инструмента вокруг ' нормали позволило повысить производительность и качество обработки в 4-5 раз в сравнении с существующей обработкой за: счет увеличения подачи на строку. При этом ставилась цель прийлккения процесса шлифования криволинейных поверхностей к процессу шлифования линейчатых поверхностей постоянной кривизны.

Ориентация с целью, увеличения производительности обработки торцем инструмента также значительно влияет на процесс торцевого шлифования. Одним из прогрессивных методов шлифования плоских поверхностей торцем круга является глубинное шлифование со снятием« значительного припуска за один проход. Формообразование обрабатываемой поверхности детали за время работы алмазного круга методами торцевого глубинного шлифования отличается от многопроходного тем, что после образования постоянного профиля алмазоносного слоя круга он работает в режиме торцово-конического шлифования Главная поверхность рабочего профиля алмззоносного слоя обеспечивает разномерное участие зерен круга, а переходная -зачистку шлифуемой поверхности. Вспомагательная поверхность образуется за счет недостаточной жесткости системы СПИД во время реверса'продольной подачи станка.

Фирмой -лн»кек" (Германия) разработаны станки "Одсцроц* 1001 и 1002", в которых использовано шлифовзние с пзресекащимися осями круга и заготовки. Станки рзботают в режиме глубинного скоростного шлифования с увеличением производительности в 5-6 раз в сравнении с традиционным многопроходным круглым шлифованием. Обработка поверхностей детали происходит за один проход.

Однако, вопрос повышения производительности и качества шлифования поверхностей вращения с образующими постоянной кривизны ориентированным инструментом изучен недостаточно. В настоящзе время не существует единой методики, позволяющей определять производительность обработки' ориентированным .инструментом, производить выбор режимов и угла относительной ориентации.

11а основании анах*за вышеизложенных и других работ в диссертации определены основные цель и задачи исследования, а тэкже пути их практической реализации.

Вторая глзвз. Для анализа известных и предлагаемых способов шлифования поверхностей вращения с образующими постоянной кривизны з периода врезания инструмента и формообразования поверхности в данной диссертации разработана обобщенная рассчетно кинематическая схема. ( рис.» "). Она учитывает специфику процесса одновременного шлифования поверхности детали i периферией и торцам ориентированного инструмента 2 и разработана из условна многокоординатного формообразования. Относительная ориентация детали и инструмента 2 для текущей опорной точки определяется координатами ее центра 0Д в системе координат инструмента и углами, образованными между осями системы координат детали и инструмента.

С деталью связана система координат cuXaYaz*, при этом ось cu "л совпадает с технологической осью детали. В этой системе координат поверхность детали задается уравнением:

F = г < u,v), • (1>

где u,v - парэметры.

С инструментом связана система координат смхиУиги, при этом ось Ои2и совпадает с его осью вращения, в этой системе координат поверхность инструмента задается уравнением.-

г,,« VJ.U1, (2)

где i,u - пзрэизтры.

Мгновенная производительность шлифования имеет вид поверхностного интеграла

Qm =.-JJ Vr. <JF. (3)

f

где f- пятно контакта; ñ - вектор нормали к элементарной площадке dF , расположенной в пределах пятна контакта f; V -вектор скорости элементарной площадки контакта, принадлежащей детали, относительно системы координат, связанной с инструментом; vn-провкция вектора относительной скорости v на вектор нормали к элементарной площадке поверхности контакта круга и детали, которая имеет координаты, определяемые параметрами

Vn(j,u)' cosd» »(2-7.о) -hife'yo +S*J +взпа*Шу»Н(л|-»сози +

f ^ сова- ju><• (Z-Zo) щь'Уо -Syj +рзпа'и><»й1 i *

* | Е1па> ^-(л-Уо +шуХо | , (4)

си- угол наклона участка профиля инструмента к'-его оси.

Площадь элементарной площадки <3г определяется из выражения

Г С?и

аг ^ — * — .сии^ п»сНк15. (5)

1 01 Ои

Таким образом, увеличить значение мгновенной производительности От возможно путем увеличения размеров пятна контакта г, илй' увеличением значения скалярного произвздания пна каждой из элементарных площадок йУ до уровня, допускаемого режущей способностью инструмента.

Скалярное произведение векторов п-V предлагается использовать для получения обобщенного уравнения локальной толщины срезаемого слоя одной режушей кромкой. Согласно с существующими научными представлениями режущая способность шлифовального круга определяется предельной толщиной срезаемого слоя одной режущей кромкой.

Урзвнение для определения максимальной толщины срезаемого слоя одной режущая кромкой для основных методов шлифования цилиндрических и плоских поверхностей деталей было получено рядом авторов. Однако, сушствующио зависимости не отражзот характер изменения кривизны инструмента и заготовки,переменную глубину резания по координате обработки вдоль профиля,относительную ориентацию поверхностей детали и инструмента.

Разработано обобщенное уравнение для определения локальной толщины срезаемого слоя по координате обработки режущей кромкой во время шлифования поверхностей ориентированным инструментом

ах(и,1)= /Уп-сП «■ ДЪ, • (6)

т

где т - время между контактами поверхности детали с двумя

соседними режущими кромками, лъ - разновысотность режущих кромок. ]

т" УйТЯТвГТ » О

где ш«*)- количество режущих кромок на • Заданном уровне, приходящихся на единицу длины рабочей поверхности абразивного инструмента, которые принимают участие в резании металла, у» -скорость шлифования.

Величина Niaii есть функцией от отношения скоростей Vn/vn. Необходимо учитывать и то, что не все зеркз участвуют в процессе резания металла, а лишь те для которых o-(uf:) ><а» )»»"■•

Размер пятка контакта ограничен пространственными кривыми, которые описываются параметрами Параметр и» определяется

из уравняния

ñ*V-Ü . (8)

Он определяет кривую, которая двигаясь в пространстве относительно поверхности детали со скоростью V производит ее поверхность.

Границы интегрирования по параметру .«углу) иг определяются решением уравнений поверхности круга (2) Совместно с уравнениями поверхности заготовки (I).

Предлагается выбор оптимального угла ориентации инструмента % вокруг главной нормали из условия полного использования рзжущзг способности на участке торца, срезающем черновой припуск

(«i* ¡nn >lai »R(l ) »N(f4max ) - S /Q.

Г7 _. # "

Средняя производительность обработки за время т определяется мгновенной От и вычисляется

Г О dt

J т

о = ----. (10)

Составляющие силы резания являются функциями от площади контакта f, колличества режущих кромок, приходящихся на мм2 рабочей поверхности круга, и составляющих силы иикрорезания ра•с»*1,ру•, которые в свою очередь являются функциями от толщины срезаемого слоя одной режущей кромкой а*.

Выражения для определения составляющих силы резания для случая обработки ориентированным инструментом имеют вид ( рис. i).-

р» = $$ l-P»(i .u) »cos a-cos u +Pt(i.u).Bin u l«Nx(i.u) <JF : (II) г

Ну - Jj- IP»(i .u) >c-os a»sin u +Px(i.u)»C08 u.l'tt(a.u) dF : (12)

F

h = JJ -Pri (i.u)»bb(i.u)»sin a dF : (13)

Рис.1. Обобщенная расчетно-кинеч[атическая схема одновременного

шлифования поверхностей постоянной кривизны периферией и торием ориентированного инстсн/исит-*

М* - // ).и) >соз и с!Г" :

I •

(14)

г

Му = ff Р<(1 .и)>Н(з )•№(! .и) >Б>П и аГ :

(15)

к

л л

(16)

где Нг.(1,и), Рг(1 ,и) - радиальная и тангенциальная составляющие силы микрорезания: N2(1 ,и).¡зг - количество режущих зерен, расположенных на элементе гиощадки ¿г.

Согласно подученным аналитическим зависимостям, разработана программа расчета одновременной обработки цилиндрических поверхностей периферией и торизм ориентированного инструмента. Определены размеры пятна контакта с учетом значений подачи на строку, значения удельной производительности обработки, толщины срезаемого слоя.

По результатам вычислений можно сделать следующий вывод: по мере приближения к опорной точке объемы срезаемого металла и значения длины контакта круга с изделием для различных точек вдоль профиля уменьшаются, следовательно, теплонапряженностъ процоссз снижается.

Третья глаза. Идея двойной ориентации режущих элементов использована при разработке новых способов комбинированной обработки выпуклых сферических . поверхностей деталей по методу пересекающихся осей охватывающим инструментом, формообразующий диаметр которого равняется диаметру сферы. (рис.2). Это позволило обрабатывать ее с одной установки напроход одним набором последовательно расположенных лезвийных и абразивных инструментов.

Исследования показали, что ориентация под углом А. режущих кромок твердосплавных пластин, относительно направления осевой подачи инструмента распределяет припуск, который снимается, между черновым и чистовым участками пластин. Это увеличивает производительность и качество благодаря плавному безвибрационному переходу от обработки вертикальной торцевой режущей кромкой к горизонтальной калибрующей.

Отклонение формы поверхности сферы от номинальной определяется из уравняния г<2 + с2 в2- 2-а-и- со?е - к2 , где е- ошибка

оборота, необходимого для формообразования сферической поверхности; при обрабсвсе ее сясо^божлеросокаодшгя осей.

настройки (непересечение >, в - угол между направлением погрешности наладки и произвольным направлением, погрешность формы в котором определяют, r - радиус сферической поверхности.

IIa производительность и качество обработки поверхности сферы влияет угол ориентации осей сферы и инструмента, который находится в пределах arccos ~ < ^ $ тс/2 , где в высота сферы вдоль оси вращения.

Часть оборота, за которую совершается формообразование, определяется из уравняния:

/7Й

.2

ъ * - ■ (17)

'Tili

При х-90"» п,= оборота. Для угла ориентации х. ^90°, длина стружки ь за время формообразования постоянна и не зависит от угла поворота сферы. Таким образом, преимущества обработки новым способом при угле ориентации % постоянная дзияа струнки по

углу поворота изделия и минимальное время формообразования.

Приведен расчет площади среза в зависимости от режимов обработки, угла ориентации.

Четвертая глаза. Исследования предлагаемого способа комбинированной обработки выпуклых сферических поверхностей по методу пересекающихся осей на модернизированных станках 61111, ЗУ131ВМ с использованием метода 'математического планирования эксперимента, подтвердило эффективность последовательной обработки сферы с одной установки лезвийным и абразивным инструментами, что обеспечило увеличение производительности в 1,4 раза по сравнению с существующей отдельной обработкой. Получены уравнения математической модели процесса обработки. В качестве параметра оптимизации у принималась высота шероховатости обработанной поверхности, измеряемая на профилометре-профилографе. Для случая обработки изделия на станке ЗУ 131 ВМ уравнение имеет вид

у = 0.11 +0.07.Х1 -0.03.х2 - 0.02.XI.хг , (18)

при обработке на станке ОНИ

у - 0.362 +0.16*за -0.09'хг - 0.05.x» >хг , (19)

где в качестве факторов выбраны число оборотов детали п(х1) и количество проходов *(х2) (см. рис.З).

Проведены исследования отклонения от круглоста сферической поверхности на кругломере "тмл'ноып-г". Расхождения расчетной и измерянног форм не превысили 15%.

ОСНОВНЫЕ ВЫВОДУ И РЕЗУЛЬТАТЫ РАБОТЫ.

3. Предлагаемый принцип управления взаимным положением шлифовального круга и обрабатываемой детали является эффективным способом влияния на условия резания в рабочей зоне. Благодаря этому, появляется возможность рационально распределять срезаемый припуск на поверхности контакта, разтрузитъ формообразующий участок круга и уменьшить интенсивность его размерного износз.

2. Совокупность новых математических моделей шлифования описывает процессы формообразования и срезания припуска при наиболее общей ориентации круга, специфику процесса одновременного шлифования периферией и торцэм инструмента поверхностей вращения с образующими постоянной кривизны. С их помощью можно рассчитать мгновенную производительность, толщину среза, допускаемую глубину резания вдоль всей площади поверхности контакта. Для реализации математических моделей кз ЭВМ и вычислительных экспериментов в диссертации разработано и использовано соответствующее алгоритмическое и прогрзмное обеспечение.

3- Критерием оценки процесса шлифования является совокупность мгновенной производительности и толщины среза. Их исследования при помощи обобщенных моделей позволяют обосновать пути увеличения производительности и точности шлифования.

4. Принцип управляемой ориентации абразивного инструмента послужил базой для создания новых способов обработки сферических поверхностей.

5. Новые способы комбинированой обработки выпуклых сферических поверхностей деталей по методу горесекающихся осеа охватывающим инструментом, формообразующий диаметр которого равен диаметру сферы, позволяют обрабатывать ее с одной установки напроход набором последовательно расположенных режущих элементов с целенаправленной угловой ориентацией инструмента в делом и отдельных элементов ¡твердосплавных пластин и абразивных брусков *.

6.Теоретически обосновано и экспериментально подтверждено влияние угловой ориентацию! на геометрическую форму сфзричекой поверхности. Отклонения находятся в пределах 15

числа совершенных проходов К.

Теоретические исследования и новые способы шлифования реализованы в конструкциях модернизированных и внедренных в производстве станков. Объем экономического эффекта по выполненным результатам работы составил 84 млн 7QU тыс.крб. в ценах 1995 года

Материалы " диссертации используются в учебном процессе. Основные положения диссертации опубликованы в 9 работах, среди которых следующие :

з. Кальченко В.И., Полозок Н.Д., Рудик A.B. Обработка сферических поверхностей комбинированным инструментом - Типовые механизмы и технологическая оснастка станков- автоматов, станков с ЧЛУ и ШС <" Станки-91 "! / Feen, н.-техн. конф. тез.докл., Чернигов -Киев, 1991, с. 52 - 53.

2-Кзльченко В. Я., Рудик A.B. Кальченко В. В. Глубинное одновременное шлифование двух торпев пружин.- "Ресурсе- и знерго-сберегащкэ технологии", г.Одесса. 1995 г.

3. Определение производительности шлифования криволинейных поверхностей ориентированным кругом -'Кальченко В.И. .Рудик A.B. Чернит, технол. кн-т., -Чернигов, 199-1- 22 с..-- Библ. ю-назв. -Рус.-Депонировано в ГНТБ Украины 20.01.95 - 180- ¿'к. 95.

4.Расчет удельного износа инструмента ориентированного вокруг главной нормали . при плкфозалш криволиноакмх поверхностей -Кальченко В.И., Рудж A.B..- Чернит, технол. мл-т., -Чернигов , 1991-8 с.:- Еибд. з-назз.-Рус. -Депонировано в ПЛ'Б Украины 27.03.95 к 632 -Ук. 95.

5. Определение тодцины срезаемого слоя при шлифовании криволинейных поверхностей Кальченко В.К., Рудик A.B.: Чернит, технол. кн-т., -Чернигов, 1995-10 с. г-Бз-йл. зназв. -Рус. -Депонировано в ГНТБ Украины 05.04.95 ü 723-УК.95.

6. Расчет максимальных температур при нлифовании поверхностей постоянной кривизны ориентированным кнетрументом. ■' Руда® A.B.: Чернит, -технол. ин-т., -Чернигов , 1995-8 с.:- Библ. 2-назв.-Рус. -Депонировано в ГНТБ Украины 28.08.95 N 1999 -Ук. 95.

7. Кальченко В.И., Рудах A.B..Кальченко В.В. Повышение качества прочеса стабилизацией формы игольчатой гарнитуры.-"Удоскояаищння процес1в та апзратгв х1м1чних, хзрчових та .нафгго-х1М1чних виробницгв", / ix м1жнародна конференЩя, м. Одеса,10-13 вересня 1996 г.

8. Расчет производительности шлифования, толщины среза ■ учетом микрорельефа ориентированного инструментом /Кальченко В.И. Рудик A.B., Кальченко В.В. .-Чернит, технол. ш-т., -Чернигов IcJi'S-Q с..-- Библ. G-нззв.-Рус. -Депонировано в ПГГБ Украш. 2Ü.U5.ÜG N 1306 -Ук. '¿в.

<•. Расчет сил микрорезания /Кальченко В.И.., Руда: A.B. Кальченко В.Ь.:Чернит. технол. ш-т., -Чернигов , IOöü - ö с..-Библ. 7-назв.-Рус. -Депонировано в ГНХБ Украины 29.06.УС н I3C -Ук. Üß.

Личный вклад автора: В работе I приведены конструкцн установок, в разработке рабочих■чертежей которых участвовал автор Предложена зависимость для определения чаете оборота, кообходимог для совершения формообразования неполной -сферической поверхности Проведены исследования высоты микронеровностей.

В работе 2 рэзрзботана конструкция фланца для креплени абразивного инструмента на керамической связке и методика расчет износа круга. В работах 3,5,8 предложены зависимости да определения нормальной линейной скорости v и толщины срезэемог слоя ржущей кромкой, составлены рабочие программы расчета и нп ЭВМ. В работе Э предложены зависимости для опроделени. составляюсь силы резания.

Summary. Rudik A.V. Raising effcciency under the simu1tunaously grinding sufaces constant curvature with butt end outlinying of orient tool. Thethis for degree of candidate of science (Engineering) speciality 05.03.01- proceses of mechanical treatment, machines ond tool3. The Chernigov Technological inctitute. Chernigov,1996.

9 publishing articles which cover the resulta of theoretical arid experimental work to raising effeciency under the simultuneously grinding sufac&3 constant curvature with butt ond outlinying of orient tool are presented. As a result development theory it was obtained ratiohal dosing equipment for the treatment of ephore ourfaaea, Thtiy aro permission to increase efficiency to j 1.4-2 time.

Industrial aplycation are oarred out; data of the efficiency are submitted.

АН01ЛЩЯ

Рудак 'А.В. ГИдвицення сфективност! одаочасного пшфуваяня цкландрич:шх тз сфзртстшк пог;ерхояь пер!фер1ею та торцом оргекто.ваяого 1нструмента.

Лнсертац1я до пошуку вченого степени кандидата технэлних наук зз фэхем 05.03.01 - процзеи •мехаШ.чно! обробки, ворстати та инструмент. Чершгозськйл технолэгг'.вия 1нститут, 4epHirl3, 1996.

Захвдаеться 9 друхозаких праць, ¡до вбиракггь результата теоретачних та екегюржлонтальних досл1даень по гйдаищенню ефегсшнюст! шафування. поверхонь обертання (дал1ндричних та сферичних) з тв1ршдаи пост1й.но1 кривизну. пер!фзр1ею та торцом оргентованого 1нструмеята. В наслЦда розвктку теорН формо-утворения сферично! поверхн!,одержана рациональна конструкция установки, броблена промкелова апробация, назодяться данн1 ефективност!..

Клшев1 слова-, втфування, поверхн! обертання з тв1рними nocTiiaoi кривизни, ор!снтований 1нструмент. ;

Ключевые слова.- шлифование, поверхности вращения с образующими постоянной кривизны, ориентированный инструмент.