автореферат диссертации по машиностроению и машиноведению, 05.02.07, диссертация на тему:Повышение эффективности обработки сборными резцами путем изменения теплоотвода

На правах рукописи

Цыновкин Александр Сергеевич

0046

5501

ПОВЫШЕНИЕ ЭФФЕКТИВНОСТИ ОБРАБОТКИ СБОРНЫМИ РЕЗЦАМИ ПУТЕМ ИЗМЕНЕНИЯ ТЕПЛООТВОДА

Специальность 05.02.07. - Технологии и оборудование механической и физико-технической обработки

АВТОРЕФЕРАТ

диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

-2 ДЕК 2010

Ростов-на-Дону, 2010

004615501

Работа выполнена в ГОУ ВПО Донском государственном техническом университете.

Научный руководитель: кандидат технических наук, доцент

Дубров Юрий Семёнович

Официальные оппоненты: доктор технических наук, профессор

Палагнюк Георгий Георгиевич

кандидат технических наук Илясов Юрий Викторович

Ведущая организация: ОАО «НПП КП «Квант»

(г. Ростов-на-Дону)

Защита состоится «14» декабря 2010 г. в 10 часов на заседании диссертационного совета Д 212.058.02 в Донском государственном техническом университете по адресу: 344000, Ростов-на-Дону, пл. Гагарина, 1, ДГТУ, а. 252.

Отзыв в двух экземплярах, заверенных печатью, просим высылать в Диссертационный совет по указанному адресу.

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке ДГТУ. Автореферат разослан « {О » ^о&Хр о 2010 г.

Ученый секретарь диссертационного совета, д-р теХн. наук:

Бурлакова В. Э.

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность проблемы.

Обусловлена широким применением труднообрабатываемых конструкционных материалов с низкой теплопроводностью, что значительно усложняет их обрабатываемость резанием, а также требует создания режущих инструментов, обеспечивающих заданную надежность и регламентированную стойкость. Цель диссертационной работы.

Разработать методы перераспределения теплоотвода путём изменения конструкций сменных многогранных пластин (СМП) и сборных резцов для повышения эффективности обработки, учитывая протекающие тепловые процессы Задачи исследования.

Для достижения поставленной цели необходимо решить следующие задачи:

1. Разработать и провести моделирование тепловых процессов в сменной многогранной пластине, обеспечивающей повышенную эквивалентную теплопроводность.

2. Теоретически установить возможность повышения контактной теплопроводности в сборном резце за счёт применения легкоплавких веществ и материалов с повышенными коэффициентами теплопроводности.

3. С помощью методов компьютерного моделирования построить модель температурных полей в стандартном сборном резце и резце повышенной теплопроводности (ПТ).

4. На основе теоретических результатов и анализа полученных моделей разработать конструкцию резца повышенной теплопроводности.

5. Провести сравнительные исследования динамики изнашивания контактных поверхностей стандартных резцов и резцов повышенной теплопроводности.

6. Выполнить опытно-промышленную проверку эффективности резцов новой конструкции, обосновать область применения и целесообразность внедрения их в производство.

Методы исследований, достоверность и обоснованность результатов.

В работе использованы основные положения теории изнашивания инструментальных твердых сплавов, теории теплофизических процессов в технологических системах механической лезвийной обработки, компьютерное моделирование с применением метода конечных элементов (МКЭ), а также методы экспериментальных

исследований, использование которых подтверждает достоверность и обоснованность результатов, полученных автором.

Полученные результаты подтверждаются соответствующими техническими актами, приведенными в работе. Объект исследования.

Объектом исследования в диссертации является сборный резец повышенной теплопроводности, оснащенный высокотеплопроводным футляром, заполненным легкоплавким сплавом, снижающим контактное термическое сопротивление, а также сменными многогранными пластинами отечественного производства, работа которых соответствует требуемому периоду стойкости при заданной производительности.

Положения, выносимые на защиту:

1. Предлагаемая модель перераспределения тепловых потоков в стандартном резце и резце ПТ.

2. Результаты моделирования температурных полей сборных резцов и резцов ПТ, подтверждающие повышение градиента температур в резцах новой конструкции.

3. Экспериментально подтвержденные преимущества резцов повышенной теплопроводности по сравнению со стандартными резцами.

Научная новизна результатов исследований:

1. Разработаны пути повышения эквивалентной теплопроводности и снижения термического сопротивления в сборной многогранной пластине и резце повышенной теплопроводности.

2. Разработан способ снижения контактного термического сопротивления в сборном резце на основе создания модели многослойной стенки, заполненной легкоплавким веществом.

3. Предложен новый метод повышения износостойкости сборных резцов, оснащённых сменными многогранными пластинами (СМП), за счёт изменения теплоотвода.

4. Создана возможность перераспределения тепловых потоков в резце, обеспечивающая повышенный градиент температур.

Практическая ценность работы.

1. Обосновано применение резца ПТ при обработке труднообрабатываемых низкотеплопроводных материалов в производственных

условия)*.

2, При точении титанового сплава ВТЗ-1 и марганцовистой стали 110Г13Л применение резца ПТ обеспечивает повышение износостойкости от 1,7 до 2,5 раза на режимах чистовой и получистовой обработки, что позволяет повысить производительность, экономичность и качество изготовления деталей.

3. Повышена экологическая безопасность при лезвийной обработке за счёт отказа от СОЖ благодаря применению резца ПТ, что также обеспечивает экономию средств. Личный вклад автора.

В диссертации изложены результаты исследований, полученные автором самостоятельно, а также совместно с сотрудниками РГАСХМ (ИЭиМ ДГТУ) - Ю.С. Дубровым, С.В. Нехорошковым; РГУПС -Г.С. Николаевой.

При этом лично автору принадлежат:

1. Обоснование направления исследований; постановка задач и разработка методологии исследований.

2. Проведение исследований, связанных с компьютерным моделированием (создание трёхмерных моделей и использование конечно-элементного анализа для решения поставленных задач).

3. Результаты моделирования температурных полей стандартных сборных резцов и резцов ПТ.

4. Результаты сравнительных теоретических и экспериментальных исследований параметров резания стандартными сборными резцами и резцами ПТ.

5. Разработка и внедрение в промышленность нового резца повышенной теплопроводности.

Реализация результатов.

Научные результаты работы нашли своё применение на предприятиях: ОАО Судостроительный судоремонтный завод «Мидель» и на ОАО "Гранит", а также в институте энергетики и машиностроения Донского государственного технического университете на кафедре "Информационное обеспечение автоматизированного производства" в форме раздела курса «Резание материалов» для специальности 151001 «Технология машиностроения» в качестве вновь подготовленной лабораторной работы "Исследование износостойкости сборных резцов повышенной теплопроводности".

Апробация работы. Диссертационная работа выполнялась с 2007 по 2010 год. Её основные научные положения докладывались на И научно-технических конференциях: XXI Международной научной конференции "Математические методы в технике й технологиях" (г. Саратов, 2008); Всероссийской научно-технической конференции "Новые материалы и технологии - 2008" (г. Москва, 2008); Международной научно-практической конференции в рамках 12-й международной агропромышленной выставки "Интерагромаш - 2009" (г. Ростов-на-Дону, 2009); Всероссийской научно-практической конференции "Транспорт - 2009" (г. Ростов-на-Дону, 2009); Международной научно-практической конференции "Наука и производство - 2009" (г. Брянск,

2009); Международной научно-технической конференции "Наука и образование - 2009" (г. Мурманск, 2009); XXII Международной научной конференции "Математические методы в технике и технологиях" (г. Псков, 2009); XXII Международной научной конференции "Математические методы в технике и технологиях" (Летняя школа молодых учёных, г, Иваново, 2009); Международной научно-практической конференции "Проблемы и перспективы развития транспортного комплекса: образование, наука, производство" (г. Ростов-на-Дону, 2009); XXIII Международной научной конференции "Математические методы в технике и технологиях" (г. Саратов, 2010); Всероссийской научно-практической конференции "Транспорт - 2010" (г. Ростов-на-Дону, 2010).

Публикации. По материалам диссертации опубликовано 20 печатных работ, в том числе 3 работы в изданиях, рекомендованных ВАК.

Структура и объем диссертации. Диссертация состоит из введения, 5 глав, общих выводов и рекомендаций, списка использованной литературы из 112 наименований, содержит 100 рисунков, 19 таблиц и 8 приложений. Диссертация изложена на 164 страницах машинописного текста.

ОСНОВНОЕ СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

Во введении содержится обоснование актуальности работы и основные научные положения, составляющие предмет работы.

Актуальность проблемы повышения эффективности обработки сборным режущим инструментом, оснащённым сменными многогранными неперетачиваемыми пластинами, особенно велика при широком использовании их на станках с ЧПУ.

Значительный вклад в изучение физической сути сложнейших явлений при резании материалов внесли и отечественные, и зарубежные ученые. Наиболее интенсивно эти исследования проводились в XX столетии. В числе выдающихся ученых, посвятивших свою жизнь решению данной проблемы особые заслуги принадлежат таким ученым как A.A. Аваков, В.Ф. Бобров, Г.И. Грановский, А.Д. Макаров, М.Н. Клушин, H.H. Рыкалин, А.Н. Резников, Т.Н. Лоладзе, Э.И.Фельдштейн, П.И. Ящерицын, Н.В. Талантов, В.Н. Подураев, М.Ф. Полетика, С.И. Петрушин, В.А. Остафьев, С.С. Силин, A.C. Верещака, С.А. Васин, Н.С. Колев, A.A. Рыжкин, В.Ф. Безъязычный, В.К. Старков, В.Г. Грановский, Ф.Я. Якубов, Ю.Г. Кабалдин, В.Г. Солоненко, В.М. Ким и др.

Первая глава посвящена анализу проблем повышения производительности процесса точения, за счёт регулирования теплоотвода и, как следствие, снижения температуры в зоне резания, увеличения стойкости режущего инструмента. Здесь рассматриваются вопросы влияния высоких температур резания на износ режущего инструмента, его стойкость, точность и качество механической обработки, а также описываются наиболее распространённые традиционные методы снижения температур в зоне резания.

Значительное внимание в работе уделено вопросу влияния коэффициента теплопроводности инструментального материала на основные показатели процесса резания, способам повышения эквивалентного коэффициента теплопроводности режущего инструмента, а также вопросу снижения контактного термического сопротивления.

Для увеличения стойкости инструмента целесообразно повышать коэффициент теплопроводности инструментального материала. Поэтому, наряду с твёрдостью и прочностью инструментального материала следует учитывать и его теплофизические свойства.

Вторая глава посвящена разработке новой конструкции сменной многогранной токарной пластины. Ранее для увеличения её ресурса Ю.А. Грицаенко, Г.С. Николаевой, P.A. Месилой, и другими исследователями была разработана пластина с укороченной задней поверхностью, которая использовалась на чистовых режимах резания.

На базе этих работ и работ С, В. Нехорошкова, предложена новая конструкция режущей пластины, в которой медные вставки расположены по задней вспомогательной поверхности и максимально приближены к вершине (рис. 1).

Рисунок 1. Пластина повышенной теплопроводности.

Данная пластина обладает более высокой прочностью, что позволяет применять её как на чистовых, так и на черновых режимах обработки,

Как показывают исследования ряда авторов, в частности работ Проскокова A.B., наибольшие величины температур сконцентрированы именно на задней вспомогательной поверхности, что обуславливает предлагаемое расположение медных вставок. Применение высокотеплопроводных вставок позволяет перераспределить тепловые потоки в пластине, повысить эквивалентную теплопроводность, что снижает контактную температуру и повышает температурный градиент.

Для задания граничных условий модели, в среде Mathcad нами разработана программа расчёта теплофизических характеристик установившегося режима резания инструментом без применения СОЖ.

Это позволило получить среднюю температуру в зоне резания и перейти к моделированию температурных полей в пластине сборного токарного резца.

Трёхмерное моделирование температурных полей осуществлялось методом конечных элементов с помощью программного комплекса SolidWorks (рис. 2,3).

Рисунок 2. Модель распределения температурных полей в стандартной пластине (110Г13Л - ВК8; t=lMM, S=0,5mm/o6, V=80 м/мин).

Рисунок 3. Модель распределения температурных полей в пластине повышенной теплопроводности (110Г13Л - ВК8; t=lMM, S=0,5mm/o6, V=80 м/мин).

Результаты, полученные методом компьютерного моделирования, подтверждают, что применение пластин повышенной теплопроводности выгодно перераспределяет тепловые потоки в резце и повышает температурные градиенты. Это позволяет предположить, что должна снизиться интенсивность изнашивания инструмента и повысится надёжность предложенной конструкции пластины.

Адекватность моделей распределения тепловых потоков и температур подтверждается выполненными автором экспериментальными исследованиями и хорошо согласуется с данными A.B. Проскокова.

Однако предложенная пластина с медными вставками обладает существенным недостатком - нетехнологичностью конструкции. Поэтому были проведены дальнейшие исследования, направленные на поиск оптимальных решений.

Третья глава диссертации посвящена разработке нового резца повышенной теплопроводности. Особенностью данного резца являются два высокотеплопроводных футляра, расположенных как по главной, так и по вспомогательной задней поверхности, заполненных легкоплавким сплавом Розе (рис. 4).

а) б)

Рисунок 4. Сборный резец с высокотеплопроводными футлярами, заполненными легкоплавким сплавом а - с крышками; б - без крышек.

Применение легкоплавкого сплава позволяет повысить теплопроводность контакта "твёрдый сплав - медь", что должно существенно повысить теплоотвод от режущей пластины в высокотеплопроводные футляры, а затем в тело резца и окружающую среду.

Для проверки этих предположений представим резец ПТ в виде трёхслойной стенки ("твёрдый сплав - сплав Розе - медь") и проведём расчёт температурного распределения (рис. 5).

а) б)

Рисунок 5. а) Схема распределения температуры в трёхслойной стенке (толщины каждого слоя 61...53; коэффициенты теплопроводности Л1...А3); б) общий вид резца ПТ с теплопроводным футляром.

Явление стационарного распространения теплоты в плоской стенке при отсутствии внутренних источников тепла и при условии,

что температура стенки меняется только в описывается дифференциальным уравнением форме одномерного уравнения Лапласа:

г?ттх2= О

направлении оси X, теплопроводности в

(1)

После интегрирования уравнения (1) получим: Откуда:

Т-СхХ + С2, ^

где С/ и С2 - постоянные интегрирования (определяются из граничных условий: при Л"=0, 7= 7!; при Х-Ъ, 7= Т2). Тогда уравнение имеет вид:

7]=С1-0 + С2;

Т2 = С|6 + С2;

Откуда:

С^-Г^/б;

(4)

(5)

(6)

С ~т

2 ' (7)

После подстановки С; и получим распределение температуры Т внутри плоской стенки, которое имеет линейный характер:

Г = Г1-(Г1-Г2)-Х/5 {8)

Если в многослойной стенке присутствуют внутренние источники теплоты, то необходимо воспользоваться уравнением Пуассона:

+ = 0, (9)

где ду - объёмная плотность внутренних источников теплоты. После интегрирования уравнения (9) получим распределение температуры Т, которое не будет иметь линейный характер:

Т(х) = -(Я,-X2 / 21) + [((Г2 - 7;) + / 2Х) / 5] • X + 7] (10)

Для определения теплового потока, проходящего через слой, используем закон Фурье:

I ск\ ^^

или

Q = -X^dГ^dx^F=qFi (12)

где Р- площадь поперечного сечения.

Взяв производную по х, в уравнении (10) распределения температуры, получим:

• ¿Т/ск = -(Т1-Тг)/5 (13)

Подставим уравнение (13) в уравнение Фурье (11), определим: д = -Х-с}Т/^х = Х-(Т^-Т2)/5; ^^

Следовательно, количество теплоты (Дж) или тепловой поток (Вт), переданные в единицу времени (с) через плоскую стенку, прямо пропорциональны коэффициенту теплопроводности материала X, площади поперечного сечения /> разности температур Д7"=7>7} и обратно пропорциональны толщине стенки б. Определим — термическое сопротивление плоского слоя, (м2-К)/Вт;

Для плоских систем удельное количество теплоты совпадает с плотностью теплового потока и равно:

9= <?^(Вт/м2), (17)

где

Оэф -Рг'У! (60-104),кВт . (18)

Трёхслойная плоская стенка состоит из нескольких разнородных слоев. При стационарном тепловом режиме поверхностная плотность теплового потока постоянна и для всех слоев равна, поэтому:

д = Х2(Т2-Т3)/Ь2; до^

^ = х3(Т3-:Г4)/6 з (21)

Изменение температуры в каждом слое составляет:

тъ~т* =<г53/А.3

Суммируя левые и правые части полученных уравнений, найдём разность температур на границах областей:

Тх-ТА=я( 8,/Х1+52/Х2+53/Хз) (25)

Определим поверхностную плотность теплового потока для трёхслойной стенки:

д = (Т1-Т4)/( 61/Х1+82/^+83/Хз)> (26)

тогда поверхностная плотность теплового потока для п-слойной плоской ¿тенки равна:

д = (Т{- Тп+])/(6, / + 62 /12 +... +"5„ /(2?)

Расчёт проводился для следующих режимов резания — £-2 мм;

(22)

(23)

(24)

5=0,15 мм/об; 1/=100 м/мин (сталь 45 - Т15К6; 20ХНЗА - ВКб; ЗОХГСА - ВК8).Толщина слоя 5i= 1 мм; 5г =7 мм; бз = 8 мм; — теплопроводность инструментального материала; А2 =20 Вт/(м °С) — теплопроводность сплава Розе; А3 =361 Вт/(м °С) — теплопроводность меди.

По результатам выполненного расчёта можно сделать вывод, что сплав Розе позволяет эффективно передавать теплоту, полученную от режущей пластины в медный футляр во многом благодаря более высокой теплопроводности относительно воздуха.

Применительно к оценке температурных полей в контактной зоне сборного резца рассмотрен упрощённый вариант тепловой задачи трения (по методике A.A. Рыжкина, К.Г. Шучева и М.М. Климова).

Резец представлен в виде полуограниченного пространства, а скольжение стружки со скоростью Vc имитируется трением стержня бесконечной длины с сечением 4 по передней поверхности (рисунок

Рисунок б. Схема для расчёта температуры контакта "стружка

Плотность равномерно распределённого теплового потока на контакте:

б).

х

2

- передняя поверхность".

1 - режущий инструмент;

2 - стружка.

=

где т5 - среднее касательное напряжение.

Поток <7 распределяется между стружкой и инструментом:

д = д1+д2=(1~

(28)

где а - коэффициент распределения теплового потока q.

Определим температуры Т^х) и Т£х) в телах 1 и 2 как функции координаты. При х = 0 принимаем, что 7}(х)|х=0= 7Хх)|х=0. Искомая температуру на границе "стружка - передняя поверхность":

Тп /¡^^^^Ssintpf +igcp) ч-зесу] ^ / ^ sintp[Ä^ (1 -ь/gy) -ьэосу] J

(30)

где т5 - касательные напряжения в плоскости контакта (по А.Н. Резникову), Па; V - скорость резания, м/с; Ка- коэффициент усадки стружки; а2 - коэффициент температуропроводности, материала заготовки, м2/с; 5 - подача, м/об; ф - главный угол в плане; у -главный передний угол; Л2 - коэффициент теплопроводности обрабатываемого материала, Вт/м,0С; At - коэффициент теплопроводности инструментального материала, Бт/м,0С; mj-коэффициент, равный:

Щ (31)

где Oj - коэффициент теплоотдачи, Вт/м2,0С; Oi - периметр поверхности теплоотдачи, м; fj - площадь сечения теплоотдающего объёма (сечение резца), м2.

Рассчитанные по формуле (30) величины температур трения стружки по передней поверхности резцов ВК8 и Т15К6 при точении марганцовистой стали 110Г13Л представлены на рисунках 7, 8.

200. 100

60 б6 72 78 84 90

—а—110г13л- т15к6 -и- 110г13л - bk8 v.m/muh

Рисунок 7. График зависимости температуры трения стружки по передней поверхности от скорости резания (110Г13Л - ВК8; 110Г13Л -Т15К6; S=0,2 мм/об; V=60 - 90 м/мин).

I

Рисунок 8. График зависимости температуры трения стружки по передней поверхности от величины подачи (110Г13Л - ВК8; 110Г13Л -Т15К6; 5=0,06 - 0.2 мм/об; V=90 м/мин).

Анализ зависимостей температуры от скорости резания и величины подачи подтверждает, что наибольшее влияние на увеличение температуры резания оказывает скорость резания.

Полученные значения температур на контакте "стружка - передняя поверхность резца" использованы в качестве граничных условий для дальнейшего проведения компьютерного моделирования температурных полей в программном комплексе SolidWorks.

Рисунок 9. Модель распределения температурных полей по передней поверхности стандартного резца (110Г13Л - ВК8; t=lMM; S=0.2mm/o6; V=90m/mhh).

Как показывают результаты многих исследователей (И.В. Крагельского, В.Н. Кащеева, A.B. Чичинадзе, A.A. Рыжкина, К.Г. Шучева) интенсивность изнашивания инструментального материала зависит от локализации теплового поля к поверхности контакта, т.е. от градиента температуры, и уменьшается при увеличении модуля grad Т(0).

Как видно из результатов проведённого нами моделирования, резец повышенной теплопроводности обладает большим градиентом температур, что в связи с вышесказанным должно положительным образом повлиять на стойкость режущего инструмента.

Четвёртая глава посвящена экспериментальным испытаниям резца повышенной теплопроводности. Проведён ряд исследований, позволяющих подтвердить повышение стойкости резца нового типа -определение величины усадки стружки, шероховатости обработанной поверхности, величины термо-ЭДС.

Сравнительные испытания износостойкости стандартного резца и резца ПТ полностью подтверждают выводы, сделанные ранее на

Рисунок 10. Модель распределения температурных полей по передней поверхности резца ПТ (ПОПЗЛ - ВК8; t=lMM; S=0.2mm/o6; V=90m/mhh).

основании проведенного компьютерного моделирования. Фотографии износа двух типов резца представлены на рисунках 11,12.

РЩ|. 1П1ЦМР

'.*.., ..Ч.К

а) б)

Рисунок 11, Фотографии износа по задней поверхности а) Резец повышенной теплопроводности; б) Стандартный резец (110Г13Л - ВК8; t=lMM; S=0.1mm\o6; V=20 м\мин; х = 54 мин).

а)

Рисунок 12. Фотографии износа по задней поверхности а) Резец повышенной теплопроводности; б) Стандартный резец (ВТЗ-1 - ВК8; t=0,5mm; S=0.1mm\o6; V=55m\mhh; т = 20 мин).

В целях минимизации погрешностей, все сопоставимые опыты проводились на одной режущей пластине.

На основании серии проведённых испытаний построены графики зависимости Т=% 1/) (рисунок 13):

T.Mira 50 45 40 35 30

25 20

V

\

\

\ V

X \

\ • *

l.uiui 5( «

4«

15 »

\ 1

10

40 45 50 55 60 V, m/MIIH

\

\

N

\ \

\ ' N

\

V \

V, и "»riet

а) 6)

Рисунок 13. Зависимость T=f(V) при обработке резцами ВК8

а) титановый сплав ВТЗ-1; б) сталь 110Г13Л (S=0,1mm/o6; t=0,5 мм) 1 - стандартный резец, 2 - резец ПТ.

Согласно проведённым экспериментальным испытаниям применение резца повышенной теплопроводности позволяет повысить стойкость режущего инструмента до 2,5 раз по сравнению со стандартным резцом.

В пятой главе приведена разработанная конструкция сборного резца повышенной теплопроводности с цельным двухсторонним футляром, оснащённым крышками, препятствующими испарению легкоплавкого сплава, а также выполнен расчёт экономического обоснования применения резца повышенной теплопроводности в производственных условиях.

ОБЩИЕ ВЫВОДЫ И РЕКОМЕНДАЦИИ

1. Разработаны пластины, оснащённые медными вставками по

вспомогательной задней поверхности, повышающими эквивалентную теплопроводность до 1,5 раз с целью изменения теплообмена в зоне резания. Экспериментальные исследования износостойкости показывают увеличение их периода стойкости до 1,8 раз. Однако на практике их применение может быть ограничено из-за технологической сложности изготовления, которое возможно лишь на специализированных предприятиях, выпускающих твердосплавные пластины.

2. Доказано снижение термического сопротивления в контакте

«твердый сплав - медь» (до 5,5 раз) в случае применения легкоплавкого сплава, вытесняющего низкотеплопроводный воздух из контактной зоны. Это следует из решения задачи контактной теплопроводности для многослойной стенки.

3. Разработана новая конструкция сборного резца, оснащенного

высокотеплопроводным медным футляром, заполненным легкоплавким сплавом, повышающим эквивалентную теплопроводность и обеспечивающим рост градиента температур в зоне теплоотвода.

4. Достигнуто повышение периода стойкости предлагаемого ин-

струмента в 2,5 раза по результатам экспериментальных исследований, проведенных при обработке титанового сплава ВТЗ-1 и марганцовистой стали 110Г13Л резцом повышенной теплопроводности в лабораторных условиях. С увеличением скорости резания это различие возрастает.

5. Установлено, что повышение теплоотвода из контактной зоны

резания приводит к изменению характера протекающих физических процессов, в частности, снижению контактной температуры. Это косвенно подтверждается изменением коэффициента усадки стружки и уменьшением величины термо-ЭДС в среднем на 20% по сравнению со стандартным резцом.

6. Ожидаемый годовой экономический эффект для одного резца

повышенной теплопроводности по результатам испытаний на ОАО "Судостроительный завод "МИДЕЛЬ" составляет около 58 тыс. рублей. Экспериментальные испытания резца новой конструкции на ОАО "Гранит" (г. Ростов-на-Дону) показали увеличение стойкости до 1,9 раза при обработке деталей типа "вал" без применения СОЖ.

Основное содержание диссертации отражено в следующих работах:

1. Дубров Ю.С. ABC - анализ при построении модели суммарной погрешности обработки резанием. / Ю.С. Дубров, C.B. Нехорошков, Г.В. Николаева, A.C. Цыновкин // Математические методы в технике и технологиях: сб. тр. XXI междунар. науч. конф. / СГТУ. - Саратов: Изд-во СГТУ, 2008. -Т.4. - С. 158-160.

Личный вклад соискателя в результаты работы состоит в участии адаптации закона Парето применительно к решению технологических задач.

2. Дубров Ю.С. Моделирование температурных деформаций шпиндельных узлов металлорежущих станков / Ю.С. Дубров, A.C. Цыновкин A.C., И.М. Шапошников // Математические методы в технике и технологиях: сб. тр. XXI междунар. науч. конф. / СГТУ. - Саратов: Изд-во СГТУ, 2008. -Т.4. - С. 77-79.

Личный вклад соискателя в результаты работы состоит в проведении аналитического расчёта теплопередачи через цилиндрическую стену.

3. Нехорошков C.B. Определение температуры на контактной поверхности режущего инструмента дилатометрическим методом / C.B. Нехорошков, Д.Ю, Дубров, A.C. Цыновкин // Математические методы в технике и технологиях: сб. тр. XXI междунар. науч. конф. / СГТУ. -Саратов: Изд-во СГТУ, 2008. -Т.4. - С. 219-220.

Личный вклад соискателя в результаты работы состоит в участии при разработке методики экспериментального определения температурного удлинения резцов на станке с ЧПУ.

4. Цыновкин A.C. К вопросу о влиянии теплопроводности инструментального материала на точность обработки / A.C. Цыновкин, Ю.С. Дубров // Новые материалы и технологии НМТ-2008: материалы всерос. науч.-техн. кон-ф., 11 - 12 нояб. / РГТУ им. К.Э. Циолковского (МАТИ). - М., 2008. -Т.2. - С. 57-58.

Личный вклад соискателя в результаты работы состоит в участии построения и дальнейшего анализа модели суммарной погрешности обработки для операций чистового точения.

5. Цыновкин A.C. Зависимость температурного удлинения сборных резцов от эквивалентной теплопроводности сменных многогранных неперетачиваемых пластин / Инновационные технологии и процессы производства в машиностроении: междунар. сб. науч. тр. / ГОУ Рост, гос. акад. с.-х. машиностроения. - Ростов н/Д, 2008. - С. 193-197.

Личный вклад соискателя в результаты работы состоит в исследовании влияния применения высокотеплопроводных вставок по задней

вспомогательной поверхности пластины на величину термического удлинения сборных резцов.

6. Цыновкин A.C. Метод снижения теплового сопротивления в сборной сменной многогранной пластине / A.C. Цыновкин, Д.Ю. Дубров // Наука и производство - 2009: материалы Междунар. науч.-практ. конф., 19-20 марта: в 2 ч. / БГТУ. -Брянск, 2009. - 4.2. - С. 87-89.

Личный вклад соискателя в результаты работы состоит в проведении аналитического расчёта распределения температур в пластине повышенной теплопроводности, представленной в виде модели трёхслойной стенки. ■ - ■

7. Цыновкин A.C. Моделирование температурных полей в сменных многогранных пластинах повышенной теплопроводности / A.C. Цыновкин, Ю.С. Дубров // Математические методы в технике и технологиях - ММТТ22: сб. тр. XXII Между-нар. науч. конф.: в 10 т. / Псков, гос. политехи, ин-та,— Псков, 2009. -Т.5. - С. 115-117.

Личный вклад соискателя в результаты работы состоит в использовании методики компьютерного моделирования при исследовании тепловых потоков в пластинах повышенной теплопроводности.

8. Дубров Ю.С. Контактное термическое сопротивление в сборных резцах / Ю.С. Дубров, A.C. Цыновкин, Ю.Э. Миклашевич, Ю.А. Мисев-рин, C.B. Тимошов // Состояние и перспективы развития сельскохозяйственного машиностроения: материалы междунар. науч.-практ. конф., 3-6 марта, в рамках 12-й междунар. агропром. выставки "Интерагромаш - 2009". - Ростов н/Д, 2009. - С. 191-193.

Личный вклад соискателя в результаты работы состоит в исследовании повышения эффективности сборных конструкций резцов путём повышения контактной теплопроводности в сборном режущем инструменте.

9. Цыновкин A.C. Модель круглой сменной режущей пластины повышенной теплопроводности / A.C. Цыновкин, Ю.С. Дубров, С.С. Головач // Наука и образование - 2009 [Электронный ресурс]: материалы междунар. науч.-техн. конф.,1-9 апр, /МГТУ. - Мурманск, 2009.

Личный вклад соискателя в результаты работы состоит в создании трёхмерной модели круглой сменной режущей пластины повышенной теплопроводности при исследовании тепловых потоков.

10. Николаева Г.С. Твердосплавные чашечные резцы повышенной теплопроводности для обработки колёсных пар / Г.С. Николаева, A.C. Цыновкин // Труды всероссийской научно-практической конференции "Транспорт - 2009", май / РГУПС. - Ростов н/Д, 2009. - 4.1. - С. 319321.

Личный вклад соискателя в результаты работы состоит в разработке практических рекомендаций в целях повышения износостойкости твердосплавных чашечных резцов.

11. Цыновкин A.C. Компьютерное моделирование обработки резцами повышенной теплопроводности / A.C. Цыновкин, Г.С. Николаева // Труды всероссийской научно-практической конференции "Проблемы и перспективы развития транспортного комплекса: образование, наука, производство", октябрь / РГУПС. - Ростов н/Д, 2009. - С. 118-119.

Личный вклад соискателя в результаты работы состоит в создании компьютерных моделей распределения тепловых полей при обработке резцами повышенной теплопроводности.

12. Цыновкин A.C. Высокотеплопроводный сборный резец / A.C. Цыновкин, Ю.С. Дубров // Сборник научных трудов РГАСХМ / ГОУ Рост, гос. акад. с.-х. машиностроения. - Ростов н/Д, 2009. - С. 122-125.

Личный вклад соискателя в результаты работы состоит в конструировании и изготовлении резца повышенной теплопроводности.

13. Цыновкин A.C. Модель распределения температуры внутри сборной многогранной пластины повышенной теплопроводности / A.C. Цыновкин, Ю.С. Дубров // Математические методы в технике и технологиях - ММТТ-22: сб. тр. XXII- Междунар. науч. конф.: в 11т. -Иваново: Изд-во ИГХТУ, 2009. - С. 74-75.

Личный вклад соискателя в результаты работы состоит в участии при проведении сравнительного исследования температурного распределения и теплового сопротивления в стандартных пластинах и пластинах новой конструкции.

14. Цыновкин A.C. Метод управления тепловыми потоками путём изменения конструкции резца / A.C. Цыновкин, Ю.С. Дубров // Машиностроение: межвуз. сб. науч. ст. / Кубан. гос. технол. ун-т. -Краснодар: Издательский дом - Юг, 2009. - Вып. 3. - С. 7-9.

Личный вклад соискателя в результаты работы состоит в участии при создании нового метода управления тепловыми потоками в сборном режущем инструменте путём применения резца новой конструкции.

15. Цыновкин A.C. Исследование эффективности теплоотвода в сборных резцах при обработке низкотеплопроводных материалов/ A.C. Цыновкин, Ю.С. Дубров // Математические методы в технике и технологиях - ММТТ-23: сб. тр. XXIII Междунар. науч. конф.: - Саратов: Изд-во СГГУ, 2010. -Т.5. - С. 178-180.

Личный вклад соискателя в результаты работы состоит в исследовании эффективности сборного резца новой конструкции при обработке низкотеплопроводных материалов.

16. Цыновкин A.C. Эффективность обработки титановых сплавов резцами повышенной теплопроводности / A.C. Цыновкин, Г.С. Николаева // Труды всероссийской научно-практической конференции "Транспорт - 2010", апрель / РГУПС. - Ростов н/Д, 2010. - Ч.З. - С. 2426.

Личный вклад соискателя в результаты работы состоит в практических исследованиях эффективности обработки титановых сплавов резцом повышенной теплопроводности.

17. Решение о выдаче патента на полезную модель №2010129134/02(041334) от 12.08.2010, Режущий инструмент/ В.Л. Талонов, В.И. Гаршин, Д.Ю. Дубров, Ю.С. Дубров, A.C. Цыновкин, Г.С. Николаева - Заявка №2010129134/02(041334); Заявл. 13.07.2010.

Публикации, входящие в перечень ВАК РФ:

1. Цыновкин A.C. Исследование зависимости температурного удлинения резца от теплопроводности инструментального материала. / A.C. Цыновкин // Известия ОрёлГТУ. - 2008. - 3-3/271(546), - С. 19-24.,

Личный вклад соискателя в результаты работы состоит в анализе и аналитическом исследовании зависимости температурного удлинения резца от теплопроводности инструментального материала.

2. Дубров Д.Ю. Повышение эффективности процесса резания путём регулирования теплоотвода / Д.Ю. Дубров, A.C. Цыновкин // Известия ОрёлГТУ. - 2009. - №2-3/274(560). - С. 17-24.

Личный вклад соискателя в результаты работы состоит в разработке способа снижения контактного термического сопротивления между элементами сборного резца за счёт использования легкоплавкого сплава.

3. Цыновкин- A.C. К. вопросу о повышении износостойкости сборных резцов путём увеличения градиента температур / А.С Цыновкин, Д.Ю. Дубров, Ю.С. Дубров // Фундаментальные и прикладные проблемы техники и технологии. - 2010. - №2(280). - С. 66-72.

Личный вклад соискателя в результаты работы состоит в исследовании влияния роста температурного градиента на величину износа резца повышенной теплопроводности.

В набор Цi, 40 В печаты?. H. Í0 Объем 1 усл. п. л.; 0.9 усл. -изд. л. Офсет.

Формат 60X84/16 Бумага тип N9 3. Заказ № 62. *> . Тираж 100.__

Издательский центр ДПУ

Адрес университета и полиграфического предприятия: 344010, г. Ростов - на - Дону, пл. Гагарина, 1.

ВВЕДЕНИЕ.

1. Состояние вопроса и постановка задач исследований.

1.1 Анализ рациональных форм геометрии режущего инструмента.

1.2 Применение дополнительных теплоотводящих фасок и кромок.

1.3 Особенности протекания тепловых явлений при работе сборными токарными резцами.

1.4 Выбор оптимальных инструментальных материалов.

1.5 Обзор выполненных работ по исследованию износостойкости сменных многогранных пластин.

1.6 Выводы.

1.7 Цель и задачи исследования.

2. Анализ работоспособности многогранных пластин повышенной теплопроводности.

2.1 Пути совершенствования новых конструкций сменных многогранных пластин повышенной теплопроводности.

2.2 Расчет эквивалентного коэффициента теплопроводности пластины новой ^конструкции.

2.3 Контактная теплопроводность многослойной стенки.

2.4 Моделирование температурных полей в сборных резцах, оснащенных пластинами повышенной теплопроводности.

2.4.1 Аналитический расчёт. Подготовка исходных данных для компьютерного моделирования.

2.4.2 Результаты моделирования температурных полей в сборных резцах, оснащённых пластинами повышенной теплопроводности.

2.5 Результаты экспериментальных исследований износостойкости сменных многогранных пластин повышенной теплопроводности.

2.6 Оценка эффективности сменных- многогранных- пластин -повышенной^ теплопроводности.

2.7 Выводы.

3. Сборный резец повышенной теплопроводности.

3.1 Конструирование сборного резца повышенной теплопроводности.

3.2 Методика расчёта контактной теплопроводности трехслойной стенки.

3.3 Исследование процесса теплообмена в сборном резце повышенной теплопроводности.

3.4 Определение температуры трения стружки по передней поверхности резца методом баланса.

3.5 Определение максимальной температуры на контакте "стружка-передняя поверхность резца" методом источников.

3.6 Моделирование температурных полей в сборном резце новой конструкции.

3.7 Выводы.

4. Экспериментальные исследования эффективности сборного резца повышенной теплопроводности.

4.1 Методика проведения экспериментальных исследований.

4.2 Исследование износостойкости резца повышенной теплопроводности при обработке титанового сплава марки ВТЗ-1.

4.3 Исследование износостойкости резца повышенной теплопроводности при обработке марганцовистой стали 110Г13Л.

4.4 Сравнительные экспериментальные исследования термоЭДС.

4.5 Исследование шероховатости обработанной поверхности.

4.6 Исследование коэффициента усадки стружки.

4.7 Выводы.

5. Практическое применение результатов исследований.

5.1 Область применения сборных резцов повышенной теплопроводности.

5.2 Экономическая эффективность применения сборных резцов повышенной теплопроводности.

5.3 Выводы.

Анализ современных методов обработки различных конструкционных материалов показывает, что подавляющее большинство способов изготовления деталей машин осуществляется путем удаления материала с помощью металлорежущих инструментов. При этом режущий инструмент является важнейшим элементом, надежность которого определяет производительность металлорежущих станков и качество обработки деталей.

Повышение эффективности изготовления изделий заданной точности и качества поверхности является основной задачей машиностроительного производства. Характерной особенностью современного машиностроения является замена устаревшего универсального оборудования станками с автоматическим циклом обработки, настроенными на автоматическое обеспечение качества и точности обработки (станки с числовым программным управлением (ЧПУ)). Это вызвано, в первую очередь, формированием рыночной экономики, требующей выпуска современной конкурентоспособной продукции. Появление и применение международных стандартов ИСО серии 9000 существенно способствует решению этих задач. Следует отметить, что в рамках требований новых стандартов появилось новое понятие - качество процесса.

В современном гибком автоматизированном производстве широко применяются сложнейшие многооперационные станки и комплексы машин, агрегатов, приборов, коммуникаций и т.п. Создаются автоматизированные системы производства и управления на базе автоматики, телемеханики, электроники и вычислительной техники. Использование станков с ЧПУ и, особенно, многоцелевых станков позволяет обеспечить значительное снижение подготовительно-заключительного времени, создает возможность быстрого внедрения новых технологических процессов, обеспечить организацию гибкого автоматизированного производства (ГАП), повышая тем самым качество процесса, а, в конечном счете - и качество изделия.

Этому способствует широкое распространение сборных режущих инструментов, оснащенных сменными многогранными неперетачиваемыми пластинами (СМНП), которые по сравнению с используемыми при работе на универсальном оборудовании напайными инструментами имеют целый ряд преимуществ.

Особенностью сборного инструмента является то, что его качество определяется не только качеством режущей пластины, но, в значительной степени, способом крепления и качеством всех элементов конструкции. Управление процессом резания, получение оптимальных выходных показателей обработки может быть достигнуто при условии выбора наилучших входных параметров резания (элементов технологической системы, оптимальных режущих инструментов, назначения оптимальных режимов резания), что возможно лишь на основе изучения физических явлений, протекающих при формообразовании.

Анализ результатов многочисленных исследований, выполненных отечественными и зарубежными учеными, показывает, что превалирующая роль в сложном механизме физических процессов, происходящих при резании материалов, принадлежит тепловым явлениям. Отсюда вытекают задачи управления этими процессами с целью получения оптимальных выходных параметров металлообработки (качества, точности, производительности, экологичности и экономичности).

Целью данной работы является разработка методов перераспределения теплоотвода для повышения эффективности обработки сборными токарными резцами путём изменения конструкции СМП и сборного резца, учитывая протекающие тепловые процессы. Работа выполнена на основе изучения результатов многочисленных проведенных исследований, а также работ, выполненных автором в лаборатории кафедры ТАМ РГАСХМ.

ГЛАВА: II

СОСТОЯНИЕ ВОПРОСА И ПОСТАНОВКА ЗАДАЧ ИССЛЕДОВАНИЯ

ОБЩИЕ ВЫВОДЫ И РЕКОМЕНДАЦИИ

1. Разработаны пластины, оснащённые медными вставками по вспомогательной задней поверхности, повышающими эквивалентную теплопроводность до-1,5 раз с целью изменения теплообмена в зоне резания. Экспериментальные исследования износостойкости показывают увеличение их периода стойкости до 1,8 раз. Однако на практике их применение может быть ограничено из-за технологической сложности изготовления, которое возможно лишь на специализированных предприятиях, выпускающих твердосплавные пластины.

2. Доказано снижение термического сопротивления в контакте «твердый сплав - медь» (до 5,5 раз) в случае применения легкоплавкого сплава, вытесняющего низкотеплопроводный воздух из контактной зоны. Это следует из решения задачи контактной теплопроводности для многослойной стенки.

3. Разработана новая конструкция сборного резца, оснащенного высокотеплопроводным медным футляром, заполненным легкоплавким сплавом, повышающим эквивалентную теплопроводность и обеспечивающий рост градиента температур в зоне теплоотвода.

4. Достигнуто повышение периода стойкости предлагаемого инструмента в 2,5 раза по результатам экспериментальных исследований, проведенных при обработке титанового сплава ВТЗ-1 и марганцовистой стали 110Г13Л резцом повышенной теплопроводности. С увеличением скорости резания это различие возрастает.

5. Установлено, что повышение теплоотвода из контактной зоны резания приводит к изменению характера протекающих физических процессов, в частности, снижению контактной температуры. Это подтверждается изменением коэффициента усадки стружки и уменьшением величины термоЭДС в среднем на 20% по сравнению со стандартным резцом.

6. Ожидаемый годовой экономический эффект для одного резца повышенной теплопроводности по результатам испытаний на ОАО "Судостроительный завод "МИДЕЛЬ" составляет около 58 тыс. рублей.

1. ANSYS в примерах и задачах / Под общ. ред. Д.Г. Красковского. М.: КомпьютерПресс, 2002. - 224 с.

2. Coollaboratory Liquid Pro Электронный ресурс. Режим доступа: http://www.coollaboratoiy.coiTi/pd£'manualliquidprorussisch.pdf.

3. Coollaboratory Liquid Pro и Liquid MetalPad жидкий металл в роли термопасты Электронный ресурс. — Режим доступа: http://www.3dnews.ru/cooling/liquidmetalpad/index3.htm.

4. Аваков A.A. Сообщения АН Груз. ССР. 1942 Т. III, №6.

5. Аваков A.A. Физические основы теории стойкости режущего инструмента / A.A. Аваков. М.: Машгиз, 1960. - 308 с.

6. Агапов В.П. Метод конечных элементов в статике, динамике и устойчивости пространственных тонкостенных подкреплённых конструкций: учеб. пособие / В.П. Агапов. М.: АСВ, 2000. - 152 с.

7. Анурьев В.П. Справочник конструктора-машиностроителя: в 3 т. 8-е изд., перераб. и доп. / В.И. Анурьев. - М.: Машиностроение, 2001. - Т.1

8. Базров Б.М. Расчёт точности машин на ЭВМ / Б.М. Базров. М.: Машиностроение, 1984. -256 с.

9. Баскаков А.П. Теплопередача / А.П. Баскаков, Б.В. Берг // Учебник для ВУЗов. М.: Энергоатомиздат, 1991. - С. 86 - 87.

10. Башков В.М. Испытания режущего инструмента на стойкость / В.М. Башков, П.Г. Кацев. М.: Машиностроение, 1985. - 215 с.

11. Безъязычный В.Ф. Назначение режимов резания по заданным параметрам качества поверхностного слоя / В.Ф. Безъязычный. Ярославль: ЯПИ, 1978. -86 с.

12. Белоус Ю.П. Влияние искусственного нагрева режущего инструмента на его износостойкость / Ю.П. Белоус. Станки и инструмент. - 1983. - №9. - С. 30.

13. Бобров В.Ф. Основы теории резания металлов / В.Ф. Бобров- М.: Машиностроение, 1975. 344 с.

14. Бобровский В.А. Повышение стойкости инструмента / В.А.Бобровский.— М.: Машиностроение, 1976. 48 с.

15. Валиков В.И. Влияние износа инструмента на термоЭДС резания / В.И. Валиков // Тр. МВТУ. -М., 1981. -№361. ~ С. 35-42.

16. Васин С.А. Проектирование многогранных пластин. Методологические принципы / С. А. Васин, С .Я. Хлудов. -М.: Машиностроение, 2006. 352 с.

17. Верещака A.C. Износ твёрдосплавных инструментов с покрытием / A.C. Верещака, Б.П. Табаков, A.C. Жогин. Вестник машиностроения. - 1981. - № З.-С. 45-49.

18. Верещака A.C. Резание материалов: учеб. / A.C. Верещака, B.C. Кушнер. -М.: Высш. шк., 2009 535 с.

19. Весы портативные КД-100, КД-200 и КД-500 Электронный ресурс. -Режим доступа: http://www.vestech.ru/kdrus.html.

20. Виноградов Ю.М. Исследование стойкости омеднённых резцов / ЦНИИТМАШ, М.: Машгиз, 1948. - сб. №15.

21. Высокопроизводительная обработка металлов резанием. — М.: Полиграфия, 2003.-301 с.

22. ГОСТ 3882-74. Сплавы твёрдые спечённые. Марки. М.: Изд-во стандартов, 1976. - 20 с.

23. Грановский Г.И. Резание металлов / Г.И. Грановский, В.Г. Грановский. — М.: Машиностроение, 1985, 304 с.

24. Гринберг Н.И. Новый метод отвода тепла от режущей кромки // Станки и инструмент. — 1934.-№3

25. Дубров Д.Ю. Повышение эффективности процесса резания путём регулирования теплоотвода / Д.Ю. Дубров, A.C. Цыновкин // Изв. ОрёлГТУ. -2009.-№2-3/274(560).-С. 17-24.

26. Дубров Ю.С. Резание материалов. / Ю.С. Дубров, А.Н. Исаев, А.Г. Схиртладзе. Ростов н/Д. 2006. - 201с.

27. Дульнев Г.Н. Тепло- и массообмен в радиоэлектронной аппаратуре / Г.Н. Дульнев. М.: Высш. шк.,1984. - 247 с.

28. Дунин-Барковский И.В. Измерения и анализ шероховатости, волнистости и некруглости поверхности / И.В. Дунин-Барковский, А.Н. Карташова. М.: Машиностроение, 1978. - 232 с.

29. Ермаков Ю.М. Стойкость режущего инструмента как важнейший фактор качества механической обработки // Качество машин: сб. тр. 4-ой Междунар. науч.-техн. конф. Брянск, 2001. - С. 124—125.

30. Жилин В.А. Субатомный механизм износа режущего инструмента / В.А. Жилин. Ростов н/Д, 1973. - 168 с.

31. Илясов Ю.В. Влияние состава твердых сплавов на износ при резании металлов: диссертация канд. техн. наук: 05.03.01, 05.02.04. Ростов н/Д, 2005. -130 с.

32. Исаченко В.П. Теплопередача / В.П. Исаченко, В.А. Осипова, A.C. Сукомел. М.: Энергия, 1965. - 424 с.

33. Каталог Standart Tools Group Электронный ресурс. Режим доступа: http ://www.s-t-group .com/ catalog/CTturn.pdf.

34. Колев K.C. Точность при резании металлов / К.С. Колев. М.: Знание, 1966.-30 с.

35. Корсаков B.C. Точность механической обработки / B.C. Корсаков. М.: Машгиз, 1961.- 378 с.

36. Краткий справочник металлиста. Изд. 2-е / Малов А.Н., Якушев А.И., Законников В.П. -М.: Машиностроение, 1971. - С.144.

37. Кривоухов В.А. Обрабатываемость резанием жаропрочных и титановых сплавов / Кривоухов В.А., Егоров C.B., Бруштейн Б.Е. М.: Машгиз, 1961. — 345 с.

38. Куклин Л.Г. Повышение прочности износостойкости твердосплавного инструмента / Л.Г. Куклин, В.И. Сагалов, В.Б. Серебровский. Свердловск, 1960.-217 с.

39. Лоладзе Т.Н. Износ режущего инструмента / Т.Н. Лоладзе. М.: Машгиз, 1958.-355 с.

40. Макаров А.Д. Износ и стойкость режущих инструментов / А.Д. Макаров. -М.: Машиностроение, 1966. 263 с.

41. Макаров А.Д. Оптимизация процессов резания / А.Д. Макаров. М.: Машиностроение, 1976. — 278 с.

42. Макаров А.Д. Способ повышения размерной стойкости резцов / А.Д. Макаров. Филиал ВИНИТИ АН СССР, 1959 - № М.59-143/8.

43. Маталин A.A. Технология механической обработки / A.A. Маталин. Л.: Машиностроение, 1977. -464 с.

44. Месила P.A. О прочности и стойкости резцов с укороченными задними поверхностями / P.A. Месила. — Труды ТПИ, серия А. — №306. Таллин, 1971. -130 с.

45. Микроскоп БМИ 1Ц Электронный ресурс. - Режим доступа: http ://www.mikroskop. labpribor.ru/shop/laboratornyemikroskopy/izmeritelnye/bmi-1.

46. Михайлова М.М. Сборник задач и примеров расчёта по теплопередаче / М.М. Михайлова. -М.: 1963. 127 с.

47. Михеев М.А. Основы теплопередачи / М.А. Михеев, И.М. Михеева. М.: Энергия, 1977.-344 с.

48. Можаев С.С. Скоростное и силовое точение сталей повышенной прочности / С.С. Можаев, Т.Г. Саромотина. М.: Оборонгиз, 1957. - 274 с.

49. Мяченков В.И. Расчёты машиностроительных конструкций методом конечных элементов: справочник / В.И. Мяченков, В.П. Мальцев, В.П. Майборода. М.: Машиностроение, 1989. — 520 с.

50. Наседкин A.B. Конечно-элементное моделирование на основе ANSYS // Программы решения статических задач сопротивления материалов с вариантами индивидуальных заданий. Ростов н/Д: УПЛ РГУ, 1998. - 44 с.

51. Немного жидкого металла для вашего процессора: термоинтерфейс Coollaboratory Liquid Pro Электронный ресурс. Режим доступа: http://www.overclockers.ru/lab/22232.shtml.

52. Нехорошков C.B. Модель тепловых потоков при резании пластинами повышенной теплопроводности Электронный ресурс. / C.B. Нехорошков // "Исследовано в России", 133, 1254-1256, 2006. Режим доступа: Http://Zhurnal. Ape.Relarn.Ru/Articles/2006/133.Pdf.

53. Нехорошков C.B. Сборные резцы с пластинами повышенной теплопроводности / C.B. Нехорошков // СТИН. 2008. - №8. - С. 17-20.

54. Николаева Г.С. Влияние тепловых потоков на температурные деформации сборных резцов / Г.С. Николаева, Ю.С. Дубров, C.B. Нехорошков

55. Труды научно-практической конференции «Транспорт 2005»: в 2-х ч./ РГУПС. Ростов н/Д, 2005. -Ч. 1. - С. 251-252.

56. Николаева Г.С. Повышение стойкости режущих инструментов и улучшение качества обработанной поверхности / Г.С. Николаева. М.: ГОСИНТИ, 1996. -№ 6-66-362/102.

57. Николаева Г.С. Резцы с укороченной задней поверхностью / Г.С. Николаева // Машиностроитель. 1966. - №6. - С. 8.

58. Николаева Г.С. Стойкость резцов с укороченной задней поверхностью / Г.С. Николаева. М.: ГОСНИТИ, 1965. - 8 с.

59. Обработка металлов резанием: Справочник технолога / Под ред. Г.А. Монахова. -М.: Машиностроение, 1974. 600 с.

60. Панкин A.B. Обработка металлов резанием / A.B. Панкин. М.: Машгиз, 1961. - 3 87 с.

61. Палагнюк, B.C. Минаков, Ю.М. Соломенцев. № 95118771 /02; заявл. 03.11.95; опубл. 10.02.98, Бюл. №4.-6 с.

62. Петруха П.Г. Резание труднообрабатываемых материалов / П.Г. Иетруха, П.Д. Беспахотный, Б.Е. Бруштейн. М.: Машиностроение, 1972. - 175 с.

63. Пирометр CONDTROL IR-T3 Электронный ресурс. Режим доступа: http://www.condtrol.ru/description.php?id=3-16-026&fl=7.

64. Подураев В.Н. Резание труднообрабатываемых материалов / В.Н. Подураев. М.: Высш. шк., 1974. - 590 с.

65. Подураев В.Н. Технология физико-химических методов обработки / В.Н. Подураев. -М.: Машиностроение, 1985. 264 с.

66. Полетика М.Ф. Контактные нагрузки на режущих поверхностях инструмента/ М.Ф. Полетика-М.: Машиностроение, 1969. 150 с.

67. Попов В.М. Теплообмен в зоне контакта разъёмных и неразъёмных соединений / В.М. Попов. М.: Энергия, 1971.-С. 155.

68. Проскоков А.В. Расчет температурных полей в зоне резания // Материалы 4-й Всероссийской научно-практической конференции «Проблемы повышения эффективности металлообработки в промышленности на современном этапе». Новосибирск: Изд. НГТУ, 2006 - С.77-78.

69. Профилограф профилометр "АБРИС - ПМ7.4" Электронный ресурс. -Режим доступа:http://www.mtpk-lomo.ru/goods/instrumentation/alanabris/abrispm72.

70. Прерис A.M. SolidWorks 2005/2006: учебный курс / A.M. Прерис. СПБ., 2006. - 528 с.

71. Развитие науки о резании металлов. М.: Машиностроение, 1967. - 416 с.

72. Резников А.Н. Теоретические основы активного охлаждения инструментов // Обрабатываемость жаропрочных и титановых сплавов: сб. / А.Н. Резников. М.: Машгиз,1962. - 420 с.

73. Резников А.Н. Тепловые процессы в технологических системах / А.Н. Резников, JI.A. Резников. -М.: Машиностроение, 1990. 288 с.

74. Резников А.Н. Теплофизика процессов механической обработки материалов / А.Н. Резников. -М.: Машиностроение, 1981. 279 с.

75. Резников А.Н. Теплофизика резания и основы активного охлаждения инструментов // Проблемы резания металлов: материалы Всесоюз. конф. НТО. -М.: Машпром,1963. 260 с.

76. Рыжкин A.A. Теплофизические процессы при изнашивании инструментальных режущих материалов / A.A. Рыжкин; ДГТУ. — Ростов н/Д, 2005.-311 с.

77. Резцы для скоростного точения стали. ВНИИ, МСС, — 1949г.

78. Рыжкин A.A. Обработка материалов резанием: учеб. пособие / A.A. Рыжкин, К.Г. Шучев, М.М. Климов Ростов-на-Дону: Феникс, 2008. - 411 с.

79. Рыжкин A.A. Режущий инструмент / A.A. Рыжкин, B.C. Каганов, B.C. Дмитриев; ДГТУ. Ростов н/Д, 2000. - 311 с.

80. Рыжкин A.A. Синергетика изнашивания инструментальных режущих материалов (трибоэлектрический аспект) / A.A. Рыжкин; ДГТУ. Ростов н/Д, 2004.-323 с.

81. Сатель Э. А. Технологические способы повышения долговечности машин / Э. А. Сатель, М.А. Елизаветин. М.: Машгиз, 1964. - 230 с.

82. Словарь-справочник по трению, износу и смазке деталей машин. Киев: Наук, думка, 1979. - 188 с.

83. Силин С.С. Метод подобия при резании металлов / С.С. Силин. М.: Машиностроение, 1979. - 152 с.

84. Силин С. С. Теоретическое определение параметров процесса резания // Производительная обработка и технологическая надежность деталей машин: межвуз. сб. науч. тр., № 6 / ЯПИ. Ярославль, 1977, С. 3-16.

85. Справочник технолога-машиностроителя. Т.1 / Под ред. А.Г. Косиловой и Р.К. Мещерякова. -М.: Машиностроение, 1985. 496 с.

86. Справочник технолога-машиностроителя. Т.2 / Под ред. А.Г. Косиловой и Р.К. Мещерякова. -М.: Машиностроение, 1985. 496 с.

87. Станок 16К20ФЗ Электронный ресурс. Режим доступа: http://parallel-stanki.ru/catalog/tokarno-vintoreznye/16k20f3 .html.

88. Титов Г.Н. Прочность металлорежущего инструмента / Г.Н. Титов. Mi: Машгиз, 1947.-100 с.

89. Фокин В.М., Бойков Г.П., Видин Ю.В. Основы энергосбережения в вопросах теплообмена / В.М. Фокин, Г.П. Бойков, Ю.В. Видин. М.: Машиностроение, 2005. - 143с.

90. Цифровой микроскоп Webbers G50s Электронный ресурс. Режим доступа: http://www.foto.ru/webbersg50s.html.

91. Цыновкин A.C. Высокотеплопроводный сборный резец / A.C. Цыновкин, Ю.С. Дубров // Сборник научных трудов РГАСХМ. Ростов н/Д, 2009. - С. 122-125.

92. Цыновкин A.C. Исследование зависимости температурного удлинения резца от теплопроводности инструментального материала // Изв. ОрёлГТУ. -2008. 3-3/271(546). - С. 19-24.

93. Цыновкин A.C. К вопросу о повышении износостойкости сборных резцов путём увеличения градиента температур / A.C. Цыновкин, Д.Ю. Дубров, Ю.С. Дубров // Фундаментальные и прикладные проблемы техники и технологии — 2010. №2(280). - С. 66-72.

94. Цыновкин A.C. Метод снижения теплового сопротивления в сборной сменной многогранной пластине / A.C. Цыновкин, Д.Ю. Дубров // Наука и производство 2009: материалы Междунар. науч.-практ. конф., 19-20 марта / БГТУ. -Брянск, 2009. - 4.2. - С. 87-89.

95. Цыновкин A.C. Метод управления тепловыми потоками путём изменения конструкции резца / A.C. Цыновкин, Ю.С. Дубров // Машиностроение: межвуз. сб. науч. ст. / Кубан. гос. технол. ун-т. Краснодар: Издательский дом - Юг, 2009.-Вып. З.-С. 7-9.

96. Цыновкин A.C. Модель круглой сменной режущей пластины повышенной теплопроводности / A.C. Цыновкин, Ю.С. Дубров, С.С. Головач // Наука и образование 2009 Электронный ресурс.: материалы междунар. науч.-техн. конф., 1-9 апр. /МГТУ. - Мурманск, 2009.

97. Чигарев A.B. ANSYS для инженеров: справ, пособие / A.B. Чигарев, A.C. Кравчук, А.Ф. Смалюк. М.: Машиностроение, 2004. - 512 с.

98. Шлыков Ю.П. Контактное термическое сопротивление / Ю.П. Шлыков, Е.А. Ганин, С.Н. Царевский. М.: Энергия, 1977. - 328 с.

99. Шабашов С.П. Исследование износостойкости твёрдых сплавов в зависимости от охлаждения смазки // Изв. МВО СССР. Сер.: Машиностроение. - 1961. — №7.

100. Юдина Т.Д. К вопросу о расчётном определении коэффициента усадки стружки / Производительная обработка и технологическая надёжность деталей машин: межвуз. сб. науч. тр. Ярославль, 1979. - №8 - С. 18 - 22.