автореферат диссертации по машиностроению и машиноведению, 05.02.07, диссертация на тему:Повышение эффективности точения узких канавок резцами со сменными твердосплавными пластинами

005057036

БЕЛОГОРЛОВ Сергей Викторович

На правах рукописи

Повышение эффективности точения узких канавок резцами со сменными твердосплавными пластинами

АВТОРЕФЕРАТ

диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

Специальность: 05.02.07 - Технология и оборудование

механической и физико-технической обработки.

1 3 ДЕК 2012

Курск-2012

005057036

Работа выполнена в «Тульском государственном университете»

Научный руководитель: доктор технических наук, профессор

Иванов Валерий Васильевич

Официальные оппоненты: Степанов Юрий Сергеевич,

доктор технических наук, профессор, директор НОЦ ОрелНано «Государственный университет-УНПК».

Жарков Дмитрий Николаевич, кандидат технических наук, ОАО "Центральное конструкторское бюро аппаратостроения", г. Тула, главный технолог.

Ведущая организация: ОАО «НПО «СПЛАВ» г.Тула

Защита состоится «26» декабря 2012 в « 1400» часов на заседании диссертационного совета Д212.105.09 при Юго-Западном государственном университете по адресу: 305040, г. Курск, ул. 50-летия Октября, 94, конференц-зал.

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке Юго-Западного государственного университета

Автореферат разослан «25» ноября 2012 г.

Ученый секретарь диссертационного совета

Д212.105.09 /'V- ¿ Куц Вадим Васильевич

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ.

Актуальность темы. Кольцевые канавки на телах вращения являются распространенным конструктивным элементом многих деталей машин, механизмов, приборов точной механики и т.п. Их обработка, как правило, осуществляется на токарных станках с помощью канавочных резцов. Конструкция этих резцов подчиняется общей тенденции применения сменных многогранных пластин (СМП), характерной для современных режущих инструментов. При этом, канавочные резцы с шириной режущей части менее 1 мм занимают особое место в общей номенклатуре токарного инструмента, что обусловлено их низкой прочностью из-за малой ширины рабочей части. В результате этого они не допускают работы с подачами, применяемыми для токарных резцов общего назначения. Кроме того, они более подвержены поломкам, приводящим к неисправимому браку, что существенно снижает эффективность их использования. В некоторых конструкциях деталей ширина таких канавок составляет всего 0,3 мм. Поэтому их безаварийная обработка возможна лишь на основе учета особенностей процесса резания такими инструментами.

В специализации инструментальных заводов Российской Федерации полностью отсутствует номенклатура канавочных резцов с шириной рабочей части < 1,0 мм. Поэтому изготовление таких резцов осуществляется силами инструментальных цехов машиностроительных предприятий, нуждающихся в них, но конструкция этих резцов не отвечает современным требованиям, а их применение малоэффективно. В результате этого приобретаются канавочные резцы у зарубежных производителей инструментов, таких как Seco Tool, Sandvik Coromant, Mitsubishi Carbide, Horn, Iscar, Kennametal, Stellram, TaeguTec, Arno, Whizcut и др., в номенклатуре которых имеются резцы с шириной рабочей части 0,3... 1,0 мм. Практическое отсутствие отечественного опыта в эксплуатации таких резцов также вынуждает пользоваться консалтинговыми услугами, которые осуществляются представительствами перечисленных фирм за отдельную плату.

Следует отметить, что исследования особенностей процесса резания при точении канавок шириной менее 1,0 мм, которые позволили бы объективно обосновать условия рационального применения таких инструментов, в нашей стране не проводились. Также отсутствуют публикации зарубежных исследований в данной области, что, вероятно, является предметом «ноу-хау».

На основании изложенного, повышение эффективности точения канавок твердосплавными резцами на основе учета специфики процесса резания, обусловленной шириной рабочей части менее 1,0 мм, является актуальной научной и практической задачей.

Объект исследования.

Процесс точения узких канавок шириной 0,5-0,8 мм резцами со сменными твердосплавными пластинами.

Предмет исследования.

Параметры процесса резания, определяющие изнашивание канавочных резцов: такие как усадка стружки, температура резания, условия теплообмена, периодизация процесса резания.

Цель работы - повышение эффективности применения твердосплавных канавочных резцов на основе учета специфики процесса резания, обусловленной шириной рабочей части менее 1,0 мм.

Для достижения указанной цели необходимо решить следующие задачи:

1.Провести теоретическое определение нагрузок, вызывающих поломку рабочей части канавочного резца, а также их экспериментальную проверку.

2.Провести сопоставление усадки стружки, температуры резания, формы стружки и износостойкости канавочных резцов в условиях свободного и несвободного резания при ширине срезаемого слоя менее 1,0 мм.

3.Определить влияние изменения ширины срезаемого слоя в пределах 0,5- 0,8 мм на усадку стружки, температуру резания и износостойкость резцов. 4.Оценить температурный режим работы канавочных резцов с учетом характеристик теплообмена и цикличности процесса резания. 5.Сравнить эксплуатационные показатели канавочных резцов различных конструкций, применяемых в отечественном машиностроении.

Методы исследования.

Аналитическое определение температуры резания проведено на основе теоретических положений теплофизики процесса резания. Прочностные расчеты выполнены в соответствии с основными положениями теории сопротивления материалов. Экспериментальные методы использованы для проверки результатов теплофизических и прочностных расчетов, а также при определении усадки стружки и оценке износостойкости резцов. Для визуализации результатов экспериментов применена цифровая фото и видеосъемка.

Автор защищает следующие положения и выносит на защиту:

¡.Результаты теоретического и экспериментального определения нагрузок, действующих в направлении наименьшего сопротивления изгибу рабочей части резцов и приводящих к их поломке.

2.Результаты экспериментального определения усадки стружки, температуры резания и сопоставления формы стружки в условиях свободного резания и точения канавок.

3.Закономерность влияния ширины срезаемого слоя в пределах 0,5-0,8 мм на усадку стружки, температуру резания и износостойкость канавочных резцов.

4.Результаты теоретического определения температуры резания в условиях стационарного и нестационарного теплообмена, а также при циклическом характере работы канавочных резцов с шириной рабочей части менее 1,0 мм.

5.Эксплуатационные характеристики канавочных резцов различных конструкций.

Научная новизна диссертационной работы заключается в установлении закономерности изнашивания резцов для точения наружных мелкоразмерных канавок шириной 0,5-0,8 мм на основе результатов расчетов и экспериментальных исследований температуры резания в условиях нестационарного резания и циклического характера работы канавочных резцов, связанной со снижением их стойкости при уменьшении ширины рабочей части резца (глубины резания) с 0,8 до 0,5 мм и отличающейся от существующей закономерности монотонного убывания стойкости с увеличением глубины резания.

Практическая значимость работы заключается в корректировке существующих технологических рекомендаций по назначению скорости резания для канавочных резцов шириной 0,5-0,8 мм путем введения поправочного коэффициента, а также формированию компактной стружки при обработке канавок на заготовках из материалов групп Р, М, К, Н, по ИСО. Кроме того установлена возможность их использования в качестве проходных резцов, что расширяет функциональные возможности инструмента.

Область исследований. Содержание диссертации соответствует п.4 «Создание, включая проектирование, расчеты и оптимизацию, параметров инструмента и других компонентов оборудования, обеспечивающих технически и экономически эффективные процессы обработки» паспорта специальности 05.02.07 - Технология и оборудование механической и физико-технической обработки.

Личный вклад автора заключается в постановке задач для проведения теоретических и экспериментальных исследований и формулировке выводов. Все выносимые на защиту научные результаты получены соискателем лично. В работах, опубликованных в соавторстве, автору принадлежат результаты, связанные с процессом обработки мелкоразмерных канавок.

Реализация работы. Результаты исследований диссертационной работы внедрены в производство в условиях ЗАО «Завод экспериментального машиностроения» Ракетно-космической корпорации «Энергия».

Материалы диссертации используются в учебном процессе на кафедре «Инструментальные и метрологические системы» Тульского государственного университета при изучении курса «Инструментальные системы интегрированных машиностроительных производств».

Апробация работы. Основные положения работы были доложены на : юбилейной МНТК «Наука о резании металлов в современных условиях, посвященной 90-летию со дня рождения В.Ф. Боброва (г. Тула, 2005г), юбилейной МНТК «Проблемы формообразования деталей при обработке резанием», посвященной 90-летию со дня рождения С.И. Лашнева (г.Тула, 2006г), юбилейной МНТК «Инструментальные системы машиностроительных производств», посвященной 105-летию со дня рождения С.С. Петрухина (г.Тула, 2008 г), ВНТК «Машиностроительные технологии», посвященной 140-летию высшего технологического образования в МГТУ им. Баумана (г.

Москва, 2008 г), ежегодных научно-технических конференциях профессорско-преподавательского состава Тульского государственного университета (г. Тула, 2006-2011 г).

Публикации. По теме диссертации опубликовано 12 научных статей, в том числе 3 статьи в рецензируемых научных журналах и изданиях.

Структура и объем диссертации. Диссертация состоит из введения, пяти глав, заключения, списка использованных источников из 58 наименований и приложения. Работа содержит 134 страницы машинописного текста, включая 59 рисунков и 42 таблицы.

ОСНОВНОЕ СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ.

Во введении обоснована актуальность решаемых в работе задач, научная новизна и практическая полезность работы, кратко изложено содержание разделов работы.

В первой главе показано, что в современном машиностроительном производстве приходится встречаться с обработкой узких канавок шириной менее 1,0 мм. Для этой цели, как правило, используются канавочные резцы с СМП зарубежного производства, поскольку российские инструментальные заводы такие инструменты не изготавливают.

Показано, что эксплуатация таких резцов должна основываться на знаниях процесса резания, обусловленных узкой рабочей частью инструментов.

Отмечен вклад в развитие науки о резании металлов Безъязычного В.Ф., Боброва В.Ф., Верещака A.C., Грановского Г.И., Гречишникова В.А., Древаль А.Е., Зорева H.H., Киричек A.B., Кудряшова Е.А., Лоладзе Т.Н., Резникова А.Н., Розенберга А.Н., Степанова Ю.С., Суслова А.Г., Тарапанова A.C., Хандожко A.B. и многих других советских и российских ученых.

Показано, что ряд основных характеристик процесса резания, таких как усадка стружки, температура резания, стационарность и периодизация процесса, стойкость резцов, компактность стружки, применительно к обработке канавок шириной менее 1,0 мм нуждаются в дополнительных исследованиях. На основании проведенного анализа сформированы цель и задачи исследования, а также обоснована их актуальность.

Во второй главе показано, что для узких канавочных резцов наиболее опасны изгибающие нагрузки, действующие в направлен™ наименьшего сопротивления изгибу поперечного сечения его рабочей части.

Проанализированы случаи возникновения таких нагрузок (рис.1), к которым относятся врезание резца в наклонную поверхность заготовки, а также отклонение от перпендикулярности боковой поверхности державки резца к оси обрабатываемой заготовки.

Предложены варианты устранения и компенсации односторонних нагрузок. Проведено определение нагрузок, приводящих к поломке рабочей части некоторых типов СМП для канавочных резцов (таблица 1).

Рис. 1. Схемы возникновения односторонних нагрузок, изгибающих резец а) при врезании в коническую заготовку; б) при неправильной установке резца; в) при точении канавки с продольной подачей.

Таблица 1

Сравнение прочности СМП__

Форма СМП Марка сплава (ИСО) Ширина рабочей части, мм Длина рабочей части, мм Предельное значение Ризг, Н

PENTA24N0505J004 1С 1028 (Р20-Р50) 0,5 2,5 140

10ER0.5FD СР500 (Р30) 0,5 1,0 140

PENTA24N0805J004 1С 908 (Р15-Р30) 0,8 1,6 490

10ER0.8FD СР500 (Р30) 0,8 1,6 280

Показано, что отмена вспомогательных углов в плане приводит к существенному увеличению прочности канавочных резцов, позволяющей обрабатывать более глубокие канавки.

Теоретически доказана и экспериментально подтверждена возможность использования узких канавочных резцов шириной >0,5 мм для работы с продольной подачей. Это расширяет их технологические возможности, что согласуется с современными мировыми тенденциями в области металлообработки. Особенно это важно при обработке мелкоразмерных деталей на станках с ЧПУ, когда основное время работы инструмента соизмеримо со временем поворота револьверной головки при смене инструмента.

В третьей главе рассмотрены вопросы экспериментального определения основных характеристик процесса резания применительно к точению наружных канавок шириной 0,5-0,8 мм на заготовках из стали 45 (НВ 180) некоторыми типами резцов (таблица 2). Показано, что наличие двух вершин и узкой главной режущей кромки у канавочных резцов приводит к увеличению усадки стружки,

температуры резания и износа главной задней поверхности по сравнению с свободным резанием при тех же условиях (таблица 3).

Таблица 2

Характеристики канавочных резцов

Обозначение резца Обозначение СМП (ширина, мм) Марка сплава Геометрические параметры

Длина раб части Y° а° Ф1° аГ

CER2525M10D (Seco) ЮЕЯО.ЭРО (0,5) СР500 (Р20-Р40) 1,2 12 6 ГЗО' Г30'

ЮЕ1Ш.8РО (0,8) 1,6 12 6 1"30' ГЗО'

PCHR20-24 (Iscar) РЕКГА24Ш5;ГО04 (0,5) IC1008 (Р20-Р40) 2,5 5 7 0" ГЗО'

РЕКТА24М08.Г004 (0,8) IC908(Р15-Р30) 1,6 5 7 0' 1'30'

SMALR1616K3 (Sandvik Coromant) МАОЮ075 (0,75) GC1025 (Р25) 2,5 10 6 г ГЗО'

SMGHR1616H16 (Mitsubishi) ЗМСЛИ 6X2050 (0,5) Uti 20Т (Р30) 1,6 5 6 г ГЗО'

Таблица 3

Сопоставление несвободного резания со свободным при точении с глубиной _резания 1=0,5 мм резцами СЕ112525М10Р__

Резание Ширина Скор Подача Кол-во Время Коэф. Износ

канавки ость Б, мм/об обработ. работы, утолще- задней

(ширина резан канавок мин ния, поверхност

пояска), ия (поясков) и, мм

мм V, Ка

мм/м

ин

Несвободн 0,5 80 1,84 3,145 0,08

ое

0,8 163 0,055 120 2,76 2,98 0,05

Свободное (0,5) . 80 1,84 3,055 0,04

Кроме того, при свободном резании стружка завивается в спираль меньшего диаметра, поскольку этому не препятствуют боковые стенки обрабатываемых канавок в условиях несвободного резания.' Сравнение усадки стружки и температуры резания (по термо-ЭДС) для резцов шириной 0,5 мм и 0,8 мм показало, что в первом случае усадка стружки больше (рис. 3).

Это объясняется тем, что при ширине канавки менее 1,0 мм превращение более узкого срезаемого слоя в стружку сопровождается и большим ее утолщением по аналогии с тем, как это происходит при уменьшении толщины срезаемого слоя. Резцу шириной 0,8 мм соответствует меньшее значение термо-

Ка

—»— Ка, о=0,5]

-»--Ка, Ь=0,8|

£

I

40 65 83 104 У.м/мин 130 163

5 4,5 ' 4 3,5

—»—Ка, Ь=0,5| -я— Ка, Ь=0,8|

£

ч>

\\

0,02 0,04 0,06 0,08 0,1 Э, мм/об

а)

б)

в) г)

Рис. 3. Влияние скорости резания V и подачи 3 на усадку стружки Ка и термо-ЭДС Е: а) зависимость усадки стружки от скорости резания при ширине рабочей части резца равной 0,5 и 0,8 мм; б) зависимость усадки стружки от подачи при ширине рабочей части резца равной 0,5 и 0,8 мм; в) зависимость термо-ЭДС от скорости резания при ширине рабочей части резца равной 0,5 и 0,8 мм; г) зависимость термо-ЭДС от подачи при ширине рабочей части резца равной 0,5 и 0,8 мм.

ЭДС. Однако, несмотря на это, он подвержен большему изнашиванию, что обусловлено теплофизическими особенностями процесса резания инструментами с узкой рабочей частью.

Установлено, что увеличение кривизны срезаемого слоя за счет уменьшения диаметра заготовки при резании пластичных материалов приводит к увеличению усадки стружки, диаметра ее витка и интенсифицирует износ канавочных резцов.

В четвертой главе проведен анализ теплофизических особенностей процесса резания узкими канавочньми резцами. Показано, что время обработки канавок шириной 0,5-0,8 мм и глубиной 1,0 мм с рекомендуемыми режимами резания составляет, в среднем 1,0 секунду, т.е. процесс резания характеризуется скоротечностью. Теплофизическими расчетами, выполненными по известной зависимости проф. А.Н. Резникова (1)

вЩ ■■

¿X

ЛрЦя + 1,>

[<*■- * + 1)Го,1- И [и- к)р01 ]!

0)

установлено, что теплообмен в зоне резания для резцов ширинои 0,5-0,8 мм стабилизируется приблизительно через 1,0 секунду, т.е. в момент завершения их работы (таблица 4). Следовательно, большую часть своего времени такие резцы работают в условиях нестационарного теплообмена.

Таблица 4

Результаты расчетов и экспериментов при точении канавок (сталь 45, У=163

м/мин. 5=0,055 мм/об)

Ширина резца, мм

0,5 0,8

Расчетные данные

Время стабилизации теплообмена, сек

-1,0

-1,0

Температура резания,С

Стационарное резание

1032

940

Циклическое резание при тхх/тр=30

390

355

Экспериментальные данные

Термо-Эдс, шУ

9,7

Износ задней поверхности, мм

0,04

Последовательное протачивание нескольких одинаковых канавок характеризуется термоциклической нагрузкой на резец, выражающийся^ его нагреве в процессе точения и остывания во время холостых перемещении при подготовке к протачиванию очередной канавки и т.д. Такая цикличность приводит к снижению температуры резания, определенной по зависимостям

о - „ С ®

9р Ы Ял Р

а ~ „ С (3)

соответственно в конце рабочего и холостого хода, которая зависит от соотношения времени резания тр и холостого хода т». Установлено, что при

тхх/тр=30, температура резания для резцов шириной 0,5...0,8 мм по сравнению со стационарным резанием уменьшается в 2,64 раза.

Показано, что в условиях нестационарного теплообмена экспериментально не удается подтвердить классическое положение в теории резания об уменьшении температуры резания при увеличении отношения ширины срезаемого слоя к его толщине (¿/я), что видно из таблицы 4 и рисунка 4. В условиях стационарного теплообмена при использовании канавочных резцов шириной 0,5 и 0,8мм в качестве проходных с ф=15° разница в значениях термо-ЭДС нивелируется, что обусловлено лучшим теплоотводом у резца шириной Ь=0,8 мм, имеющего большее значение отношения Ыа (рис. 5.)

Экспериментально доказано, что при нестационарном теплообмене худшие условия теплоотвода при меньшем значении отношения Ъ/а у более узкого канавочного резца заметно проявляются в условиях изначально высокой тепловой нагрузки в зоне резания. Так, при обработке канавок шириной 0,5и 0,8 мм на заготовках из стали 35ХНЭМ (ШС52...54) с У=64 м/мин, 8=0,055 мм/об, большее значение термо-ЭДС уже соответствует резцам шириной 0,5 мм (рис. 6). О высокой температуре резания в этом случае также свидетельствует пластическая деформация рабочей части СМП, которая проявилась в выпучивании боковых сторон под действием силы подачи. Уменьшение скорости резания до У=20/мин приводит к уменьшению

Б=и,Я мм

й^ А ь—л 1

Г^ЛЛА/иг-Г^ V ш УА 1

Е.тУ д I* дКу У^УлМ У АД ДМ 1

5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 55 60 65 70 № канавки

Рис. 4. Значения термо-ЭДС при точении канавок на заготовках из стали 45 с У=106 м/мин, 5=0,055 мм/об (время обработки одной канавки 1 сек.)

температуры резания и изменяет соотношение между значениями термо-ЭДС для сравниваемых СМП на обратное, как и в предыдущих случаях (рис. 6).

Полученные результаты объясняют причины большего изнашивания резцов шириной 0,5 мм, чем резцов шириной 0,8 мм, при меньшем значении температуры резания, зафиксированном экспериментально по величине термо-ЭДС.

стали 45 с У=125 м/мин, 8=0,07 мм/об, ф =15°.

В пятой главе рассмотрены вопросы эксплуатации канавочных резцов с СМП шириной 0,5-0,8мм различных конструкций при обработке материалов групп Р, М, К и Н по классификации ИСО (таблица 4).___

19

7 -]-,-,-,-,-,—-т-—I-.-1-1-■-'-'-'->-'-- 1 г—1

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20

_№ канавки________„

Рис.6. Значения термо-ЭДС при точении канавок на заготовках из стали Э5ХНЗМ.

Обработка канавок на заготовках из стали 35ХНЗМ, закаленной до твердости НЕ.С52...54 (группа Н по ИСО) проведена сравниваемыми резцами на форсированных режимах резания, что позволило установить их потенциальные возможности. Выявлено преимущество резцов фирмы Ькаг, обусловленные спецификой конструкции их СМП. При обработке канавок на заготовках из

Таблица 5

Результаты сравнения износостойкости канавочных резцов

Обрабатываемый материал Параметры канавки СМП Режимы резания Результаты испытаний

ь, мм h, мм D, мм Форма Сплав V, м/мин s, мм/о б Кол-во обработ. канавок Износ задней пов-ти, мм.

Сталь 35XH3M HRC52...54 (группа Н) 0,50 1,0 42 SMGTR 16*2050 UTi 20T (P30) 66 0,035 3 Поломка

1,0 42 lOERO 0.50FD CP500 (P30) 66 0,035 3 Поломка

1,0 33 PENTA 24N05J 004 IC1008 (H25) 64 0,055 20 0,22+ Пласт. деформ.

0,75 1,5 42 MAGR 3075 GC1025 (P25) 66 0,035 12 Поломка

0,80 1,0 42 lOERO 0.80FD CP500 (P30) 66 0,035 23 Поломка

1,0 33 PENTA 24N08J 004 1С 1008 (H25) 64 0,055 30 0,22+ Пласт. деформ.

Сталь 45 НВ 180 (группа Р) 0,50 1,0 65 lOERO 0.50FD CP500 (P30) 204 0,0485 140 0,08

1,0 65 163 0,055 80 0,08

1,0 61 153 0,055 200 ; 0,08

1,0 58 PENTA 24N05J 004 1С 1008 (P30) 178 0,055 200 0,05

2,0 29 140 0,055 200 0,05

0,75 1,0 61 MAGR 3075 GC1025 (P25) 153 0,055 120 0,05

0,80 1,0 65 lOERO 0.80FD CP500 (P30) 163 0,055 120 0,05

Сталь 08Х18Н10Т (группа М) 0,50 1,0 44 PENTA 24N05J 004 IC1008 (M30) 110 0,097 200 0,05

0,80 1,0 44 PENTA 24N08J 004 IC1008 (M30) 75 0,105 200 0,04

Серый чугун НВ 143...162 (группа К) 0,50 1,0 30 PENTA 24N05J 004 IC1008 (K30) 75 0,105 200 0,03

2,0 90 75 0,105 200 0,03

стали 45 (группа Р по ИСО) использованы режимы резания близкие к рекомендуемым производителя резцов. Установлено, что сравниваемые инструменты примерно одинаковы по своим эксплуатационным показателям. Показано, что выбор наиболее предпочтительного варианта инструмента следует проводить на основе технико-экономического анализа.

Проведена оценка работоспособности СМП с шириной рабочей части 0,5 и 0,8 мм фирмы Iskar при обработке канавок на заготовках из коррозионно-стойкой стали 08Х18Н10Т (группа М) и серого чугуна (группа К). Большая пластичность стали 08Х18Н10Т (5=41%) по сравнению со сталью 45 (6-16%) положительно сказывается на формировании компактной стружки в виде плоской спирали при использовании СМП шириной 0,8мм с геометрией J на передней поверхности (Iskar). Аналогичная стружка формируется и при обработке канавок на заготовках из стали 35XH3M (HRC52...54) с применением той же СМП с реальной для практических целей скоростью резания V-20 м/мин. Во всех других апробированных случаях образуется стружка в виде цилиндрической спирали или путаных клубков хаотичной формы, размеры которых зависят от глубины канавки и диаметра заготовки. Однако такая форма стружки не препятствует работе в автоматическом режиме.

Установленное технико-экономическое превосходство канавочных резцов шириной 0,5мм фирмы Iskar позволило осуществить их внедрение взамен ранее применяемых резцов фирмы Seco в условиях ЗАО "Завод экспериментального машиностроения" Ракетно-космической корпорации "Энергия" (Моск. обл., г. Королев). При этом, с учетом влияния кривизны срезаемого слоя увеличена скорость резания в 1,3 раза, а, следовательно, и производительность обработки.

ОСНОВНЫЕ РЕЗУЛЬТАТЫ И ВЫВОДЫ

В работе решена актуальная научно-техническая задача повышения эффективности применения узких канавочных твердосплавных резцов на основе учета специфики процесса резания, обусловленной шириной рабочей

части менее 1,0 мм.

В процессе теоретических и экспериментальных исследований получены следующие основные результаты и выводы:

1. Разрушающие нагрузки в направлении наименьшего сопротивления изгибу рабочей части канавочных СМП шириной 0,5-0,8 мм лежат в пределах 140-490 Н в зависимости от их конструкции. Это позволяет их использовать для работы с продольной подачей, что расширяет технологические возможности инструмента и актуально при изготовлении мелкоразмерных деталей с основным временем обработки, соизмеримым со вспомогательным временем.

2. Экспериментально установлено, что точение канавок шириной 0,5 мм по сравнению со свободным резанием сопровождается увеличением усадки стружки и температуры резания, вследствие чего износ задней поверхности канавочных резцов увеличивается в 2 раза. Одновременно с этим в 2-6 раз увеличивается диаметр витка стружки из-за тормозящего воздействия, оказываемого боковыми стенками канавок, что необходимо учитывать в

условиях ограниченного пространства для ее размещения, обусловленного конфигурацией обрабатываемой детали.

3. Уменьшение ширины рабочей части канавочного резца от 0,8 до 0,5 мм сопровождается увеличением в 1,02-1,06 раза усадки стружки, поскольку в меньшем по размерам сечении срезаемого слоя деформация в нем при превращении его в стружку происходит в большей степени. Учет этого позволяет получить более достоверные результаты при анализе условий функционирования таких резцов, в частности, при аналитическом определении температуры резания.

4. Расчетами установлено:

4.1 В условиях стационарного теплообмена уменьшение ширины канавочного резца от 0,8 до 0,5 мм сопровождается уменьшением отношения Ъ/а в 1,6 раза, что приводит к увеличению температуры резания на 96°С. Как следствие, это должно способствовать повышенному изнашиванию более узкого резца;

4.2 Работа канавочных резцов шириной 0,5...0,8 мм с режимами резания, рекомендуемыми для практического применения, протекает в условиях нестационарного теплообмена. В результате этого исключается длительное воздействие высоких температур резания, развивающихся в условиях стационарного теплообмена, на узкую рабочую часть канавочных резцов;

4.3 Цикличность процесса резания при точении канавок с отношением txx/tp=30 в 2,64 раза уменьшает температуру резания, по сравнению с температурой, развивающейся в условиях стационарного теплообмена, что также способствует повышению стойкости резцов.

5. Экспериментально установлено:

5.1 Превышение температуры резания у канавочных резцов шириной 0,5 мм над температурой резания резцов шириной 0,8 мм проявляется только при высокой тепловой нагрузке, возникающей при форсированных режимах резания, непригодных для практического применения.

5.2 При режимах резания, применяемых на практике, уменьшение ширины рабочей части канавочного резца от 0,8 до 0,5 мм приводит к уменьшению термо-ЭДС (температуры резания) в 1,05-1,07 раза. Несмотря на это, стойкость резцов шириной 0,5 мм в 1,5 раза меньше, чем у резцов шириной 0,8 мм, что необходимо учитывать при их эксплуатации путем уменьшения скорости резания в 1,1 раза.

6. Апробированные конструкции канавочных резцов шириной менее 1,0 мм практически одинаковы по износостойкости. Однако неоспоримым преимуществом по прочности рабочей части, максимальной глубине обрабатываемых канавок, количеству режущих кромок, а также по компактности стружки обладают резцы семейства PENTA. В результате этого, несмотря на их большую стоимость, применение таких резцов экономически целесообразно, что подтверждается их внедрением в производственных условиях.

ОСНОВНОЕ СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ ИЗЛОЖЕНО В СЛЕДУЮЩИХ

ПУБЛИКАЦИЯХ: В рецензируемых научных журналах и изданиях 1. Иванов В.В., Белогорлов C.B. Особенности процесса резания при протачивании узких кольцевых канавок.// СТИН, 2010, №4, С.16-18.

2 Белогорлов' C.B. Работоспособность твердосплавных канавочных резцов с СМП шириной 0,5-0,8 мм // Известия ТулГу. Сер. Технические науки. 2011. Вып.5.4.3 -Тула: ТулГу, 2011. - С.87-90.

3 Белогорлов C.B. Влияние ширины резания при обработке узких канавок на допускаемую скорость резания // Известия ЮЗГУ. 2012. №3(42). Ч.З-Курск:

ЮЗГУ, 2012,- С.50-53.

Научные работы в других изданиях

4. Иванов В.В., Белогорлов C.B. Особенности обработки узких кольцевых канавок твердосплавными резцами //Автоматизация: проблемы, идеи, решения. Вып12. -Тула: ТулГу, 2007. -С.85-86.

5. Белогорлов C.B. Обработка узких канавок твердосплавными резцами // Материалы 6-й международной научно-технической конференции 21-23 мая 2008 г.- Брянск: БГТУ, 2008. С.273-274.

6. Белогорлов C.B., Иванов В.В. Эксплуатационные возможности узких канавочных резцов //Машиностроительные технологии. Сборник тезисов докладов Всероссийской научно-технической конференции,- Москва: МГТУ им. Н.Э.Баумана, 2008.- С.50-52.

7. Белогорлов C.B., Иванов В.В. Современные резцы для обработки узких канавок // Вестник ТулГу. Сер. Инструментальные и метрологические системы. -Тула: ТулГу, 2008. - С.51-54.

8 Белогорлов C.B., Иванов В.В. Особенности обработки канавок ширинои 0,5 мм твердосплавными резцами с СМП // Альманах современной науки и образования,- Тамбов, 2008, №7 (14).- С. 24-25.

9. Белогорлов C.B., Иванов В.В. Температура резания при раооте узких канавочных резцови из твердого сплава. // Альманах современной науки и образования,- Тамбов, 2009, №6 (25).- С. 29-31.

10. Белогорлов C.B. К вопросу температурного режима работы узких канавочных резцов // Молодежный вестник технологического факультета: Лучшие научные работы студентов и аспирантов: сб. статей. В 2-х ч. 4.1. Тула: ТулГУ, 2009,-С.62-65.

11. Белогорлов C.B., Иванов В.В. Обработка узких канавок резцами с CMI1. // Прогрессивные технологии и системы машиностроения. Международный сборник научных трудов. Вып. 37- Донецк, 2009.- С.9-13.

12. Белогорлов C.B., Иванов В.В. Особенности процесса резания при обработке кольцевых канавок шириной менее 1 мм твердосплавными резцами. // Прогрессивные технологии в современном машиностроении: сборник статей VI Международной научно-технической конференции,- Пенза: Приволжский Дом знаний, 2010. - С.124-127.

Изд. лиц. ЛР № 020300 от 12.02.97. Подписано в печать 23.11.12 Формат бумаги 60x84 V[6. Бумага офсетная. Усл. печ. л. 0,9. Уч.-изд. л. 0,8. Тираж 100 экз. Заказ 058 Отпечатано в Издательстве ТулГУ 300012, г. Тула, просп. Ленина, 95

ВВЕДЕНИЕ.

1. АНАЛИЗ КОНСТРУКЦИЙ КАНАВОЧНЫХ РЕЗЦОВ С ШИРИНОЙ РАБОЧЕЙ ЧАСТИ МЕНЕЕ 1 ММ.

1.1 Инструменты отечественного производства.

1.2 Инструменты зарубежного производства.

1.3 Особенности процесса резания узкими канавочными резцами.

1.4 Цель работы и задачи исследования.

2.ОЦЕНКА ПРОЧНОСТИ РАБОЧЕЙ ЧАСТИ КАНАВОЧНЫХ РЕЗЦОВ.

2.1 Расчет разрушающей нагрузки.

2.2 Экспериментальное определение разрушающей нагрузки.

2.3 Возможность применения узких канавочных резцов при продольном точении.

2.4 Выводы.

3.ОПРЕДЕЛЕНИЕ ОСНОВНЫХ ПОКАЗАТЕЛЕЙ ПРОЦЕССА РЕЗАНИЯ

ПРИ РАБОТЕ УЗКИМИ КАНАВОЧНЫМИ РЕЗЦАМИ.

3.1 Методика проведения экспериментов.

3.2 Сопоставление показателей несвободного резания при протачивании канавок с показателями свободного резания.

3.3 Влияние ширины канавочного резца менее 1 мм на усадку стружки и температуру резания.

3.4 Влияние кривизны срезаемого слоя, обусловленной диаметром обработки, на некоторые показатели процесса резания.

3.5 Выводы.

4.ТЕПЛОФИЗИЧЕСКИЕ ОСОБЕННОСТИ ПРОЦЕССА РЕЗАНИЯ УЗКИМИ КАНАВОЧНЫМИ РЕЗЦАМИ.

4.1 Аналитическое определение температуры резания в зависимости от ширины канавочного резца в условиях стационарного резания.

4.2 Периодизация процесса резания при протачивании канавок.

4.3 Определение термо-ЭДС при работе канавочных резцов в течении длительного периода времени.

4.4 Выводы.

5.СРАВНЕНИЕ РАБОТОСПОСОБНОСТИ КАНАВОЧНЫХ РЕЗЦОВ РАЗЛИЧНЫХ КОНСТРУКЦИЙ.

5.1 Обработка канавок на заготовках из материалов группы Н.

5.2 Обработка канавок на заготовках из материалов группы Р.

5.3 Сравнение технико-экономических показателей альтернативных конструкций резцов.

5.4 Обработка канавок на заготовках из материалов группы М и К.

5.5 Выводы.

Кольцевые канавки на телах вращения являются распространенным конструктивным элементом многих деталей машин, механизмов, приборов точной механики и т.п. Их обработка, как правило, осуществляется на токарных станках с помощью канавочных резцов. Конструкция этих резцов подчиняется общей тенденции применения сменных многогранных пластин (СМП), характерной для современных режущих инструментов. При этом, канавочные резцы с шириной режущей части менее 1 мм занимают особое место в общей номенклатуре токарного инструмента, что обусловлено их низкой прочностью из-за малой ширины рабочей части. В результате этого они не допускают работы с подачами, применяемыми для токарных резцов общего назначения. Кроме того, они более подвержены поломкам, приводящим к неисправимому браку, что существенно снижает эффективность их использования. В некоторых конструкциях деталей ширина таких канавок составляет всего 0,3 мм. Поэтому их безаварийная обработка возможна лишь на основе учета особенностей процесса резания такими инструментами.

В специализации инструментальных заводов Российской Федерации полностью отсутствует номенклатура канавочных резцов с шириной рабочей части <1,0 мм. Поэтому изготовление таких резцов осуществляется силами инструментальных цехов машиностроительных предприятий, нуждающихся в них, но конструкция этих резцов не отвечает современным требованиям, а их применение малоэффективно. В результате этого приобретаются канавочные резцы у зарубежных производителей инструментов, таких как Seco Tool, Sandvik Coromant, Mitsubishi Carbide, Horn, Iscar, Kennametal, Stellram, TaeguTec, Amo, Whizcut и др., в номенклатуре которых имеются резцы с шириной рабочей части 0,3. 1,0 мм. Практическое отсутствие отечественного опыта в эксплуатации таких резцов также вынуждает пользоваться консалтинговыми услугами, которые осуществляются представительствами перечисленных фирм за отдельную плату.

Следует отметить, что исследования особенностей процесса резания при точении канавок шириной менее 1,0 мм, которые позволили бы объективно обосновать условия рационального применения таких инструментов, в нашей стране не проводились. Также отсутствуют публикации зарубежных исследований в данной области, что, вероятно, является предметом «ноу-хау». А такие особенности даже априорно очевидны. Так, наличие двух вершин у резца в большей степени должно отличать основные характеристики несвободного резания от свободного. При этом необходимо принимать во внимание и значение размеров поперечного сечения срезаемого слоя, т.е. учитывать масштабный фактор, скоротечность процесса резания, а также тепловой режим работы при весьма узкой рабочей части инструмента.

На основании изложенного, повышение эффективности точения канавок твердосплавными резцами на основе учета специфики процесса резания, обусловленной шириной рабочей части менее 1,0 мм, является актуальной задачей.

Цель настоящей работы - повышение эффективности применения твердосплавных канавочных резцов на основе учета специфики процесса резания, обусловленной шириной рабочей части менее 1,0 мм.

Для достижения указанной цели необходимо решить следующие задачи:

1. Провести теоретическое определение нагрузок, вызывающих поломку рабочей части канавочного резца, а также их экспериментальную проверку.

2. Провести сопоставление усадки стружки, температуры резания, формы стружки и износостойкости канавочных резцов в условиях свободного и несвободного резания при ширине срезаемого слоя менее 1,0 мм.

3. Определить влияние изменения ширины срезаемого слоя в пределах 0,50,8 мм на усадку стружки, температуру резания и износостойкость резцов.

4. Оценить температурный режим работы канавочных резцов с учетом характеристик теплообмена и цикличности процесса резания.

5. Сравнить эксплуатационные показатели канавочных резцов различных конструкций, применяемых в отечественном машиностроении.

Объектом исследования является процесс точения узких канавок шириной 0,5-0,8 мм резцами со сменными твердосплавными пластинами.

Предметом исследования являются параметры процесса резания, определяющие изнашивание канавочных резцов: такие как усадка стружки, температура резания, условия теплообмена, периодизация процесса резания.

В первой главе показано, что в современном машиностроении возникает необходимость обрабатывать на ряде деталей узкие канавки шириной менее 1 мм. При этом, в номенклатуре продукции отечественных инструментальных заводов полностью отсутствуют резцы, предназначенные для этой цели. В связи с этим используются резцы зарубежного производства, позволяющие обрабатывать канавки шириной 0,3. 1,0 мм. Отмечено, что эффективное применение таких резцов должно основываться на четком представлении особенностей процесса резания, обусловленных малой шириной их рабочей части. На основании проведенного анализа сформулированы цель и задачи исследования.

Во второй главе проведена оценка прочности рабочей части канавочных СМП шириной 0,5.0,8 мм. Теоретически определены и экспериментально проверены предельные нагрузки в направлении наименьшего сопротивления изгибу, допускаемые прочностью современных СМП различных конструкций. Показано, что при определенных условиях узкие канавочные резцы можно с успехом использовать в качестве проходных резцов, что расширяет их технологические возможности.

В третьей главе рассмотрены вопросы экспериментального определения основных характеристик процесса резания применительно к точению наружных канавок шириной 0,5.0,8 мм некоторыми типами резцов. Показано, что наличие двух вершин у таких резцов приводит к увеличению усадки стружки, температуры резания и износа главной задней поверхности по сравнению со свободным резанием при тех же условиях. Кроме того, при свободном резании стружка завивается в спираль меньшего диаметра, поскольку этому не препятствуют боковые стенки обрабатываемых канавок в условиях несвободного резания. Сравнение усадки стружки, температуры резания и износостойкости при использовании резцов шириной 0,5.0,8 мм показало, что в первом случае усадка стружки больше, т.к. в меньшем по размерам сечении срезаемого слоя при его превращении в стружку деформация в ней происходит в большей степени. Более узкому резцу соответствует и меньшее значение температуры резания, однако они подвержены большему изнашиванию.

В четвертой главе проведен анализ теплофизических особенностей процесса резания узкими канавочными резцами шириной 0,5.0,8 мм. Показано, что в силу скоротечности процесса резания канавочные резцы шириной 0,5.0,8 мм работают в условиях неустановившегося теплообмена. Последовательное протачивание нескольких одинаковых канавок характеризуется термоциклической нагрузкой на резец, приводящей к уменьшению температуры резания, значение которой зависит от соотношения времени резания и холостых ходов. Кроме того, уровень температуры резания во многом определяется отношением ширины срезаемого слоя в к его толщине а, которое характеризует условия теплоотвода. Однако, в условиях неустановившегося теплообмена влияние отношения в/а на температуру резания заметно проявляется только в условиях изначально высокой тепловой нагрузки на режущий клин канавочных резцов. Поэтому, кажущееся противоречие между пониженной износостойкостью более узких резцов при меньшем умеренном уровне температуры резания объясняется худшим теплоотводом при меньшем значении отношения в/а.

В пятой главе дана оценка эксплуатационных возможностей канавочных резцов различных конструкций с шириной рабочей части 05.0,8 мм. Показано, что при обработке материалов группы Н по ИСО большим преимуществом обладают образцы семейства PENTA в силу специфики их геометрических параметров. При обработке материалов групп Р,М и К по ИСО сравниваемые резцы практически равнозначны и их выбор должен осуществляться на основе сравнения экономических показателей. Так, установленное технико-экономическое превосходство резцов шириной

0.5.мм семейства PENTA фирмы Iscar позволило осуществить их внедрение взамен ранее применяемых резцов той же ширины фирмы Seco в условиях ЗАО «Завод экспериментального машиностроения» РКК «Энергия» при одновременном увеличении производительности обработки в 1,3 раза.

Автор защищает:

1.Результаты теоретического и экспериментального определения нагрузок, действующих в направлении наименьшего сопротивления изгибу рабочей части резцов и приводящих к их поломке.

2.Результаты экспериментального определения усадки стружки, температуры резания и сопоставления формы стружки в условиях свободного резания и точения канавок.

3.Закономерность влияния ширины срезаемого слоя в пределах 0,5-0,8 мм на усадку стружки, температуру резания и износостойкость канавочных резцов. 4.Результаты теоретического определения температуры резания в условиях стационарного и нестационарного теплообмена, а также при циклическом характере работы канавочных резцов с шириной рабочей части менее 1,0 мм. 5.Эксплуатационные характеристики канавочных резцов различных конструкций.

Научная новизна диссертационной работы заключается в установлении закономерности изнашивания резцов для точения наружных мелкоразмерных канавок шириной 0,5-0,8 мм на основе результатов расчетов и экспериментальных исследований температуры резания в условиях нестационарного резания и циклического характера работы канавочных резцов, связанной со снижением их стойкости при уменьшении ширины рабочей части резца (глубины резания) с 0,8 до 0,5 мм и отличающейся от существующей закономерности монотонного убывания стойкости с увеличением глубины резания.

Практическая значимость работы заключается в корректировке существующих технологических рекомендаций по назначению скорости резания для канавочных резцов шириной 0,5-0,8 мм путем введения поправочного коэффициента, а также формированию компактной стружки при обработке канавок на заготовках из материалов групп Р, М, К, Н по ИСО. Кроме того установлена возможность их использования в качестве проходных резцов, что расширяет функциональные возможности инструмента.

ОСНОВНЫЕ РЕЗУЛЬТАТЫ И ВЫВОДЫ

В работе решена актуальная научно-техническая задача повышения эффективности точения узких канавок твердосплавными резцами на основе учета специфики процесса резания, обусловленной шириной рабочей части менее 1,0 мм.

В процессе теоретических и экспериментальных исследований получены следующие основные результаты и выводы:

1. Разрушающие нагрузки в направлении наименьшего сопротивления изгибу рабочей части канавочных СМП шириной 0,5-0,8 мм лежат в пределах 140

490 Н в зависимости от их конструкции. В ряде случаев при обработке малоразмерных деталей такие резцы можно использовать как проходные, что сокращает вспомогательное время на смену инструментов и повышает производительность.

2. Экспериментально установлено, что точение канавок шириной 0,5 мм по сравнению со свободным резанием сопровождается увеличением усадки стружки и температуры резания, вследствие чего износ задней поверхности канавочных резцов увеличивается в 2 раза. Одновременно с этим в 2-6 раз увеличивается диаметр витка стружки из-за тормозящего воздействия, оказываемого боковыми стенками канавок, что необходимо учитывать в условиях ограниченного пространства для ее размещения, обусловленного конфигурацией обрабатываемой детали.

3. Уменьшение ширины рабочей части канавочного резца от 0,8 до 0,5 мм сопровождается увеличением в 1,02-1,06 раза усадки стружки, поскольку в меньшем по размерам сечении срезаемого слоя деформация в нем при превращении его в стружку происходит в большей степени. Учет этого позволяет получить более достоверные результаты при анализе условий функционирования таких резцов, в частности, при аналитическом определении температуры резания.

4. Расчетами установлено:

4.1 В условиях стационарного теплообмена уменьшение ширины канавочного резца от 0,8 до 0,5 мм сопровождается уменьшением отношения Ь/а в 1,6 раза, что приводит к увеличению температуры резания на 96°С. Как следствие, это должно способствовать повышенному изнашиванию более узкого резца;

4.2 Работа канавочных резцов шириной 0,5.0,8 мм с режимами резания, рекомендуемыми для практического применения, протекает в условиях нестационарного теплообмена. В результате этого исключается длительное воздействие высоких температур резания, развивающихся в условиях стационарного теплообмена, на узкую рабочую часть канавочных резцов;

4.3 Цикличность процесса резания при точении канавок с отношением 1ХХЛР=30 в 2,64 раза уменьшает температуру резания, по сравнению с температурой, развивающейся в условиях стационарного теплообмена, что также способствует повышению стойкости резцов.

5. Экспериментально установлено:

5.1 Превышение температуры резания у канавочных резцов шириной 0,5 мм над температурой резания резцов шириной 0,8 мм проявляется только при высокой тепловой нагрузке, возникающей при форсированных режимах резания, не пригодных для практического применения;

5.2 При режимах резания, применяемых на практике, уменьшение ширины рабочей части канавочного резца от 0,8 до 0,5 мм приводит к уменьшению термо-ЭДС (температуры резания) в 1,05-1,07 раза. Несмотря на это, стойкость резцов шириной 0,5 мм в 1,5 раза меньше, чем у резцов шириной 0,8 мм, что необходимо учитывать при их эксплуатации путем уменьшения скорости резания в 1,1 раза.

6. Апробированные конструкции канавочных резцов шириной менее 1,0 мм практически одинаковы по износостойкости. Однако неоспоримым преимуществом по прочности рабочей части, максимальной глубине обрабатываемых канавок, количеству режущих кромок, а также по компактности стружки обладают резцы семейства РЕЫТА. В результате этого, несмотря на их большую стоимость, применение таких резцов экономически целесообразно, что подтверждается их внедрением в производственных условиях.

1. ГОСТ 18874-73. Резцы токарные прорезные и отрезные избыстрорежущей стали.

2. ГОСТ 18884-73. Резцы токарные отрезные с пластинами из твердого сплава.

3. Справочник инструментальщика /И.А. Ординарцев, Г.В. Филиппов, А.Н. Шевченко, и др; под общей редакцией И. А. Ординарцева,- Л.: Машиностроение. Ленинградское отделение, 1987. 846с.

4. Справочник технолога машиностроителя. В 2-х т. Т.2 / Под ред. А.Г. Косиловой и Р.К. Мещерякова. 4-е изд., перераб. и доп. М.: Машиностроение, 1986. -496с.

5. Кузнецов Ю.И., Маслов А.Р., Байков А.Н. Оснастка для станков с ЧПУ: Справочник. -М.: Машиностроение, 1983. -359с.

6. Кудряшов Е.А. Обработка деталей инструментами из композитов в осложненных технологических условиях. -Чита: ЧитГТУ, 2002.- Том 1257 с, Том 2-290 с.

7. Прогрессивные режущие инструменты и режимы резания металлов: Справочник /В.И. Баранчиков, A.B. Шарипов, H.A. Юдина и др.; Под общ.ред. В.И. Баранникова.- М.: Машиностроение, 1990. -400с.

8. Металлорежущий инструмент Sandvik Coromant. Основной каталог, 2007г.

9. URL:http://www.coromant.sandvik.com.

10. Каталог токарного инструмента Seco Tools, 200511 ,URL:http://www.secotouls.com

11. URL:http://www.mitsubishicarbide.com

12. URL:http://www.kennametal.com

13. URL: http: //s-t-group. com15. URL: http://taegutec. com16.URL:http://iscar.ru17. URL : http : //phorn .de

14. Руководство по металлообработке. Технический справочник от Sandvik Coromant, 2007.

15. Моховиков A.A. Повышение прочности отрезных и канавочных резцов за счет равнопрочной формы лезвия. Автореферат диссертации кандидата технических наук Моховикова A.A. ТПИ, Томск, 2004. 18с.

16. Музыкант Я.А. Прорезание канавок и отрезка на токарных станках с подачей СОЖ в зону резания. Музыкант Я.А. Вестник МГТУ "Станкин", МГТУ "Станкин", №2, 2008. С.49-54.

17. Михайлов C.B. Развитие теории формообразования и дробления стружки с целью повышения эффективности механической обработки пластичных материалов. Диссертация доктора технических наук, Михайлов C.B. КГТУ, Кострома, 2006. 450с.

18. Дьяченко Н.В. Новая технологическая модель прорезных фрез для обработки игольных и платинных пазов деталей трикотажных машин. Диссертация кандидата технических наук. Дьяченко Н.В. ТПИ, Тула, 1990-196 с.

19. Развитие науки о резании металлов. Коллектив авторов. М.: Машиностроение, 1967. -415с.

20. Панкин A.B. Обработка металлов резанием. М.: Машгиз, 1961. -520с.

21. Клушин М.И. Резание металлов. М.: Машгиз, 1958. -454с.

22. Филоненко С.Н. Резание металлов. Киев: издательство "Техшка", 1975. -232 с.

23. Аршинов В.А., Алексеев Г.А. Резание металлов и режущий инструмент. М.: Машиностроение, 1976. -440с.

24. Зобин М.П., Юдин A.A., Шишкин A.A., Рогов А.Я. Обработка металлов резанием. М.: Машиностроение, 1962. -300с.

25. Лоладзе Т.Н. Стружкообразование при резании. М.: Машгиз, 1952. -199с.

26. Резников А.Н. Теплофизика резания. М: Машиностроение, 1969. -288 с.

27. Metal Cutting carbide tools 2002-2003. Mitsubishi Carbide. CE003-ENG.-2002.- 665 c.

28. Феодосьев В.И. Сопротивление материалов: Учебник для Втузов -9-е изд. перераб. М.:Наука,1986-512 с.

29. Третьяков В.И. Основы металловедения и технологии производства спеченных твердых сплавов. 2-е изд. -М.: Металлургия, 1976.-528 с.

30. Металлообрабатывающий твердосплавный инструмент. Справочник/

31. B.C. Самойлов, Э.Ф. Эйхманс, В.А. Фальковский и др. -М.Машиностроение, 1998.-368 с.

32. Белогорлов C.B., Иванов В.В. Обработка узких канавок резцами с СМИ // Прогрессивные технологии и системы машиностроения. Международный сборник научных трудов. Выпуск 37. Донецк, 2009.1. C.9-13.

33. Иванов В.В., Белогорлов C.B. Многопроходное нарезание резьбы с СМП.// Известия ТулГу. Сер. Инструментальные и метрологические системы. Вып.2. -Тула: ТулГу, 2006. -С.303-305.

34. Иванов В.В., Белогорлов C.B. Особенности обработки узких кольцевых канавок твердосплавными резцами.//Автоматизация: проблемы, идеи, решения. Вып 12. -Тула: ТулГу, 2007.-С.85-86.

35. Белогорлов C.B. Обработка узких канавок твердосплавными резцами.// Материалы 6-й международной научно-технической конференции 21-23 мая 2008г. Брянск: БГТУ, 2008. -С.273-274.

36. Белогорлов C.B., Иванов В.В. Эксплуатационные возможности узких канавочных резцов. // Машиностроительные технологии. Сборник тезисов докладов Всероссийской-технической конференции. -Москва: МГТУ им. Н.Э. Баумана, 2008. -С.50-52.

37. Белогорлов C.B., Иванов В.В. Современные резцы для обработки узких канавок. // Вестник ТулГу. Сер. Инструментальные и метрологические системы. -Тула: ТулГу, 2008. -С.51-54.

38. Иванов В.В., Белогорлов C.B. Особенности обработки канавок шириной 0,5мм твердосплавными резцами с СМИ. // Альманах современной науки и образования. -Тамбов, 2008,- №7(14). -С.24-25.

39. Белогорлов C.B., Иванов В.В. Температура резания при работе узких канавочных резцов из твердого сплава. // Альманах современной науки и образования. -Тамбов, 2009. -№6 (25).-С.29-31.

40. Белогорлов C.B. К вопросу температурного режима работы узких канавочных резцов. // Молодежный вестник технологического факультета: Лучшие научные работы студентов и аспирантов: сб.статей. В 2-х ч. 4.1. Тула: ТулГУ,2009.С.62-65.

41. Иванов В.В., Белогорлов С. В. Особенности процесса резания при протачивании узких кольцевых канавок.// СТИН, 2010, №4, С. 16-18.

42. Белогорлов C.B. Работоспособность твердосплавных канавочных резцов с СМП шириной 0,5-0,8 мм // Известия ТулГу. Сер. Технические науки. 2011. Вып.5.4.3 -Тула: ТулГу, 2011. С.87-90.

43. Белогорлов C.B. Влияние ширины резания при обработке узких канавок на допускаемую скорость резания // Известия ЮЗГУ. 2012. №3(42). Ч.З-Курск: ЮЗГУ, 2012.- С.50-53.

44. Сорокин Е.В. Повышение стойкости токарных резцов на основе учета формы передней поверхности и кривизны поверхности резания. Диссертация кандидата технических наук. Сорокин Е.В. ТулГу, Тула, 2006. -168с.

45. Промышленные алюминиевые сплавы: Справочник. Под ред. Ф.И. Квасова, И.Н. Фридляндера. -2-е изд. М.: Металлургия, 1984.

46. Конструкционные материалы: в 3-х томах. Под ред. А.Г. Туманова. М.: Советская энциклопедия, 1965.

47. Бобров В.Ф. Основы теории резания металлов. М.: Машиностроение,1975. -344с.

48. Абуладзе Н.Г. Характер и длина пластического контакта стружки с передней поверхностью инструмента. Обрабатываемость жаростойких и титановых сплавов. Куйбышев, 1962. -С.68-77.

49. Зорев H.H., Фетисова З.М. Обработка резанием тугоплавких металлов. М.: Машиностроение, 1966.- 244с.

50. Резников А.Н. Теплофизика процессов механической обработки. М. Машиностроение, 1981. -279с.

51. Лоладзе Т.Н. Прочность и износостойкость режущего инструмента. М.: Машиностроение, 1982. -320 с.

52. Физические величины. Справочник / А.П. Бабичев, H.A. Бабушкина, A.M. Братковский и др.; Под.ред. И.С. Григорьева, Е.З. Мейлихова.- М.: Энергоатомиздат, 1991 .-1232 с.

53. Марочник сталей и сплавов / В.Г. Сорокин, A.B. Волосникова, С.А. Вяткин и др.; Под.общ.ред. В.Г. Сорокина.- М.: Машиностроение, 1989. -640 с.

54. Борискин О.И., Иванов В.В., Павлова Е.В. Повышение эффективности чистовой токарной обработки на основе применения резцов с СМП. Тула: Изд-во ТулГу, 2009. -151 с.