автореферат диссертации по процессам и машинам агроинженерных систем, 05.20.01, диссертация на тему:Повышение эффективности функционирования пневмосистем зерно-и семяочистительных машин совершенствованием их технологического процесса и основных рабочих органов

РГО ол

) ^ САНКТ-ПЕТЕРБУРГСКИЙ

^ ^ ¡¡ Р^ДКЯХ]ТРУД0В0Г0 КРАСНОГО ЗНАМЕНИ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ АГРАРНЫЙ УНИВЕРСИТЕТ

На правах рукописи

БУРКОВ Александр Иванович

ПОВЫШЕНИЕ ЭФФЕКТИВНОСТИ ФУНКЦИОНИРОВАНИЯ ПНЕВМОСИСТЕМ ЗЕРНО-И СЕМЯОЧИСТИТЕЛЬНЫХ МАШИН СОВЕРШЕНСТВОВАНИЕМ ИХ ТЕХНОЛОГИЧЕСКОГО ПРОЦЕССА И ОСНОВНЫХ РАБОЧИХ ОРГАНОВ

Специальность: 05.20.01 — Механизация сельскохозяйственного производства

АВТОРЕФЕРАТ ДИССЕРТАЦИИ НА СОИСКАНИЕ УЧЕНОЙ СТЕПЕНИ ДОКТОРА ТЕХНИЧЕСКИХ НАУК

САНКТ-ПЕТЕРБУРГ — ПУШКИН 1993

Работа выполнена в Кировском сельскохозяйственном институте и в Научно-исследовательском институте сельского хозяйства Северо-Востока имени Н. В. Рудницкого научно-производственного объединения «Луч».

Научный консультант — доктор технических наук, профессор, заслуженный деятель науки и техники РФ Н. П. Сычугов.

Официальные оппоненты:

доктор технических паук, профессор Давидсон Е. И. доктор технических наук, профессор Зимин Е. Д\. доктор технических наук, профессор Тарасепко А. П.

Ведущая организация (предприятие) — Научно-исследовательский и проектно-технологический институт механизации и электрификации сельского хозяйства (НИПТИМЭСХ) НЗ РФ, НПО «Нечерноземагро-маш».

Защита состоится 24 декабря 1993 г. в 14 часов 30 минут, на заседании специализированного совета Д 120.37.04 по защите диссертаций на соискание ученой степени доктора технических наук при Санкт-Петербургском ордена Трудового Красного Знамени государственно«* аграрном университете по адресу: 189620, г. Санкт-Петербург — Пуш кип, Академический пр., дом 23, ауд. 719.

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке Санкт-Петербург ского государственного аграрного университета.

Автореферат разослан «.

Ученый секретарь специализированного совета, доцент

А. В. Сомини'

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность темы. Рост производства зерна по-прежнему остается ключевой проблемой в сельском хозяйстве, перед которым стоит задача обеспечить потребности страны в продовольственном и фуражном зерне, а в будущем - иметь необходимые его запасы и ресурсы для экспорта.

Важным элементом технологии возделывания и производства зерна является его послеуборочная обработка. По данным науки и практики, затраты на послеуборочную обработку зерна составляют до 40...50% от общих затрат на его производство. Своевременная и качественная послеуборочная обработка - это один из путей сокращения потерь зерна, улучшения его семенных и продовольственных свойств.

Большинство зерно- и семяочистительных машин снабжено пнев-мосепарарующими систеиами. Пневмосистемы существующих зерноочистительных машин имеют низкий коэффициент полезного действия. Исследованиями отечественных и зарубежных ученых, конструкторов и практикой эксплуатации доказано, что одним из главных направлений повышения эффективности очистки зерновых смесей является совер-ыенствование конструкции и технологического процесса пневмосистем зерно- и семяочистительных машин.

Основой для повышения эффективности пневмосепарирования зер-ювых смесей является создание стабильного и равномерного поля жоростей воздуха в зоне сепарации, а также равномерное распреде-шше зерновой смеси по поперечному сечению канала и камеры.

Центробежные вентиляторы, применяемые в качестве генераторов юздушного потока, не обеспечивают равномерного распределения ¡коростей воздуха по ширине пневмосистем, а при наличии в пневмо-:истемах двух пневмосепарирующих каналов - независимого их фун-щионирования.

Питающие устройства пассивного типа при увеличении глубины аналов и удельной подачи зерновой смеси не создают оптимальных словий для пневмосепарации.

Многие зерно- и семяочистителыше машны не имеют устройств ля очистки отработанного воздуха или очищают его не качественно загрязняют окружающую среду.

Существенным недостатком является низкая унификация пневмо-истем зерно- и семяочистительных машин, что повышает их балан-овую стоимость и увеличивает эксплуатационные затраты на обра-.

ботку зерна.

Таким образок, совершенствование конструкции и технологического процесса пневмосистем зерно- и семяочистительных машин является актуальной проблемой в области послеуборочной обработки зернг и имеет важное народнохозяйственное значение.

Работа выполнена в соответствии с планом научно-исследовательских работ Кировского сельскохозяйственного института (1979.. 1990 гг.). Научно-исследовательского института сельского хозяйств; Северо-Востока имени Н.В.Рудницкого (1991...1995 гт.) и договоров на создание научно-технической продукции с ГСКГБ ПО "Воронежеель-маш" (1980...1990 гг.). В 1981...1985 гг. исследования проводилис: по целевой комплексной программе ГКНТ ОЦ 0.32 "Зерно", а в 1991.. 1993 гг. - по программе 05.Р.01 "Механизация и автоматизация растениеводства" .

Решение отдельных частных задач по теме диссертации выполнен автором совместно с профессором Н.П.Сычуговым, кандидатом техн. наук Н.В.Колобовым, инженерами Б.Г.Плеховым и В.Л.Андреевым.

Цель исследования. Целью исследования является повышение эффективности функционирования пневмосистем зерно- и семяочиститель ных машин путем совершенствования их технологического процесса и основных рабочих органов.

Объект исследования. В качестве объектов исследования были выбраны физико-механические свойства зерновых смесей, технологический процесс пневмосепарации, экспериментальные и опытные образ цы замкнутых, разомкнутых и замкнуто-разомкнутых пневмосистем зерно- и семяочистительных машин и их рабочие органы - диа-летрал! ные вентиляторы, пневмосепарирувдие каналы (ПСК) с устройствами ввода, осадочные камеры, воздухоочистители.

Научная новизна. Разработаны теоретические основы стабильно! подачи воздуха в один из двух пневмосепарирующих каналов пневмо-системы с одним диаметральным вентилятором.

Теоретически обоснованы и экспериментально исследованы способы независимого регулирования скорости воздуха в последовательно и параллельно работающих пневмосепарирующих каналах.

Разработаны новые диаметральные вентиляторы для пневмосисте; зерно- и семяочистительных машин, отличающиеся устойчивой работо: во всем диапазоне изменения подач и высокими значениями коэффицн ентов давления и производительности, а также способ их экономичного регулирования.

Разработаны новые пневмосистемы зерно- и семяочистительных ишн замкнутого, разомкнутого и замкнуто-разомкнутого типов с двумя пневмосепариругащими каналами, обрабатывающими зерновую змесь до и после решег и обслуживаемыми одним диаметральным вентилятором .

Предложены устройства ввода зерновой смеси и ИСК, обеспечивающие оптимальные условия сепарации, а также воздухоочистители шерционного типа, отличающиеся низким аэродинамическим сопротив-тением при достаточно высокой эффективности очистки.

Новизна разработанных диаметральных вентиляторов, пневмосе-тарирующих устройств, воздухоочистителей защищена 41 авторским свидетельством и 7 положительными решениями Госкомизобретений о задаче патентов.

Практическая ценность и реализация результатов исследований, ¡роведенные исследования позволили оцределить пути интенсификации фоцесса сепарирования зерновых смесей и очистки отработанного юздуха и на этой основе разработать более совершенные пневмосистемы зерно- и семяочистительных машин и их рабочие органы: !) пневмосистемы замкнутого, разомкнутого и замкнуто-разомкнутого пшов; 2) диаметральные вентиляторы; 3) устройства ввода зерновой ¡меси в пневмосепарирующие каналы; 4) осадочные камеры; 5) возду-:оочистители.

Результаты исследований диаметральных вентиляторов и пневмо-:истем переданы в ГСКТБ ПО "Воронежсельмаш", некоторые из них ¡спользованы при разработке серийно выпускаемых машин предвари-•ельной обработки зерна Ш0-50 и семяочистительной МС-4,5.

Разработаны, оптимизированы и испытаны в хозяйственных усло-(иях и на МИС семяочистительные машины: МС-4,5 с замкнутой пнев-юсистемой, имеющей два последовательно соединенных пневмосепари-ующих канала и один диаметральный вентилятор; МВ0-7С и МВО-Ю оответственно с разомкнутой и замкнуто-разомкнутой пневмосисте-ами, имеющими два пневмосепарирующих канала, параллельно присое-даенных к диаметральному вентилятору.

Даны предложения по унификации пневмосистем воздушно-решет-ых зерно- и семяочистительных машин. Разработана унифицированная невмосистема для зерно- и семяочистительных мяптан пропускной пособностьш до 10 г/ч. Опытная партия мяптч вторичной очистки ерна с данной пневмосистемой эксплуатируется в хозяйствах Киров-кой области.

Научно-технический Советом Кировского Департамента сельс! хозяйства в продовольствия принято решение об организации cepi ного производства машин MB0-I0 вторичной очистки зерна с замш то-разомкнутой пневмосистемой.

Уточнена методика расчета пневмосистем зерноочистительные малин, которая используется в учебном процессе кафедры сельск< зяйственных машин Кировского сельскохозяйственного института.

Апробация работы. Основные положения диссертационной рабе доложены и обсуждены на ежегодных научных конференциях Кирове! сельскохозяйственного института и Санкт-Петербургского госуда] венного аграрного университета в 1980...1992 гг., на научно-т( нических советах ГСКТБ "Воронежсельмаш" в 1980...1990 гг. и й ского Департамента сельского хозяйства и продовольствия в 199: 1992 гг., на Всесоюзной научно-технической конференции по про< мам механизации сельского хозяйства (г.Москва, 1985 г.), на ps нальной научно-производственной конференции по перспективам рг тия индустриальных технологий уборки, обработки зерновых и ко] вых культур (г.Новосибирск, 1983 г.), на семинаре, организовал ЦАГИ и ВДЦТП (г.Москва, 1982 г.), на Ш научно-техническом сеш ре "Пневматические системы управления биологическими процесса! (г.Москва, 1987 г.), на зональной научной конференции НИИСХ С< ро-Востока НПО "Луч" (г.Киров, 1987 г.), на Всесоюзной научно-технической конференции "Современные проблемы земледельческой ханики" (г.Мелитополь, 1989 г.), на научно-практической конфе; щи НПО "Нечерноземагромаш" (г.Санкт-Петербург, 1991 г.).

По теме диссертации опубликовано 96 работ.

Защищаемые положения:

- теоретические предпосылки совершенствования технологич< го процесса пневмосистем зерно- и семя очистительных машин;

- рациональные способы регулирования скорости воздуха в i ледовательно и параллельно работающих каналах;

- аэродинамические схемы высокоэффективных диаметральных тиляторов для пневмосистем зерно- и семяочистительных машин;

- схемы гравитационных осадочных камер с V -образным дви; ем воздуха и инерционных воздухоочистителей с плоскопараллелы потоком воздуха;

- технологические схемы замкнутых, разомкнутой и замкнут разомкнуто;; пневмосистем зерно- и семяочистительных машин, mu двойную очистку зерновой смеси потоком воздуха, создаваемым о.

[аметральным вентилятором, зависимости агротехнических, энергети-юких и санитарно-гигиенических показателей от конструктивно-тех-шогических параметров данных пневмосистем.

Структура и объем диссертации. Диссертационная работа вклю-10т введение, шесть разделов, общие выводы, приложения и содер-1Т 250 страниц машинописного текста, 140 рисунков и 19 таблиц, шсок литературы включает 288 наименований. В приложениях при-гдены данные теоретических и экспериментальных исследований, эограммы для их обработки на ЭВМ, документы, отражающие уровень зактического использования результатов исследований, копии ав-эрских свидетельств и патентов.

СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

Введение содержит краткое изложение вопросов исследуемой юблемы, сущность выполненной работы и основные положения, видимые на защиту.

В первом разделе "Состояние проблемы и основные положения" 1но обоснование основных направлений исследований. Зерновая iecb в процессе послеуборочной обработки должна быть доведена I требуемых ковдиций, которые регламентируются ГОСТами на про-шольственное и фуражное зерно, а также на семенной материал, юмотря на оснащение хозяйств новыми машинами, агрегатами и шшексами, качество семенного и продовольственного зерна не ;овлетворяет требованиям стандартов, а его потери превышают до-стимый уровень. Особые затруднения возникают в хозяйствах при работке семенного зерна повышенной влажности и засоренности, к как при этом значительно снижается пропускная способность шин и технологических линий.

Пневмосепариругащие устройства (пневмосистемн) занимают важ-е место в процессе послеуборочной обработки зерна. Большой лад в разработку и исследование пневмосистем зерно- и семя-истительных машин внесли К.М.Барков, И.Д.Безручкин, В.В.Гор-нский, Н.И.Грабельковский, А.Б.Демский, В.Л.Злочевский, И.Косилов, Г.Ф.Костюк, А.Я.Малис, А.С.Матвеев, А.И.Нелюбов, Д.Олейников, Г.Т.Павловский, В.С.Пальцев, Н.Д.Сычугов, З.Л.Тиц, Н.Ульрих, H.B€enh, W.Kutter, H.SchuattzJ. Wesseln другие ученые.

В ряде работ этих авторов отмечается, что коэффициент полез-го действия пневмосистем зерно- и семяочистительных машин в оизводственных условиях не превышает ЗС#, а удаляемый из них здух требует дополнительной очистки. Одной из причин низкой

эффективности пневмосистем является некачественный воздушный г ток в зоне сепарация вследствие применения центробежных вентш торов, которые не обеспечивают равномерного потока воздуха по рине пневмосистем, а также независимого функционирования двух раллельно присоединенных к ним пневмосепарируицих каналов. Дрз причиной низкой эффективности пневмосистем является неравному распределение зерновой смеси по глубине и ширине пневмосепарщ щах каналов и, особенно, при повышенных удельных нагрузках. В замкнутых пневмосистемах, 1фоме того, качество сепарации завис от эффективности работы осадочных камер и воздухоочистителей, ло встречается опубликованных материалов исследований, посвящс ных рациональным способам регулирования режима функционировав пневмосистем. Наиболее часто применяемый способ регулирования пневмосистем - дросселирование является неэкономичным.

Большинство воздушно-решетных машин имеют разомкнутую (ас рационную) пневмосистем. Положительными свойствами их являете высокое качество работы вследствие малых пульсаций воздушного i тока и отсутствие пылящих участков, что создает хорошие саните

■ но-гигиешгческие условия. Однако они требуют применения дополь

: тельных устройств для очистки отработанного воздуха, которые з

ложняют конструкцию и снижают технико-экономические показател! I Редкое применение зерно- и семяочистительных машин с зам-

| кнутой пневглосистемой связано с недостаточной изученностью их

! технологического процесса и отсутствием готовых аэродинамичеа

j схем диаметральных вентиляторов, удовлетворяющих условиям фуш

1 ционирования пневмосистем.

| Разработкой и исследованием диаметральных вентиляторов з;

мались В.Г.Бережной, Н.К.Васильев, Е.Ф.Ветров, Г.А.Грвднеева, j А.Г.Коровкин, А.Н.Майборода, Н.П.Сычугов, Б.Г.Турбин,R.Coster

! H.Laakso,P.Mortie,T.Fink6eltier и др. Однако известные диамет-

ральные вентиляторы, создающие равномерный воздушный поток по рине пневмосистем, не обеспечивают устойчивой работы по всей < ласти подач воздуха, имеют большое число лопаток или снабжены направляющими аппаратами, усложняющими конструкцию и снижающш надежность.

Замкнутые пневмосистемы более экономичны, но требуют тща' ной очистки циркулирующего в них воздуха и герметизации учася нагнетательной ветви.

Замкнут о-раз омкнутые пневмосистемы изучены недостаточно

л требуют проведения дополнительного исследования. Интерес к их изучению вызван тем, что они сочетают в некоторой степени положительные качества разомкнутых и замкнутых пневмосистем.

Многие исследователи отмечают большую эффективность прямоугольных и кольцевых вертикальных каналов при работе их на семен-том режиме. Совершенствование пневмосепараторов осуществляется в основном за счет предварительной подготовки зерновой смеси перед вводом ее в канал, а также создания особых условий сепарации.

Для очистки воздуха от пыли и легких примесей наибольшее фименение получили камеры центробежно-гравитационного типа и с !

/-образным движением основного потока, а также инерционные воз-огхоочистители упрощенного типа - жалюзийные и циклонные, обла- (

[ающие удовлетворительным эффектом очистки, но имеющие высокое :опротивление. Недостаточно исследовано функционирование осадоч-шх камер и инерционных воздухоочистителей в пневмосистемах с иаметральным вентилятором.

Исходя из изложенного, для решения поставленной проблемы I

[еобходимо решить следующие задачи: 1

1. Для пневмосистем зерно- и семяочистительных машин разработать аэродинамические схемы диаметральных вентиляторов, имеющих высокие значения коэффициентов давления и расходов воздуха ри малом числе лопаток колеса, крутопадаыцую характеристику давление-производительность" и низкий уровень шума.

2. Разработать рабочие органы пневмосистем (пневмосепарирую-ие каналы, устройства ввода зерновой смеси, осадочные камеры, оздухоочистители), повышающие качество очистки зерновой смеси и тработанного воздуха при одновременном уменьшении удельной ме-алло- и энергоемкости.

3. Теоретически обосновать и экспериментально изучить воз-ожность стабильной подачи воздуха диаметральным вентилятором-спиратором в один из двух параллельно функционирующих пневмосепа-арующих каналов.

4. Теоретически и экспериментально определить рациональные аособы регулирования скорости воздуха в последовательно и парал-зльно функционирующих каналах.

5. Разработать замкнутые, разомкнутые и замкнуто-разомкнутые | зевмосистемы зерно- х семяочистительных машин, имещие двойную | шстку зерновой смеси потоком воздуха, создаваемым одним диамет-алышм вентилятором и установить влияние их конструктивных к

!

!

технологических параметров на агротехнические, энергетические и санитарно-гигиенические показатели технологического процесса.

Во втором разделе "Теоретические предпосылки к разработке совершенствованию технологического процесса пневмосистем зерно-и семяочистительных машин" изложены вопросы совершенствования р бочих органов пневмосистем, способы их рационального регулирова ния режима работы и стабильной подачи воздуха в ПСК.

Анализ течения воздуха в колесе и корпусе наиболее эффект» ных аэродинамических схем существующих диаметральных вентиляторов, а также уравнений теоретической производительности и давле ния позволил наметить основные пути к разработке диаметрального вентилятора для пневмосистем зерно- и семяочистительных машин. Для увеличения производительности и давления необходимо,чтобы центр основного вихря находился ближе к внутренней окружности л паток колеса, сумма ¿ых углов дуг входа и выхода воздуха

равнялась 360°, а геометрические параметры колеса и корпуса ве* тилятора имели рациональное сочетание. Наиболее важными парамез рами колеса являются дайна "6 " хорды, радиус /?л , углыр1 и установки лопаток на внутреннем и наружном диаметре, а также ю число В . При этом число 2 должно быть небольшим.

Для повышения надежности конструкции и точности изготовления колеса внутри его устанавливают вал. Однако установка вала оказывает дополнительное сопротивление и снижает аэродинамичесз показатели вентилятора. На вращающийся вал действуют силы йх и (рис.1) лобового сопротивления и, согласно теореме Н.Е.1уковск< подъемная сила. Показано, что данные силы определяются выражеш ями:

где - фактор формы тела; , и и}/ - длина, диаметр и ; ловая скорость вала; р - плотность воздуха; Г= ¿Жи)^ * - циркул. ция скорости; Я - радиус концентрической окружности, касающейо поверхности вала; 0 - средняя скорость потока воздуха, действ; щего на вал. Общая аэродинамическая сила РА , действующая на : находится геометрическим сложением сил Рх и Я у .

Профессорами Б.Г.Турбиным и Н.И.Сычуговым установлено, чт из межлопаточных каналов второй ступени колеса диаметрального :

и

С

Йу о,

С

Рис Л. К анализу течения воздуха в колесе с валом

"илятора на установившемся режиме выходит разное количество возду-'л, так как радиальная составляющая абсолютной скорости воздуха, >пределямцая расходы, изменяется по зависимости:

Г-По^п*- _ /ПЗСПоС

С Г- =

= к-

(3)

+Г0Я-2Р,гв- С05Ы) " 1+тг-1тсоьы •де ; гп = Га//?/ ; Го - расстояние между осями вращения

1ихря и колеса; /?/ - радиус внутренней окружности колеса. В связи : этим предложено корпус вентилятора выполнить по логарифмической пирали. Обосновано, что потери давления в выходной части корпуса нижаются, если смежную стенку установить параллельно прямоли-ейной части корпуса и по касательной к наружному диаметру коле-а.

При работе вентилятора-аспиратора как и у обычного диамет-ального вентилятора внутри колеса образуется вихрь. Кроме того, коло входной кромки корпуса вентилятора образуется второй вихрь, азмеры которого адекватны величине сопротивления сети. Отличи-ел ьной особенностью вентилятора-аспиратора, обслуживающего два араллельно функционирующих ПСК, является то, что его всасываю-ий патрубок разделен на два канала I и П перегородкой, установ-енной с зазором Ас относительно колеса (рис.2).

Рис.2. К определению подачи воздуха 0.и в первый и второй каналы всасывающего патрубка

Работа диаметрального вентилятора-аспиратора на всасывают нагнетательную сеть с переменным сопротивлением представляет с< бой сложный процесс. При увеличении сопротивления^.* и ] нагнетательной и всасывающей ветвях центр вихря перемещается навстречу его вращения, что уменьшает количество воздуха, всаа ваемого из канала I, и влияет на количество воздуха, всасываем! го из канала Л. Дросселирование ПСК, а также различные режимы работы вентилятора изменяют количество воздуха А , перетекш мого через радиальный зазор Ас из одного канала в другой.

Полагая, что углы дуг входа и выхода равны А¿ых= 18( угол Х$х1 , зазор А с = 0, а ядро вихря при отсутствии сощ тивления сети (- 0) находится в плоскости максимального радиуса спирали (ды, = 0), и зная распределение радиальной скорос ти Сг по периметру внутреннего диаметра колеса, определим количество воздуха й1 и йг . поступающего в первый и второй канал! всасывающего патрубка.

ягйХ

/+тг-2.тсоза1.

-/&% и

(4]

2Я

-« ^Т , (5)

* /+тг-2тсов ы.'

Ж+ьХ

где А В - ширина вентилятора, в последующих расчетах принятая I м.

Решая уравнения (4) и (5), получим:

¡2 1+тг->-2тсо5йЯ

1 2 (1-нп)2-

, (ит)

ТТТ^р. и (6)

(ит)г

1+т!1+2тоо5йЖ ^

где /Г'=/?/7Г.

При наличии зазора Ас между кромкой перегородки и колесом расходы воздуха 0'/ и й'г в каналах всасывающего патрубка изменятся на величину А 0С :

А(2с -йВуяаРы/У' , (8)

где~ 0,6...0,8 - коэффициент расхода, зависящий от числа Йд Рейнольдса и формы отверстия; |-перепад давлений

в каналах I и П.

Известно, что распределение статического давления на окружности радиуса Й1 определяется по выражению: р =

га+т'-гтсаз*) » (9)

где утол и для канала I имеет пределы Л ...(Я+аЯ) , а для канала П -(Я+дЖ) ... 2УС. Тогда, решив выражение (9) для условий I и П каналов, получим:

ШС = 1,5К%

Приняв значения/лв = 0,65, АВ= 1м, Д0-А'а-2Я/ и подставив выражение (10) в уравнение (8), имеем:

(ш

А %(Я-г&)(1-т2)

С учетом выражения (II) расходы воздуха 0./ и й'г численно определены на ЭВМ 1ВМРС/АТ-286.

На рисунке 3 изображено изменение расходов воздуха О/ и 0.2 в их отношения 0.4/при т = 0,7 в зависимости от угла А& , зазора ¿'с и угла Ас1 . Увеличение угла А^ и зазора А'с снижает

Л

Qi,

дш/с" qji&K' OJSùBK'

Q!> Qi,

Чвлвк'

Qi

<z.

О^лВк' Ц4йВК'

-J0

OJ

0.2

75 80 85 00 Щграй

5

л'

0.5 0,4-S

Л'с

Л-

4M

w 0,6 0,42,0 1,0 0

V 0,8 0Л

/5

25

35 AoL,ipad.

Рис.3. Графики изменения расходов воздуха и и их отношения Q'iJQ'z при т. = 0,7 и ¿В =1мв зависимости от угла дуги входа ¿£ пщ2'с = 0,3 и ¿°L = 15° (а), зазора Тс при 85° и ЛоС = 15° (б), угла ¿оС при АХ = 85° и Z'c = 0,3 (в)

Q'2 и повышает Q'f и Q',/Q'z . В зависимости от величины а'с и AoL изменением угла А& можно обеспечить необходимое соотношение расходов (скоростей) воздуха в ИСК. Увеличение угла ды. до 10° повышает расходы воздуха Q'z , а при больших значениях снижает их. При этом значения Q, и Q.\lQ'£ при увеличении ДЫ. имеют тенденцию к снижению. При определенном доверительном интервале ± л Q2 расходы воздуха Qs можно считать постоянными. Например, в рассмотренном на рисунке 3, в варианте Q= const приaQ2- +0,05Q'2 и изменении дос от 5 до 20°. Подобные закономерности наблюдаются и при других значениях и Ас • Расчетами доказано, что диапазон стабильной подачи воздуха во второй канал всасывающего патрубка расширяется при увеличении ¿S и & 'с . Помимо этого, с увеличением д'с диапазон стабильной подачи воздуха Q'2 смещается в область больших значений угла AoL .

Область изменения угла ¿d , когда расходы воздуха Q= const при всех значениях АЗС и Ъ'с и доверительной вероятности ы. > 0,9, ие превышает 3...50, что не представляет практического интереса. Однако регулирование расходов воздуха й'£ дросселированием вса-зывагацего патрубка одновременно увеличивает или уменьшает перепад давлений ¿Psr и угол ¿ос , которые оказывают противоположное влияние на расходы Q't . Изменяя величины 1'с и , можно цобиться стабильной подачи воздуха в первый канал с определенной вероятностью при регулировании расходов воздуха Q'£ . Аналитический расчет значений д'с и АХ затруднен вследствие отсутствия закономерностей APst=-f(Qj) и AcL=F(Qj) , которые определяются экспериментально для каждой аэродинамической схемы вентилятора.

Теоретически обоснованы способы регулирования скорости воз-хуха в последовательно соединенных ПСК замкнутой пневмосистемы ¡рис.7,а) изменением глубины k, канала 2, площади S всасы-iannero окна и глубины Ah перепускного канала 14. Установлено, ito при одинаковой глубине первого и второго ПСК необходимое со-лношение скоростей воздуха Ц/Ц, = 0,5...0,8 достигается пре-шшением сопротивления перепускного канала над сопротивлением гчастка сети первого ПСК в I...I6 раз.

Выбор наиболее рационального способа регулирования пневмо-¡истем зависит от положения рабочей точки на характеристике "дав-юние-производительность". Если исходная рабочая точка вентилято->а находится левее минимального значения потребляемой мощности Vmm • то целесообразно применять перепускные устройства, а если

правее Nmtn , то - дроссельные устройства. Показано, что наиболее экономичным способом, регулирования режима функционирования пневыосистем является регулирование изменением характеристики вентилятора (частотой вращения колеса и геометрическими параметрами). При этом следует учитывать сложность их осуществления.

Сравнительный анализ сопротивлений разомкнутой и замкнуто-разомкнутой пневмосисгем (рис.7,в и г) позволил установить, что при замыкании первого ИСК сопротивление пневмосистемы уменьшается на величину:

йРп» =Aj>(%*-V;*)/2, (12)

где А = dJ3 Í); Л - коэффициент трения; ¿3 и d^ - длина и эквивалентный диаметр воздухопровода нагнетательного участка; - сумма местных сопротивлений нагнетательного участка; 1Í3 и 1/J - скорость воздуха в нагнетательном участке разомкнутой и замкнуто-разомкнутой пнавмосистем.

Определены величины и направления скорости ввода частиц в ПСК при работе питающего валика с нижней и верхней подачей зерновой смеси. Для этого составлены и решены дифференциальные уравнения относительного движения частицы по лопатке валика для обоих вариантов:

2}п = ы*г% - gcosn - /(¿ыг/п - gsinVi) , (13)

где знак "плюс" относится к питающему валику с нижней подачей, а знак "минус" - к питающему валику с верхней подачей; ш - угловая скорость валика; r¿ z ¥>¿ - текущие радиус и угловое расстояние, определяющие положение частицы относительно валика; 1fri - текущее значение радиальной скорости частицы.

На рисунке 4,а и б показано влияние частоты л вращения питающего валика с нижней и верхней подачей зерновой смеси на абсолютную Voz и радиальную lfrz скорости, угол oL¿ ввода частицы, расположенной на дне желобка, и угол А Ч3 раскрытия зерновой струи при следующих исходных данных. В начальный момент частица находится на вертикальном диаметре ( у>/ = 0°) и на дне желобка валика ( rt = 0,01 м). В момент ввода в канал частица находится на кромке лопатки валика ( fg = 0,035 м). Коэффициент трения частиц на поверхности валика f =0,3. В обоих вариантах увеличение п от 120 до 220 мин"1 повышает значения , 7faí , |o¿¿|h А Ч> . При этом следует отметить, что у валика с верхней подачей угол АЧ> раскрытия зерновой струи изменяется незначительно (144...162°), но его значения намного больше, чем у валика с нижней подачей

град.

г 00 180

град. 160 120

НО 100 КО Ш

ш но г60 ;зо гооп4мин' по т т т гоо п,мин'

Рис.4. Влияние частоты П вращения питающего валика с нижней (а) и верхней (б) подачей зерновой смеси на абсолютную У02 и радиальную 1/Гг скорости, угол ввода частицы, расположенной на дне желобка, и угол ДV5 раскрытия зерновой струи = 0; п = 0,01 м; Г8 = 0,035 м; / = 0,3)

(55...90°). Кроме того, валик с нижней подачей вводит частицу, расположенную на дне желобка, вверх под углом к горизонту (о¿2 = =-2...-52°), а валик с верхней подачей - вниз под углом к горизонту 88...117°). В связи с этим при больших удельных юдачах зерновой смеси в канал предпочтение отдается питающему залику с верхней подачей. Из анализа уравнения (13) также слезет, что изменяя угол у, > определяющий угол ввода частицы, расположенной на наружном диаметре валика, можно влиять на усло-зия ввода зерновой струи.

Для пневмосистем передвижных и автономно функционирующих ¡ерно- и семяочистительных машин обоснован инерционный тип возду-соочистителя. Предложен инерционный жалюзийно-противоточный воз-!ухоочиститель, в котором воздух последовательно обрабатывается 5 жалюзийной и противоточной ступенях. Доказано, что для эффективного выделения примесей выходные патрубки жалюзийного возду-:оочистителя и пылеосадательной камеры должнн иметь общую стенку I примерно одинаковую высоту поперечных сечений , а глу-

бина пылеосадательной камеры - нэ менее шести суш их высот. С ■четом диаметра ¿¿шз шлюзового затвора она составит:

6+30) + ашз . (14)

В третьем разделе "Экспериментальные установки и методика .сследований" описаны вентиляторные установки, модели пневмосис-: ем, экспериментальные и опытные машины, на которых проводились кспериментальные исследования. При исследованиях использовались

а

как стандартные, так и частные методика и применялись серийные приборы и оборудование.

Частные методики разработаны для исследования работы диаметрального вентилятора в замкнутых пневмосистемах зерно- и семя-очистительных машин, для снятия количественных характеристик вентилятора с использованием микро-ЭВМ, для оценки независимого регулирования скорости воздуха в ПСК.

При исследовании применялись метода математического планирования эксперимента, физическое моделирование процессов, дисперсионный и регрессионный анализы, статистические и численные методы с использованием персональных компьютеров.

В четвертом разделе "Экспериментальное исследование диаметральных вентиляторов для пневмосистем зерно- и семяочистительных машин" изучено влияние геометрических параметров колеса, корпуса, входного и выходного патрубков на характеристики вентиляторов (рис.5), способы регулирования режимов их работы, приведены результаты испытаний разработанных вентиляторов в пневмосистемах зерно- и семяочистительных машин. Исследовано 14 вариантов лопаток колеса при малом их числе ( 2 = 12,14,16,18,20) и различных углах установки рг (¿¡, ). Выявлено влияние формы, размеров, чис ла, угла установки лопаток колеса на аэродинамические показатели вентиляторов с восемью вариантами корпусов. Примерно одинаковые показатели имеют вентиляторы, снабженные лопатками цилиндрической формы и выполненными в виде сопряжения црямой и дуги окружности.

Изменение числа 2 лопаток и длины § хорда оказывает неодинаковое влияние на аэродинамические показатели вентилятора. Например, увеличение 2 и 6 повышает воздействие лопаток на частицы воздуха, но одновременно с этим возрастают гидравлические потери давления. При малом 2 вследствие увеличения диффузорност межлопаточных каналов гидравлические потери также растут. Наиболь шие номинальные значения коэффициентов давления % , производительности 4>'н и максимального КПД утах при малом числе лопаток 2 = 12...16 достигаются тогда, когда густота решетки колеса Г = 44— = 0,95. ..1,10.

Х-Дг

Угол установки лопаток на наружном диаметре определяет их захватывающую способность на входе воздуха в колесо и характеризует степень закручивания воздушного потока на выходе из колеса в собирающий корпус. Уголустановки лопаток на внутреннем диаметре должен обеспечивать выход воздушного потока из цент-

Рис.5. Параметры колеса и корпуса исследуемых диаметральных вентиляторов

ростремителъной ступени без закручивания и безударный вход воздуха в центробежную ступень. Рациональные значения углов для колес с малым числом лопаток составляютр - 157... 167°, рг~ 90° и зависят от условий работы, а также от рациональных значений других параметров колеса и корпуса.

При разработке вентиляторов следует также учитывать толщину лопаток. Экспериментальными исследованиями установлено, что лопатки толщиной 6 > 0,01 Дг ухудшают аэродинамические показатели вентиляторов.

Установка внутри колеса вала, с целью повышения надежности его конструкции и точности изготовления, снижает аэродинамические качества вентилятора. С практической точки зрения диаметр вала целесообразно иметь не более 0,1 Лг . При этом номинальные показатели вентилятора в зависимости от его конструкции снижаются: - на 13...30^, - на 6.. 18$, на З..ЛЗ#, а ¿ повышается на 1...3 дБА.

Исследуемые диаметральные вентиляторы имели корпуса, выпал-

Hemme по логарифмической спирали Rc=Ro'ect^i4' , причем начальный радиус /?„ = 155 мм при Лг = 0,3 м, а переменными являли! углы oL и ф между радиусом Rc и спиралью и начальным и текущш радиусами спирали.

Экспериментами подтверждено, что вентиляторы, основание ко] цуса которых выполнено по логарифмической спирали, при рационал; них значениях других параметров проточной части обеспечивают ст; бильное функционирование во всей области подач воздуха. Рациональными параметрами корпуса вентилятора являются: угол дуги входного окна Xgx = 170...180°, причем Xgj, + = 360°; угол кривизны спирали оL = 74...76°; высота нагнетательного патрубка

S,г = 0,60...0,67 .

Большое влияние на характеристики вентилятора оказывает положение и форма смежной стенки. Наиболее рациональным является установка смежной стенки с относительно тонкой кромкой обтекаемой формы по касательной к окружности наружного диаметра колеса сечений максимального радиуса Rcmax разворота спирали корпуса. При этом положение кромки относительно Rcmax определяется углом

21...25°. Наряду с этим выполнение часта смежной стенки, прилежащей к колесу, жалюзийной повышает устойчивость работы Bei тилятора и снижает уровень шума.

Экспериментальные исследования и эксплуатация разработанные диаметральных вентиляторов показали, что изменение зазора à1 мел ду колесом и входной кромкой основания корпуса мало влияет на аэродинамические показатели вентилятора. В то же время увеличена зазора Л л мевду колесом и кромкой смежной стенки приводит к уменьшению развиваемых давлений и производительности, повышению КПД и снижению уровня шума. При Лг > 0,0527л в области средних расходов воздуха на кривой появляется впадина и с увели

чением зазора она занимает большую область уэ' . Наиболее рациональными величинами являются: А1 - 0,02...0,082£> и й2 = 0,02.. 0,052?г .

Для обеспечения заданных условий забора воздуха при компоновке вентиляторов с другими элементами пневмосистем определены рациональные параметры входных патрубков прямоточного вентилятор (Л = 0°) и вентилятора с утлому поворота воздушного потока 90 , повышающих на некоторых режимах развиваемые давления и

Определено, что более экономичным, чем обычное дросселирова ние, является регулирование поворотной криволинейной стенкой 3

(рис.5), установленной во входном патрубке на кромке смежной стенки 4 или 5. Наибольший эффект при регулировании узких вентиляторов наблюдается в области малых и средних расходов, а при регулировании широких вентиляторов - в области средних и больших расходов. Снижение удельного расхода энергии составляет 10...50$. Предложенное устройство имеет простую и надежную конструкцию, обеспечивающую удобство и широкий диапазон регулирования режима работы диаметрального вентилятора. Кроме того, при регулировании "вниз" повышается устойчивость работы вентилятора, а на малых и средних расходах снижается уровень шума.

Изучено регулирование эшоры скоростей воздуха по высоте нагнетательного патрубка с помощью установленных в нем поворотных лопаток 6. Более плавное и "глубокое" регулирование достигается при установке большего количества лопаток. Однако при этом в области наибольших у>' снижаются значения ^ и ^ . Установка в проточной части корпуса криволинейной плоскости 7 позволяет получить эпюру с максимальными скоростями в среднем сечении патрубка и повысить КПД.

В результате теоретического и экспериментального исследования моделей и широких диаметральных вентиляторов разработан ряд аэродинамических схем, отличающихся параметрами колес и корпуса, формой и положением смежной стенки и входного патрубка. Все они прошли дополнительные исследования в пневмосистемах зерно- и се-мяочистительных машин.

На рисунке 6 приведены количественные характеристики разработанных вентиляторов при работе в замкнутых, разомкнутых и замкнуто-разомкнутых пневмосистемах опытных и серийно выпускаемых машин МП0-50 и МПО-ЮО, МС-4,5, МВО-7 и МВО-Ю. На аэродинамические показатели вентиляторов и качество воздушного потока в значительной мере влияют условия работы, которые зависят от типа пневмо-системы, ее сопротивления и места дросселирования. Так, характеристика '(0) вентилятора с жалюзийной смежной стенкой, установленного в замкнутой пневмосистеме машины МП0-50, имеет в области средних расходов горизонтальный участок с небольшой впадиной, а в замкнутой пневмосистеме машины МС-4,5 состоит только из нисходящей ветви. Наибольшие значения КПД достигаются в пневмосистеме машины МП0-50. Коэффициент сопротивления Кс пневмосисте-мы машины МП0-50 (без зерна) равен 19,4 Па»с2/м6, а пневмосистемы машины МС-4,5 - 125,7 Па«с2/м .

Характеристики вентилятора д>и работе в замкнутой пневмосис-

Я,

Па 600

400

200

Я,

Па

т

3 00

150

\ 1

\ Рг

/ / В-1,5 м; 2>г-0,4м; _ Л =660мин

Ц Я. дб Я»,

Па

84- 450 аг

04 зоо

0,1 150

10 6

15

о О

ч N.

Ч

В=0,9м; В^О^м; ^ п- 850мин

\ X

\

В = 0,9 М; п=вООмий — • N

к

Па 450

V

0,4 300

аг т

еО.мУчго3

0,4

о,г

г г

за,м3/ч-103

1 &

В—0,9м ; Ъг-0,3м-, П=870мин'

V

0,4

0,2

6 0,м¥ч-1о3

Рис.6. Количественные характеристики вентиляторов при работе в пневмосистемах зерно- и семяочистительных машин: а - МП0-50 и ШЮ-ЮО; б - МС-4,5; в - МВО-7 (без воздухоочистителя) при дросселировании в нагнетательном канале; г - ¡»130-7 и МВО-Ю при дросселировании в ПСК

5

теме машины МС-4,5 и разомкнутой пневмосистеме машины МВО-7 отличаются величиной расходов и значением КПД. При параллельной работе каналов сопротивление пневмосистемы меньше почти в 2,5 раза (Ло = 48,8 Па-с^/м6), поэтому вентилятор работает в области больших расходов и имеет большее значение утах . Следует заметить, что приведенные характеристики представляют разные области одной характеристики вентилятора, снятой на стенде при свободном заборе воздуха.

В пятом разделе "Разработка и экспериментальное исследование технологического процесса пневмосистем зерно- и семяочистительных машин" приведены результаты исследования замкнутых пневмосистем с последовательно установленными ПСК и нагнетанием воздуха в первый и второй каналы, разомкнутой (аспирационной) и замкнуто-разомкнутой пневмосистем с параллельно работающими ПСК.

Технологические схемы исследованных пневмосистем приведены на рисунке 7.

В замкнутых пневмосистемах (рис.7,а и б) поток воздуха создается одним диаметральным вентилятором 5, поэтому по сравнению с пневмосистемой машины СМ-4 упрощается ее конструкция. При этом в первой из систем воздух нагнетается во второй ПСК 10, а во второй - в первый канал 2. Регулирование скорости воздуха в ПСК осуществляли изменением площади 5 входного окна, глубины А, канала первичной очистки, глубины д/г перепускного канала 14 и частоты п. вращения колеса вентилятора. Установлено, что в первом ПСК наиболее эффективным является регулирование глубиной (заслонкой 13) перепускного канала. При этом регулирование отношения скоростей в пределах 0,7...О,8 вызывает изменение скорости воздуха не более 2%, то есть работа первого ПСК не оказывает существенного влияния на работу второго ПСК. В то же время регулирование частотой вращения колеса вентилятора диаметром Вг - 0,3м в пределах 850...1050 мин"^ не влияет на отношение скоростей воздуха 1/1/1/2 , а прямо пропорционально изменяет их величины.

В разомкнутой и замкнуто-разомкнутой пневмосистемах с двумя параллельно функционирующими каналами (рис.7,в и г) за счет рационального положения кромки смежной стенки 18 осадочных камер созданы условия для стабильной подачи воздуха в первый ПСК при регулировании ее во втором. В разомкнутой пневмосистеме кромка смежной стенки осадочных камер должна находиться на расстоянии 0,6627.2 от вертикального диаметра колеса и на 0,40Дг - от гори-

Рис.7. Технологические схемы замкнутых (а и б), разомкнутой (в) и замкнуто-разомкнутой (г)

пневмосистем:-— - поток очищаемого материала: —-8—•— чистый воздух; —н—•— воздуш-

кыйшэток с легкими примесями; -1—>- - воздушный поток с пылью;---»- - легкие примеси

Рис.8. Номограмма для определения рационального положения кромки смежной стенки осадочных камер (угла при Ас = 0,2) в зависимости от сопротивления Щ* пневмосистемы и отношения

скоростей воздуха в ИСК: I - <р0 = -11°; 2 - % = -16й; 3 - *4>е = -21 , 4 - <рс = -2$; 5 - <рс = -31°

зонтального. При таком положении кромки стенки регулирование скорости воздуха 1/г во втором канале разомкнутой пневмосистемы опытной машины МВ0-7 в пределах 2,6...9,0 м/с приводит к изменению скорости воздуха 1/, на 0,3 м/с.

В замкнуто-разомкнутой пневмосисгеме наиболее предпочтительным является регулирование скорости воздуха 1/2 заслонкой 6, установленной в отводе ПСК, а регулирование скорости воздуха 1/? -сблокированными заслонками 13, установленными в воздухоподводя-щем канале и отводе ПСК. Выявлено, что рациональное положение смежной стенки осадочных камер, характеризуемое параметрами Ас и , зависит от требуемого соотношения скоростей 1///Ц, и режима функционирования пневмосистемы. Для определения рационального положения смежной стенки разработана номограмма (рис.З).

В пневмосистеме опытной машины МВО-Ю при Ас = 50 мм, = = -26° и регулировании скоростей воздуха и заслонками, установленными в отводах ПСК, обеспечивается необходимый диапазон изменения и высокая стабильность подачи воздуха в ПСК. При глубине каналов к1 = Н3 = 0,14 м, диаметре колеса Ог = 0,3 м и частоте П = 930 мин~* скорость воздуха V/ изменяется в пределах 0,2...7,6 м/с, а 1/г - 3,1...10,2 м/с. При этом скорости 7/г и 2^ отклоняются от первоначального значения соответственно не более чем на 0,5 и 1,2 м/с.

¿лагодаря применению разработанных диаметральных вентиляторов в зоне сепарации ИСК всех трех типов пневмосистем опытных машин обеспечивается равномерное поле скоростей и особенно по ширине каналов. В замкнутой пневмосистеме свмяочистительной машины МС-4,5 без зерновой нагрузки значения коэффициентови /1-й вариации скорости воздуха по ширине и глубине первого ШК равны 0,060 и 0,250, а второго ПОК - 0,064 и 0,045.

В разомкнутой пневмосистеме опытной машины i.ffl0-7 в первом ПСК с увеличением подачи семян ржи от 2,23 до 7,22 т/ч коэффициент J* вариации скорости потока воздуха изменяется от 0,127 до 0,184. Во втором ИСК минимальное значение /л = 0,049 соответствует подаче 3,44 т/ч, а максимальное значение ß = 0,177 -при подаче 7,22 т/ч. При очистке семян ячменя в зависимости от подачи коэффициентß в первом канале изменяется в пределах О,105...О,116, а во втором - в пределах 0,061...0,095.

В замкнуто-разомкнутой пневмосистеме опытной машины MB0-I0 на очистке семян ржи при подаче 8,6 т/ч коэффициенты вариации скорости воздуха по ширине первого и второго ПСК соответственно равны 0,091 и 0,078, а по глубине каналов - 0,251 и 0,078.

Испытание замкнутой пневмосистемы машины МС-4,5 показало, что функционирование второго ПСК в режиме всасывания снижает запыленность очищаемых семян. При этом пыление в зоне загрузки зерновой смеси в машину удалось устранить отсосом во всасывающий патрубок вентилятора через дополнительный воздуховод и отверстие на боковине пневмосистемы. Для предотвращения выхода запыленного воздуха из цервой осадочной камеры применено герметичное выгрузное устройство, а для очистки циркулирующего в пневмосистеме воздуха разработан жалюзийный воздухоочиститель.

В результате экспериментальных исследований получены регрессионные модели процесса сепарации и определены рациональные конструктивно-технологические параметры замкнутой пневмосистемы машины МС-4,5: глубина каналов ft1 = h2 = 0,10...0,12 м; угол наклона скатной доски (ввода зерновой смеси в первый канал) f - 30°; частота вращения питающего валика диаметромdg= 0,06 м ti = 250 мин-*; максимальная подача на очистке семян пшеницы при допустимых потерях зерна в отходы и необходимом качестве очистки G й 6 т/ч.

При сепарации зерновых смесей различных культур в вертикальных ПСК разомкнутой и замкнуто-разомкнутой пневмосистем подучены

регрессионные модели, определяющие зависимость эффекта очистки и потерь зерна от пропускной способности, скорости воздуха в каналах, частоты вращения питающего валика и глубины каналов. При удельной нагрузке до 1,5 кг/(с>м) рациональная глубина каналов составляет = /г.2= 0,10...0,12 м, при удельной нагрузке до 3,0 кг/(с-м) рациональная глубина канала первичной очистки равна 0,12...0,14 м, а канала вторичной очистки - 0,13...0,16 м. Для ввода зерновой смеси в вертикальные ПСК с удельными нагрузками до 3,0 кг/(с-м) целесообразно использовать питающий валик с верхней подачей диаметром 70 мм и частотой вращения 160...225 мин .

Определены рациональные конструктивные параметры осадочных камер с V -образным движением воздуха при различной форме их дна. Осадочные камеры с симметричной формой дна и со смещенным устройством к выходному окну имеют более высокую эффективность осаждения примесей, чем со смещенным выгрузным устройством к входному окну. С увеличением глубины Н камер до (1,1...1,3)^ ее дайны эффективность осаждения примесей повышается и имеет примерно одинаковые значения для всех трех типов форм дна. Рациональное положение отражательной перегородки 20 (рис.7,г) зависит от формы дна осадочной камеры. В камерах с симметричной формой дна перегородку необходимо устанавливать на расстоянии (0,4...0,5)£ от вертикальной стенки со стороны ввода, а ее кромку - на расстоянии (О,6...О,8)Н от дна камеры. При атом рациональная глубина отвода составляет (0,25...0,35)А .

Изучено влияние скорости воздуха во входном окне осадочной камеры (сепарирующем канале) на эффект Еа осаждения примесей. Увеличение скорости с 4,3 до 11,2 м/с снижает Ео на 5... 1% во всех трех вариантах форм дна камеры.

Для пневмосистем зерно- и семяочистительных машин разработаны инерционные двухступенчатый жалюзийный и жалюзийно-противоточ-ный воздухоочистители с плоскопараллельным движением воздуха (рис.9). Они хорошо компонуются с другими элементами пневмосистем, имеют невысокое сопротивление 300 Па) и обеспечивают в ре-

альных условиях эффект очистки воздуха до 92...95$.

Для разомкнутой пневмосистемы машины МВ0-7 определены рациональные параметры двухступенчатого жалюзийного воздухоочистителя: глубина рабочего канала первой ступени на входе и выходе Н$х~ = 0,19...0,20 м и Н$ых= 0,10...0,11 м; глубина рабочего канала второй ступени на входе и выходе О ДО...О,II м и 0,07

Рис.9. Технологические схемы инерционных воздухоочистителей: а - двухступенчатый жалюзийный; б - жалюзийно-противоточный; —о » .— воздух с легкими цримесями и пылью; —»- - осаждаемые легкие примеси и пыль; -»- - очищенный воздух;

——^ - выход примесей и пыли

...0,08 м; угол установки жалюзи £ = 20...30° при соотношении их шага и длины # ; скорость ввода очищаемого воздуха в рабочий канал первой ступени т/в£= 9...12 м/с.

Экспериментально уточнены рациональные параметры жалюзийно-противоточного воздухоочистителя для условий функционирования в замкнуто-разомкнутой пневмосистеме машины МВО-Ю: длина жалюзий-ной решетки £ж = 0,8..Л,0 м; высота выходного патрубка жалю-зийного воздухоочистителя 0,035...0,045 м при А/л= 0,13м;

высота выходного патрубка пылеосадительной камерц^= 0,03... 0,05 м, глубина пылеосадительной камеры 0,4 м. По методу

геометрического подобия рациональные параметры данного воздухоочистителя пересчитаны для условий функционирования в разомкнутой пневмосистеме стационарной машины МВ0-7С.

В данном разделе также отмечается, что замкнутые шевмосис-темы целесообразнее использовать в передвижных зерноочиститель-

ных машинах, а разомкнутые и замкнуто-разомкнутые пневмосистемы - в стационарных зерно- и семяочистительных машинах. При этом разработанные пневмосистемы имеют высокую эффективность процесса сепарации за счет стабильной подачи чистого воздуха, равномерного поля скоростей воздуха в зоне сепарации и равномерного распределения зерновой смеси по поперечному сечению канала. Кроме того, разомкнутая и замкнуто-разомкнутая пневмосистемы пропускной способностью до 10 т/ч имеют высокую степень унификации.

При изучении условий функционирования опытной машины МВО-Ю на очистке семян ячменя после технологической линии ЗВС-20А + + М-819 + ЗВС-20А установлено, что процессы подачи ОЦ) зерновой смеси, засоренности ЕСЦ) и содержания легких примесей ¿¿Ш являются случайными и подчиняются закону нормального распределения. При этом для рассматриваемых процессов коэффициенты вариации составили Уо = 2,57%, ]/£с = 30,7% и = 20,9$, а время спада корреляционных функций соответственно равной = 330 с, ТйСа = 150 с и = 40 с.

В шестом разделе "Реализация результатов исследований и их экономическая эффективность" уточнена методика расчета пневмосис-тем зерно- и семяочистительных машин, приведены основные технические решения, направленные на совершенствование их технологического процесса, показано практическое применение разработанных диаметральных вентиляторов и пневмосистем.

При расчете пневмосистем автором предложено определять конструктивно-технологические параметры по общепринятой методике, но с учетом их рациональных значений, приведенных в диссертационной работе. Уточненная методика расчета пневмосистем используется в учебном процессе факультета механизации Кировского сельскохозяйственного института.

Технические решения по совершенствованию технологического процесса пневмосистем можно разделить на несколько групп: диаметральные вентиляторы с малым числом лопаток колеса, имеющие устойчивую характеристику во всей области расходов воздуха, высокие коэффициенты давления и производительности и приемлемые значения уровня шума ¿ = 80. ..65 дБ и КПД 0,35. ..0,50); устройства и способы независимого регулирования скорости воздуха в последовательно и параллельно установленных ПСК; устройства ввода зерновой смеси, обеспечивающие равномерное ее распределение по всему поперечному сечению ПСК; устройства, направленные на повышение эффективности очистки воздуха; устройства, направ-

лэнные на снижение удельного расхода энергии, металлоемкости и улучшение санитарно-гигиенических условий.

Диаметральный вентилятор по а.с. li 90I64I применен в пневмо-системе серийно выпускаемой машины предварительной обработки зерна МЛ0-50, а также в пневмосистемах опытных семяочистительных машин МС-4,5, с нагнетанием воздуха во второй ИСК.

Диаметральные вентиляторы по а.с. № I3I4I44 и A I4I3283 применены в пневмосистеме серийно выпускаемой семя очистительной машины ¡vlG-4,5 с нагнетанием воздуха в первый ПСК, использованы при модернизации пневмосистемы ¡.Й0-50А и при разработке пневмосисте-мы МПО-ЮО.

Диаметральный вентилятор-аспиратор по а.с. № I5I32I2 применен в пневмосистемах опытных семяочистительных машин МВО-7, МВ0-7С, MBO-IO, которые испытаны в производственных условиях и Кировской МйС и работают в хозяйствах Кировской области.

При разработке опытных пневмосистем семяочистительных машин МС-4,5 с нагнетанием воздуха во второй ПСК использованы а.с. J№ 860889, III3I86, II28994, I2568I5 и I3I0042.

Пневмосистема серийно выпускаемой семяочистительной машины МС-4,5 выполнена по а.с. tè 1488030, пневмосистемы опытных машин МВО-7 и МВ0-7С - по а.с. № I5I2687, а на пнввмосистему машины MB0-10 получены три решения НИИГПЭ о выдаче патентов.

Годовой экономический эффект при применении одной машины МЛ0-50 составляет 648 рублей (в ценах 1990 года). В протоколе госиспытаний машины МП0-50 отмечается, что диаметральный вентилятор обеспечивает необходимый режим работы дутья дош обработки всех зерновых и зернобобовых культур. Причем удельная металло-и энергоемкость у машины МП0-50 примерно одинакова с машиной CM-I20 фирмы "Камас" (Швеция) и значительно ниже, чем у машины К-527А фирмы "Петкус" (Германия) при сравнительно одинаковых показателях качества очистки.

Годовой экономический эффект от эксплуатации семяочистительной машины МС-4,5 равен 519 рублям (в ценах 1990 года). По сравнению с машиной СМ-4 она имеет больше на 10.. .30$ пропускную способность и меньше на 15...205? удельную металлоемкость и расход энергии на привод вентилятора.

По результатам испытаний опытной машины МВ0-7С вторичной очистки зерна в Кировской МИС годовой экономический эффект составил 546 рублей (в ценах 1990 года). По сравнению с машиной

СВУ-5А она имеет больше на 15...20? пропускную способность, меньше на 15...2055 удельную металлоемкость и в 1,7 раза - удельную энергоемкость.

От внедрения опытной машины МВО-Ю в 1992 году в совхозе "Раменский" Кировской области получен экономический эффект 819,1 тыс.рублей. По сравнению с машиной К-547А (Германия) она имеет в два раза меньше удельную энергоемкость и на 30$ - удельную металлоемкость.

ОБЩИЕ ВЫВОДЫ

1. В применении к пневмосистемам зерно- и семяочистительных машин разработаны малошумные диаметральные вентиляторы со спиральной формой корпуса и малым числом лопаток колеса =12... 16), обеспечивающие при рациональных конструктивных параметрах устойчивую работу во всей области изменения расходов и развивающие на номинальном режиме достаточно высокие значения коэффициентов давления и производительности ( % = 2,5...4,1 и У^ = 0,45 ...0,95).

2. Регулирование режима работы диаметрального вентилятора поворотом криволинейной стенки входного патрубка относительно кромки смежной стенки снижает удельный расход энергии на 10...50$ по сравнению с дросселированием заслонкой и имеет более простую

и надежную конструкцию по сравнению с устройствами изменения частоты вращения колеса.

3. В пневмосистемах зерно- и семяочистительных машин, имеющих двойную очистку зерновой смеси потоком воздуха и обслуживаемых одним вентилятором, целесообразно использовать диаметральный вентилятор-аспиратор, всасывающий патрубок которого разделен перегородкой на два канала. При этом в один из каналов подается практически постоянное количество воздуха при изменении сопротивления (подачи воздуха) в другом. Установлено, что рациональное положение кромки перегородки определяется зазором между кромкой

и наружным диаметром колеса Ас = 0,1___0,32^ и соотношением углов дуг входа воздуха в колесо 1:1... 1:2.

4. Определены рациональные способы регулирования скорости воздуха в последовательно и параллельно функционирующих ПСК. В замкнутой пневмосистеме с двумя последовательно функционирующими каналами наиболее эффективным является регулирование скорости воздуха заслонками, установленными в перепускном и виздухоподво-дящем каналах. При регулировании отношений скоростей 7///Уг в

пределах 0,7...0,в изменение скорости воздуха во втором канале составляет

В разомкнутой (аспирационной) и замкнуто-разомкнутой пнев-моеистемах, снабженных диаметральным вентилятором-аспиратором, независимое регулирование скорости воздуха в параллельно функционирующих ИСК достигается заслонками, установленными в отводах каналов. При рациональном положении кромки смежной стенки осадочных камер относительно колеса вентилятора-аспиратора коэффициент Уг/ стабильности скорости воздуха не превышает 0,186 во всем диапазоне регулирования V/ и .

5. Рациональная глубина вертикальных ПСК зависит от их назначения и удельной нагрузки. При удельной нагрузке до I,5кг/(с-м) глубина каналов первичной и вторичной очистки составляет Л, =

= кл = 0,10...О,12 м, при удельной нагрузке до 3,0 кг/(с•м) глубина канала первичной очистки равна 0,12...О,14 м, а канала вторичной очистки - 0,13...О,16 м. Ввод зерновой смеси в вертикальные ПСК с указанными удельными нагрузками целесообразно осуществлять питающим валиком с верхней подачей диаметром 70 мм и частотой вращения 160...225 мин-"'-.

6. Осадочные камеры с V -образным движением воздуха при рациональном соотношении конструктивно-технологических параметров обеспечивают эффект осаждения примесей 95...97$. Более высокую эффективность осавдения примесей имеют осадочные камеры с симметричной формой дна и со смещенным выгрузным устройством к выходному окну. Отражательную перегородку, предназначенную душ создания V -образного движения воздуха, в камерах с симметричной формой дна целесообразно устанавливать от вертикальной стенки со стороны ввода на расстоянии 0,4...О,5 длины камеры, а кромку перегородки - на расстоянии 0,6...0,8 высоты камеры от

ее дна. Рациональная глубина камеры составляет не менее 0,9 ее длины.

7. Инерционные двухступенчатый жалюзийный и жалюзийно-про-тивоточный воздухоочистители с плоскопараллельным движением воздуха хорошо компонуются с элементами пневмосистем и обеспечивают в реальных условиях эффект очистки до 93...95$ при сопротивлении 160...270 Па.

8. Разработаны замкнутые пневмосистемы семяочистигельной машины МС-4,5 с нагнетанием воздуха в каналы первичной и вторичной очистки и оптимизирован их технологический процесс. Установлено,

что функционирование канала вторичной очистки в режима всасывания снижает запыленность очищенных семян. По сравнению с воздушной системой семяочистительной машины СМ-4 они проще по конструкции, обладают более высоким качеством очистки и имеют меньшую металло- и энергоемкость.

9. Разработаны разомкнутая (аспирационная) и замкнуто-разомкнутая пневмосистемы машин вторичной очистки зерна МВО-7, -7C.-I0 и определены их рациональные конструктивно-технологические параметры. Аспирационную пневмосистему отличают простота конструкции и высокое качество очистки зерновой смеси при небольшой удельной металло- и энергоемкости. Замкнуто-разомкнутая пневмосистема по сравнению с аспиравдонной сложнее по конструкции, но имеет лучшие технико-энергетические показатели: больше на 16...20$ скорость воздуха в каналах и меньше на 12...18% удельный расход энергии.

10. Испытания и эксплуатация опытных и производственных образцов зерно- и семяочистительных машин с разработанными пнев-мосистемами подтвердили высокую эффективность их функционирования и значимость решаемой научной проблемы. По сравнению с лучшими отечественными и зарубежными аналогами они имеют больше на 10...30$ пропускную способность, меньше на 15...30$ удельную металлоемкость и в 1,2...2,0 раза - удельную энергоемкость.

Основное содержание диссертации опубликовано в следующих работах:

1. A.c. I5I2687 СССР, МКИ5 В07В 4/02. Аспирационная система зерноочистительной машины /Н.П.Сычугов, А.И.Бурков, Б.Г.Пле-хов и др. Опубл. 07.10.89. Вал. № 37.

2. Аспирационная система зерноочистительной машины (решение ВНШГПЭ от 28.08.92 о выдаче патента по заявке № 5005673, М.кл.5 В07В 4/02/А.И.Бурков, В.Л.Андреев; Заявл. 06.09.91.

3. Бурков А.И. Анализ конструкций пневмосистем воздушно-решетных зерно- и семяочистительных машин //Научные проблемы технического обеспечения аграрно-промышленного комплекса Нечерноземной зоны РСФСР: Материалы научно-практической конференции НПО "Нечерноземагромаш". - Санкт-Петербург, 1991. - С.77,73.

4. Бурков А.И. Влияние вала на аэродинамические и шумовые показатели диаметральных вентиляторов /Киров, с.-х. ин-т. - Киров. I9B9. - ¿еп. во ВНИИТЭИагропром: Механизация и электрификация с.-х. производства. - 1989. - № 8. - С.17.

о. Бурков А.П. Влияние дросселя на работу диаметрального вентилятора //Совершенствование конструкции и эксплуатации сельскохозяйственной техники: .Межвуз.сб.науч.тр. - Пермь, 1985. -С.151-155.

6. Бурков А.И. Испытание диаметральных вентиляторов с малой относительной шириной //Средства механизации при интенсивных технологиях сельскохозяйственного производства: Тр. НИИСХ Северо-Востока. - Киров, 1991. - С.16-19.

7. Бурков А.П. Пути унификации пневмосистем для зерно- и семяочистительных машин //Тракторы и сельхозмашины. - 1991. -№ 9. - С.27-29.

8. Бурков А.И. Работа диаметрального вентилятора в замкнутой и разомкнутой пневмосистемах зерноочистительных машин //Механизация в полеводстве: Сб.науч.тр. - Киров, 1991. - С.13-17.

9. Бурков А.И. Регулирование диаметральных вентиляторов сельскохозяйственных маши /Киров.с.-х.ин-т. - Киров, 1990. -12 с. - Деп. во ВНИИТЭИагропроме: Механизация и электрификация с.-х. производства. - 1990. - № 7. - С.6.

10. Бурков А.И. Теоретические основы эффективности замкнуто-разомкнутой пневмосистемы зерноочистительной машины //Сибирский вестник сельскохозяйственной науки. - 1992. - № 3. - С.90-94.

11. Бурков А.И. Течение воздуха в рабочем колесе диаметрального вентилятора с валом //Совершенствование технологий и технических средств для механизации сельскохозяйственных процессов: Сб.науч.тр. НИИСХ Северо-Востока. - Киров, 1992. -

С.27-31.

12. Бурков А.И., Андреев В.Л. Определение рационального положения смежной стенки осадочных камер замкнуто-разомкнутой пневмосистемы зерноочистительной машины /НПО "Луч". - Киров, 1992. - II с. - Деп. во ВНИИТЭИагропроме. Механизация АПК. -1992. - № 5. - С.6.

13. Бурков А.И., Андреев В.Л. Разработка инерционного жалю-зийно-противоточного воздухоочистителя зерноочистительных машин //Совершенствование технологических процессов и рабочих органов машин в растениеводстве и животноводстве: Сб.науч.тр. - С.Петербург, 1992. - С.3-7.

14. Бурков А.И., Андреев В.Л. Регулирование скорости воздуха в пневмосепарирувдих каналах замкнуто-разомкнутой пневмосистемы /НПО "Луч". - Киров, 1992. - II с. - Деп. во БНИИТЭИ-

агропроме. Механизация АПК. - 1992. - & 5. - С.6.

15. Бурков А.И., Андреев В.1., Хаустов А.М. Определение рациональных значений основных геометрических параметров симметричной осадочной камеры //Совершенствование технологий и технических средств для механизации сельскохозяйственных процессов: Сб.науч.тр. НИИСХ Северо-Востока. - Киров, 1992. - C.II4-I2I.

16. Бурков А.И., Одинцов Н.И. Оценка эффективности работы замкнутой пневмосистемы //Методы и средства контроля качества функционирования технологических процессов с.-х. машин и комплексов: Сб.науч.тр. Ленинград, ин-та. - Л.-Пушкин, 1985. -

С.59-61.

17. Бурков А.И., Плехов Б.Г. Исследование рабочего процесса осадочных камер и пневмосепарирувдих каналов аспирационной системы семяочистигельной машины /Киров, с.-х. ин-т. - Киров, 1990. - II с. - Деп. во ВНИИТЭЙагропроме: Механизация и электрификация с.-х. производства. - 1990. - № 9. - С.10.

18. Бурков А.И., Плехов Б.Г. Аспирационная пневмосистема семяочистительной машины //Тракторы и сельхозмашины. - 1991. -Л 10. - С.31-33.

19. Бурков А.И., Сычугов Н.П. Влияние сопротивления сети и частоты вращения колеса на параметры воздушного потока и уровень шума диаметрального вентилятора //Механизация и электрификация в животноводстве и кормопроизводстве: Сб.науч.тр. Киров, с.-х. ин-та. - Пермь, 1981. - Т.72. - С.64-69.

20. A.c. II0I588 СССР, МКИ Р04Д 25/08. Вентиляторная установка /Н.П.Сычугов, А.И.Бурков, Н.И.Одинцов, С.М.Куклин. -Опубл. 07.07.84. йод. №25.

21. Грабельковский Н.И., Сычугов Н.П., Бурков А.И. Использование диаметральных вентиляторов в сельскохозяйственном производстве //Повышение эффективности вентиляторных установок: Материалы семинара. - «i., 1982. - C.I38-I4I.

22. Гриднеева Г.А., Сычугов H.H., Бурков А.Л. Работа диаметрального вентилятора в замкнутой воздушной системе зерноочистительной машины //Совершенствование рабочих органов и повышение технологических процессов сельскохозяйственных машин: Науч.тр. Ленинград, с.-х. ин-та. - Л.-Пушкин, 1980. - Т.397. -С.64-67.

23. A.c. 1652663 СССР, М.кл.5 Р04Д 17/04. Диаметральный вентилятор /А.И.Бурков. - Опубл. 30.05.91. Бал. № 20.

24. A.c. 90I64I СССР, М.кл.3 Р04Д 17/04. Диаметральный вентилятор /Н.¡1.Сычугов, Л.Л.Бурков. - Опубл. 30.01.82. Бил. Jê 4.

25. A.c. 1314144 СССР, МКИ5 Р04Д 17/04. Диаметральный вентилятор /H.H.Сычугов, А.'Л.Бурков, Н.й.Грабельковский и др. -Опубл. 30.05.87. Бюл. Jé 20.

26. A.c. 1373882 СССР, М.кл.4 Г04Д 17/04. Диаметральный вентилятор /Н.П.Сычугов, А.И.Бурков, Н.В.Жолобов. - Опубл.

15.02.88. - Бюл. Jé 6.

27. A.c. I4I3283 СССР, М.кл.4 Р04Д 17/04. Диаметральный вентилятор /Н.П.Сычугов, А.И.Бурков, Н.В.Жолобов, Ю.П.Полунин. -Опубл. 30.07.88. Бюл. № 28.

28. A.c. I5I32I2 СССР, МКИ5 Р04Д 17/04. Диаметральный вентилятор-аспиратор /H.H.Сычугов, А.И.Бурков, В.Г.Плехов. - Опубл.

07.10.89. Бюл. № 37.

29. Жалюзийный воздухоочиститель (решение ВНИИГПЭ от 28.09.92 о выдаче патента по заявке № 5005713), М.кл.5 В01Д 45/00 /А.И.Бурков, Б.Г.Плехов, В.Л.Андреев; Заявл. 6.09.91.

30. A.c. II65456 СССР, МКИ В02В 1/02, В07В 4/00. Замкнутая пневмосистема зерноочистительной машины /В.Д.Олейников, Н.й.Грабельковский, А.И.Бурков и др. - Опубл. 07.07.85. Вол. Ä 25.

31. A.c. 1207523 СССР, ¡»ИИ В07В 4/00, A0IP 12/44. Замкнутая пневмосистема зерноочистительной машины /Н.П.Сычугов, А.И.Еурков, Н.И.Одинцов и др. - Опубл. 30.01.86. Бюл. № 4.

32. A.c. 1637888 СССР, М.кл.5 В07В 4/00. Замкнутая пневмосистема зерноочистительной машины /Н.П.Сычугов, А.И.Бурков, В.Е.Сайтов. - Опубл. 30.03.91. Бюл. В 12.

33. A.c. I65I995 СССР, М.кл.5 В07В 4/02. Замкнутая пневмосистема зерноочистительной машины /Н.П.Сычугов, А.И.Бурков, И.В.Тимофеев и др. - Опубл. 30.05.91. Бюл. № 20.

34. A.c. I731293 СССР, М.кл.5 В07В 4/02. Зерноочистительная машина /А.И.Бурков. - Опубл. 07.05.92. Бюл. № 17.

35. A.c. II945I0, МКИ В07В 4/00, A0IP 12/44. Зерноочистительная машина /В.Д.Олейников, Н.й.Грабельковский, А.И.Еурков и др. - Опубл. 30.11.85. Бюл. & 44.

36. A.c. I3I3526 СССР, М.кд.4 В07В 4/00. Зерноочистительная машина /В.Д.Олейников, Н.й.Грабельковский, А.И.Бурков и др. -Опубл. 30.05.87. Бюл. Jé 20.

37. A.c. I24047I СССР, МКИ В07В 4/02. Зерноочистительная машина /Н.П.Сычугов, А.И.Еурков, С.М.Куклин и др. - Опубл. 30.06.86. Вол. » 24.

38. A.c. I465I36 СССР, М.кл.4 В07В 4/00. Зерноочистительная машина /Н.П.Сычугов, А.И.Бурков, Н.И.Одинцов а др. - Опубл. 15.03.89. йод. А 10.

39. A.c. 1456254 СССР, М.кл.4 В07В 4/00. Зерноочистительная машина /Н.П.Сычугов, А.И.Бурков, С.А.Лодоплелов и др. - Опубл. 07.02.89. Бюл. J6 5.

40. A.c. 1456255 СССР, М.кл.4 В07В 4/02. Зерноочистительная машина /Н.П.Сычугов, А.И.Бурков, В.Е.Сайтов. - Опубл. 07.02.89 Бал. № 5.

41. A.c. I7I0I45 СССР, М.кл.5 В07В 4/00. Зерноочистительная машина /Н.П.Сычугов, А.И.Бурков, В.Е.Саитов и др. - Опубл. 07.02.92. Бшг. № 5.

42. A.c. 1634339 СССР, М.кл.5, В07В 4/02. Зерноочистительная машина /Н.П.Сычугов, А.И.Бурков, В.Е.Саитов и др. - Опубл. 15.03.91. Бюл. № 10.

43. Инерционный воздухоочиститель (решение ВНШШЭ от Н.05.93 о выдаче патента по заявке № 5055279), М.кл.5 В01Д 45/06 /А.И.Бурков, В.Л.Андреев, Ю.П.Нолунин, Н.И.Грабельковский, Н.Н.Гехгман, А.С.Борщ, А.М.Шамшев, Н.П.Сычугов; Заявл. 20.07.92.

44. A.c. I232330I СССР, МКИ В07В 4/00. Пневматический сепаратор зерновой смеси /Н.К.Панкратов, Н.И.Грабельковский, А.И.Бурков и др. - Опубл. 23.05.86. Бюл. № 19.

45. A.c. I247I08 СССР, МКИ В07В 4/02. Пневматический сепаратор /Н.П.Сычугов, А.И.Бурков, С.М.Куклин и др. - Опубл. 30.07.86. Бюл. 28.

46. A.c. 1542636 СССР, М.кл.5 В07В 4/00. Пневмосепаратор /Н.П.Сычугов, У.Н.Полунин, А.И.ьурков и др. - Опубл. 15.02.90. Бюл. № 6.

47. A.c. 946690 СССР, М.кл.3 В07В 4/02, A0IF 12/44. Пневмосепаратор сыпучего материала /Н.П.Сычугов, А.И.Бурков. - Опубл. 30.07.82. Бюл. № 28.

48. A.c. I247I07 СССР, М.кл.4 I247I07. Пневмосепаратор сыпучих материалов /А.И.Бурков, М.В.Баранов. - Опубл. 30.07.86. Бюл. Л 28.

49. Пневмосепарирующее устройство зерноочистительной машины (решение ВНИИГцЗ от 16.10.91 о выдаче патента по заявке

№ 49I346I), М.кл.5 В07В 4/02 /Н.Н.Гехтман, А.С.Борщ, В.Г.Кобзев, А.И.Бурков, Н.П.Сычугов, Н.В.лолобов; Залвл. 20.02.91.

50. A.c. I48ö030 СССР, М.кл.4 В07В 4/02. Пневмосепарирующее устройство зерноочистительной машины /Ю.П.Полунин, Н.И.Грабель-

ковский, А.И.Бурков и др. - Опубл. 23.06.89. Бюл. Je 23.

51. A.c. II26394 СССР. МКИ 4/02, В07В 4/02, AOI? 12/44. Пневмосепарирующее устройство зерноочистительной машины /Н.П.Сычугов, А.И.Бурков. - Опубл. 15.12.84. eta. J6 46.

52. A.c. 860389 СССР, М.кл.3 В07В 4/02. Пневмосепарирующее устройство зерноочистительной машины /H.H.Сычугов, А.И.Бурков, Н.И.Грабельковский и др. - Опубл. 07.09.81. Бол. № 33.

53. A.c. III3I86 СССР, МКИ В07В 4/02. Пневмосепарирующее устройство зерноочистительной машины /Н.П.Сычугов, А.И.Бурков, Н.И.Грабельковский и др. - Опубл. 15.09.84. йол. Jk 34.

54. A.c. I3I0042 СССР, М.кл.4 В07В 4/02. Пневмосепарируащее устройство зерноочистительной машины /Н.П.Сычугов, Н.И.Грабельковский, А.И.Бурков и др. - Опубл. 15.05.87. Бюл. № 18.

55. A.c. I2568I5 СССР, МКИ В07В 4/02, A0IF 12/44. Пневмосепарирующее устройство зерноочистительной машины /Н.П.Сычугов, Ю.П.Полунин, А.И.Бурков и др. - Опубл. 15.09.86. Бюл. Je 34.

56. Пневмосисгема зерноочистительной машины (решение ВНШГПЭ от 28.08.92 о выдаче патента по заявке № 5005916 , М.кл.5 В07В 4/02 /А.И.Бурков, В.Л.Андреев; Заявл. 06.09.91.

57. Пневмосистема зерноочистительной машины (решение ВНШГПЭ от 17.10.91 о выдаче патента по заявке J6 4917363), М.кл.5 В07В 4/02 /А.И.Бурков, В.Л.Андреев, Ю.П.Полунин, Н.И.Грабельковский, А.А.Гехтман; Заявл. 24.12.90.

58. Пневмосистема зерноочистительной машины (решение ВНШГПЭ от 17.10.91 о выдаче патента по заявке Jfc 4918505), М.кл.5 В07В 4/02 /А.И.Бурков, В.Л.Андреев, Н.П.Сычугов, Б.Г.Плехов, Ю.П.Полунин, Н.И.Грабельковский, А.А.Гехтман; Заявл. 24.12.90.

59. A.c. I65I994 СССР, М.кл.5 В07В 4/02. Пневмосистема зерноочистительной машины /Н.П.Сычугов, А.В.Алешкин, И.В.Тимофеев, А.И.Бурков и др. - Опубл. 30.05.91. Оол. £ 20.

60. A.c. I67I369 СССР, М.кл.5 В07В 4/02. Пневмосистема зерноочистительной машины /Н.П.Сычутов, А.И.Бурков, Н.В.Жолобов и др. - Опубл. 23.08.91. Eta. Л 31.

61. A.c. 1623796 СССР, М.кл.5 В07В 4/02. Пневмосистема зерноочистительной машины /Н.П.Сычутов, А.И.Е!урков, В.Е.Саитов и др. - Опубл. 30.01.91. Бга. № 4.

62. A.c. III2I5I СССР, МКИ Р04Д 17/04. Прямоточный диаметральный вентилятор /Н.П.Сычутов, А.И.Бурков, Н.И.Одинцов и др. - Опубл. 07.09.84. Бод. № 33.

38. A.c. I465136 СССР, М.кл.4 В07В 4/00. Зерноочистительная машина /Н.П.Сычугов, А.И.Бурков, Н.И.Одинцов и др. - Опубл. 15.03.89. Бюл. № 10.

39. A.c. 1456254 СССР, М.кл.4 В07В 4/00. Зерноочистительная машина /Н.П.Сычугов, А.И.Бурков, С.А.Подоплелов и др. - Опубл. 07.02.89. Вал. Ä 5.

40. A.c. 1456255 СССР, М.кл.4 В07В 4/02. Зерноочистительная машина /Н.П.Сычугов, А.И.Бурков, В.Е.Сайтов. - Опубл. 07.02.89 Бюл. № 5.

41. A.c. I7I0I45 СССР, М.кл.5 В07В 4/00. Зерноочистительная машина /Н.П.Сычугов, А.И.Бурков, В.Е.Сайтов и др. - Опубл. 07.02.92. Бюл. & 5.

42. A.c. 1634339 СССР, М.кл.5, В07В 4/02. Зерноочистительная машина /Н.П.Сычугов, А.И.Бурков, В.Е.Сайтов и др. - Опубл. 15.03.91. Бюл. № 10.

43. Инерционный воздухоочиститель (решение ВНИИГПЭ от ii.05.93 о выдаче патента по заявке № 5055279), М.кл.5 В01Д 45/06 /А.И.Бурков, В.Л.Андреев, Ю.П.Полунин, Н.И.Грабельковский, Н.Н.Гехтман, А.С.Борщ, А.И.Шамшзв, Н.П.Сычугов; Заявл. 20.07.92.

44. A.c. I232330I СССР, МКй В07В 4/00. Пневматический сепаратор зерновой смеси /Н.К.Панкратов, Н.И.Грабельковский, А.И.Бурков и др. - Опубл. 23.05.86. Бюл. № 19.

45. A.c. I247I08 СССР, МКИ В07В 4/02. Пневматический сепаратор /Н.П.Сычугов, А.И.Бурков, С.М.Куклин и др. - Опубл. 30.07.86. Бюл. ü 28.

46. A.c. 1542636 СССР, М.кл.5 В07В 4/00. Пневмосепаратор /Н.П.Сычугов, iü. 11.Полунин, А.И.Бурков и др. - Опубл. 15.02.90. Бюл. № 6.

47. A.c. 946690 СССР, М.кл.3 В07В 4/02, A0IP 12/44. Пневмосепаратор сыпучего материала /Н.П.Сычугов, А.И.Бурков. - Опубл. 30.07.82. Бюл. № 28.

48. A.c. 1247107 СССР, М.кл.4 I247I07. Пневмосепаратор сыпучих материалов /А.И.Бурков, М.В.Баранов. - Опубл. 30.07.86. Бюл. № 28.

49. Пневмосепарирующее устройство зерноочистительной машины (решение ВНИИШЗ от 16.10.91 о выдаче патента по заявке

Jfc 49I346I), М.кл.5 В07В 4/02 /Н.Н.Гехтман, A.C.Борщ, В.Г.Кобзев, А.И.Бурков, Н.П.Сычугов, Н.В.лолобов; Заявл. 20.02.91.

50. A.c. 1488030 СССР, М.кл.4 В07В 4/02. Пневмосепарирующее устройство зерноочистительной машины /¡О.П.Полунин, Н.И.Грабель-

ковский, А.И.Бурков и др. - Опубл. 23.06.8Э. Бюл. & 23.

51. A.c. II28994 СССР. 1Ш 4/02, В07В 4/02, AOIF 12/44. Пневмосепарирующее устройство зерноочистительной машины /H.H.Сычугов, А.И.Бурков. - Опубл. 15.12.84. Зол. № 46.

52. A.c. 860889 СССР, М.кл.3 В07В 4/02. Пневмосепарирующее устройство зерноочистительной машины /H.H.Сычугов, А.И.Бурков, Н.И.ГрабельковскиЙ и др. - Опубл. 07.09.81. Бюл. № 33.

53. A.c. III3I86 СССР, МКИ В07В 4/02. Пневмосепарирующее устройство зерноочистительной машины /Н.П.Сычугов, Л.И.Бурков, Н.И.ГрабельковскиЙ и др. - Опубл. 15.09.84. Бюл. 34.

54. A.c. I3I0042 СССР, М.кл.4 В07В 4/02. Пневмосепарирующее устройство зерноочистительной машины /Н.П.Сычугов, Н.И.Грабзль-ковский, А.И.Бурков и др. - Опубл. 15.05.87. Бюл. № 18.

55. A.c. I2568I5 СССР, МКИ В07В 4/02, A0IF 12/44. Пневмосепарирующее устройство зерноочистительной машины /Н.П.Сычугов, Ю.П.Полунин, А.И.Бурков и др. - Опубл. 15.09.86. Бюл. & 34.

56. Пневмосистема зерноочистительной машины (решение ВНИИГПЭ от 28.08.92 о выдаче патента по заявке Ji 5005916 , М.кл.5 В07В 4/02 /А.И.Бурков, В.Л.Андреев; Заявл. 06.09.91.

57. Пневмосистема зерноочистительной машины (решение ВНИИГПЭ от 17.10.91 о выдаче патента по заявке М 4917363), М.кл.5 В07В 4/02 /А.И.Бурков, В.Л.Андреев, Ю.П.Полунин, Н.И.ГрабельковскиЙ, А.А.Гехтман; Заявл. 24.12.90.

58. Пневмосистема зерноочистительной машины (решение ВНййГПЭ от 17.10.91 о выдаче патента по заявке М 4918505), М.кл.5 В07В 4/02 /А.И.Бурков, В.Л.Андреев, Н.П.Сычугов, Б.Г.Плехов, Ю.П.Полунин, Н.И.ГрабельковскиЙ, А.А.Гехтман; Заявл. 24.12.90.

59. A.c. I65I994 СССР, М.кл.5 В07В 4/02. Пневмосистема зерноочистительной машины /Н.П.Сычугов, А.В.Алешкин, И.В.Тимофеев, А.И.Бурков и др. - Опубл. 30.05.91. Бол. № 20.

60. A.c. I67I369 СССР, М.кл.5 В07В 4/02. Пневмосистема зерноочистительной машины /Н.П.Сычугов, А.И.Бурков, Н.В.Жолобов и др. - Опубл. 23.08.91. Бюя. № 31.

61. A.c. 1623796 СССР, М.кл.5 В07В 4/02. Пневмосистема зерноочистительной машины /Н.П.Сычугов, А.И.Бурков, В.Е.Сайтов и др. - Опубл. 30.01.91. Бюл. Л 4.

62. A.c. III2I5I СССР, МКИ Р04Д 17/04. Прямоточный диаметральный вентилятор /Н.П.Сычугов, А.И.Еурков, Н.И.Одинцов и др. - Опубл. 07.09.84. Бюл. ä 33.

63. Сычугов Н.П., Бурков А.И. Влияние радиальных зазоров на количественные и шумовые характеристики диаметральных вентиляторов //Повышение эффективности процессов послеуборочной обработки зерна и переработки кормов: Науч.техн.бюл. - Новосибирск, 1986.

- Вып. 26. - С.46-51.

64. Сычугов Н.П., Бурков А.И. Генераторы воздушного потока с настраиваемым профилем продольных скоростей //XI Международная конференция по флюидике "Яблонна 88": Доклады. - София, 1988. - С.405-411.

65. Сычугов Н.П., Цурков А.И. и др. Замкнутые пневмосистемы семяочистительных машин //Тракторы и сельхозмашины. - 1988. -

№ 8. - С.28-31.

66. Сычугов Н.П., Бурков А.И. Исследование воздушных потоков замкнутых аспирационных систем зерноочистительных машин // Перспективы технологии и комплексы машин для послеуборочной обработки зерна в хозяйствах: Науч.техн.бюл. - Новосибирск, 1982.

- Вып.35. - С.24-27.

67. Сычугов Н.П., Бурков А.И. Методика исследования работы диаметрального вентилятора в замкнутых пневмосистемах зерноочистительных машин //Исследование рабочих процессов машин в растениеводстве: Сб.науч.тр. - Пермь, 1982. - С.33-38.

68. Сычугов Н.П., Бурков А.й. Применение диаметральных вентиляторов в замкнутых пневмосистемах зерноочистительных машин //Тракторы и сельхозмашины. - 1981. - № 2. - С.23-26.

69. Сычугов Н.П., Бурков А.И., Грабельковский Н.И. Регулирование скорости воздуха в аспирационных каналах зерноочистительных машин с замкнутой пневмосистемой //Тракторы и сельхозмашины. - 1982. - Je 10. - С.23-26.

70. Сычугов Н.П., Бурков А.И., Жолобов Н.В. Повышение эффективности работы пылеотделителя замкнутых пневмосистем семяочистительных машин //Совершенствование конструкций и эксплуатации сельскохозяйственных машин, применяемых в растениеводстве: Меж-вуз.сб.науч.тр. - Пермь, 1988. - С.23-27.

71. Сычугов Н.П., Бурков А.П., Жолобов Н.В. Улучшение аэродинамических и шумовых характеристик диаметрального вентилятора пневмосистемы машины МС-4,5 //Механизация процессов производства семенного зерна: Тр. Ш1ИСХ Северо-Востока. - Киров, 1988. -С.58-63.

72. Сычугов H.H., Бурков А.й., Куклин СЛ. Зксперименталь-

ное исследование некоторых геометрических параметров прямоточного диаметрального вентилятора //Совершенствование конструкции и повышение надежности сельскохозяйственных машин: Межвуз. сб.науч.тр. - Ижевск, 1983. - С.43-51.

73. Сычугов H.H., Бурков А.И., Одинцов Н.И. Повышение производительности пневмосепарирующего канала машин для предварительной очистки зерна //Тракторы и сельхозмашины. - 1986. -

ü 2. ~ С.26-2У.

74. Сычугов -i.il., Бурков А.Л., Плехов Б.Г. Изыскание схемы и исследование параметров инерционного жалтаийного воздухоочистителя /Киров.с.-х.ин-т. - Киров, 1989. - Деп. во ВНИИТЭИ-агропроме: Механизация и электрификация с.-х. производства. -1989. - Ш 8. - С.18.

75. Сычугов Н.П., Бурков А.И., Плехов Б,Г. Независимое регулирование скорости воздуха в одном из двух параллельно работающих аспирационных каналов пневмосистемы семяочистительной машины /Киров.с.-х.ин-т. - Киров, 1988. - II с. - Деп. во ВНИИТЗИагропроме: Механизация й электрификация с.-х. производства. - 1988. - Л 6. - С.68.

76. Сычугов Н.П., Бурков А.И., Тимофеев И.В., Алешкин A.B. Исследование динамичных физических процессов с использованием микроэвм на примере снятия количественной характеристики диаметрального вентилятора при его работе в зерноочистительных машинах //Интенсификация сельскохозяйственного производства на основе совершенствования средств механизации и электрификации: Тр. НИИСХ Северо-Востока. - Киров,1990. - С.26-32.

77. A.c. 1725976, М.кл.5 ВОД 45/04. Устройство для отделения примесей от воздушного потока /Н.П.Сичугов, А.И.Бурков, Б.Г.Плехов и др. - Опубл. 15.04.92. Бюл. JS 14.

78. A.c. 969336 СССР, М.кл.3 В07В 4/20. Устройство для разделения зерновой смеси воздушным потоком /Н.П.Сычугов, А.И.Бурков, Н.И.Одинцов. - Опубл. 30.10.82. йол. X 40.

79. A.c. 1296236 СССР, М.кл.4 В07В 4/00. Устройство для очистки зернистых материалов /Н.И.Грабельковский, А.А.Гехтман, А.И.Бурков и др. - Опубл. 15.03.87. Бюл. № 10.

80. A.c. 1569040 СССР, М.кл.5 В07В 4/00. Устройство для очистки зернистых материалов /Н.П.Сычугов, В.Е.Сайтов, И.В.Тимофеев, А.И.йурков. - Опубл. 07.06.90. Бюл. £ 21.

81. A.c. I74537I СССР, М.кл.5 В07В 4/00. Пневмосепаратор /Н.П.Сычугов.А.И.Бурков.Б.Г.Ддехов и др.-0публ.07.07.92.Бюл.№25.