автореферат диссертации по металлургии, 05.16.05, диссертация на тему:Повышение эффективности формоизменения при холодной листовой прокатке с применением валковой системы переменной по длине бочки жесткости

ВВЕДЕНИЕ.

ГЛАВА 1. ПРОЦЕСС ФОРМИРОВАНИЯ ПОПЕРЕЧНОГО ПРОФИЛЯ ХОЛОДНОКАТАНОЙ ЛИСТОВОЙ СТАЛИ

И ЕГО ЭФФЕКТИВНОСТЬ.

1.1. Показатели качества профиля листового проката.

1.2. Сущность процесса формирования поперечного профиля. полос при холодной прокатке.

1.3. Методы улучшения процесса формирования плоскостности листовой стали при холодной прокатке.

1.4. Способы регулирования.

1.5. Характеристики эффективности процесса формирования поперечного профиля, рассматриваемые в настоящем исследовании.

1.6. Противоизгиб рабочих валков.

1.7. Пути совершенствования конструкций опорных валков для повышения технологической эффективности систем противоизгиба и повышения их стойкости.

1.8. Исследование деформаций и нагрузок валковых систем кварто.

1.8.1. Анализ известных методов расчета деформаций валков клети кварто.

1.8.2. Исследования деформаций валков с переменной по длине бочки жесткостью.

1.9. Задачи настоящего исследования.

ГЛАВА 2. МАТЕМАТИЧЕСКАЯ МОДЕЛЬ ДЕФОРМАЦИЙ И НАГРУЗОК ВАЛКОВОЙ СИСТЕМЫ КВАРТО С ОПОРНЫМИ ВАЛКАМИ С ПЕРЕМЕННОЙ ПО ДЛИНЕ БОЧКИ ЖЕСТКОСТЬЮ.,.

2.1. Выбор конструкции составного опорного валка с переменной по длине бочки жесткостью.

2.2. Расчетная схема и обозначения.

2.3. Дискретное описание деформаций и нагрузок.

2.4. Описание деформаций валка с переменной по длине бочки жесткостью.

2.5. Матрицы.

2.5.1. Матрица влияния моментов.

2.5.2. Матрица влияния поперечных сил.:.

2.5.3. Транспонированные матрицы.

2.5.4. Матрицы податливости.

2.5.5. Матрица упругих грузов ВР.

2.6. Описание деформаций рабочего валка.

2.7. Распределения погонных нагрузок.

2.7.1. Составляющие прогибов от межвалкового давления.

2.7.2. Составляющие прогибов от давления полосы.

2.8. Профиль выходящей из клети полосы профиль межвалковой щели).

2.9. Математическая модель.:.

2.10. Проверка возможности замыкания зазора между осью и бандажом.

2.11. Коэффициенты податливости.

Выводы к главе 2.

ГЛАВА 3. ЗАДАЧИ АНАЛИЗА И СИНТЕЗА ПРОФИЛЯ

ПРОКАТЫВАЕМОЙ ПОЛОСЫ, ДЕФОРМАЦИЙ,

ПРОФИЛЕЙ И НАГРУЗОК ВАЛКОВ КЛЕТИ КВАРТО.

3.1. Синтез (проектирование) выходного профиля полосы, текущих и начальных профилей* валков.

3.2. Анализ выходного профиля полосы, деформаций и нагрузок.

3.3. Проверка адекватности разработанной математической модели.

3.3.1. Выбор варианта анализируемой валковой системы.

3.3.2. Экспериментальное исследование фактической поперечной разнотолщинности полос на стане 2500 холодной прокатки.

3.3.3. Расчеты поперечного профиля для условий стана 2500 холодной прокатки. Сопоставление опытных и расчетных данных для задачи анализа.

3.3.4. Расчет профилировок рабочих валков для условий стана 2500 холодной прокатки. Сопоставление опытных и расчетных данных для задачи синтеза.

3.4. Влияние регулирующей силы и усилия прокатки на профиль прокатываемых полос.

Выводы к главе 3.

ГЛАВА 4. ИССЛЕДОВАНИЕ ВЛИЯНИЯ ПРЕДЛАГАЕМОЙ

ВАЛКОВОЙ СИСТЕМЫ НА ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЙ ПРОЦЕСС ХОЛОДНОЙ ПРОКАТКИ

В УСЛОВИЯХ СТАНА 2500.

4Л. Разработка алгоритма выполнения вычислительных экспериментов.

4.2. Технологические режимы стана 2500 холодной прокатки для исследования работы предлагаемой валковой системы.

4.3. Вычислительные эксперименты по исследованию работы предлагаемой валковой системы.

4.3.1. Расчет рациональных профилировок валков клетей стана 2500 холодной прокатки.

4.3.2. Оценка повышения эффективности гидрорегулирования профиля и снижения влияния нестабильности усилия прокатки на стане 2500 холодной прокатки.

4.4. Практическое использование разработанных рекомендаций.

4.4.1. Подготовка практического использования предлагаемых составных опорных валков.

4.4.2. Уточнение профилировок рабочих валков.

Выводы к главе 4.

Потребители традиционно предъявляют жесткие требования к качеству листового проката по таким показателям, как плоскостность и поперечная раз-нотолшинность, поэтому повышение эффективности формоизменения в процессе листовой прокатки в отношении влияния на указанные параметры представляет собой актуальную задачу.

В настоящей работе рассмотрены технологические возможности повышения эффективности процесса формирования поперечного профиля листовой стали при холодной прокатке. В частности, для станов холодной прокатки, оснащенных системами гидромеханического регулирования профиля, возможно расширение действия регулирующего фактора (усилия противоизгиба рабочих валков) и снижение влияния нестабильности технологических факторов (усилия прокатки) за счет применения составных опорных валков с переменной по длине бочки жесткостью. В результате может быть получен комплексный технико-экономический эффект за счет улучшения качества листовой стали по плоскостности в сочетании с повышением стойкости и экономичности валковых систем кварто.

Совершенствование технологии производства листовой продукции в данном направлении требует точного описания воздействия предлагаемой валковой системы на профиль прокатываемой полосы. При этом необходима корректировка начальных (станочных) профилировок валков клети кварто.

Целью настоящего исследования является улучшение качества листовой стали по плоскостности в сочетании с повышением стойкости и экономичности валковых систем кварто путем придания им новых свойств и совершенствования процесса формирования поперечного профиля при холодной прокатке. При этом были поставлены задачи выбора конструкции опорных валков с переменной по длине бочки жесткостью, разработки математической модели деформаций и нагрузок валковой системы кварто с такими опорными валками, а также исследования эффективности формирования поперечного профиля полосы при 6 холодной прокатке при использовании в системе кварто "предлагаемых опорных валков.

Выполненные исследования позволили предложить мероприятия по использованию такой системы в технологическом процессе. В итоге эффективность гидромеханического регулирования профиля возрастает на 3-70%, а влияние колебаний усилия прокатки на поперечный профиль полосы снижается на 3-40%. Приняв для всего сортамента в целом в качестве интегрального снижения только четвертую часть указанного диапазона, можно прогнозировать уменьшение отсортировки полос по неплоскостности на 9-13%.

Выводы к главе 4

1. Разработанные рациональные профилировки рабочих валков (рис. 15, 16) в системе кварто с составными опорными валками предлагаемой конструкции (рис. 4) позволяют увеличить эффективность гидромеханического регулирования профиля на 3-70% (табл. 6).

2. Применение предлагаемого валкового узла кварто позволяет значительно снизить влияние колебаний усилия прокатки на поперечный профиль полосы (табл. 6). Указанное снижение для разнообразных условий лежит в диапазоне от 3 до 40%. Приняв для всего сортамента в целом в качестве интегрального снижения только четвертую часть указанного диапазона, можно прогнозировать уменьшение отсортировки полос по неплоскостности на 9-13%.

3. В настоящее время подготовлены все мероприятия по изготовлению составных опорных валков с переменной по длине бочки жесткостью, а также скорректирована профилировка стана 2500 холодной прокатки с учетом проведенных исследований.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

В настоящей работе рассмотрены технологические возможности повышения эффективности процесса формирования поперечного профиля листовой стали при холодной прокатке. В частности, для станов холодной прокатки, оснащенных системами гидромеханического регулирования профиля, возможно расширение действия регулирующего фактора (усилия противоизгиба рабочих валков) и снижение влияния нестабильности технологических факторов (усилия прокатки) за счет применения составных опорных валков с переменной по длине бочки жесткостью. В результате чего может быть получен комплексный технико-экономический эффект за счет улучшения качества листовой стали по плоскостности в сочетании с повышением стойкости и экономичности валковых систем кварто.

Проведенные исследования позволяют сделать следующие основные выводы.

1. Предложена валковая система кварто с переменной жесткостью, которая создается применением опорного валка специальной конструкции. Это позволяет повысить технологическую эффективность действия противоизгиба рабочих валков, а также снизить влияние нестабильности усилия прокатки на поперечный профиль прокатываемой полосы.

2. Определены основные конструктивные параметры составного опорного валка с переменной жесткостью по длине бочки. Профилирование оси и внутренней поверхности бандажа описаны функционально и зависят от ряда факторов: размеров валка, максимально возможного прогиба при эксплуатации, условий изготовления.

3. Разработано описание деформаций предлагаемых опорных валков в дискретной матричной форме при помощи диагональных матриц податливости с кусочно-линейным описанием погонных нагрузок. Такой подход дает возможность учитывать переменную длину межвалкового контакта и описывать деформации валков как в пределах, так и за пределами контакта рабочих валков с полосой и межвалкового контакта.

4. Разработанная математическая модель клети кварто с опорными валками переменной по длине бочки жесткости позволяет во взаимосвязи находить распределения прогибов валков верхней и нижней пар, профилировок, погонных нагрузок, поперечного профиля полосы с достаточным приближением к реальным условиям.

5. Данная математическая модель позволяет решать важные задачи - анализа и синтеза. Решение задачи анализа позволяет по имеющимся начальным про-филировкам валков клети кварто оценить выходной поперечный профиль полосы. Задача синтеза позволяет отыскать такие начальные профилировки, при которых поперечный профиль прокатываемой полосы будет оптимальным или заданным. Разновидностью задачи анализа является определение влияния регулирующей силы и усилия прокатки на поперечный профиль полосы.

6. Проведенная проверка адекватности разработанной математической модели для условий стана 2500 холодной прокатки ОАО «ММК» показывает сходимость практических и расчетных данных (расхождение на 8,5-11%).

7. Разработаны рациональные профилировки рабочих валков в системе кварто с составными опорными валками предлагаемой конструкции. Это обеспечивает увеличение эффективности гидромеханического регулирования профиля на 3-70%. Применение предлагаемого валкового узла кварто позволяет значительно снизить влияние колебаний усилия прокатки на поперечный профиль полосы. Указанное снижение для разнообразных условий лежит в диапазоне от 3 до 40%. Приняв для всего сортамента в целом в качестве интегрального снижения только четвертую часть указанного диапазона, можно прогнозировать уменьшение отсортировки полос по неплоскостности на 9-13%.

8. В настоящее время подготовлены подробные чертежи составных опорных валков с переменной по длине бочки жесткостью применительно к стану 2500 холодной прокатки и сквозйая технология их изготовления, а также скорректирована профилировка стана 2500 холодной прокатки с учетом проведенных исследований.

1. Профилирование валков листовых станов / А.А.Будаква, Ю.В.Коновалов, К.Н.Ткалич и др. Киев: Технка, 1986. 190 с.

2. Характеристики прокатных станов с осевым перемещением валков // Iron and Steel Eng. 1988. V. 65. №12. С. 45-54.

3. Заявка 59^56909, МКИ В 21 В 29/00, В 21 В 13/14. Устройство противоиз-гиба рабочих валков многовалкового прокатного стана (Япония). Заявл. 24.09.82, № 57-167437; Опубл. 02.04.84.

4. Регулирование неплоскостности холоднокатаной полосы противоизгибом рабочих валков со сдвоенными подушками. // Исикавадзима Харима ги-хо, Ishikawajima - Harima, Eng. Rev. 1981 V. 21, № 2. P. 126-131.

5. Клеть для прокатки полосы. Заявка 3431691, ФРГ. Заявл. 29.08.84. № Р3431691.4, опубл. 13.03.86. МКИ В 21 В 29/00, В 21 В 37/08.

6. Заявка 61-92713,. МКИ В 21 В 29/00. Способ и устройство для противоиз-гиба промежуточного валка пятивалковой клети / Масуда Бумпэй // Исикавадзима Харима дзюкоге к. к. (Япония). Заявл. 11.10.84, № 59-212893; Опубл. 10.05.86.

7. Заявка 61-56715, МКИ В 21 В 29/00. Способ и устройство противоизгиба валков. / Масуда Бумпэй // Исикавадзима Харима дзю-коге к. к. (Япония). Заявл 29.08.84, № 59-179560; Опубл. 22.03.86.

8. Пат. 62-84811 Япония, МКИ В 21 В 37/00. Способ регулирования формы полосы. Заявл. 09.10.85, № 60-223764; Опубл. 18.04.87.

9. Пат. 4612788 США, МКИ В 21 В 37/10, В 21 В 37/04, НКИ 72/13. Метод регулирования формы проката при прокатке. Заявл. 15.11.85, № 798398; Опубл. 23.09.86.

10. Заявка 2570622, МКИ В 21 В 27/10, 29/ 00. Устройство для регулировки профилировки прокатных валков (Франция). Заявл. 23.09.85, № 8514066; Опубл. 28.03.86.

11. Заявка № 55-81010, В 21 В 37/00. Способ регулирования формы прокатываемого листа. Заявл. 12.12.78, № 53-153877 (Япония); Опубл. 18.6.80.

12. Управление тепловым профилем валков при холодной прокатке полос с помощью их индукционного нагрева // Int. Conf. Steel Roll., Tokyo, 1980. Proc. Vol. 2. Tokyo, 1980. P. 796-806.

13. Заявка 4337288, МКИ5 В 21 В 37/00. Способ и устройство для регулирования теплового профиля рабочих валков. № 43372880 (ФРГ); Заявл. 02.11.93; Опубл. 26.06.94.

14. Способ регулирования теплового профиля бочки прокатного валка: Заявка 6343713 Япония, МКИ4 В 21 В 27/10, В 21 В 37/00 / № 61-188233; Заявл. 11.08.86 ; Опубл. 24.02.88 // Кокай токке кохо. Сер. 2(2). 1988.12. С. 67-69.

15. Влияние дифференцированного нагрева сердцевины валка на профиль бочки валка. // Stahl und Eisen. 1988. 108. №3. 36-40. 79.

16. Валки с тепловым регулированием профиля бочки: Заявка 0371177 ЕПВ, МКИ В 21 В 27/08, В 21 В 37/00. № 88311364.9; Заявл. 30.11.88; Опубл. 06.06.90.

17. Валок прокатного стана: Заявка 60-244410, МКИ В 21 В 27/02 (Япония). Заявл. 17.05.84, № 59-97455; Опубл. 04.12.85.

18. Изменение теплового профиля рабочих валков в течение цикла горячей прокатки полосы / В.Н.Хлопонин, Е.И.Латухин, О.Н.Сосковец и др. // Сталь. 1988. №2. С. 59-63.

19. Латухин Е.И., Бурлаков С.А. Измерение температуры валков при охлаждении подстуживанием // Известия вузов. Черная металлургия. 1986. № 1. С. 152.

20. А. с. 793673 СССР, В 21 В 1/00, В 21 В 37/02. Способ регулирования поперечного профиля листов при прокатке / Г.Н.Шмаков, В.Е.Гончаров,

21. В.А.Арцыбашев и др. № 2712775; Заявл. 16.07.79; Опубл. 07.01.81.

22. Характеристики прокатных станов с осевым перемещением валков // Iron and Steel Eng. 1988. V. 65. №12. P. 45-54.

23. Регулирование профиля горячекатаной полосы осевым перемещением рабочих валков в клетях типа (K-WRS) // Iron and Steel Eng. 1987. V. 64. № И.P. 34-43.

24. D. Rosenthal. CVC technology on hot and cold strip rolling mills // Revue de Metallurgie CIT, France. 1988. 85. № 7. P. 597, 599-606.

25. Кламма К. Технология CVC на стане холодной прокатки // Черные металлы. 1984. № 22. С. 44-48.

26. Технология автоматического изменения профиля валков для станов горячей прокатки. // MPT: Met. Plant and Technol. 1987. 10. № 1. С. 54, 56, 58, 60.

27. Реализация CVC-технологии в процессе модернизации полосового стана горячей прокатки // 31 st Mech. Work, and Steel Process. Conf, Proc. Vol. 27. Chicago (III,), Oct. 22-25, 1989. Warrendale (Pa). 1990. C. 55-65.

28. Способ и устройство для осевого перемещения и одновременного перекоса бочек рабочих валков для регулирования профиля полосы: Заявка 57202911, МКИВ 21 В 31/18. Заявл. 08.06.81, № 56-87671 (Япония); Опубл. 13.12.82.

29. Регулирование профиля проката в прокатных станах: Заявка 58-74207, МКИ В 21 В 37/00, В 21 В 13/14. Заявл. 28.10.81, № 56-171375 (Япония); Опубл. 04.05.83.

30. Mitsubishi pair cross mill (PC mill): Проспект // "Mitsubishi Htavy Industries", Япония, № HD20-05300.

31. Изучение процесса горячей прокатки полосы в перекошенных рабочих валках // Тэцу то хаганэ, J. Iron and Steel Inst. Jap. 1981. V. 67. № 4. P. 347.

32. Способ прокатки полосы в перекрещенных в горизонтальной плоскости рабочих валках: Заявка 59-137104, МКИ В 21 В 1/22; Заявл. 27.01.83; № 58-10548(Япония); Опубл. 07.08.84.

33. А. с. 1666236 СССР, МКИ5 В 21 В 1/22. Способ воздействия на форму прокатываемой полосы на стане кварто / К.К.Сафронов, А.И.Стариков, В.Н.Хлопонин и др. № 4605766/02(22); Заявл. 16.11.88; Опубл. 30.07.91 // Открытия. Изобретения. 1991. № 28. С. 52.

34. Хлопонин В.Н. Перекос валков и их осевое перемещение расширяют возможности процесса прокатки полос и листов // Труды первого конгресса прокатчиков, Магнитогорск, 23-27 окт., 1995. М.: Черметинформация, 1996.С. 88-90.

35. Регулирование формы стальной полосы при прокатке в валках с изменяемой профилировкой фирмы Sumitomo // Int. Conf. Steel Roll., Tokyo, 1980. Proc. Vol. 2. Tokyo, 1980. P. 521-531.

36. Новые области применения валка с переменным выпуклым профилем бочки. // МЕТЕС Congr/94: 2nd Eur. Continuous Cast. Conf. and 6th Int. Roll. Conf. Dusseldorf, June 20-22,1994: Proc. Vol. 2. Dusseldorf, 1994. С. 289-296.

37. Применение составных опорных валков с гидравлическим профилированием бочки на 4-валковом стане холодной прокатки //Тэцу то хаганэ, Tetsu to hagane, J. Iron and Steel Inst. Jap. 1980. V. 66. № 4. P. 336.

38. Регулирование профиля полосы с помощью системы регулирования профиля прокатных валков фирмы Sumitomo. // Iron and Steel Eng. 1983. V. 60. №1. P. 56-63.

39. Кунимото Сюнтай, Йонэяма Норио, Аидзавайосидзу. Гидравлическое профилирование опорного валка клети кварто стана холодной прокатки полосы из нержавеющей стали // Нихон сутэнрэсу гихо. 1982. № 17.

40. Регулирование профиля полосы в широкополосном стане горячей прокатки с помощью опорных валков с переменной выпуклостью бочки // Тэцу то хаганэ, J. Iron and Steel Inst. Jap. 1981. V.67. №. 12. P. 954.

41. Валки с регулируемой выпуклостью // Stahl und Eisen. 1981.№ 24. С. 29.

42. Усовершенствование системы гидрорегулирования профиля бочки валков фирмы Sumitomo // Сумитомо киндзоку, Sumitomo Metals. 1981. V. 33. №3. P. 313-330.

43. Применение системы регулирования профиля валков компании "Сумитомо" для прокатки полос из черных и цветных металлов // Adv. Cold Rolling Technol. Proc. Int. Conf., London, 17-19 Sept., 1985. London, 1985. P. 143-151. Место хранения ГПНТБ СССР.

44. Разработка фирмой Sumitomo системы изменения профиля валков для регулирования формы и профиля полосы // Sumitomo search. 1985. № 31. P. 21-30.

45. Регулирование профиля горячей полосы при непрерывной прокатке с помощью гидропрофилирования бочек составных опорных валков // Тэцу то хаганэ, J. Iron and Steel Inst. Jap. 1985. V. 71. № 5. P. 325.

46. Валок с изменяемым контуром бочки системы фирмы Sumitomo // Fachber. 4 Huttenprax. Mettallweiterverarb. 1984. В. 22. № 10. S. 1028-1032, 1035-1036.

47. Прокатный валок с регулируемым профилем бочки: Заявка 59-153507, МКИ В 21 В 27/02. Заявл. 23.02.83, № 58-28847 (Япония); Опубл. 01.09.84.

48. Валки с гидравлическим изменением профиля бочки. Характеристики, конструкции и применение // Iron and Steel Eng. 1984. V. 61. № 9. P. 20-26.

49. Валок с регулируемой профилировкой для машин термомеханической обработки: Заявка 2571637, МКИ В 21 В 29/00. Заявл. 12.10.84; № 8415663 (Франция); Опубл. 18.04.86.

50. Пат. 66-12201 Япония, В 21 В 27/02. Валок с гибкой оболочкой для изменения степени его выпуклости. № 50-133312; Заявл. 05.11.75; Опубл. 19.03.81.

51. Пат. № 4242781США, 29/113 АД (В 21 В 31/32, В 60 В 9/22). Валок с обоймой для изменения профиля бочки. Заявл. 04.04.78; Опубл. 6.01.81; Приор. 02.03.78, № 53-23938, Япония.

52. Полосовой прокатный стан с гидравлическим профилированием бочки валков: Заявка 57-91810, МКИ В 21 В 27/02, В 21 В 13/14 Заявл. 26.11.80, № 55-166346 (Япония); Опубл. 08.06.82.

53. Пат. 4683744 США, МКИ В 21 В 27/02, В 21 В 31/32, НКИ 72/243. Валок с регулируемыми краями бочки. Заявл. 18.06.85, № 746376; Опубл. 04.08.88.

54. Прокатные станы с валками TP // Techno Jap. 1991. V. 24. № 5. R 78.

55. Повышение плоскостности холоднокатаных полос путем использования валков NIPCO / Steel Times Int. 1987. V/ 11. №3 P. 48-49.

56. Система Nipco для прокатки металлов // Adv. Cold Rolling Technol. Proc. Int. Conf., London, 17-19 Sept., 1985. London, 1985? P. 122-127 (англ.). Место хранения ГПНТБ СССР.

57. Совместное регулирование плоскостности и толщины холоднокатаных полос с помощью валков NIPCO // Sheet Metal Ind. 1987. V. 64. №8. P. 397, 399.

58. Динамичный валок // Stainless Steel Ind. 1997. V. 25. № 143. P. 16. Англ. Место хранения ГПНТБ России.

59. Hoogovens улучшает форму полос. Hoogovens pursues shapelier strip // Metal Bull. Mon. 1997. № jan. С. 88.

60. Салганик B.M., Мельцер B.B. Исследование на ЭВМ деформаций и нагрузок валковой системы кварто: Учеб. пособие. Свердловск: Изд. УПИ, 1987. 78 с.

61. Контроль профиля полосы при горячей прокатке. III. Регулирование профиля полосы при горячей прокатке противоизгибом и профилировкой бочки рабочих валков // Тэцу то хаганэ, J. Iron and Steel Inst. Jap. 1981. V. 67. № 12. P. 959.

62. Заявка 61-17312, МКИ В 21 В 27/02, В 21 В 13/14. Прокатный стан кварто / Коно Тэруо, Йосимацу Юкитоси; Сумитомо киндзоку коге к. к. (Япония); Заявл. 04.07.84, Опубл. 25.01.86; № 59-138394.

63. Повышение эффективности противоизгиба рабочих валков на широкополосном стане горячей прокатки / Е.А.Паргамонов, В.Д.Морозов, В.А.Кожуров и др. // Металлургическая и горнорудная промышленность. 1985. № 1.С. 25-27.

64. Полухин П.И., Скорупский В.И., Железнов Ю.Д. Упругие деформации опорных валков с неравномерной посадкой бандажа // Известия вузов. Черная металлургия. 1966. №3. С. 98-101.

65. А. с. 142269 СССР, В 21 В 27/02. Опорный валок для многовалковых станов / П.И.Полухин, Ю.Д.Железнов, В.П.Полухин и др. // Бюллетень изобретений. 1961. № 21. С. 23.

66. А. с. 147977 СССР, В 22 D 19/16, В 21 В 27/00. Двухслойный бандаж для опорных валков станов холодной прокатки / П.И.Полухин, Ю.Д.Железнов, В.П.Полухин // Бюллетень изобретений. 1962. № 12. С. 52.

67. Математическое моделирование и расчет на ЭВМ листовых прокатных станов. П.И.Полухин. М.: Металлургия, 1972. С. 512, С. 456-457.

68. Гинзбург В.Б., Джюсто Б.Д. Самокомпенсирующиеся опорные валки для улучшения профиля прокатываемой полосы // Металлургическое производство и технология металлургических процессов (МРТ). 1994. С. 66-70.

69. Полухин В.П. Полухин П.И., Николаев В.А. Составной рабочий инструмент прокатных станов. М.: Металлургия, 1977. 87 с.

70. Фиркович А.Ю., Полецков П.П., Салганик В.М. Математическая модель расчета кратности использования оси составного валка // Труды третьего конгресса прокатчиков. Липецк, 19-22 октября, 1999 г. -М.: Четметинфор-мация, 2000. С. 380-382.

71. Романовский Д.Л. Математическая модель расчета профиля и формы горячекатаных полос / Ин-т чер. металлургии. Днепропетровск, 1987. 17 с. ил. Библиогр. 18 назв. Деп. в ин-те «Черметинформация» 10.03.87, № 3864-чм87).

72. Влияние профиля валков на распределение межвалковых давлений /

73. A.А.Будаква, З.К.Качалка, Т.Н.Клименко и др. // Теория и технология производства толстого листа: Тематич. сб. науч. тр. М.: Металлургия, 1986. С. 13-17.

74. Упрощенные модели прогиба рабочих валков четы'рехвалковых станов /

75. B.И.Пыженков, И.А.Пыженков, Л.И.Боровик и др. // Теория машин металлург. и горн, оборуд. 1985. № 9. С. 68-72.

76. Разработка математической модели поперечного профиля прокатываемых полос // Iron and Steel Eng. 1990. V. 67. № 9. С. 32-39.

77. Софронов Е.И. Методика расчета профиля валков станов кварто при ограниченной длине контакта бочек // Напряжения, деформации и прочн. металлург. машин: Сб. науч. тр. М : Металлургия, 1988 . С. 137-142.

78. Разработка математической модели формирования поперечного профиля полосы. // Iron and Steel Eng. 1989. V. 66. № 9. P. 45.

79. Математическая модель плоскостности и профиля при горячей прокатке листа. // Iron and Steel Eng. 1991. V. 68. № Ю. P. 41-51.

80. Eneda X., Kimaxama M., Sitomi M. Разработка и промышленное применение модели регулирования профиля и формы полос при горячей прокатке в чистовых клетях // Новости черной металлургии за рубежом. 1997. № 2. С. 75-77.

81. Николаев В.А. Расчет профилировки валков листового стана // Известия вузов. Черная металлургия. 1988. №5. С. 75-80.

82. Расчет профилировки валков тонколистовых станов с учетом износа опорных валков / Л.И.Боровик, С.С.Колпаков, Н.Г.Крахт и др. // Сталь. 1987. № 12. С. 44-47.

83. Клюйков С. Ф., Ширяев В. И. Математические модели прокатных валковых систем // Металлургия и коксохимия: Респ. межвед. науч.-техн. сб. Кигев: Техшка, 1983. Вып. № 80. С. 64-68.

84. Рокотян С. Е., Слюсаренко А. Л., Журавлев С. Б. Исследование точности прокатки тонких широких листов и полос /7 Технология легких сплавов. 1984. №5. С. 22-27.

85. Caswell J. S. Production of Tin Plate. Blast Furn. Steel Plant. 1935. № 2, 3, 4, 5.

86. Caswell J. S. Production of Rolls in Plate, sheet and Streep Mills. Journ. Iron Steel Inst. 1935.131/1/.

87. Целиков А.И. Прокатные станы. M.: Металлургиздат, 1946.

88. Целиков А.И., Смирнов В.В. Прокатные станы. М.: Металлургиздат, 1958.

89. Павлов И.М., Галай Я.С. Упругая деформация прокатных валков /У Металлург. 1938. № 10.

90. Прокатка толстых листов с повышенной точностью / Г.М.Кацнельсон,

91. М.М.Сафъян, А.П.Чекмарев, Г.И.Малый; Под ред. А.П.Чекмарева. М.: Металлургиздат, 1957.

92. Шаин Я.С. Об одной ошибке в формуле Caswell-a для определения прогиба прокатных валков // Известия вузов. Черная металлургия. 1958. № 4. С. 163-171.

93. Ларке Е.К. Прокатка листового и полосового металла: Пер. с англ. И.М.Мееровича / Под ред. Э.Р.Шор. М.: Металлургиздат, 1959. 384 с.

94. Иванов Б.А. Расчет валков четырехвалкового прокатного стана // Металлург. 1936. №4.

95. Winkler W. Dr-Ing. Dissertation der TH Aachen. 1941. 230.

96. Грудев П.И. Прогиб валков вследствие совместного сплющивания рабочих и опорных валков // Обработка металлов давлением: Сб науч. тр. М.: Металлургиздат, 1953.

97. ЮО.Вольпер Д.Б. Деформация валков стана кварто // Эксплуатация и конструирование металлургического оборудования: Науч. труды ДМетИ. Харьков: Металлургиздат, 1954. Вып. 32. С. 74-87.

98. Чепуркин С.С. Уравнение прогибов листопрокатных валков // Производство и обработка стали: Сб. науч. тр. ЖдМИ. Харьков: Металлургиздат, 1960. Вып. 5. С. 346-371.

99. Ю2.Мельцер В.В., Салганик В.М. Матричный метод расчета деформации и профилировки валков листопрокатной клети кварто: Учеб. пособие. Магнитогорск: МГМИ, 1970. 50 с.

100. Расчет профилировки валков тонколистовых станов с учетом износа опорных валков / Л.И.Боровик, Колпаков С.С., Н.Г.Крахт и др. // Сталь. 1987. № 12. С. 44-47.

101. Софронов Е.И. Методика расчета профиля валков станов кварто при ограниченной длине контакта бочек // Напряжения, деформации и прочность металлургических машин: Сб. науч. тр. М.: Металлургия, 1988. С. 137-142.

102. Свидетельство на полезную модель № 12991. Составной валок /

103. П.П.Полецков, А.Ю.Фиркович, А.И.Антипенко и др. Заявл.01.09.99; Опубл. 20.03.2000 // Изобретения. Полезные модели. 2000. № 8 (II ч.). С. 278.

104. Юб.Поледков П.П. Совершенствование составных опорных валков листовых станов // Моделирование и развитие процессов обработки металлов давлением: Межвуз. сб. науч. тр. аспирантов и соискателей. Магнитогорск: МГТУ,2000. С. 11-19.

105. Иванов С.А., Николаев В.А. Исследование прогиба составных валков // Теория и технология деформации металлов: Научные труды МИСиС № 145. М.: Металлургия, 1982. С. 78-83.

106. Беляев Н.М. Сопротивление материалов. М.: Наука, 1976. 607 с.

107. Смирнов А.Ф. Строительная механика. Стержневые системы. М.: Стройиз-дат, 1981.512 с.

108. Грудев П.И. Обработка металлов давлением. М.: Металлургиздат, 1953.

109. Холодная прокатка полос на непрерывном 4клетевом стане 2500 ОАО «ММК». Технологическая инструкция ТИ-101-Н-ХЛ5-156-98.

110. Расширение сортамента высоколиквидных тонких и широких полос на стане холодной прокатки 2500 ОАО «ММК» на основе разработки эффективной технологии производства: Отчет о НИР / Магнитогорск: МГТУ, 2000.