автореферат диссертации по строительству, 05.23.01, диссертация на тему:Покрытия структурного типа из блок-ферм на основе древесины

На правах рукописи

I

БУЧЕЛЬ Кирилл Владимирович

ПОКРЫТИЯ СТРУКТУРНОГО ТИПА ИЗ БЛОК-ФЕРМ НА ОСНОВЕ ДРЕВЕСИНЫ

.23.01 - Строительные конструкции, здания и сооружения

Автореферат диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

2006-4

На правах рукописи

ля?-'

БУЧЕЛЬ Кирилл Владимирович

ПОКРЫТИЯ СТРУКТУРНОГО ТИПА ИЗ БЛОК-ФЕРМ НА ОСНОВЕ ДРЕВЕСИНЫ

05.23.01 - Строительные конструкции, здания и сооружения

Автореферат диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

1164047

Работа выполнена на кафедре "Строительные конструкции" Красноярской государственной архитектурно-строительной академии.

Научный руководитель: Официальные оппоненты:

Ведущая организация:

доктор технических наук, профессор Инжутов Иван Семенович

доктор технических наук, профессор Серов Евгений Николаевич

кандидат технических наук, Хороший Вадим Иванович

ФГУП «Востсибагропромпроект»

Защита состоится 26 декабря 2005 г. в 15® часов на заседании диссертационного совета Д 212.096.01 в Красноярской государственной архитектурно-строительной академии по адресу: 660041, г. Красноярск, пр. Свободный, 82, КрасГАСА, аудитория К-120

Тел. (8-3912) 44-58-53; факс (8-3912) 44-45-60; e-mail root@kgasa.ru

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке Красноярской государственной архитектурно-строительной академии

Отзыв на автореферат в 2-х экземплярах с подписью составителя, заверенной гербовой печатью организации, просим направлять в адрес диссертационного совета.

Автореферат разослан 25 ноября 2005 г.

Ученый секретарь диссертационного совета

канд. техн. наук, профессор

РОС. НАЦИОНАЛЬНАЯ I БИБЛИОТЕКА А

В.Н. Шапошников

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность работы. В настоящее время в районах Сибири и Дальнего Востока наблюдается возрождение интереса к конструкциям на основе древесины. Вместе с тем, развитие конструкций из древесины испытывает здесь существенные трудности, связанные с сокращением объема поставок на отечественный рынок лесоматериалов с развитыми размерами поперечных сечений. В частности, эта проблема отразилась в отказе, в большинстве случаев, от использования в строительстве традиционных плоскостных конструкций, хорошо зарекомендовавших себя ранее.

На наш взгляд, ситуация такова, что уже в ближайшие годы можно будет ожидать самого пристального внимания к развитию агропромышленного и лесоперерабатывающего комплексов и, как следствие этого, начала нового строительства.

Для массового строительства зданий павильонного типа, возводимых в настоящее время для различных предприятий и частных заказчиков, интерес представляют структурные конструкции. Особенность строительства таких зданий обусловлена стесненностью уже существующей городской застройки и необходимостью возведения зданий в минимальные сроки, в частности, с целью уменьшения неудобств горожанам.

Актуальность работы обусловлена малым количеством технических решений структурных конструкций покрытий из древесины и на ее основе, особой целесообразностью таких конструкций для Сибири, Дальнего Востока и Севера, малоизученностью напряженно-деформированного состояния структурных блоков покрытия, собираемых из укрупненных элементов, отсутствием нормативных документов, регламентирующих проектирование и изготовление упомянутых выше конструкций.

Цель работы заключается в разработке пространственных структурных деревометаллических конструкций покрытия на основе трехгранных блок-ферм и исследовании их напряженно-деформированного состояния, в том числе, при воздействии особых нагрузок.

Для достижения поставленной цели потребовалось решить следующие основные задачи:

- обобщить и проанализировать накопленный опыт конструкторских разработок, проведенных в направлении предпринятых автором исследований;

- разработать новые структурные конструкции для сеток колонн от 6x15 м...9х15 м до 6x18 м...9х18 м , в качестве основных конструктивных элементов которых приняты деревометаллические трехгранные блок-фермы;

- оценить рациональность форм трехгранных блок-ферм с точки зрения наилучшего использования прочностных свойств применяемых материалов в деревометаллических структурных конструкциях;

- выполнить численные исследования напряженно-деформированного состояния (НДС) структур и сопоставить его с НДС отдельной трехгранной блок-фермы;

- изучить влияние технологических несовершенств (величины допусков отклонений отметок верха опорных конструкций; величины допусков на изготовление отдельных стержневых элементов) на НДС исследуемых конструкций;

- провести физические эксперименты со структурной конструкцией, изготовленной в натуральную величину, изучить действительное НДС и сопоставить его с теоретическим;

- разработать рекомендации по конструированию, расчету и изготовлению структурных конструкций, собираемых из деревометаллических трехгранных блок-ферм.

Научную новизну работы составляют результаты опытно-конструкторского поиска новых технических решений структурных конструкции для сеток колонн от 6x15 м...9x15 м до 6x18 м ..9x18 м , в качестве основных конструктивных элементов которых приняты деревометаллические трехгранные блок-фермы; численные исследования напряженно-деформированного состояния (НДС) структур; влияние технологических несовершенств (величины допусков отклонений отметок верха опорных конструкций; величины допусков на изготовление отдельных стержневых элементов) на НДС исследуемых конструкций.

Практическую ценность работы представляют: опытно-конструкторские разработки до стадии альбомов рабочих чертежей пространственных структурных блоков покрытия на основе блок-ферм, выполняемых с использованием цельной древесины для покрытий зданий с сеткой колонн 12,0x9,0... 18,0x9,0 м; рекомендации по инженерному расчету, конструированию и изготовлению; технико-экономическая оценка разработанных конструкций; возможность повышения эффективности капитальных вложений за счет применения предлагаемых конструкций, снижения материалоемкости и трудозатрат по сравнению с существующими типовыми и другими эффективными конструкциями

Достоверность научных положений и результатов основывается на использовании современных конечно-элементных методов расчета и программных средств, подтверждается сопоставлением результатов численных исследований и натурных испытаний опытной конструкции.

На защиту выносятся:

- новые конструктивные решения разработанных до стадии альбомов рабочих чертежей структурных конструкций для сеток колонн от 6x15 м...9х15 м до 6x18 м...9х18 м , в качестве основных конструктивных элементов которых приняты деревометаллические трехгранные блок-фермы;

- результаты исследования влияния технологических несовершенств (величины допусков отклонений отметок верха опорных конструкций; величины допусков на изготовление отдельных стержневых элементов) на НДС исследуемых структурных конструкций;

- результаты физического эксперимента со структурной конструкцией, изготовленной в натуральную величину;

- рекомендации по конструированию, расчету и изготовлению структурных конструкций, собираемых из деревометаллических трехгранных блок-ферм.

Апробация работы. Результаты работы были изложены и обсуждены:

- на научно-технических конференциях НГАСУ им. В. В. Куйбышева (20022005);

- на научно-технических конференциях КрасГАСА (2002-2005);

- на международной научно-практической конференции Одесской государственной академии строительства и архитектуры, 2003 г.;

- на международной научной конференции ТГАСУ, 2003 г.;

- на международной научно-практической конференции г. Волгоград, 2004 г;

Работа выполнена в рамках: программы «Научные исследования высшей школы по приоритетным направлениям науки и техники» Подпрограмма «Архитектура и строительство» шифр: НТП 03.01.262, № 01200312556; при поддержке гранта по фундаментальным исследованиям в области технических наук шифр: Т 02-12.1-847, № 01200304474

Публикации. По теме диссертации опубликовано 7 печатных работ Объем диссертации. Общий объем диссертации 175 страниц, в том числе 114 страниц машинописного текста, 80 рисунков, 14 таблиц, список литературы из 136 наименований

СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

Во введении обоснована актуальность темы, определены положения, выносимые на защиту, сформулирована цель исследований

В первой главе приведен обзор и анализ основных принципов конструирования и тенденций совершенствования конструктивных решений пространственных структурных конструкций на основе древесины и металла; сформулирована цель и определены задачи исследований.

Анализ научно-технической литературы позволил сделать вывод об эффективности пространственных структурных конструкций покрытий как цель-нодеревянных, так и комбинированных на основе древесины. Однако резервы совершенствования таких конструкций еще далеко не исчерпаны Нуждается в развитии и инженерный метод их расчета с учетом технологических несовершенств.

В основу создания новых структурных конструкций представляется плодотворным взять идею, высказанную в свое время проф. В.И. Трофимовым. Ее суть заключается в возможности эффективного создания и сборки структурных конструкций из укрупненных элементов (суперэлементов). На' основе анализа современных пространственных конструкций, выполняемых с использованием древесины, автор пришел к выводу, что в качестве суперэлементов рационально использовать блок-фермы с регулярной решеткой. При этом было сделано предположение, что при применении определенных технических решений блок-ферм можно наладить выпуск структур на одном и том же оборудовании и при внесении несущественных корректив в конструкции суперэлементов. В

этом случае при небольших капитальных вложениях достигается заметное расширение ассортимента конструкций на строительном рынке.

Во второй главе представлены и реализованы основные принципы формообразования и конструирования пространственных структурных конструкций покрытия на основе цельной древесины для покрытий зданий.

При разработке опытной конструкции автор исходил из целесообразности и необходимости: монтировать блок-фермы как отдельные элементы на временные стойки, объединяя их в структурную конструкцию постановкой поперечных элементов в уровне узлов поясов, тем самым обеспечивая возможность применения этих конструкций для строительства зданий павильонного типа с небольшой сеткой колонн в стесненных условиях уже имеющейся городской застройки в минимальные сроки; эффективно использовать свойства применяемых в конструкциях материалов; руководствоваться принципом упрощения конструктивной формы при одновременном уменьшении общей массы конструкции (в сравнении с известными аналогами); обеспечивать универсальность и высокую технологичность изготовления; конструировать узлы, соединения и элементы блока с учетом требований скоростного монтажа и демонтажа, многократного использования, транспортабельности конструкции и современного крупноблочного монтажа; обеспечить возможности быстрого и незначительного переориентирования технологических линий существующих производств на выпуск структурных блоков на основе различных типов блок-ферм.

Пространственная работа конструкции в целом обеспечена работой основных сборочных элементов - трехгранных блок-ферм. Плиты верхнего пояса блок-ферм имеют с П-образное поперечное сечение, что определяет сравнительно небольшую трудоемкость изготовления и сборки конструкции. Такое решение обеспечивает простоту выполнения узловых соединений конструкций, повышает долговечность покрытий. В этом случае все основные несущие элементы конструкций находятся внутри помещения в одинаковых температурно-влажностных условиях, что исключает возможность их конденсационного увлажнения, обеспечивает хорошее проветривание без устройства специальных продухов, делает эти элементы доступными для осмотра, ремонта, периодической окраски и пропитки, в том числе и огнезащитными составами.

Возможные конструктивные схемы структурных конструкций покрытий на основе трехгранных блок-ферм приведены в таблице 1.

На основании оценки величины и характера распределения усилий в элементах структур сформированных из линзообразных, полигональных и треугольных трехгранных блок-ферм, наиболее полного использования прочностных свойств материалов сделан вывод о наибольшей рациональности применения в качестве суперэлемента трехгранной блок-фермы марки ТБФД-18.3РУ, имеющей треугольную форму.

Пространственный структурный деревометаллический блок покрытия с размерами в плане 18,0x9,0 м марки ПСБ-ТБФД-18.9 (рис. 1, а) разработан с использованием в качестве суперэлемента трехгранной деревометаплической блок-фермы марки ТБФД-18.3РУ, в ней синтезированы лучшие свойства разра-

ботанных ранее в КрасГАСА блок-ферм: нижний пояс имеет параболическое очертание, решетка расставлена регулярно по длине конструкции, усилия с нижнего пояса на панели верхнего пояса передаются под небольшим углом к волокнам древесины. Суперэлементы, соединены между собой в поперечном направлении структуры по нижнему поясу - стальными стержнями круглого сечения (рис. 1, б), по верхнему - жесткими узловыми вставками в уровне продольных основных несущих ребер (рис. 1, в).

Для обеспечения однотипности и унификации отдельных элементов блок-ферм конструкция узлов нижнего пояса была переработана (рис. 1,6). В поперечном направлении к узловому элементу присоединен снизу трубчатый элемент с проушиной. Рабочий элемент поперечного нижнего пояса представляет собой стержень круглого сечения, имеющего с одной стороны - резьбовую нарезку, с другой две приваренные фасонки с отверстием под болт.

Соединение отдельных блок-ферм в единый структурный блок осуществляется с одной стороны - пропуском рабочего стержня через трубчатый элемент с натяжением гайкой, с другой креплением пластин элемента поперечного нижнего пояса при помощи болтового соединения к проушине. Контроль сопряжения блок-ферм в единый блок по нижнему поясу выполняется при помощи натяжения или ослабления гайки на рабочем стержне элементов поперечного нижнего пояса (рис. 1, б).

Для обеспечения совместной работы конструкции в уровне сжатого верхнего пояса блок-ферм, в узлах сопряжения ограждающих плит и элементов решетки, устанавливаются жесткие металлические вставки-вкладыши (рис. 1, в), исключающие взаимные перемещения соседних блок-ферм относительно друг друга в трех плоскостях.

Опирание конструкции осуществляется по четырем углам на колонны, дополнительные подстропильные элементы или несущие стены.

В качестве примеров реализации сформулированных выше принципов приведены решения, разработанных на стадии альбомов чертежей технических предложений структурные конструкции, собираемые из суперэлементов в виде: линзообразных и полигональных блок-ферм.

Приведенные конструкции структурных блоков характеризуются такими положительными качествами как: возможность изготовления блоков покрытия на существующих ДОКах и ДОЗах; благодаря наличию узловых сопряжений на болтах удается выполнить конструкции сборно-разборными, обладающими хорошей транспортабельностью, пригодными для повторного использования; применение структур на основе унифицированных блок-ферм позволяет достаточно гибко подходить к вопросам формирования здания в целом; с учетом перекрываемой площади (162,0 м2) существенно сокращаются сроки устройства покрытий.

Приведенный к 1 м2 перекрываемой площади расход основных материалов составляет: древесины 0,045...0,092 м3; стали 3,28...8,74 кг.

я

о я о

X №

Ж

о X го

г

В)

СО о

и

г

о К ж Е

п §

ж о

ш X

Е

го о X го 2 <г

3

X Г X я о

X

3

я

»

а о я ■о «г - ч

X »

к

О го х а х

X го <71 Й О X Р»

О»

¡9

0 я

1

е-г

X 8»

X

о Я

го

ю

О

Пролет Ь, м

я _1

-б 2

!э X К Р»

О

Относительная высота, Н/Ь

В третьей главе приведены результаты численных исследований напряженно-деформированного состояния (НДС) пространственных структурных конструкций покрытия. Их целью являлось:

- сопоставление напряженно-деформированного состояния (НДС) структуры и НДС отдельной трехгранной блок-фермы;

- изучение влияния технологических несовершенств (величины допусков отклонений отметок верха опорных конструкций; величины допусков на изготовление отдельных стержневых элементов) на НДС исследуемых конструкций.

В качестве инструмента исследований использовали программные комплексы «Scad» (лицензия № 2E2DDFB) и «Лира-9.2» (лицензия № 521821425).

Расчетные модели блок-фермы и структурного блока были приняты в виде пространственных шарнирно-стержневых систем (для покрытия неотапливаемых зданий). Граничные условия приняты в соответствии с реальной работой конструкций, шарнирно опертых по четырем углам так, что вдоль каждой стороны оказывались: одна опора шарнирно неподвижная, вторая -подвижная в продольном направлении (по отношению к стороне). Расчетная равномерно распределенная нагрузка интенсивностью q = 2,87 кПа, включающая постоянную (вес кровли, утеплителя и т.д.) и временную (снеговую) нагрузки, прикладывалась на схеме к основным ребрам верхних поясов блок-ферм.

На практике, на стадии вариантного проектирования, конструкторы используют методику приближенного расчета структур. В ней дискретную структуру заменяют однородной ортотропной пластинкой с упругими характеристиками и граничными условиями, соответствующими действительной конструкции. Ее напряженное состояние описывается следующим дифференциалы aim уравнением:

_ d*a ... d'à _ d'm , ч

гдеDjy = Dvv+7D4I; Dz,Df,v^v^, - цилиндрические жесткости на изгиб и коэффициенты Пуассона в направлении главных осей х и у, D,r - жесткость на кручение.

В справочной литературе имеются формулы для определения расчетных усилий. Анализ показал, что в первом приближении для рассматриваемой конструкцией вдоль пролета Му = 0,09^/', Qy=4,l\Sqly \ в поперечном направлении Мл =0,061^/,!, Q, =0,4869/,. Переход от расчетных усилий в плите к усилиям в стержнях осуществляется по формулам:

N" - h ' ' sin a' где a - ширина ячейки плиты; h - высота плиты; а - угол наклона раскосов к горизонтальной плоскости.

Сопоставление усилий в элементах полученных решением статических задач позволило установить следующее: значения внутренних усилий опре-

деляемых в элементах структурного блока по сравнению с усилиями, определяемыми в элементах отдельной блок-фермы больше в среднем на 20%. Однако следует иметь ввиду, что при объединении блок-ферм в единый структурный блок в опорных раскосах происходит смена знака продольного усилия; на этапе вариантного проектирования структур возможно применение зависимостей описанных выше при соотношении сторон исследуемого структурного блока 1:2.

Для решения второй задачи исследований были выполнены расчеты структурного блока марки ПСБ-ТБФД-18.9 по деформированной схеме. При этом в расчетной схеме меняли величину предельного отклонения отметок верха опорных конструкций (колонн), принятую согласно указаниям норм, в пределах 14. .,24 мм.

Исследования проводились для конструкции с размерами в плане 18,0x6,0 м, 18,0x9,0 м и 18,0x12,0 м.

Выявлено, что при диагонально расположенных неточно смонтированных опорах с увеличением ширины структурного блока абсолютные величины усилий в элементах нижнего пояса возрастают в пределах 6,55...7,05 % для блока 18,0x12,0 м, что в среднем в 1,64 раза больше чем для блока 18,0x6,0 м и в 2,83 раза чем для блока 18,0x9,0 м.

Одним из важных факторов при проектировании структурных конструкций, является учет качества изготовления элементов и сборки конструкции. Автором для исследования влияния начальных несовершенств элементов конструкции на напряженно-деформированное состояние конструкции в целом были выбраны два их типа: допуски отклонения линейного размера элементов решетки и неточности изготовления ветвей нижнего пояса (обусловливающей неравномерность натяжения).

Наибольшее влияние на напряженно-деформированное состояние конструкции оказывает диагональное расположение раскосов, изготовленных с отклонением в длинах. В этом случае величина усилия больше: в раскосах на 5,38%; в нижнем поясе на 9,41%; в верхнем поясе - 22,86%, усилия в поперечном поясе сопоставимы со случаем точного соблюдения длин стержней (разница не превышает 0,55%).

В результате рассмотрения влияния неточности изготовления ветвей нижнего пояса автор отмечает, что в неточно изготовленной ветви нижнего пояса, растягивающие усилия меньше в 1,6 раза по сравнению с усилиями в ветвях без отклонений в размерах. Кроме того, следует обратить внимание на перераспределение внутренних усилий с указанной ветви нижнего пояса на элементы решетки: в раскосах, в среднем усилия больше в 1,1... 1,7 раза.

В целях ограничения влияния неточности изготовления ветвей нижнего пояса на НДС структуры рекомендуется величину предельного отклонения линейного размера ограничить 2,0 мм.

В четвертой главе приведена методика экспериментальных исследований натурных конструкций. Был проведен эксперимент с блоком покрытия марки ПСБ-ТБФД-18.9, изготовленным в натуральную величину (рис. 2).

Конструкцию планировали испытать статической кратковременной равномерно распределенной нагрузкой интенсивностью q = 3,38 кПа, что на 20% превышает расчетную.

Структурный блок покрытия нагружали ступенчато, тарированными по весу бетонными блоками массой 0,60 кН и плитами со средней массой 4,50 кН. Для распределения давления грузов равномерно по длине поперечных ребер верхнего пояса использовали прокладки из досок.

В экспериментах отсчеты по приборам брали непосредственно перед приложением нагрузки и после нагружения. Продолжительность между снятиями отсчетов составляла 120... 130 мин, что составляет четырехкратное время выдержки. Отсчеты снимали всегда в одной и той же последовательности от середины пролета к опорам. В последнюю очередь снимали показания с индикаторов, регистрирующих деформации в соединениях.

Рис. 2. Фрагменты опытной конструкции подготовленной к испытаниям

Для обеспечения соответствия статической работы в проектной схеме опирание конструкции осуществлялось шарнирно по четырем углам так, что вдоль каждой стороны оказывались: одна опора шарнирно неподвижная, вторая - подвижная в продольном направлении.

Для регистрации статических перемещений блока покрытия использовались прогибомеры 6ПАО-ЛИСИ с ценой деления 0,01 мм. Деформации в соединениях измеряли при помощи индикаторов часового типа ИЧ-10 с ценой деления 0,01 мм. Для определения усилий в элементах решетки использовали микрометрические измерительные головки типа 1МИГ и 2МИГ с ценой деления 0,001 мм и 0,002 мм, соответственно. Относительные деформации в узловых соединениях металлического нижнего пояса регистрировали тензорезисторами с базой 15 мм при помощи тензометрической системы ММТС-64.01. В наиболее нагруженных деревянных элементах структуры (опорная пара раскосов, опорное ребро верхнего пояса) усилия регистрировали двумя способами: при помощи метрических измерительных головок 1 МИГ и 2МИГ, а также тензометрической системы ММТС-64.01.

В пятой главе изложен анализ результатов экспериментальных исследований. Дана оценка технологичности изготовления натурных конструкций. Выполнена оценка несущей способности и деформативности разработанного структурного блока с размерами в плане 18,0x9,0 м.

В результате испытаний установлено, что опытная структурная конструкция марки ПСБ-ТБФД-18.9 характеризуется малой деформативностью. При нормативной нагрузке максимальный прогиб верхнего пояса оказался

равным /=19,88 мм, что составляет ^ / (где / - пролет структуры), что меньше предельного допустимого значения, регламентируемого нормативными документами и равного ^ I. Прогнозируемое значение максимального прогиба при длительном действии статической нагрузки составляет приблизительно 40 мм или ^ /. В результате анализа результатов испытаний

установлена удовлетворительная сходимость теоретических и экспериментальных значений нормальных напряжений в элементах конструкции. Наибольшая разница между теоретическими значениями напряжений в элементах конструкции, найденными с помощью программных комплексов «Scad» и «Лира», составляет 16,48%.

Разрушение конструкции произошло на 5 этапе нагружения (интенсивность полной нагрузки на конструкцию составила 3,21 кПа, что на 12% превышает значение расчетной нагрузки) мгновенно, от разрыва стального стержня крайнего элемента нижнего пояса. Причиной послужил заводской брак в прокатке стального стержня круглого сечения (рис. 3).

Экспериментальным коэффициентом запаса несущей способности, который оказался равным К3=1,1. Поскольку стальные элементы были изготовлены без усиления и разрушение началось с разрыва стального стержня, то несущую способность опытного образца структурной конструкции можно считать достаточной.

Рис. 3. Разрушение металлического элемента нижнего пояса

Изготовление и сборка опытного образца структурного блока подтвердили технологичность принятого конструктивного решения. Разработанный структурный блок покрытия марки ПСБ-ТБФД-18.9 может быть рекомендован для применения в экспериментальном строительстве.

В шестой главе изложены рекомендации по конструированию, расчету и изготовлению структурных блоков покрытия на основе древесины.

Приведены результаты технико-экономического анализа разработанных структурных блоков в сравнении с покрытиями на основе сталежелезо-бетонных ферм и структурами типа «ЦНИИСК». Применение структур на основе трехгранных блок-ферм позволяет снизить себестоимость изготовления в 1,9.. .3,1 раза и трудоемкость монтажа в 1,1.. .2,5 раза.

ОСНОВНЫЕ ВЫВОДЫ

1. Разработаны до стадии альбомов рабочих чертежей новые технические решения структурных конструкций для сеток колонн от 6x15 м...9x15 м до 6x18 м...9x18 м , в качестве основных конструктивных элементов которых приняты деревометаллические трехгранные блок-фермы. На основании оценки величины и характера распределения усилий в элементах структур, скомпонованных из линзообразных, полигональных и треугольных трехгранных блок-ферм, с позиции наиболее полного использования прочностных свойств материалов их элементов наиболее рациональной является использование в качестве суперэлемента треугольной трехгранной блок-фермы.

2. В результате численных исследований установлено' значения внутренних усилий в элементах структурного блока в среднем больше на 20% соответствующих усилий в элементах отдельной блок-фермы

3. Изучено влияние технологических несовершенств (величины допусков отклонений отметок верха опорных конструкций; величины допусков на изготовление отдельных стержневых элементов) на НДС исследуемых конструкций. Для учета неточного монтажа диагонально расположенных опор значение расчетного сопротивления материала следует снижать на коэффициент уоп = 0,95.

Наибольшее влияние на напряженно-деформированное состояние конструкции оказывает диагональное расположение раскосов, изготовленных с отклонением в длинах. В этом случае к расчетному сопротивлению материала следует вводить понижающие коэффициенты: для элементов верхнего пояса увп = 0,85; остальных - Утр = 0,95.

Возможные отклонения в изготовлении ветвей нижнего пояса рекомендуется учесть в расчетах снижением расчетного сопротивления материала элементов решетки с помощью коэффициента ур = 0,85; а нижнего пояса -Унп = 0,90.

В целях ограничения влияния неточности изготовления ветвей нижнего пояса на НДС структуры рекомендуется величину предельного отклонения линейного размера ограничить 2,0 мм.

4. Проведен физический эксперимент со структурной конструкцией, имеющей размеры в плане 18,0x9,0 м и изготовленной в натуральную величину.

Достаточная жесткость предлагаемой конструкции подтверждена небольшим значением ее максимального прогиба при нормативной нагрузке

./=19,88 мм, что составляет (где 1 - пролет структуры), что меньше предельного допустимого значения, регламентируемого нормативными доку-1 ,

ментами и равного —/.

У 300

Несущая способность опытной структурной конструкции характеризуется экспериментальным коэффициентом запаса несущей способности, который оказался равным Кэ=1,1. Поскольку стальные элементы были изготовлены без усиления и разрушение началось с разрыва стального стержня, то несущую способность можно считать достаточной.

5. В результате анализа результатов испытаний установлена удовлетворительная сходимость теоретических и экспериментальных данных: разница в значениях нормальных напряжений в элементах не превышает 17 %.

Основные положения диссертации опубликованы в следующих работах:

1. Инжутов, И.С. Пространственные трехгранные конструкции блочного типа на основе древесины /И.С. Инжутов, В.И. Жаданов, C.B. Деордиев, К.В. Бучель, А.Ф. Рожков //Достижения науки и техники - развитию сибирских регионов: Материалы Всероссийская научно-практ. конф.: Красноярск: ИПЦ КГТУ, 2003. - С.263-265.

2. Инжутов, И.С. Строительному рынку Сибири - эффективные конструкции /И.С. Инжутов, В.И. Жаданов, C.B. Деордиев, К.В. Бучель // Проблемы и перспективы архитектуры и строительства: Докл. Между-нар.науч.конф. 11-18 мая 2003. - Томск, 2003. - С.26-28.

3. Бучель, К.В. Пространственный структурный деревометаллический блок покрытия 18x12 м. марки ПСБ-ДМ-18.12 /К.В. Бучель //Сборник научных трудов "Современные строительные конструкции из металла и древесины"/ Одесская госуд. академ. строит, и архит. 2003. - С.37-40.

4. Инжутов, И.С. Сборно-разборные и складывающиеся конструкции на базе древесины для мобильных зданий / И.С. Инжутов, К.В. Бучель, П.А. Дмитриев, М.А. Колесникова, P.A. Назиров, В.И. Жаданов Н Тез. докладов научно-практической конференции-выставки по результатам реализации в 2003 г. Межотраслевой программы сотрудничества Минобразовании РФ и Спецстроя РФ/ «Наука, инновации, подготовка кадров в строительстве» на 2001-2005 г.г., 3-4 декабря 2003 г. М., МГСУ, 2003. - С. 14-18.

5. Инжутов, И.С. Изучение напряженно-деформированного состояния пространственного структурного деревометаллического блока покрытия / И.С. Инжутов, C.B. Деордиев, К.В. Бучель, В.И. Жаданов //Известия высших учебных заведений. Строительство. - 2004. №8. - С. 12-16.

6. Инжутов, И.С. Особенности статической работы структурных блоков сформированных из деревометаллических блок-ферм / И.С. Инжутов, C.B. Деордиев, К.В. Бучель //Архитектура и строительство. Наука и образование как фактор оптимизации жизнедеятельности: Материалы Междунар. науч.-практ.конф. 11-16 октября 2004. - Волгоград, 2004. - С.76-78.

7. Жаданов, В.И. Эффективные конструкции крупноразмерных ребристых плит на основе древесины / В.И. Жаданов, К.В. Бучель //Архитектура и строительство. Наука и образование как фактор оптимизации жизнедеятельности: Материалы Междунар. науч.-практ.конф. 11-16 октября 2004. - Волгоград, 2004. - С. 147-150.

I

/

Подписано в печать 21.11.2005 г. Формат бумаги 60x84 1/16. Усл. печ. л. 3,0. Тираж 100 экз. Заказ У-^У Отпечатано на ризографе КрасГАСА 660041, г. Красноярск, пр. Свободный, 82

»2506t

РНБ Русский фонд

2006-4 29971

\

г

СОДЕРЖАНИЕ.

ВВЕДЕНИЕ.

1. СОСТОЯНИЕ ВОПРОСА, ОБОСНОВАНИЕ ЗАДАЧ ИССЛЕДОВАНИЙ

1.1. Пространственные конструкции с регулярной решеткой - отечественный и зарубежный опыт.

1.2. Цели и задачи исследований.

2. ОПЫТНО-КОНСТРУКТОРСКИЕ РАЗРАБОТКИ ПОКРЫТИЙ

СТРУКТУРНОГО ТИПА ИЗ БЛОК-ФЕРМ НА ОСНОВЕ ДРЕВЕСИНЫ

2.1. Общие положения, принятые при разработке конструкции.

2.2. Новые конструктивные решения.

2.2.1. Структура треугольного очертания.

2.2.2. Структура линзообразного очертания.

2.2.3. Структура полигонального очертания. е 2.3. Область применения.

2.4. Выводы.

3. ЧИСЛЕННЫЕ ИССЛЕДОВАНИЯ НАПРЯЖЕННО-ДЕФОРМИРОВАННОГО СОСТОЯНИЯ СТРУКТУРНОГО БЛОКА ПОКРЫТИЯ НА ОСНОВЕ ТРЕХГРАННЫХ БЛОК-ФЕРМ.

3.1. Цели численных исследований и формулировка задач.

3.2. Влияние геометрических параметров на напряженнодеформированное состояние структурных блоков покрытия

3.2.1. Влияние генеральных размеров.

3.2.2. Влияние геометрических форм блок-ферм

3.3. Влияние технологических несовершенств на напряженно-деформированное состояние структурного блока покрытия

3.3.1. Влияние величины допуска отклонений отметок верха опорных конструкций.

3.3.2. Влияние величины допуска на изготовление отдельных стержневых элементов.

3.3.2.1. Влияния неточностей изготовления элементов решетки

3.3.2.2. Влияния неравномерного натяжения ветвей нижнего пояса.

3.4. Выводы.

4. МЕТОДИКА ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫХ ИССЛЕДОВАНИЙ.

4.1. Цели и задачи экспериментальных исследований.

4.2. Методика физического эксперимента.

5. СРАВНИТЕЛЬНЫЙ АНАЛИЗ НАТУРНЫХ ИСПЫТАНИЙ И ЧИСЛЕННЫХ ИССЛЕДОВАНИЙ СТРУКТУРНОГО БЛОКА

5.1. Испытания структурного блока покрытия марки ПСБ

ТБФД-18.9.

5.2. Выводы.

6. РЕКОМЕНДАЦИИ ПО КОНСТРУИРОВАНИЮ, РАСЧЕТУ И ИЗГОТОВЛЕНИЮ ПОКРЫТИЙ СТРУКТУРНОГО ТИПА ИЗ БЛОК-ФЕРМ И ИХ ТЕХНИКО-ЭКОНОМИЧЕСКАЯ ЭФФЕКТИВНОСТЬ

6.1. Общие положения.

6.2. Материалы.

6.3. Конструирование и расчет.

6.4. Изготовление.

6.5. Меры защиты.

6.6. Технико-экономическая эффективность применения предлагаемых конструкций.

Развитие пространственных конструкций идет значительно быстрее, по сравнению с плоскостными, что говорит о достижении предела оптимизации последних. Это основывается главным образом на том, что коэффициент использования прочностных свойств материалов в плоскостных конструкциях составляет 15.20% их несущей способности и, таким образом, от дальнейшего совершенствования конструкций этого типа можно ожидать только незначительных результатов.

Анализ опыта применения пространственных конструкций позволяет от* метить, что использование конструкций этого типа дает возможность уменьшить материалоемкость до 20%, стоимость до 15%, повысить производительности труда в 1,2. 1,5 раза.

Вышесказанное относится в полной мере и к пространственным конструкциям на основе древесины. При этом, с увеличением пролетов их эффективность возрастает. Снижение стоимости пространственных конструкций по сравнению с плоскостными клеедощатыми конструкциями достигает 30-40 %. Они конкурентоспособны и по сравнению с аналогичными конструкциями одного класса, выполняемыми из других традиционных материалов. Легкость конструкций из дерева дает возможность (при равенстве суммарного веса) перевезти их в пять раз больше по сравнению с железобетонными, а, следовательно, почти в пять раз сократить расходы на эти цели. Так, например, при строительстве спортзала в Солт-Лейк-Сити (США) с деревянным купольным покрытием диаметром 105 м, экономия составила 225 тыс. долларов (на 33 % дешевле самой рациональной металлической конструкции) [1].

В настоящее время в районах Сибири и Дальнего Востока наблюдается возрождение интереса к конструкциям на основе древесины. Вместе с тем, развитие конструкций из древесины испытывает здесь существенные трудности, связанные с сокращением объема поставок на отечественный рынок лесоматериалов с развитыми размерами поперечных сечений. В частности, эта проблема отразилась в отказе, в большинстве случаев, от использования в строительстве традиционных плоскостных конструкций, хорошо зарекомендовавших себя ранее [2].

Анализ состояния зданий и сооружений сельскохозяйственного назначения в Красноярском крае свидетельствует о том, что более 50 % от их числа пришло в полную или почти полную непригодность в последние годы. Почти такая же картина наблюдается и в лесной отрасли. Причины этого лежат как в спаде производства, так и в отсутствии финансирования не только на новое строительство, но и на ремонт существующих зданий [3].

Резкое удорожание транспортных перевозок обусловило отказ сельских акционерных обществ от применения железобетонных конструкций, выпускаемых комбинатами, расположенными в основном, в городской черте [3].

На наш взгляд, ситуация такова, что уже в ближайшие годы можно будет ожидать самого пристального внимания к развитию агропромышленного и лесоперерабатывающего комплексов и, как следствие этого, начала нового строительства.

В городах для массового строительства зданий павильонного типа, возводимых в настоящее время для различных предприятий и частных заказчиков, интерес представляют структурные конструкции. Особенность строительства таких зданий обусловлена стесненностью уже существующей городской застройки и необходимостью возведения зданий в минимальные сроки, с целью уменьшения неудобств, доставляемых новостройкой горожанам.

Таким образом, актуальность темы обусловлена:

- небольшим количеством технических решений деревометаллических структурных конструкций покрытий;

- особой целесообразностью таких конструкций для Сибири, Дальнего Востока и Севера;

- малоизученностью напряженно-деформированного состояния структурных блоков покрытия, собираемых из укрупненных элементов;

- отсутствием нормативных документов, регламентирующих проектирование и изготовление упомянутых выше конструкций.

Работа выполнена в рамках: Программы «Научные исследования высшей школы по приоритетным направлениям науки и техники» Подпрограмма «Архитектура и строительство» шифр: НТП 03.01.262, № 01200312556; при поддержке Гранта по фундаментальным исследованиям в области технических наук шифр: Т 02-12.1-847, № 01200304474

Цели и задачи работы. С учетом вышеизложенного, целью работы являлась разработка пространственных структурных деревометаллических конструкций покрытия на основе трехгранных блок-ферм и исследование их напряженно-деформированного состояния, в том числе, при воздействии особых нагрузок.

Для достижения поставленной цели потребовалось решить следующие основные задачи:

- обобщить и проанализировать накопленный опыт конструкторских разработок, проведенных в направлении предпринятых автором исследований;

- разработать новые структурные конструкции для сеток колонн от 6x15 м.9><15 м до 6x18 м.9х18 м, в качестве основных конструктивных элементов которых приняты деревометаллические трехгранные блок-фермы;

- оценить рациональность форм трехгранных блок-ферм с точки зрения наилучшего использования прочностных свойств применяемых материалов в деревометаллических структурных конструкциях;

- выполнить численные исследования напряженно-деформированного состояния (НДС) структур и сопоставить его с НДС отдельной трехгранной блок» фермы;

- изучить влияние технологических несовершенств (величины допусков отклонений отметок верха опорных конструкций; величины допусков на изготовление отдельных стержневых элементов) на НДС исследуемых конструкций;

- провести физические эксперименты со структурной конструкцией, изготовленной в натуральную величину, изучить действительное НДС и сопоставить его с теоретическим;

- разработать рекомендации по конструированию, расчету и изготовлению структурных конструкций, собираемых из деревометаллических трехгранных блок-ферм.

Научную новизну работы составляют результаты опытно-конструкторского поиска новых технических решений структурных конструкции для сеток колонн от 6x15 м.9><15 м до 6x18 м.9х18 м, в качестве основных конструктивных элементов которых приняты деревометаллические трехгранные блок-фермы; численные исследования напряженно-деформированного состояния (НДС) структур; влияние технологических несовершенств (величины допусков отклонений отметок верха опорных конструкций; величины допусков на изготовление отдельных стержневых элементов) на НДС исследуемых конструкций.

Практическую ценность работы представляют: опытно-конструкторские разработки до стадии альбомов рабочих чертежей пространственных структурных блоков покрытия на основе блок-ферм, выполняемых с использованием цельной древесины для покрытий зданий с сеткой колонн 12,0x9,0. 18,0x9,0 м; рекомендации по инженерному расчету, конструированию и изготовлению; технико-экономическая оценка разработанных конструкций; возможность повышения эффективности капитальных вложений за счет применения предлагаемых конструкций, снижения материалоемкости и трудозатрат по сравнению с существующими типовыми и другими эффективными конструкциями.

Достоверность научных положений и результатов основывается на использовании современных конечно-элементных методов расчета и программных средств, подтверждается сопоставлением результатов численных исследований и натурных испытаний опытной конструкции. На защиту выносятся:

- новые конструктивные решения разработанных до стадии альбомов рабочих чертежей структурных конструкций для сеток колонн от 6x15 м.9><15 м до 6x18 м.9х18 м, в качестве основных конструктивных элементов которых приняты деревометаллические трехгранные блок-фермы;

- результаты исследования влияния технологических несовершенств (величины допусков отклонений отметок верха опорных конструкций; величины допусков на изготовление отдельных стержневых элементов) на НДС исследуемых структурных конструкций;

- результаты физического эксперимента со структурной конструкцией, изготовленной в натуральную величину;

- рекомендации по конструированию, расчету и изготовлению структурных конструкций, собираемых из деревометаллических трехгранных блок-ферм.

Диссертация состоит из введения, шести глав, основных выводов, списка литературы и приложения.

ОСНОВНЫЕ ВЫВОДЫ

1. Разработаны до стадии альбомов рабочих чертежей новые технические решения структурных конструкций для сеток колонн от 6x15 м.9х15 м до 6x18 м.9х18 м , в качестве основных конструктивных элементов которых приняты деревометаллические трехгранные блок-фермы. На основании оценки величины и характера распределения усилий в элементах структур, скомпонованных из линзообразных, полигональных и треугольных трехгранных блок-ферм, с позиции наиболее полного использования прочностных свойств материалов их элементов наиболее рациональной является использование в качестве суперэлемента треугольной трехгранной блок-фермы.

2. В результате численных исследований установлено: значения внутренних усилий в элементах структурного блока в среднем больше на 20% соответствующих усилий в элементах отдельной блок-фермы

3. Изучено влияние технологических несовершенств (величины допусков отклонений отметок верха опорных конструкций; величины допусков на изготовление отдельных стержневых элементов) на НДС исследуемых конструкций. Для учета неточного монтажа диагонально расположенных опор значение расчетного сопротивления материала следует снижать на коэффициент уоп = 0,95.

Наибольшее влияние на напряженно-деформированное состояние конструкции оказывает диагональное расположение раскосов, изготовленных с отклонением в длинах. В этом случае к расчетному сопротивлению материала следует вводить понижающие коэффициенты: для элементов верхнего пояса увп = 0,85; остальных - утр = 0,95.

Возможные отклонения в изготовлении ветвей нижнего пояса рекомендуется учесть в расчетах снижением расчетного сопротивления материала элементов решетки с помощью коэффициента ур = 0,85; а нижнего пояса - унп = 0,90.

В целях ограничения влияния неточности изготовления ветвей нижнего пояса на НДС структуры рекомендуется величину предельного отклонения линейного размера ограничить 2,0 мм.

4. Проведен физический эксперимент со структурной конструкцией, имеющей размеры в плане 18,0x9,0 м и изготовленной в натуральную величину.

Достаточная жесткость предлагаемой конструкции подтверждена небольшим значением ее максимального прогиба при нормативной нагрузке

19,88 мм, что составляет (где 1 - пролет структуры), что меньше предельного допустимого значения, регламентируемого нормативными докумен-1 . тами и равного -/.

300

Несущая способность опытной структурной конструкции характеризуется экспериментальным коэффициентом запаса несущей способности, который оказался равным Кэ= 1,1. Поскольку стальные элементы были изготовлены без усиления и разрушение началось с разрыва стального стержня, то несущую способность можно считать достаточной.

5. В результате анализа результатов испытаний установлена удовлетворительная сходимость теоретических и экспериментальных данных: разница в значениях нормальных напряжений в элементах не превышает 17 %. о

1. Серов Е. Н. Основные направления развития пространственных конструкций из клееной древесины и водостойкой фанеры /Е. Н. Серов// Прогрессивные пространственные конструкции и перспективы их применения: Тез. докл. - Свердловск, 1985.-С. 72.

2. Енджиевский Л. В. Блочные пространственные конструкции из дерева в Сибири/ Л.В. Енджиевский, И.С. Инжутов, С.В. Деордиев, П.А. Дмитриев, П.П. Дмитриев// Пространственные конструкции в Красноярском крае. Красноярск, 1998.-С. 122-133.

3. Инжутов И. С. Номенклатура блочных конструкций на основе древесины /И. С. Инжутов//Вест. КГАСА. 1999. Вып. 1. - С. 21-27.

4. Гетц К.Г. Атлас деревянных конструкций: Пер. с нем./К.Г. Гетц. Д. Хоор, К. Мелер, Ю. Натгерер. М.: Стройиздат, 1985. - 272 с.

5. Рекомендации по проектированию структурных конструкций. М.; Стройиздат, 1984.-282 с.

6. Современные пространственные конструкции (Железобетон, металл, дерево, пластмассы): Справочник/ Сост. Ю.А. Дыховичный, Э.З. Жуковский, К.П. Пя-тикреситовский. -М.: Высш. Школа. 1991. 543 с.

7. Дмитриев П.А. Индустриальные пространственные деревянные конструкции / П. А. Дмитриев, С. В. Колпаков. Новосибирск: Изд. НИСИ, 1981. - 67с.

8. Пальцевич Л. П. Экономическая эффективность применения КДК в промышленном строительстве районов Крайнего Севера/ Л.П. Пальцевич, В.В. Гуляев//

9. Эффективное использование древесины и древесных материалов в современном строительстве. М., 1980. - С. 12-1 А.

10. Коньков В.П. Методы экономического обоснования оптимальных параметров конструкций из дерева и пластмасс (на примере сельскохозяйственных зданий): Автореф. дис. . канд.тех.наук/ В. П. Коньков. М., 1970.

11. Сарычев B.C. Эффективность применения железобетонных, металлических и деревянных конструкций / B.C. Сарычев М.: Стройиздат, 1977. - 223 с.

12. Сарычев B.C. Экономика деревянных конструкций / B.C. Сарычев М.: Изд-во МИСИ, 1977. - 129 с.

13. Костюк М.Д. Оценка факторов эффективности применения клееных деревянных конструкций в сельском строительстве / М.Д. Костюк// Конструкции из клееной древесины и пластмасс. Д., 1979. - С. 39-49.

14. Комбинированные конструкции. Конструктивные решения деревометалличе-ских каркасов покрытий. Экспресс-информация. Строительство и архитектура. Серия 8 Строительные конструкции. Вып. 11.- М., 1984. С. 12-16.

15. Попов A.A. Перекрестные покрытия с применением древесины/ A.A. Попов, В.К. Файбишенко// Индустриальные деревянные конструкции в современной архитектуре. М., 1972. - С. 123-131.

16. Файбишенко В.К. Экспериментально-теоретические исследования перекрестно-ребристых конструкций квадратных в плане при различных вариантах опира-ния: Автореф. дис. канд.тех.наук./ В.К. Файбишенко М., 1967. - 32 с.

17. Рузиев К.И. Экспериментальное исследование модели деревянной ортогональной структуры плиты/ К.И. Рузиев, А.К. Артеменко// Строительные изделия, конструкции и сооружения. М., 1976, вып. 18. - С. 87-94.

18. Рузиев К.И. Разработка металлодеревянных структурных конструкций и методики их расчета: Автореф. дис. канд.тех.наук./К.И. Рузиев Киев, 1976. - 23 с.

19. A.c. 499387 СССР. Перекрестно-стержневая структурная конструкция/К.И. Рузиев, И.М. Гринь (СССР).

20. Гринь И.М. Металлодеревянное структурное покрытие: Проектное предложе-ние./И.М. Гринь, К.И. Рузиев. Харьков.: Харьков-проект, 1976. - 18 с.

21. Инжутов И.С., Хороший В.И., Авсеев A.JI. Зирка В.Г. Пространственные конструкции блочного типа на основе древесины// Изв. Вузов. Стр-во и архитектура. 1992. - №2. - С. 14-19.

22. Ольков Я.И. Исследование стальных пространственно-стрежневых конструкций с панелями, совмещающими несущие и ограждающие функции/ Я.И. Ольков //Пространственные конструкции основной путь снижения материалоемкости в строительстве. - Д., 1977. - С. 51-52.

23. Пространственные конструкции зданий и сооружений (исследование, расчет и проектирование). М.: Стройиздат, 1972. - 272 с.

24. A.c. 613045 СССР. Пространственное покрытие./ Г.В. Кривцова, Я.Ф. Хлебной, К.П. Пятикрестовский (СССР).

25. Хлебной Я.Ф. Применение клееной древесины в пространственных конструкциях покрытия зданий/ Я.Ф. Хлебной, Л.В. Касабьян, К.П. Пятикрестовский, С.Б. Турковский, Г.В. Кривцова// Промышленное строительство. - 1977 - №8. - С. 26-28.

26. Кривцова Г.В. Исследование пространственной конструкции покрытия типа структуры с применением древесины и фанеры для сборно-разборных временных зданий: Автореф. дис. канд.тех.наук/ Г.В. Кривцова. -М., 1979. -22 с.

27. Галушко П.Г. Сплошностенчатая деревянная структурная конструкция/ П.Г. Галушко //Конструкции из клееной древесины и пластмасс. Л., 1979.- С. 71-75.

28. Гринь И.М. Сплошностенчатая деревянная структурная конструкция/ И.М. Гринь, П.Г. Галушко//Эффективное использование древесины и древесных материалов в современном строительстве. М., 1980.-С. 119-121.

29. Кондаков А.Г. Деревостальные структуры с плитами кровли включенными, в пространственную работу покрытия: Дис. . канд.техн.наук/ А.Г. Кондаков -НИСИ им. В.В. Куйбышева., 1985. 252 с.

30. Международная конференция по облегченным пространственным конструкциям покрытий для строительства в обычных и сейсмических районах (Алма-Ата, 13-16 сентября 1977): Доклады. М.: Стройиздат, 1977. - 52 с.

31. Песчанский П.С. Металлические решетчатые пространственные конструкции за рубежом/ П.С. Песчанский Л.М. Пугачевская М.: Стройиздат, 1974. - 185 с.

32. Современное состояние и перспективы развития строительных конструкций за рубежом/ Сост.: Г.Я. Клятис. М.: ЦИНИС. 1969. - 256 с.

33. Деревянная пространственная решетчатая конструкция большепролетного покрытия спортивного зала (Япония). Oguni Dome// Japan Architect. 1989. №382. p. 35-41.

34. Пространственные конструкции из стволов древесины малых диаметров (Нидерланды). Huybers Р. Met kleine tang grote constructies maken. Bouw. 1988. № 10. Biz. 38-42: ill. (голл.).

35. Почка В.И. Пространственные блоки покрытий с верхним поясом из стальных профилированных листов: Дис. . канд. техн. наук/ В.И. Почка Новосибирск, 1998.-203 с.

36. Абовская С. Н. Новые пространственные сталежелезобетонные конструкции покрытия/ С.Н. Абовская. Красноярск: Стройиздат. Красноярск, отд., 1992. -240 с.

37. Рекомендации по контролю качества клеевых соединений деревянных клееных конструкций/ ЦНИИСК им. Кучеренко. М.: Стройиздат, 1981. - 63 с.

38. Рекомендации по проектированию панельных конструкций с применением древесины и древесных материалов для производственных зданий/ЦНИИСК им. Кучеренко. М.: Стройиздат, 1982. - 120 с.

39. Рекомендации по проектированию, изготовлению, транспортировке, монтажу и эксплуатации стропильных и дощатых ферм с соединениями узлов на металлических зубчатых пластинах. Горький: 1985. - 40 с.

40. Руководство по проектированию клееных деревянных конструкций/ЦНИИСК им. Кучеренко. М.: Стройиздат, 1977. - 189 с.

41. Руководство по изготовлению слоистых панелей с применением заливочных пенопластов./ЦНИИСК им. Кучеренко. М.: Стройиздат, 1977. - 59 с.

42. Руководство по обеспечению долговечности деревянных клееных конструкций при воздействии на них микроклимата зданий различного назначения и атмосферных факторов/ЦНИИСК им. Кучеренко. М.: Стройиздат, 1981. - 96 с.

43. Руководство и нормативы технологии постановки высокопрочных болтов в монтажных соединениях металлоконструкций. М.: ЦНИИСК, 1982. -62 с.

44. Руководство по изготовлению и контролю качества деревянных клееных конструкций/ЦНИИСК им. Кучеренко. М.: Стройиздат, 1982. - 79 с.

45. СН 420-71. Указания по герметизации стыков при монтаже строительных конструкций. М.: Стройиздат, 1971. - 17 с.

46. СНиП 2. 01. 02-85*. Противопожарные нормы проектирования зданий и сооружений. М.: ЦИТП Госстроя СССР, 1986. - 12 с.50,51.52,53,54,55,56,57,5859,6061,62,

47. СНиП 2. 01. 07-85*. Нагрузки и воздействия. М.: ЦИТП Госстроя СССР, 1986. -36 с.

48. СНиП 2.03.09-85. Асбестоцементные конструкции. Введ. с 01.01.86. М.: ЦИТП Госстроя СССР, 1985. - 16 с.

49. СНиП 2. 03. 11-85. Защита строительных конструкций от коррозии. Взамен СНиП 2-28-73*; Введ. с 01. 01. 86. - М.: ЦИТП Госстроя СССР, 1986.-48 с. СНиП 3.03.01-87. Несущие и ограждающие конструкции / Госстрой СССР. - М.: АПП ЦИТП, 1991.- 192 с.

50. СНиП И-23-81*. Стальные конструкции. Нормы проектирования. М.: ЦИТП Госстроя СССР, 1987. - 96 с.

51. СНиП П-25-80. Деревянные конструкции. Нормы проектирования. М.: Строй-издат, 1983.-33 с.

52. СНиП П-26-76. Кровли. Нормы проектирования. Взамен СН 394-74; Введ. с 01.01.78.-М.: Стройиздат, 1979.-22 с.

53. Инжутов И. С. Блок-фермы на основе древесины для покрытий зданий: системный подход к созданию, теория практического расчета, работа при статических воздействиях: Дис. д-ра техн. наук/ И.С. Инжутов. Новосибирск: НГАС им. В. В. Куйбышева, 1995. 193 с.

54. Патент РФ № 2136822. Трехгранная блок-ферма покрытия / И.С. Инжутов, C.B. Деордиев, П.А. Дмитриев, С.А. Чернышев, 3.JI. Енджиевский Зарегистрирован в Государственном реестре изобретений 10.09.1999.

55. Дмитриев П.А. Индустриальные пространственные деревянные конструкции. Учебное пособие/ Дмитриев П. А., Бондин В. Ф., Колпаков С. В., Стрижаков Ю. Д. Новосибирск: изд. НИСИ им. В. В. Куйбышева, 1981. - 271 с.

56. Инжутов И.С., Авсеев A.JI. Пространственная совмещенная деревометалличе-ская блок-ферма покрытия пролетом 18 м// Информ. листок № 517-90 / ЦНТИ. -Красноярск, 1990.

57. Инжутов И. С., Авсеев A. JI. Пространственная трехгранная линзообразная де-ревометаллическая блок-ферма покрытия пролетом 18м// Информ. листок № 104-91 / ЦНТИ.-Красноярск, 1991.

58. Рабочие чертежи структурного блока марки ПСБ-ТБФД-18.3.

59. Инжутов И.С. К практическому расчету блок-ферм покрытия с клеефанерными верхними поясами /И.С. Инжутов, П.П. Дмитриев //Известия высших учебных заведений. Строительство. 1996. - №9. - С.50-55.

60. Деордиев C.B. Комбинированные на основе древесины трехгранные блок-фермы для покрытия зданий: Дис. . канд. техн. наук /C.B. Деордиев. Красноярск, КрасГАСА, 2001.- 180 с.

61. Бучель К.В. Пространственный структурный деревометаллический блок покрытия 18x12 м марки ПСБ-ДМ-18.12 / К.В. Бучель // Современные строительные конструкции из металла и древесины: Сборник научных трудов. Одесса, 2003. - С. 37-40.

62. ТП 101-81. Технические правила по экономическому расходованию строительных материалов. М.: Стройиздат, 1982. - 41 с.

63. Жаданов В. И. Опыт изготовления клеефанерных плит с длиной на пролет/ Жа-данов В. И., Савойский В. М., Стрижаков Ю. Д. // Пространственные конструкции в Красноярском крае: Межвуз. сборник/ КрПИ. Красноярск, 1985. - С. 172-179.

64. ГОСТ 30340-95. Листы асбестоцементные волнистые. Технические условия. -Взамен ГОСТ 16233-77, ГОСТ 20430-84; Внес. попр. опубл. в ИУСе № 4, 1997 г., А. О. «Стройкомпозит».

65. ГОСТ 20429-75. Фольгоизол. Введ. с 01.01.76. - 7 с.

66. Рулонные кровельные наплавляемые материалы "РУБЕМАСТ", "СТЕКЛО-МАСТ", "АТАКЛОН". Технические условия., Открытое акционерное общество "ОМСККРОВЛЯ", г. 0мск-40, а/я 544.

67. СН 420-71. Указания по герметизации стыков при монтаже строительных конструкций. М.: Стройиздат, 1971. - 17 с.75. «Ассоцияция КрилаК» комплекс противопожарных мероприятий // 109428, Россия, Москва, ул. 2-я Институтская, 6.

68. Расчет экономической эффективности от применения сталежелезобетонных конструкций покрытий для пролетов 18, 24, 30 м. 534 - эф./ Эксперим. КБ управления пром. предприятий. Главкрасноярскстроя Минтяжстроя СССР. -Красноярск, 1983.- 123 с.

69. Инструкция о составе, порядке разработки, согласования и утверждения про-ектно-сметной документации на строительство предприятий, зданий и сооружений (СН 202-81*). М.: Стройиздат, 1982. - 175 с.

70. СНиП 1У-2-82.Приложение. Т. 4. Сборник элементных сметных норм на строительные конструкции и работы / Госстрой СССР. М.: Стройиздат, 1982.

71. Сборник зональных сметных цен на местные строительные материалы, изделия и конструкции для промышленно-гражданского строительства Красноярского края: В 2 т. Красноярск: Сибирь, 1982.

72. Инструкция по определению экономической эффективности использования в строительстве новой техники, изобретений и рационализаторских предложений. СН 509-78 / Госстрой СССР. М.: Стройиздат, 1979.

73. Абовский Н.П. Расчет ребристых плит методом сеток/ Н.П. Абовский, Л.В. Енджиевский// Пространственные конструкции в Красноярском крае. Красноярск, 1966. - С. 168-187.

74. Абовский Н.П. Творчество в строительстве: системный подход, законы развития, принятие решений. Красноярск: Стройиздат. Красноярск.отд., 1992. - 240 с.

75. Аксельрад Э.Л. Тонкостенные криволинейные стержни и трубы/ Э.Л. Аксель-рад// Исследования по строительной механике: Труды ЛИИЖТ. Л., 1966. -Вып.249.-С.147-168.

76. A.c. 550478 СССР. Пространственное покрытие/ В.И. Кулай (СССР).

77. A.c. 637500 СССР. Складная пространственная ферма треугольного сечения/ Р.И. Хисамов, А.К. Наумов, В.Г. Котлов (СССР).

78. A.c. 850832 СССР. Панель покрытия/ П.А. Дмитриев, Ю.Д. Стрижаков (СССР).

79. A.c. 947327 СССР. Узловое соединение деревянных соединений пространственного каркаса/ П.А. Дмитриев, Ю.Д. Стрижаков, С.И. Цибилев (СССР).

80. Быковский В. Н. Деревянные клееные конструкции/ В.Н. Быковский, Б.С. Соколовский.- М.: Машстройиздат,1949. 150 с.

81. Гарбар Л.Д. Новые конструкции плит из древесины/ Л.Д. Гарбар// Эффективное использование древесины и древесных материалов в современном строительстве.-М., 1980.-С. 142-144.

82. Губенко А.Б. Клееные деревянные конструкции в строительстве/ А.Б. Губенко. М.: Госстройиздат, 1957. - 240 с.

83. Дмитриев П.А. Основные положения по проектированию несущих и ограждающих конструкций деревянных каркасных зданий. Учебное пособие/ П.А. Дмитриев, В.Ф. Бондин. Новосибирск, 1980. - 80 с.

84. Дмитриев П.А. Клеефанерная плита кровли для структурных конструкций: Ин-форм.листок о научно-техническом достижении/ П.А. Дмитриев, А.Г. Кондаков, Ю.Д. Стрижаков. Новосибирск: ЦНТИ, 1982. - №39-82.- 3 с.

85. Дмитриев П.А. Актуальные вопросы совершенствования деревянных конструкций/ П.А. Дмитриев// Изв.вузов. Стр-во и архитектура. 1980. - №7- С. 15-22.

86. Дмитриев П.А. Клеефанерные плиты на пролет для покрытия общественных зданий/ П.А. Дмитриев, В.И. Жданов// Сб.науч.тр. СибЗНИИЭП «Эффективные конструкции на основе древесины для жилищно-гражданского строительства в условиях Сибири». 1985. С. 29-34.

87. Дмитриев П.А. Пространственные совмещенные блок-фермы на основе древесины для покрытия зданий/ П.А. Дмитриев, И.С. Инжутов, Ю.Д. Стрижаков// Изв. вузов. Стр-во и архитектура. 1987. - №1. - С. 22-27.

88. Дмитриев П.А. Пространственные индустриальные конструкции для покрытия зданий/ П.А. Дмитриев, В.И. Жаданов, И.С. Инжутов, Ю.Д. Стрижаков// Изв. вузов. Стр-во и архитектура. 1989. - №2. - С. 23-27.

89. Дмитриев П.А. Индустриальные пространственные деревянные конструкции/ П.А. Дмитриев, В.И. Жаданов, А.Г. Кондаков, Ю.Д. Стрижаков//Древесина в строительных конструкциях: материалы междунар. симпозиума. ЧССР, Братислава, 1984. - С. 352-368.

90. Жаданов В.И. Большепролетные клеефанерные плиты для покрытий зданий: Дис. канд. техн.наук/ В.И. Жаданов. -Новосибирск:НИСИ, 1986 . 226 с.

91. Инжутов И.С. Пространственные совмещенные блок-фермы на основе древесины для покрытий зданий: Дис. канд. техн. наук/ И.С. Инжутов. Новосибирск: НИСИ, 1986. - 229 с.

92. Инжутов И.С. К практическому расчету блок-ферм покрытий с клеефанерными верхними поясами/ И.С. Инжутов, П.А. Дмитриев// Изв. вузов. Стр-во и архитектура. 1996. - №9. - С. 50-55.

93. Карлсен Г.Г. Конструкции из дерева и пластмасс. 4-е изд., перераб. и доп./ Г.Г. Карлсен, В.В. Большаков, М.Е. Каган, Г.В. Свенцицкий. М.: Стройиздат, 1975.-668 с.

94. Комиссаров С.Г. Опорные узлы большепролетных клееных ферм: Дис. канд. техн. наук/ С.Г. Комиссаров. Новосибирск: НИСИ, 1987. - 285 с.

95. Костюковский М.Г. Конструкции покрытий зданий из плит на пролет/ М.Г. Костюковский, Б.Г. Кормер// Пром. стр-во. 1980. - №12.- С. 29-30.

96. Линьков И. М. Состояние и перспективы развития панельных конструкций с применением древесины/ И.М. Линьков// Рефер. Информ. ЦИНИС. 1979. - серия 8, вып. 2. - С.32-35.

97. Линьков И. М. Сравнение покрытий сельскохозяйственных производственных зданий/ И.М. Линьков //Экспресс-информация ВНИИИС. 1983. серия 29.55. вып. 5. - С. 1-7.

98. Линьков И. М. Конструктивные решения плит покрытий длиной 6 м с деревянным каркасом / И. М. Линьков, П. С. Кузнецов //Исследование несущих и ограждающих конструкций из клееной древесины и фанеры/ М, 1976. - С. 49-58.

99. Морозов А. П. Пространственные конструкции основной путь снижения материалоемкости в строительстве./ А.П. Морозов. - Л.: 1977. - 19 с.

100. Некрасов А. С. Эффективность комплексного использования дерева в строительстве/ А. С. Некрасов, В. К. Голубев. М.: Стройиздат, 1985. - 335 с.

101. Козлов К. К. Новые типы ограждающих конструкций на деревянном каркасе / К. К. Козлов // На стройках России. 1985. - № 1. - С. 10-14.

102. Орлович Р. Б. Напряженно-деформированное состояние клеефанерных плит при длительном нагружении / Р. Б.Орлович, JI. И. Григорьева // Изв. вузов. Стр-во и архитектура. 1988. - № 10. - С. 105-107.

103. Ростовцев Г. Г. Приведенная ширина изотропной и анизотропной пластинки / Г. Г. Ростовцев //Науч. труды ЛИИГВФ. 1936. вып. 5.

104. Сарычев В. С. Экономика деревянных конструкций / B.C. Сарычев; МИСИ. -М, 1977.- 128 с.

105. Сарычев В. С. Экономичность применения железобетонных, металлических и деревянных конструкций / B.C. Сарыче. М.: Стройиздат, 1977. - 223 с.

106. Тамплон Ф. Ф. Металлические ограждающие конструкции. Учебное пособие /Ф. Ф. Тамплон; УПИ им. С. М. Кирова. Свердловск, 1976. - 156 с.

107. Травуш В. И., Заполь М. Ю. Опыт проектирования и строительства общественных зданий с покрытиями из клееных деревянных конструкций/ В. И. Травуш, М. Ю. Заполь. М.: Стройиздат, 1982. - 24 с.

108. Хороший В. И. Складывающиеся блок-секции на основе древесины для сборно-разборных и быстровозводимых зданий: Дис. . канд. техн. наук /В.И. Хороший. Новосибирск., 1990. - 199 с.

109. Дмитриев П. А. Пространственная деревометаллическая блок-ферма покрытия на пролет 12 м для неотапливаемых зданий/ П. А. Дмитриев, И. С. Инжутов, В. Н. Шапошников // ЦНТИ. Информ. листок. 1985. № 115-85.

110. Дмитриев П. А. Пространственная совмещенная деревянная ферма покрытия / П. А. Дмитриев, И. С. Инжутов, В. Н. Шапошников // ЦНТИ. Информ. листок. 1984.-№382-84.

111. Енджиевский Л. В. Программа расчета ребристых пологих оболочек с учетом ^ физической и геометрической нелинейности/ Л. В. Енджиевский, Н. И. Марчук

112. ЦНТИ. Информ. листок. 1985. № 192-85.

113. Зубарев Г. Н. Конструкции из дерева и пластмасс / Г. Н. Зубарев. М., Высшая школа, 1990.

114. Инжутов И. С. Статический расчет на ЭВМ сквозных конструкций на основе древесины с учетом деформаций податливости узловых соединений/ И. С. Инжутов, В. Н. Шапошников, Е. А. Хорошавин, Т. В. Ульянова // КИСИ. 1990. С. 44.

115. Инжутов И. С. Пространственные совмешенные фермы покрытий/ И. С. Инжутов, П. А. Дмитриев, В. Н. Шапошников, А. В. Ластовка //Межвуз. сборник КрПИ, КИСИ. 1985. С. 164-168.

116. Кондаков А. Г. Деревостальные структуры с плитами кровли, включенными в пространственную работу покрытия: Автореф. дисс. . канд. техн. наук /А. Г. Кондаков. Новосибирск., 1985. - 19 с.

117. Костюковский М. Г., Кормер Б. Г. Конструкции покрытий зданий из плит на пролет / М. Г. Костюковский, Б. Г. Кормер //Пром. стр-во. 1980. - № 12. - С. 29-30.

118. Ломакин А. Д. Клееные деревянные конструкции в сельскохозяйственных зданиях / А. Д. Ломакин, Д. В. Мартинец, Е. А. Прилепский. М.: Стройиздат, 1982.-104 с.

119. Ренский А. Б. Тензометрирование строительных конструкций и материалов / А. Б. Ренский, Д. С. Баранов, Р. А. Макаров. М.: Стройиздат, 1977. - 240 с.

120. Розин Л. А. Метод конечных элементов в применении к упругим системам / Л. А. Розин. М.: Стройиздат, 1977. - 129 с.

121. Поляков Н. Н. Исследование крепления асбестоцементных обшивок к деревянному каркасу. Здания и сооружения сельскохозяйственного назначения. Методы статических и теплофизических расчетов / Н. Н. Поляков, Ю. А. Муравьев. -М., 1981.-С. 41-46.