автореферат диссертации по металлургии, 05.16.05, диссертация на тему:Пластичность и деформируемость промышленных сплавов на основе вольфрама, хрома и молибдена

На правах рукописи

ПЛАСТИЧНОСТЬ И ДЕФОРМИРУЕМОСТЬ ] СПЛАВОВ НА ОСНОВЕ ВОЛЬФРАМА, ХРОМА И МОЛИБДЕНА

Екатеринбург-2005

> ГОУВПО -УПИ» и в ИМАШ УрО РАН

7

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

3

Актуальность работы. Для современного уровня развития науки и техники характерны прогрессивно растущие требования к повышению качества и снижению себестоимости изделий и полуфабрикатов, получаемых в процессах обработки давлением. Причем, действительность подталкивает производителей к овладеванию навыками быстрого проектирования и освоения технологических процессов, производства новых видов продукции для удовлетворения спроса на рынке металлопродукции. В механике обработки металлов давлением развиты эффективные методики математического моделирования и оптимизации технологических процессов, однако имеются значительные пробелы, связанные с отсутствием экспериментальных данных о пластичности металлов в зависимости от термомеханических параметров нагружения.

Пластичностью, по определению И.М.Павлова, называется способность материала к пластической (необратимой, остаточной) деформации без разрушения материала. Пластические свойства металлических материалов являются неустойчивыми, подверженными воздействию различных факторов, которые могут вызывать их существенное изменение. К числу значимых факторов, в первую очередь, относятся химический состав материала, структура, наличие примесных элементов, их распределение. Можно выделить также группу факторов, связанных с самими процессами обработки давлением. Таковыми являются условия напряженного состояния деформируемого тела, скоростные условия деформации (для теплой и горячей деформации), температурные условия деформации. Сложность получения оценки оптимальности и надежности технологических процессов обработки металлов давлением связана с большим числом факторов и сложным характером их изменения.

Большую важность установление причин разрушения металла приобретает при освоении процессов обработки давлением новых сплавов, особенно малопластичных. ИАЦИОна^^ * ■

внблиотекл

Публикации. Результаты

: работах, получено авторское свидетельство Диссертация состоит из

I литературы. Объем работы - 141 12 таблиц» список литературы содержит 136 на* СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ формулируются

результатов

30

[ОМДУГТУ-УПИ.

На конструкцию которую было

на изобрет

К

1200°С;

(0,001-100

I до 100 кН;

до 3-х

приз

при

по

р -

в месте

образцов

пи образцов с ЬоЛо >10

плоских образцов для образцов с ЬоАо<10

ьР Ч

в

ДО

а -

► формулам:

при растяжении цилиндрических образце;

Лр =27314;

при растяжении плоских образцов с соотношением размеров ЬоЛо>10

Лр=2кД;

при растяжении плоских образцов с соотношением размеров Ь0Л<)<10

Р 1 *р ьр ь/

при кручении

А

где й0, с!р - диаметр цилиндрического образца до и после разрыва, <рр - угол

образца, до

изучали при растяжении стандартных цилиндрических образцов на универсальной испытательной машине 2ВМ1Ы0Т при скорости ] 6.. Л 0 мм/мин.

а3 =<т0 +схАС2;

где сг0,с19сг - эмпирические коэффициенты, определяемые по результатам статистического анализа экспериментальных данных.

В третьей главе приведены результаты исследований спеченных вольфрамовых сплавов. Исследовали наиболее распространенные сплавы систем W - Ре - №, W - Ре - № - Со: Н7ЖЗА и Н8Ж2КI, причем сплав Н8Ж2К1 исследовали в двух исходных состояниях - после традиционного печного и после полунепрерывного индукционного спекания (условно обозначен Н8Ж2К1-И).

Образцы для исследований изготавливали из серийных (Н7ЖЗА, Н8Ж2К1) и опытной (Н8Ж2К1-И) партий сплавов в отожженном состоянии после жидкофазного спекания. Исследования пластичности и сопротивления деформации проводили по методикам, описанным во второй главе.

Диаграмма пластичности сплава Н7ЖЗА Диаграммы пластичности сплава Н8Ж2К1

V

Рис. 2

1 - Т=400 °С; 2 ^=0,1=400 °С; 3 - данные из работы [5] при Т=20 °С

Рис. 3

1 - 1, Т=400 °С; 2 - ^=0, Т=400 °С; 3 - Цв=г-1» Т=20 °С; 4 - ^=0, Т=20 °С

Для исследованных сплавов следует отметить сильную зависимость пластичности от показателя Лоде ц 0, характеризующего вид напряженного состояния (рис.2-4).

р ! \ ! "........... I 1

I д г 1" ;

* •«.>——— -)■■ - 1 "

чч |

' -.................1'...... ------Г^я ....... «'.......... —-

Рис.4 Диаграммы частичности сплава Н8Ж2К1-И при температур« 400 °С

При наибольшую чувствительность пластичности к изменению

показателя напряженного состояния а/Т проявляет сплав Н8Ж2К1-И (рис.4).

Для

в области

(с/Т>0.4), что

присутствии концентраторов напряжений. С пластичность сплава Н8Ж2К1-И резко сплавов Н7ЖЗА и Н8Ж2К1. Пластичность

В

а/Т (при |10=Ч) Н8Ж2К1 при |хс=-1

400°С

показателя а^

Результаты

могут быть

Целью

было '

образцов в

1246Р.

при знакопеременной деформации, : ао» определяли по результатам циклического [ с фиксированной амплитудой на установке УИП-1. Диаграммы пластичности прутков вольфрама ВА в зависимости от

температур испытаний 900, 1000, 1100°С. Анали:

проявляется при различных температурах. При температурах 900-1000°С

(рис.5а,5б) существует при об

V!........1..... V К1 , 1 ч 4. 1 . ! : ' ■ ; : ; !■■ " : ■■: -

; ..... * л

« ч»л

Рис.5 1-]

а-900°С, б-1000°С, в-1100°С

ИЗ рис. 5 а,

при при

900°С и — « 0,75, что соответствует

<х

Т

растяжение цилиндрических образцов с

при атмосферном давлении, пластичность прутков прокаткой и ротационной ковкой, практически Пластичность прутка после сортовой продольной прокатки в этих

готовой продукции, в первую очередь - на увеличение брака по расслоению

проволоки при ее спирализации.

Накопление поврежденности на поверхности (а) и на оси (б) в процессе волочения проволоки из сплава ВА, при использовании заготовок, полученных разными способами.

г л«.« 1 *

— г ....... . -- // о.»

ы од

~н ** м л у' - 0.4 0,3

..................г г и од

- ОЛ о

у"

Мш* МИГАН

у"

__-- Г—

и а.« г.4 х* а

1.» «.« ».а * о.ш о. ил ЗА 2,е я.4 ад а ч.а 1.« 1.4 1 о.вО мм

а) б)

1 - пруток, полученный ротационной ковкой; 2 -винтовой прокаткой; 3 -продольной сортовой прокаткой; 4 - проволочная заготовка 02,75 мм, полученная ротационной ковкой Рис.б

Таким образом, анализ действующей технологии показывает, что для снижения вероятности ее обрыва при волочении и расслоения при навивке, необходимо проведение промежуточной термической обработки и перераспределение коэффициентов вытяжки по отдельным проходам волочения следующим образом:

0 2,75 мм —* 0 2,45 мм 0 2,15 мм 0 1,9 мм 0 1,65мм- отжиг 0 1,5 мм 0 1,35 мм 0 1,2 мм~~+0 1,07 мм-+00,9 мм00,78мм.

Анализ накопления поврежденности по переходам по предлагаемому маршруту с учетом ее уменьшения после отжига приведен на рис.7. Маршрут

позволяет производить проволоку с безопасным уровнем поврежденности. Рекомендаций по изменению маршрута волочения были переданы ВНИИТС и внедрены на Светловодском заводе по обработке тугоплавких металлов, что позволило уменьшить брак по расслоению проволоки.

Анализ результатов на рис.6 показывает, что при волочении наилучшей деформируемостью обладают прутки, полученные винтовой и продольной прокаткой в мношважовых калибрах, позволяя производить волочение без образования поверхностных микротрещин до диаметра 1,35мм и до диаметра 1,1мм, соответственно, по сравнению с диаметром 1,65мм для заготовок, полученных ротационной ковкой.

Рис.7 Поврежденность при волочении проволоки по предлагаемой технологии 1 - поверхность проволоки; 2 - ось проволоки

В четвертой главе изучены деформационные свойства молибденовых сплавов, сплава системы хром-железо, проанализированы технологии изготовления труб из молибденовых сплавов, произведена оценка накапливаемой материалом деформационной поврежденности по существующим технологиям, предложены альтернативные варианты технологических маршрутов.

Исследовали опытный сплав МНРЮ и технически чистый молибден МЧВП, полученный по слитковой технологии с использованием вакуумно-дугового переплава. Образцы из молибдена МЧВП изготавливали из прутков диаметром 62 мм, полученных прессованием из слитков, и из прутков диаметром 24 мм, полученных ковкой в вырезных штампах из прутков диаметром 32 мм. Образцы из сплава МНРЮ изготавливали из прутков диаметром 24 мм, полученных по той же технологии. Металл для исследований был предоставлен ВНИИТС.

Деформационные свойства определяли испытанием цилиндрических и плоских образцов. Цилиндрические образцы имели следующие размеры рабочей части: диаметр 4,0 ±0,05 мм, длина 20,0±0,5 мм. Плоские образцы имели размеры рабочей части: ширина 8,0 ±0,2 мм, толщина 0,50 ±0,05 мм, длина 25 ± 1 мм.

Из рассмотрения диаграмм пластичности на рис.8 и 9 видно, что на пластичность исследованных материалов существенное влияние оказывает вид напряженного состояния, характеризуемый параметром Лоде. Максимальным образом это влияние проявляется при температуре

: ! ......:..........................у М1№]М№рЫ МИК}и»р«МЯ1НМ у .........;........./ : ; /.

: X,- ; /У''\

0,р1 ^ --1--1-

2 Л 2 А 2.0 1.« 1,2 1>.*м

испытаний 500°С, причем рост пластичности с увеличением доли сжимающих напряжений происходит более интенсивно в испытаниях, Диаграммы пластичности молибдена МЧВП

•оГ* * о;" " " о" ## в» « «з а'п «4 -о: о йз с* ов о» 1 12 а/Т

а) б)

Рис.8

Температура испытаний 500 °С (а) и 900 аС (б) Показатель Лоде: I - /ла -0; 2-

Диаграммы пластичности сплава МНРЮ

Рис.9

Температура испытаний 500 °С (а) и 800 °С (б) Показатель Лоде; 1 - - О; 2 - - -1

характеризуемых параметром Лоде /¿^=-1. Для молибдена МЧВП, испытанного при температуре 900°С и для сплава МНРЮ при 800°С влияние показателя ¡ла на пластичность также весьма существенно, однако, оно не носит столь резко выраженный характер при увеличении доли сжимающих напряжений. Интересно отметить, что для исследованных материалов в диапазоне температур 5О0~9ОО°С влияние показателя Лоде на пластичность сильнее влияния температуры. Так, из сравнения рис.8а и 86 видно, что повышение температуры испытания с 500°€ до 900°С практически не влияет на пластичность молибдена МЧВП при ¡ла~А. В то же время, уменьшение показателя Лоде от 0 до -1 вызывает рост пластичности больший, чем

трубы, в миллиметрах): 21,0 х 4,5 — 20,5 х 4,35 — 20,0 х 4,1 19,5 х 3,85 19,0 х 3,6 -»• 18,5 х 3,35 — 18,0 х 3,1 — 17,0 х 2,4 — 16,0 х 2,1 15,0 х

800 °С будет шост.=0124.

образом: 21,0 х 4,5 — 20,5 х 4,35 — 20,0 х 4,1 -» 19,5 х 3,85 — 19,0 х 3,6 18,5 х 3,35 18,0 х 3,1(®=0,24) — отжиг 800 °С, 1 ч (^=0,07)-^ 17,0 х 2,4 - 16,0 х 2,115,0 х 1,6 («»=0,22)отжиг 800 °С, (ЮосгИ),!).

Введение промежуточного отжига при температуре 800 °С после

седьмого перехода прессования на размере 18x3,1 позволит получать трубы с поврежден ностью, не превышающей величины критерия микроповрежденности (со, =0,3) В этом случае в металле должны

отсутствовать микродефекты, являющиеся концентраторами разрушения при следующей технологической операции - холодной прокатке труб на стане ХПТР. Рекомендации по изменению маршрута вытяжки на пуансоне с утонением стенки были переданы ВНИИТС для внедрения на МОЗТМ и ТС.

Пластичность нового сплава СН-35%Ре исследовали при температурах 300,400, 500 °С.

Совместное влияние температуры и напряженного состояния на пластичность сплава проявляется неоднозначно, что видно на рис.Ю и 11. При напряженном состоянии, характеризующемся показателем да=0, пластичность возрастает с ростом температуры и уменьшением показателя а/Т. При ц,,—! зависимость носит более сложный характер. Снижение уровня растягивающих напряжений при температуре 300°С вызывает интенсивный рост пластичности и при а/Т< 0,5 сплав переходит в состояние неограниченной пластичности. Уменьшение интенсивности роста

Диаграммы иластичиостн сплава Хг+35%Ре" г*ри*1в=~1

Рве Л 0

1 - 20 "С; 2-300 *С; 3 - 400 *С; 4 - 500 *С

Диаграммы шаеттнеюти сплава "Сг+35%Реи при^о=0

Рис. И

I - 20 °С; 2 - 300 3 - 400 ®С; 4 - 500 °С

пластичности с дальнейшим, снижением значения показателя а/Т невозможно объяснить без проведения дополнительных металлофизических исследований. Возможно» это связано с особенностями процесса старения сплава при температуре выше 4®00С. Необходимо отметить, что уровень

ВЫВОДЫ разработки и эксплуатации

и разработа] при температуре до 1200 °С в 1 ООО МПа и скорости нагружения в

во

при

прутков

Н8Ж2К1-И

3. Ус

[ отз

что

400°С, ] 4.

: от

прутков < 900-1100°С

и построены ВА в

по обработке

что

8. Для выявления влияния технологических факторов на накопление поврежденности при прессовании труб на пуансоне была построена конечно - элементная модель этого технологического процесса и осуществлен планированный численный эксперимент с помощью программного комплекса Qform. Анализ влияния факторов показал, что при прочих равных условиях поврежденность увеличивается с увеличением обжатия по стенке AS/S0 и начальной тонкостенности трубы So/Do-

9. На основании анализа накопления поврежденности при прессовании и прокатке молибденовых труб были разработаны рекомендации по изменению маршрута прессования труб на пуансоне и введению промежуточного отжига труб. Рекомендации были переданы ВНИИТС для опытно - промышленного опробования и внедрения в серийное производство на МОЗТМ и ТС.

10. Исследовано сопротивление деформации и построены диаграммы пластичности опытного сплава Cr+35%Fe для ядерной энергетики. Показано неоднозначное влияние температуры и напряженного состояния на пластичность сплава. В условиях концентрации растягивающих напряжений (а/Т>1) пластичность увеличивается с ростом температуры как при щ=0, так и при Цо=-1. При снижении уровня растягивающих напряжений аналогичный характер влияния температуры на пластичность сохраняется для условий плоской деформации (^=0), а при осесимметричном растяжении (^=-1) интенсивный рост пластичности наблюдается в интервале температур 300-400°С. Выявлено, что наилучшую деформируемость при знакопеременной деформации исследованный сплав Cr+35%Fe имеет при температуре 300°С.

СПИСОК РАБОТ, ОПУБЛИКОВАННЫХ ПО ТЕМЕ ДИССЕРТАЦИИ

1 .Смирнов СВ., Быков В.Н., Нестеренко A.B. Разработка и создание установки для исследования технологических свойств материалов в широком температурном диапазоне// Сборник материалов зональной научной конференции "Структура и свойства материалов". Новокузнецк, 1988. 2. A.C. 1422090 (СССР). Устройство для испытания образцов при трехосном нагружении// А.А.Богатов, С.В.Смирнов, В.Н.Быков, A.B.Нестеренко -Заявл. 16.03.87, №420976767/25-28; опубл. в Б.И. №33, 1988.

3.Богатов A.A., Смирнов C.B., Быков В.Н., Нестеренко A.B. Установка и методика для исследования пластических свойств металлов и сплавов в условиях сложного напряженниго состояния и повышенных температур// Материалы научно-технического семинара "Пластичность и деформируемость при обработке металлов давлением". Челябинск, 1989.

4. Богатов A.A., Смирнов C.B., Быков В.Н., Нестеренко A.B. Установка для исследования пластичности металлов при сложном напряженном состоянии и повышенных температурах// Тезисы докладов 11-го Всесоюзного семинара "Пластическая деформация материалов в условиях внешних энергетических воздействий". Новокузнецк, 1991.

5. Bogatov A.A., Smimov S.V., Shveikin V.P., nesterenko A.V. An installation for material plasticity investigation under complex stress-strain state condition// In.: Proc. of Int. Conf. MBCAMAT-92, Paris, 1992, pp. 716-727.

6. Смирнов C.B., Быков B.H., Криницин B.A., Нестеренко A.B. Исследование высокотемпературной пластичности некоторых сплавов металлов VI группы при знакопеременной деформации// Металлы. 1993, вып. 5, с. 162-165.

7. Смирнов C.B., Швейкин В.П., Михайлов В .Г., Нестеренко A.B. Сравнительное исследование пластичности прутков из вольфрамового сплава ВА после ротационной ковки и прокатки// Кузнечно-штамповочное производство. 1994, вып.8, с. 2-4.

8. Богатов A.A., Смирнов C.B., Швейкин В.П., Нестеренко A.B. Методики определения технологических свойств металла и его отдельных структурных составляющих в условиях сложного нагружения// Изв. ВУЗов. Цветная металлургия. 1995, №2, с.42-49.

9. Смирнов C.B., Нестеренко A.B., Быков В.Н., Михайлов В .Г. Деформационные ■ свойства тяжелых W-Fe-Ni, W-Fe-Ni-Co сплавов, получаемых жидкофазным спеканием// Тезисы международной конференции "Разрушение и мониторинг свойств металлов". Екатеринбург, 2003.

10. Смирнов C.B., Швейкин В.П., А.В.Нестеренко A.B. Установка и методика для определения пластичности металлов при высоких температурах в условиях сложного нагружения// Материалы XVII Российской научно-технической конференции ШРАЗРУ1ПАЮЩИЙ КОНТЮЛЬ И ДИАГНОСТИКА (Электронный ресурс). Екатеринбург. ИМАШ УрО РАН, 2005. Электрон, оптач. диск. Статья M ТС5-10.

11. Смирнов C.B., Быков В.Н., Нестеренко A.B., Михайлов ВТ. Деформационные свойства тяжелых W-Fe-Ni, W-Fe-Ni-Co сплавов// Материалы XVII Российской научно-технической конференции

ШРАЗРУШАЮЩИЙ КОНТРОЛЬ И ДИАГНОСТИКА (Электронный ресурс). Екатеринбург. ИМАШ УрО РАН, 2005. Электрон, оптич. диск. Статья № ТС5-11.

Подписано в печать09.1Ï .2005. Формат 60*84 1/16. Бумага типографская. Печать офсетная. Усл. печ. л. 1,5. Тираж 100 эю. Заказ № 107

Размножено с готового оркгннал-м&хета в типографии "Уральский центр академического обатуживаншГ. 620219, г. Екатеринбург, ул. Первомайская, 91

'3 уу

ВВЕДЕНИЕ

1. ЛИТЕРАТУРНЫЙ ОБЗОР

1.1. Модели и теории разрушения

1.1.1. Развитие представлений о разрушении и деформируемости металла

1.1.2. Критерии и показатели пластичности

1.1.3. Модели развития поврежденности и разрушения металлов

1.1.3.1. Энергетические критерии и модели разрушения

1.1.3.2. Модели разрушения в категориях механики некомпактных материалов

1.1.3.3. Физико-механические модели разрушения

1.1.3.4. Кинетические теории разрушения в категориях механики сплошных сред

1.2. Методики исследования пластичности при высоких температурах

1.3. Оборудование для исследования пластических свойств материалов в условиях сложного напряженного состояния

2. СОВЕРШЕНСТВОВАНИЕ И РАЗРАБОТКА ОБОРУДОВАНИЯ ДЛЯ ИССЛЕДОВАНИЯ ДЕФОРМИРУЕМОСТИ ПРИ ПОВЫШЕННОЙ ТЕМПЕРАТУРЕ

2.1. Установка для исследования пластичности

2.2. Исследования сопротивления деформации

3. ПЛАСТИЧНОСТЬ СПЕЧЕННЫХ ДЕФОРМИРУЕМЫХ

СПЛАВОВ ВОЛЬФРАМА

3.1. Сплавы системы

3.2. Деформируемость металлокерамического вольфрама ВА при изготовлении проволоки

4. ДЕФОРМИРУЕМОСТЬ СПЛАВОВ МОЛИБДЕНА И ХРОМА

ПРИ ИЗГОТОВЛЕНИИ ТОНКОСТЕННЫХ ТРУБ

4.1. Молибден МЧВП и сплав МНРЮ

4.1.1. Исследование сопротивления деформации и пластичности

4.1.2. Анализ поврежденности металла при изготовлении труб из молибдена и сплава МНРЮ

4.1.2.1. Прессование прутка

4.1.2.2. Прессование трубы на пуансоне

4.1.2.3. Прокатка труб на ХПТР

4.1.3. Рекомендации по совершенствованию действующей технологии

4.2. Сплав системы "Cr-Fe" 121 ЗАКЛЮЧЕНИЕ 130 СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ 133 ПРИЛОЖЕНИЯ 141 Приложение 1 142 Приложение 2 143 Приложение

Актуальность работы. Обработка металлов давлением является перспективной и развивающейся областью металлообрабатывающей промышленности. Для современного уровня развития науки и техники характерны прогрессивно растущие требования к повышению качества и снижению себестоимости изделий и полуфабрикатов, получаемых в процессах обработки давлением. Причем, действительность подталкивает производителей к овладеванию навыками быстрого проектирования и освоения технологических процессов, производства новых видов продукции для удовлетворения спроса на рынке металлопродукции. В механике обработки металлов давлением развиты эффективные методики математического моделирования и оптимизации технологических процессов, однако имеются значительные пробелы, связанные с отсутствием экспериментальных данных о пластичности металлов в зависимости от термомеханических параметров нагружения.

Пластичностью, по определению И.М.Павлова, называется способность материала к пластической (необратимой, остаточной) деформации без разрушения материала. Пластические свойства металлических материалов являются . неустойчивыми, подверженными воздействию различных факторов, которые могут вызывать их существенное изменение. К числу значимых факторов, в первую очередь, относятся химический состав материала, структура, наличие примесных элементов, их распределение. Можно выделить также группу факторов, связанных с самими процессами обработки давлением. Таковыми являются условия напряженного состояния деформируемого тела, скоростные условия деформации (для теплой и горячей деформации), температурные условия деформации. Сложность получения оценки оптимальности и надежности технологических'процессов обработки металлов давлением связана с большим числом факторов и сложным характером их изменения.

Особую важность установление причин разрушения металла приобретает при освоении процессов обработки давлением новых сплавов, особенно малопластичных.

Методы определения пластичности должны соответствовать условиям выбранного технологического процесса. Достигаться это может в лабораторных испытаниях, в которых исследуемый материал доводиться до критической степени деформации, когда наступает его разрушение. Мерой пластичности материала при этом, как правило, принимается степень его деформации до начала разрушения.

Основополагающий вклад в формирование теоретических представлений о разрушении металла при обработке давлением был внесен отечественными учеными С.И.Губкиным, М.Я.Дзугутовым, М.А.Зайковым,

B.Л.Колмогоровым, В.И.Перетятько, А.А.Пресняковым, Г.А.Смирновым-Аляевым, Л.Д.Соколовым, Ю.М.Чижиковым и зарубежными учеными Д.Латамом, М.Кокрофтом, М.Ояне, Томсоном, Бекофеном и другими.

Дальнейшее развитие теорий и моделей разрушения было выполнено в исследованиях А.А.Богатова, Ю.Г.Важенцева, Г.Д.Деля, Е.Г.Зудова, И.А.Кийко, Н.Г.Колбасникова, А.В.Коновалова, Б.А.Мигачева, О.И.Мижирицкого, В.М.Михалевича, В.А.Огородникова, В.А.Скуднова,

C.В.Смирнова, Б.Е.Хайкина и других.

Анализ современных моделей разрушения показал, что в большинстве из них в качестве эмпирической информации используется зависимость предельной деформации до разрушения от параметров, характеризующих термомеханические условия деформирования. Для этого экспериментальным путем получают диаграммы пластичности, которые выявляют связь предельной деформации (пластичности) с показателями напряженного состояния при заданной температуре и скорости деформации.

Таким образом, развитие методов исследования пластичности и получение диаграмм пластичности для материалов, относящихся к деформируемым, является важной научной задачей, без решения которой невозможно использование теоретических оценок возможности разрушения металлов при обработке давлением.

Под влиянием результатов исследований П.Бриджмена и Верещагина, В.Л.Колмогоровым было предложено использовать для получения диаграмм пластичности технику высоких давлений, что позволило получать адекватные данные о пластичности в области сжимающих напряжений, характерной для процессов обработки металлов давлением. Специализированные установки, созданные в ИФМ УРО РАН, УПИ, ЦНИИТМАШе, были предназначены для исследования пластичности при холодной деформации. Положительный опыт создания в УПИ установки, позволяющей проводить испытания на пластичность в камере высокого давления при температуре до 500°С, делает возможным поставить задачу увеличения температурного предела испытаний и, тем самым, расширения круга материалов, для которых может быть осуществлена теоретическая оценка деформируемости при обработке давлением.

В качестве объектов исследования были выбраны сплавы на основе вольфрама, молибдена и хрома, которые обладают ценными для современной техники физико-механическими свойствами, но имеют низкую пластичность, что вынуждает осуществлять их пластическую деформацию только при повышенных температурах.

Целью работы является разработка методики и аппаратуры для исследования в лабораторных условиях пластичности металлов при высоких температурах и сложном напряженном состоянии, получение диаграмм пластичности сплавов на основе вольфрама, молибдена и хрома, а также использование результатов исследований для совершенствования технологических процессов обработки давлением.

Научная новизна.

1. Создана экспериментальная установка и разработана методика для исследования пластичности образцов материалов в условиях всестороннего сжатия при давлении от 0,1 до 1000 МПа, температуре нагрева от 20 до

1200 °С и скорости нагружения от 0,001 до 100 мм/мин, что позволило построить диаграммы пластичности для ряда сплавов на основе вольфрама, молибдена и хрома в широком диапазоне изменения термомеханических параметров деформирования.

2. Установлено, что, в общем случае, совместное влияние температуры деформации и напряженного состояния на пластичность исследованных сплавов не всегда является однозначным. Наиболее интенсивный рост пластичности при повышении температуры испытания для вольфрама ВА, полученного методами продольной прокатки и ротационной ковки, наблюдается в области сжимающих напряжений; спеченных сплавов системы ^-№-Ре, для молибдена МЧВП и его сплава МНРЮ - в условиях концентрации растягивающих напряжений; для сплава системы "Сг-Ре" в условиях плоской деформации пластичность равномерно повышается во всем диапазоне изменения показателя напряженного состояния, а при осесимметричной деформации растяжением - при уменьшении показателя напряженного состояния.

3. На основании результатов математического моделирования. установлены закономерности влияния технологических факторов процесса прессования прутков и труб на пуансоне из молибдена МЧВП и его сплава МНРЮ на накопление поврежденности.

4. Установлено влияние на пластичность способа деформации штабиков спеченного вольфрама ВА, полученных винтовой прокаткой, продольной прокаткой в многовалковых калибрах и ротационной ковкой. С позиций деформируемости определено, какой способ наиболее благоприятен в зависимости от напряженного состояния при последующей деформации заготовок, полученных из штабиков.

Практическая ценность.

1. На основе результатов исследований осуществлен сквозной анализ накопления поврежденности при изготовлении тонкостенных труб размером 0,8x7 мм из молибдена МЧВП и сплава МНРЮ. Разработаны рекомендации по изменению маршрута прессования труб на пуансоне и введения дополнительного промежуточного отжига, что позволило уменьшить технологический брак по разрушению труб при последующей холодной прокатке. Рекомендации переданы ВНИИТС и внедрены на МОЗТМ и ТС.

2. На основании анализа деформируемости разработаны рекомендации по маршруту волочения проволоки диаметром 0,8 мм из вольфрама ВА с промежуточным отжигом. Рекомендации внедрены ВНИИТС на Светловодском заводе ОЦМ, что позволило снизить брак по расслоению, выявленный при испытаниях проволоки на навивку.

На защиту выносятся следующие основные положения.

1. Методики и экспериментальная установка для исследования пластичности в условиях всестороннего сжатия и нагрева, характерных для процессов обработки металлов давлением.

2. Результаты исследования сопротивления деформации, диаграммы пластичности и установленные закономерности совместного влияния температуры и напряженного состояния на пластичность ряда промышленных сплавов на основе вольфрама, молибдена и хрома.

3. Результаты прикладных исследований деформируемости и рекомендации по совершенствованию технологических процессов прессования молибденовых труб на пуансоне и волочения вольфрамовой проволоки.

Апробация работы. Материалы диссертации доложены и обсуждены на: Зональной научной конференции "Структура и свойства материалов". Новокузнецк, 1988 г.; Научно-техническом семинаре "Пластичность и деформируемость при обработке металлов давлением". Челябинск, 1989 г.; Втором Всесоюзном семинаре "Пластическая деформация материалов в условиях внешних энергетических воздействий". Новокузнецк, 1991 г.; Второй .Международной конференции "Разрушение и мониторинг свойств металлов". Екатеринбург, 2003 г., ХУН-ой Российской научно-технической конференции с международным участием "Неразрушающий контроль и диагностика". Екатеринбург, 2005 г.

Публикации. Результаты выполненных исследований опубликованы в четырех печатных работах, получено авторское свидетельство на изобретение.

Структура и объем работы. Диссертация состоит из введения, четырех глав и выводов, списка литературы. Объем работы - 141 страница, рисунки -30, таблицы -12, список литературы содержит 136 наименований.

Выводы к главе 4:

1. Исследовано сопротивление деформации и построены диаграммы пластичности молибдена МЧВП и опытного молибденового сплава МНРЮ при температурах 500 и 800°С (900 °С для МЧВП), используемых при их обработке давлением и установлено

- на пластичность исследованных материалов существенное влияние оказывает вид напряженного состояния при деформировании, характеризуемый показателем Лоде ца; максимальным образом это влияние проявляется при температуре испытаний 500 °С в области сжимающих напряжений, а наименьшим - для молибдена МЧВП при температуре испытания 500 °С в области интенсивных растягивающих напряжений.

- по сравнению с другими металлами, сплавы молибдена характеризуются низким уровнем деформируемости при знакопеременной деформации, что может быть связано с их склонностью к возникновению трещин расслоения; наилучшую деформируемость в этих условиях исследованные материалы имеют при температуре 500°С, но при повышении температуры деформируемость при знакопеременной деформации резко уменьшается.

2. Методом планированного численного эксперимента построены диаграммы накопления поврежденности в поверхностных слоях прутка при его прессовании через коническую матрицу. Показано, что поврежденность обоих сплавов увеличивается с увеличением обжатия и угла конусности матрицы. Для облегчения инженерных расчетов поврежденности построены соответствующие номограммы.

3. Для выявления влияния технологических факторов на накопление поврежденности при прессовании труб на пуансоне с использованием программного комплекса (Когт была построена конечно - элементная модель этого технологического процесса и осуществлен планированный численный эксперимент. Анализ влияния факторов показал, что при прочих равных условиях поврежденность увеличивается с увеличением обжатия по стенке ДБ/Бо и начальной тонкостенности трубы БоЛЭо. Влияние конусности матрицы различается для исследованных материалов: для МЧВП рост угла а приводит к увеличению накопленной поврежденности, а для МНРЮ - к снижению, что*, очевидно, связано с особенностями зависимости пластичности от показателя напряженного состояния этих материалов.

4. На основании анализа накопления поврежденности при прессовании и прокатке молибденовых труб были разработаны рекомендации по изменению маршрута прессования труб на пуансоне и введению промежуточного отжига труб. Рекомендации были переданы ВНИИТС для опытно - промышленного опробования и внедрения в серийное производство на МОЗТМ и ТС.

5. Исследовано сопротивление деформации и построены диаграммы пластичности опытного сплава системы "Сг+35%Ре" для ядерной энергетики. Показано неоднозначное влияние температуры и напряженного состояния на пластичность сплава. В условиях концентрации растягивающих напряжений (а/Т>1) пластичность увеличивается с ростом температуры как при |1а=0, так и при |х0=-1. При снижении уровня растягивающих напряжений аналогичный характер влияния температуры на пластичность сохраняется для условий плоской деформации (|хо=0), а при осесимметричном растяжении (|1ст=-1) интенсивный рост пластичности наблюдается в интервале температур 300-400°С.

6. Наилучшую деформируемость при знакопеременной деформации исследованный сплав "Сг+35%Ре" имеет при температуре 300°С.

Заключение по диссертации

1. На основе опыта разработки и эксплуатации экспериментальной установки для исследования пластичности при температуре до 500 °С была создана установка и разработана методика для исследования пластичности при температуре до 1200 °С в условиях всестороннего давления от 0,1 до 1000 МПа и скорости нагружения в интервале 0,01 - 100 мм/мин.

2. Исследовано сопротивление деформации и построены диаграммы пластичности спеченных сплавов системы "\V-Ni-Fe" и установлено, что

- увеличение температуры испытаний с комнатной до 400°С увеличивает пластичность сплавов в 2 - 5 раз, наибольшим образом увеличение пластичности проявляется в области растягивающих напряжений;

- наличие в составе сплавов кобальта несколько снижает их пластичность во всем исследованном диапазоне напряженного состояния;

- применение полунепрерывного спекания при изготовлении прутков сплава Н8Ж2К1-И приводит к существенному изменению зависимости пластичности от характеристик напряженного состояния.

3. Установлено, что деформируемость вольфрамовых сплавов в условиях знакопеременной деформации повышается с увеличением температуры до 400°С, но мало зависит от марки сплава и способа его спекания.

4. Определены сопротивление деформации и построены диаграммы пластичности прутков спеченного сплава вольфрама марки ВА в диапазоне температур 900-1100°С для заготовок, деформированных после спекания разными способами (ротационная ковка, винтовая прокатка, продольная прокатка в многовалковых калибрах).

5. Осуществлен анализ деформируемости при волочении проволоки диаметром 0,8мм на Светловодском заводе по обработке тугоплавких металлов. Произведенный расчет накопления поврежденности показал, что наилучшей деформируемостью при волочении проволоки обладает заготовка диаметром 2,75мм, полученная винтовой и продольной прокаткой в многовалковых калибрах. Показано, что действующая технология приводит к накоплению высокого уровня поврежденности металла при волочении и "перегрузке" отдельных проходов по величине относительного напряжения волочения, в результате чего имеется риск обрыва проволоки при волочении и ее расслоения при навивке.

6. Разработан маршрут получения волочением проволоки диаметром 0,8мм с промежуточным отжигом на диаметре 1,65мм, позволяющий уменьшить вероятность разрушения проволоки. Рекомендации были переданы ВНИИТС и использованы при пересмотре маршрута изготовления проволоки диаметром 0,8мм для электроламповой промышленности. Внедрение результатов исследований позволило снизить количество брака и сэкономить до 1,2% металла, (см. Приложение 2)

7. Исследовано сопротивление деформации и построены диаграммы пластичности молибдена МЧВП и опытного молибденового сплава МНРЮ при температурах 500 и 800°С (900 °С для МЧВП), используемых при их обработке давлением и установлено:

- существенное влияние на пластичность исследованных материалов оказывает вид напряженного состояния при деформировании, характеризуемый показателем Лоде ца; максимальным образом это влияние проявляется при температуре испытаний 500 °С в области сжимающих напряжений, а наименьшим - для молибдена МЧВП при температуре испытания 500 °С в области интенсивных растягивающих напряжений;

- по сравнению с другими металлами, сплавы молибдена характеризуются более низким уровнем деформируемости при знакопеременной деформации, что может быть связано с их склонностью к возникновению трещин расслоения; наилучшую деформируемость в этих условиях исследованные материалы имеют при температуре 500°С, но при повышении температуры деформируемость при знакопеременной деформации резко уменьшается.

8. Для выявления влияния технологических факторов на накопление поврежденности при прессовании труб на пуансоне была построена конечно

- элементная модель этого технологического процесса и осуществлен планированный численный эксперимент с помощью программного комплекса (Когт. Анализ влияния факторов показал, что при прочих равных условиях поврежденность увеличивается с увеличением обжатия по стенке Д8/8о и начальной тонкостенности трубы Бо/Оо.

9. На основании анализа накопления поврежденности при прессовании и прокатке молибденовых труб были разработаны рекомендации по изменению маршрута прессования труб на пуансоне и введению промежуточного отжига труб. Рекомендации были переданы ВНИИТС для опытно - промышленного опробования и внедрения в серийное производство на МОЗТМ и ТС.

10. Исследовано сопротивление деформации и построены диаграммы пластичности опытного сплава системы "Сг+35%Бе" для ядерной энергетики. Показано неоднозначное влияние температуры и напряженного состояния на пластичность сплава. В условиях концентрации растягивающих напряжений (о/Т>1) пластичность увеличивается с ростом температуры как при цо=0, так и при |1а=-1- При снижении уровня растягивающих напряжений аналогичный характер влияния температуры на пластичность сохраняется для условий плоской деформации (|л.ст=0), а при осесимметричном растяжении (|1а=-1) интенсивный рост пластичности наблюдается в интервале температур 300-400°С. Выявлено, что наилучшую деформируемость при знакопеременной деформации исследованный сплав "Сг+35%Ре" имеет при температуре 300°С.

1. Бриджмен П.В. Исследование больших деформаций и разрыва. М.: ИЛ, 1955,270 с.

2. Херцберг Р.В. Деформация и механика разрушения конструкционных материалов. М.: Металлургия, 1989, 576 с.

3. Макклинток Ф., Аргон А. Деформация и разрушение материалов. М.: изд-во Мир, 1970, 443 с.

4. Griffith А.А. The phenomenon of rupture and flow in solids. Transactions of Royal Society, London, 1921, ser. A, p.163-198.

5. Черепанов Г.П. Механика хрупкого разрушения. M.: Наука, 1974, 640 с.

6. Райе Д. Математические методы в механике разрушения. В кн.: Разрушение, том 2. Под ред. Г.Либовица, М.: изд-во Мир, 1975, с.204-336

7. Качанов Л.М. Основы механики разрушения. М.: Наука, 1974, 311 с.

8. Котрелл А.Х. Дислокации и пластическое течение в кристаллах. М.: Металлургиздат, 1958,267 с.

9. Рид В.Т. Дислокации в кристаллах. М.: Металлургиздат, 1957, 279 с.

10. Ю.Ван Бюрен Х.Г. Дефекты в кристаллах. М.: Изд-во иностр. лит., 1962,584 с.

11. Н.Зинер К. Упругость и неупругость металлов. В кн.: Упругость и неупругость металлов. М.: изд-во ИЛ, 1954, с.9-168

12. Mott N.F. Brittle fracture in mild steel plates. Engineerings, 1948, v.165, p.16.18

13. Инденбом В.Л., Орлов А.Н. Физическая теория пластичности и прочности. Успехи физических наук, 1962, т.76, вып.З, с.557-591

14. Степанов А.В. Роль деформации в процессе разрушения твердых тел. В кн.: Проблемы прочности и пластичности металлов. Сб. научных трудов ЛФТИ. Л.: Наука, 1979, с. 10-26

15. Петч Н. Металлографические аспекты разрушения. В кн.: Разрушение, том 1. Под ред. Г.Либовица. М.: изд-во Мир, 1973, с.374-420

16. Новиков И.И., Ермишкин В.А. Микромеханизмы разрушения металлов. М.: Наука, 1991., 368 с.

17. Пинес Б.Я. ЖТФ, 1955, т.25, вып.8, с. 1399-1404

18. Инденбом В.Д., Орлов А.Н. "Проблемы прочности", 1970,вып. 12, с.З-14

19. Бетехтин В.И., Владимиров В.И., Кадомцев А.Г., Петров А.И. Проблемы прочности, 1979, №7, с.38-45

20. Владимиров В.И. Физическая природа разрушения металлов. М.: Металлургия, 1984, 284с.

21. Екобори Т. Физические основы пластической деформации металлов. М.: Металлургия, 1971, 264 с.

22. Пластичность и прочность твердых тел при высоких давлениях / Береснев Б.И., Мартынов Е.Д., Родионов К.П. и др. М.: Наука, 1970, 162 с.

23. Гегузин Я. Е. Макроскопические дефекты в металлах. М.: Металлургиздат, 1962,252 с.

24. Бетехтин В.И., Владимиров В.И., Кадомцев А.Г. и др. Физика металлов и металловедение, 1990, т.69, вып.5, с. 176-179

25. Богатов A.A., Мижирицкий О.И. Смирнов С.В. Ресурс пластичности металлов при обработке давлением. М.: Металлургия, 1984, 144 с.

26. Скуднов В.А. Предельные пластические деформации металлов. М.: Металлургия, 1989, 176 с.

27. Лариков J1.H. Залечивание дефектов в металлах. Киев: Наукова думка, 1980,266 с.

28. Белл Дж.Ф. Экспериментальные основы механики деформируемых твердых тел. Часть И. Конечные деформации. Пер. с англ. под ред. А.П. Филина. М.: Наука, 1984, 432 с.

29. Губкин С.И. Деформируемость металлов, 1953

30. Губкин С.И. Пластическая деформация металлов. Том II. М.: Металлургиздат, 1960, 416 с.

31. Bekofen W.A. In: Fracture of Engineering Materials. ASM, Metals Park, 1964

32. Cocroft M.G. In: Ductility, p.199-203, ASM, Metals Park, Ohio, 1968

33. Зб.Зайков M.A. Режимы деформации и усилия при горячей прокатке.

34. Свердловск: Металлургиздат, 1960, 302 с.

35. Дзугутов М.Я. Пластичность, ее прогнозирование и использование приобработке металлов давлением. М.: Металлургия, 1984, 64 с.

36. Пресняков A.A. Пластичность металлических сплавов. Алма-Ата: изд-во1. АН КазССР, 1959,211 с.39.3айков М.А., Перетятько В.Н. К вопросу о критерии пластичностиметалла. Известия ВУЗов. Черная металлургия, 1965, №10, с.90-93

37. Скуднов В.А., Соколов Л.Д. О критерии пластичности для обработки металлов давлением. Известия АН СССР. Металлы. 1965, №4, с.117-125 41 .Смирнов-Аляев Г.А. Механические основы пластической обработки металлов. Л.: Машиностроение, 1968,269 с.

38. Cocroft M.G. and Latham D.J. J. Inst. Metals, (No 96), p.33-40,1968

39. Tomason P.F. Ductil fracture of metals. Oxford, Pergamon, 1980,315 p.

40. Rice J., Tracey D.M. Journal of Mechanical and Physic Solid, 1969, v.17, p.201-211

41. Колмогоров В.Л. Напряжения, деформации, разрушение. М.: Металлургия, 1970,232 с.

42. Киселев А.Б., Юмашев М.В. Деформирование и разрушение при ударном нагружении. Модель поврежденности термоупругопластической среды. Прикладная механика и техническая физика, 1990, №5, с. 115-123

43. Колбасников Н.Г., Кондратьев С.Ю., Фомин С.Г. Применение энтропийного критерия разрушения для оценки технологической пластичности малопластичных металлов. Металлы, 1992, №5, с. 102-108

44. Application of local damage models to the numerical analysis of ductile repture / Sun D.Z., Siegele D., Voss В., etc. Fatique and Fracture Engeneering Materials and Structures. 1989, v. 12, №3, p.201-212

45. Nowak Z., Stachurski A. Global optimization in plastic flow of voided media. Preprint IPPT PAN, 1989, №47, 36 p.

46. Новожилов B.B. О пластическом разрыхлении. Прикладная математикаи механика, 1965, т.29, с.681 -68955.0yane М. Bulletin of JSME, 1972, v.15, №90, p.37-45

47. Бейгельзимер Я.Е., Эфрос Б.М. О вязком разрушении материалов под давлением. Физика и техника высоких давлений, 1992, т.2, №3, с.55-65

48. Ильюшин А.А. Об одной теории длительной прочности. Механика твердого тела. Инженерный журнал, 1967, вып. 3, с.21-35

49. Кийко И.А. Теория разрушения в процессах пластического течения. В кн.: Обработка металлов давлением. Межвузовский сб-к. Свердловск: изд. УПИ, 1982, с.27-40

50. Дель Г.Д. Пластичность деформированного металла. Физика и техника высоких давлений, 1983, вып.11, с.28-32

51. Михалевич В.М. Модель предельных деформаций при горячем деформировании. Металлы, 1991, №5, с.89-95

52. Скуднов В.А. Оценка штампуемости листа из стали 08Ю ОСВ с помощью критериев синергетики. Кузнечно-штамповочное производство, 2003, №3

53. Коновалов A.B. Многомерные модель и критерий вязкого разрушения при пластической деформации // Проблемы прочности. 1988. № 9. С. 14-18.

54. Коновалов A.B. Построение динамических моделей сопротивления металлов пластической деформации методами теории идентификации // Изв. АН СССР. Металлы. 1984. № 6. С. 178 -181.

55. Sekiguchi H., Osakada К., Hayashi H. A criterion for ductile fracture strain of copper in tensile tests carried out under high hydrostatic pressures. Journal of Institute of Metals. 1973, v. 101, June, p.267-273

56. Грешнов B.M., Лавриненко Ю.А., Напалков A.B. // КШП. 1998. №6. C.3-6

57. Лебедев A.A., Чаусов Н.Г., Богинич И.О. Модель накопления поврежденности в металлических материалах при сложном напряженном состоянии. Проблемы прочности, 1997, №3

58. Павлов И.М. Теория прокатки. М.: Металлургиздат, 1950. 4.1. 610 с.

59. Богатов A.A. Моделирование и базовые уравнения феноменологической теории разрушения металла при холодной обработке давлением. Известия ВУЗов. Черная металлургия, 1982, с.53-56

60. Колмогоров В.Л., Богатов A.A., Мижирицкий О.И., Смирнов C.B., Новожонов В.И. Теория деформируемости и проектирование режимов холодной обработки металлов давлением. Цветные металлы, 1983, №10, с.70-72

61. Богатов A.A., Колмогоров В.Л., Мижирицкий О.И. и др. ФММ, 1979, Т.47, №4

62. Готлиб Б.М., Добычин И А., Баранчиков В.М. Основы статистической обработки металлов давлением (методы решения технологических задач) / Под ред. ГотлибаБ.М.: Металлургия, 1980.168 с.

63. Колмогоров В.Л., Мигачев Б.А. Прогнозирование разрушения металлов в процессе пластической деформации. Известия АН СССР. Металлы, 1991, №3, с. 124-128

64. Важенцев Ю.Г. Прочность и пластичность материалов под гидростатическим давлением. Томск: изд. ТПИ, 1978, 86 с.

65. Смирнов C.B. Деформируемость и поврежденность при обработке металлов давлением. Диссерт. докт.техн. наук. - Свердловск, 1998.

66. Биба Н.В., Стебунов С.А., Смирнов С.В., Вичужанин Д.И. Прогнозирование разрушения металла при холодной объемной штамповке с помощью адаптивной модели разрушения. КШП ОМД. 2003, №3, с. 39-44

67. Kolmogorov V.L. Model of metal fracture in cold deformation and ductility restoration by annealing. In: Materials Processing Defects. S.K.Gosh and M.Predeleanu (Editors). 1995, Elsevier Science B.V., p.219-233

68. Колмогоров B.JL Некоторые теоретические проблемы ОМД и возможные пути их решения. В кн.: Пластическая деформация сталей и сплавов. М.: изд-во МИСиС, 1996, 459 с.

69. Хайкин Б.Е. Альтернативные варианты математической модели накопления поврежденности в процессах пластической деформации металлов. Известия ВУЗов. Цветная металлургия, 1998, №1, с.26-31

70. Давиденков H.A., Спиридонова Н.И. Анализ напряженного состояния в шейке растянутого образца. Заводская лаборатория, 1945, т. XI, № 6, с.583

71. Мижирицкий О.И., Богатов A.A., Шишминцев В.Ф. и др. ОМД: Межвузовский сборник. Свердловск: УПИ им. С.М.Кирова, 1976, №3, с.24-27

72. Мигачев Б.А., Журавлев Ф.М. Некоторые закономерности накопления поврежденности в процессе малоциклового термопластического деформирования. ФММ, 1997, т. 84, №6, с. 139-145

73. Зуев М.И., Култыгин B.C., Виноград М.И. и др. Пластичность стали при высоких температурах. М., Металлургиздат, 1954. 318 с.

74. Чижиков Ю.М. Прокатываемость стали и сплавов. М., Металлургиздат, 1961.451 с.

75. Воронцов В.К., Машеков С.А. Методика экспериментального определения диаграмм пластичности. Известия ВУЗов.ЧМ, №5,1994

76. Андреев Г.В., Клушин В.А., Макушок Е.М. и др. Поперечно-клиновая прокатка. Минск, "Наука и техника", 1974, 160 с.

77. Богатов A.A., Козлов Г.Д., Плахотин B.C. В сб. "Проблемы деформации металлов" (УНИИЧМ), т.6. Изд-во "Металлургия", 1967, с.5

78. Поль Б. Макроскопические критерии пластического течения и хрупкого разрушения. В кн.: Разрушение, т.2, под ред. Г.Либовица. М.: Мир, 1975, с.339-520

79. Бриджмен П. Новейшие работы в области высоких давлений. М.: ИЛ, 1948.-217 с.

80. Свенсон К. Физика высоких давлений. М.: ИЛ, 1963. - 367 с.

81. Современная техника сверхвысоких давлений / Под ред. Р.Уэнторфа. -М.: Мир, 1964.-367 с.

82. Брэдли К. Применение техники высоких давлений при исследованиях твердого тела. М.: Мир, 1972. - 231 с.

83. Пью X. Механические свойства вещества под высоким давлением. М.: Мир, 1973.-295 с.

84. Некоторые вопросы больших пластических деформаций металлов при высоких давлениях / Береснев Б.И., Верещагин Л.Ф., Рябинин Ю.Н. и др. -М.: Изд. АН СССР, 1960. 48 с.

85. Метод изучения влияния гидростатического давления на механические свойства продеформированных металлов/ Береснев Б.И., Верещагин Л.Ф., Рябинин Ю.Н. // Зав. лаборатория -1959. №6. - с.736-737

86. Ушаков Г.Д. Аппаратура и методы изучения деформации горных пород, Новосибирск: Наука, 1977. 116 с.98.3айцев В.И. Физика пластичности гидростатически сжатых кристаллов. Киев: Наукова думка, 1983. - 188 с.

87. А.С. 777543 (СССР). Устройство для испытаний образцов на разрыв при высоких гидростатических давлениях / Колпашников А.И., Вялов В.А., Федоров A.A. и др. Заявл. 26.12.78, №2704415/25-28; Опубл. в Б.И., 1980, №41

88. ЮО.Писаренко Г.С., Лебедев A.A. Деформирование и прочность материалов при сложном напряженном состоянии. Киев: Наукова думка, 1976.-395 с.

89. Установка для испытания на растяжение под давлением до 15 Кбар / Зайцев В.И., Осыка Е.И., Марченко И.М. и др.//ПТЭ. 1974. - №5. - с. 183185

90. Установка для испытания материалов под гидростатическим давлением / Шишминцев В.Ф., Родайкин A.A., Богатов A.A. и др.//3ав. лаб. -1978. -№10. с. 1279-1280

91. A.C. 1422090 (СССР). Устройство для испытания образцов при трехосном нагружении/ Богатов A.A., Смирнов C.B., Быков В.Н., Нестеренко A.B. Заявл. 16.03.87, №420976767/25-28; опубл. в Б.И. №33, 1988 г.

92. Богатов A.A., Смирнов C.B., Швейкин В.П., Нестеренко A.B. Методики определения технологических свойств металла и его отдельных структурных составляющих в условиях сложного нагружения. Изв. ВУЗов. Цветная металлургия. 1995, №2, с.42-49

93. Ю7.0тчет ВНИИТС по НИР №19-85 П-121.-М.-1986

94. Смирнов C.B., Швейкин В.П., Михайлов В.Г., Нестеренко A.B. Сравнительное исследование пластичности прутков из вольфрамовогосплава ВА после ротационной ковки и прокатки. Кузнечно-штамповочное производство. 1994, вып.8, с. 2-4

95. Ш.Кудрявцев Е.М., Мартыненко С.П. Исследование структурных и фазовых превращений в сплавах на основе хром-железо ультразвуковым спектроскопическим методом. // Изв. ВУЗов. Черная металлургия. 1997. № 7. с. 38-42

96. Технология и оборудование для обработки тугоплавких металлов / Коликов А.П., Полухин П.И., Крупин A.B. и др. М.: Металлургия, 1982. 328 с.

97. Сплавы молибдена / Моргунов H.H., Клыпин В.А., Бояршинов В.А. и др. М.: Металлургия, 1975. 392 с.

98. Шеркунов В.Г. Разработка теоретических и технологических вопросов деформации круглых профилей в многовалковых калибрах. Дисс. канд. тех. наук. - Челябинск, 1974. -194 с.

99. Прокатка малопластичных металлов с многосторонним обжатием/ Барков Л.А., Выдрин В.Н., Пастухов В.В. и др. Челябинск: Металлургия, Челябинское отделение, 1988. - 304 с.

100. Криницын В.А. Установка и методика для испытания металлов при высокотемпературной знакопеременной деформации. Обработка металлов давлением. Межвузовский сборник. Свердловск, 1982

101. Смирнов C.B., Душин B.C., Коробщиков В.Г., Курочкина Л.Г. Исследование напряженно-деформированного состояния при винтовой прокатке сплошной заготовки круглого сечения. //Изв. вузов. Черная металлургия, 1998, №5, с.44-49

102. Михайлов В.Г., Новожонов Г.И., Тилавов Ю.С., Пшеничников C.JL, Коликов А.П. Исследование процесса высокотемпературного гидропрессования тугоплавких металлов. // Изв. вузов. Черная металлургия. 1994. № 1. с. 42 44

103. Крайнов В.И., Кропачев B.C., Циулин C.B. Исследование технологической деформируемости молибдена марки МЧ. // Изв. вузов. Цветная металлургия. 1997. № 2. с. 32- 36

104. Структура, текстура и механические свойства деформированных сплавов молибдена / Трефилов В.И., Мильман Ю.В., Иващенко Р.К. и др. -Киев: Наукова думка, 1983. 232 с.

105. Тугоплавкие и редкие металлы и сплавы: Справочник. / Карпачев Д.Г., Доронькин Е.Д., Цукерман С.А. и др. -М.: Металлургия, 1977. 240 с.

106. Коврев Т. С., Кириллов П. Г. Исследование прокатки вольфрамовой проволочной заготовки в калиброванных валках. "Цветная металлургия" (Бюл. ЦИИН ЦМ), 1961, N3, с.28-35

107. Павлов И.М., Изотов В.М., Несговоров В.В. и др. "Тугоплавкие металлы", сб. N13, М., "Металлургия", 1973 (ВНИИТС), с. 66-68

108. Павлов И.М., Мехед Г.Н., Чопоров В.Ф., Егоров Б.И. В кн.: "Обработка давлением и механические свойства тугоплавких металлов и сплавов". М., "Наука", 1974, с.99-103

109. Алешин В.А. Исследование процесса прокатки труб на станах ХПТР. Свердловск, 1966. 109 с.

110. Мижирицкий О.И., Игошин В.Ф., Пятунин C.B. Интенсификация режимов прокатки труб из коррозионностойких марок стали. Межвузовский сборник ОМД. Выпуск 12. Свердловск: изд. УПИ. 1985, с.87

111. Мальцев М.В. Металлография тугоплавких, редких и радиоактивных металлов и сплавов. М.: Металлургия, 1971

112. Тугоплавкие металлические материалы для космической техники: Пер. с англ. М.: Мир, 1966

113. Савицкий Е.М., Бурханов Г.С. Редкие металлы и сплавы: Физико-химический анализ и металловедение. М.: Наука, 1980

114. Агте К., Вацек И. Вольфрам и молибден: Пер. с чешек. /Под ред. Котляра A.A.: M.-JL Энергия, 1964