автореферат диссертации по строительству, 05.23.05, диссертация на тему:Основы направленного структрообразования древесно-цементных композитов и управление их качеством

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ОРДЕНА КРАСНОГО ЗНАМЕНИ НАУЧНО-ИХЛЕЩЭВАТЕЛЬС ЙЙ, ПРОЕКШО-ЮНСТРУКГОРСКШ И ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЙ ШСТИГУТ БЕТОНА И ШЕ30БЕГ0НА

(НИИЕБ)

* На правах рукописи

УДК 666.978.2

НАНАЗАШВИЛИ ИСААК ХЮГОВИЧ Кандидат технических наук

ОСНОВЫ НАПРАВЛЕННОГО СТРУШУРООЕРАЗОВАНШ ДРЕВЕСНО-ЩМБИТНЫХ КОМПОЗИТОВ И > УПРАВЛЕНИЕ ИХ КАЧЕСТВШ

Специальность 05.23.05. - Строительные иатерпалн

и изделия

АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени доктора технических наук в форме научного доклада

Москва - 1992

Работа выполнена б ЦЕНТРАЛЬНОМ НАУШО-ЯСЛЕДОВАТЕПЬСКШ, ЭКШРШЕНТАЛЬНШ И ПРОЕКЩОМ ШСТИГ/ТЕ ПО СЕЛЬСНЖУ СТРОИТЕЛЬСТВУ (ВДИИЭПсельстрой Мкнсельхоза РФ).

Официальна» оппоненты:

доктор технических наук, профессор ГШПЮВ B.C.

доктор технических наук, .профессор ПАТУРОЕВ В.В.

доктор технических наук, профессор ЩЕРЕАЮВ A.C.

Ведущая организация: ЦНМСК им.В.А.%черенко.

^2^1992 г. в

¿Г

.Защита состоится УС^^С/С^/^^ 199*1 г. ъ/'У часов на заседании специализированного Совета Д 033.03.01 по защите диссертации на соискание ученой степени доктора технических наук в Государственном научно-исследовательском, проектко-конструк-торскои и технологическом институте бетона и гелезобетона (НКИЕ по адресу: 109428, Москва, ул.2-я йютитутская, д. б.

С диссертацией ыояю ознакомиться в библиотеке института. Автореферат разослан 1992 г.

Учеяый секретарь

специя визированного Совета

кандидат технических наук

Л.Н.Зикеев

N

РОССИЙСКАЯ

БИБЛИОТЕК?» общая характеристика работы

Актуальность работы. Широкая программа по наращивании произ-одства индустриальных надоэтажых домов усадебного типа, произ-одственных и культурно-бытовых зданий для' села поганенной комфорт-ости требует увеличения выпуска конструкционно-изоляционных, изо-яционных и плитных материалов из местных вторичные ресурсов позы-енного качества, совмещающих Несколько функций, например теплои-оляцип, звукоизоляцию и способность поддержания з помещении осуша-щег-о режима. Этим требованиям в больней мере'отвечают дрэвесно-ементные'композиты (ДЦК), обладающие свойствами бетона и древаси-ы: фибролит, арболит, цементно-струяечшз плиты (ЦП), стружкобе-он и другие, получаемые из отходов леса деревообрзбатьгааищего и ельскохозяйстзенного производства, а танке дикорастущих растений, читывая условия строжайшей экономии теплоэнергетических ресурсов, аспирание производства и применение древзено-цементшк ко?лпозитов улучшенными теплоизоляционными свойства!.« приобретает все большее арсднохозяйственное значение.

. Запасы целлвлозосодернащего сырья растительного происхождения ля производства. ДЦК практически не ограничены. Только.в нашей стра-е количество отходов.от лесодеревообработки в виду ветвей, горбыля резков, торцов, -стнночкоГсстружки, опилок и другого составляют■ око-о140 клн.гР в год; от сельскохозяйственного производства: костра ьна и конопли - около 0,9 млн.с; стебли хлопчатника - 2. ..2,5. млн. . Практически невостребованным ресурсом является рисовая солома около 0,9 млн.т), лузга рисовая и подсолнечника, обрезки виноградов лозы, а такяе дикорастущие целлплозосодержащие растения: трост-ик,-камыш, кенаф, джут и др.

Эффективность применения в строительстве ДЦК и практически не-граниченная сырьевая база позволяют.рассматривать развитие их про-

изводства как одно из важнейших направлений в освоении новых прог ^ рессивных строительных материалов.

¡' Развитое производства ДЦК нараду с другими ресурсосберегающу

| ми материалами на основе использования вторичных ресурсов обссно-

| вано кроме того заботой о защите окружающей среды от загрязнения

( отходами жизнедеятельности человека и природы.

Как показал анализ проведенных исследования областью недостг точной изученности является влияние специфических свойств заполш теле г- растительного происхождения на процессы структурообразоваш стойкость к. влагопеременным воздействиям и другие качественные пс

I

• ■ казатели ДЦК.-

Все виды цгллняозосодержащего сырья: древесина, однолетние ! многолетние растения -отличаптся повышенной химической агрессивно-I стью по отношении к цементному камни, неоднородностью-сртотропно!

анатомического строения, а древесина одной породы неоднородна да: в пределах годичного слоя (по плотности и химическому состав^ и этому в контактных зонах структуры ДЦК следовало ожидать наличие неоднородного химического и адгезионного поля. Целлюлозосодержащ I заполнители подвержены самопроизвольным объемным вдажностным дв-

! формациям (набухание, усушка) в 1200 большим чем у цементного ка

ня, что обусловливает напряженно-деформативное состояние на гран це раздела минерального матричного материала и органического за-I полнителя. На процессы структурообразовгния оказывают влияние и

! такие специфические свойства целлшозосодержащих заполнителе? ка

проводимость и проницаемость кидкостей и газов, а такзе значите л; ! . их упругость, что отражается на ушютняемости, редефорыациия ре л; 1 ' ционных.процессах.

Поэтому основополагашцей концепцией в нашей работе при раз£ ботке научных в прикладных основ повышения качества ДЦК приняты методы позволяющие сблизить показатели химической сродности и

дефорнативности целлюлозосодержацего заполнителя и цементного камня матрицы.

Тако«"' подход дает возможность снизить матервалоемкость ДЦК-при улучшении заданных показателей и на основе правильного понимания' процессов структуроообразозания и максимального учета специфических особенностей целлюлозосодеркащего заполнителя у позволит использовать резервы, повысить качество и эксплуатационную стойкость ДЦК и интенсифицировать их производство.

Работа - итог многолетних (публикации с 196? г.) исследований • по выявлению специфических особенностей различных целлюлозосодер-жащих заполнителей и степени их влияния на процессы структурооб-разования и качественные показатели ДЦЕС, а такзе в области совершенствовании их технологии и интенсификации производства.

Цель к задачи работы. Цель работы - разработка теоретических основ- и'практических методов управления'.' (повышення).- качествам ДЦК, путем направленного структуроообразозания, с6лиеения химического сродства и деформативности цементного камня матрицы и целдалозосо-держащего заполнителя, а также максимального учета всех специфических особенностей заполнителя для повышения эксплуатационной стойкости ДЩ- и интенсификации их производства.

Для выполнения поставленной цели были определены следутцие задачи исследования: г

I) экспериментально-теоретические исследовавгя, направленные

на:

изучение причин деформативно-напряженного состояния на границе раздела минеральной натрицы и органического цехиюлозосодержаще-го заполнителя;

выявление специфических особенностей древесного и других цел-

пилозосодеркащих заполнителей, влияющих на процессы структурообра-зования;

-ь\ -

исследование контактных зон^м толщины прослойки цементного камня г структуре ДЦК с учетом влияния анизотропного строения цел-лшозосодержащих заполнителей;

изучение проводимости и проницаемости дрсчелного заполнителя и выявление влиявия его анатомического строения яа 'формирование кон тактной зоны в структуре ДЦК; Ч

исследование влияния влажностных деформаций и развиваемого дав ления набухания древесного заполнителя на процессы структуроообразо вания, прочностнае характеристики и стойкость т. глагопеременньш воздействиям ДЦК в условиях попеременного увлажнения и высыхания;

• разработка теоретических предпосылок, позволяющих снизить де-формативность ДЦК и способов повышения их прочности и стойкости к влагопеременнш воздействиям;

2) прикладные исследования, связанные:

с исследовашем факторов, влиящих на сцешание древесины с цементным камнем, и разработка способов его повышения. Создание методики определения сцепления древесина с цементным камнем;

с изучением влияния фракционного состава {хгоффициента формы и удельной поверхности) древесного заполнителя ва развиваемое давление набухания и его упругих свойств на режим уплотнения, смеси и физико-механические свойства ДЦК;

с определением оптимального фракционного состава заполнителя для разного вида растительного сырья;

с разработкой научно-обоснованных направленна по подбору состг вов и технологического регламента по получение ДЦК повышенной с тру] турной прочности и пониженной деформативности (на-разных видах заполнителей); .

с разработкой способа формированея и режима уплотнения упруго] древесно-цементной смеси с учетом специфических свойств различных целлилозосодерзшщшс заполнителей;

о разработка" технологического регламента интенсификации твердения;

3) промышленное внедрение результатов:

разработка основ технологии и организации прсюшшенного производства ДЦК;

изучение■ оптимальной области (вид продукции) использования ДЦК с применением различных видов растительного сырья Сдревесина, сечка рисовой с о лож, костра, льна и конопли, шелуха и др.);

апробация результатов исследований- по полученяо ДЦК улучшенного качества в промышленных масштабах и оценка их экономической эффективности. ' < \

Научная новизна. На основании теоретических и экспериментальна: исследований развиты представления о направлешом регулировании качества древесно-цементных композитов. При этом учитывались взаимо-:вязанкые проявления специфических свойств целлшетосодержащих за-юлнителей на процессы етруктурсообразования и деформатявно-напряжен-юго состояния на границе раздела минерального матричного материала [; органического заполнителя.

Ввдвинута.и паучка обоснована гипотеза о том, что повышение дарственных показателей ДЦЕ. шгает быть достигнуто дутем оптимизации [труктуры^ направленного структуроообразования, сбззшением химичес-:ой сродности и деформативности целлюлозосодердаиего заполнителя и атрицы цементного камня, путем их модификации и технологическими риемзми. .

В работе впервые:

развиты основы классификации пород древесины а видов целлюлозо-одержащего сырья по принципу пригодности для ДЦК (системы "древеси-а-цементны" камень"). Рекомендовано при выборе заполнителей'расти-гльного происхождения, отдавать приоритет видам еярья с повышенным эдержанием целлюлозы как компонента наиболее полярного и стойкого

- 8 -

к воздействию целочноГ- среды портландцемента;

установлено, что нарастание прочности ДЦК в процессе его тве дения и сушки происходит не монотонно, как это наблэдается у боль шинства бетонов на минеральном заполнителе, имеет экстремальные з чения. На процессы структурообразования и прочность ДЦК отрицател влияет подверженность древесного заполнителя значительному набуха усушке, формоизкеняемости-короблению в анизотропном проявлении;

экспериментально показано, что набухание древесного заполнит ля сопровождается развитием значительного давления набухания; это одна из главных причин напряженного состояния ДЦК;

выявлено, что в пределах участка контактной зоны могут разви ваться-неодинаковые по величине напряжения на участках.ранней и поздней древесины годичного слоя (соответственно для сосны 1,6 и МПа). Предположительно, что деструкционные процессы в контактных нах начкнаптся на участках поздней древесины. Поэтому для каждого вида расти тел ьевГо сырья рекомендуется . вздирать фракционный сос тав заполнителя с учетом его влазкностных деформаций (коэффициента набухания);

экспериментально показано, что цементный камень (цементный гель) проникает в структурные поры древесины преимущественно в ра ней зоне годичаого слоя, это подтверждает участие механических си сцепления в сцзшении цементного камня с древесиной;

выявлена специфичность адгезии и сцепления- системы "древесин цементный камезь" с образованием неоднородного адгезионного подя контактной зоне структуры ДЦК, обусловленная анизотропностьв древ Исследованиями установлено, что такое положение сохраняется и при модификации заполнителя добавками, это происходит из-за неодинако проводимости и проницаемости жидкой фазы в разных направлениях ср анатомического строения, вследствии на анизотропной поверхности з полнителя возникает неоднородное поле химического взаимодействия

1 адгезионное поле (неоднородная адгезионная прочность);

разработана методика получения объективных сопоставимых ре.зу-штатов при определении адгезии системы "древесина-цементный камень", соторая учитывает плоскость среза модели (тангенциальный, радиаль-5ы", поперечный), ее шероховатость, содержание на поверхностях сцеп-гяемых моделе1" ранее? и поздне" древесины, толщину прослойки цемен--ного камня, а такие условия подготовки и хранения образцов;

высказано предложение и экспериментально подтверждено, что при шеитии напрянеки"/, превышающих нормированные (от нагружения или юздеРстзия самопроизвольных вланносткнх деформаций), центры деструк-в структуре ДЦК зароидаптся преимущественно в контактных зонах на ■частках заполнителя поздней-древесины.-Дальнейшее разрушение проис-:одит по ослабленным контактам композита;

выявлены новые закономерности влияния на процесса структурооб-азования ДЦК и их качественные показатели таких специфических свойст ;эллгшззосодержащих заполнителей, как подверженность к самопроизволь-ам влаяностным деформация?.!, развитие давления кг бухания, повышенная ишческал активность (агрессивность), анизотропность, неоднородная цгезия в контактно"- зоне?тупругогогастичность, предопределяющая ус-овия уплотнения смеси;

выведены эмпирические выраг.ежя .для определения толщины прослой-и цементного камня в структуре ДЦК и прогнозирования его прочности, аявлена функциональная зависимость прочности ДЦК от содержащего за-элнителя, Ц/Д (цементно-древесного отношения), В/Ц, показателя деплекия заполнитель-цементный камень и расхода кокпонентнов. Оп-;делена степень влияния шероховатости поверхности заполнителя на 5еспечение непрерывности в структуре ДЦК прослойка цементного камня ;ного из условий оптимальности структуры;

экспериментально установлено, что марочная прочность (класс) шяется недостаточно прочностной характ-геристико? ДЦК для огражда-1ИХ конструкций (так как они подвержены влажностшзм деформациям

поэтому рекомендовано ввести показатель Кс коэффициент стойкост! к влагопеременкш воздействиям, равны" отношению Егв к прочности композита после 5 циклов переменного увлажнения и высыхания;

высказано предположение и экспериментально подтверждено, что для таких материалов, как ДЦК критерием структурной прочности должен служить не только ¡(раз - коэффициент размягчения, но и Кц - коэффициент полной усушки (абсолютно сухое состояние); выявлена функциональная зависимость прочности и стойкости ДЦК к влагопеременква воздействиям, позволившая определить резервы их повышения: уменьвение влажностных деформаций целлюлозосодержащих заполнителей усадочных деформаций ДЦК, повышения химического сродства и сцепления в системе дерево-цементный камень путем модификации компонентов;

показана целесообразность применения ВНВ (вяжущего низкой во-допотребиости) и комплексных добавок (в том числе ингибирующих компонентов), позволашцих интенсифирЬвать твердение арболита и цеыентнс стружечных плит (ДСП), повысить их прочность и стойкость к влагопе-ременным воздействиям и снизить деформативность; разработаны новые составы ДЦК, новизна которых подтверждена авторе кими свидетельствами (а.с. К< 624909, № 660966, № 675046, № 798081, № 852846, В Ю478Э0, Р 1114683), что подтвердило правильность методологического подхода управления качеством ДЦК (сближение химической сродности и деформативности целлялозосодержащего заполнителя и цементного камня) а позволило получить изделия, не уступающие по показателям лучшим образцам зарубежных фирм при значительном снижешн (20 - 23 руб./А затрат и материалоемкости изделий для ограждашщи: конструкций.

Практическое значение работы состоит в создании научно обоснованных приемов и способов направленного структурообразования ДЦК, позволяющих управлять их качественными показателями. Разработаны и в прсмышеленных масштабах внедрены эффективные, экономически целее

образные направления и составы ДЦК, обеспечивавшие улучшение прочностных, деформативных показателе1" и повышения стоГ-кости их к _ злагопеременньм воздействиям на основе учета специфических особен-носте" целлялозосодертащих заполнителей:

снижением содержания в целлюлозосодеряачем заполнителе легко-гидролизуемых веществ, в том числе сахаров;

■ увеличением адгезионной прочности системы древесно-цементны?. камень;

уменьшением дешормативности и развитием -давления набухания целлюлоз осодержащих заполнителей;

сближением деформативности цементного камня с це л.ис лс з с а о д е р-яащим заполнителем (достигаемое их модификацией);

оптимизацией форш и размеров целлплозосодерлащего заполнителя с учетом его .анизотропии и характера шероховатости;

минерализацией поверхности органического целлэлозосодержащего заполнителя;

повышением коррозионной стойкости армированных конструкций ингибиторами коррозии;

повышением вяжущих способностей портландцегента его модификацией и применением более эффективного вяжущего - ВНВ-; увеличением растворно» части для некоторых видов ДЦК; улучшением ретодаа формирования и уплотнения упругой древесно-цементноя композиции;

оптимизацией ускорения твердения и режима термообработки; разработана и практикой подтверждена целесообразность применения предложенной методики объективной сравнительно? оценки (по остаточной прочности после пяти циклов увлажнения и высыхания) нового состава ДЦК з сравнении с эталонным составом, рекомендованным СН-549-82;

разработан технолгический регламент и методологически!* подход выбора способа уплотнения упруго? древесно-цемевтной смеси с уче-

том толщины формуемого изделия и специфических особенностей цел-люлозосодержащгго заполнителя и его фракционного состава;

впервые в отечественно'1 к зарубежно:" практике в промышленном масштабе было сглажено производство и применение в строительстве стеновых блоков из арболита марки 50 (класс В3,5) и выше со стабильными физико-механическими свойствами, стойкими к вдагоперг-■ , >

менным воздействиям, не уступающим лучшим образцам зарубежных фир Кроме того внедрены б строительство плиты пола сборной стяшси и глухие фрамуги, на имеющие аналогов зарубежным.

■ созданы научные и. методологические основы для разработки новых эффективных и экономичных составов ДЦК с улучшенными-качественными показателями, промышленного их производства _по оптимально? технологии дог каждого гида целлюлозосодержащего заполнителя и их массового применения;

при корректировке ГОСТ IS222-84 и CH-549-Q2 рекомендовано внести дополнительные предложенные' нами оценочные критерии для ДЦР

- коэффициент стойкости к влагопеременным воздействиям;

- коэффициент остаточной прочности при полной усушке, формулу для получения приведенной прочности (для влажности образцов от 30 до 0%) и ветодику определения величины сцепления древесного заполнения и цементного камня.

Результаты исследований получили производственную проверку в. промышленных масатабах на предприятиях стройиндустрии Российской Федерации: заводе ЕЕИ Владимирской области, Костромском КПП, Из-дешкоЕскоы ЭДСК и Угранском ДОЗ Смоленской обл., Московском ДОК с 5, Майнском леспромхозе Ульяновской обл., а также других регионах СНГ - Семипалатинской ССК (Казахстан), Бакинском ДОКе^Дарна-гюле, ГориГ'Ском Д03е(Грузия) и др. Экономический эффект от внедрения составил более 800 .тыс. руб.

Апробация работы. Результаты исследований быта доложены на координационных совещаниях, симпозиумах, производственно-технических семинарах и на международных конференциях: г. Зраснодар, 10-12 апреля 1974 г.; п. Лоде"ное поле Ленинградской оба., 12-14 августа 1981 г.; г Москва'29 июня 1981 г.; г. Владимир 26-28 мая 1982 г.; г. Ташкент, 13-15 мая 1985 г.; г. Тбилиси 12-14 августа 1965 г.; Москва 20-24 июля 1987 г.; Москва (Химки) 23-25 сентября 1988 г.; г. Джамбул 19-21 июня 1989 г.,; г. Киев 25-27 октября 1989 г.; г. Красноярск 14-18 августа 1989 г.; г. Иркутск 17-1Э июля 1990 г.; г. Одесса 21-23 сентября 1990 г.; ХХШ и ХХ1У Международная конференция в области бетона и железобетона (г. Москва-Ленинград, 1623 мая 1991 г. и г. Домбай ■ 19-26 апреля 1992 г.), г. Минск 1-2 июля 1992 г.

Характерной особенностью ДЦК является то, что они получаются на основе минерального _ вянущего (чаще портландцемента) и органического целлплозосодержащего заполнителя растительного происхождения. Поэтому проблема улучшения качества ДЦК (прочности, деформа-тивности, стабильности свойств, эксплуатационно!" стойкости к вла-гопеременным воздействиям) связана с трудностью сближения антого-нистических по своей природе свойств минерального вязнущего и органического целлюлозосодержащего заполнителя, т.е. повышения степени сродства этих компонентов.

Значительный вклад в развитие науки в практику производства ДЦК внесли отечественные -и зарубежные специалисты: А.А.Агчабаев, Г.А.Буяезич, Г.Б.Евсеев, Б.Н.Кауфман, М.И.КлименЕО, Е.Д.Маев, И.П. Мещерякова, А.И.Минас, В.И.Савин, С.Г.Свиридов, НЛ.Склизков, Б.Н. Смирнов, М.М.Чернов, Л.М.Шмидт, А.С.Щербаков, И.Граф, С.Дал, В.За-дераман, Ф.Коллман, Нгуен Ван Тхинь, Д.Пакер, В.Сареток и др.

Большинство исследователе!"' изучили причины отрицательного влияния легко гидролизуемых веществ древесины и другого растительного

- 14 -

сырья на гидролиз и гидратацию портландцемента и отдельных минералов клинкера.

Нами впервые делается попытка с единых позиций рассматрирать все виды ДЦК для выработки правильного понимания общих закономерностей структуроообразования ДЦК и разработки принципов управлете-их качеством, максимально учитывая всю совокупность взаимосвязан!-специфических свойств органического целлшлозосодержащего заполнителя.

В зависгошсти от применяемого в композитах древесно-цементнс отношения СД/Ц), степени уплотнения, вида и формы заполнителя вог можно получение ДЦК с существенным различием физико-механических свойств. Так,, если фибролит представляет собой теплозвукоизоляц:' онный материал со средней плотностью 300-500 кг/м ь а арболит коь струкционно-теплоизоляционный материал со средней плотностью 400850 кг/м^, то ЦРП (цементно-стругечные плиты) - плитный материал плотность!) 1100-13(50 кг/м^. Однако, несмотря на различия в 'физике , механических и строительных свойствах этих материалов, структурооС разование и пути повышения их качества подчиняются общим закономерностям, обуславливаемым специфическими особенностями целлюлозе содержащих зашлнителей.

Растительное целлюлозосодержащее сырье наряду с такими хороп ми свойствами, как легкость механического измельчения, невысокая плотность, высокие теплозБукоизоляционныё показатели и ККК, обладает к рядом специфических свойств: повышенной химической агресс» ностьга по отнесении к портландцементу, значительными объемными влажностными деформациями и развитием давления набухания, резко выраженной ортотропной анизотропией, горючестью и высокой проница емостыо и проводимостью, низкой адгезией по отношению к цементное камню, значительной упругостью при уплотнении смеси, которые затрудняют получение высокопрочных ДЦК со стабильными показателями.

Иа перечисленных специфических свойств целлзлозосодеркащих заполнителе" наиболее полно изучено отрицательное воздействие легко гидролизуемых Сахаров на процессы твердения портландцемента, проявляющиеся в торможении твердения клинкерного.цемента вследствие образования вокруг зерен цемента сольватных оболочек, затрудняющих процесс гидролиза и гидратации вяжущего. Исследователями были предложены технологические приемы, снивающне отрицательные воздействия легкогидролизующих веществ органического заполнителя, путем их вымывания или воздействием химическими добавками. Таким образом, долгое время низкая прочность ДЦК.в том числе арболита, объяснялась, в основном, содержанием в органическом целлюлозосо-держащем заполнителе легкогидролизуемых веществ - "цементных адов". Однако проведенные нами исследования показали, что дане при почти полном удалении экстрактивных веществ из древесины все же не уда- -ется значительно увеличить прочность арболита.

Было высказано предположение, что на процесс структурообра-зования, прочность и стойкость арболита и других ДЦК к влагопере-менным Еоздекствням существенное влияние оказывает подверженность древесного заполнителя значительным самопроизвольным влажностным деформация!.», а также большая разница (более чем в 20 раз) меяду объемной усуэкой и набуханием древесного заполнителяравного 1520% и полной'усадкой и набуханием цементного камня, не превышающими 0,9-1,2^. Следовательно, можно предположить, что напряженное состояние в контактных зонах структуры ДЦК■ предопрзделяется поведением целлюлозосодержащего заполнителя, а ке цементного камня, как в бетонах на минеральном заполнителе. ■

Основываясь на современных представлениях теории контактных взаимодействий, в работе высказано предложение, что для таких специфических материалов.как ДЦМ,марочная прочность ке всегда может характеризовать прочностную характеристику материала в эксплуатационных условиях, так как древесина, как анизотропный материал, V'

подвержена значительным самопроизвольным влажностным деформациям от 0,01 % вдоль волокна, 5-6 % в радиальном и 12 % в тангенциальном направлениях. А, учитывая, что цементный камень набухает всего 0,01 можно предположить, .что в процессе структурообразо-вания и в эксплуатационных условиях не исключается повышение в контактной зоне напряжений, близких к пределу прочности материала Учитывая и то, что при влажностных деформациях древесины возможно развитие удельного давления набухания на отдельных участках в контактной зоне порядка 4-4,5 Ша, большое значение придается фра кционному составу целлюлозосодержащего заполнителя, так как отдельные крупные частицы заполнителя могут вызвать в каркасе структуры значительные напряжения.

На напряженное состояние ДЦК, вследствие ортотропной анизотропности, длина- частиц древесного заполнителя оказывает наименьшее влияние, так как ее деформатианость соизмерима с деформатив-ностьп цементного камня, а ширина и толщина значительно больше. Поэтому их ошашальные размеры соответственно составляют: для фибролита 3-5 мм и 0,3-0,5 мм; арболита 3-6 юл и 2-3 мм;.для ДСП 2-5 мм и 0,3-0,45 мм (а длина части для арболита составляет 2530 ми, а для фибролита до 500 мм).

В связи с этим было сделано предположение, что при разрушении ДЦК центры деструкции в структуре композита будут в. контактны зонах на участках поздней древесины как предрасположенной к разви тип больших по значению самопроизвольных объемных влажностных деформаций и давления набухания, а также меньшей адгезионной прочности к цементному камню. Дальнейшее разрушение композита происхо дит уже по ослабленным контактам структуры.

Проведении исследования подтвердили высказанное нами предпо ложение о том, что структурообразование древесно-цементных композитов сопряжено двумя противоположно направленными процессами. С одно" стороны протекают конструкционные процессы, связанные с

твердением вяжущего, с другой - наблюдаются деструкционные процессы, связанные с подверженностью целлюлозосодержащих заполнителей значительным влажным деформациям (набуханию, усушке, короблению). Это обстоятельство позволило считать целесообразный ввод наряду с коэффициентами размягчения коэффициент 'прочности при полно» усушке /Су (при абсолютно сухом состоянии). Например, для арболита разных составов ^ варьирует в пределах 0,69 - 0,86.

Наибольшие структурные изменнния под воздействием влажностных деформаций наблюдаются при снижении общей влаяности арболита ниже точки насыщения волокна древесного заполнителя (27 - ЗОЙ). При этом максимальная прочность арболита разных составов отмечается при влажности 15-17$ (рис. I).' Дальнейшее ен-птенис-влажности ведет к уменьшению прочности, что может быть обменено нарушением связей в контактных'зонах, т.е. деструкцией (нарушением) контакта между отдельными частицами заполнителя, Можно предположить, что напряженное состояние, создающееся в структуре композита типа арболита и других да, в большей мере зависит от напряжений, возникающих в результате усушки и набухания цеышлозосодержащего заполнителя и значительно в меньшей степени цементного камня. Объемная усушка древесного заполнителя составляем 15 - 20«, тогда как обьемная усадка цементного камня из портландцемектного клинкера - всего лишь 0,9 - 1,2% (что согласуется с результатами, полученными Ю.М.Ивановым и.Г.А.Бужевичем).

№ У"

™

ч

Рис. . I. Вягстпсе влажисстя арбодата на средгл щютвости

при сжатия . I — всходим саесж бея доблвос: / — то иге. с яэЗаахов СКЗ? о «о--лнчветм «сксг* цемента, км* тровьимй обрац [во СИ 549—52); 3 — то же, пзвгхьчеяяого »вест-мвы в юпчкхае кассы цг-*«гтж; 4 — то же. лвтмс* марки СКС45ГП «5» а юятестм массы ксисггг; $ — то вс. во»-»шишастюЗ хясмрсям марш ДБ47/7С а шапок Ш наесм

О 5

Б 70 Я> « 57 ВО Б Влажность, %

Подтверждением причины снижения прочности арболита вследствие деструктивных процессов при уменьшении его влажности менее 15-17? явились результаты исследований . Последние показали, что в арболите, высушенном до абсолютного сухого состояния, а затем увлажненного до влажности, соответствующей экстремальному значению, пер воначальная прочность не восстанавливается (рис. 2). Это положение было подтверждено и другими исследователями. Поэтому можно предполагать, что снижение прочности арболита при высушивании (ниже \л/ = 15 - 18$) Еызвано деструктивными процессами, протекающими на границе раздела фаз цементный камень-древесныг заполнитель.'

I

О А

I2

[_(. ос <3 I .!----

Г1

2' |

I

I

Рис. 2. Кривые изменения прочности арболита при высушивании (/) и последующем увлажцении (2)

АЯ — аедмчкяа гистерезиса прочности ■ точке оптимальной алажности (И/ - 16.0Х) йлп арболхта марка И (класс £2.3)

5 Ю Е 20 25 ¿0 Ллажмсто. %

В связи с тем, что отпускная влажность арболита по ГОСТ 1922284 допускается до 25$, которая определяется после испытания образцов на прочность, в целях повышения объективности и сопоставимости результатов при оценке прочностной характеристики при подборе составов, а таксе при определении отпускной прочности'изделий,нами предложено выражение, полученное эмпирически. С помощью которого можно определять максимальную приведенную прочность , Я- (16) для образцов влажностью 5-ЗОЙ с отличающейся от усредненной 16%-Я влажности, которая соответствует экстремальному значению прочности для разных составов:

Рсхси) = +

где с/- - попразочны:? коэффициент, равным 0,03-0,01; - тактическая влажность образца. Аналогичны" характер изменения структурно1" прочности арболита (при увлажнении и сушке до абсолютно сухого состояния) и стойкости к влагопеременным воздействиям присуди и другим ДЦК (фибролиту, -цементно-стружечным плитам, стружкобетону и др.).

В качестве дополнительного критерия структурно? прочности было принято значение развиваемого давления набухания з условиях частично стесненных деформаций (приближенных к эксплуатационным условиям стеновых блоков, плит пола сборной стежки и др.). Критерием стойкости Кст служило отношение развиваемого .усилия набухания в пятом.цикле к усилию набухания в первом цикле

Кст илк Кст .

Предложенный состав арболита считается более стойким к влагопеременным воздействиям и может быть рекомендован к производству,

если Кст. р.с >~Кет.<с. (контрольный состав по ГОСТ 19222-84 и К

СН 549-82). ст.р.с.-,критерий стойкости эекоглеадуемого состава.

Экспериментальные исследования по увлажнению и высыханию в частично стесненных условиях показали, что для принятых составов арболита наибольшие структурные изменения происходят в течение первых пяти циклов . При проведении исследования было определено,

о

что для.арболита постоянно'" массы (680 кг/м ) в одного состава смеси при Д/Ц = 0,6, В/Ц = 1,1, но с разно"! фракцией древесной дробленки"(с разно'" удельно? поверхностью) абсолютные значения стесненной деформации и развиваемые усилия набухания значительно отличаются и в разные циклы принимают значения, приведенные на рис. 3.

Анализируя результаты многократного узлажнзния и высыхания арболита из смеси одного состава, но с разной фракцией заполнителя, находим, что максимальные абсолютные стесненные деформации

- го -

г-й -г я,

О.ОЗг

У 0,07-

¿.6

- Ш о

3 4,2

-£<310*

о

•эЧОИ

ныв а

-хЦО!

Е и

о КЗ

X а 0

Г*

« у ДОЗ

т V • О,

= 402

* 1.« ■о £ V

е 3 «о

■Л

/ \

\

У

Г- 1 X ч 1

> -

( / 4 .. ¡5"

. / ' 2

/ 2 24 1 2 24 1 2 24 / 2 24 I 2 2* Вре«, V 1 1 3 и 5

ч

/ Л ч V

>11-. 1

/ -'2

о о в 0

Р 4 а/а

о 2,1 •

а/72

0,7 0,01

1 2 2Ь1 2 2 24/ 2 24/ 2 ЯВремя.ч

1 г I 4 5

1 2 2*1 2 2* 1 224 / 2 24 Г 2 04Дремя.ч О 1 2 3 4.5 Циклы обработки

Рне. 3 Влияние удельной поверхности древесного заполнителя на величину стесненной деформации арболита (У) н развиваемое усилие набухания (2) для средней плотности 680 кг/ч1

о — при постоянной франки» ¿уА| - 2.57; 6— " ' — ^удЗ ~ н;.1ст

(набухания) и развиваемые усилия набухания наблюдаются у образцов на древесном заполнителе крупной фракции с удельно" поверхностью ^yjV = 2,57 м^/кг, меньшие - у образцов на заполнителе средне" фракции с = 4.79 м^/кг и наименьшие - у образцов из мелко"' фракции с = 17,56 м2/ кг.

Снижение стесненных деформаций арболита, а также развиваемых усили" набухания с каждым последующим циклом, и особенно в первых циклах, свидетельствует о целесообразности вьщерзивания отформованных изделий на открытых складах для стабилизации влажностных деформаций. Зто в значительной мере исключает возможность возникновения этих процессов уже в возведенных зданийх. Такой опыт тлеется и в зарубежной практике. Швейцарская фетрма "Дюризол" до отправки изделий потребителю хранит их на открытых складах не менее двух месяцев.

Эксперименты показали, что с уменьшением фракции, а следовательно, с увеличением удельной поверхности древесного заполнителя, снижается развиваемое усилие набухания арболита к связанное с ним напряженное состояние. Меньшей подверженностью нарушения целостности структуры под воздействием влажностных деформаций можно объяснить более высокую прочность арболита, полученного на .древесном заполнителе с F'yjг - 4,79 м^/кг по сравнению с арболитом на заполнителе с = 2,57 м^/кг.

Для выявления степени влияния попеременных влажностных дефор-маци'"* на арболит равной плотности исследовались образцы трех серий, приготовленные на заполнителе одной фракции ( = 4,79 ^ кг) и одного состава (Д/Ц = 0,6, В/Ц = 1,1, древесная дробленка 240 кг/м3, портландцемент 290 кг/м3, хлорид кальцяя 8 кг/м3), отличающиеся степенью уплотнения; первая серия имела среднсю плотность 550 кг/м^, вторая - 700 кг/м3, третья - 800 кг/м3.

Анализ результатов кспытани" (рис. 4) показал, ь-то, хотя масса древесного вещества з третье"' серии образцов ( = 800

кг/м ) была больше, наибольшие стесненные деформации и усилия давления набухания во всех циклах ожидались именно у это" сарии образцов. Однако абсолютные значения этих показателе" оказались наибольшими у образцов со средне" плотностью ( = 700 кг/м^';

образцы с наименьшей плотностью ( ^/р = 550 кг/м13) имели наименьшие показатели. Приняв абсолютные значения стесненных деформаций и развиваемых усилий набухания для образцов наименьше" плотности за 100*, мы получили для образцов средней плотности эти значения соответственно равные 284,3 и 184^, а для образцов наибольшей плотности - только 118,6 и 102Г5.

Меньшие влажностные деформации у образцов высокой плотности обусловлены тем, что в плотно упакованной структуре улучшены контакты между отдельными частицами заполнителя. Следовател^эффектив-ное повышение стойкости арболита и других ДЦК к влагопеременным воздействиям макет быть достигнуто увеличением степени уплотнения смеси, улучшением условий упаковки частиц заполнителя при формировании и снижением деформативности заполнителя (табл. I), путем его модификации.

Таблица I. Влияние способа модификации древесного заполнителя на развиваемые юл влажностные деформации и давления набухания

Вид обработки ко- Абсолют- Развиваемые Давление п / Продолжи-

ные дефор усилия набуха- И, / тельность

дели заполнителя мации.мкм набухания, ния /С Тпах г

' Относитель Н максимальные дефор- . но"- вели-мации, £ чины набу-_¡¿¿¿д.__МПа_хания

I 2 3 4 5 6

Без обработки 2ЁЕ1723 0,9 0,188 54

4,8

Высокотемпера- 689 0,86 0,187 48

турная оушка 4,6

Е-®" 2 P.

-

- 0fi2

0,7 - qaf

r-4 4

r f- № X 5 > * i

( r i— 2

1 Z&l 2&1 г 2*/ г 2S1 2 г$8рет,ч

доз-

- 5:

Л7

К

1 \

1 \

1/1 Y \

f /и s ^ i

/ \ A f" A

f ft i / J

r / / /f -. H

у I ( f'

f

1 2»/ 2 2»/ 22* i 2»/2&Время, ч О J 2 J * 5

/ | ^

1 I V s

( f I

V i > il

I 1

? 22И2»Г 224f 2»f 22Sfo£vw,w 0 1 2 3 4 5 Циклы Обработки

Рис. 4- Влияние средней плотмосги *р6олктг при постоянной фракции = 4,79 м-/кг на величину crecMewKOft лефоригцчн (/) и раэвивгехо; усилие набуикня (?) о — при pt — 550: б — р7 - 700. * — рз — 000 rr/ip

I 2 3 4 5 6

Обработка раствором хлорида аллшиния 83 4,15 602 0,75 0,181 24

Последовательная обработка гидроксилом кальция, карбонатом аммония,' хлоридом кальция " ' 82 4,1 595 0,74 0,18 24

Поскольку Д£С используют' глазным образом в огравдающих конструкциях, большое значение придается их стойкости к влагопеременнкм воздействиям, поэтому новый состав композита может быть признан

более высокого качества, если остаточная прочность после пяти циклов увлажнения и высыхания больше, чем.у известных составов. Тако* подход справедлив для древесно-цементных композитов, так как образцы разного состава, но равной плотности и прочности/^ерез пять циклов испытания могут существенно отличаться по прочности.

Важно* специфической особенностью древесного заполнителя, существенно влияющей на структурную прочность древесно-цементного композита, является ее анизотропность не только в различных направлениях среза (поперечный, радиальньг", тангенциальный) и частях ствола заболони и ядра, но и в пределах одного годичного слоя, на участке ранней и поздней древесины, которые по плотности отличаются примерно в 2 раза. Как показали наши исследования, адгезионная прочность на этих участках таете существенно отличается. Из-за неоднородности анатомического строения заполнителя растительного происхождения, разной проводимости и проницаемости следовало ожидать и неодинаковую степень "минерализации" химическими добавками отдельных участков поверхности заполнителя, а следова-

тельно, наличие неоднородной прочности в контактных зонах структуры ДЦК....

Для выявления закономерноетеГ1 адгезии в структуре композита дрёвесина-цементны" камень были исследованы: контактная зона, влияние различных факторов на адгезионную прочность. Кроме того изучена специфическая адгезия, связанная с анизотропным строением дреЕесины. Определены пути повышения сцепления древесины с цементным камнем.

В результате исследовании было доказано, что ДЦК представляет собой контактирующую структуру с минимальной раздвижкой зерен заполнителя. Толщина прослойки в структуре ДЦК зависит от количества взятых компонентов и удельной поверхности дрезесного или другого целлюлозосодержащего заполнителя может быть определена по предложенной нами эмпирической формуле.

=. а-Ц К /^таз'г^ >

где ЦиД- расход цемента и древесины на I м3 ДЦК;

- средняя плотность цемента (например, для арболита С! = = 1,25; К= 0,5; ^ 1200 кг/м3; - от 2,57 до 17,56 м2/^.

При нормативном расходе портландцемента и =3-5 м^/кг), толщина прослойки цементного камня не превышает 0,19-0,27 мм, т.е. в 6 - 10 раз меньше, чем в крупно-пористом бетоне на минеральном заполнителе. Для одного и того же массового состава арболитной смеси и при разной удельной~поверхности древесного заполнителя (17,56 - 2,57 м^/кг), а, следовательно, и при разной толщине прослойки (Р>05 - 0,365 мм) прочность арболита неодинакова (2,41 т 3,98МПз), потеря прочности при использовании нерациональной фракции может составить до 40$.

При уменьшении удельной поверхности древенного заполнителя, т.е. увеличении крупности до некоторого предела прочность ДЦК растет. Снижение прочности при значительной крупности заполнителя

частично можно объяснить влиянием больших влажностных деформаций, вызывающих развитие напряжений в контактных зонах при твердении и сушке. При использовании же мелкой фракции снижение прочности объясняется уменьшением толщины прослоек в структуре ниже оптимально"..

С учетом адгезионно" прочности и принятого расхода компонентов (Д/Ц и В/Ц) прогнозированная прочность арболита может быть определена по предложенному нами эмпирическому выражения

Ц^15[ГЦ/Л(1)5-В/и)]/!

где р - адгезионная прочность; П = 0,82 - 0,98 - показатель степени зависимости от качества заполнителя.

Сцепление цементного камня с древеаным заполнителем зависит от содержания клеток ранней и поздней древесины (годичного слоя) в плоскости контактной зоны. Исследования, проведенные на моделях с помощью прибора ДШ-ЗМ-1, показали, что величина сцепления ранней древесины годичного слоя с цементным камнем примерно в два раза выше, чем поздней.

Впервые с помощью растровой электронной микроскопии (рис. 5) показано, что цементное тесто проникает преимущественно в открытые полости клеток ранней древесины, чем.и объясняется более высокая адгезионная прочность по сравнению с поздней древесиной, обладающей меньшей поверхностной пористостью. Поэтому можно предположить, что в силу развития большего давления набухания и меньшей величины сцепления с цементным камнем;центры деструкции возникают в контактных зонах на участках поздней древесины, а затем разрушение идет по ослабленным контактам структуры ДЦК.

Исследования показали, что с увеличением шероховатости древесина до некоторого предела, величина сцепления возрастает до тех пор, пока отдельные крупные гребни высотой более 0,1 - 0,2 мм не препятствуют образованию непрерывной однородной по толщине прослойки

Рис. 5. Контактная зона «древесина — цементный камень», тангенциальный срез (индии полости трахеид ранней древесины сосни и неплотная, рухлан. структура цементного камня па границе раздела) а мнкгю^ютографнн, упгличгииг УС 32П; о то упс.шчгино X 800

Поперечный микросрез древесины еду с — получении«*! с почищью гь мо|>ажннзюиим о чнкрпгииа I" иолпгтмх клеток нид^м цлмгитныи каыгщ»): и — нопе^с^иыи с;>сЗ Дрснгснми ели. не обрлЛОтамнии Ш'мгнтхым I слем (полости клегик сноГюани I

цементного камня в контактно? зоне, что является одним из основных условий получения оптимальной структуры. Из исследованных пород величина адгезии выше у древесины ели, затем у сосны и наименьшая у бука и составляет 0,15-0,41 Ша.

На основании полученных результатов предложена новая методика, позволяющая более объективно определять прочность сцепления дре--весного заполнителя с цементным камнем, учитывая специфические особенности заполнителя: размер и порода модели, плоскость среза и процентное содержание площади ранней древесины в контактной зоне, направление волокон, шероховатость поверхности, толщину прослойки I/ цементного теста ¿цементного камня?, условия изготовления и хранения моделей (эти факторы не учитывались известными методиками).

В целях повышения качественных показателей ДЦК и их стойкости к влагoneременным воздействиям использовались различные добавки и модификаторы, позволяющие ускорить процесс твердения, снизить вла-жностные деформации заполнителя, увеличить адгезионную прочность, сблизить деформативность заполнителя и цементного камня.

При обработке древисины раствором хлорида кальция (I-ЗЙ к расходу портлацццемента). удельное сцепление с цементным камнем увеличивается более чем в 3 раза, а при обработке хлорида ■ алюминия - в 5,8 раз. Модификация цементного теста полимерными растворами при расходе 9-12% от массы портландцемента (латекс-СКС-65 ГП"Б", поливинацетатная дисперсия, полиакриламид) также позволила повысить величину адгезии более чем в б раз. При этом значительно, в 6-8 раз увеличилась растяжимость адгезионного соединения вследствие повышения эластичности прослойки, Поэтому одним из эффективных направлений повышения структурной прочности ДЦК является мо~ дификация целлюлозосодержащего заполнителя для увеличения адгезионной прочности системы "древисина-цементный камень".

Исследованиями доказано, что повышение качества ДЦК (получение

издели" с оптимальной структурой'* может быть обеспечено при учете следующих факторов, приведенных в зависимости

£ и. цл,л~! в-1, г^,

где ¡( - коэффициент формы заполнителя; ^ - адгезионная прочнеет

Ц,Л , £> ~ расходы на I м° соответственно портландцемента, заполнителя, воды; р - удельная поверхность заполнителя, м^/кг; £е.ц ~ свободная усадка ДЦК; ^ - давление набухания ДЦК.

Из приведенной функциональной зависимости видно, что резервом повышения структурной прочности и стойкости в эксплуатационных условиях (попеременного увлажнения и высыхания) может быть достигнуто путем оптимизации формы заполнителя, уменьшения объемных деформаций ДЦК, а также повышения адгезионно:": прочности в системе "дерево-цементный камень".

На основании проведенных исследований сделано обобщение, что для ДЦК, из-за значительно1" упругости древесно-цементной смеси и низко" гравитации, получение структуры с максимальны!.; числом активных контактных точек в контактной зоне при минимально:" толщине цементной прослойки 0,1-0,3 мм традиционными способами затруднительно.

Проведении* анализ действующих систем уплотнения и выявление, реалогических свойств упруго1"; древесно-цементно" смеси позволили рекомендовать способы формования изделий и технологически" регламент для получения оптимальных условий структурообразования ДЦК с учетом толщины формуемого изделия, специфических особенностей целлюлозосодержащего заполнителя и его фракционного состава. Так, для плит достаточно тонких 8-80 км - ЦСП и фибролита целесообразно применять прессование с фиксацией толщины изделий до. набора рас-палубочной прочности, а для арболитовых изделиР, имеющих толщину

80 и выше, приоритет отдается способу вибрирования с пригрузом с немедленно" распалубко*. Этот способ обеспечивает рациональную упаковку частиц заполнителя и предотвращает деформацию (распрес-совку) сформированного изделия из .упругой древесно-цементно" смеси. Результаты, приведенные в табл. 4, на примере арболита подтверждают правильность принятых рекомендаций. В качестве критерия ■оценки оптимальности уплотнения структуры ДЦК принято положение, чем оптимальнее уплотненная структура, 1ем меньшими должны быть давление и относительная величина деформации набухания при одинаковой средней! плотности композита.

Таблица 4. Влияние способа уплотнения арболитово"- смеси на относительные деформации и давление набухания арболита -

Способ уплотнения Средняя плотность, кг/см3 Прочность Развивае-на ежа- мое давле-тие, ЫПа ние набухания, МЙа Относи-• тельные деформации ,' мм/м

Циклическое прессование (немедленная распалубка.) 648 24,8 0,91 4,3"

Вибропрессование с пригрузом Тнейедйенная распалубка} 647 25,1 0,73 4,1

Прессование с фиксирующей 650 24,5 0,98 4,8

Примечание. Состав смеси принят по СН 549-82 для марки 25 (класс В2) • '

На основе принятого научно обоснованного методологического подхода к учету специфических особенностей органического целлюло-зосодержащего заполнителя на процессы структуроообразования были разработаны и изучены эффективные, экономически целесообразные направления по управлению качеством ДЦК (улучшению прочностных, де-формативных показателей, а также их стойкости к влагопеременным воздействиям), которое возможно при оптимизации размеров частиц

заполнителя, их облагораживания и модификации цементного камня для сближения их влажностных деформаций были достигнуты путем:

выдержки целлюлозосодержащего сырья на открытых складах, где под воздействием солнечных луче".и атмосферы снижается содержание легкогидролизуемых веществ в том числе Сахаров, благодаря переходу- их в менее растворимые формы;

оптимизации формы и размеров частиц органического целлюлозо-содержащего заполнителя с учетом их анизотропности, выбором стро-гально-дробильно-сортировального оборудования и технологического регламента;

обработки химическим райором-добавкой заполнителя, работающего как ускоритель твердения портландцемента, который сокращает сроки отрицательного воздействия легко гидролизуемых веществ и ускоряет процесс твердения древесно-цементной композиции, например комплексная добавка л'аЛ'Ог //а Уо3 + //Н4 С£ (а.с. № 675046);

обработки заполнителя распором геля полиакриламида и хлористого аллюминия, позволяющего за счет повышения вязкости цементного теста в смеси снизить выход из заполнителя в контактные зоны легкогидролизуемых Сахаров. з , ускоряет процесс твер-

дения и увеличивает адгезионную прочность системы древесно-цемен-тны'" камень, а адсорбирование целлюлозой образующегося гидроксида. аллюминия, ведет к" уменьшению ненасыщенных валентностью гидрокси-дов компонентов древесного' заполнителя. Следовательно, обеспечивается снижение гидрофилгьности обработанной-'древесины, что в свою очередь, тормозит развитие влажноетных деформаций и стабилизирует свойства ДЦК:-

"минерализации" целлюлозосодержащего заполнителя, получения на его ■ поверхности осажденной минеральной пленки СаС03 способом последовательной его обработки раствором сначала гидроксида кальция, а затем карбоната аммония, позволяющая улучшить прочность

системы "древесина-цементный. камень, биостойкость и снизить горючесть ДДК (а.с. Р'660966);

обработки целлюлозосодержащих заполнителей пленкообразующим маловязким раствором мочевиноформальдегидной смолы (малотоксично;" типа К5-МГ-П) полярной природы, позволяющим повысить его гидро-фобность, вследствие блокирования адсорбционно-активных в виде гидроксвдов ?лакромслекул целлюлозы в результате водородных и химических связей между метальными группами (-С^ОН)^ гидроксидэ-ми древесины (а.с. 1И4683);

сближения деформативности целлюлозосодеркащих заполниееле? и цементного камня,(которые отличаются в 1200 раз.) модификацией вяжущего, высокомолекулярными соединениями типа латекс, поливинил-ацетатной дисперсии и другими, увеличивающими растяжимость клеевой прослойки - цементного камня;

оптимизации формы и размеров заполнителя с учетом ортотроп-ной анизотропии, повышенно1" деформативности и способности развивать значительные по величине давленае набухания вследствие самопроизвольных объемных влажностных деформаций;

улучшения качества заполнителя при нарезке и дроблении с учетом шероховатости его поверхности, обеспечивая наличие гребней не более 0,1-0,3 мм (с чистотой поверхности 5-8-го класса или 320-В00 мкм) для предотвращения нарушения сплошности - непрерывности прослойки цементного камня в контактных зонах ДЦК;

увеличения растворной части для некоторых видов ДЦК (например, для арболита, стружко- и опилко-бетонов)с введением тонкодисперсных фракций известнякового штыба, золы ТЭЦ, молотых шлаков, отсевок керамзита и других, позволяющих экономить клинкерное вяжущее. Б процессе вызревания и высыхания ДЦК с добавкой известняка (пылевидной фракции) и натриевого жидкого стекла, образующееся при их взаимодействии твердое вещество способствует упрочнению.струк-

туры ДЦК;

применения комплексных добавок, содержащих ингибиторы коррозии, сникает коррозионную активность ДЦК и способствует интенсификации" их твердения и повышению прочностных показателей' (например, ННХК л Сгс.0? , ЛЬ А]г * /У« С1 и Се С£г + ¿'г, ).

Приоритет и эффективность предложенных составов подтверждена а.с.

Л' 798031 и а.с. 1? 852846;

применения эффективных быстротведдепщих вяжущих. Высокие результаты были получены при использовании БНВ - 100 (вяжущего низкой водопотребности). В исследовании при'подборе составов арболита подтвердилась низкая водопотребность при использовании ВНВ, она составила для древесной дробленки - 0,8, лузги рисовой - 0,75, стеблей хлопчатника (гуза-паи)- 0,9, рисовой соломы - 0,95 (при использовании портландцемента В/Ц составляет 0,9-1,3). Основные показатели ДЦК на ВНВ при применении жидкого натриевого стекла оказались луч-ше^чем в случае использования СаСбг и(рИС б) , которые дают более высокие результаты на портландцементе марок 400. Это объясняется тем, что темпы набора прочности при использовании ВНВ и без эффективных ускорителей твердения, которыми являются хлориды, достаточно большие, а введение хлоридов увеличивает градиент темпов ■ гидратации вяжущего в толще прослойки цементного геля в структуре ОТ,усугубляя равномерность процесса структуроообразования.на границе контакта с древесным заполнителем, где, вследствие содержания легко гидрализуемых Сахаров, процессы гидратации клинкерного составляющего ВНВ заторможены. Применение ЕНВ-50 позволяет повысить прочность ДЦК по сравнению с портландцементом марки М400 на 40-6($.

На основании разработанного нами научно-обоснованного подхода, учитывающего специфические особенности структурообразования ДЦК впервые в отечественной и зарубежной практике были разработаны составы арболита с улучшенным физико-механическими--свойствами марки 50

Ряс. б А • Зависимость мдоцеммгтного .отвсше-инч (В/Ц) от виде применяемого органического пеллюлозосодержашгго заполнителя н его влияние на прочность арболита «а основе ВНВ-1СЮ i — древссшя дроблен*»:,

t — f4coe«t лу»г»: J —ет««. ли влотттиика (гул-п««): •

< —риесаач солон»; i —ст-1

ХОЛМ ДЛОПКООЧКСТКЫЯ пред-1 прия*яА (ОХП) (смесь гу-1 »••пан. керобочек я хлепко«' bus очссов); # —контроль-мы* овр«з«Ц — дрсвеспая

дробленка на портландцемент« М«уо

Р"с.,6В'- Влияние вида обработки рнсовоЯ лузги п расхода UÜ3-100 на прочность арболита

/ — обработка раствором нид-Й™ Г«*од BHU —

ВИВ—350 иг/ц»: Í _ то яи. ход вив - 300 КГ 1ы\

ЙР*8®"? . urtn -

i....*r,M 5 "P" «Орабвткв раствором CaCI, расход DUB — Ä.f»ri"fc. раствором

С»С!| + жидко« стекло, »«иод • ВИВ- 400 «г/*> *

Рксбб . Влияние ВИД» об' работ» дрепесмого заполнителя и расхода вяжущего ВМВ-100 на прочность «р. болита

/ — без добавил (обработки), расход ОНП'100 — 400 кг/м1; 1— рри обработке раствором СаС1» (3% «г массы ВНВ-|001. рае-лед ВПВ-100 —400 кг/м»: л — ТО же. раствором ж ином спи. ли 144 от массы РНЯ-100), раеход ВНИ-100 —400 кг/и'; < — то же. ир* расходе-ВН0-»00 — ЭМ кг/*»{ I —то те, гр» рас-ходе ВГ10-100 —300 к г/ч1: 4 ~ 'при ©СраОотде раствором А1С1| (3% от массу О МП-1001, расход 0110-100 —400 яг/м1 |

ГО

Рис.бГ . Слияние вида н количества ВНВ — вяжуще-го на прочность арболита на гуза паг. обработанного раствором жидкого стскла / —ВНВ-100. расход 400 кг/м1: I— ВНВ-100. расход 300 «пн1; 3 — ВНВ-И. расход 400 кг/м»: 4--ВНВ-». расход 300 кг/н,: 9 — ВНД-ЭО, раскол 4С0 кг/и': * —ВНВ-30. расход 300 яг/м'

класс В 3,5) и вше со стабильными деформативными показателями и повышенно-! стойкостью к вдагопеременным воздействиям. Это поз-• водило расширить область его применения и рекомендовать в качес-тветеплого основания пола в виде'шшт сборной стяяки под паркет и линолеум, а такяе повысить этажность здании, возводимых из>зр-болитовых панелей до 2-3 этажей и изготавливать глухие фрамуги -для вдлых зданий я парников.

Некоторые из полученных результатов была использованы для повышения качества ЦСП - цементно-струнечных плит.Новизна ряда составов для ДЦК подтверждена авторскими свидетельствами, разработанными с участием-автора, что подтверждает правильность методологий. ческого подхода управления качеством ДЦК.

Результаты исследований нашли применение в промышленных масштабах па предприятиях Российской Федерации и СНГ:Богородский ЖБИ Горь-ковской обл., Угранский Доз и Издешковское ЗДСК Смоленской обл., Покровский ЖЭД Владимирской обл., Костромской ВШ.,Московский Д0КК5,также ДОК г.Баку, Горийский.ДОК, Семипалатинский 25И и др.

Годовой экономический эфект сот получение результатов составляет более 800000.рублей в ценах 1984 года.

' Основные выводы и рекомендации

1. Разработаны научные основы и практические методы целенаправленного регулирования качественных показателе? древесно-цемен-тных композитов, позволяющие существенно улучшить их прочностные, деформативные свойства и стойкость к влагопераменным воздействиям на основе максимального учета взаимосвязанных специфических особенностей целлюлозосодержащих заполнителе?.

Выдвинута и экспериментально подтверждена гипотеза, о том, что повышение качественных показателе" ДЦК может быть достигнуто путем оптимизации структуры, направленного структуройобразования, сближения химической сродности и деформативности целлюлозосодержащзго заполнителя и матрицы цементного камня.

2. На основании принятого научно-обоснованного методологачес- . кого подхода учета специфических особенностей целлюлозосодержащих заполнителей (древесная дроб.яенка, костра льна, ксноплк, кенафа, дкута, сечка гуза-паи-хлопчатника, камыша, рисовой свлсмы, лузги риса и др.) влияющих на структурообразованиа и качественные показатели ДЦК, разработаны основы классификации пород древесины и ви-' дов растительного сырья по принципу их пригодности в зависимости от плотности ДЦК и условий их эксплуатации (оценочные критерии; содержание легкогвдгализуемых Сахаров, степень полярности,анизотропности и подверженности влажностным деформациям, развиваемое давление набухания, упругопластические свойства и адгезионная прочность с цементным камнем). '

3. Экспериментально показано, что главной причиной напряженного состояния ДЦК является подверженность целлюлозосодержащих заполнителей влаяностным деформациям (набухание, усушка, коробление), которые значительно'превышают деформации цементного камня, так'на отдельных участках контактной зоны ДЦК при использввании древесного

заполнителя (сосна) напряжение монет достигнуть до 4,5 МПа. Поэтому для каждого вида растительного сырья рекомендуется выбрать фракционный состав (коэффициент формы, удельная поверхность) заполнителя с учетом степени подверженности влажности деформациям.

4. Впервые выявлена специфическая адгезия и сцепления систе-'.зд "древесно-цементный камень с образованием в контактной зоне структуры ДЦК неоднородной адгезионной прочности, обусловленной анизотропностью целлюлозосодержацих заполнителей. С помощью растровой электронной микроскопии показано, что цементный гель (цементный камень) проникает в поры древесины преимущественно в ранее зоне годичного слоя, обеспечивая большее (в 1,6-2 раза) участие механических сил в сцеплении, чем на участках с поздней древесиной. Из-за неодинаковой проницаемости жидкой фазы цементного геля и добавок анизотропной поверхностью целлнлозосодержащего заполнителя возникает неоднородное поле химического взаимодействия и адгезионное поле, вследствие чего в контактной зоне структуры ДЦК тлеем неоднородную адгезионную прочность.

5. Разработана методика и выявлена зависимость адгезионной прочности системы древесно-цементный камень от плоскости среза модели заполнителя. тавгевцгальЕЕЙ, радиальный, поперечный), ее шероховатости, содержания на поверхности сцепляемых моделей ранней и поздней древесины, толщины прослойки цементного камня, а такта условия подготовки и хранения образцов.

С помощью эмпирического выражения для определения толщины прослойки цементного камня в контактной зоне структуры ДЦК, величин! адгезионной прочности и предложенного эмпирического выражения возможно прогнозирввание прочности композита.

6. Теоретически'обосновано и эксперимэнтально подтверждено, что напряженное состояние ДЦК в отличие от беконов на минеральном заполнителе предопределяется подверженностью целлюлозосодержащего

- ¿Ь' -

/растительного происхождения/ заполнителя значительным самопроизвольным влажностным деформациям и как следствие вызываемым давлением набухания и в меньше:" мере деформациями цементного камня. Поэтому одним из резервов повышения структурной прочности и■стойкости ДЦК к влагопеременным воздействиям в эксплуатационных условиях является оптимизация формы и размеров анизотропного заполнителя.

Учитывая ортотропную анизотропию, длина целлюлозосодержащего заполнителя оказывает наименьшее влияние на напряженное состояние ДЦК при влагопеременных воздействиях, так как его влажностные деформации соизмеримы с деформациями цементного камня и составляет 0,01%, поэтому их длина принимается из соображения получения функционально необходимой структуры (и принимаются для арТболита 25-ЯО мм, ДСП 5-30 мм, для фибролита до 500 мм), а влажностные деформации древесного заполнителя по ширине и толщине могут превысить дефор-1 мации цементного камня в 12001- раз, поэтов их оптимальные размеры соответственно рекомендованы для фибролита 3-5 мм и 0,3-0,5 мм; для арболита 3-6 мм и 2-Змы; для ЦСП 2-5 мм и 0,3-0,45 мм.

7. Высказано предположение и экспериментально подтверждено, что при развитии напряжений, превышающих нормированные от нагруже-ния или воздействия самопроизвольных влажностных деформаций (при влагопеременном воздействии), центры деструкции в структуре ДЦК зарождаются преимущественно в контактных зонах на участках заполнителя поздней древесины, дальнейшее разрушение происходит по ослабленным контактам композита. г

8. Экспериментально доказана принятая нами гипотеза о том, что образование структуры арболита и других ДЦК сопровождается двумя противоположными процессами: конструкционным (твердение цементного камня и повышение его сцепления с заполнителем, т.е. упрочнением структуры) и деструкционными (вызываемых в основном самопроизвольными объемными влажностными деформациями целлюлозосодер-

нащих заполнителе"-). Поэтому для ДЦК в качестве дополнительного критерия структурно" прочности рекомендовано наряду с К,""-? -коэффициентом размягчения использовать предложении? - коэф-

фициент полног усушки (при абсолютно сухом состоянии).

• 9. Экспериментально установлено, что марочная прочность является недостаточной прочнойтно?: характеристикой ДЦК для ограждающих конструкций, в связи с их подверженностью влажностным деформациям, поэтому рекомендовано ввести показатель Кст - коэффи-"циент стойкости к влагопеременным воздействиям, определяемы'* отношением г.ъ к прочности композита после 5 циклов переменного увлажнения и высыхания. Этот оценочный критерий рекомендован и при подборе новых составов ДЦК.

10. Выявлена функциональная зависимость прочностных характеристик ДЦК.от коэффициента формы и удельной поверхности целлюло-зосодержацепо заполнителя, Д/Ц ("древесно-цементное отношение"), В/Ц, активности и расхода цемента, показателя сцеплени^алгезион-пая прочность/- заполнитель-цементный камень, давления набухания

и свободной усадки композита.

11. Выявлены резервы повышения структурной прочности ДЦК и их стойкости к влагопеременным воздействиям: снижение объемных влажностных деформаций целлюлозосодерлащег^ заполнителя и усадочных деформаций ДЦК, повышение.химического сродства и сцепления в системе "древесина-цементный камень", сближение деформативностк заполнителя и матрицы цементного камня. Показана целесообразность применения ВНВ в производстве ДЦК. Разработаны новые составы ДЦК и предложены способы, позволяющие получить изделия с улучшенными показателями, не уступающими лучшим образцам зарубежных фирм, и снизить материальные затраты на 10-1555 на I м продукта. Новизна большинства разработок подтверждена авторскими свидетельствами (а.с.

If 624909, :v 650965, :? 675045, !? 798061, 852845, 1047890, .,r;-III4683), что подтвердило правильность методологического подхода управления качества.'. ДЦК.

Результаты исследований внедрены на предприятиях стройиндуст-рии Российской Федерации и СНГ. Экономически" эффект составил более 800 тысяч рублей в год.

Основные положения-работы опубликованы:

1. Каназашзили И.Х. Арболит - эффективны"- строительный материал // Техническая информация Министерства строительства АзССР, 1964.-Вып. 6.-С.16-18.

2. Наназаивили И.Х. Ксилолит эффективный материал // Сельское строительство. Информ. бгалл. Минсельстроя АзССР.-1968.-!."2.-С.8-12.

3. Еаназашвили И.Х. Арболит в сельском строительстве // Сельское строительство. Информ. бюлл. Минсельстроя АзССР.-IS7I.-И.-

С.16-20. .

4. Наназашвили И.Х. Производство арболита - эффективный способ утилизации древесных отходов // Строительная-индустрия.-1972. -Вып.II.-С.7-8.

5. Наназашвили И.Х.,. Марданов М.К. Производство арболита из древесных отходов // Обзорная информ. ЦШТИ Минпромстроя СССР. : I974.-C.4-42.

6. Наназашвили И.Х. Использование арболита в нилищно-грандан-сном строительстве в Баку // Тезисы докл. и сообщений производственно-технического семинара "Развитие производства и расширение применения арболита в строительстве" (10-12 апреля, Краснодар). -М. :1974.-С.38-40.

7. Минас А.И., Склизков Н.И., Наназашвили И.Х. Влияние специфических свойств древесного заполнителя на структурную прочность арболита //Тр. ЦНИИЭПСельстроя.-1975.-Вып. 12.-С. 98-105. .

8. Наназашвили И.Х., Минас А.И. Пути повышения структурно'"' прочности и сто'"кости в условиях переменного увлажнения и высыхания // Тр. ЦНИИЗПСельстроя.-1976.-Вып.5.-С.112-IIS. -

9. Склизксв Н.И., Нанззашвили И.Х. Структурообразование арболита // Тр. ЦНйИЗПСельстроя.-1976.-Вып.5.-С.I06-III.

10. Наназашвили И.Х. Производство и применение арболитных плит в качестве основания под полы // Арболит, производство и при-менение.-М.:1977.-С.244-247.

11. Склизков Н.И., Наназашвили И.Х., Сироткина Р.Б. Использование древесно-дементных плит "дюрипанель" в строительстве // Экс-пресс-иншорм. ЦНИИЭПСельстроя.-1977.-J? 36 (172).-4с.

12. Склизков Н.И., Наназашвили И.Х. Технологические свойства арболита // Арболит, производство и применение.-М.:1977.-С.144-150.

13. Минас А.И,, Наназашвили. И.Х.- Специфические свойства арболита / /' Бетон'и; железобетон. -1978. -J56. -С. 19-20.

14. Склизков Н-И.,-Наназашвили И.Х., Сироткина Р.Б. и др. Использование отходов древесины для получения эффективных строительных материалов. Обзор ШКИЗПСельстроГ;.-М:1978.-С.2-94.

■ 15. Сырьевая смесь для изготовления конструкционно-теплоизоляционного материала // Нанаэашзили И.Х., Склизков Н.И., Мелентьев H.H., и др. -A.c. 624909 СССР, М., Кл2С04 B43/I2. Еолл. Открытия, изобретения, прошшленные образцы, товарные знаки.-1973.-1Г35.

16. Наназашвили И.Х. Исследование адгезии в структуре конгломерата "древесина-цементный камень" // Ссвершенстзоввние заводской технологии железобетонных издели" на предприятиях сельхозиндустрии // Тр. ЦНИИЭПСельстроя.-М.: 1979.-С.72.-75.

17. Наназашвили И.Х., Склизков Н.И., Сироткина Р.5. Сырьевая смесь для получения арболита / A.c. 660966 СССР, М. Кл^С 04 Б 43/12. Балл. Открытия, изобретения, промышленные образцы, товарные знаки. -1979.-« 17.

18. Добавка в арболитову» смесь / Сироткина Р.Б., Кувардин Н.Б., Склизков Н.И., Наназашвили И.Х. // A.c. 675С45 СССР, М. Кл2 С 0,4 В 43/12. Бюлл. Открытия, изобретения, промышленные образцы, товарные знаки.- 1979.- S 27.

• 19. Наназашвили И.Х. Адгезия раннеГ и поздней древесины с цементным намнем // Пути совершенствования технологических режимов в производстве сборных строительных деталей для сельскохозяйственного строительства // Тр. ЦНИИЭПСельстроя.-ü.: 1980. -С.79-84. ^

20. Наназашвили И.Х., 'Сгггранский И.М.,, Ферджулян А.Г., Сирот-кина P.E. Применение гвоздевых соединения в арболитовых конструкциях // Передовой опыт в сельском строительстве.-M. :1981.-Вып. 4. -С.18.

21. Наназашвили И.Х. Эффективные стеновые панели из арболита для сельскохозяйственных производственных зданий :Тез.докл. Всесоыз. конф. -Тазвитие производства и применение в стрштельстве эффективных конструкций: и изделий из арболита".-ВНИШ Госстроя CCCP.-I98I.) -С. 56-59.'

22. Наназашвили И.Х. Влияние давления набухания древесного заполнителя из лиственницы и других хвойных пород на процессы струк-турообразования арболита // Эффективные методы и обррудование для сборного железобетона в сельском строительстве // Тр. ЦНИИЭПСель-

с троя.-М.: 1981.-С. '79-82. .

23. Сироткина P.E., Остринский A.B., Наназашвили И.Х. // Масса для изготовления теплоизоляционного материала /-A.c. Р 798081 СССР, М. юА:04 B43/I2. Еюлл. Открытия, изобретения, промышленные образцы, товарные знаки.-1981, J?3. -

24. Стеновые панели из арболита для сельско-хозяйственных зда-, ни" / Наназашвили И.Х., Козинский Ф.М., Сперанский; И.М. и др. Передовой опыт в сельском хозяйстве. M. : I98I,-M.-C.I7

25. Сырьевая смесь для изготовления арболита // Сироткина Р.Б., ОстринскиР A.B., Наназашвили И.Х., Склизков Н.Л. / A.c. !'• 852846 СССР. М. Кл3С04 B43/I2. Билл. Открытия, изобретения, промышленные образцы, товарные знаки.-I98I.-ii29.

26. Влияние некоторых добавок-интенсификаторов твердения арболита на коррозии арматурной стали // Остринский A.B., Федорова А.П., Наназашвили И.Х. и др.'Эффективные железобетонные конструкции сельских здани", материалы и .технология // Тр. ЦгЖЗПСельстроя. -М.: 1983.-С.101-106-

27. Производство и применение арболита. Обзорная информация // Склизков Н.И., Наназашвили И.Х., Сироткина Р.Б. и др. ЦНИИЭП-Сельстроя.-М.: 1983.-С. 1-46.

28. Наназашвили И.Х. Жилые и производственные здания из арболита // Проектирование и инженерные изыскания.-1983.-ЯЗ.-С. 16-19.

29. Наназашвили И.Х., Сироткина Р.Б., Склизков Н.И. Способ обработки целлюлозного заполнителя для арболита //A.c. ff 1047890 СССР М Кл С04 B43/I2, С 04 В 31/40, Бюлл. -1983. Я 38. 1.

30. Наназашвили И.Х. Формование арболитовых изделиР, способом вибрирования с пригрузом // На. строчках России.-1984.-М. С. 5-9.

31. Наназашвили И.Х. Арболит -эффективны* .строительный материал. -U.: 1984.-122с.

32. Пресс-масса для изготовления древеска-струязчных плит / Мальцева Т.В., Наназашвили И.Х., Склизков H.H., Прилепский Е.А. // A.c. J5 III4683, С 08.97/02; В 5/00. Бшл. * 1984, 35.

33. Наназашвили И.Х. Особенности структуры древесно-цементных композиций // Тёз. докл. "Всесоюз. научно-техн. конф. "Теория, производство и применение искусственных строительных конгломератов в водохозяйственном строительстве" (13-15 мая 1985 г.).-Ташкент.-1985. С. 20-22.: '

34. Наназашвили И X. Повышение качества арболита с учетом особенностей древесного заполнителя // Повышение качества изделий из сборного железобетона, и арболита / Тр. ЦНИИЭПСельстроя.-1986.-Вып. 6. - С. 22-25.

35. Наназашвили И.Х., Томашевски" A.B., Склизков Н.И. Производство арболита - эффективное использование отходов деревообработки // Использование вторичного сырья, зол, шлаков при производстве строительных материалов / Тр." ЦЖИЗПСельстроЛ-1936.-Вып. 3.-С. 16-18.

36. Наназашвили И.Х. Резервы повышения прочности и стойкости конструкций из арболита // Тез. докл. Всесоюз. семинара /Вопросы • производства и применения арболита на основе легкоподвижных смесей". (20-24 июля, Москва),-М.: 1987.-С. 27-28.

37. Справочник по производству и применению арболита / Под ред. И.Х.Наназашвили.-М.: 1987.-207 с.

38. Харатишвили И.А., Наназашвили И.Х. Прогрессивные строительные материалы.-М.: 1987.-232 с.

39. Наназашвили И.Х. Применение арболитовых конструкций в малоэтажном жилищном строительстве // Жилище 2000. ч. З.-М.: 1988.-С.173-180.

40. Наназашвили И.Х. Строительные материалы, изделия и конструкции.-Н.: Высшая школа.-1990.-405 с(С. 306-346).

41. Наназашвили И.Х. Строительные материалы-из древесно-цемент-ной композиции.-JI.: 1990.-416 с. (С. 3-359).

42. Наназашвили И.Х. Особенности структурообразования арболита при использовании осмоленных измельченных отходов древесно-стру-жечных плит.-В кн.: Передовая технология строительного производства и роль отраслевой печати в освещении опыта строительства (материалы Х1У..Зсесоюз. семинара общественных корреспондентов строительно? печати и актива БНГО строительной индустрии (17-19 июля 1990 г. г.Ир-