автореферат диссертации по транспортному, горному и строительному машиностроению, 05.05.04, диссертация на тему:Определение параметров бетоноуплотняющего оборудования со сферодвижущимся посредником

На правах рукописи

Шелякин Александр Павлович

ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПАРАМЕТРОВ БЕТОНОУПЛОТНЯЮЩЕГО ОБОРУДОВАНИЯ СО СФЕРОДВИЖУЩИМСЯ ПОСРЕДНИКОМ

Специальность 05.05.04-Дорожные, строительные и подъёмно-транспортные машины

Автореферат диссертации на соискание учёной степени кандидата технических наук

Саратов 2005

Работа выполнена в Саратовском государственном техническом университете

Научный руководитель:

- кандидат технических наук, доцент Бурханов Рушан Хамзянович

Официальные оппоненты:

- доктор технических наук, профессор Фролов Александр Васильевич

- кандидат технических наук, доцент Каледа Виктор Николаевич

Ведущая организация :

Федеральное государственное унитарное предприятие Саратовский научно-производственный центр РОСДОРТЕХ

Защита состоится «23» марта 2005г. в 13 часов на заседании диссертационного совета КР 212.242.65 в Саратовском государственном техническом университете по адресу: Саратов, ул. Политехническая, 77, ауд. 319.

С диссертацией можно ознакомиться в научно-технической библиотеке Саратовского государственного технического университета.

Автореферат разослан «22» февраля 2005 г.

Учёный секретарь диссертационного совета

Басков В.Н.

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность исследования. Перед строительной индустрией стоит задача более рационального использования ресурсов, снижения материалоёмкости продукции, применения более дешёвых и эффективных материалов и экономного их расходования.

Одним из путей решения данной задачи является более широкое использование в строительстве жёстких и особо жёстких смесей, обладающих рядом преимуществ по сравнению со смесями пластичной и тем более литой консистенции. Они обеспечивают, например, более быстрый набор прочности при твердении бетона, обладают улучшенными показателями, характеризующими эксплуатационные свойства изделий.

В силу указанных преимуществ обычно стремятся снизить подвижность смеси, однако в тех пределах, которые обеспечивают качественное уплотнение. Смеси повышенной жёсткости используются в ограниченном объёме и при небольшой номенклатуре изделий, например, производство тротуарных плит, бордюрного камня, шпал, труб и других изделий жилищного, промышленного и гражданского строительства. Между тем потребность в подобных изделиях из года в год растёт. Так, основным материалом сборных покрытий, будь то тротуарные покрытия, покрытия откосов, различные огне- и теплозащитные покрытия и т.д., являются плиты, которые должны отвечать современным требованиям прочности, истираемости, водонепроницаемости, морозостойкости и теплостойкости и т.д. при одновременном снижении себестоимости изделий. Перечисленные показатели могут быть улучшены при качественном уплотнении жёстких смесей. Это свидетельствует о том, что широкое использование жёстких и особо жёстких смесей при производстве плит может принести значительный экономический эффект, а поиск новых эффективных способов уплотнения жёстких смесей и создание на их основе бетоноуплотняющего оборудования является актуальной задачей, имеющей важное народно-хозяйственное значение.

Цель работы. Определение рациональных параметров оборудования, необходимых для проектирования установки со сферодвижущимся плоским рабочим органом для уплотнения бетонных смесей, и разработка методики расчёта основных параметров подобного оборудования.

Научная новизна работы заключается в разработке математической модели уплотнения жёсткой бетонной смеси сферодвижущимся рабочим органом, получении математических зависимостей, определяющих эффективность работы оборудования (энергоёмкость, мощность).

Практическая ценность работы заключается в:

разработке методики расчёта основных параметров оборудования со сферодвижущимся посредником;

разработке технической документации и изготовлении опытного образца оборудования со сферодвижущимся плоским посредником для уплотнения изделий дорожного строительства.

создании экспериментального стенда для проведения учебных и научно-исследовательских работ и дальнейшего развития научных исследований по тематике.

Результаты работы в виде методики определения основных параметров бетоноуплотняющего оборудования внедрены на Федеральном государственном унитарном предприятии Саратовский научно-производственный центр РОСДОРТЕХ.

Апробация работы. Основные результаты работы докладывались на: научно-технических конференциях Саратовского государственного технического университета (2002-2004г.),

международной научно-технической конференции "Материалы, оборудование и ресурсосберегающие технологии" г.Могилёв, Белорусско-Российский университет, 22-23 апреля 2004г.,

3-й Международной научно-технической конференции по динамике технологических систем "ДТС-2004", г.Саратов, 3- 9 октября 2004 г.

Публикации. По теме диссертации опубликовано 7 научных статей, тезисов докладов научно-технических конференций.

Структура и объём работы. Диссертация состоит из введения, четырёх глав, основных выводов по работе, списка использованной литературы из 105 наименований и приложений. Общий объём работы 130 страниц, в том числе 35 рисунков и 11 таблиц. На защиту выносятся:

результаты теоретических исследований по определению основных закономерностей уплотнения жёсткой бетонной смеси сферодвижущимся рабочим органом с элементами адаптации угловых параметров;

результаты экспериментальных исследований по изучению влияния конструктивных параметров и технологических режимов работы сферодвижущегося посредника на качество уплотнения жёсткой песчано-бетонной смеси;

методика инженерного расчёта оборудования со сферодвижущимся посредником с элементами адаптации угловых параметров при уплотнении жёсткой бетонной смеси.

СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

Во введении обоснована актуальность, определены цель и задачи диссертационной работы, научная новизна, практическая ценность, основные положения, выносимые на защиту.

В первой главе представлены общие сведения о жёстких бетонных смесях, рассмотрены методы уплотнения смесей. При этом показано, что поиск эффективных методов уплотнения и создание на их основе

бетоноуплотняющего оборудования осуществляется с позиций сравнения основных технико-экономических критериев оценки. Анализ методов уплотнения жёстких смесей и применяемого оборудования показал, что при выборе перспективного варианта необходимо, чтобы оборудование отвечало таким требованиям, как: высокая уплотняющая способность и производительность, минимальная металлоёмкость и энергоёмкость процесса уплотнения, технологичность и высокая эксплуатационная надёжность конструкции. При определении эффективности оборудования особое внимание должно уделяться вопросу комплексной механизации и автоматизации процессов формования изделий при полной безопасности и безвредности производственных процессов для обслуживающего персонала. Выполнение данных требований способствует повышению культуры производства.

Сопоставляя наиболее распространённые способы уплотнения бетонных смесей, реализованные в рассмотренных типах машин, в соответствии с вышеперечисленными требованиями, можно отметить, что перспективным уплотняющим оборудованием для производства бетонных изделий типа плит является оборудование, отличающееся совокупностью следующих признаков : надёжностью, рентабельностью, улучшенными условиями труда и низкой стоимостью изделий, присущими для машин статического действия с широкими технологическими возможностями, универсальностью и довольно низкой металлоёмкостью машин динамического действия.

В большей степени этим требованиям отвечает оборудование с рабочим органом в виде плоского посредника, совершающего пространственное движение под действием циркулирующего с определённым эксцентриситетом уплотняющего усилия (рис. 1).

Принцип работы рабочего органа с элементами адаптации заключается в следующем. По плоскому посреднику 1, свободно лежащему на смеси, перемещается бегун 2 . Отсутствие жёсткой связи между посредником и бегуном даёт возможность посреднику отслеживать состояние уплотняемого материала. В каждый момент времени посредник изменяет своё положение, "подстраиваясь" к новому состоянию среды, проявляя элементы адаптации угловых параметров.

Угол наклона посредника у меняется в интервале от максимального до нуля. Максимальный угол наклона задается из условий невыжимания смеси из-под рабочего органа.

Рис 1 Схема работы плоского посредника

Рис 2 Схема устройства с промежуточной уплотняющей плитой, совершающей сферическое движение с элементами адаптации

Воздействие уплотняющей нагрузки осуществляется через промежуточную, жёсткую плиту, которой сообщается движение по поверхности воображаемой сферы с центром, перемещающимся по 'направлению уплотнения. Одновременно, так как плита свободно лежит

на уплотняемой поверхности и из-за эксцентрично прикладываемой нагрузки, по мере повышения плотности смеси угловые параметры посредника, определяющие его пространственное положение, изменяются в зависимости от свойств смеси. Данный принцип воздействия уплотняющей нагрузки реализован в установке (рис. 2), которая работает следующим образом. Бетонная смесь загружается в форму 1. На поверхность смеси опускается промежуточная плита 8, при этом фиксатор 7 растормаживает её , а замок 6 замыкает траверсу с движителем (конусом) 2 с формой 1 и включается привод 4 . При движении дна формы вверх промежуточная плита деформирует смесь. Геометрия опорных фланцев коленообразного вала 3 приводит к эксцентричной передаче уплотняющей нагрузки на смесь, что ведёт к созданию качательного, циркуляционного движения промежуточной плиты 8. По мере увеличения плотности смеси амплитуда качания плиты уменьшается до нуля и процесс уплотнения заканчивается. При движении привода 4 по направляющим вверх происходит раскрытие замка 6 и стопорение фиксатора 7, что ведёт к поднятию промежуточной плиты 8 над формой 1 . Движением дна формы вверх производится распалубка отформованного изделия. При данной схеме воздействия уплотняющей нагрузки на бетонную смесь в начальный момент уплотнения посредник располагается под некоторым углом к горизонту, а затем по мере возрастания плотности смеси данный угол практически изменяется до нуля. Этим обеспечивается активное изменение соотношения нормальных и касательных (сдвиговых) напряжений в процессе уплотнения. В начальный момент уплотнения из-за наклонного положения штампа преобладают касательные составляющие, которые обеспечивают интенсивное перемещение частиц смеси и способствуют достижению ими наиболее компактного размещения. По мере дальнейшего контакта рабочего органа со смесью касательные силы уменьшаются и начинают преобладать сжимающие усилия, которые способствуют сближению частиц, занявших наиболее компактное положение относительно друг друга. Такой характер приложения и действия нагрузки создаёт наиболее благоприятные условия для достижения высокой плотности и прочности бетона. Изменение направления действия результирующего усилия из-за уменьшения угловых параметров пространственного положения посредника (угол нутации, угол прецессии, угол собственного вращения) в процессе уплотнения приводит к повышению равномерности распределения плотности смеси по всему объёму изделий. Влияние эксцентрично прикладываемой уплотнящей нагрузки на состояние материала было подробно исследовано при деформации грунтов. Зависимость напряжённо-деформированного состояния грунта от траектории нагружения отмечается в работах А.К. Бугрова, Е.А.Сорочана, К.Е. Егорова, а также в работах К.Роскоу, X. Пурушасба, Т.Лемба.

Обширные исследования по данному вопросу были выполнены Ю.К Зарецким, МБ. Малышевым, Г.М.Ломизе и другими

исследователями, по мнению которых эксцентрично прикладываемая нагрузка на штамп (Р) вызывает увеличение давления в зоне контакта. Таким образом, недостаток вертикальной нагрузки при преднамеренном увеличении контактных давлений можно в некоторых пределах компенсировать увеличением эксцентриситета.

Следует отметить, что применение рабочих органов, совершающих сферическое движение для снижения прессующих усилий, широко используется при обработке металлов давлением.

Предпосылкой эффективности использования подобных рабочих органов (с эксцентрично прикладываемыми нагрузками) явилось то, что так называемые сферодвижущиеся рабочие органы проявляют признаки статических рабочих органов и динамических, реализирующих колебательный характер приложения уплотняющей нагрузки, причём силовое воздействие осуществляется при самопроизвольном изменении угловых параметров рабочего органа в пространстве в зависимости от свойств уплотняемой смеси.

Характер взаимодействия рабочего органа с уплотняемой смесью обеспечивает соблюдение основных требований, позволяющих получать плотную и прочную структуру бетона. На основании приведённого анализа сформулированы задачи исследования, которые необходимо решить для достижения поставленной цели:

1. Изучение характера деформации жёсткой бетонной смеси сферодвижущимся плоским рабочим органом.

2. Определение влияния изменения уплотняющей нагрузки и скорости перекатывания плоского посредника на качественные характеристики и количественные показатели уплотнения (прочность бетона, момент сил сопротивления перекатыванию посредника), энергоёмкость процесса уплотнения, как аналитическим путём, так и экспериментально.

3.Исследование влияния изменения величины эксцентриситета приложения уплотняющей нагрузки на прочность получаемого бетона.

4.0пределение оптимальных геометрических параметров сферодвижущегося рабочего органа и рациональных режимов его работы.

5.Разработка инженерной методики расчёта основных параметров бетоноуплотняющего оборудования со сферодвижущимся рабочим органом и основных рекомендаций по его использованию.

6.Разработка работоспособной конструкции оборудования со сферодвижущимся плоским рабочим органом.

Решение поставленных задач осуществлялось путём проведения аналитических и экспериментальных исследований.

Во второй главе представлены результаты аналитических исследований, проведённых при следующих принятых допущениях:

уплотняемая среда - линейно-деформированная, рабочий орган (посредник) - твёрдое тело, характеризующееся линейными и угловыми размерами, не учитывалась масса посредника.

Анализ интенсивности деформации бетонной смеси плоским посредником, совершающим сферическое движение, показал, что закон деформации смеси можно описать зависимостью

где h - величина деформации (осадка) в процессе уплотнения, п - частота вращения приводного вала,

К - коэффициент, характеризующий интенсивность уменьшения осадки.

Знак "-" указывает, что движение посредника в процессе уплотнения замедленное.

После соответствующих преобразований осадка будет описываться уравнением

где -предельная осадка.

Полученная зависимость указывает, что основная часть деформации смеси происходит в начале уплотнения.

Рис.3. Схема движения рабочего органа, связанного с подвижной системой координат х у г

При этом площадь контакта посредника со смесью определяется уравнением

где В -минимальный размер уплотняемого изделия в плане, - угол внутреннего трения смеси.

Анализ данной зависимости показал, что площадь контакта посредника, совершающего сферическое движение, со смесью составит 25% от общей площади посредника.

При рассмотрении плоского посредника в процессе деформации смеси в режиме "свободного колеса" момент сил сопротивления перекатыванию его по смеси определяется по зависимости

„ 0,35 BD L ,

М = р[->-+Кк1

2 cos2 (arcsin(0.5D)

где Р - уплотняющее усилие,

D = {\-e'mtT){ek-l)e'k^l\

Id - давление в зоне контакта посредника со смесью,

Кк — коэффициент трения-качения колеса по твёрдой поверхности.

Анализ данной зависимости показывает, что при всех значениях уплотняющей нагрузки момент сил сопротивления перекатыванию плоского посредника по смеси принимает максимальные значения в начальный момент уплотнения, когда деформируемая среда находится в рыхлом состоянии. После 5-6 оборотов приводного вала момент сил сопротивления стабилизируется (рис.4).

0123456789 10 11

n

---P =900 (H) k=0,6 -*- P =900 (H) k=0,3 -ш- P =800 (H) k=0 6 -•- P =800 (H) k=0,3

Рис 4 Изменение момента сил сопротивления перекатыванию посредника по бетонной смеси в зависимости от числа оборотов приводного вала

В третьей главе приведены методика и результаты экспериментальных исследований бетоноуплотняющего оборудования с плоским рабочим органом, совершающим сферическое движение. Исследования проводились в соответствии с разработанной методикой, за основу которой были приняты методики дт.н., профессоров В.И. Баловнева, A.M. Холодова, Н.А. Хархуты и др. учёных.

Методика предусматривала комбинированный подход к исследованию, сочетающему изучение системы "рабочий орган-смесь" на моделях рабочих органов с использованием математической теории планирования эксперимента и методов физического моделирования в совокупности с экспериментом, максимально приближенным к производственным условиям

В качестве моделей рабочего органа применялись плоские посредники с размерами сторон, равными 100 и 75 мм. Уплотнение производилось в разъёмных формах. Уплотняемый материал представлял собой цементе-песчаную смесь составом 1:3, жёсткостью 300 секунд

Оценка качества уплотнения и количественных показателей производилась из условия получения задаваемой прочности бетона. План экспериментов представлен матрицей центрального ротатабельного плана В качестве критериев оптимизации применялись: прочность

бетона, удельная энергоёмкость уплотнения и среднее значение момента сил сопротивления перекатыванию посредника.

При оценке результатов исследований устанрвлено:

1. На качество уплотняемой смеси большое влияние оказывает траектория приложения уплотняемой нагрузки.

2. При круговом качательном приложении уплотняемой нагрузки величина эксцентриситета приложения нагрузки составляет 0,2 минимального размера посредника в плане.

3. В процессе деформации смеси сферодвижущийся плоский посредник изменяет своё положение в зависимости от свойств смеси, проявляя элементы адаптации.

4. Динамика процесса деформации смеси плоским органом позволяет прекращать уплотнение после 5-6 оборотов приводного вала.

В результате исследований количественных показателей уплотнения получены математические модели, связывающие исследуемые факторы и основные показатели,1 оценивающие эффективность работы сферодвижущегося посредника (таблица).

Функция отклика Наименование отклика Математическая модель поверхности отклика

E = j(P,a>) Прочность бетона (МПа) всж=0,4Р+10,1со-2,5 Реи 10'3 --7, IP2¡О'4 -6,Зсо21СГ2 -587)Iff'

Момент сил сопротивления (Нм) М=45,1-0,069Р-0,955а>+ 0,043Pcolff3+0,093P2lff3 +9,7а2 Iff3

Энергоёмкость уплотнения (кДж/м3) Е=535,5-1,25Р-3,30)+0,016РШ+ +6,1 Iff4 Р2+0,037ш2

Примечание: данные математические модели правомерны при изменении факторов в следующих пределах: уплотняющая нагрузка от 300Н до 1100Н; скорость вращения приводного вала от 30 до 80 рад/с.

Анализ математических моделей показывает, что заданную прочность бетона 30 МПа можно достичь комбинацией режимов уплотнения (рис.5).

По уплотняющему усилию в пределах от 700 Н и выше, по угловой скорости вращения приводного вала от 30-80 рад/с. При этом минимальное значение энергоёмкости соответствует уплотняющему усилию Р=800 Н и угловой скорости вращения вала <в=45 рад/с.

Исследование масштабного фактора на прочность бетона позволило установить, что зависимость, определяющая взаимосвязь момента сил сопротивления перекатыванию штампа с линейными размерами, имеет вид

т+1

Мн =Мнке

где - моменты сил сопротивления перекатыванию посредника

соответственно для натуры и модели, ке~ масштабный коэффициент.

показатель интенсивности уплотнения, зависящий от характера действия сил. При уплотнении жёсткой бетонной смеси m=2,14.

Рис.5. Взаимное влияние уплотняющей нагрузки и угловой скорости вращения вала на

прочность бетона

Совокупный анализ результатов исследований по уплотнению бетонной смеси показал, что минимальная энергоемкость уплотнения при достижении заданной прочности соответствует уплотняющему усилию Р=800 Н и угловой скорости вращения вала 40-50 рад/с (рис.6).

Рис 6 Влияние изменения скорости вращения приводного вала на прочность бетона, энергоемкость уплотнения и момент сил сопротивления перекатыванию посредника

Испытания натурного образца сферодвижущегося посредника подтвердили подобие и аналогичность с лабораторными исследованиями. Обоснована правильность выбора основных параметров уплотняющего оборудования со сферодвижущимся рабочим органом.

На основании проделанной работы была разработана методика выбора основных параметров оборудования с плоским посредником, совершающим сферическое движение для производства изделий типа плит (тротуарные , облицовочные и др.).

Данная методика нашла применение при создании экспериментального образца оборудования для уплотнения жёстких бетонных смесей применительно к производству дорожных изделий.

Опыт использования данной установки показал высокую эффективность уплотнения жёстких цементо- песчаных смесей подобным способом.

Основные выводы и результаты работы

В результате проведенных аналитических и экспериментальных исследований можно сделать следующие выводы: 1. Из рассмотренного оборудования наиболее подходящим для уплотнения жесткой смеси при производстве мелкоразмерных изделий является

оборудование со сферодвижущимся плоским посредником с элементами адаптации угловых параметров.

2. Изучение характера изменения момента сил сопротивления перекатыванию посредника показывает, что в процессе деформации смеси посредник меняет свое положение в пространстве, проявляя элементы адаптации. В начале уплотнения он расположен под максимальным углом наклона к оси приводного вала. В конце уплотнения этот угол приближается к нулю.

3. Анализ зависимости для определения момента сил сопротивления перекатыванию посредника показывает, что максимальное значение момента соответствует первым оборотам приводного вала, когда посредник находится при наибольшем угле наклона.

4. Стабилизация изменения момента сил сопротивления перекатыванию посредника наступает после 4-6 оборотов приводного вала. Этот момент соответствует окончанию уплотнения смеси.

5. При уплотнении жесткой смеси сферодвижущимся плоским посредником при круговом качательном его движении соотношение нормальных и касательных напряжений в объеме смеси позволяет довести разброс плотности смеси по объему изделия до 10%, что ведет к повышению прочности бетона, при этом величина эксцентриситета приложения нагрузки соответствует 0,2 минимального размера посредника в плане.

6. Оптимальная толщина уплотняемого слоя смеси, при которой достигаются наилучшие показатели прочности, составляет (0,4 - 0,55) минимального размера посредника в плане, для жесткой бетонной смеси с составом 1:3.

7. Анализ результатов исследований влияния изменения режимов уплотнения посредником на параметры получаемого бетона показал, что заданную прочность бетона можно получить комбинацией режимов по уплотняющей нагрузке и по частоте вращения приводного вала. Так, для получения прочности бетона 30 МПа необходимо принять уплотняющую нагрузку, создающую давление в зоне контакта 28/40 Н/см при частоте вращения приводного вала 400-К500 об/мин.

8. Получены зависимости по расчету необходимой величины уплотняющей нагрузки и момента сил сопротивления перекатыванию посредника по уплотняемой смеси для различных линейных размеров рабочего органа. Анализ расхождения данных при переходе на другие линейные размеры сферодвижущегося посредника показал, что полученные результаты правомерны для линейных размеров, в плане не превышающих 400-500 мм.

9. Сопоставление результатов аналитических и экспериментальных исследований уплотнения жесткой бетонной смеси плоским посредником показало хорошую сходимость. Расхождение не превышает 6%. Это подтверждает правомерность полученных зависимостей.

10. Разработана методика расчета основных параметров бетоно'уплотняющего оборудования с посредником, совершающим сферическое движение, и создан экспериментальный образец бетоноуплотняющего оборудования для производства тротуарных и подобных плит. Испытания показали работоспособность данной конструкции и высокую эффективность уплотнения жесткой смеси. Разброс прочности по объему изделий не превышает 10%.

11. Экономическая эффективность от внедрения бетоноуплотняющего оборудования составляет около 200000 рублей на единицу новой техники в год. Срок окупаемости новой техники составляет 12-13 месяцев. Выполненные исследования и их анализ позволили наметить направления дальнейших исследований:

- определение рациональных конструктивных решений использования оборудования со сферодвижущимся рабочим органом с адаптацией режимов уплотнения при расширении номенклатуры изделий и уплотняемых материалов;

разработка и исследование оборудования для уплотнения крупногабаритных изделий.

Основные положения диссертации опубликованы в следующих работах:

1. Шелякин А.П. Определение силовых параметров уплотнения строительных материалов сферодвижущимся рабочим органом / Р.Х. Бурханов, А.П. Шелякин // Совершенствование конструкций и методов расчета строительных и дорожных машин и технологий производства работ: Межвузовский научный сборник. - Саратов: СГТУ, 2003.-С.48-51.

2. Шелякин А.П. Уплотнение жестких бетонных смесей плоским штампом с элементами адаптации / Р.Х. Бурханов, А.П. Шелякин, Д.А. Курюкин // Совершенствование методов расчета строительных конструкций и технологии строительства: Межвузовский научный сборник. - Саратов: СГТУ, 2002. - С. 102-105.

3. Шелякин А.П. К вопросу использования много позиционного оборудования для формования строительных изделий / И.С. Кузнецов, А.П. Шелякин // Совершенствование конструкций и методов расчета строительных и дорожных машин и технологий производства работ: Межвузовский научный сборник. - Саратов: СГТУ, 2003. - С.55-57.

4. Шелякин А.П. Оборудование для уплотнения жестких бетонных смесей / А.П. Шелякин // Совершенствование конструкций и методов расчета строительных и дорожных машин и технологий производства работ: Межвузовский научный сборник. - Саратов: СГТУ, 2003. - С.44-48.

5. Шелякин А.П. Изготовление мелкоразмерных дорожных изделий / А.Ф. Феклин, А.П. Шелякин // Совершенствование конструкций и методов расчета строительных и дорожных машин и технологий производства работ: Межвузовский научный сборник. - Саратов: СГТУ, 2003. - С.54.

6. Шелякин А.П. Влияние траектории приложения уплотняющей нагрузки на плотность бетона / А.П. Шелякин // Совершенствование конструкций и методов расчета строительных и дорожных машин и технологий производства работ: Межвузовский научный сборник. -Саратов: СГТУ, 2003. - С.51-53.

7. Шелякин А.П. Оборудование для уплотнения жестких бетонных и подобных смесей сферодвижущимся рабочим органом / Р.Х. Бурханов, А.П. Шелякин // Материалы, оборудование и ресурсосберегающие технологии: Материалы Международной научно-технической конференции, 22-23 апреля 2004г./Белорусско-Российский университет. Могилев, 2004. С. 12-14.

Лицензия ИД № 06268 от 14.11.01

Подписано в печать 21.02.05 Формат 60x84 1/16

Бум. тип. Усл. печ.л. 1,16 Уч.-изд.л 1,0

Тираж 100 экз. Заказ 68 Бесплатно

Саратовский государственный технический университет 410054 г. Саратов, ул. Политехническая, 77 Копипринтер СГТУ, 410054 г. Саратов, ул. Политехническая, 77

05',Ol- ÛS.Û6

Введение

1. Уплотнение жестких бетонных смесей

1.1 Общие сведения о жестких бетонных смесях

1.2 Обзор методов уплотнения жестких бетонных смесей

13 Анализ оборудования для уплотнения жестких бетонных 20 смесей

14 Исходные предпосылки, определяющие эффективность 33 уплотнения жестких бетонных смесей плоским сферодвижущимся посредником

Выводы и задачи исследования

2. Аналитические исследования

2.1 Исследование интенсивности деформации жесткой 45 бетонной смеси плоским сферодвижущимся посредником.

2.2 Исследование силовых параметров уплотнения жестких 43 бетонных смесей сферодвижущимся посредником.

2.2.1 Определение толщины уплотняемого слоя смеси

2.2.2 Исследование изменения площади контакта 49 сферодвижущегося посредника со смесью в процессе уплотнения

2.2.3 Определение момента сил сопротивления перекатыванию 53 плоского посредника

Выводы

3. Экспериментальные исследования 58 3.1 Методика экспериментальных исследований

3.2 Исследование характера деформации жесткой бетонной смеси плоским сферодвижущимся посредником 3 3 Определение влияния величины эксцентриситета 75 ^ приложения уплотняющей нагрузки на прочность бетона

3 4 Исследование влияния изменения режимов уплотнения 37 плоским сферодвижущимся посредником на параметры получаемого бетона

3 5 Влияние масштабности рабочего органа на момент сил 90 v* сопротивления перекатыванию плоского посредника по бетонной смеси

Выводы

4. Практическое применение результатов исследований

4 1 Методика расчета основных параметров оборудования со 93 s сферодвижущимся плоским посредником для уплотнения жестких бетонных смесей

4 2 Экономическая эффективность внедрения оборудования 99 со сферодвижущимся плоским посредником

Перед строительной индустрией стоит задача более рационального использования ресурсов, снижения материалоемкости продукции, применения более дешевых и эффективных материалов и экономного их расходования [1].

Одним из путей решения данной задачи является более широкое использование в строительстве жестких и особо жестких бетонных смесей, обладающих рядом преимуществ по сравнению со смесями пластичной и тем более литой консистенции. Они обеспечивают, например, более быстрый набор прочности при твердении бетона, улучшение основных показателей, характеризующих эксплуатационные свойства [2].

В силу указанных преимуществ обычно стремятся снизить подвижность смеси, однако в тех пределах, которые обеспечивают качественное уплотнение. Смеси повышенной жесткости используются в ограниченном объеме и при небольшой номенклатуре изделий, например, производство тротуарных плит, бордюрного камня, шпал, труб и других изделий жилищного, промышленного и инженерного строительства. Между тем потребность в подобных изделиях из года в год растет. Так, основным материалом сборных покрытий, будь то тротуарные покрытия, покрытия откосов, различные огне- и теплозащитные покрытия и т.д., являются плиты, которые должны отвечать современным требованиям прочности, истираемости, водонепроницаемости, морозо- и теплостойкости и т.д. при одновременном снижении себестоимости изделий. Перечисленные показатели могут быть улучшены при качественном уплотнении жестких смесей. Это свидетельствует о том, что широкое использование жестких и особо жестких смесей при производстве плит может принести значительный экономический эффект, а поиск новых эффективных способов уплотнения жестких смесей и создание на их основе бетоноуплотняющего оборудования является одной из важнейших народно-хозяйственных задач.

Настоящая работа посвящена изучению процесса уплотнения бетонной смеси плоским сферодвижущимся рабочим органом (посредником).

Целью работы является определение рациональных параметров оборудования, необходимых для проектирования установки со сферодвижущимся плоским рабочим органом для уплотнения бетонных смесей, и разработка методики расчёта основных параметров подобного оборудования.

Научная новизна работы заключается в разработке математической модели уплотнения жёсткой бетонной смеси сферодвижущимся плоским рабочим органом, получении математических зависимостей, определяющих эффективность работы оборудования (энергоёмкость, мощность).

Практическая ценность работы заключается в:

-разработке методики расчёта основных параметров оборудования со сферодвижущимся посредником;

-разработке технической документации и изготовлении опытного образца оборудования со сферодвижущимся посредником для уплотнения изделий дорожного строительства;

-создании экспериментального стенда для проведения учебных и научно-исследовательских работ и дальнейшего развития научных исследований по данной тематике.

Апробация работы. Основные результаты работы докладывались:

-на научно-технических конференциях Саратовского государственного технического университета (2000-2004);

-на международной научно - технической конференции «Материалы, оборудование и ресурсосберегающие технологии», г. Могилев, Белорусско -Российский университет, 22 - 23 апреля 2004г.;

-на III Международной научно-технической конференции по динамике технологических систем «ДТС-2004», 3-9 октября 2004г., г. Саратов.

На защиту выносятся:

-результаты теоретических исследований по определению основных закономерностей уплотнения жёсткой бетонной смеси сферодвижущимся плоским рабочим органом;

-результаты экспериментальных исследований по изучению влияния конструктивных параметров и технологических режимов работы сферодвижущегося посредника на качество уплотнения жесткой песчано -бетонной смеси;

-методика инженерного расчёта оборудования со сферодвижущимся посредником при уплотнении жёсткой бетонной смеси.

Основные результаты и выводы по работе.

В результате проведенных аналитических и экспериментальных исследований можно сделать следующие выводы:

1. Из рассмотренного оборудования наиболее подходящим для уплотнения жесткой смеси при производстве мелкоразмерных изделий является оборудование со сферодвижущимся плоским посредником с элементами адаптации угловых параметров.

2. Изучение характера изменения момента сил сопротивления перекатыванию посредника показывает, что в процессе деформации смеси посредник меняет свое положение в пространстве, проявляя элементы адаптации. В начале уплотнения он расположен под максимальным углом наклона к оси приводного вала. В конце уплотнения этот угол приближается к нулю.

3. При уплотнении жесткой смеси сферодвижущимся плоским посредником при круговом качательном его движении соотношение нормальных и касательных напряжений в объеме смеси позволяет довести разброс плотности смеси по объему изделия до 10%, что ведет к повышению прочности бетона, при этом величина эксцентриситета приложения нагрузки соответствует 0,2 минимального размера посредника в плане.

4. Оптимальная толщина уплотняемого слоя смеси, при которой достигаются наилучшие показатели прочности, составляет (0,4 - 0,55) минимального размера посредника в плане для жесткой бетонной смеси с составом 1:3.

5. Анализ результатов исследований влияния изменения режимов уплотнения посредником на параметры получаемого бетона показал, что заданную прочность бетона можно получить комбинацией режимов по уплотняющей нагрузке и по частоте вращения приводного вала. Так, для получения прочности бетона 30 МПа необходимо принять уплотняющую нагрузку, создающую давление в зоне контакта 28-И-О Н/см при частоте вращения приводного вала 400-г500 об/мин.

6. Получены зависимости по момента сил сопротивления перекатыванию посредника по уплотняемой смеси для различных линейных размеров рабочего органа. Анализ расхождения данных при переходе на другие линейные размеры сферодвижущегося посредника показал, что полученные результаты правомерны для линейных размеров, в плане не превышающих 400-500 мм.

7. Сопоставление результатов аналитических и экспериментальных исследований уплотнения жесткой бетонной смеси плоским посредником показало хорошую их сходимость. Расхождение не превышает 6%. Это подтверждает правомерность полученных зависимостей.

8. Разработана методика расчета основных параметров бетоноуплотняющего оборудования с посредником, совершающим сферическое движение, и создан экспериментальный образец бетоноуплотняющего оборудования для производства тротуарных и подобных плит. Испытания показали работоспособность данной конструкции и высокую эффективность уплотнения жесткой смеси. Разброс прочности по объему изделий не превышает 10%. Экономическая эффективность от внедрения бетоноуплотняющего оборудования составляет около 200000 рублей на единицу новой техники в год. Срок окупаемости новой техники составляет 12-13 месяцев.

Выполненные исследования и их анализ позволили наметить направления дальнейших исследований:

- определение рациональных конструктивных решений использования оборудования со сферодвижущимся рабочим органом с адаптацией режимов уплотнения при расширении номенклатуры изделий и уплотняемых материалов; разработка и исследование оборудования для уплотнения крупногабаритных изделий.

1. Межведомственная программа развития дорожного машиностроения России на 2001-2005 годы от 16 декабря 2000г. МК-П 10-35 пр. (п. 12).

2. Баженов Ю. М. Технология бетона / Ю.М. Баженов. М.: Высшая школа, 1978. 455 с.

3. Сорокер В. И. Жесткие бетонные смеси в производстве сборного железо -бетона / В.И. Сорокер, В.Г. Довжик.- М.: Изд-во лит. по строительству, 1974. 298 с.

4. Сорокер В. И. Примеры и задачи по технологии бетонных и железобетонных изделий / В.И. Сорокер. 2-е изд., перераб.и доп.-М.:Высшая школа, 1972. -295 с.

5. Бутт Ю.М., Влияние ВЦ на структуру, прочность и морозостойкость бетонного камня / Ю.М. Бутт, В.М. Колбасов, J1.E. Берлин // Бетон и железобетон. 1974. № 11.- С.9.

6. Быховский И.Н. Вибрационные машины и процессы в строительстве / И.Н. Быховский, В.А. Бауман. -М.: Высшая школа, 1977.-255 с.

7. Брауде Ф. Г. О выборе величины пневмопригруза при формовании изделий на вибрационных площадках / Ф.Г. Брауде // Автоматизация и усовершенствование процессов приготовления, укладки и уплотнения бетонных смесей:Труды НИИЖБ. 1964. Вып.ЗЗ. С. 197-204.

8. Popovics S. // Materials et constructions. 1973.№36.P.453-463.

9. Руденко И.Ф. Формирование изделий поверхностными устройствами / И. Ф. Руденко М.: Изд-во лит. по строительству, 1972.-104 с.

10. Ребиндер П.А. Основные положения физико-химической теории бетона и предложения по технологии бетона на основе выводов из теории / П.А. Ребиндер, Н.В. Михайлов.- М.:Промстройиздат, 1956.-6 с.

11. Селиванов С. А. Формование с помощью роликов жестких мелкозернистых смесей / С.А. Селиванов, В.И, Кузин // Изучение процессовформования железобетонных конструкций: Труды НИИЖБ. 1977. Вып.ЗО. С.129-137.

12. Бурханов Р.Х. Уплотнение жестких бетонных смесей прецессирующим штампом / Р.Х. Бурханов; Деп. в ЦНИИТЭстроймаш. № 166, 29 сентября 1979. 5 с.

13. Кузин В.Н. Технология роликового формования плоских изделий из мелкозернистых бетонов: Дис. .канд. техн. наук / В.Н. Кузин.- М., 1981.204 с.

14. Королев И. Е. Формование железобетонных изделий методом роликового прессования / И.Е. Королев и др. // Труды НИИЖБ. 1976. Вып.22. С.28-32.

15. Пинус Э.Р. Контактные слои цементного камня в бетоне и их значение /Э.Р.Пинус // Структура, прочность и деформации бетонов. Материалы совещания. М., 1966.С. 290-292.

16. Эпштейн B.JI. Влияние прессования и вакуумирования на прочность и деформативность бетона на сжатие /В.Л. Эпштейн, Т. М. Климкович // Бетон и железобетон. 1972. С. 13-15.

17. Станкевич М.К. Прокат железобетонных изделий при высоких давлениях /М.К. Станкевич // Автоматизация и усовершенствование процессов приготовления, укладки и уплотнения бетонных смесей: Труды НИИЖБ Вып.21. 1961. С.122-126.

18. Белкин Я. М. Прессованный бетон и анализ факторов определяющих его прочность: Дис.канд.техн.наук/Я.М. Белкин.-М., 1947.-138 с.

19. Серебрянникова А. С. Прокат на прессе /А.С. Серебрянникова // Изобретатель и рационализатор.-1971.№ 10 . С.9-13.

20. Пат.3925000 США Molding apparatus including concallu -shaped compacting member/ Haberle W. // Опубл. в Б. И. 1976. № 13.

21. Пат.2245455 Франция. Dispositif de compactage on formage/ Haberle W.// Опубл. в Б.И. 1975 .№10.

22. Пат. 2455962 ФРГ. Varrichtung zum verdichten oder verformen schuttbaren, verdichtbarer oder verformbarer Gutter insbesondere zum verdichten von Frischbeton/Reno Werke OHG, Maschinenfabrik.// Опубл. в Б.И. 1976. №16.

23. Пат. 1444665 Великобритания. Apparatus for compacting materials/Haberle W. // Опубл.в Б.И. 1976 .№17.

24. A.c. 340547 СССР. Пресс для формования железобетонных изделий // Опубл. в Б.И. 1972. №18.

25. Бетонные смеси для пресспроката и вибропроката / А.В. Саталкин, Б.А. Сенченко, П.Г. Комохов и др.// Автоматизация и усовершенствование процессов приготовления, укладки и уплотнения бетонных смесей: Труды НИИЖБ. 1964. Вып.ЗЗ. С.271-291.

26. Руденко И.Ф. Технология роликового формования бетонных и железобетонных изделий / И.Ф. Руденко // Технология безвибрационного формования железобетонных изделий: Респ. научн.-техн. совещание, 15-16 ноября 1979г. Минск, 1979. С.127-133.

27. Михановский Д.С. Безвибрационное уплотнение бетона давлением, сочетаемым с электрообработкой / Д.С. Михановский // Строительство и архитектура Узбекистана. 1979. №3. С.6-9.

28. Хохрин Н.К. Контактная зона в бетонах / Н.К. Хохрин //Строительство и архитектура. 1971.- № 8. - С.82-85.

29. А.с. 727437 СССР. Установка для формования / Бурханов Р.Х., Перменов

30. A.Н., Сластенов В.В., Трушин Ю.М.// Опубл. В Б.И. 1980.№14.

31. А.с. 924215 СССР. Устройство для уплотнения материалов / Баловнев

32. B.И., Ермилов А.Б., Клементьев С.М., Шаламов А.Н. // Открытия, изобретения. 1976. - №15.

33. Полезная модель 6740. Установка для формования бетонных и подобных смесей / Бурханов Р.Х., Ветлов Ю. Е., Гурьянов В.А.1998.

34. Савинов О.А. Реологические основы выбора параметров вибрационных формовочных машин и режимов уплотнения бетонных смесей / О.А. Савинов, Е.В. Лавринович // Технологическая механика бетона. Рига, 1986.

35. Кондаков В.Е. О вибрационном разжижении бетонной смеси при плоском напряженном состоянии / В.Е. Кондаков // Изв. Вузов. Строительство и архитектура.- 1984. № 4.-С.55-60.

36. Савинов О.А. Теория и методы вибрационного формования железобетонних изделий / О.А. Савинов, Е.В. Лавринович. -Л.: Стройиздат, 1972.-150 с.

37. Лавринович Е.В. Изготовление железобетонных элементов виброштампованием. -М.: Стройиздат, 1961.-139 с.

38. Осмаков С.А. Виброударные формовочные машины,-Л.:Стройиздат,1976.- 128 с.

39. Ахвердов И.Н. Развитие технологии безвибрационного формования изделий / И.Н. Ахвердов, Н.П.Блещук // Бетон и железобетон. -1980.№ 4 . С. 37-39.

40. Уплотнение бетонных смесей в ограниченном объеме / В.И. Балавнев, А.А. Болдырев, Р.Х. Бурханов, А. Н. Перменов // Строительные и дорожные машины. 1982.- № 5. С.6-7.

41. Бурханов Р.Х. Безвибрационная установка для производства бортового камня / Р.Х. Бурханов, Ю.Е. Ветлов, Л.Г. Коптелов // Инф. лист 24-99. Саратов: ЦНТИ, 1999.

42. Хархута Н.Я. Машины для уплотнения грунтов / Н.Я. Хархута.- Л.: Машиностроение, 1973.-176 с.

43. Бурханов Р.Х. Исследование и создание оборудования с прецессирующим рабочим органом для уплотнения жестких бетонных смесей (на примере производства тротуарных плит): Дис. .канд. техн.наук / Р.Х. Бурханов. -Саратов, 1982.-156 с.

44. Финни Д. Введение в теорию планирования эксперимента / Д. Финни. -М.: Наука, 1970.-283 с.

45. Налимов В.В. Теория эксперимента / В.В. Налимов. -М.:Наука, 1971.-207с.

46. Баловнев В.И. Моделирование процессов взаимодействия со средой рабочих органов дорожно-строительных машин / В.И. Баловнев. М.: Высш. шк., 1981.-335 с.

47. Сычевская И.Д. Планирование научного эксперимента: Обзорная информация / И.Д. Сычевская // Аналитические приборы для научных исследований. Т.4/ ЦНИИТЭНприборостроение.-М.,1976. 75 с.

48. Мельников С.В. Планирование эксперимента в исследовании сельскохозяйственных процессов / С.В. Мельников, В.Р. Алешкин, П.Т. Рощин. Л.: Колос, 1972.-200 с.

49. Адлер Ю.П. Планирование эксперимента при поиске оптимальных условий/Ю.П. Адлер.-М.:Наука, 1976.-279 с.

50. Вялов С.С. Реологические основы механики грунтов: Учебное пособие для строительных вузов / С.С. Вялов. М.: Высш. шк., 1978.-447 с.

51. Roscoe К.Н. The influence of strains in soil mechanies / K.H. Roscoe // Geotehnigue. 1970. V.20.N2.

52. Бугров А.К. О влиянии траектории нагружения на напряженно-деформированное состояние / А.К. Бугров // Основания, фундаменты и механика грунтов. 1980.N2. С. 24-26.

53. Lomise G.M. Effect of Rotation of the Principal stressaxes on soil Deformations/G.M. Lomise, I.N. Ivashenko, M.N. Zakharov // Proceeded of 7th Internat. Conf. of Soil Mech. and Found. Mexico,1969. Vol. 3. P.203-205.

54. Сулименко JI.M. Технология минеральных вяжущих материалов и изделий на их основе: Учебное пособие для строительных вузов / JI.M. Сулименко.- М.: Высш. шк., 1976.-278 с.

55. Пат. 2455962 ФРГ В 28. В 3/00 Устройство для уплотнения сыпучих, уплотняемых или формируемых материалов, в частности для уплотнения несхватившейся бетонной смеси / Опубл. в Б.И. 1976. №.12.

56. А.с. 1375712 СССР МКИ 3 Е 01 с 19/24. Устройство для формования изделий / Бурханов Р.Х., Ветлов Ю.Е., Мартюченко И.Г., Кузнецов С.В. // Бюл. №7. 1986.

57. А.с. 948687 СССР, МКИ 3 13286 13/02. Пресс для изготовления образцов из дорожно-строительных смесей / Ковалев Я.Н., Баховчук А.П., Молодан О.И., Козачевский Г.Г.// Бюл. № 29. 1982.

58. А.с. 599992 СССР. Пресс для изготовления образцов из дорожно-строительных смесей/ Б.М. Елисеев, Я. П. Брюханов, Л.В.Знахур, Е.Н.Нефедова // Бюл. №12. 1978.

59. А.с. 586234 СССР. Устройство для уплотнения грунтов // Р.Х. Бурханов, А.Н. Перменов // Бюл. №48. 1978.

60. А.с. 887686 СССР. Устройство для уплотнения грунта / Козяков С.В., Перменов А.Н.,Трушин Ю.М., Сластенов В.В., Бурханов Р.Х. // Бюл. №45. 1982.

61. Баловнев В.И. Методы физического моделирования рабочих процессов дорожно-строительных машин/В.И. Баловнев.-М.: Машиностроение, 1974.232 с.

62. Перменов А.Н. Исследование и создание грунтоуплотняющего оборудования для стесненных условий строительства: Дис.канд.техн.наук / А.Н. Перменов.-Саратов, 1977,-164 с.

63. Дюженко М.Г. Основы теории осевого прессования / М.Г. Дюженко, А.С. Еськов // Безвибрационные методы в технологии бетона: Труды ВНИИ"Водгео'\- Харьков, 1968. Вып.1.- С. 25-33.

64. Сергеев Т.Н. Воздействие жесткого вальца на уплотняемый слой асфальтобетонной смеси / Т.Н. Сергеев // Строительные и дорожные машины. 1978.№3. С. 40-44.

65. Хархута Н.Я. Дорожные машины. Теория, конструкция и расчет: Учебник для вузов. -2-е изд. ,перераб. и доп / Н.Я. Хархута, Н.И. Капустин и др.- Л.: Машиностроение. Ленингр.отд., 1976.-147с.

66. Перменов А.Н. Сферодвижущиеся рабочие органы для механического уплотнения грунтов. Ч. 1. Аналитические исследования / А.Н. Перменов.-Саратов: Сарат. гос. техн. ун -т, 1997.-89 с.

67. Наумец Н.И. К вопросу тяговых расчетов двигателей, перемещающихся по деформируемой поверхности / Н.И. Наумец, Б.М. Бажов, Ю.П. Кальнин // Труды Ростовского инженерно-строительного ин-та. Ростов н/Д, 1968.-256 с.

68. Быховский И.И. Новые направления в разработке вибромашин для станкового формирования железобетонных и бетонных изделий: Обзор. Серия II / И.И. Быховский. -М.: ЦНИИТЭстроймаш, 1972.-50 с.

69. Якобсон А.Н. Технический уровень машин и оборудования для заводского производства сборного железобетона: Обзор / А.Н. Якобсон, Н. Фиш.-М.: ЦНИИТЭстроймаш, 1971.-54 с.

70. Современные методы уплотнения жестких бетонных смесей (на примере производства тротуарных плит) : Учебное пособие / Р.Х. Бурханов, Ю.Е. Ветлов. Саратов: Сарат. политехи, ин-т, 1991.-31с.

71. Олехнович К.А. Опыт применения малошумных виброплощадок большой грузоподъемностью / К.А. Олехнович // Бетон и железобетон. 1997. №5. С.19-20.

72. Строительные машины: Справочник: В 2 т. / Под ред. В.А. Баумана, Ф.А. Лапира. Т. 2. Оборудование для производства строительных материалов и изделий. 2-е изд., перераб. и доп. М.Машиностроение, 1977.-496 с.

73. Мандрыгин В.М. Опыт изменения ударной технологии при производстве сборного железобетона / В.М. Мандрыгин А.К.Фоломеев др. // Бетон и железобетон. 1976. №1. С.20-22.

74. Вибрационные машины в строительстве и производстве строительных материалов: Справочник / Под ред. В.А.Баумана.-М.:Машиностроение, 1970.С.548.

75. Шардин В.П. Уплотнение прецессирующим рабочим органом плоских и рельефных песчано-полимерных элементов / В.П. Шардин, С.М. Клементьев.- Перм.политехн. ин-т. Пермь, 1987. 13 с. Деп. В ЦНИИТЭ строймаш. 29.04.87. №61.

76. Шелякин А.П. Безвибрационный способ уплотнения строительных материалов / А.П. Шелякин, Р.Х.Бурханов // Динамика технологических систем: Сборник трудов VII Международной научно-технической конференции. Саратов: СГТУ, 2004. - С366.

77. Дорожно- строительные машины и комплексы: Учебник для вузов по специальности «Строительные и дорожные машины и оборудование» / В.И. Баловнев, А.Б.Ермилов, А.Н. Новиков и др.; под общ. ред. В.И. Баловнева-М.: Машиностроение, 1988.- 384 с.1.l

78. Галицкий В.Г. Эффективность поверхностного трамбования / В.Г. Галицкий, Ю.М. Лычко // Механизация строительства. 1981. №11. С.11-13.

79. Мануйлов Ю.Г. Новые катки с осцилляторным уплотнением / Ю.Г. Мануйлов // Строительные и дорожные машины. 1991. №6. С.7 8.

80. Шмигальский В.Н. Многочастотное вибрирование / Н.В. Шмигальский // Автоматизация и усовершенствование процессов приготовления, укладки и уплотнения бетонных смесей: Труды НИИЖБ. М.: Госстройиздат, 1961. 273с.

81. Новосельский П.И. Исследование эффективности различных по форме колебаний при уплотнении бетонных смесей на вибрационных и виброударных площадках / П.И. Новосельский // Вибрационная техника: Сборник. М.: МДНТП им. Ф.Э. Дзержинского, 1962 . С. 182

82. Walz К. Ruttelbeton / К. Walz. 3-te Aufgabe. Berlin. W. Ernst &Sohn, 1960. 97s.

83. Константопуло Г.Е. Примеры и задачи по металлическому оборудованию заводов / Г.Е. Константопуло. М.: Высшая шк., 1975. 283 с.

84. Бабков В.Ф. Основы грунтоведения и механики грунтов / В.Ф. Бабков, В.Н. Безрук;- 2-е изд; перераб. и доп. -М.: Высш. шк., 1986 239 с.

85. Справочник проектировщика промышленных, жилых и общественных зданий и сооружений / Под ред. д.т.н. А.А. Уманского. М.: Изд-во. по строительству, 1960. 1040 с.

86. Серебряков А.С. Прокатка на прессе/ А.С. Серебряков // Изобретатель и рационализатор. 1971. № 10. С.9-10.

87. А.с. 700243 СССР. Способ изготовления металлических изделий и сферодвижимый прессователь для его осуществления / Н.П. Агеев, К.К. Екимов, В.Н. Андреева, И.Ю. Ефимов / Бюл. №44. 1979.

88. А.с. 617126 СССР. Устройство «Ансил» для изготовления деталей/ А.Н. Силичев // Бюл. № 28. 1978.

89. А.с. 505427 СССР. Машина для штамповки заготовок А.Н. Силичев // Бюл. №4. 1976.

90. Сорокер В.И. Актуальные вопросы укладки бетонной смеси вибрированием / В.И. Сорокер.- М.: Стройиздат, 1935. С.8.

91. Попов Н.А. Производственные факторы прочности легких бетонов / Н.А. Попов .- М.: Госстройиздат, 1933. 163 с.

92. Кузин В.Н. Автоматизированная технологическая линия по производству бортового камня / В.Н. Кузин // Бетон и железобетон. 1997. №7.С.9

93. Александров М.П. Подъемно-транспортные машины / М.П. Александров.- М.: Машиностроение, 1984.334 с.

94. Ульянов Н.А. Основы теории и расчета колесного двигателя землеройных машин / Н.А. Ульянов.- М.: Машиностроение, 1962. 207 с.

95. Инструкция по определению экономической эффективности новых строительных, дорожных, мелиоративных машин, противопожарного оборудования, лифтов // Бюллетень изобретений и рационализаторских предложений: ч. 1, 2 / ЦНИИТЭстроймаш,- М.1978.

96. Методика (основные положения) определения экономической эффективности использования в народном хозяйстве новой техники, изобретений и рационализаторских предложений // Экономическая газета. 1977. №10. март.

97. Бизнес- план компании ИНТЭК (http://www.intek-company.ru.)

98. Митгарц Л.Б. Применение тяжелого бетона промежуточных марок -резерв экономии цемента или арматурной стали / Л.Б. Митгарц // Бетон и железобетон. 1974. №10. С. 19-20.