автореферат диссертации по безопасности жизнедеятельности человека, 05.26.03, диссертация на тему:Определение безопасного срока эксплуатации нефтегазового оборудования и трубопроводов в условиях механохимической коррозии и повышенных температур

11а правах рукописи

Вячин Пётр Юрьевич / ^

ОПРЕДЕЛЕНИЕ БЕЗОПАСНОГО СРОКА ЭКСПЛУАТАЦИИ НЕФТЕГАЗОВОГО ОБОРУДОВАНИЯ И ТРУБОПРОВОДОВ В УСЛОВИЯХ МЕХАНОХИМИЧЕСКОЙ КОРРОЗИИ И ПОВЫШЕННЫХ ТЕМПЕРАТУР

Специ<1лыюс1ь 05.26.03 - Пожарная и промышлсш'ам безопасность (нефтегазовый комплекс)

АВТОРЕФЕРАТ дмсгер'1 ация ни соискание учений Саепенн кандидата технических наук

Уфа-2004

Работа выполнена в Государственном унитарном предприятии «Институт проблем транспорта энергоресурсов» (ГУЛ «ИПТЭР») и Камском Государственном политехническом институте (Кам ПИ)

Научный руководитель

- доктор технических наук, профессор Зайнуллин Рашит Сибагатович

Официальные оппоненты

- доктор технических наук, профессор Нугаев Раис Янфурович

- доктор технических наук Халимов Андались Гарифович

Ведущее нредгфиятие

- чакрытое акционерное общество ВНИИСТ - Проекгирование объектов неф1Яной и газовой промышленности» («ВНИИСТ - Нефтегазпроект»), г Москва

Защита диссертации состоится «15» мая 2004 I в 1600 часов на заседании диссертационнош совета Д 222 002 01 при Государственном уни-) арном преднриягии «Институт проблем транспорта эиергоресурсов» (Г'УП «И11ТОР») по адресу 450055. г Уфа, пр Октября, 144/3

С диссертацией можно ознакомит ься в библиотеке 1 У11 «ИПТЭР»

с

Автореферат раюслан «14» апреля 2004 г

Ученый секретарь диссертационного совета, доктор технических наук

Р.Х. Идрисов

мое-1 2.1 Ц^оъз

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность темы

Обеспечение безопасности эксплуатации в условиях продолжающегося физического и морального износа нефтегазового оборудования и трубопроводов на опасных производственных объектах Российской Федерации обусловливает повышение роли расчетных методов определения их остаточного ресурса Использование оборудования и трубопроводов, работающих с взры-во-, пожароопасными и токсичными средами при избыточном давлении, по-I вышеных и высоких температурах, срок эксплуатации которых значительно

превышает нормативный, потенциально опасно и увеличивает вероятность , нарушения их безопасного состояния Нарушение прочности и герметично-

сти могут приводит к человеческим жертвам, отравлениям, загрязнению окружающей среды и большим экономическим потерями, в связи с чем очень важно определять научно обоснованными методами техническое состояние и возможность безопасной эксплуатации оборудования за пределами нормативного срока.

Современное состояние развития техники и технологий достигло такого уровня, что проблема обеспечения промышленной безопасности должна решаться па государственном и межгосударственном уровнях Сознавая важность проблемы, правительство Российской Федерации принимает меры для усиления государственной политики в области обеспечения безопасной эксплуатации опасных производственных объектов и законодательно устанавливает современные принципы государственного регулирования промышленной безопасности Анализ аварийности и травматизма на предприятиях нефтяной и газовой промышленности показывает, что около 30 % аварий связано с техническими устройствами. Более детальный анализ показывает, что основными причинами отказов явились либо медленно прогрессирующие повреждения типа коррозионного износа, либо повреждения в результате некачественного ремонта, применения несоответствующих условиям эксплуа-|»ОС н5'>н альная

БИ ''КА < • рг 2006 Р.

тации или неисправных комплектующих изделий, нарушения технологии сварки и др.

Оценка технического состояния и прогнозирование остаточного ресурса оборудования в настоящее время осуществляются на основе расчета долговечности конструктивных элементов с использованием результатов обследования неразрушающими методами контроля Для выполнения расчетов необходимо точное знание всех термохимических режимов эксплуатации или текущей диаграммы нагружения Проведение стандартных механических испытаний на действующей конструкции невозможно, поэтому расчет долговечности осуществляется с использованием данных о свойствах материала в исходном состоянии, что не обеспечивает необходимую точность Существенным недостатком современных методологий при оценке остаточного ресурса оборудования является отсутствие адекватных критериев и моделей для описания процессов повреждаемости металла оборудования и трубопроводов при эксплуатации с учетом воздействия коррозионных рабочих сред, нестационарности нагрузок и температуры и др

Многие виды нефтегазового оборудования и трубопроводов , в том числе, работающие за пределами проектного ресурса, эксплуатируются в условиях действия коррозионных рабочих сред при повышенных температурах, вызывающих одновременное проявление большинства известных факторов повреждаемости материала.

В этих условиях часто возникают проблемы интерпретации факторов механических отказов такого оборудования и тем более в расчетной оценке их прогнозируемого (при проектировании) и остаточного (при эксплуатации) ресурса

Одним из немаловажных факторов нарушения работоспособности нефтегазового оборудования и трубопроводов может явиться коррозия, усиливаемая действием механических напряжений и деформаций ползучести (высокотемпературная механохимическая коррозия).

Работа направлена на изучение актуальной проблемы нарушения и обеспечения работоспособности нефтегазового оборудования и трубопроводов с учетом действия коррозии при повышенных температур рабочих сред.

Работа выполнена в соответствии с планами важнейших научно-технических работ и Государственной научно-технической программы Академии наук Республики Башкортостан «Проблемы машиностроения, конструкционных материалов и технологии» по направлению 6 2 «Надежность и безопасность технических систем в нефгегазохимическом комплексе», а также в ходе решения комплексной научно-технической программы Минвуза РСФСР «Нефть и газ Западной Сибири» и в рамках реализации подпрограммы Федеральной целевой научно-технической программы «Безопасность населения и народнохозяйственных объектов с учетом риска возникновения природных и техногешшх катастроф» - ФЦНТП ПП «Безопасность» (2001-2003гг.).

Цель работы - обеспечение работоспособности и безопасности эксплуатации нефтегазового оборудования и трубопроводов регламентацией прогнозируемого и остаточного ресурсов, определяемых на основе установленных закономерностей долговечности их конструктивных элементов в условиях одновременного действия коррозии и повышенных температур

Задачи исследования:

- разработка математической модели повреждаемости конструктивных элементов нефтегазового оборудования и трубопроводов при одновременном действии коррозии и повышенных температур;

- оценка коэффициентов снижения несущей способности и трещино-стойхости конструктивных элементов нефтегазового оборудования и трубопроводов с учетом деформационного старения и повышенных температур;

- исследование кинетики изменения напряженного состояния и долговечности конструктивных элементов нефтегазового оборудования и трубопроводов в условиях механохимической коррозии при нормальных и повышенных температурах.

Научная новизна:

-предложено кинетическое уравнение для оценки скорости повреждаемости конструктивных элементов нефтегазового оборудования и трубопроводов при одновременном воздействии длительных статических нагрузок, коррозионных рабочих сред и повышенных температур;

-разработаны методы расчетной оценки долговечности конструктивных элементов нефтегазового оборудования и трубопроводов, работающих при повышенных температурах под давлением коррозионных рабочих сред

Практическая ценность результатов работы заключается в том, что предложенные методы расчета долговечности конструктивных элементов с учетом особетюстей взаимодействия механических напряжений и коррозионных рабочих сред с повьппешюй температурой позволяют расчетным путем устанавливать безопасный срок эксплуатации действующего нефтшазо-вого оборудования и трубопроводов.

На защиту выносятся методы расчета характеристик безопасной эксплуатации нефтегазового оборудования и трубопроводов, работающих в условиях механохимической коррозии и повышенных температур

Апробация работы.

Работа заслушана и рекомендована к защите на расширенном заседании научно-технического совета КамПИ (№ 3 от 16 марта 2004 г) и на заседании методического совета отделения № 7 «Механика разрушения» ГУП «ИПТЭР» (№ 1 от 9 марта 2004 г.)

Публикации

11о результатам работы опубликовано 7 научных работ

Структура и объем работы

Диссертация соеюич из введения, четырех глав, выводов и рекомендаций Она содержит 135 страниц машинописного текста, 7 таблиц и 22 рисунка. Список литературы включает 125 наименований.

КРАТКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Во введении дана общая характеристика работы, обоснована ее актуальность, сформулированы даль и основные задачи исследования.

В первой главе выполнен анализ современных подходов к оценке прогнозируемого и остаточного ресурса нефтегазового оборудования и трубопроводов в условиях механохимической коррозии и действия повышенных температур Установлено, что в литературе практически отсутствуют разработки по оценке прогнозируемого и остаточного ресурса нефтегазового обо-I рудования и трубопроводов в условиях одновременного действия механохи-

мической коррозии и повышенных температур, а также соответствующие математические модели повреждаемости материала и расчета долговечности элементов с учетом динамики изменения напряжений и деформаций Явление ползучести в существующих нормах расчетов на прочность элементов нефтегазового оборудования и трубопроводов учитывается при выборе допускаемых напряжений по пределу длительной прочности и ползучести, а коррозионный фактор - прибавкой к расчетным толщинам конструктивных элементов (прибавкой на коррозию) Кроме того, сформулированы цель работы и ее основные задачи, научная и практическая ценность результатов. Показан личный вклад автора в полученные результаты.

Вторая глава посвящена разработке математической модели повреждаемости материала конструктивных элементов нефтегазового оборудования и трубопроводов в условиях механохимической коррозии и повышенных температур.

В процессе эксплуатации нефтегазового оборудования и трубопроводов в условиях механохимической коррозии и повышенных температур происходит постепетюе уменьшение толщины стенок элементов, повышение уровня действующих напряжений в зависимости от эксплуатационных нагрузок.

Поэтому полная текущая деформация е1 (ст,Д) металла элемента представлена в виде суммы мгновенной деформации е,„ (зависящей лишь от действия напряжения <ую), деформации ползучести ет (зависящей от напряжения ст, и времени 0 и условной деформации, обусловленной коррозией е^ (зависящей от а, и времени 0:

Величина с,0 зависит от величины начального приложенного напряже-

ния аю и определяется на основании зависимости <т10(ею), которая за пределами упругости может быть аппроксимирована формулой а10 = С - е"„, где С и п - константы металла.

Вторая составляющая уравнения (1) может быть определена на основании следующей известной формулы:

Здесь е,„ - скорость деформации ползучести, Вит- константы металла, о, - интенсивность напряжений в элементе

Анализ опубликованных работ по механохимии металла показывает, что для большинства распространенных низкоуглеродистых и низколегированных грубных и резервуарных сталей зависимость скорости коррозии от напряжений с, и деформаций е, близка к линейной

е, (ст„0= с10(ст,)+ ет(а,Д)+ е^ст.Д)

(1)

(2)

и = и0(1+к<, -ст.Х^^е,),

(3)

где о0 - скорость коррозии при а, = е, = 0 в данной рабочей среде и температуре; к„ и кг - механохимические параметры, определяемые экспериментально

Следовательно, составляющую е^сг,, 1) формулы (1) можно определить на основании уравнения (3).

Интегрирование кинетического уравнения (1) позволяет устанавливать долговечность конструктивного элемента (время до наступления того или иного предельного состояния).

Таким образом, предложенная математическая модель позволяет производить расчеты долговечности конструктивных элементов, работающих в условиях одновременного действия длительных статических коррозионных сред и повышенных температур

В третьей главе приводятся результаты исследования влияния повышенных температур на характеристики несущей способности конструктивных элементов нефтегазового оборудования и трубопроводов.

На начальных этапах исследований в работе произведена оценка температурных коэффициентов снижения несущей способности <р, по основным прочностным показателям В частности, для оценки срт по предельному давлению конструктивных элементов получена следующая формула:

<р1=1-ЗТ"/4, (4)

где я - константа ^ = 2,3); Т = Т/500 °С; Т - температура рабочей среды.

С ростом температуры рабочей среды величина ср, по пределу прочности (фу5"') заметно снижается, особенно интенсивно в области Т > 200 °С (рисунок 1,а) Коэффициент снижения механохимического параметра к„ с повышением температуры оценивается формулой: ф^"-* =1/Т», где Т»= Т/293 °К, где Т - температура рабочей среды, °К

Зависимость <р^ка) от Т* показана на рисунке 1,6.

В работе произведет оценка влияния положительных температур на механические характеристики металла нефтегазового оборудования и трубопроводов в связи с проявлениями деформационного старения и охрупчива-ния. Деформационное охрупчивание (ДО) оценивается разницей величин исходной пластичности (например относительного удлинения б) и степени пластической деформации га При этом заметно повышается предел текучести at и отношение сгт к пределу прочности ст0 (Ктв = ст^ст»), а предел прочности <тв стали не изменяется, т.е aBD0=trB Указанные закономерности изменения свойств стали после деформационного старения поддаются количественной оценке, например, в случае аппроксимации диаграммы растяжения степенной функции ст=се" Для оценки деформационного охрупчивания введен параметр D0, представляющий отношение приращения какой-либо механической характеристики к ее исходной величине. Деформационное старение проявляется после деформации и вылеживания (эксплуатации) элементов и связано со сложными кинетическими и термоакгивируемыми процессами взаимодействия примесных атомов и свеженаведешшми пластической деформацией дислокациями Поэтому здесь становятся важными, кроме степени пластической деформации с0, время тс и температура Тс старения и др. Необходимо отметить, что величина упругого напряжения (ст0»0,7ат) при вылеживании образцов при искусственном и естественном старении (тс<1 года) не сказывается на степени деформационного старения При этом диаграмма растяжения дополнительно сужается и приподнимается Ото является дополнительным подтверждением того, что основной металл труб при упругих напряжениях не подвер1ается деструктивным изменениям Установлено, что деформационное старение сравнительно быстро насыщается и практически полностью затормаживается при некотором критическом времени старения тс = тСКр, достигая некоторой предельной величины Dc = l)ckp (здесь Dc - ана-ло1 коэффициента D0) В условиях естественного старения (Тс = 20 °С) для низкоуглеродистых и низколегированных сталей тс>ф »0,5-1 год Повышение

температуры старения (эксплуатации) сокращает тсч, (рисунок 2). Следовательно, изменение свойств металла труб (из деформационного старения) может полностью произойти еще до момента пуска оборудования и трубопровода в эксплуатацию. При этом необходимо учитывать, что источниками дислокаций в металле труб могут бьггь пластические деформации, возникающие при транспортировке, монтаже и эксплуатации труб К примеру, при производстве труб холодным формообразованением листового проката на вальцах с0 ~8/Д (8 и Д - толщина и диаметр труб), следовательно е0 «1-2 %. Для стали 17ГС (ат = 350 МПа, сгв = 560 МПа и 5 = 32 %) при указанных деформациях степень деформационного старения Г)с не превышает 23 % (Т\к2-3 %) При этом предел прочности увеличивается до ав = а,00 = 570580 МПа, а относительное удлините 8 в результате деформационного охрупчивания и старения снижается до 8 = 29-30 % Холодное пластическое формоизменение труб наиболее интенсивно отражается на величине стт, в основном, вследствие деформационного охрупчивания Од'"11 = 1)с1а"1» 2 - 3 %. Таким образом, величина стт от значения 350 МПа в

исходном состоянии может возрастав до 390-430 МПа после деформационного охрупчивания и старения (при е0 = 1-2 %). Отмеченный факт изменения механических характеристик труб подтверждается при сравнительных испытаниях образцов, вырезанных из труб, независимо от срока их эксплуатации и листовою проката (17ГС) Поскольку при производстве труб деформации с0 могут быть больше 1-2 %, то фактическое изменение свойств металла может оказаться заметно выше указанных значений Зависимость е0 отражена на рисунке 3 Установлено, что коэффициенты Юс и Ос при е0 = 0,1 мо1ут находиться в обратной зависимости от коэффициента деформационного упрочнения стали (п): П,/1\ = 1 /п К примеру, для стали марки Ст. 3- п = 0,25; БД)0 = 4, а для низколегированной стали 17ГС: п = 0,18; ДД>С = 5,5.

lall

D,

0,2

0,15

0,1

^£.=10%

Jc=200c у е»=5% Лс=20с

/ / 1 / / T,=iod / / / / /

('', / / / / f У У у

1// / / // / //

0,0E

Рисунок 2 - Зависимость степени деформационного старения от

времени старения тс при различных деформациях Ео и температурах старения Т0 для низкоуглеродистых сталей (Ст 3, 20, 20К)

п(°в) с кр

0,20

0,15

0,10

О 0,05 0,10 0,15 0,20 0,25 030 с.

Рисунок 3 - Зависимость Г)£СТв) от ео для низкоуглеродистых сталей (ст. 3,20,20 К)

На следующем этапе работы предложена методика оценки характеристик статической трещиностойкости конструктивных элементов нефтегазового оборудования и трубопроводов, работающих при повышенных температурах.

Определяемые по разработанной методике характеристики трещино-сгойкости могут быть использованы для:

- оценки пригодности конструктивных элементов оборудования и трубопроводов, бывших в эксплуатации,

-выбора марок сталей при проектировании, реконструкции и ремонте элементов оборудования и трубопроводов,

- анализа механических отказов технического состояния оборудования и трубопроводов,

-прогнозирования конструктивной прочности нефтегазового оборудования и трубопроводов, работающих при повышенных температурах

За количественную меру статической трещиностойкости, как и при нормальных температурах (Р С Зайнуллин), принимается отношение средних разрушающих напряжений а0 в нетто-сечснии образцов к пределу длительной прочности Указанные параметры определяются при кратковременных испытаниях специально разработанных малогабаритных образцов с трещинами при заданной температуре

В работе получены аналитические зависимости для описания полной диа1раммы трещиностойкости образцов с учетом повышенных температур (рисунок 4) Обоснована возможность оценки предельного состояния цилиндрических сосудов и груб с |рещинами с использованием характеристик трещиностойкости металла при повышенных температурах (рисунок 5)

Четвертая глава посвящена разработке методов расчета долговечности и ресурса конструктивных элементов нефтмазового оборудования и трубопроводов, работающих в условиях одновременного действия механических напряжений, коррозионных рабочих сред и повышенных температур

фр-сМ

0.75 05

025 0

Рисунок 4 - Зависимость коэффициента снижения несущей способности труб ФР от т| при различных значениях Ктр*

¿а,

т.

400

зоо 200

Рисунок 5 - Зависимость разрушающего окружного напряжения от температуры Т

На основе обобщения литературных данных и проведенного в работе анализа кинетики изменения характеристик напряженного и предельного состояния конструктивных элементов нефтегазового оборудования и трубопроводов с учетом воздействия коррозионных рабочих сред и повышенных температур получена аналитическая зависимость для описания основных закономерностей влияния коэффициентов <р7 на степень их мехапохимической повреждаемости, оцениваемой отношением среднеинте!ральной скорости мехапохимической коррозии 9 к скорости ненапряженного металла

К™ =(1+Ф(тм-ка •дС-' а.лК/ф 1° •<*.)*

1 де кп и кс - механохимические параметры при нормальной температуре; 1)/в -предельное равномерное сужение металла конструктивных элементов; ф'**' - коэффициент, характеризующий снижение \(/в 1фи повышенных температурах (ф^в>»1,0),

- коэффициент, характеризующий снижение ке от температуры (Ф^^ЬО)

Максимальное значение среднеинтегрального коэффициента механо-химической повреждаемости реализуется при а0 = а^:

= (1 + ф?"' • к„ • ф^-' ■ стД1 + кЕ • у.). (6)

Дол1 овсчность конструктивного элемента ^определяется по известным величинам' запаса на толщину рабочего сечения элемента Л5, скорости коррозии о,, и коэффициента механохимической повреждаемости К^',:

О ЬШ1

Значения Л8 и и0 устанавливаются известными методами или на основе диагностической информации.

Кмхп 2.8

2А 2.0

т 200 300 «)0 500 мПаЛ

а)

Кмхп

2.0

1.5

1.0

б)

0,25

0,75 оо/ов

Рисунок 6 - Зависимости коэффициента механохимической повреждаемости К^ от временного сопротивления при данной температуре ст^ (а) и относительного начального напряжения

Расчеты показывают, что с увеличением предела прочности коэффициент механохимической повреждаемости К^, возрастает (рисунок 6, а). Этот факт в соответствии с формулой (6) способствует снижению ресурса конструктивного элемента При этом с ростом температуры рабочей среды коэффициент механохимической повреждаемости снижается, а долговечность конструктивных элементов повышается Повышение уровня начальных окружных напряжений ст0 приводит к интенсификации механохимических процессов (росту К^, см рисунок 6, б), что должно соответственно снижать долговечность конструктивных элементов. Деформационное старение приводит к росту долговечности конструктивных элементов нефтегазового оборудования и трубопроводов, работающих при повышенных температурах и механохимической коррозии Ото объясняется тем, что фактические прочностные характеристики оказываются больше расчетных, определенных без учета эффектов деформационного старения.

ВЫВОДЫ И РЕКОМЕНДАЦИИ ПО РАБОТЕ

1 Базируясь на известных положениях теории пластичности, ползучести и механохимии металлов, предложено кинетическое уравнение для оценки скорости повреждаемости конструктивных элементов нефтегазового оборудования и трубопроводов при одновременном воздействии статических нагрузок, коррозионных рабочих сред и повышенных температур

2. На основании проведенного анализа кинетики изменения деформаций и напряжений конструктивных элементов, обусловленного механохими-чсскими и тепловыми процессами разупрочнения металла, получены аналитические зависимости для расчетов долговечности (времени до разрушения) нефтегазового оборудования и трубопроводов, рабо!ающих под действием давления коррозионных рабочих сред повышенной температуры

3 Предложены расчетные методы определения безопасного срока эксплуатации конструктивных элементов нефтегазового оборудования и трубопроводов с учетом механохимической коррозии и повышенных температур.

4. Произведена оценка коэффициентов влияния повышенных температур, деформационного старения и трещиностойкости низкоуглеродистых и низколегированных сталей, применяемых для производства нефтегазового оборудования и труб

СПИС ОК ОПУБЛИКОВАННЫХ РАБОТ

1 Зайнуллин Р.С , Тарабарин О И , Пирогов А.Г, Вячин П.Ю. Новый метод расчета малоцикловой долговечности оборудования и трубопроводов с учетом старения металла // Безопасность сосудов и трубопроводов С б научи трудов. -М.' Недра, 2003 -С 14-17

2 Пирогов А.Г., Велиев ММ, Вячин П.Ю Оценка предельных параметров коррозионных повреждений трубопроводов //Безопасность сосудов и трубопроводов Сб научп. трудов -М. Недра, 2003. - С. 53-54

3 Зайнуллин Р С , Вахитов А.Г , Тарабарин О И , Медведев А.П , Пирогов А Г , Велиев М М , Вячин ШО Расчеты ресурса оборудования и трубопроводов с учетом фактора времени - М Недра, 2003 - 50 с

4 Тарабарин О И, Вячин П Ю Кинетика изменения свойств металла труб при эксплуа1ации нефтегазового оборудования и трубопроводов //Прикладная механика механохимического разрушения - Уфа' МНТЦ «БЭСТС» -2004 - № 1 -С 4-7.

5 Зайнуллин Р С , Велиев М М , Вячин П Ю Оценка скорости механохимической повреждаемости металла при повышенных температурах //Прикладная механика механохимического разрушения - Уфа МНТЦ «БЭСТС» - 2004. - № 1 - С 26

6. Зайнуллин Р С , Велиев М.М, Вячин П.Ю Основа расчета ресурса оборудования и трубопроводов в условиях механохимической коррозии и

повышенных температур И Прикладная

шиша. - Уфа: МПТЦ «БЭСТС» - 2004. -. РНБ РуССКИЙ фонд

7 Тарабарин О.И., Вячин П.Ю., ] эксплуатации на степень деформационнс

кладная механика механохимичсскош 5719

ТС»-- 2004. - № 1 -С 28.

2006-4

Фонд ендсйетьия развиты научных исследований. I Юдинелт к нема га 10 04 04 1. 2004 г. Бумага писчая. Заказ № . 437 Тираж 100 экз. Иоглнршп ГУН лШ1ГЛ>», 45ии:>\1. Уфа, проспект Октября, !44/<

1 3 АПР 2004' 5

Введение

1. Проблемы обеспечения безопасности эксплуатации нефтегазового оборудования и трубопроводов в условиях одновременного действия механических нагрузок

1.1. Объект исследования

1.2. Условия эксплуатации нефтегазового оборудования и трубопроводов 30 Выводы по разделу

2. Математическая модель повреждаемости конструктивных элементов нефтегазового оборудования и трубопроводов при одновременном действии механических нагрузок, коррозии и повышенных температур

2.1. Основные факторы повреждаемости металла нефтегазового оборудования и трубопроводов.

2.2. Кинетическое уравнение повреждаемости металла нефтегазового оборудования и трубопроводов в условиях механохими-ческой коррозии и повышенных температур. 54 Выводы по разделу

3. Исследования влияния повышенной температуры на характеристики несущей способности конструктивных элементов нефтегазового оборудования и трубопроводов

3.1. Оценка температурного коэффициента снижения несущей способности конструктивных элементов. ч '

3.2. Влияние повышенных температур на деформационное старения листовых сталей, предназначенных для изготовления конструктивных элементов нефтегазового оборудования и трубопроводов.

3.3. Оценка трещиностойкости конструктивных элементов при повышенных температурах

Выводы по разделу

4. Разработка методов расчета долговечности и ресурса конструктивных элементов нефтегазового оборудования и трубопроводов в условиях одновременного действия механических напряжений, коррозионных рабочих сред и повышенных температур

4.1. Особенности расчета на прочность конструктивных элементов при повышенных температурах

4.2. Влияние механохимической коррозии на долговечность конструктивных элементов

4.3. Анализ кинетики изменений напряжений и долговечности конструктивных элементов нефтегазового оборудования и трубопроводов, работающих в условиях одновременного действия механических напряжений, коррозионных рабочих сред и повышенных температур.

Выводы по разделу

Задача обеспечения безопасности эксплуатации в условиях продолжающегося физического и морального износа оборудования и трубопроводов на опасных производственных объектах Российской Федерации обусловливает повышение роли расчетных методов определения остаточного ресурса. Использование оборудования и трубопроводов работающих с взрыво- , пожароопасными и токсичными средами при избыточном давлении, повышенных и высоких температурах, срок эксплуатации которых значительно превышает нормативный, потенциально опасно и увеличивает вероятность нарушения их безопасного состояния. Нарушение прочности и герметичности могут приводить к человеческим жертвам, отравлениям, загрязнению окружающей среды и большим экономическим потерям, в связи с чем очень важно определять научно обоснованными методами техническое состояние и возможность безопасной эксплуатации оборудования за пределами нормативного срока.

Современное состояние развития техники и технологий достигло такого уровня, что проблема обеспечения промышленной безопасности должна решаться на государственном и межгосударственном уровнях. Сознавая важность проблемы, правительство Российской Федерации принимает меры для усиления государственной политики в области обеспечения безопасной эксплуатации опасных производственных объектов и законодательно устанавливает современные принципы государственного регулирования промышленной безопасности. Анализ аварийности и травматизма на предприятиях нефтяной и газовой промышленности показывает, что около 30 % аварий связано с техническими устройствами. Более детальный анализ показывает, что основными причинами отказов явились либо медленно прогрессирующие повреждения (типа коррозионного или износа), либо повреждения в результате некачественного ремонта, применения несоответствующих условий эксплуатации или неисправных комплектующих изделий, нарушения технологии сварки и др.

Оценка и прогнозирование технического состояния оборудования в настоящее время осуществляются на основе расчета долговечности, на базе данных технического обследования неразрушающими методами контроля. Для выполнения расчетов необходимо точное знание всех термомеханических режимов эксплуатации или текущей диаграммы нагружения. Проведение стандартных механических испытаний на действующей конструкции невозможно, поэтому расчет долговечности осуществляется с использованием данных о свойствах материала в исходном состоянии, что не обеспечивает необходимую точность. Существенным недостатком соврехменных методологий при оценки остаточного ресурса оборудования является отсутствие адекватных критериев и моделей для описания процессов повреждаемости металла оборудования и трубопроводов при эксплуатации с учетом воздействия коррозионных рабочих сред, нестационарных нагрузок и температуры.

Многие виды нефтегазохимического оборудования, в том числе и работающие за пределами прочности ресурса, эксплуатируются в условиях действия высокотемпературных коррозионных рабочих сред, вызывающих одновременно проявление большинства известных факторов повреждаемости материала.

В этих условиях часто возникают проблемы интеграции факторов механических отказов такого оборудования и, тем более, в расчетной оценке их прогнозируемого (при проектировании).

Одним из немаловажных факторов нарушения работоспособности оборудования может явиться коррозия, усиливаемая действием механических напряжений и деформаций ползучести (высокотемпературная механохими-ческая коррозия).

Работа направлена на изучение актуальной проблемы нарушения и обеспечение работоспособности нефтегазохимического оборудования с учетом коррозии материала.

Работа выполнена в соответствии с планами важнейших научно-технических работ и Государственной научно-технической программой Академии наук Республики Башкортостан «Проблемы машиностроения, конструкционных материалов и технологии» по направлению 6.2 «Надежность и безопасность технических систем в нефтегазохимическом комплексе», а также в ходе решения комплексной научно-технической программы «Нефть и газ Западной Сибири» и в рамках реализации подпрограммы Федеральной целевой научно-технической программы «Безопасность населения и народнохозяйственных объектов с учетом риска возникновения природных и техногенных катастроф» - ФЦНТП ПП «Безопасность» (2001-2003 г.).

Цель работы - обеспечение работоспособности и безопасности эксплуатации нефтегазового оборудования и трубопроводов регламентацией прогнозируемого и остаточного ресурсов, определяемых на основе установленных закономерностей долговечности их конструктивных элементов в условиях одновременного действия коррозии и повышенных температур.

Задачи исследования:

- разработка математической модели повреждаемости конструктивных элементов нефтегазового оборудования и трубопроводов при одновременном действии коррозии и повышенных температур;

- оценка коэффициентов снижения несущей способности и трещино-стойкости конструктивных элементов нефтегазового оборудования и трубопроводов с учетом деформационного старения и повышенных температур;

- исследование кинетики изменения напряженного состояния и долговечности конструктивных элементов нефтегазового оборудования и трубопроводов в условиях механохимической коррозии при нормальных и повышенных температурах.

Научная новизна:

- предложено кинетическое уравнение для оценки скорости повреждаемости конструктивных элементов нефтегазового оборудования и трубопроводов при одновременном воздействии длительных статических нагрузок, коррозионных рабочих сред и повышенных температур;

-разработаны методы расчетной оценки долговечности конструктивных элементов нефтегазового оборудования и трубопроводов, работающих при повышенных температурах под давлением коррозионных рабочих сред.

Практическая ценность результатов работы заключается в том, что предложенные методы расчета долговечности конструктивных элементов с учетом особенностей взаимодействия механических напряжений и коррозионных рабочих сред с повышенной температурой позволяют расчетным путем устанавливать безопасный срок эксплуатации действующего нефтегазового оборудования и трубопроводов.

На защиту выносятся методы расчета характеристик безопасной эксплуатации нефтегазового оборудования и трубопроводов, работающих в условиях механохимической коррозии и повышенных температур.

1 ПРОБЛЕМЫ ОЦЕНКИ БЕЗОПАСНОСТИ ЭКСПЛУАТАЦИИ НЕФТЕГАЗОВОГО ОБОРУДОВАНИЯ И ТРУБОПРОВОДОВ В УСЛОВИЯХ ОДНОВРЕМЕННОГО ДЕЙСТВИЯ МЕХАНИЧЕСКИХ НАГРУЗОК

ОБЩИЕ ВЫВОДЫ И РЕКОМЕНДАЦИИ ПО РАБОТЕ

1. Базируясь на известных положениях теории пластичности и ползучести и механохимии металлов, предложено кинетическое уравнение для оценки скорости повреждаемости конструктивных элементов нефтегазового оборудования и трубопроводов при одновременном воздействии статических нагрузок, коррозионных рабочих сред и повышенных температур.

2. На основании проведенного анализа кинетики изменения деформаций и напряжений конструктивных элементов, обусловленного механохими-ческими и тепловыми процессами разупрочнения металла, получены аналитические зависимости для расчетов долговечности (времени до разрушения) нефтегазового оборудования и трубопроводов, работающих под действием давления коррозионных рабочих сред повышенной температуры.

3. Предложены расчетные методы определения безопасного срока эксплуатации конструктивных элементов нефтегазового оборудования и трубопроводов с учетом механохимической коррозии и повышенных температур.

4. Произведена оценка коэффициентов влияния повышенных температур, деформационного старения и трещиностойкости низкоуглеродистых и низколегированных сталей, применяемых для производства нефтегазового оборудования и труб.

1. Ажогин Ф.Ф. Коррозионное растрескивание и защита высокопрочных сталей. М.: Металлургия, 1974. - 256 с.

2. Адамович В.К. Паничкин Ю.Н. К вопросу об экстраполяции результатов испытаний на длительную прочность. Проблемы прочности (К), 1972, № 2. - С. 32-36.

3. Андропов Л.И. Теоретическая электрохимия. М.: Высшая школа , 1969. -510 с.

4. Антикайн П.А. Металлы и расчет на прочность элементов паровых котлов. М.: Энергия, 1969. 445 с.

5. Бидерман В.Л. Механика тонкостенных конструкций. М.: Машиностроение, 1977. - 448 с.

6. Бояршинов C.B. Основы строительной механики машин. -М.: Машиностроение, 1973. 456 с.

7. Безопасность жизнедеятельности / C.B. Белов, A.B. Иль-ницкая, А.Ф. Козьяков и др.; под общ. ред. C.B. Белова. М.: Высшая Школа, 2001.-485 с.

8. Берлинер Ю.И. Волнистые компенсаторы для нефтяной и газовой промышленности. -М.: Недра, 1979. 142 с.

9. Белашев А.Д. Эксплуатация баллонных и групповых резер-вуарных установок сжиженного газа. Л.: Недра, 1979. - 158 с.

10. Бартенев Г.М. Прочность и механизм разрушения полимеров. М.: Химия, 1984. - 280 с.

11. Волков Л.П., Колоколова H.H., Волова А.Г., Булгаченко А.Ф. Статистическая оценка состояния предразрушения при циклическом нагружении // Техническая диагностика и неразрушающий контроль. 1991. - №3. - С. 36.

12. Гутман Э.М. Механохимия металлов и защита от коррозии. М.: Металлорургия, 1981. - 271 с.

13. Гольденблат И.И., Бажанов В.П., Копнов В.А. Длительная прочность в машиностроении. М.: Машиностроение, 1977. - 248 с.

14. ГОСТ 24305 80 / СТ СЭВ-799-77. Аппараты колонные стальные сварные. Технические требования. - М.: Изд.во стандартов, 1980.-7 с.

15. ГОСТ 24304 80 / СТ СЭВ - 798 - 77. Аппараты теплооб-менные кожухотрубчатые стальные. Технические требования. - М.: Изд - во стандартов, 1980. - 8 с.

16. Гаррисон У.Г., Анализ крупных аварий на предприятиях переработки углеводородов за 30 лет // Нефть, газ и нефтехимия за рубежом. 1988. № 9. - С. 114 - 117.

17. Горкунов Э.С. Драгошанский Ю.Н., Миховски М. Эффект Баркгаузена и его использование в структуроскопии ферромагнитных материалов. Влияние упругой и пластической деформаций обзор 11 // Дефектоскопия. 1999. - №7. - С. 3 -32.

18. Гусенков А.П. Прочность при изометрическом и неизотермическом малоцикловом нагружении. М.: Наука, 1979. - 295 с.

19. Давыдов В.П., Кирьянов Ю.Г. Анализ аварийности и травматизма на предприятиях, подконтрольных Госгортехнадзору России // Безопасность труда в промышленности. 1999. - №4. - С. 2-4.

20. Закономерности ползучей и длительной прочности, под общ. ред. С.А. Шестерикова. -М., Машиностроение, 1983. 10 с.

21. Зайнуллин Р.С., Гумеров А.Г., Вахитов А.Г. и др. Расчеты ресурса оборудования и трубопроводов с учетом механохимической коррозии и неоднородности. М.: Недра, 2004. - 195 с.

22. Зайнуллин P.C., Гумеров А.Г., Морозов Е.М., Галюк В.Х. Гидравлические испытания действующих нефтепроводов. М.: Недра, 1990.-224 с.

23. Зайнуллин P.C. Обеспечение работоспособности оборудования в условиях механохимической повреждаемости. Уфа: МНТЦ «БЭСТС», 1997.-426 с.

24. Зайнуллин P.C., Гумеров А.Г., Халимов А.Г. и др. Оценка технического состояния и ресурса нефтегазохимического оборудования и трубопроводов. М.: Недра, 2004. - 286 с.

25. Золоторевский B.C. Механические свойства металлов: Учебник для ВУЗов. 2-е. изд. М.: Металлургия, 1983. - 352 с.

26. Зайнуллин P.C., Вахитов А.Г., Тарабарин О.И., Вячин П.Ю. и др. Расчеты ресурса оборудования трубопроводов с учетом фактора времени. М.: Недра, 2003. - 50 с.

27. Зайнуллин P.C., Медведев А.П., Никитин Ю.Г. и др. Определение безопасного срока эксплуатации действующих трубопроводов в условиях коррозийного износа // Прикладная механика механохимического разрушения, 2004. -№ 1. - С. 10-15.

28. Иванова B.C., Кузеев И.Р., Закирничная М.М. Синергетика и фракталы. Универсальность механохимического поведения материалов. Уфа: Изд-во УГНТУ, 1998. - 363 с.

29. Иванов В.Н., Селиванов В.В. Динамика разрушения деформируемого тела. -М.: Машиностроение, 1987. 272 с.

30. Конструирование и расчеты машин химических производств / Под ред. Э.Э. Кольмана-Иванова. М.: Машиностроение, 1985. -408 с.

31. Крюков Н.П. Аппараты воздушного охлаждения. М.: Химия, 1983. -168 с.

32. Кнотт Дж. Микромеханика разрушения и трещиностой-кость / Механика разрушения / Разрушение материалов. Под ред. Д.Тэплина. М.: Мир, 1979. - С. 27 -29.

33. Коллакот Р. Диагностика повреждений: Пер. с англ. М.: Мир, 1989.-519 с.

34. Лифшиц В.И., Татаринов В.Г. Основные положения определения остаточного ресурса сосудов и аппаратов // Химическое и нефтегазовое машиностроение. 2000. - №8. - С. 8-10.

35. Лутошкин Г.С. Сбор и подготовка нефти, газа и воды / 3-е Изд., перераб. и доп. М.: Недра, 1983; - 224 с.

36. Медведев В.Ф. Сбор и подготовка нефти и воды. М.: Недра, 1986.-221 с.

37. Морозов Е.М. Техническая механика разрушения. Уфа.: МНТЦ «БЭСТС», 1997. - 389 с.

38. Матохин Г.В., Матохин A.B., Гридасов A.B. Диагностика и оценка остаточного ресурса элементов конструкций из низколегированных сталей // Техническая диагностика и неразрушающий контроль. -1991.- №3. с. 28-35.

39. Митрофанов A.B., Киченко С.Б. Расчет остаточного ресурса сосудов, работающих под давлением // Безопасность труда в промышленности. 1999. - № 12. - С. 26 -28.

40. Магалиф В.Я., Якобсон Л.С. Расчеты трубопроводов на вычислительных машинах. М.: Энергия, 1969. - 296 с.

41. Малинин H.H. Прикладная теория пластичности и ползучести. М.: Машиностроение, 1975. - 400 с.

42. Миненков Б.В., Стасенко И.В. Прочность деталей из пластмасс. М.: Машиностроение, 1977. - 264 с.

43. Мэнсон С. Температурные напряжения и малицикловой усталость . -М.: Машиностроение, 1974. -344 с.

44. Нормы Американского общества инженеров-механиков для котлов и сосудов высокого давления. М.: ЦНИИавтомининформ, 1974. - вып. 4.

45. Нормы расчета на прочность элементов реакторов, парогенераторов, сосудов и трубопроводов атомных электростанций, опытных и исследовательских ядерных реакторов и установок. М.: Металлургия, 1973.-408 с.

46. Новоселов В.Ф. Трубопроводный транспорт нефти и газа. Технологический расчет нефтепродуктопроводов: Учебное пособие. -Уфа: Изд. Уфимс. нефт. ин-та, 1986. 93 с.

47. Наймарк О.Б., Беляев В.В. О стадийности процесса разрушения при квазистатических и ударно-волновых нагрузках // Деформирование и разрушение структурно-неоднородных материалов и конструкций. Свердловск: УрО АН СССР, 1989. - С. 107-116.

48. Наймарк О.Б., Зильбершмидт В.В., Филимонова JI.B. К описанию деформационных процессов при мартенситных превращениях // Деформирование и разрушение структурно-неоднородных материалов и конструкций. Свердловск: УрО АН СССР, 1989. - С. 116-123.

49. Наймарк О.Б. Кинетические переходы в средах с дефектами, деформационные свойства и разрушение твердых тел // Проблемы нелинейной механики деформируемого тела. Свердловск: УрО АН СССР, 1990. - С. 23-41.

50. Новиков H.H. Дефекты кристаллического строения металлов. М.: Металлургия, 1983. - 232 с.

51. Нормы расчета на прочность оборудования и трубопроводов системных электрических установок ПНАЭ Г-7-002-86 // Госатомэнергонадзор. -М.: Энергоатомиздат, 1989. 525 с.

52. Нахалов В.А. Надежность швов труб теплоэнергетических установок. -М.: Энергоатомиздат, 1983. 184 с.

53. Постнов В.А., Хархурим И.Я. Метод конечных элементов в расчетах судовых конструкций. JI.: Судостроение, 1974. - 342 с.

54. Пуарье Ж.П. Высокотемпературная пластичность кристаллических тел. М.: Металлургия, 1982. - 272 с.

55. Работнов Ю.Н. Ползучесть элементов конструкций. М.: Наука, 1966. - 2 с.

56. Работнов Ю.Н., Милейко С.Т. Кратковременная ползучесть. М.: Наука, 1970.-220 с.

57. Расчет машиностроительных конструкций на прочность и жесткость // H.H. Шапошников, Н.Д. Тарабасов, В.Б. Петров, В.И. Мя-ченков. М.: Машиностроение, 1981. - 333 с.

58. Расчет и конструирование трубопроводов: Справочное пособие // Под ред. Б.В. Зверькова. Д.: Машиностроение, Ленинград, отд-ние, 1979. -245 с.

59. Расчеты на прочность в машиностроении // С.Д. Пономарев, B.JL Бидерман, К.К. Лихарев и др. М.: Машгиз, 1956. - т. 2. - 884 е.; 1958.- т. 2.- 974 с.

60. Ржаницын А.Р. Теория ползучести. М.: Стройиздат, 1968. -416 с.

61. Прочность. Устойчивость. Колебания. М.: Машиностроение, 1968.-831 с.

62. Расчеты машиностроительных конструкций методом конечных элементов: Справочник // под ред. В.И. Мяченкова. М.: Машиностроение, 1989. - 520 с.

63. Рахмилевич 3.3., Радзин И.М., Фарамазов С.А. Справочник механика химических и нефтехимических произволств.-М.: Химия, 1985.-592 с.

64. Родионова С.С., Кузнецов И.А., Горкунов Э.С. Влияние холодной пластической деформации на физические свойства латуни // Дефектоскопия. 1998. - № 3. - С. 25-32.

65. Родионова С.С., Кузнецов И.А., Горкунов Э.С. Физико-химические свойства стали 10ГНА после деформационно-термического упрочнения // Дефектоскопия.-1998. № 6. - С. 60-70.

66. Расчеты основных процессов и аппаратов нефтепереработки: Справочник / Г.Г. Рабинович, П.М. Рябых, П.А. Хохряков и др.; // под ред. E.H. Судакова. 3-е изд., перераб. и доп. - М.: Химия, 1979.-568 с.

67. Романов О.Н., Никифорнин Г.Н. Механика коррозионного разрушения конструкционных металлов. М.: Металлургия, 1986. - 294 с.

68. Светлицкий В.А. Механика трубопроводов и шлангов. М.: Машиностроение, 1982. - 280 с.

69. Сегерлинд JI. Применение метода конечных элементов: Пер. санг. М.: Мир, 1979.-392 с.

70. Семишкин В.П. Напряженное состояние толстостенного тора, нагруженного внутренним давлением // Изв. вузов. Машиностроение.- 1978 №2.- С. 10-13.

71. Соколовский В.В. Теория пластичности. М.: Высшая школа, 1969. - 608 с.

72. Соснин О.В. Энергетический вариант теории ползучести и длительной прочности. Ползучесть и разрушение неупрочняющихся материалов. Сообщение 1 //Проблемы прочности. 1973. - № 5. - С. 4549.

73. Стасенко И.В. Расчет трубопроводов на ползучесть. М.: Машиностроение, 1986. - 256 с.

74. Сидорин В.П. Комбинированная установка ЛК-бу. М.: Химия, 1985.-80 с.

75. Соколкин Ю.В., Шестаков П.Д. Кинетика процесса накопления циклических повреждений // Деформирование и разрушение структурно-неоднородных материалов и конструкций. Свердловск: УрО АН СССР, 1989.-е. 27 - 32.

76. Стеклов О.И. Мониторинг крупногаборитных сварных конструкций, эксплуатирующихся при воздействии экологически и корро-зионно-опасных сред//Сварочное производство. 1992. - № 8. - С. 4-6.

77. Стеклов О.И. Техническая характеристика оборудования и сооружений нефтегазового и нефтегазохимического комплексов // Дефектоскопия. 1996. - № 9. - с. 113-121.

78. Стасенко И.В. Установившаяся ползучесть тонкостенной трубы в общем случае действия сил // Изв. вузов. Машиностроение. -1973.-№ 7.-С. 21—25.

79. Стасенко И.В. Установившаяся ползучесть толстостенной трубы // Изв. вузов. Машиностроение. 1974. - № 2. - С. 14—17.

80. Стасенко И.В. Поверхность постоянной мощности диссипации для тонкостенной трубы // Изв. вузов. Машиностроение. -1975. -№ 5.-С. 20-24.

81. Стасенко И.В. Модифицированная формулировка теории упрочнения // Изв. вузов. Машиностроение. 1975. - № 8. - С. 171173.

82. Стасенко И.В. Предельное состояние толстостенного трубопровода // Вестник машиностроения. 1975.- №8.- С. 12-13.

83. Стасенко И.В. Установившаяся ползучесть толстостенной трубы в общем случае действия сил // Расчеты на прочность. М.: Машиностроение. - 1977. - вып. 18. - С. 267-273.

84. Стасенко И. В. Оценка напряжений в толстостенных криволинейных трубах // Изв. вузов. Машиностроение. 1980. - № 9. - С. 36-38.

85. Стасенко И.В. Неустановившаяся ползучесть трубопроводных систем// Расчеты на прочность. М.: Машиностроение,- 1981.-вып. 22. - С. 97-109.

86. Стасенко И. В., Маурин А. С. Установившаяся ползучесть тонкостенных труб при комбинированном нагружении // Проблемы прочности. 1977. - № 6. - С.3-26.

87. Стасенко И. В., Семишкин В. П. Неустановившаяся ползучесть толстостенных труб при комбинированном нагружении // Расчеты на прочность. М.: Машиностроение, - 1978.- вып. 19.- С. 110-122.

88. Стасенко И. В., Семишкин В. П. Ползучесть неравномерно нагретых толстостенных труб // Расчеты на прочность. М.: Машиностроение, 1980. - вып. 21. - С. 111-117.

89. Стасенко И. В., Семишкин В. П. Кинетика напряженного состояния в толстостенных трубах при неустановившейся ползучести // Расчеты на прочность. М.: Машиностроение. - 1983. - вып. 24. - С. 140-147.

90. Теплообменные аппараты холодильных установок / Г.Н. Данилова, С.Н. Богданов, О.П. Иванов и др.; под общ. ред. д-ра техн. наук Г.Н. Даниловой. 2-е изд., перераб. и доп. - Л.: Машиностроение, Ленинград отд-ние, 1986. - 303 с.

91. Тарабарин. .И., Вячин П.Ю., Пирогов А.Г., Влияние температуры на степень деформационного старения трубных сталей // Прикладная механика механохимического разрушения. 2004. - № 1. - С. 28

92. Термопрочность деталей машин / под ред. И. А. Биргера, Б. Ф. Шорра. М.: Машиностроение, 1975. - 455 с.

93. Тайрс С., Отани Р. Теория высокотемпературной прочности материалов. М.: Металлургия, 1986. - 280 с.

94. Фарамазов С.А. Ремонт и монтаж оборудования химических нефтеперерабатывающих заводов. М.; Химия, 1980 - 312 с.

95. Фарамазов С.А. Оборудование нефтеперерабатывающих заводов и его эксплуатация. М.: Химия, 1984. -328 с.

96. Федосенко Ю.К. Вопросы теории вихретоковой дефектоскопии накладными преобразователями. Строгое математическое решение двумерных задач // Дефектоскопия. 1982. - № 2. - С. 2-10.

97. Хапонен H.A., Иванов Г.Д., Худошин A.A. Перспективы развития неразрушающего контроля // Безопасность труда в промышленности. 2001. - № 1. - С. 48-50.

98. Химченко Н.В., Бобров В.А. Неразрушающий контроль в химическом и нефтяном машиностроении. М.: Машиностроение, 1978. - 264 с.

99. Халимов А.Г. Обеспечение работоспособности сварного нефтехимического оборудования из хромомолибденовых сталей мартен-ситного класса: Дисс. д-ра техн. наук. Уфа: УГНТУ, 1997.

100. Хажинский Г.М. О теории ползучести и длительной прочности металлов // Изв. АН СССР. МТТ. 1971. - № 6. - С.29-36.

101. Хилл Р. Математическая теория пластичности. М.: ГТТИ, 1956.-407 с.

102. Худсон Д. Статистика для физиков. М.: Мир, 1967.242 с.

103. Шестериков С. А. Релаксация и длительная прочность трубок при сложном нагружении. Научные труды Института механики МГУ. 1973.-№23,

104. Шорр Б. Ф. Основы расчета на ползучесть неравномерно нагретых деталей//Прочность и деформация в неравномерных температурных полях. М.: Атомиздат, 1962. С. 183-239.

105. Чуракаев А.М. Переработка нефтяных газов. М.: Недра, 1983.-279 с.

106. Чалек И. Ползучесть металлических материалов. М.: Мир, 1987.-304с.

107. Юргенсон X. Гибкость и прочность трубопроводов. -М.: Госэнергоиздат, 1959. 216 с.

108. Kornecki A. Stress Distribution in a Pressurized Thick -Walled Toroidal Shell. College of Aeronautics. Cranfield, Note 137, Jan., 1963, pp.1-16.

109. Rabotnov Yu. N. Redistribution of Reactions at Transient Power-Law Creep. Creep in structures. - 970. - pp. 153—166.

110. Spence J. An upper bound analysis for the deformation of smooth pipe bends in creep. — Creep in structures. 1970. - pp. 234—246.

111. Wilson E. L., Bathe K. J. and Peterson E. E. Finite element analysis of linear and nonlinear heat transfer. // Nuclear Engineering and design. 1974. - vol. 29. - pp. 110—124.