автореферат диссертации по технологии, машинам и оборудованию лесозаготовок, лесного хозяйства, деревопереработки и химической переработки биомассы дерева, 05.21.03, диссертация на тему:Очистка газовых выбросов при переработке растительного сырья

На правах рукописи

РГБ ОД

2 0 №1

ЖИТКОВА Наталия Юльевна

ОЧИСТКА ГАЗОВЫХ ВЫБРОСОВ ПРИ ПЕРЕРАБОТКЕ РАСТИТЕЛЬНОГО СЫРЬЯ

05.21.03 -

Технология и оборудование химической переработки древесины; химия древесины

АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

Красноярск - 2000

Работа выполнена в Сибирском государственном технологическом университете

Научный руководитель:

доктор технических наук, профессор Воинов Н.А.

Официальные оппоненты:

доктор технических наук, профессор Левин Б.Д.

кандидат технических наук, доцент Кучкин А.Г.

Ведущая организация:

ОАО

«Сибирский теплотехнический научно-исследовательский институт» (СибВТИ), г.Красноярск

седании диссертационного совета Д 063.83.01 в Сибирском государственном технологическом университете по адресу: 660049, Красноярск, пр.Мира, 82.

Заверенные отзывы на автореферат направлять в двух экземплярах по адресу: 660049, г.Красноярск, пр.Мира, 82, СибГТУ.

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке университета

Ученый секретарь диссертационного совета, кандидат химических наук, доцент

Е.В. Исаева

Общая характеристика работы*'

Актуальность проблемы.

Газовые выбросы лесоперерабатывающих и целлюлозно-бумажных предприятий только по Красноярскому краю оцениваются в 25 тыс.т в год. Большинство газовых выбросов имеют сложный состав, включают твердые, жидкие и газообразные примеси. Например, выбросы известковых печей биохимических предприятий содержат сернистый ангидрид, оксиды азота, углекислый газ и частицы пыли. Отработанный газ из ферментеров содержит капли субстрата, микроорганизмы и газообразные продукты метаболизма. Газо-паровые выбросы гидролизного отделения содержат органические кислоты, фурфурол, метилфурфурол, дисперсные частицы. Многокомпонентный состав выбросов затрудняет процесс очистки, в каждом конкретном случае требуется индивидуальный подход к выбору оптимальных проектных решений.

Задача часто усложняется большими объемами выбросов (десятки ты. сяч кубометров в час), их высокой температурой (85-г140°С), низкой концентрацией примесей (25-^800 мг/м?) и значительной долей высокодисперсных частиц (менее 5 мкм), что требует больших расходов абсорбентов, использования интенсивных методов очистки и охлаждения.

Существующее оборудование не обеспечивает требуемой эффективности очистки, многие технологические процессы вообще не оснащены системами газоочистки.

Проблема защиты окружающей среды может быть решена за счет внедрения замкнутых технологий, которые пока не получили достаточного развития, и создания высокоэффективного оборудования для очистки газовых выбросов. Достижение требуемой эффективности очистки больших объемов газовых выбросов от газообразных и дисперсных примесей возможно в результате разработки и внедрения высокоскоростных аппаратов.

Особый практический интерес для повышения интенсивности гидродинамических и массообменных процессов представляет дисперсно-кольцевой режим течения газо-жидкостных потоков. Хотя принципы конструирования трубчатых пленочных аппаратов, в которых реализуется этот режим, разработаны сравнительно давно, их широкое использование в промышленности сдерживается недостаточной изученностью гидродинамических, тепло-и массообменных процессов, отсутствием надежных обоснованных методов расчета и рекомендаций для промышленного использования.

В руководстве работой в качестве научного консультанта принимал участие д.т.н. профессор Сибирской аэрокосмической академии Е.В.Сугак

Цель и задачи исследований.

Целью работы является разработка оборудования и технологии для очистки промышленных газовых выбросов в процессах химической и биохимической переработки растительного сырья.

В соответствии с целью в работе решаются следующие задачи:

- сбор и анализ данных об источниках газовых выбросов и их составе, сравнительный анализ способов и аппаратов, применяемых для очистки;

- исследование гидродинамических, тепло- и массобменных процессов при восходящем и нисходящем дисперсно-кольцевом режиме течения газожидкостных потоков;

- исследование процесса осаждения аэрозольных частиц при дисперсно-кольцевом режиме течения в трубчатых пленочных аппаратах;

- • опытно-промышленные испытания технологии и оборудования для очистки отходящих газов известковой печи и воздуха от частиц дрожжей;

- разработка технологических схем очистки промышленных газов, конструкций трубчатых пленочных аппаратов, работающих в дисперсно-кольцевом режиме, и методики их расчета.

Научная новизна.

Изучены основные закономерности гидродинамических, тепло- и массо-обменнных процессов в жидкой и газовой фазах при восходящем и нисходящем дисперсно-кольцевом течении газожидкостного потока.

Получены зависимости для определения области дисперсно-кольцевого режима, доли уноса, средней толщины пленки, коэффициентов гидравлического сопротивления, тепло- и массоотдачи.

Изучен процесс очистки газа от дисперсных частиц, получено уравнение для расчета эффективности их улавливания пленкой жидкости.

Разработаны научные основы расчета пленочного трубчатого аппарата при дисперсно-кольцевом режиме для очистки промышленных газовых выбросов от газообразных примесей и дисперсных частиц.

Предложены конструкции трубчатых пленочных аппаратов и технологические схемы очистки газовых выбросов.

Практическая ценность.

Предложены методы расчета гидродинамических, тепло- и массообмен-ных процессов и оценки эффективности очистки газов в пленочных трубчатых аппаратах, работающих в дисперсно-кольцевом режиме.

Разработаны конструкции аппаратов для очистки газовых выбросов, получен патент на конструкцию трубчатой насадки пленочного аппарата.

Возможность и целесообразность использования разработанных методов и конструкций подтверждена результатами экспериментальных исследований и опытно-промышленных испытаний.

Реализация работы.

Результаты работы использовались при расчетах и проектировании опытно-промышленной и промышленной установок очистки дымовых газов производительностью 30000 м3/ч шахтной печи производства извести, опытной установки очистки воздуха от кормового белка дрожжевого цеха АО «Красноярский БХЗ».

Апробация работы.

Результаты исследований докладывались и обсуждались на научно-практических конференциях «Эколого-экономические проблемы лесного комплекса» (Санкт Петербург, 1997), «Сырьевые ресурсы Нижнего Приан-гарья: геология, технология добычи и переработки, инвестиции» (Красноярск, 1997), Всероссийской научно-технической конференции «Перспективные материалы, технологии, конструкции» (Красноярск, 1998), региональной научно-методической конференции «Непрерывное экологическое образование» (Красноярск, 1998), научно-практической конференции «Проблемы химико-лесного комплекса» (Красноярск, 1998), международной научной конференции «Методы кибернетики химико-технологических процессов» КХТП-У-99 (Казань, 1999), семинарах и конференциях Сибирского государственного технологического университета (1996-1999).

Публикации.

По теме диссертации опубликовано 26 работ, одно техническое решение защищено патентом России.

Объем и структура работы.

Диссертация состоит из введения, семи глав и заключения, изложена на 186 страницах, содержит 16 таблиц и 58 рисунков, список литературы из 386 наименований, 2 приложений.

Краткое содержание работы

Во введении обоснована актуальность темы исследований.

В первой главе рассмотрены основные проблемы очистки газовых выбросов предприятий химической и биохимической переработки древесины, поставлены общие задачи исследований. Выявлены основные источники выбросов и их состав, определены возможные методы очистки. Приведен обзор абсорбентов, используемых для очистки выбросов целлюлозно-бумажных, гидролизных и лесохимических предприятий, рассмотрены конструкции аппаратов для мокрой очистки.

Анализ основных показателей установок очистки газа показывает, что наиболее эффективными являются пленочные трубчатые аппараты при дисперсно-кольцевом режиме течения (таблица1). Одна из разработанных промышленных конструкций представлена на рисунке 1.

Таблица 1 - Основные показатели «мокрых» аппаратов

Показатель Труба Вентури Полый скруббер Пенный аппарат Скруббер с шаровой насадкой Пленочный трубчатый

Габариты: высота, м; диаметр, м; 4,99; 2,8x1,9 17,4; 0,9 8,8; 1,6 8,3; 1,2 4,8; 1,7

Потери напора в линии подачи жидкости, мм.вод.ст 80000 80000 8000 8300 3 000

Гидравлическое сопротивление, мм.вод.ст. 300-3000 100-220 100-350 100-500 150-350

Удельные энергозатраты, кВт-ч/ тыс.м3 2-4 1,0-1,7 0,6-2,8 0,6-2,82 0,6-2,12

Среднерасходная скорость газа, м/с 1,4-7,7 5-9 0,9-4 6-15 1-30

Время пребывания, с 0,01 1,5-4 0,03 0,05 0,16-5

Минимальный диаметр улавливаемых частиц, мкм 2 5 2 3 2 (0,2 при конд. эф.)

Эффективность очистки от пыли, % 90-99 99 90 95 85-99

Эффективность, %: по 502 по N0? 50-86 50 - 73 69 90 89

Примечание. Расход газа - 20000 м3/ч

жидкость

Вторая глава посвящена методам исследования и обработки экспериментальных данных. Схемы исследованных трубчатых насадок представлены на рисунке 2.

Использовались трубы из нержавеющей стали с внутренним диаметром 27-^-102 мм и длиной (0,15+3,0) м. Число Рейнольдса пленки изменялось от 2000 до 50000, газа - от 4000 до 100000.

Искусственный срыв жидкости достигался в трубе диаметром 27 мм с помощью разбрызгивателей - четырех прямоугольных пластин размером 4x8 мм в каждом сечении с шагом 20 мм, а также прерывателей на витках винтовой спирали. При исследовании теплообмена по наружной поверхности трубы стекала холодная вода при Яе -3500-г4400, на внутренней поверхности трубы - пленка горячей жидкости.

В третьей главе представлены ре-

теплоноситель

жидкость

Рисунок 1- Пленочный трубчатый аппарат

зультаты исследовании основных гидродинамических параметров пленочного течения при дисперсно-кольцевом режиме.

Получены выражения для определения критического числа Рейнольдса газа, характеризующего переход к дисперсно-кольцевому режиму течения для нисходящего и восходящего прямотока в виде:

' й

Де„к0 = АЛеп, 8К Р I©

(1)

где для нисходящего прямотока Л=7,6, п = -0,242, т=1,6, для восходящего - А = 0,62, п=0, т=1,6.

Наличие в газовой фазе капель жидкости, сорванных с поверхности пленки, оказывает существенное влияние на эффективность работы аппарата, на его тепло- и массообменные характеристики. Из анализа вероятностной модели процессов уноса капель с поверхности пленки и их турбулентного осаждения для расчета доли уноса жидкости в турбулентном ядре потока получено выражение

(

Е(г)=Е0

1 - ехр

(2)

Анализ выражения (2) и известных экспериментальных данных позволил оценить величину интенсивности уноса капель с поверхности пленки:

т

ц = с — Еп, О 0

(3)

О

+ и

* I *

о

!

где с - константа: для нисходящего прямотока с » 0,092, для восходящего - с к 0,077.

Интенсивность уноса определяется гидродинамическими параметрами газо-жидкостного потока, которые на участке стабилизированного течения можно считать постоянными. Различие в долях уноса при восходящем и нисходящем прямотоке (разные значения константы с) объясняется различным временем пребывания капель в ядре потока (при восходящем прямотоке оно больше).

Обработка экспериментальных данных, позволила получить выражение для равновесной доли уноса в виде (рисунок 3):

гг*

4.44 ♦ !

а б в г

Рисунок 2 - Трубчатые насадки а - нисходящий прямоток; б - восходящий прямоток; в - с искусственным срывом; г - с винтовой шероховатостью с прерывателями

E Re о gO g

10

10"'

— —.-Ьг-+-1 я-2 А-3 ♦ -4 Х-5 Ж-6 • -7 -1-

*

— - L ... -

► 1

| 1очки: |,и,4 - нисходящий прямоток; 3,5-7 - восходящий прямоток

0,01 0,1 1 т/Т I

Рисунок 3 - Изменение доли уноса от характерных параметров потока. Точки: 1-2 - [Кулов H.H., 1984]: 1- Г= 1,44 м3/(м-ч), d= 25 мм; 2- 4,5, 25; 4- [Лозо-вецкий В.В.,1978]: Г= 1,6 м3/(м ч)4= 40 лш; 3,5-7- [Щербаков В.Н., 1975]: Г=1,5 м3/м-ч, 3- d= 13 лш; 5- 16,8; 6- 18; 7- 20; линия - расчет по уравнению (4)

Eq = 1,8 • 10"

/?е-°'26 ße1'48-

Ji l1/

0,4

(4)

Погрешность аппроксимации по уравнению (4) не превышает 20%.

Величина т^/т; в уравнении (4) учитывает влияние сил межфазного взаимодействия на поверхности пленки, определяющих срыв жидкости. В частности, увеличение доли уноса при восходящем прямотоке (по сравнению с нисходящим) обусловлено более высокими касательными напряжениями на межфазной поверхности.

Сравнительный анализ известных зависимостей для расчета диаметра капель при дисперсно-кольцевом режиме течения показывает, что наиболее близкие к экспериментальным данным значения дает выражение (Нигма-тулин Р.И., 1987)

\0,6

dK =3,8 -DReg

0,1 Ге-0,6

?к)

(5)

Расчеты по формуле (5) в исследованных диапазонах расходов фаз дают значения диаметра капель в интервале 80-^500 мкм.

Для оценки характера движения капель жидкости в ядре потока рассмотрено уравнение движения под действием сил Магнуса-Жуковского, аэродинамического сопротивления, тяжести и Архимеда:

= РЖ +РС +С + РЛ-

т-

dt

(6)

Результаты расчетов траекторий капель по уравнению (6) и экспериментальные исследования позволили установить, что в зависимости от на-

правления течения и соотношения плотностей фаз частицы могут перемещаться перпендикулярно оси канала: в вертикальном нисходящем течении - к стенке, в восходящем монотонно приближаются к оси трубы или сначала осциллируют относительно оси, что увеличивает их время пребывания в потоке газа.

Для расчета средней толщины пленки жидкости было использовано известное условие равновесия сил, действующих на элемент пленки жидкости, которое без учета давления и движения сорванных капель имеет вид

- 26) | (с12 - {й - 25)2), (7)

(знак «+» относится к восходящему потоку, «-» - к нисходящему).

Почленное деление уравнения (7) на т; дает зависимость

= К = 1-

25

1 ±

/£5(4 - 8)

Лр~и/2 / 8 У _

(8)

т I \ й

Для исключения из уравнения (8) расчетной величины т£-, путем обработки экспериментальных данных, получено К= Л(т,/т;)+Ь. После несложных подстановок имеем

12

(к-ьм

Аи0

щ

1--

где при нисходящем прямотоке Л=1,11 и 6=0, при восходящем - ¿4=0,67 и 6=0,75.

Уравнение (9) позволяет рассчитать 1,5 среднее значение толщины пленки жидкости с точностью до 15% как 1,0 для восходящего, так и для нисходящего прямо-

/?

5, мм

1-

Я

-5

= 1±

1/Г2

1-

2Н

(9)

тока (рисунок 4). При расчете в уравнение (9) подставлялись начальные величины плотности орошения. Различие коэффициентов А и Ь при нисходящем и восходящем прямотоке объясняется неодинаковым временем пребыва-

0,5

юооо

20000

30000

£0

Рисунок 4 - Сравнение опытных и расчетных значений средней толщины пленки жидкости при нисходящем прямотоке: I- й =27 мм, Г = 7,17 м3/(м-ч)\ 2- 27, 19,1; линии - расчет: 3- по уравнению (7) [Коновалов Н.М., 1985] при начальной плотности орошения, 4 - по уравнению (7) с учетом уноса, 5 - по уравнению (9). I- область слабых взаимодействий; 11- дисперсно-кольцевой режим

(10)

ния< капель в ядре потока. Величина эффективного коэффициента гидравлического сопротивления рассчитывалась, исходя из опытных данных, по перепаду давления по длине трубы

ёЬ ' 2(4-25)

Для всех исследованных диаметров труб при восходящем и нисходящем прямотоке значения X,; удовлетворительно описываются зависимостью

Я.,- = 6,5-йе1'24 [Яе/и/Ар^Л,;]-1-3. (11)

В отличие от известных зависимостей выражение (11) позволяет с погрешностью не более 20 % рассчитать величину как для восходящего, так и нисходящего прямотока для труб разного диаметра в широком диапазоне'изменения технологических параметров (рисунок 5).

В четвертой главе представлены результаты исследований процессов массообмена.

Промышленные выбросы включают газы, которые имеют сопротивление массопереносу в жидкой (СОг, Ы02, СО), газовой (ЫН4) или в обеих фазах (502). Поэтому при расчете массообменных процессов необходимо опреде-

XI 0,56

0,48

0,4

0,32

0,24

0,16

0,08

0,00

♦ нисходящий ♦ -1 ■ -2 *-3 Х-4 восходящий •-5 о-6

,«0. ■ о ■

• ?с X \ *Чд X \

\ ♦ 1 • д. * > а \ 11 х\

А X« я » А* X Як" А

XX \ ■ х> V А ^ X >

<

50000

100000 150000 200000 250000

Че,

ш

Рисунок 5 - Зависимость коэффициента гидравлического сопротивления на межфазной поверхности от безразмерного параметра для восходящего и нисходящего прямотока на гладкой поверхности трубы: экспериментальные точки (1-4) - нисходящий прямоток: 1 -й = 18, 27, 40, мм при йе = 3000 (линия 7), Яе = 10000 (линия 8), Не = 30000 (линия 9); 5, 6 - восходящий прямоток: 5 - й = 16,8 мм и 27 мм, /?е = 2700; 6 - й = 51 мм. Не = 10000. Линии - расчет по уравнению (11)

и

лить кинетические параметры массопереноса как в пленке и каплях жидкости, так и турбулентном газовом потоке.

Массоперенос в жидкости при дисперсно-кольцевом течении двухфазного потока рассматривается как два взаимосвязанных параллельных процесса: массоперенос между пленкой и газом, между каплями и газом:

AL

Р.

- n(D - 28)L,

ln(&cH/AcK) ск ~ сн n(D ~ 25f

LnKndK

(12)

(13)

1п(Асн/Аск) 4

Характерные значения основных параметров массообмена при абсорбции кислорода из воздуха водой в дисперсно-кольцевом режиме представлены в таблице 2. Как видно, общее количество поглощаемого жидкостью кислорода при восходящем прямотоке в два и более раз выше, чем при нисходящем (рисунок 6а), что обусловлено влиянием капель, тогда как ко-личебтво поглощенного газа пленкой примерно одинаково (рисунок 66).

Обработка результатов экспериментальных исследований позволила обобщить экспериментальные данные при стабилизированном течении как для восходящего, так и нисходящего прямотока в виде зависимости (рисунок 7)

^0,58

Sh Sho

= 1 + 5,6

т;

(14)

В результате обработки опытных данных по формуле (13) получены экспериментальные значения коэффициента массоотдачи в каплях на участке стабилизированного течения для восходящего и нисходящего прямотока (рисунок 8). Установлено, что коэффициент массоотдачи в каплях при нисходящем и восходящем прямотоке на участке стабилизированного течения р^йе^)1'1 и соизМерим с величиной коэффициента массоотдачи в пленке жидкости. При этом эффективность массоотдачи в каплях при восходящем прямотоке оказа-

Rego 5, мм Е, % dK мкм Л(2 м2 Р пл м/с Р* м./с ЯАоп-106 кг/с тр 10® кг/с

Восходящий прямоток при Г = 15,33 м3/(м-ч), 27 мм

20530 2,11 0,73 15,92 344 0,07 0,061 0,0044 0,00106 1,41 1,46

37789 1,41 0,448 40,54 182 0,074 0,172 0,0053 0,00201 2,09 2,06

53584 1,13 0,34 68 124 0,076 0,312 0,005 0,00296 2,45 2,24

62847 1,03 0,303 85,69 103 0,077 0,407 0,004 0,00355 2,56 2,33

Нисходящий прямоток Г - 15,33 м3/(мч), д.= 27 мм

20204 1,16 0,51 6,63 371 0,076 0,028 0,0006 0,00044 1,12 1,14

3743Q 1,2 0,38 12,79 198 0,076 0,053 0,0034 0,00082 1,48 1,55

55306 1,0 0,304 22,75 129 0,077 0,102 0,0054 0,00125 1,73 1,96

86783 0,8 0,229 44,22 79 0,078 0,217 0,0073 0,00207 1,81 1,72

лась примерно в два раза выше, чем при нисходящем. Отличие в значениях коэффициента массоотдачи в каплях жидкости при разных условиях движения, обусловлено, по-видимому, различием во времени пребывания капель в ядре потока.

Установлено, что для расчета коэффициента массоотдачи в капле можно воспользоваться известным выражением [Броунштейн Б.И.,1977] 1 — 2

Шк = (15)

А,

6 ¿V

Зт^

М, кг/ч

0,004

0,002

а)

с Яш- - "■м А

1 ■ С А — 1

' нисходящий ~ 1 | ВОСХОДЯЩИЙ в 2 | 1 _ . _ J

50000

100000

М, кг/ч 0,004 0,002 0

б)

восходящий нисходящий А -1 ■ -2

1.

А "

40000

80000

Яег,

Рисунок 6 - Зависимость количества поглощенного кислорода от Яеео\ а - обрее количество поглощенного кислорода при с(=34 мм, ¿=0,76 м, 1 - Ле=8960, 2 - /?е=8200, пунктирная линия - граница дисперсно-кольцевого режима; б - количество поглощенного кислорода пленкой при ¿=27 мм, ¿=0,78 м, 1 - /?е=7500, 2 - Де=8400

ЯЛо

10

0,1

Рисунок 7 - Зависимость коэффициента массоотдачи в пленке жидкости от отношения касательных напряжений: точки - экспериментальные данные: нисходящий прямоток: 1-#£=8000-13000; 2 -12000; 3 - 9000-24000; 4 - 12000-13000; 5 -7500; 6 -11700; 7-7800; 8 -11700; восходящий прямоток: 9 -8000; 10 -4570; 8500; 12 -13100. Линии: 16 - расчет по формуле (14); 17- [Холпанов Л.П .1990]; 18- [Дьяконов СТ.,1993]

Рх -103, м/с

Рисунок 8 - Зависимость коэффициента массоотдачи в каплях от числа Рейнольдса газа: £)=27лш, 1*=\м, Г=4,3 кг/(мс)\ экспериментальные точки: 1 - восходящий прямоток, у/=1,27-106 я2/с. £>т= 1,72-10-9 м2/с; 2 - нисходящий прямоток, У;=1,36106Л12/с, От=1,617-Ю-9 ж2/с; линии 1-5 - расчет: 1 - по уравнению рк=0,142ш0-46 [Рамм В.М.,1976]; 2 - по уравнению рк=17,9Рт/ёк [Кафаров В.В.,1991]; 3 - по уравнению Рк=0,00375а)/(1+(1к/ц) |Кафаров В.В., 1991]; 4,5 - по уравнению (15) при -^=0,0015 и ^=0,0007 и А=0,2

Йя^-Ш'3

20 50

Значения рк, рассчитанные по формуле (15) (рисунок 8, линии 4 и 5), хорошо согласуются с экспериментальными данными (параметр т^ в уравнении (15) для нисходящего прямотока равен 0,0015, для восходящего -0,0007). Таким образом, подтверждается вывод о том, что массоперенос в каплях при дисперсно-кольцевом режиме является нестационарным и вследствие интенсивного обмена капель с пленкой жидкости не происходит полного насыщения капли.

Результаты исследования массоотдачи в газовой фазе (рисунок 9а) показали, что' коэффициент массоотдачи (при /?е< 7000-9000) не зависит от числа Рейнольдса жидкости и может быть рассчитан по уравнению

Як.

100

10

1 Ж 4

А 4 >

—

0,032Де„°.83 5с0'33.

РрМ/с

(16)

0,1

♦-1 "-2 "-3 х-4 ж- 5

Ж

К 4

<

♦ ♦

, У/ Ф чх

а) 10000

б) 2000 10000 КС

Рисунок 9 - Зависимость коэффициента массоотдачи при испарении воды в поток воздуха при нисходящем прямотоке £¿=27 мм, ¿=0,76м: а - от числа Рейнольдса газа; экспериментальные точки: #е=13300, 5с =0,4, £>,„=(2,5-3,5)-105 м2/с; линии - расчет по уравнениям: 1 - [Кузьмин Н.Г.,1964], 2 - [Дьяконов С.Г., 19931, 3 - [Дин Вэй, 1963|, 4- [Павлов К.Ф.,1987];

б - от числа Рейнольдса пленки; экспериментальные точки: 1 - /?его=39000; 2 -Яеео=49500; 3 - /?еро=50000; 4 - /?еео=28400; 5 - Деео=63000; 5с=0,4

Однако при более высоких нагрузках по жидкости (йе > 9000) вследствие интенсивного брызгоуноса коэффициент массоотдачи в газовой фазе снижается (рисунок 96) и не подчиняется зависимости (16). Уменьшение происходит при концентрации капель в потоке х>1,7 кг/м3. Влияние капель на массоотдачу в газовой фазе можно объяснить изменением (ла-минаризацией) профиля скорости газа за счет снижения интенсивности турбулентных пульсаций.

В пятой главе представлены результаты исследований теплообмена. При необходимости поддержания заданной температуры суспензии и газа в пленочном трубчатом аппарате при очистке необходимы расчетные зависимости для определения коэффициентов теплоотдачи.

Обработка экспериментальных данных по переносу тепла в пленке позволила получить выражение для расчета коэффициента теплоотдачи при нисходящем и восходящем прямотоке в виде (рисунки 10, 11 и 12)

к ( Лт

Ми* - - А п"П Т' Ог0'4 (17}

IV и — - - ллс-- л Г , \ 1 /}

X ^т,)

где для нисходящего прямотока Л=6,5-10 5, п= 1,3, т=0,1, для восходящего - Л=610'3, п=0,7, т=-0,1.

Различие в показателях'степени при т;/т/ в случае нисходящего и восходящего прямотока объясняется влиянием капель жидкости на теплообмен, которые в условиях эксперимента являются «балластом», так как на прямую не участвуют в теплообмене между стенкой и пленкой.

Рисунок 10 - Зависимость коэффициента теплоотдачи от относительного числа Рей-нольдса газа: нисходящее течение, экспериментальные точки: 1 - Де=7500, Рг=3,9, ¿=27 мм, ¿=2,13 м\ 2 - /?е=4600, Рг= 3,9, ¿=31 мм, ¿.=2,55 м [Ганчев Б.Г., 1976]; линии - расчет: 3 - [Ала-бовский А.Н.,1990]; 4 - [Соколов В.Н..1976].

Рисунок 11 - Зависимость модифицированного числа Нуссельта от отношения

касательных напряжений: нисходящее течение, ¿=27 мм, ¿=2,13 м, экспериментальные точки: 1 Яе=7Б00, Рт= 3,9; 2 - Яе=4300, Рг=4,3; 3 - Яе=2900, Рг=4,5; линии - расчет пс уравнению (17)

а

•КПП

ТОО

1

-¿2

-

4

800 600 400 200

- ♦ -1

■ -2 / И» А

✓ ✓ У

Я* 3

1000Э ^

Рисунок 12 - Сравнение расчетных и опытных значений коэффициента теплоотдачи при восходящем пленочном течении:

/?е=5200, Рг =3,9, ¿=27 мм, 1=2,13 м, линии - расчет: 1- [Хозе А.Н.,1975], 2-[Алабовский А.Н.,1990], 3- [Соколов В.Н.,1976].

0

20000 40000 60000 80000

Рисунок 13 - Зависимость числа Нуссельта от числа Рейнольдса газа при теплоотдаче от пленки жидкости в поток воздуха при нисходящем прямотоке: ¿=27 мм, 1=0,755 м, йе= 13300, Ргд=0,69, экспериментальные точки: 1 - расчет через суммарную поверхность пленки и капель, 2 -расчет с учетом только поверхности пленки; линия 3 - расчет для однофазного потока

Результаты исследований теплообмена от пленки к газу представлены зависимостью (рисунок 13)

= 6.4-10"3 Рг/.« . (18)

Выражение (18) можно использовать для расчета коэффициента теплоотдачи при дисперсно-кольцевом течении и х<1,7 кг/м3. При более высоких значениях концентрации капель в потоке газа наблюдается уменьшение коэффициента теплоотдачи (аналогично коэффициенту массоотдачи). Уравнение (18) получено по данным, рассчитанным через суммарную поверхность пленки и капель (рисунок 13, точки 1). При обработке экспериментальных данных с учетом только поверхности пленки (рисунок 13, точки 2) значение коэффициента теплоотдачи получается завышенным.

В шестой главе представлены результаты исследований процесса очистки 'газа от дисперсных частиц.

Общая эффективность очистки может быть представлена как аддитивная функция эффективностей сепарации на пленке и каплях:

л = 1 - О-ОО-л*). (19)

Для оценки эффективности сепарации частиц на пленку будем считать, что в результате турбулентного перемешивания концентрация дисперсной фазы вдали от стенок одинакова по сечению канала, а осаждение вблизи поверхности пленки определяется только турбулентной миграцией.

Пусть за время (И газ с аэрозольными частицами проходит путь йг=ту-сН (рисунок 14) и при этом концентрация частиц изменяется на ве-

\

/

\dz

Щ

D=2R

/

}dz

dr

личину йп. Тогда количество осевших частиц

е1Ы = - (20)

За время сИ стенки канала могут достичь только частицы, которые находились от нее на расстоянии не более с1г=щ-й1, т.е. на участке <1г на стенку осядут все частицы, находящиеся в объеме йУ скошенного полого конуса высотой 2йг с толщиной стенки йг. Считая, что йг«Я, получим

йЫ = п4У= п-2пЯ-йг-йг (21)

или после подстановки ¿г - ьи-сН и йг-и^сН:

с1Ы = 2кКпы)щ<И2. (22)

Приравняв правые части уравнений (21) и (22), учитывая, что получим

^ = (23)

п о

После интегрирования уравнения (23) с начальным условием п=п0 при

¿=0 в интервале от ¿=0 до ¿=¿7ш получим выражение для определения

ad

Рисунок 14 - Схема расчета сепарации частиц на пленке жидкости

численной концентрации частиц в газе на расстоянии L в виде

f 4 *

п = по ехр

Dw

\utdz

0

(24)

При ut ~ const для расчета эффективности сепарации мелких частиц

(рс„т+<16,6 ) на пленку жидкости получена зависимость

Чпл = 1 - еЩ -

AL щ

■ 1 - ехр\

-tr

(25)

4щ

О V») ' " Ч О "ср

Для крупных частиц (рСрТ+>16,6), скорость осаждения которых определяется только динамической скоростью газа 7-Ю, 20)т* при /?е^;=4-103^Ы05 для расчетов можно принять

(26)

где 5=0,136^0,160.

Поскольку оценочные формулы (25) и (26) получены для двух предельных случаев (мелких и крупных частиц) и, соответственно, для двух механизмов осаждения, то общее решение можно получить исходя из принципа аддитивности проскоков в виде

1пл

1 - ехр\

-a^L

w D

l-exd -BRegll8~

(27)

Для частиц любого размера существует определенная скорость газа, обес-

печивающая максимально возможную эффективность сепарации на пленку, которая зависит от плотности частиц и диаметра канала (рисунок 15).

Для расчета эффективности сепарации частиц на капли использовалась формула [Сугак Е.В.,1999]

3

-г^ —

% » 1 - ехр

Щ^С, о

2 иййк Ш7 Ч с

(28)

Эффективность осаждения на капли возрастает с уменьшением размера капель, увеличением их относительной скорости и доли уноса Ео (рисунок 16).

В работе представлены результаты экспериментальных исследований очистки воздуха от песка со средним размером частиц 236 мкм и дисперсных частиц сухих дрожжей (15,5 мкм). При сопоставлении расчетных и опытных значений общей эффективности очистки использовались, кроме того, известные данные по очистке воздуха от частиц окиси алюминия (1-3 мкм), сажи

0,8 0,6 0,4 0,2

ч ч 50

/ / ' 20 'и)

/ 5 /

/ / 3

и / 2 ----5 = 1 мкм

О 5 10 15 20 25 т, м/с

Рисунок 15 - Зависимость эффективности осаждения частиц на пленку жидкости от диаметра частиц и скорости газа £=50 мм, ¿/.0=50, рк=2650 кг/м3

1 - £=10%;

2 - £=25%;

3 - £=50%;

4 - £=80%;

5 - £=100%

/?ег-103

10 20 30 40

Рисунок 16 - Расчетная зависимость эффективности осаждения частиц на капли от критерия Рейнольдса газа и доли уноса жидкости 0=27 мм, ¿=0,76 м, рк =2650 кг/м3, Яе =7200

(5-500 мкм) и семян плауна (32 мкм).

С целью увеличения эффективности очистки газов от аэрозольных частиц в работе использовались распыление жидкости с помощью искусственной шероховатости на поверхности канала и создание условий для конденсации пара. Экспериментальные исследования показывают, что винтовая шероховатость и конденсационный эффект существенно увеличивают эффективность очистки, особенно при небольшой скорости потока (рисунок 17).

В седьмой главе представлены варианты конструкций пленочных трубчатых аппаратов для очистки промышленных газовых выбросов и результаты опытно-промышленных испытаний.

Разработана методика расчета аппарата, которая сводится к определению физических параметров потоков, вычислению гидродинамических, тепло- и массообменных характеристик, на основании которых рассчитывается длина труб аппарата из условия обеспечения заданных характеристик массообмена, теплообмена и эффективности очистки. Затем определяются основные технологические и конструктивные параметры аппарата, осуществляется подбор технологического оборудования. Приведен пример расчета промышленного аппарата для АО «Красноярский БХЗ».

В таблице 3 представлены результаты опытно-промышленных исследований очистки газовых выбросов известковой печи АО «Красноярский БХЗ». Изменение концентрация извести в воде до 20-50 г/л не оказывает существенного влияния на эффективность очистки газа. Установка винтовой шероховатости увеличивает эффективность пленочного аппарата.

Л.%

80

60 40 20

-с по 1,

—V / ■ ь—' о—

а/аш , я V1

1 /

/

! о -1,

□ -2

/ ш - 3

/

0 20 40 60 80 Де/Г10-3

Рисунок 17- Зависимость эффективности сепарации от критерия Рейнольдса газа: нисходящий прямоток, й—27 мм, ¿=1,3 м, сухие дрожжи, 6=1-5-100 мкм, 6ср=15,5 мкм, рк=1300 кг/м3, линия - расчет, точки — эксперимент: 1- без пара; 2- С„=2,4 кг/час; 3-винтовая искусственная шероховатость при й = 51 мм, /=1,5 м, /1=3 мм

Таблица 3 - Результаты опытно-промышленных испытаний аппарата для очистки дымовых газов известковой печи_

Наименование показателя до очистки после очистки эффектив ность, % Примечание

гладкая труба, ¿=102 мм, ¿=3 м Расход жидкости 3,5 м3/ ч, расход извести 0,5 кг на 50 л воды, ш =10 м/с

1. Концентрация пыли, мг/м3 2. Концентрация N02, мг/м3 3. Концентрация БОг, мг/м3 18 29 76 3,6 5 13 80 82,8 83

винтовая шероховатость (Н=3 мм, 8), <¿=102 мм, ¿=3 м

1. Концентрация пыли, мг/м3 2. Концентрация N02, мг/м3 3. Концентрация БО?, мг/м3 19 29 80 0,95 3 8 95 89,7 90,0

На основании полученных данных рассчитан промышленный пленочный трубчатый аппарат для очистки 30000 м3/ч газа известковой печи АО «Красноярский БХЗ», разработана технологическая схема (рисунок 18).

Проведены опытно-промышленные исследования процесса очистки воздуха от дрожжевой пыли в дрожжевом цехе АО «Красноярский БХЗ». Воздух подавался из выходного патрубка промышленного циклона. Результаты исследований представлены в таблице 4, схема - на рисунке 19.

Внедрение промышленного пленочного аппарата для очистки воздуха от дрожжевой пыли позволит провести полную очистку воздуха цеха.

Разработан вариант очистки отработанного газа из ферментера от частиц субстрата и углекислого газ в пленочном абсорбере при дисперсно-кольцевом режиме, внедрение которого исключит выброс загрязненного газа в атмосферу.

Рисунок 18 -Схема очистки дымовых газов известковой печи - абсорбер, 2 - сборник, 3 - насос, 4 - отстойник, 5 - гидроциклон, 6 - шламос-орни'к, 7 - вентилятор.

Таблица 4 - Результаты опытно-промышленных испытаний аппарата для очистки воздуха от дрожжевой пыли при ¿=51 мм, ¿=1,5 м._

Расход газа, до очистки, мг/л после очистки, мг/л эффектив ность, % Примечание

гладкая поверхность трубы Де=20000

1. 21,62 2. 172,8 20 21 11,6 6,3 58 70

винтовая шероховатость Я<?=20000

1. 21,62 2. 172,8 19 20 6 2 68 90 А=3 мм, б/Н-&

Конденсация пара (винтовая шероховатость) йе=20000 0/7=3 кг/ч Л=3 мм, з/Н=8

1. 21,62 2. 172,8 20 21 4 2,1 80 90

Для выявления наиболее экономичного промышленного аппарата для очистки газа известковой печи были рассмотрены два варианта с использованием, соответственно, пленочного трубчатого аппарата и скруббера Венту-ри. Вследствие низкой концентрации газовых выбросов равновесная концентрация, например, диоксида серы в суспензии составляет 3 Рисунок 19-Схема очистки воздуха от дрожжевой м.г/л, что требует ее боль-

пь,ли ших расходов на рециркуля-

1- абсорбер, 2- сборник, 3- насос, 4- вентилятор

цию, которая даже с учетом химической реакции (коэффицент усиления равен 1,4) составляет 80С м?/ч. Так как максимальная производительность одиночного скрубберг Вентури по жидкости не превышает 135 ж3/ч, то требуется установка, со стоящая, как минимум, из шести последовательно установленных скруббе ров с каплеотбойниками и теплообменником для охлаждения абсорбента общая масса которой в три раза больше массы пленочного трубчатого ап парата. Рассчитаны основные показатели установок, сравнительный анали: которых подтверждает целесообразность внедрения пленочного трубчатой: аппарата в промышленность.

Основные выводы

1. Предложены аппараты и технологические схемы для очистки промышленных газовых выбросов при химической и биохимической переработке древесины, обладающие высокой эффективностью, большой пропускной способностью по газу и жидкости, сравнительно малыми габаритными размерами.

2: Получены зависимости для определения гидродинамических параметров дисперсно-кольцевого режима течения газожидкостных потоков, доли уноса и средней толщины пленки жидкости, коэффициента гидравлического сопротивления, траекторий движения одиночной капли жидкости.

3. Предложен новый подход к расчету массопереноса при дисперсно-кольцевом режиме в условиях нисходящего и восходящего прямотока с учетом влияния капель жидкости. Получены зависимости для расчета основных характеристик массообмена в каплях, пленке жидкости и в газовой фазе, проведена оценка их влияния на эффективность процесса в целом.

4. Получены зависимости для расчета коэффициентов теплоотдачи в жидкости и в газе при дисперсно-кольцевом режиме течения в условиях нисходящего и восходящего прямотока.

5. Предложено уравнение для расчета эффективности сепарации аэрозольных частиц на пленку жидкости. Проведено сравнение и анализ опытных и расчетных значений общей эффективности улавливания при дисперсно-кольцевом течении. Установлено, что трубчатые пленочные аппараты при дисперсно-кольцевом режиме позволяют улавливать частицы с размером более 2 мкм с эффективностью 60-П00% при сравнительно низких энергозатратах и высокой производительности.

6. Предложена методика инженерного расчета пленочного трубчатого аппарата, разработан проект промышленного аппарата для очистки газа от газообразных и дисперсных примесей на АО «Красноярский БХЗ».

Основные условные обозначения

с - удельная теплоемкость, Дж/ (кг-К); концентрация, кг/я3; с*- равновесная концентрация, кг/м3; О, й - диаметр канала, м; йт- коэффициент молекулярной диффузии, .и2/с; с1к - диаметр капли, м, мкм; £ - ускорение свободного падения, м./с2; Е ■ доля уноса дисперсной фазы; I - длина, характерный размер, м; (2 - количество теп-па, Вт; Я - радиус канала, м; 5 - площадь поверхности частицы, м2; IV -объемный эасход, м3 / с; да, и - скорость газа, м/с; и.[= скорость пленки, м/с; х - концентрация сомпонента, кг/м3; а - коэффициент теплоотдачи, Вт/(м2-К); р - коэффициент лассоотдачи, м/с; Г - Сж/(л£)) - массовая плотность орошения, кг/(м-с); 5 - тол-цина пленки жидкости, м; т) - эффективность разделения; 0 = (у/^)'/3 - приведения толщина пленки, м; - коэффициент гидравлического сопротивления, теплопроводность, Вт/(м-К); ц - динамический коэффициент вязкости. Па с; интенсивность

переходов, с"1; v - кинематический коэффициент вязкости, л2/с; р - плотность, кг/м3; v касательное напряжение на межфазной поверхности, Я/ju2; т;- касательное напряжение на стенке, Н/м2. Индексы: e,g - газ; ж, I - жидкость; к - капля; d -дисперсный состав; s- поверхность. Безразмерные комплексы и критерии подобия Nu' = сс5/Х - модифицированный критерий Нуссельта; Nu = ad/X - критерий Нус-сельта; Re = 4Г/ v - критерий Рейнольдса для пленки; Reg= wd/- критерий Рей-нольдса газа; Reg0 = (w- щ) d/vg - относительное число Рейнольдса газа; Sc = )i/(pDm) - критерий Шмидта; Sh - ß5/Dm - пленочный критерий Шервуда; Shg -$d/Dm - критерий Шервуда; Pr= v/а- критерий Прандтля, We- критерий Вебера. Основное содержание диссертации опубликовано в следующих работах

1. Житкова Н.Ю., Воинов H.A., Коновалов Н.М. Исследование массоотдачи в пленке при восходящем и нисходящем прямотоке // Проблемы химико-лесного комплекса: Межвуз.сб.науч.тр. - Красноярск, 1996. - С. 17.

2. Житкова Н.Ю., Воронин С.М.,Коновалов Н.М..Воинов H.A. Расчет гидродинамических параметров в условиях вертикального прямоточного движения газа.- Красноярск: Сиб.гос.технологич.ун-т, 1997.- 25 е.- Деп. в ВИНИТИ 10.04.97, №1160-В97.

3. Воронин С.М.,Житкова Н.Ю.,Воинов H.A. Экологически чистая технология выращивания микроорганизмов// Эколого-экономические проблемы лесного комплекса: Межвуз.сб.науч.тр. - СПб, 1997.- С.114-116.

4. Житкова Н.Ю., Воронин С.М., Войнов H.A. Снижение вредных выбросов биохимического завода при получении фурфурола // Экологические проблемы Красноярского края: Межвуз.сб.науч.тр. - Красноярск, 1997. - С. 22-23.

5. Житкова Н.Ю., Войнов H.A., Николаев А.Н., Буйко Д.В. Экологически чистая технология выращивания кормового белка / / Сырьевые ресурсы Нижнего Приангарья; геология, технология добычи и переработки, инвестиции: Сб.докл.научно-практич.конф. - Красноярск, 1997.- С. 291-295.

6. Житкова Н.Ю., Николаев А.Н., Коновалов Н.М., Войнов H.A. Расчет гидродинамических параметров пленочных выпарных аппаратов// Машины и аппараты целлюлозно-бумажного производства: Межвуз.сб.научн.тр.- СПб, 1997,-С.98-102.

7. Житкова Н.Ю., Войнов H.A., Николаев А.Н. Расчет средней толщины пленки при нисходящем прямотоке / / Тез.докл.научно-практич.конф. «Проблемы химико-лесного комплекса» .-Красноярск -1997, С.80-81.

8. Сугак Е.В., Войнов НА., Житкова Н.Ю. Расчет полей скоростей закрученного потока газа.- Красноярск: Сиб.гос.технологич.ун-т, 1998.- 22 е.- Деп.в ВИНИТИ 25.02.98, № 529-В98.

9. Сугак Е.В., Житкова Н.Ю., Войнов H.A. Комплексная очистка промышленных Газов от газообразных и дисперсных примесей // Перспективные материалы, технологии, конструкции: Сб.научн.тр. Вып.4.- Красноярск, 1998,- С. 765-769.

10. Сугак Е.В., Войнов H.A., Житкова Н.Ю. Движение одиночной частицы в турбулентном газовом потоке.- Красноярск: Сиб.гос.технологич.ун-т, 1998.- 32 с,-Деп.в ВИНИТИ 09.07.98, № 2179-В98.

11. Сугак Е.В., Войнов Н. А., Степень Р. А., Житкова Н.Ю. Очистка промышленных газов от газообразных и дисперсных примесей / / Химия растительного сырья. - 1998. - Т.2, № 3,- С.21-34.

12. Житкова Н.Ю. Воронин С.М., Войнов H.A., Николаев H.A. Очистка газовых выбросов в пленочном аппарате при нисходящем прямотоке// Машины и

аппараты целлюлозно-бумажного производства: Межвуз.сб.научн.тр.- СПб, 1998,- С.146-151.

13. Житкова Н.Ю., Шадрина O.A., Войнов H.A. Очистка газовых выбросов в пленочном аппарате при нисходящем прямотоке// Непрерывное экологическое образование: Межвуз.сб.научн.тр. - Красноярск, 1998, С. 78-79.

14. Житкова Н.Ю., Войнов А.Н., Николаев А.Н. Расчет коэффициента гидравлического трения при нисходящем прямотоке// Проблемы химико-лесного комплекса: Межвуз.сб.научн.тр. - Красноярск, 1998. - С. 90.

15. Житкова Н.Ю., Козленко П.Б., Войнов H.A., Набиева A.A. Исследование массоотдачи в газовой фазе при пленочном течении// Проблемы химико-лесного комплекса: Межвуз.сб.научн.тр. - Красноярск, 1998. - С. 104.

16. Житкова Н.Ю., Кузнецов Г.А., Мишина JI.A., Войнов H.A. Исследование теплообмена в пленке жидкости при нисходящем прямотоке// Проблемы химико-лесного комплекса: Межвуз.сб.научн.тр.- Красноярск, 1998. - С. 105.

17. Житкова Н.Ю. Войнов А.Н., Кузнецов Г.А, Войнов H.A. Исследование очистки воздуха от частиц кормового белка в пленочном аппарате/ / Проблемы химико-лесного комплекса: Межвуз.сб.научн.тр,- Красноярск, 1998. - С. 106

18. Житкова Н.Ю., Сугак Е.В. Вероятностно-стохастическое моделирование процессов в гетерогенных дисперсных системах / / Проблемы химико-лесного комплекса: Межвуз.сб.научн.тр.- Красноярск, 1998. - С. 89

19. Сугак Е.В., Житкова Н.Ю. Расчет центробежного разделения газодисперсных систем с учетом турбулентного перемешивания // Машины и аппараты целлюлозно-бумажного производства: Межвуз.сб.научн.тр.- СПб, 1998,- С.142-146.

20. Сугак Е.В., Житкова Н.Ю. Расчет центробежного разделения газодисперсных систем с учетом вторичного уноса дисперсной фазы //// Машины и аппараты целлюлозно-бумажного производства: Межвуз.сб.научн.тр.- СПб, 1998.- С.157-161.

21. Житкова Н.Ю., Сугак Е.В., Войнов H.A. Исследование эффективности очистки газовых выбросов в пленочном аппарате / / Непрерывное экологическое образование и проблемы региональной экологии: Межвуз. сб.науч.тр. -Красноярск, 1999. - С.146-148.

22. Житкова Н.Ю., Войков H.A. Эффективность очистки промышленных газов в дисперсно-кольцевом потоке// Достижения науки и техники - развитию сибирских регионов: Сб. докл. Всеросс.научно-практич.конф. - Красноярск, 1999. С.116.

23. Сугак Е.В., Житкова Н.Ю., Войнов H.A. Очистка промышленных газов в дисперсно-кольцевом потоке при переработке растительного сырья// Вестник СибГТУ. - 1999. - №1. - С.127-136.

24. Сугак Е.В., Войнов H.A., Житкова Н.Ю., Равновесные траектории аэрозольных частиц в вертикальных турбулентных газовых потоках// Вестник СибГТУ. - 1999. 2. - С.107-115.

25. Житкова Н.Ю., Сугак Е.В., Войнов А.Н., Войнов H.A. Массообмен при дисперсно-кольцевом режиме течения// Машины и аппараты целлюлозно-бумажного производства: Межвуз.сб.научн.тр.- СПб, 1999,- С.111-115.

26. Сугак Е.В., Войнов H.A. Житкова Н.Ю. Расчет полей скоростей газа в турбулентном закрученном потоке / / Методы кибернетики химико-технологических процессов: Сб.докл. V-ой Международной научной конф,-Казань, 1999,- С. 129-131.

27. Пат.2138315 Россия. МКИ BOI D 3/28. Насадка пленочного трубчатого аппарата/Воинов H.A., Сугак Е.В., Житкова Н.Ю. -№ 98107462. Заявл. 13.04.98; Опубл. 27.09.99. Бюл. № 27. 8 с.

Подписано в печать 31.05.2000. Сдано в производство 31.05.2000. Формат 60x84 1/16. Усл. печ. л. 1,0. Тираж 100 экз. Изд. № 104. Заказ. № 1174. . Лицензия ЛР № 020346 20.01.1997 г_

Редакционно-издательский отдел СибГТУ. 660049, г. Красноярск, пр. Мира, 82. тип. СибГТУ

Основные условные обозначения.

Введение.

1. Основные проблемы очистки промышленных газов от аэрозольных частиц и газообразных компонентов.

1.1 Газовые выбросы предприятий химической и биохимической переработки древесины.

1.2 Методы и средства очистки отходящих газов от газообразных компонентов.

1.3 Аппараты мокрой очистки промышленных выбросов.

2. Методы исследования.

3 Гидродинамика пленочного дисперсно-кольцевого течения.

3.1 Исследование режимов течения.

3.2 Исследование газодисперсного потока.

3.2.1 Анализ известных данных.

3.2.2 Расчет уноса жидкости.

3.2.3 Расчет капель в ядре потока при дисперсно- \ кольцевом режиме.

3.2.4 Уравнение движения одиночной капли жидкости и его анализ.

3.3 Расчет средней толщины пленки.

3.3.1 Анализ известных данных.

3.3.2 Обсуждение результатов исследований.

3.4 Расчет коэффициента гидравлического сопротивления на межфазной по верхности.

3.4.1 Анализ известных данных.

3.4.2 Расчет коэффициента гидравлического сопротивления.

4 Массообмен при восходящем и нисходящем дисперснокольцевом режиме.

4.1 Анализ известных данных массоотдачи в жидкой фазе.

4.1.1 Массоотдача в турбулентной пленке.

4.1.2 Массоотдача в каплях жидкости.

4.2 Обсуждение экспериментальных данных.

4.2.1 Массоотдача в пленке жидкости.

4.2.2 Массоотдача в каплях жидкости.

4.2.3 Массообмен в газовой фазе.

5 Исследование теплообмена при дисперсно-кольцевом режиме

5Л Анализ известных данных.

5.2 Обсуждение экспериментальных данных.

5.2.1 Теплоотдача в пленке жидкости.

5.2.2 Теплоотдача от пленки жидкости к газу.

6 Исследование очистки газа от аэрозольных частиц.

6.1 Анализ эффективности осаждения частиц на пленку жидкости.

6.1.2 Расчет эффективности осаждения частиц на пленку.

6.2 Анализ эффективности осаждения частиц на капли.

6.3 Результаты экспериментальных исследований.

7 Результаты опытно-промышленных исследований.

7.1 Расчет и конструирование пленочных аппаратов.

7.2 Исследования очистки дымовых газов известковой печи.

7.3 Исследование очистки воздуха от дрожжевой пыли.

7.4 Очистка отработанного воздуха из ферментера.

7.5 Сравнение показателей промышленных установок.

Защита окружающей среды от вредных выбросов является острейшей проблемой современности. При общей массе атмосферы 5,3-10 15 т в нее ежегодно поступает около 30 млрд.т газов и аэрозолей [1, 2]. Мировые I расходы на охрану окружающей среды, составляющие 29,8 млрд. долл./год, соизмеримы с величиной экологического ущерба [3]. Основными источниками загрязнения атмосферного воздуха являются промышленные предприятия, транспорт, тепловые электростанции. Из всего количества загрязняющих веществ, выброшенных в атмосферу, около 90 % составляют газообразные вещества, оставшиеся 10 % - твердые частицы и аэрозоли [4]. Загрязнение атмосферы за счет газообразных и твердых выбросов сопровождается прямым или косвенным вредным воздействием на жизнь и здоровье человека, биосферу, природные ресурсы, здания и строительные материалы, металлические конструкции. Это приводит к росту экономических затрат" за счет увеличения заболеваемости, сопровождаемой повышенным потреблением фармацевтических средств, вредного воздействия на процессы вегетации, снижения воспроизводства лесов и урожайности сельскохозяйственных культур, ускорения коррозии металлов и увеличения стоимости их защиты, сокращения срока службы зданий, разрушения исторических памятников и т.д. Помимо материальных потерь, загрязнение атмосферы промышленными выбросами оказывает отрицательное воздействие на психическое состояние человека, ухудшаются необходимые жизненные условия. Это приводит к миграции населения, сложности поддержания достаточного количества работающих в регионах с высокой степенью загрязнения атмосферы [4]. Возрастает количество таких заболеваний,^ как катары верхних дыхательных путей, бронхиты, аллергии, лейкозы, нервно-психические расстройства, рак, потеря памяти и др. [5, 6]. В связи с этим возникает необходимость расширения мероприятий по ликвидации загрязнения атмосферного воздуха, повышению качества очистки промыш7 ленных выбросов до уровня предельно допустимых концентраций вредных веществ [7, 8, 9].

Снижение выбросов в развитых странах осуществляется двумя основными путями: совершенствованием технологических процессов и модернизацией схем очистки на основе высокоэффективных аппаратов. Реализация первого из них требует существенных капитальных затрат и носит долговременный характер, поэтому для большинства действующих производств снижение выбросов практически осуществляется на основе использования новых и модернизации существующих аппаратов и схем очистки.

В работе рассмотрены вопросы, связанные с очисткой промышленных выбросов предприятий химической и биохимической переработки древесины. Сложность организации очистки выбросов на предприятиях указанного профиля заключается в необходимости одновременного удаления из боль-4 ших объемов выбросов газообразных и дисперсных (твердых или жидких) компонентов при поддержании оптимальной температуры процесса при низких концентрациях удаляемых компонентов.

Сравнительный анализ известных методов очистки, используемых на предприятиях, показывает, что для осуществления комплексной очистки газа наиболее эффективен абсорбционный (мокрый способ). Мокрая очистка не требует предварительной промывки газов, применения дорогостоящих катализаторов или адсорбентов, позволяет одновременно очистить выбросы от газообразных и дисперсных включений при требуемом температурном режиме.

Традиционно применяемое для абсорбционной очистки газов обору-ч дование барботажного, насадочного, распыливающего типов обладает низкой пропускной способностью по газу и жидкости, что связано с малыми I значениями предельно допустимых скоростей газа (0,5-1,5 м/с). В указанных аппаратах при больших скоростях газа наблюдается режим «захлебывания» и поэтому увеличение производительности возможно лишь за счет увеличения габаритных размеров аппаратов, что, в свою очередь, приводит 8 к резкому увеличению затрат на их изготовление, монтаж и транспортировку. Кроме того, в аппаратах большого диаметра практически невозмож-^ но обеспечить равномерное распределение жидкой фазы по сечению, что является причиной снижения эффективности очистки. I

Решение проблемы очистки больших объемов газовых выбросов от вредных газообразных и дисперсных примесей возможно в результате применения дисперсно-кольцевого режима, который реализуется в трубчатых пленочных аппаратах. В этом случае обеспечиваются высокие коэффициенты массо- и теплопередачи, сравнительно низкие затраты энергии на транспортировку газа и жидкости, широкий диапазон устойчивой работы, развитая поверхность и большое время контакта, установки имеют сравнительно небольшие габариты и позволяют обеспечить высокую эффективность очистки газов как от дисперсных частиц, так и от газообразных примесей. В пленочных аппаратах легко решается проблема масштабного4 перехода и результаты, полученные в лабораторных условиях на одиночном элементе, могут быть перенесены на промышленный аппарат.

Однако, использование пленочных аппаратов, работающих в дисперсно-кольцевом режиме, сдерживается отсутствием научно-обоснованного метода их расчета, что связано с разрозненностью имеющихся экспериментальных данных, сложностью гидродинамических и теп-ло-массообменных процессов, отсутствием систематических данных по улавливанию дисперсных частиц. Все это вызвало необходимость всестороннего исследования закономерностей гидродинамики, тепло- и массооб-мена', эффективности улавливания дисперсных частиц в пленочных аппаратах при дисперсно-кольцевом режиме. \ 9

Выводы по главе 7

Предложены конструктивные варианты пленочных аппаратов для очистки газа и методика их расчета, разработан промышленный вариант абсорбера.

Рассмотрены известные способы абсорбции газовых выбросов различными поглотителями, установлено, что наиболее перспективным является известковый метод очистки.

Представлены результаты опытно-промышленных испытаний очистки газовых выбросов известковой печи, воздуха дрожжевого цеха и выявлены, основные технологические параметры процесса.

Разработаны принципиальные схемы очистки: дымовых газов от газообразных и дисперсных включений, воздуха от дрожжевой пыли, отработанного воздуха из ферментера от продуктов метаболизма и частиц субстрата.

Проведено сравнение показателей промышленных вариантов абсорберов, которое показало высокую эффективность использования пленочных аппаратов.

152

Заключение I I

1. Предложены аппараты и технологические схемы для очистки промышленных газовых выбросов при химической и биохимической переработке древесины, обладающие высокой эффективностью, большой пропускной способностью по газу и жидкости, сравнительно малыми габаритными размерами.

2. Получены зависимости для определения гидродинамических параметров дисперсно-колоцевого режима течения газожидкостных потоков, доли уноса и средней толщины пленки жидкости, коэффициента гидравлического сопротивления, траекторий движения одиночной капли жидкости.

3. Предложен новый подход к расчету массопереноса при дисперсно-кольцевом режиме в условиях нисходящего и восходящего прямотока с учетом влияния капель жидкости. Получены зависимости для расчета основных характеристик массообмена в каплях, пленке жидкости и в газовой фазе, проведена оценка их влияния на эффективность процесса в целом.

4. Получены зависимости для расчета коэффициентов теплоотдачи в жидкости и в газе при дисперсно-кольцевом режиме течения в условиях нисходящего и восходящего прямотока.

5. Предложено уравнение для расчета эффективности сепарации аэрозольных частиц на пленку жидкости. Проведено сравнение и анализ опытных и расчетных значений общей эффективности улавливания при дисперсно-кольцевом течении. Установлено, что трубчатые пленочные аппараты при дисперсно-кольцевом режиме позволяют улавливать частицы с размером более 2 мкм с эффективностью 60+100% при сравнительно низких энергозатратах и высокой производительности.

6. Предложена методика инженерного расчета пленочного трубчатого аппарата, разработан проект промышленного аппарата для очистки газа от газообразных и дисперсных примесей на АО «Красноярский БХЗ». I

153

1. Бурмистров Е.Г., Курников A.C. Перспективные технологические схемы// Экология и промышленность России.- 1997.-№ 7,- С.8-11.

2. Циганков А.П., Балацкий О.Ф., Сенин В.Н. Технический прогресс химия -окружающая среда.- М.: Химия, 1979.-296 с.

3. Техника окружающей среды Торошечников, Л.И. Родионов, Н.В. Кельцев и др., М.: Химия, 1981.-368 с.

4. Бретшнайдер Б., Курфюст И. Охрана воздушного бассейна от загрязнений: технология и контроль,- Л.: Химия, 1989,- 288 с.

5. Родионов А.И., Кельцев А.И., Клушин В.Н. Охрана природы: Учебное посо-бие.-М.: МХТИ им. Д.И. Менделеева, 1978.-80 с.

6. Ревич Б.А. Атмосферный воздух и здоровье населения России//Экология и промышленность России.-1997.-№2.-С.11-15.

7. Поэтапная экологизация промышленных предприятий на основе эффективных методов энергосбережения/ Д.Г. Закиров, Л.Ф. Дружинин, А.И. Ощепков//Экология и промышленность России.-1997.- №4.-С.12-15.

8. Тищенко Н.Ф. Охрана атмосферного воздуха. Расчет содержания вредных веществ и их распределение в воздухе,- М.: Химия, 1991.- 368 с.

9. Разработка нормативов ПДВ для защиты атмосферы: Справ. / Шаприцкий В.Н. М.: Металлургия, 1990. - 416 с.

10. Государственный доклад «О состоянии окружающей природной среды Красноярского края в 1997 году».- Государственный комитет по охране окружающей среды Красноярского края,- Красноярск, 1998. 120 с.

11. Очистка и рекуперация промышленных выбросов / Максимов В.Ф., Вольф И.В., Винокурова Т.А. и др. М.: Лесная промышленность. - 1989.-416 с.

12. Вавилин O.A. Анализ источников загрязнения атмосферы, окружающей спирто-дрожжевые и дрожжевые гидролизные заводы // Гидролизная и лесохимическая промышленность. 1986. - №7. - С.7-8.

13. Очистка газов в химической промышленности. Процессы и аппараты/ Бала-беков О.С., Балтабаев Л.Ш.- М.: Химия, 1991 г.- 256 с.

14. Справочник лесохимика/ C.B. Чудинов, А.Н.Трофимов, Г.А.Узлов и др., М.: Лесн. пром-сть, 1987.-272 с.

15. Технология лесохимических производств: Учебник для вузов / Выродов В.А., Кислицын А.Н., Глухарева М.И. и др.- Лесная промышленность, 1987.-352 с.

16. Братчиков Г.Г. Очистка газовых выбросов в целлюлозно-бумажной промышленности,- М.: Лесн. Пром-сть, 1989.-256 с.

17. Вавилин O.A. Источники выделения вредных веществ в атмосферу фурфу-рольно-(ксилозно)-дрожжевых заводов / / Гидролизная и лесохимическая промышленность;- 1986.-№7.-С.10-11.

18. Холькин Ю.И. Технология гидролизных производств.- М.: Лесн. пром-сть, 1989.-496 с.

19. Каменный В.И. Проблемы экологии и эффективность гидролизного производства/ /Гидролизная и лесохимическая промышленность.-1991,- №2.-С.1-4.

20. Инженерная экология в спиртовой промышленности/Б.А.Устинников, А.П. Саввина и др.//Инженерная экология.-1996,- №4.-С,119-123.

21. Очистка технологических газов/Под ред. Т.А. Семеновой и И.Л.Лейтеса.- М.: Химия, 1977.-488 с.

22. Родионов А.И. и др. Техника защиты окружающей среды.М.: Химия, 1989. 360 с.154

23. Быстров Г.А., Гельперин В.M., Титов Б.Н. Обезвреживание и утилизация отходов в производстве пластмасс. Л.: Химия, 1977.- 266 с.

24. Перчугов Г.Я., Бобров О.Г. Биохимическиме методы газоочистки/ /Промышленная и санитарная очистка газов. Сер. ХМ-14. 1986. - 22 с.

25. Кузнецов И.Е., Троицкая Т.М. Защита воздушного бассейна от загрязнения вредными веществами химических предприятий.-М.: Химия, 1979.-344 с.

26. А.с. 1142151 СССР, МКИ BOI D53/34, COI В17/60. Способ очистки газов от окислов серы/ В.И. Крыленко., С.М. Белоконь, JLВ.Бондарь и др. (СССР)- № 2328302/23-26; Заявл. 27.02.76; Опубл. 1985, Бюл. №8.

27. Ellison W., Kutemeyer Н.М. New developments advance forced-oxidation FGD//Power.-1983.-Vol. 127, №2.-P.43-45.

28. Hoîfman D.C. Th;osorbic lime for FGD processes// Mining Eng.- 1981.- Vol. 33. №11. - P. 1628-1631.

29. Absorption oi sulîur dioxide in calcium hydroxide solutions//Ind. and Eng. Chem. Fundam.- 1984,- Vol.23, №3.-P.370-373.

30. Бескровный B.E., Перфильев Г.В., Шишмарев В.Г. Очистка газов от локсидов серы суспензией клинкерной пыли / / Цв. Металлургия.-1986.-№5.-С.34-35.

31. Заявка 3326493 ФРГ, МКИ BOI D 53/34. Способ очистки дымовых газов путем промывки охлаждающим агентом, содержащим соединения щелочных или щелочноземельных металлов/ РЖХ

32. А.с. 1491554 СССР, МКИ BOI D 53/34. Способ очистки запыленных газов от сернистого ангидрида/ Н.Н. Треущенко и Е.А.Орлов (СССР). №4256882/23-26; Заявлено 03.06.87; Опубл. 07.07.89. Бюл.№12,- 4 с.

33. Neumann U. Das Wellman-Lard-Verïahren //Staub-Reinhalt.-1985.-Bd 45, №9.-S. 41-45

34. Заявка 56-24029 Япония, МКИ BOI D 53/34, BOI D 53/18. Сероочистка отходящих газов/ РЖ X, 1982, 2И 594.

35. Заявка 57-207530 Япония, МКИ BOI D 53/34. Жидкостная десульфуризация газов сгорания/ РЖ 85, 1984, 7.85.80П.

36. Заявка 3418226 ФРГ, МКИ BOI D 53/34, BOI D 53/14. Способ обессерива-ния газов / РЖ X, 1986, 20И 547 П

37. Пат. 373226 Австрия, МКИ COI F 5/00; BOI D 53/34. Способ очистки отходящих агзов от сернистых соединений/ РЖ X, 1984, 14 И 478П.

38. Пат. 210216 ГДР, МКИ BOI D 53/34. Способ удаления соединений серы и з дымового газа/ РЖ X, 1985, 6И 544П.

39. Пат. 239948 ГДР, МКИ BOI D 53/34. Способ обессеривания отходящих газов/ РЖХ, 1987, 10И 669П.

40. Пат. 82661 СРР, МКИ BOI D 53/34. Извлечение ди- и триоксида серы из газов/РЖХ, 1986, 5И 684П.

41. Пат. 427745 США, МКИ COI В 17/00. Мокрый процесс обессеривания дымовых газов/РЖ X, 1982, 7И 631 П.

42. Пат. 432010 США, МКИ COI F 7/10; COI F 7/76. Десульфуризация топочных г^зов/ РЖ X, 1984, 1И 485 П.

43. Пат. 57-52852 Япония, МКИ BOI D 53/34, COI F 11/46. Процесс мокрой очистки отходящих газов от окислов серы/ РЖ X, 1984, 14 И 479П.

44. Rauchgasentschwefelung durch physikalische Absorption /Desorptoin/ Wasser, Luit und Betr.- 1986. №3.-S. 40-42.

45. A.c. 912237 СССР, МКИ BOI D 53/34. Способ очистки отходящих газов от двуокиси серы / А.В. Гладкий, В.В. Говоров (СССР).-№ 2946105/23-26. Заявл. 26.06.80; Опубл. 1982. Бюл.№10,- 6 с.

46. А.с.1057083 СССР, МКИ BOI D 53/34. Способ очистки горячих газов от двуокиси серы / В.Д. Линев, Н.П. Кузнецов, Е.А. Орлов и др. (СССР).-№ 3454877/23-26. Заявл. 21.06.82; Опубл.1983. Бюл.№ 44,- 6 с.155

47. Заявка 2459071 Франция, МКИ BOI D 53/34. Процесс удаления S02 из дымовых газов с помощью водного раствора неорганической гидроокиси/ РЖ X, 1982, 4И 632 П.

48. Заявка 3237388 ФРГ, МКИ BOI D 53/34. Способ удаления S02 из дымовых газов/ РЖ X, 1985, Ш 453П.

49. Заявка 3345056 ФРГ, МКИ BOI D 53/34. Процесс удаления S02 из дымовых газов в противотоке/ РЖ X, 1986, 7И 548 П.

50. Заявка 3445163 ФРГ, МКИВ01 D 53/34. Способ удаления S02 из отходящих газов/ РЖ X, 1987, ЗИ 598 П.

51. Пат. 1592338 Великобритания, МКИ BOI D 53/34. Способ очистки дымовых газов от S02/ РЖ X, 1982, ЗИ 602П.

52. Пат. 160736 ГДР, МКИ BOI D 53/34. Способ абсорбции S02 из отходящих газов/ РЖ X, 1984, 16И 488 П.

53. Заявка 3343962 ФРГ, МКИ BOI D 53/34. Способ удаления S02 из дымовых газов/РЖ X, 1986, 7И 515П.

54. Пат 213358 ГДР, МКИ BOI D 53/34. Способ абсорбции S02 из отходящих аг-зов/ РЖ X, 1985, 13И 537П

55. Пат. 4337231 США, МКИ COI В 17/00. Удаление S02 из отходящих дымовых газов/ РЖ X, 1983, 16И 642П.

56. Пат. 4367205 США МКИ COI D 17/00. Очистка дымовых газов от S02/ РЖ X, 1983, 16И 642П.

57. Пат. 4387037 США, МКИ COI В 17/48; BOI D 53/34. Очистка газа от S02/ РЖ X, 1984, 4И 610П.

58. Пат. 4389383 США, МКИ COI В 17/00. Регенеративный процесс очистки отходящих газов от S02/ РЖ X, 1984, 2И 542П.

59. Пат. 4529574 США, МКИ BOI J 8/00. Процесс для удаления двуокиси серы из газа/ РЖ X, 1986, 13И 628П.

60. Пат. 4578257 США, МКИ COI В 17/00. Процессе удаления двуокиси серы из отходящих газов/РЖ X, 1986, 21И 549П.

61. Absorbtion of sulfur dioxide in citric acid-sodium citrate buffer solutions/ Dutta B.K., Basu R.K.< Pandit F., Ray P.// World Songr. 3. Chem. Eng. Tokyo, Sept. 21-25, 1986.- S.l, s.a.- Vol.2.-P.689-692 '

62. Erga O. S02 recovery by means of adipic acid buffers//Ind. And Eng. Chem. Fundam.-1986.-Vol.25, №4. P. 69.

63. New S02 cleanup method uses H202//Chem. And Eng. News.-1987.-Vol.65, №20.-P.20-21.

64. Saubere sache- die Saure//Energie.-1987.-Bd 39. № 6.-S. 40.

65. A.c. 1707822 Россия, МКИ BOI D 53/34. Способ очистки горячих дымовых газов от окислов серы / Я.М. Визель , И.К. Ермолаев, В.Г. Липович (Россия).-№ 4411834/26. Заявл. 15.04.88; Опубл. 15.05.94. Бюл.№9,- 6 с.

66. Пат. Франции № 95415, МКИ BOI D 53/00. 1970

67. Bengtsson S. Net-dry flue gas desulphurization// ASEA Journal.-1987.-Vol. 60, №2.-P.4-7.

68. A.c. 61922 СССР, МКИ BOI D 53/34. Способ очистки дымовых газов от сернистого ангидрида/ И.А.Аладжайлов, А.П.андрианов и др. (СССР).- №26388; Заявлено 2.09.39. С.2.

69. Попов С.А. Разработка методов очистки отходящих газов от диоксида серы суспензиями оксидов марганца: Автореф. дис. канд. техн. наук: Моск. хим.-технол. Инт. М„ 1983. - 18 с.156

70. Фарберова Е.А., Волохин В.В., Козлов В.А. Поглощение сернистого ангидрида оксидами магранда//Изв. АН ТССР. Сер. физ.-техн., хим. и геол. Наук,- 1985,- №4.-С. 50-55.

71. A.c. 1372704 СССР, МКИ BOI D 53/34. Абсорбент для очистки газа от сернистых соединений/ М.М. Мухтаров, Г.А. Агеев (СССР)- №4096825/23-26; Заявлено 24.06.86.-4 с.

72. A.c. 1386261 СССР, МКИ BOI D 53/34. Способ очистки воздуха от диоксида серы./ Г.В. Петрищева, Ю.М.Шиндлер и др. (СССР).-№4096001/23-26 ; Заявлено 23.06.84; Опубл.07.04.88.Бюл. № 13. 6 с.

73. A.c. 1087163 СССР, МКИ BOI D 53/34. Способ очистки газов от диоксида серы/ А.В.Гладкий, А.И.Родионов, С.П. Попов (СССР).-№2728831/23-26; Заявлено 28.01.83. Опубл. 23.04.84. Бюл.№21.

74. A.c. 1563742 СССР, МКИ BOI D 53/34. Способ очистки дымовых газов от диоксида серы и твердых дисперсных частиц/ Ш.Н.Ангуладзе, В.Н. Гаприндашвили, В.Д. Эристави (СССР).- № 4401981 /31-26; Заявлено 13.01.88; Опубл. 15.05.90. Бюл. №18.- 4 с.

75. A.c. 1457206 СССР, МКИ BOI D 53/34. Раствор для очистки газов от диоскисда серы/ В.А. Голодов, Л.В.Кашникова и др. (СССР).-№1457206. Заявл. 05.03.97.-6 с.

76. A.c. 835478 СССР, МКИ BOI D 53/34. Способ очистки газа от сернистых соединений/ М.М. Мухтаров, Г.А. Агаев и др. (СССР).-№4096826/23-26. Заявл. 26.06.86.-4 с.

77. A.c. 1174066 СССР, МКИ BOI D 53/34. Реагент для поглощения двуокиси серы/ В.А. Завольский, А.А.Ляпкин и др. (СССР).-№ 3653568/23-26. Заявл. 17.10.83; Опубл. 23.08.85. Бюл. № 31,- 10 с.

78. A.c. 1650223 СССР, МКИ BOI D 53/34. Способ очистки газов от сернистого ангидрида/ В.Н. Антонова, A.B. Гладкий, Г.И. Ладыгина и др. (СССР).-№4612449/26. Заявл. 02.12.88,- 4 с.

79. Пат.2042404 Россия. МКИ BOI D 53/34. Способ обработки отходящих газов и устройство для его осуществления /Хоговенс Гроел Б.В. (Росссия).-№ 5010123/26. Заявл. 06.11.91; Опубл.27.08.95. Бюл.№24,- 10 с.

80. A.c.1792341 СССР, МЩ4-В01 D 53/34. Способ очистки дымовых газов от вредных примесей / Ф.В. Нийгер, В.Г. Тарасов (СССР).-№ 4865582/26. Заявл. 12.09!90; Опубл.30.01.93. Бюл.№ 4,- 8 с.

81. A.c. 738645 СССР, МКИ BOI D 53/14. Способ очистки отходящих агзов от кислых компонентов/ № 2492140/23-26; Заявл. 01.06.77; Опубл. 1980, Бюл. № 21,- 4 с.

82. A.c. 1060208 СССР, МКИ BOI D 53/34. Способ очистки газов от сернистого ангидрида/ A.B. Курочкин, Ю.И. Муринов и др. (СССР).-№ 3476659/23-26. Заявл. 29.07.82; Опубл.1983. Бюл.№ 46,- 5 с.

83. A.c. 1230651 СССР, МКИ BOI D 53/34. Способ очистки газов от сернистого ангидрида/ A.B. Курочкин, Ю.И. Муринов, O.A. Колядина и др. (СССР).-№ 3725283/23-26. Заявл. 16.02.84; Опубл.1986. Бюл.№ 18,- 6 с.

84. Заявка 3415150 ФРГ, МКИ BOI D 53/34, BOI D 53/14 Способ одновременной очистки дымовых газов от SO2 и Nox/ РЖ X, 1986, 19И 506П.

85. Заявка 3419611 ФРГ, МКИ BOI D 53/34, cOI В 21/02. Одновременная очистка от SO2 и Nox отходящих дымовых газов/ РЖ X, 1986, 22И 617П.

86. Заявка 3429663 ФРГ, МКИ BOI D 53/34, BOI D 53/14. Одновременная очистка отходящих дымовых газов от Nox и S02/ РЖ X, 1986, 22И 616П.

87. Заявка 3531397 ФРГ, МКИ BOI D 53/34. Способ одновременного удаления S02 и Nox с выделением элементарной серы/ РЖ X, 1988, 2И 666П.

88. Заявка 3542907 ФРГ, МКИ BOI D 53/34. Способ одновременного удаления S02 и Nox из отходящих дымовых ¡газов/ РЖ X, 1988, 6И 599П.

89. Пат. 4334639 США, МКИ BOI D 53/34. Процесс очистки газа от SOx и Nox/ РЖ X, 1983, ЗИ 569П.

90. Пат. 56-9125 Япония, МКИ BOI D 53/34. Удаление из отходящих газов окислов азота и серы/ РЖ X, 1982, ЗИ 626П.157§3. Hess G., Fauth P. Saurer Segen//Energie (BRD).- 1985.- Bd 37, № 9,- S. 47-48.

91. Hess Y. Simultanverfahren zur Entschwefelung und Entstickung/ / Umweltam-gazin.- 1987.-Bd. 16, N 1,- S. 28-29.

92. A.c. 1479086 СССР, МКИ BOI D 53/34. Способ очистки электролизных газов от хлора/ И.Х. Маркин, Н.Л. Балеев(СССР).-№ 4302716/23-26. Заявл. 31.08.87; Опубл. 15.05.89. Бюл.№18.- 4 с.

93. A.c. 1660272 СССР, МКИ BOI D 53/34. Способ очистки газов от хлора и хлористого водорода/ A.B. Белкин, Ю.А.Поляков, Ю.П. Кудрявский (СССР).-№4717211/26. Заявл. 29.05.89.-6 с.

94. A.c.1692625 СССР, МКИ BOI D 53/34. Способ очистки газовых выбросов от хлора/ Я.Б. Лазовский, М.Г.Новиков, В.Г. Овчинников и др. (СССР).-№ 4307104/26. Заявл. 21.09.87; Опубл.23.11.91. Бюл.№ 43,- 6 с.

95. A.c. 783224 СССР, МКИ COI В 53/34. Способ поглощения окислов азота/ В.П.Панов, Л.Я. Терещенко, A.B. Юрасов. (СССР).-№ 2619399/23-26. Заявл. 25.05.78; Опубл.30.11.80. Бюл.№ 16,-4 с.

96. A.c. 1237243 СССР, МКИ BOI D 53/34, BOI D 53/14. Способ очистки газов от оксидов азота/ A.A. Кучеров, Т.Л. Зубарева, Е.А. Зырянов и др. (СССР).-№ 3771924/23-26. Заявл. 31.07.84; Опубл.1986. Бюл.№ 22.-6 с.

97. A.c. 191614 ЧССР, МКИ BOI D 53/34. Способ очистки промышленных отходящих газов от оксидов азота/ РЖ X, 1983, 13И 653П.

98. Заявка 2056420 Великобритания, МКИ BOI D 53/34. Удаление окислов азота/ РЖ X, 1982, 2И 683П.

99. Пат. 212495 ГДР, МКИ COI В 21/20. Способ удаления окислов азота из отходящих газов/ РЖ X, 1985, 9И 561 П.

100. A.c. 209337 ЧССР, МКИ COI В 21/20. Способ удаления нитрозных газов из выбросов/ РЖ X, 1983, 21И 554П.

101. Заявка 3209614 ФРГ, МКИ BOI D 53/34. Способ удаления токсичных компонентов из дымовых газов/ИЗР, вып. 16Ю 1984,-№7, С.40.

102. Заявка 3238423 ФРГ, МКИ BOI D 53/34. Способ удаления N02 из отходящего газа/РЖ X, 1985, 1И 462П.'

103. Заявка 3406085 ФРГ, МКИ BOI D 53/34, BOI D 53/14. Способ удаления окислов азота из отходящих газов/РЖ X, 1986, 15И 599П.

104. Заявка 3501117 ФРГ, МКИ BOI D 53/34, BOI D 53/14. Способ мокрого удаления Nox из газов/ РЖ X, 1987, 10И 609П.

105. Becker H., Kristof W., Linde G. Ein physikalischer Waschprozess zur RauchgasEntschwefelung- der Entschwefelungsschritt des lLinde-Solinox-Verfahrens//Chem. -Ing.-Techn.-1985.- Bd 57, № 4,- S.365.

106. Заявка 3507690 ФРГ, МКИ BOI D 53/34. Способ очистки дымовых газов от NOx/РЖ X, 1987, 15И 649П.

107. Заявка 57-12819 Япония, МКИ BOI D 53/34. Азотоочистка отходящих газов путем добавления перекиси водорода/РЖ X, 1983, 6И 645П.

108. Ильченко А.Ф., куча М.И. Абсорбция разбавленного оксида азота перокисдом водорода в кислых средах//Физико-химические методы отбработки промышленных стоков и газовых выбросов.-Л., 1985.-С.28-33.

109. Заявка 57-87816 Япония, МКИ BOI D 53/34. Денитрификация отходящего газа без использования катализатора/РЖ X, 1983, 15И 715П.

110. Заявка 57-135031 Япония, МКИ BOI D 53/34. Жидкостная денитрификация отходящих агзов, содержащих окислы азота/РЖ X, 1983, 24И 565П.

111. Заявка 57-171424 Япония, МКИ BOI D53/34. Удаление окислов азота из газа, содержащего также двуокисьсеры/ РЖ X, 1983, 21И 556П.

112. Заявка 3603984 ФРГ, МКИ BOI D 53/34. Способ удаления Nox из отходящих газов/РЖ X, 1988, 7И 573П.158

113. Заявка 58-6234 Япония, МКИ BOI D 53/34. Очистка отходящеого газа от окислрв азота/ РЖ X, 1984, 18И 557П.

114. Заявка 58-128125 Япония, МКИ BOI D 53/34. Мокрый процесс для азото-очитски отходящих газов/РЖ X, 1984, 17И 480П.

115. Коваленко B.C., Шлифер В.А., Бучинский А.К. Исследование процесса очистки газов от оксидов азота/Днепропетр. хим.-технол. ин-т, Днепропетровск, 1985.-7 с,-Деп. В УкрНИИНТИ 20апр. 1985, № 784Ук-85Деп.

116. Пат. 4400362 США, МКИ COI В 21/00, 21/20. Удаление Nox из газов/РЖ X, 1984, 11И 553П.

117. Пат. 56-35504 Япония, МКИ BOI D 53/34. Удаление Nox из отходящих га-зов/РЖХ, 1983, 2И 521П.

118. Пат. 57-39168 Япония, МКИ BOI D 53/34. Очистка отходящих газов от ок-силов азота/ РЖХ, 1984, 14И 497П.

119. Пат. 57-43527 Япония, МКИ COI С 1/24; BOI D 53/34. Удаление окислов азота из отходыщих газов/ РЖ X, 1984, 10И 511 П.

120. Заявка 3537480 ФРГ, МКИ BOI D 53/34. Способ и аппаратура для одновременного удаления SO2 и Nox из дымовых газов/ РЖ X, 1988, 2И 664П.

121. Пат. 58-338 Япония, МКИ BOI D 53/34. Удаление оксидов азота из отходящих газов обработкой сточными водами, содержащими аммиак/ РЖ X, 1984, 3.85.36П.

122. Пат. 58-1614 Япония, МКИ BOI D 53/34. Способ удаления окислов азота/ РЖХ, 1984, 21И 548П.

123. Утилизация оксидов азота из отходящих газов/ Панов В.П., Терещенко Л.Я., Серов A.B., Высоцкий ВА//Журн. прикл. химии.- 1983.-Т.56, № 9.-С. 1983-1987.

124. Gristescu Е., Jancu S., Patrascu Е. Nitrogen oxides gas purification by chemosorption in sodium/ / 2 Nat. Congr. Chem. Bucharest. 7-10 Sept., 1981,- S.l, s.a.- P. 438-439.

125. Weisweiler W., Blumhqfer R. Absorption of Nox in agueous solutions of Na2S03/NaHS03 and simultaneous absorption of Nox and Sox in NAOH/ / Ger. Chem. Eng.- 1984,- 1984,- Vol.7, № 4.-P. 241-247.

126. Заявка 333376 ФРГ, МКИ BOI D 53/34. Способ удаления S02 и Nox из дымовых газов от тепловых установок, работающих ан твердом топливе/ РЖ X, 1986, 2И 662П.

127. A.c. 1662647 СССР, МКИ BOI D 53/34. Способ очистки дымовых газов от оксида азота/ Е.Е.Саймулов, Ф.А. Рамм (СССР).-№4488686/26. Заявл. 03.10.88; Опубл. 15.07.91. Бюл.№26,- 4 с.

128. A.c. 835478 СССР, МКИ BOI D 53/34. Способ очистки отходящих газов от окиси'азота/ Е.М. Некрич, И.И. Кувалдина и др. (СССР).-№2728831/23-26. Заявл. 23.02 J9; 0публ.07.06.81. Бюл.№21.-6 с.

129. A.c. 1094615 СССР, МКИ BOI D 53/34. Способ очистки отходящих газов от окислов азота/ A.C. Лавошник, Б.Л.Славутский и др. (СССР).-№ 3434673/23-26. Заявл. 07.05.82; Опубл. 30.05.84. Бюл.№20.- 3 с.

130. A.c. 1534814 СССР, МКИ BOI D 53 / 34. Способ очистки газов от оксидов азота/ ВТ. Литвиненко, В.В.Шаталов и др. (СССР).- № 4101312/23-26; Заявлено 05.05.86.-4 с.

131. A.c. 1346214 СССР, МКИ BOI D 53/34. Способ очистки отходящих газов при производстве нитрофоски/ В.Т. Леонов, A.A. Вольберг и др. (СССР).-№ 4042662/23-26. Заявл. 23.01.86; Опубл. 23.10.87. Бюл.№ 39,- 4 с.

132. A.c. 1354477 СССР, МКИ BOI D 53/34. Способ очистки отходящих газов от окислов азота/ В.М. Смольный, С.И. Савостина, Е.В. Новосельский. (СССР).-№ 3876386/23-26. Заявл. 01.04.85.-6 с.

133. A.c. 1591240 СССР, МКИ BOI D 53/34. Способ одновременной очистки газов от окислов азота и серы/ Ю.М. Емельянов, Н.П. Морозова, И.В. Голубцов и др. (СССР).-№3747007/23-26. Заявл. 31.05.84.- 4 с.

134. A.c. 1393460 СССР, МКИ BOI D 53/34. Способ очистки газов от окислов азота/ H.A. Дмитроченкова, Ф.Р. Исмагилов (СССР).-№4000084/23-26. Заявл. 30.12.85; Опубл.07.05.881. Бюл.№17.-4 с.159

135. Данквертс П.С. Газожидкостные реакции. М.: Химия, 1973. - 196 с.

136. A.c. 1369664 Германия, МКИ BOI D 53/34. Способ очистки газов от сероводорода/ Понте Вебер (Германия).-№ 3990066/23-26; Заявлено 19.12.85; Опубл.23.01.83. Бюл. №3.-4 с.

137. A.c. 1558445 СССР, МКИ BOI D 53/34. 2-аллил-2-метил-2-оксиэтиловый эфир' этилендиаминтетрауксусной кислоты/ З.А.Мамедова, Ш.Т. Ахмедов и др. (СССР).- №4442629/31-04; Заявлено 16.06.88; Опубл. 23.04.90. Бюл. №15,- 6 с.

138. A.c. 1608913 СССР, МКИ BOI D 53/34. Способ очистки газа от сероводорода/ C.B. Набоков, Ю.А. Козлов, Ж.П. Качанова (СССР).-№ 4696340/23-26. Заявл. 29.05.89.-6 с.

139. A.c.1679970 Англия, МКИ BOI D 53/34. Способ очистки газа от сероводорода/ Геннс С. Джеффи и Джон Д. Моерс (Англия).-№ 4202504/26. Заявл. 30.04.87; Опубл.23.09.91. Бюл.№35.-6 с. 1

140. Газоочистные аппараты и установки в металлургическом производстве. Старк С.Б. : Учебник для вузов. Изд. 2-е, перераб и доп.- М.: Металлургия, 1990. 400 с.

141. Ужов В.Н. и др. Очистка промышленных газов от пыли,- М.: Химия, 1981,- 392 с.

142. Скрябин Г.М., Коузов П.А. Пылеулавливание в химической промышленности.- Л.: Химия, 1976. 63 с.

143. Яворский И.А., Теребенин А.Н., Быков А.П. Улавливание аэрозолей в оловянной промышленности,- Новосибирск, 1974.- 88 с.

144. J47. Проектирование аппаратов пылегазоочистки / М.Г.Зиганшин, A.A. Колесник, В.Н.Посохин,- М.: Экспресс, 1998.-505 с.

145. Галустов B.C. Прямоточные распылительные аппараты в теплоэнергетике.-М.: Энергоатомиздат, 1989.- 240 с.

146. Гордон Г.М., Пейсахов И.Л. Пылеулавливание и очистка газов в цветной металлургии,- M.: Металлургия, 19767.-456 с.

147. Алиев Г. М.-А. Техника пылеулавливания и очистки промышленных газов: Справочник.- М.: Металлургия, 1986.- 544 с.

148. Лебедюк Г.К., Галустов B.C., Ковалевский В.В. и др. Распыливающие устройства в аппаратах газоочистки. Обзорная информация,- М.: ЦИНТИхимнефтемаш, 1974. 271 с.

149. Биргер М.И. и др. Справочник по пыле- и золоулавливанию / Под общ.ред. А.А.Русанова М.: Энергоатомиздат, 1983.- 312 с.

150. Ужов В.Н., Вальдберг А.Ю. Очистка газов мокрыми фильтрами,- М.: Химия, 1972,- 248 с.

151. Егоров H.H. Охлаждение газов в скрубберах.- М.: Госхимиздат, 1954,- 143 с.

152. Дубинская Ф.Е., Лебедюк Г.К. Скрубберы Вентури. Выбор, расчет применение. обзорная информация,- М.: ЦИНТИхимнефтемаш, 1977.- 60 с.

153. Вальдберг А.Ю., Дубинская Ф.Е., Исянов Л.М. Очистка промышленных газов в скрубберах Вентури. Обзор.- М.: ЦИНТИТЭнефтехим, 1972.- 88 с.

154. Лукин В.Д., Курочкина М.И. Очистка вентиляционных выбросов в химической промышленности,- Л.: Химия, 1980,- 232 с.

155. Calvert S., Thaveri N. Flux Force Condensation Scrubbing.- J.air Pol-lut.contr.Assoc., 1974, v.24, № 10, p.946-951.

156. Mayinger F., Neumann M. Dust Collection in Venturi-Scrubbers.-Ger.Chem.Eng., 1978, v.l, № 5, p.289-293.

157. Войнов H.A., Сугак E.B., Щербаков В.Н. Расчет гидродинамических, тепло- и массо-обменных параметров в аппаратах со стекающей пленкой,- Красноярск: КГТА, 1996.-77 с.

158. Сугак Е.В., Войнов Н. А., Степень Р. А., Житкова Н.Ю. Очистка промышленных газов от газообразных и дисперсных примесей / / Химия растительного сырья, 4 1998, Т.2, № 3. с.21-34.

159. Рамм В.М. Абсорбция газов. М.-Л.:Химия, 1976. 656 с.160

160. Войнов H.A. Процесс ферментации кормового белка на гидролизате в пленочных аппаратах; способы интенсификации и методы расчета. Дис. .док. техн. наук: 05.21.03,- Красноярск, 1995,- 375!с'.

161. Николаев H.A., Войнов H.A. Закономерности гидродинамики и массопереноса в турбулентных пленках жидкости.- Изв.вузов. Химия и хим.технология, 1991, № 12, с.3-25.

162. Холпанов Л.П., Шкадов В.Я. Гидродинамика и тепломассообмен с поверхностью раздела.- М.: Наука, 1990.- 271 с.

163. Дрейцер Г.А., Парамонов Н.В., Неверов A.C. и др. Комплексное исследование научных и практических проблем интенсификации теплообмена в трубчатых теплооб-менных аппаратах / / Инж.физ.журнал. — 1993. т.65, № 1. - С. 25-31.

164. Пат.2138315 Россия. МКИ BOI D 3/28. Насадка пленочного трубчатого ап-парата/Войнов H.A., Сугак Е.В., Житкова Н.Ю.(Россия).-№ 98107462. Заявл. 13.04.98; Опубл. 27.09.99. Бюл. № 27. 8 с.

165. Тананайко Ю.М., Воронцов Е.Т. Методы расчета и исследования пленочных процессов.-Киев: Техника, 1975.-192 с.

166. Мальцев П.М., Емельянова H.A. Основы научных исследований,- Киев: Ви-ща школа, 1982,- 190 с.

167. Хьюитт Дж., Холл-Тейлор Н. Кольцевые двухфазные течения: Пер. с англ. В.Я.Сидорова. М.; Энергия, 1974,- 408 с.

168. Рид Р., Праусниц Дж., Шервуд Т. Свойства газов и жидкостей.- Л.: Химия, 1982,- 592 с.

169. Альперин В.З., Конник Э.И., Кузьмин A.A. Современные электрохимические методы и аппаратура для анализа газов в жидкостях и газовых смесях. М.: Химия, 1975.у 184 с.

170. Сборник методик по определению концентраций загрязняющих веществ в промышленных выбросах. Нормативно-производственное издание,- Ленинград.: Гидро-метеоиздат, 1987.- 320 с.

171. Войнов H.A., Николаев À.H., Николаев H.A. Теплоотдача в пленке жидкости, стекающей по гладкой и шероховатой поверхности / / Теоретические основы химических технологий. 1998. - Т. 32, №1. - С.28-32.

172. Chiesa G. et al. Particulate separation from gas streams by means of a liquid film in annular two-phase climbing flow // Chem.Eng.Sci. 1974. - v.29, № 10. - p.l 139-1146.

173. Коузов П.А. Основы анализа дисперсного состава промышленных пылей и измельченных материалов.- Л.: Химия, 1974,- 280 с.

174. Сугак Е.В. Моделирование и интенсификация процессов очистки промышленных газовых выбросов в турбулентных газодисперсных потоках: Дис. .док. техн. наук: 11.00.11,- Защищена 0. 07.99; Утв. .03.2000; Красноярск, 1999,- 224 с.

175. Уоллис Г. Одномерное двухфазное течение,- M.: Мир, 1972,- 440с.

176. Колыхан Л.И., Пуляев!В.Ф., Соловьев В.Н. Тепломассоперенос при фазовых превращениях диссоциирующих теплоносителей .- Минск: Наука и техника, 1984.- 256 с.

177. Yemada T., Dukler А.Е. A Model for Predicting Flow Regime Transitions in Horizontal and Near Horizontal Gas-Liquid Flow//AlChE Jörn. 1976. - v.22, № 1. - p. 49-55.

178. Сильвестри M. Гидродинамика и теплообмен в дисперсно-кольцевом режиме двухфазного потока//Сборник «Проблемы теплообмена».-М.: Атомиздат, 1967. С.199-263.

179. Гидравлическое сопротивление при нисходящем двухфазном потоке в пленочных аппаратах / Л.Я. Живайкин, Б.П.Волгин / / Химическая промышленность.-1963,- №6.-С.45-49.

180. Живайкин Л.Я. О влиянии направления газового потока на гидравлическое сопротивление аппаратов //Химическая промышленность,- 1965 .- №4. С.58-60.161

181. Живайкин Jl.Я. О толщине водяной пленки на вертикальных поверхностях аппаратов // Тр. Уральского н.-и. Хим. ин-та.-1967. Вып. 14.-С.55-60.

182. Кулов H.H. Гидродинамика и массообмен в нисходящих двухфазных пле-ночно-дисперсных потоках. Дис. .док. техн. наук,- М., 1984,- 409 с.

183. Pressure Drop, Mean Film Thickness and Entrainment in Downward Two-Phase Flow/N.N.Kulov, V.V. Maksimov, V.A.Maljusov and N.M. Zhavaoronkov//The Chemical Enginteering Journal. 1979.-P. 183-188.

184. Ганчев Б.Г., Мусвик А.Б. Экспериментальное исследование процессов гидродинамики и теплопереноса при опускном движении двухфазного потока в кольцевом и дисперсно-кольцевом режимах//Инж,- физ. журнал.- 1976.- Т.31, №1.-С.13-20.

185. Закономерности пленочного течения в условиях прямоточного движения газа и жидкости в вертикальных цилиндрических каналах / Н.М.Коновалов, Н.А.Войнов, Н.А.Николаев//Известия Вузов. Химия и химическая технология.-1990.-№9. С. 108111.

186. Закономерности движения газа и жидкости в условиях нисходящего прямотока / В.А.Булкин, Н.А.Николаев / / Известия вузов. Химия и химическая техноло-ГИЯ.-1969.- T.XIL- вып. 10.-С.1437-1440.

187. Расчет гидравлического сопротивления в условиях прямоточного нисходящего движения газа и пленки жидкости/Н.М.Коновалов, В.Ф.Харин. Н.А.Николаев // Теоретические основы химической технологии.-1985.- Т. Х1Х.-№1.-С. 48-52.

188. О гидравлическом сопротивлении восходящего двухфазного пленочного потока / Л.Я.Живайкин, Б.П.Волгин // Журн. ВХО им. Д.И. Менделеева.- 1961.-Т.6, №3,- С.354-355.

189. Перепад давления при пленочном газожидкостном восходящем потоке /

190. М.Е. Иванов, Э.С. Арустамян, М.К. Рустамбеков / / Химическая, пром.-1969.-№1.-С.64-67.

191. Определение толщины слоя жидкости в аппаратах пленочного типа/ П.А.Семенов, М.С. Рейбах, А.С.Горшков//Химическая промышленность.-1966.- №3.-С.53-59.

192. Измерение перепада давления при двухфазном пленочном течении в режиме восходящего прямотока / В.Т. Забрудский, Ю.П. Квурт, Л.П. Холпанов, В.А. Малюсов, H.A. Жаворонков // Журнал прикладной химии.-1978,- Т.51,- №6.- С. 1335-1339.

193. Исследование гидродинамики и массопередачи в процессах абсорбции и ректификации при высоких скоростях потоков / Н.М.Жаворонков, В.А.Малюсов / / Теоретические основы химической технологии.-1967.-Т.1.-№ 3. С. 562-577.

194. О перепаде давления при восходящем течении жидкостной пленки в вертикальной трубе / K.M. Соо, Э.К. Сийрде / / Сборник трудов Таллиннского Политехнического института.-1971,- Сер.А.-№303.-С.57-65.

195. Расчет гидравлического сопротивления при нисходящем прямотоке системы -аз-серная кислота в круглом канале / И.Х.Маркиш, Е.П.Варламов, И.Г.Павлова, "\Л.Грошев / / Журнал прикладной химии.- 1982. №5.- С.55-56.

196. Чен Ше-фу, Ибеле. Потери напора и толщина жидкостной пленки при коль-{евом двухфазном чисто пленочном течении и течении с образованием эмульсии / / Груды Амер. общества инженеров- механиков.- 1964,- Т.86, серия С. №1,- С. 116-125.

197. Гельперин Н.И. Основные процессы и аппараты химической технологии, М.: (имия, 1974.- 95 с.

198. Нигматулин Р.И. Динамика многофазных сред.- М.: Наука, 1987. 360 с.162

199. Живайкин Л.Я., Волгин Б.П. Определение величины уноса жидкости с поверхности пленки потоком газа / / Инж.-физ.журнал. 1961. - Т.4.- № 8. - с.114-116.

200. Hutchinson Р., Whalley P.B. A possible characterisation of entrainment in annular flow // Chem.Eng.Sci. 1973. - v.28, № 3. - p.974-975.

201. Диденко А.Я. и др. Исследование локальных характеристик изотермического двухфазного потока: Вопросы теплофизики ядерных реакторов: Сб. науч. тр. Вып.2,-М.: Атомиздат, 1970,- С. 13-24.

202. Gill L.E., Hewitt G.E., Lacey P.M.С. Sampling probe studies of the gas core in annual two-phase flow. II. Studies of the effect of phase flowrates on phase and velocity distribution // Chem.Eng.Sci. 1964, v. 19. - P.665-682.

203. Щербаков В.Н. Изучение гидродинамических закономерностей движения двухфазного потока в цилиндрических каналах.- Автореф.дисс.канд.техн.наук.- Казань: КХТИ, 1975,- 20 с.

204. Максимов В.В. Исследование гидродинамики нисходящего кольцевого течения газа и пленки жидкости,- Автореф.дисс.канд.техн.наук.- Казань: КХТИ, 1980.- 25 с.

205. Щербаков В.Н., Николаев H.A., Николаев A.M. Экспериментальное измерение дисперсной фазы при однонаправленном движении дисперсно-кольцевого потока // Тр.КХТИ им.С.М.Кирова. 1974. - Вып.53. - С.23-28.

206. Абрамов Ю.А. Исследование внутриканальной сепарации влаги из проточной части турбин. Автореф.дис.канд.техн.наук,- М.: МЭИ, 1970.- 16 с.

207. Влияние физических свойств жидкой фазы на величину брызгоуноса при восходящем прямоточном движении фаз/ ВТ. Забрудский, Л.П.Холпанов, Н.А.Николаев, В.Н.Щербаков, В.А.Малюсов, Н.М. Жаворонков / / Химическая промышленность.-! 974.-С. 963-968.

208. Житкова Н.Ю., Сугак Е.В. Вероятностно-стохастическое моделирование процессов в гетерогенных дисперсных системах / / Проблемы химико-лесного комплекса: Сб. тез. док. научно-практ. конф. Красноярск. - 1998. - С.89.

209. Лозовецкий В.В. Исследование спутного нисходящего течения газа и жидкости в вертикальном канале / / Инженерно-физический журнал.- 1978.- T.XXXV, №2.- t.313-319.

210. Левич В.Г. Физико-химическая гидродинамика.- М.: Физматгиз, 1959,- 700 с.

211. Бородин В.Л. и др. Распыливание жидкости,- М.: Машиностроение, 1967,- 190 с.

212. Tatterson D.F., Dallman I.С., Hanratty T.I. Drop sizes in annular gas-liquid flows // AIChE Journal. 1977. v.23. - № 1. - p. 68-76.

213. Протодьяконов И.О., Ульянов C.B. Гидродинамика и массообмен в дисперсных системах жидкость-жидкость.- Л.: Наука, 1986,- 272 с.

214. Салтанов Г.А. Сверхзвуковые двухфазные течения.- Минск: Вышейшая школа, 1972.- 479 с.

215. Овчинников A.A., Николаев А.Н. Основы гидромеханики двухфазных сред.-Казань: Казанский гос.технолог.ун-т, 1998,- 112 с.

216. Быков В.И., Лаврентьев М.Е. Формирование спектра размеров капель в газожиДкостном потоке / / Инж.-физ.журнал. 1976. - Т.31, № 5,- с.782-787.

217. Защита атмосферы от промышленных загрязнений. Справочник. В 2-х ч. 4.1./ Под ред. С.Калверта и Г.М.Инглунда.- М.: Металлургия, 1988.- 760 с.

218. Старк С.Б. Газоочистные аппараты и установки в металлургическом производстве.- М.: Металлургия, 1990.- 400 с.

219. Страус В. Промышленная очистка газов,- М.: Химия, 1981,- 616 с.

220. Кириллов П.Л., Смогалев И.П. Анализ кризиса теплообмена на основе модели эсаждения капель//Теплофизика высоких температур. 1973. - Т. 11, № 4. - С. 794-804.

221. Фукс H.A. Механика аэрозолей.- М.: Изд-во АН СССР, 1955.- 352 с.

222. Хинде И.О. Турбулентность, ее механизм и теория.- М.: Физматгиз, 1963.- 680 с.

223. Гилинский М.М., Стасенко A.J1. Сверхзвуковые газодисперсные струи.- М.: Машиностроение, 1990,- 176 с.

224. Медников Е.П. Турбулентный перенос и осаждение аэрозолей.- М.: Наука, 1981,176 с.

225. Островский Г.М. Пневматический транспорт сыпучих материалов в химической промышленности.- JL: Химия, 1984.- 104 с.

226. Rubinow S.I., Keller J.B. The transverse forcse on a spinning sphere in a viscous fluid // J.Fluid Mech. 1961. - v.ll, part 3. - p.447-459.

227. Муштаев В.И. Ульянов В.M. Сушка дисперсных материалов.- М.: Химия, 1988.352 с.

228. Гидродинамика нисходящего турбулентного течения пленки жидкости и газа./И.М.Федоткин, В.С.Иванов, B.C. Липсман и др.//Инж.-физ. журнал.-1974.-Т.27, №2.-С.326-329.

229. Липсмонов B.C., Косминский И.В., Иванов B.C. Исследование волновых характеристик пленки при нисходящих течениях жидкости и газа внутри труб//Химич. технология.-1989.-№1.-С.73-75.

230. Коновалов Н.М., Войнов H.A., Николаев H.A. Гидродинамические закономерности вертикального прямоточного движения газа и пленки жидкости в трубах / / Теор. основы хим.технол.- 1993.-Т.27,№2.-С.192-196.

231. Коновалов Н.М., Войнов H.A., Николаев H.A. Закономерности пленочного течения в условиях прямоточного движения газа и жидкости в вертикальных цилиндрических колоннах//Изв. ВУЗов. Химия и хим.технология.-1990.-№9.-С. 108-111.

232. Щербаков В.Н., Харин В.Ф., Войнов H.A., Николаев H.A. Измерение средней трлщины пленки жидкости при восходящем прямоточном движении фаз методом локальной электропроводности// Изв. ВУЗов. Химия и хим. технология.-1979.-Т.22, №5.-С.625-629.

233. Сергеев А.Д., Николаев -H.A., Николаев A.M., Савельев Н.И., Изучение гидродинамических закономерностей при восходящем закрученном движении газожидкостного потока// Изв. ВУЗов. Химия и хим. технология.- 1971.-Т.14, №7,- С.1104.

234. Забрудский В.Т. Исследование гидродинамических закономерностей восходящего двухфазного потока,- Дис. канд. техн. наук,- М.: ИОНХ АН СССР,- 1977.

235. Henstock W.H., Hannratty. T.-J. The interfacial drag and the of wall layer in annular flow//AICHE Journal.- 1976,- V.22, №6,- P. 990-1000.

236. Влияние вязкости жидкости на толщину пленки при восходящем прямотоке газа./ A.C. Горшков, П.А. Семенов, A.M. Уирлин, М.С. Рейбах//Хим. и нефт. маши-ностроние.-1973.-№11 .-С.22-23.

237. Martineiii R.C. and Nelson D.B. Prediction ot Pressure drop during Forced -circulation Boiling of water/ / Trans ASME.-1948. V. 70,- P. 695-702.

238. Lockhart R.W. and Martinelli R.C. Proposed correlation of date for isothermal two -phase, two component flow in pipes// Chein. Eng. Prog.-1949. V.5,- №'1,- P. 39-48.

239. Соколов B.H., Доманский H.B. Газожидкостные реакторы. -Л.: Машиностроение,- 1976.-216 с.

240. Коновалов Н.М., Харин В.Ф., Николаев H.A. Расчет гидравлического сопро-., тивления в условиях прямоточного нисходящего движения газа и пленки жидкости / / Теор. основы хим. технол.-1985.-Т.19, №1.-С.48-52.164

241. Коган В.Б., Харисов М.А., Оборудование для разделения смесей под вакуумом.-Л.: Машиностроение.-1976.-376 с.

242. Дунаев C.B. Расчет толщины невозмущенного подслоя в пристенной пленке жидкости//Изв. ВУЗов. Химия и хим. технология.- 1984.-№5,- С.620-621.

243. Квурт Ю.П. Гидродинамические закономерности течения по шероховатости поверхности жидкости с развитой вязкостью и тепломассообмен. Дис. . канд. техн. наук,- М., 1986. 216 с.

244. Конобеев Б.И., Торутев В.А., Холпанов Л.П. и др. Исследование некоторых параметров восходящего прямотока на системе воздух-вода / / Теор. основ.хим. тех-нол,- 1972,-Т.6, №1.-С. 142-146.

245. Дьяконов С.Г., Елизаров В.Н., Лаптев А.Г. Теоретические основы и моделирование процессов разделения веществ.- Казанский университет,-1993.-437 с.

246. Николаев H.A. Исследование и расчет ректификационных и абсорбционных аппаратов вихревого типа,- Дис. док. техн. наук.-Казань: КХТИ.-1972.

247. Чепурной М.Н., Шнайдер В.Э., Синюк H.H. Закономерности нисходящего дисперсно-кольцевого сечения / / Инж.-физ. журнал.-1987.-Т.52, №6.-С.925-928.

248. Коновалов Н.М., Харин В.Ф., Николаев H.A. Расчет гидравлического сопротивления в условиях прямоточного восходящего движения газа и пленки жидкости // Теор. основы хим. технологии.-1984.-Т. 18, №4,- С.553-556.

249. Тагинцев Б.Г., Дильман В.В., Лейтес И.Л. Гидравлическое сопротивление восходящего двухфазного пленочного течения// Журн. ВХО им. Д.И. Менделеева.-1968,- Т.8, №4,- С.473-474.

250. Сергеев А.Д., Николаев H.A., Николаев A.M. О влиянии молекулярной диффузии на массоотдачу в пленке жидкости.- Тр.Казан.хим.-технол.ин-та, 1972, № 48, с.39.

251. Коновалов Н.М., Войнов Н. А., Николаев H.A. Массоотдача в турбулентных пленках в условиях вертикального прямоточного движения газо-жидкостного потока / / Теор.основы хим.технологии. 1997. - т.31, № 1. - с. 1-6,

252. Конобеев Б.И., Малю'сов В.А., Жаворонков Н.М. Массообмен в тонких пленках жидкости// Доклады АН СССР. 1957. - Т.117, № 4. - С.671-674.

253. Конобеев Б.И., Малюсов В.А., Жаворонков Н.М. Изучение пленочной абсорбции при высоких скоростях газа / / Хим.пром-ть, 1961, № 7, С.475-481.

254. Сергеев А.Д. Исследование гидродинамических закономерностей и массоот-дачи при восходящем пленочном течении. Дис.канд.техн.наук.- Казань: КХТИ, 1972.

255. Кабанов Г.П. Исследование гидродинамических закономерностей и массопе-редачи при прямоточном движении газа и пленки жидкости в цилиндрических каналах. Дис.канд.техн.наук.- Казань: КХТИ, 1974.

256. Булкин В.А. Разработка и исследование массообменного аппарата с прямоточными вихревыми контактными устройствами. Дис.канд.техн.наук.- Казань: КХТИ, 1970.

257. Николаев H.A., Булкин В.А., Жаворонков Н.М. Массопередача в жидкой фазе при прямоточном движении газа и жидкости в трубке.- Теор.основы хим.технологии. 1970. - Т.4, № 3. - С.418.

258. Chung L., Mills A.F. Effect of interfacial shear in gas absorbtion into a turbulent falling film with co-current gas flow // Lett.Heat Mass Trans. 1974. - v.l. - p.43-48.

259. Марков В.А. Гидродинамика и массообмен в трубчатых пленочных аппаратах при высоких нагрузках по жидкости. Дисс.канд.техн.наук.- Казань: КХТИ, 1990.- 148 с.

260. Lamourelle А.Р., Sandall О.С. Gas absorption into a turbulent liquid // Chem/Eng.Sci. 1972. - v.27, № 10. - P. 1035-1043.

261. Дытнерский Ю.И., Борисов Г.С. Исследование массообмена в жидкой фазе//Процессы и аппараты химической технологии: Сб.тр,- М.-Л.: Наука, 1965. С. 266-270.165

262. Марков В.А., Войнов H.A., Николаев H.A. Массоотдача в турбулентных пленках жидкости, стекающих по гладкой и шероховатой поверхностям.- Теор.основы хим.технологии. 1990. - Т.24, № 4. - с.442-449.

263. Кулов H.H. Гидродинамика и массообмен в нисходящих двухфазных пленочно-дисперсных потоках. Дис.докт.техн.наук,- М.: ИОНХ АН СССР, 1984,- 409 с.

264. Холпанов Л.П. и др. Новый метод расчета массопереноса в двухфазных многокомпонентных системах.- Докл.АН СССР, 1985, т.280, № 3, с.684-687.

265. Холпанов Л.П., Кениг Е.Я., Малюсов В.А. Многокомпонентный тепломассо-перенос при турбулентном течении жидкой пленки // Инж.-физ.журнал, 1989. Т.57, № 1. - С. 16-22.

266. Харин В.Ф., Кабанов Г.П., Николаев H.A. Определение коэффициентов массоот-дачи в пленке жидкости,- Изв.вузов. Химия и хим.технология, 1977, т.20, № 6, с.926-929.

267. Коновалов Н.М. Гидродинамика и массообмен в условиях прямоточного движения газа и пленки жидкости. Дис.канд.техн.наук.- Казань: КХТИ, 1982,- 121 с.

268. Дьяконов С.Г., Елизаров В.И., Лаптев А.Г. Модель массоотдачи в жидкой фазе при осевом и закрученном турбулентном движении пленки жидкости и газа в коротких каналах // Инж.-физ.журнал. 1991. - Т.60, № 3. - С.372-379.

269. Турищев А.Ф., Логинов A.B. Абсорбция газа турбулентной пленкой при большом времени контакта фаз / / Теор.основы хим.технологии. 1988. - Т.22, № 1. - с.3-8.

270. Холпанов Л.П. Турбулентный двухфазный массообмен в пленке жидкости / / Теор.основы хим.технологии. 1997. - Т.31, № 2. - С.132-140

271. Кабанов Г.П., Николаев H.A., Николаев A.M. К расчету коэффициентов массоотдачи в турбулентной пленке жидкости / / Тр.Казан.хим.-технол.ин-та. 1974. - № 53. - С. 26-34.

272. Шервуд Т., Пигфорд Р., Уилки Ч. Массопередача: Пер.с англ.- М.: Химия, 1982.- 190 с.

273. Бояджиев X., Бешков В. Массоперенос в движущихся пленках жидкости.-М.:Мир, 1988,- 136 с.

274. Кафаров В.В. Основы массопередачи,- М.: Высш.школа, 1979,- 439 с.

275. Таганов И.Н. Моделирование процессов массо- и энергопереноса. Нелинейные системы.- Л.: Химия, 1979.- 208 с.

276. Холпанов Л.П., Малюсов В.А., Жаворонков Н.М. Совместный тепломассообмен в системах, состоящих из совокупности капель или пузырьков / / Докл.АН СССР. 1984. - Т.274, № 4. - с.890.

277. Кутателадзе С.С., Накоряков В.Е. Тепломассообмен и волны в газожидкостных системах.- Новосибирск: Наука, 1984.- 302 с.

278. Пажи Д.Г., Галустов B.C. Основы техники распыливания жидкостей.- М.: Химия, 1984. 178 с.

279. Жидкостная экстракция. Пер.с англ.под ред.А.Г.Касаткина.- М.: Госхимиз-дат, 1958,- 156 с.

280. Броунштейн Б.И., Железняк A.C. Физико-химические основы жидкостной экстракции,- Л.: Химия, 1966,- 320 с.

281. Броунштейн Б.И., Щеголев В.В. Гидродинамика, массо- и теплообмен в колоннах аппаратах.- Л.: Химия, 1988,- 336 с.166

282. Железняк А.С., Иоффе И.И. Методы расчета многофазных жидкостных реакторов.- Л.: Химия, 1974,- 320 с.

283. Житкова Н.Ю., Сугак Е.В., Войнов А.Н., Войнов Н.А. Массообмен при дисперсно-кольцевом режиме течения// Машины и аппараты целлюлозно-бумажного производства: Межвуз.сб.научн.тр.-СПб, 1999,- С. 111-115.

284. Кафаров В.В.,Глебов М.Б. Математическое моделирование основных процессов химичских производств.-М.: Высшая школа, 1991.-320 с.

285. Соколов В.Н., Доманский И.В. Газожидкостные реакторы,- Л: Машиностроение, 1976,- 216 с.

286. Дин Вэй, Сухов В.А. Абсорбция аммиака в нисходящем потоке газа и воды/ /Вестник технической и экологической информации,- 1963,- №12. С. 9-10.

287. Гимбутис Г. Теплообмен при гравитационном течении пленки жидкости.-Вильнюс: Моксклас, 1988.- 232 с.

288. Shemerler J.A. A study of sensible heating and evaporation in free-falling liquid films.- MSME thesis, Purdue University, West Labayette, Indiana 1986.

289. Чернобыльский И.И., Воронцов Е.Г. Гидродинамика и теплопередача к орошающей пленке жидкости при ее гравитационном течении при вертикальной поверхности теплообмена / / Тепло-и массоперенос,- М.: Энергия.- 1968.-Т.1. С.259-266.

290. Дас Конеру. Экспериментальные исследования гидродинамики и теплоотдачи в стекающих пленках воды, водных растворов, солей и поверхностно-активных веществ: Автореф. дис. канд. техн. наук.- Киев.-1970,- 26 с.

291. Гандзюк Ю.М. Процессы гидродинамики и теплообмена при обработке в гравитационной пленке спиртовых растворов: Дис. канд. техн. наук.-Киев.-1986.-204 с.

292. Brauer Н. Stromung und Warmeubergang bei rieselfilmen / / VDI-Forschungsheft.- 1956,- Bd 22, № 457,- S.40.

293. Carey V.P. A note on heat transfer to turbent liguid falling films at high Prandtl number // AlChE Journal.- 1985,- V. 31, № 9,- P. 1575-1577.

294. Эффективность работы теплообменников пленочного типа в производстве серной кислоты / Бляхер И.Г., Живайкин Л.Я., Шехтман А.А. и др. // Химическая пром-ть,- 1978, № 2,- С.46-47.

295. Тананайко Ю.М., Воронцов Е.Г. Методы расчета и исследования пленочных процессов,- Киев: Техника, 1972,- 190 с.

296. Нигматулин Р.И. Динамика многофазных сред. Ч.1.- М.: Наука, 1987.-464 с.

297. Simonek K.J. A Model of eddy Viscosity and Eddy Diffusivity of heat / / Intern. J. heat Mass Transfer.- 1983.-V.26.- p.479.

298. Wilke W. Warmeubergang an Rieselfilme // VDI Forshungsheft.- 1962.-№ 490,5.36.

299. Ракитский В.Л. Гидродинамика и теплообмен при пленочном течении жид-<ости/ по гладкой гидрофобной поверхности: Автореф. дисс.канд.техн.наук. Киев,-1990.-17 с.

300. Дильман В.В. К теории тепло- и массообмена при турбулентном течении / / Теор. основы хим. технол.-1967.-Т.1, № 4.- С.438-445.

301. Seban R.A. Remarks on film condensation with turbulent flow / / Trans. \.SME.- 1954,- V.76.- P.299-303.

302. Rohsenhow W.M., Webber J.H., Ling A.T. Effect of vapor velocity on laminar ind turbulent film condensation // Trans.ASME.- 1956,- V.78.- P. 1637-1343.

303. Dueler A.E. Fluid mechanics and heat transfer in vertical fal-ling-film systems // Chem. Eng. Prog.- I960,- V. 56.-p. 1-10.

304. Lee J. Turbulent film condensation // AlChe J. 1964.- V.10.- P.540-544.

305. Mudawwar I.A., EL-Masri M.A. Momeentum and heat transfer across freely ailing turbulent liquid films // Int. J.Multiphase Flow.- 1986.- V.12.- P.771-790.

306. Mills A.F., Chung D.K. Heat transfer across turbulent falling films // Int. J. leat Mass Transfer.- 1973,- V.16.-P.694-697.i

307. Hubbard G.L., Mills A.F., Chung D.K. Heat transfer across a turbulent falling film with concurrent vapor flow // J. Heat Transfer.-1976.- V.98.- P.319-320.

308. Limberg H. Warmeubergang an turbulente und laminare rieselfilme / / Int. J. Heat Mass Transfer.- 1973,- V.16.-P. 1691-1702.

309. Yih S.M., Lin J.L. Prediction of heat transfer in turbulent faling films with or without interfacial shear // AlChE J.- 1983,- V.29.-P. 903-909.

310. Сергеев Г.И., Коваленко В.П. Исследование тепло- и массообмена в пленочных аппаратах при низкочастотных возмущениях межфазной поверхности / / Тепло- и массообмен VI,- 1980,- Т.З. С. 166-175.

311. Тонг JI. Теплоотдача при кипении и двухфазное течение. М., Мир, 1969. 344с.

312. Тепло- и массообмен при течении двухфазного потока в прямоугольных каналах, А.Н.Хозе, С.В.Дунаев, В.А.Спарин, Энергетика №4, 1975, с.144-146.

313. Алабовский А.Н., Недужий И.А. Техническая термодинамика и теплопередача. Киев: Выща школа, 1990.- 255 с.

314. Мигай В.К. Теплообмен в трубах с кольцевой дискретной шероховатостью // Инж.физ. журнал. 1972,- Т.22, №2,- С.248-252.

315. Новожилов В.Н. Интенсификация газожидкостных тепломассообменных процессов сернокислотного производства: Автореф. дис. док. техн. наук (05.17.08)/ М., 1995,- 48 е.- Библиогр.: С.42-48.

316. Кунина Э.М., Хейфиц М.И. О пылеулавливании в трубах Вентури.- В кн.: Физика аэродисперсных систем. Труды ИЭМ. Вып.6,- М.: 1973, с.45-48.

317. Hutchinson P., Hewitt G.F., Dukler А.Е. Deposition of liquid or solid dispersions from turbulent gas streams: a stochastic model // Chem.Eng.Sci. 1971. - v.26, №3. - P.419-439.

318. Reeks M.W., Skyrme G. The dependence of particle inertia in turbulent pipe flow // J.Aerosol Sci. 1976. - v.7, № 6. - p.485-495.

319. Friedlander S.K., Johnstone H.F. Deposition of suspended particles from turbulent gas streams / / Ind.and Eng.Chem. 1957. - v.49, № 7. - p.l 151-1156.

320. Owen P. Dust deposition from a turbulent airstream // Aerodynamic Carture of Particles.- London, New York. 1960. - p.8-25.

321. Davies C.N. The rate of deposition of aerosol particles for turbulent flow through ducts // Ann.Occup.Hyg. 1965. - v.8, № 3. - p.239-245.

322. Davies C.N. Deposition of aerosols from turbulent flow though tubes.-Proc.Roy.Soc. 1966. - v.289. - p.235-246.i 340. Beal S.K. Transport of particles in turbulent flow to channel or pipe walls.-TransiAmer.Nucl.Soc. 1968. - v. 11, № 1. - p.347-348.

323. Злобин В.В. Осаждение примеси при турбулентном течении двухфазной смеси / / Процессы переноса в турбулентных течениях со сдвигом. Теплофизика. Т.1.-Таллинн: Ин-т термофизики и электрофизики АН ЭССР, 1973. С.200-219.

324. Невский Ю.В. К теории осаждения монодисперсного аэрозоля на гладкие стенки из турбулентного потока'в трубе //Мат.5-й научн.конф.по мат.и мех. Т.2.-Томск: Томский ун-т, 1975, С.44-45.

325. Owen P.R. Pneumatic transport // J.Fluid Mech. 1969. - v.39, part 2. -p.407-432.

326. Cleaver J.W., Yates B. A sublayer model for the deposition of particles from a turbulent flow // Chem.Eng.Sci.- 1975. v.30, № 8. - p.983-992.

327. Rouhiainen P.O., Stachiewicz J.W. On the deposition of small particles from turbulent streams // Trans.ASME, Ser.C. 1970. - v.92, № 1. - p. 169-177.

328. Kondic N.N. Lateral motion of individual particles in channel flow effect of diffusion and interaction forces // Trans.ASME. Ser.C. - 1970. - v.92, № 3. - p.418-428.

329. Кофанов В.И. Осаждение частиц на стенках канала / / Изв.вузов.: Машиностроение, 1979. № 5. - С.73-78.

330. Sehmel G.A. Particle deposition from turbulent air flow.- J.Geophys.Res., 1970, v.75, № 9. p.1766-1781.

331. Kitamoto A., Takashima Y. Transport theory of aerosol in turbulent flow.-Bull.Tokyo Inst.Technol. 1974. - № 121. - p.41-65.

332. Kitamoto A., Takashima Y. Deposition rate of aerosol particles from turbulent flow through vertical annuli // Bull.Tokyo Inst.Technol. 1974. - № 121. - p.67-82.

333. Kitamoto A., Takashima Y. Analysis on aerosol deposition from turbulent flow to vertical surfaces // Bull.Tokyo Inst.Technol. 1975. - № 127. - p.91-104.

334. Liu B.Y.H., Ilori T.A. Aerosol deposition in turbulent pipe flow // Envi-ronm.Sci.Technol. 1974. - v.8, № 1. - p.351-356.

335. Медников Е.П. Миграционная теория осаждения аэрозольных частиц из турбулентного потока на стенках труб и каналов.- Докл.АН СССР. 1972. - Т.206, №1,- С.51-54.

336. Caporaloni М. etc. Transfer of particles in nonisotropic air turbulence / / J.Atmos.Sci. 1975. - v.32, № 3. - p.565-568.

337. Дульфан Я.И. Клекль А.Э., Махновский Ю.А. О моделировании осаждения частиц аэрозоля в турбулентном газовом потоке / / Тр.2-й научн.-техн.конф.молодых ученых и специалистов,- Донецк, 1974. с.58-63.

338. Kneen Т., Strauss W. Deposition of dust from turbulent gas streams / / At-mos.Environm. 1969. - v.3, № 1. - p.55-67.

339. Montgomery T.L., Corn M. Aerosol deposition in a pipe with turbulent air flow// J.Aerosol Sci. 1970. - v.l, № 3. - p.185-213.

340. Eldighidy S.M., Chen R.Y., Comparin R.A. Deposition of suspensions in the entrance of a channel// Trans.ASME. Ser.D. 1977. - v.99, № 2. - p.164-170.

341. McCoy D.D., Hanratty T.J. Rate of deposition of droplets in annual two-phase flow // Intern.J.Multiphase Flow. 1977. - v.3, № 4. - p.319-331.

342. Davis C.N. Deposition from moving aerosols// Aerosol Science.- London, 1966. p.393-446.

343. Fage A., Townend H. An examination of turbulent flow with an ultramicroscope // Proc.Roy.Soc., 1932. v. 135, № 825. - p.656-677.

344. Дейч М.Е., Филиппов Г.А. Газодинамика двухфазных сред.- М.: Энергия, 1968.424 с.

345. Ужов В.Н. Очистка промышленных газов электрофильтрами,- М.: Химия, 1967.344 с.

346. Мурашкевич И.Ф. Эффективность пылеулавливания в турбулентном промы-вателе / / Инж.-физический журнал. 1959. - Т.2, № 11. - С.48-55.169

347. Chiesa G. et al. Particulate separation from gas streams by means of a liquid film in annular two-phase climbing .flow / / Chem. Eng. Sei. 1974. - v.29, №10. - p. 1139-1146.

348. Романов K.B. Исследование эффективности инерционного захвата частиц аэрозоля сферой. Автореф.дис.канд.техн.наук.- Одесса: ОГУ, 1973,- 32 с.

349. Тяпкин В.Р. Регенерация извести в сульфатцеллюлозном производстве,- М.: Лесная промышленность,-1973,- С. 120.

350. Adams R.W., Franklin М.Е., Fiscer R.P. Lime and sulrhide and kiln emissions of H2S // Pulp and Paper Canada.- 1977.-V. 78,- No.8.-p. 50-53.

351. Wilhelmsen L. Mud oxidizer proves successful for controlling TRS at the lime kiln // Pulp and Paper.- 1977,- No.12.-p. 150-151.

352. Казакова T.M., Шкатов Е.Ф. Очистка воздуха от сернистого ангидрида, окислов азаота, углекислого газа и пыли. М., ГОСИНТИ, 1971. - 34 с.

353. Шкатов Е.Ф. Автоматизация промышленной и санитарной очистки газов в химической промышленнности.-М.: Химия, 1981.-200 с.

354. Стадницкий Г.В., Родионов А.И. Экология.-М.: Высш. шк., 1988.-272 с.

355. Чмовж В.Е., Симачев В.Ю. Системы сероочистки дымовых газов ТЭС в ФРГ//Энергохозяйство за рубежом.- 1983.-№5.-С.9-12.

356. Вилесов Н.Г., Костюковская A.A. Очистка выбросных газов. Киев.: Техшка, 1971.- 194 с.

357. Получение бикарбоната аммония на основе утилизации газовых выбросов азотно-туновых заводов/С.А.Лаптев, A.A. Овчинников, H.A. Николаев//Химическая промышленнность,- 1997,- №1.-С.42-46.

358. Очистка газовых выбросов в пленочном аппарате при нисходящем прямотоке / С.М.Воронин, А.Н.Войнов, Н.А.Николаев, Н.Ю.Житкова / / Машины и аппараты целлюлозно-бумажного производства: Межвуз. сб. науч. тр. С.-Петербург, 1998. -С.146-151.

359. Житкова Н.Ю., Воронин С.М., Войнов H.A. Снижение вредных выбросов биохимического завода при получении фурфурола / / Экологические проблемы Красноярского края: тез. докл. научно-практич.конф.- Красноярск.- 1997, С. 22-23.