автореферат диссертации по машиностроению и машиноведению, 05.02.08, диссертация на тему:Обеспечение качества деталей машин упрочняющей статико-импульсной обработкой

МИНИСТЕРСТВО ОБЩЕГО И ПРОФЕССИОНАЛЬНОГО ОБРАЗОВАНИЯ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ МОСКОВСКАЯ ГОСУДАРСТВЕННАЯ АКАДЕМИЯ,... ПРИБОРОСТРОЕНИЯ И ИНФОРМАТИКИ

РГБ ОД

На правах рукописи

УДК621.787.6 , 7 окт 1д9д

СОЛОВЬЕВ ДМИТРИЙ ЛЬВОВИЧ

ОБЕСПЕЧЕНИЕ КАЧЕСТВА ДЕТАЛЕЙ МАШИН УПРОЧНЯЮЩЕЙ СТАТИКО-ИМПУЛЬСНОЙ ОБРАБОТКОЙ

Специальность 05.02.08 - Технология машиностроения

АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискания ученой степени кандидата технических наук

Мошва- 1998

Работа выполнена на кафедре

«Станки, автоматы и автоматические линии»

Муромского института Владимирского государсгвенного университета

Научные руководители: член-корреспондент HAH PK,

>; доктор технических наук, профессор А.Г. Лазуткин;

кандидат технических наук, доцент A.B. Киричек.

Официальные оппоненты: доктор технических наук,

профессор В.М. Смелянский;

кандидат технических наук, доцент АЛО. Албагачиев

Ведущее предприятие: АО «Муромский стрелочный завод»

Защита состоится «20 » снспмфя 1998 г. в 10 часов ш заседании специализированного Совета К 063.93.01 по присуждении ученых сгепеней кандидата технических наук в Московски! государственной академии приборостроения и информатики по адресу: Москва, ул. Стромынка, 20.

Ваш отзыв на автореферат в одном экземпляре, заверенный печатью просим направлять в специализированный Совет академии.

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке Московское государственной академии приборостроения и информатики.

Автореферат разослан « ¿¿> > аемгн^^-Ц_1998 г.

Ученый секретарь

специализированного Совета,

кандидат технических наук, доцент Stf^Gg^j)

А.П. Дальская

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность првблсми. Повышение срока службы изделий - одна, из важных задач машиностроения. Дм увеличения долговечности и несущей зюсобности деталей в технологии машиностроения широко используются различные методы упрочнения.

Известен ряд нагруженных, крупных деталей, таких как сердечники крестовин стрелочных переводов, валы, ножи и зубья строительно-цорожных машин» крупные резьбы я т. д., работающих в условиях циклического силового воздействия, для которых характерна большая глубина несущего слоя (6...8 мм) или большая допустимая по условиям эксплуатации ветров» взноса (5...6 мм). К таким деталям предъявляются высокие требования по глубине и степени упрочнения поверхностного слоя; плавности перехода свойств от упрочненной к неупрочненноЙ области..

Известно, что дня поаьппения долговечности такте деталей необходимое упрочнение несущего слоя целесообразно обеспечивать ' поверхностным пластическим деформированием (ПЦД)..

Несмотря на целый ряд работ: А.Ю. Албагачиева, М.А. Балтера, В.М. Брастаяского, М.С. Дрозда, А.А. Михайлова, Л.Г. Одинцова, Н.В. Олейника, P.O. Олжбаева, Д.Д. Папшева, Э.В. Рыжова, В.И. Серебрякова, В.М. Смелян-ского, Г.В. Степанова, Л.А. Хворостухина, П. АЧепы, Д.Л. Юдина и др., посвященных упрочнению крупных деталей ППД, в настоящее время отсутствуют способы обработки, надежно формирующие упрочненный слой глубиной до 10 мм и выше.

Наибольшая глубина упрочненного слоя обеспечивается в результате обработки динамическими методами ППД, например ударной чеканкой, имеющими существенный недостаток, связанный с кратковременностью силового контакта инструмента и заготовки, малой долей энергии удара, сообщаемой упрочняемому материалу и затрачиваемой на осуществление его упругсягластической деформации.

Известно, что энергия удара наиболее полно передается через предварительно поджатый к нагружаем«! поверхности с некоторым статическим усилием инструмент. Следовательно, наиболее перспективно упрочнение крупных, нагруженных деталей машин в условиях комбинированного статического и динамического нагружения.

В результате анализа известных разновидностей сгатюсо- импульсной обработай (СИО) и ударных устройств, использующихся в горной промышленности, в том числе генераторов механических импульсов (ГМИ), установлена перспективность упрочнения ППД в условиях нагружения очага деформации пролонгированными за счет рекуперации отраженных волн де-

формацда удгрныш! импульсами требуемой формы, генерируемыми ударной системой ГМИ, включающей боек и волновод.

Исследованию закономерностей формирования качеива повф5Ш«гг-ного слоя, упрочнмшого в процессе СИО, до настоящего времени не удеш-достаточно внимания.

Цема. работы: расширение областа «фименшия и повышение эффективности поверхностного пластического дефермироаания комбинировашкда статако-импуяьшым иагружшкем очага деформации в условиях формирования ударных импульсов ш>средством системы боек-волновод.

Научная нотазва работы. Разработан защищенный патентом способ стагако-имлульсного кагружения очага деформации пролонгированными ударными импульсам», генерируемыми в ударной системе боек-вшгаовод определены рациональные геометрические параметры элементов ударной системы. Исследовано влияние технологических факторов СИО на параметры качества упрочненной поверхности.

Методы исследования. Результаты работы получены на основе использования фундаментальных, положений технологии машиностроения, теории удара, теории твердого тела, математического аппарата дифференциального исчисления, теории планирования эксперимента и статистической обработки данных,

Пртсшсапй ценность я ршшецш работы. Разработаны рекомендации да выбору рациональных технологических реашмон упрочнения СИО ПГЩ» выбору геометрических параметре» ударной системы' ОЛИ. Раз работав и изготовлен эксперикснтаньный етекд для исследований СИО. реотана конструкция гидравлическое генератора импульсов для упрочнения СИО 1ЩЦ. В результате упрочнения в 1,5...1,8 раза повышена долговечность ножей грейдерных шш

АщюЗацня ряботи. Основные положения диссертационной работе докладывались и обсуждались на Всероссийской научно-технической конференции "Актуальные проблемы машиностроения на современном этапе" г Владимир, ВлГУ, 1995 г.; XXX научно-технической конференции Муромского института ВлГУ, г. Муром, 19% г.; научно-технической конференции " Новые материалы и технологии в машиносфоепии и приборостроении", г. Пенза, 1996 г.; международном научно-техническом семинаре "Новые технологии - 96", г. Казань» 1996 г.; научно-технической конференция "Высокоэффективные технологии я машиностроении", г. Киев, 1996 г.; международной научно-тезоничеекой конференции Ресурсосберегающие технологии, связанные с обработкой металлов давлением" г. Владимир, ВлГУ 1996 г.; на молодежной научно-технической конференции Тагарижкие чтения" ХХ1-ХХШ, г. Москва, МГАТУ, 1996-1998 п.; Российской научно-

технической конференции "Ноше материалы и тезшслогии", г. Москва, АСТАТУ, ?997 г.

Нублнкпнкк По теме диссертационной работы опубликоввно 23 разе*ш, в том числе получены 2 патента РФ на конструкцию ударного усярой-и способ упрочнения СИО.

Структура к объем двссертаца». Диссертация состоит из введения, лести разделов, основных результатов работы, выполнена на 156 станицах, »держит 42 рисунка, 5 таблиц, список литературы из 100 наименований.

ОСНОВНОЕ СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

В перкой главе перечислены детали машин, к несущему слою которых тредаявляются повышенные требования но глубже и степени упрочнения, ден анализ основных способов упрочнения и применяемых устройств, вьгяв-хены резервы повышения эффективности упрочняющей обработки, сформу-шровакы цели и задачи работы.

На основании анализа технологических возможностей термической и адмико-термической обработай, нанесения покрытий» поверхностного пластического деформирования установлено, что упрочнение ППД обеспечива-5т наибольший диапазон глубин упрочнения.

Среди статических и динамических методов ППД наибольшая глубина упрочненного слоя (до 25 мм) достигается динамическими методами ППД, в 1астносШ-, ударной чеканкой. Однако при реализации таких методов недостаточно полно используется энергия удара.

Обоснована целесообразность нагружения очага деформации пролонгированными импульсами. Выявлена необходимость создания деформи-гующих устройств на базе ГМИ,,использующихся в горной промышленного!, и исследование технологических возможностей СИО.

Задачи исследования:

- разработать классификацию способов подвода энергии в зону деформации; ..... .. - . .о.

- разработать модель формирования деформирующего импульса в гдарной системе в условиях пролонгированного контакта со средой;

- разработать конструкцию экспериментального стенда для исследова-шя влияния геометрических размеров элементов ударной системы на волновые процессы и форму деформирующего импульса, разработать конструк-. щю устройства для статяко-имщгльсного упрочнения деталей машин, по-, ¡воляющую реализовать результаты исследований;

• исследовать влияние амплитуды, длительности и формы ударного импульса и влияние предварительного статического нагружения на параметры качества упрочненного поверхностного слоя;

- разработать технологияасжие рекомендации по выбору режимов ст&-тшсо-импульсной обработки и рассчитаю» технико-экономическукз эффективность ее применения, применить разработанные рекомендации к конкретным изделиям в производственных условиях.

Во второй главе описано оборудование доя проведения экспериментальных исследований, методика проведения эксперимента, представлены тарировочные графики дня определения статической и динамической нагрузки.

Описана конструкция экшзерименталъного стенда, позволяющего фиксировать ударные импульсы в области контакта инструмента и заготовки с помощью пьезоэлектрического датчика и свстолучевого осциллографа с памятью, а также отслеживать влияние технологических факторов СИО на микротвердость упрочненного слоя. Исследования проводились на образцах из сталей 4S, ШХ 15, ЗОХГСА, 110ПЗЛ, которые часто используются в качестве материала тяжелонагруженных деталей (сердечники крестовин стрелочных переводов, рабочие органы дорожно-строительных машин и т.д.). Нагружение осуществлялось различными ударными системами: шаром; бойком с шаром; бойком волноводом и инструментом в форме сферических, конических, клиновых шаров, роликов, торцев волноводов. Обработка результатов осуществлялась методом математической статистики на ЭВМ в пакете Statisticav.S.l компании StatSoft Inc.

В третьей главе разработана классификация способов подвода энергии удара в очаг деформации, представлены аналитические зависимости, описывающие форму ударного импульса в очаге деформации.

Форма ударного импульса влияет на процесс внедрения индентора в обрабатываемую поверхность, определяет долю энергии удара, затрачиваемую на упругопластическую деформацию.

На основании анализа классификации, а также экспериментальных осциллограмм, полученных на экспериментальном стенде, установлено, что для статико-импульсной обработки целесообразно использовать боек и волновод цилиндрической формы. Такая форма элементов ударной системы позволяет генерировать пролонгированный ударный импульс, состоящий из головной и хвостовой частей, что способствует наиболее полней передаче энергии удара Установлено, что коэффициент передачи энергии ударной системой боек-волновод, в 1,5 раза превышает коэффициент передачи энергии при ударе бойком и в 2,5 раза при ударе шаром (рис. 1).

Рис. 1. Форма импульса, действующего в пятне контакта при динамическом воздействии аа обрабатываемую поверхность:

1, 5, 6 - шаром 0 18,14,22 мм; 2, 3 - непосредственно бойком и бой-?ом через волновод; 4 - бойком через волновод и шар 0 22 мм

Известно» что форма ударного импульса определяется геометрически-яи параметрами бойка и волновода

В результате аналитических исследований распространения ударных кыш в системе боек-волновод (рис. 2) установлена зависимость, позволяю-цая оценить амплитуду ударного импульса в очаге деформации на эазличных этапах нагружения и геометрических соотношений бойка и вол-зовода:

ti « О + V )

2

(l + У У S R

i •)')(» - j - i + iXi + 1)

_ ja 3 ¡а О V. /

Pj « -Р. q R*в',+ Poi«.v; m(z-i)<jsim; ; n=t a^2L,);

РИ=С, V/2; Ci"pi a, Fl; Сгрз аг F31 \p=I-2 8; eьV; b=k/(a2t F2); R*=(r-I)/(rf2); q~2/(rH); r^/F,; к*2я Ящ НД* да Pj - амплитуда i - й ступени импульса, подходящего к обрабатываемому «еталлу, Н; к - коэффициент, характеризующий сопротивление обрабатываемого материала внедрению инструмента, Н/м, aj, а2 - скорость распро-яранения ударной волны в бойке и волноводе, м/с; pi, рг - плотность МЕте-тала бойка и волновода, кг/м3; Еь Бг - модули упругости материала бойка и

-к

Рис. 2. Схема распространения ударных волн по системе боек-волновод при соотношении площадей поперечных сечений г>1: а.~Ц/14>1;6-и/Ь2>1

олнпвода, МПа; 4 - текущая координата времени, с; ж - количество отраженных волн, формирующихся в бойке за время ударам 11яр - приведенивли адаус кривизны инструмента, мм; НД , - динамтеска® пластическая твердость, МПа; V - скорость удара, м/с; Ьь Ь?. - длина бойка и ватшоаода, сот-екявеино, м; Рь Р2 - площадь поперечного сечений бойка и волновода, тветствешо, м2.

Результаты расчетов во полученной йааисимосм имеют удошгетнори-ельную сходимость с экспериментальными осциллограммами, зафиксиро-анными при тех же условиях (рис. 3).

•ьН

<000

355» О

2 Ч у 1

/ $ ^тттЛ 1 3

<

\

РьН

9500

6000

2508 0

2

1 \ У 1 3 •>

1 ту ?»1

—1—

с

^¡рО.ОООЗВ/0,00038=1, 12/0,12-1:

^/1<г=0^4/0г24=1 Р,/Р2-=0300075/0,00038=2

Рис. 3. Форма ударного импульса: 1 - расчетная в волноводе; , 3 - расчетная и экспериментальная я очаге деформации

В результате анализа ударных импульсов, формирующихся в очаге деформации, установлена, что соотношение длкп бойка и волновода должно ыть от трех до гаги, а площадей иоггеречных сечений от одного до трех Диаметр бойка должен быть не менее 20 мм.

В четвертой главе проведена, щенка влияния инструмента на степень нжажевди формы я параметров ударного импульса, установлена зпависи-гость длительности я амгоштудаг ударного тазуяьса, величины предвари» сльного статического ноджапга и приведенною радиуса вривизньз инстру-гента на степень и глубину упрочнения.

Степень искажения ударного импул&са при прохождении через инст-гуменх определяется формой инструмента и величиной приведенного радоу-а кривизны его деформирующей поверхности.

Потери ударного импульса при использовании в качестве инструмента: аароа 0 5. .24 мм; цилиндрических индеттороа (волноводов) с плоскими, феричеоооди (Я=4..Л2 мм), коническими и клиновидными {«==60... 120°)

торцами; стержневыми роликг,ми 013,5...22,5 мм оценивались по осцишкь граммам на экспериментальное стенде.

Установлено, что при прохождении импульса через инструмент его амплитуда уменьшается, а длительность за счет увеличения фронтов нарастания и спада амплитуды увеличивается. На энергию импульса оказывает значительное влияние форма -инструмента, но не размеры деформирующей поверхности.

Наименьшие потери энергии удара происходят при нагружении шарами, сферическими торцами волновода и стержневыми рсшиками.

Получето регрессионное уравнение, позволяющее оценить влияние амплитуды Р„, длительности ударного импульса Т, статической составляющей Р„ и приведенного радиуса Rep на степень и глубину упрочнения Нг, и h^

Hfl=HJ^(l.l+0,01T-0^16RI4))+h|l(0,6T-57,7)-I5T(l + 0,001T)+

+ Pcr (13,1-0,438 Pu )+Pu (l,53 - 0,033 T)+332 Ящ,.

В результате анализа полученной модели установлено, что упрочнение сталей с небольшой исходной твердостью целесообразно проводить ударными импульсами с небольшой длительностью и высокой амплитудой (рис 4). С увеличением исходной твердости граница эффективной длительности импульса повышается. Для упрочнения труднообрабатываемых материалов длина бойка, определяющая длительность ударного импульса, должна быть не менее 300 мм.

Установлено, что величина статической составляющей нагрузки, способствующая повышению глубины и степени упрочнения до 6..8 % должна составлять не менее 0,01 от динамической составляющей.

Увеличение приведенного радиуса инструмента в диапазоне до 10 мм способствует увеличению степени упрочнения в 1,5... 2 раза.

В пятой главе описано устройство для реализации стати ко-импульсной обработки, определено влияние технологических факторов СИО на мшфотвердость, напряженное состояние и шероховатость обработанной поверхности.

На рис. 5 представлена принципиальная схема гидравлического генератора импульсов (ЛГИ), включающая: ударную систему, состоящую из бойка I, волновода 2 и инструмента 3; смонтированного в корпусе ударного устройства 4 вращающегося распределителя рабочей жидкости 5; гидро-пневмоаккумуляторы 6 и 7.

Высокое давление в рабочих полостях ГГИ до 16 МПа позволяет приблизить конструкцию бойка к стержню с постоянным по длине поперечным сечением. Появляется возможность воздействовать на обрабатываемую поверхность импульсом с формой,, близкой к прямоугольной.

О 2 4 6 8 10

Ьц, мм

Ри, кН

АНЦ

и 11/ 5 _ / 10 — 1 ! 0 7

о-- —0-

9-

0 2 4 6 8 10

Ь^, мм

ис. 4. Влияние длительности и амплитуды ударного импульса на микро-зердость поверхностного слоя (Н,,„ =1500 МПа; мм; Рст-"1,2 кН;

=10,5 Дж)

В шоу специфики процесса СЙО1ЮД в конструкций ГТ"Н реализуются геометрические соотношения бойка и волновода ¿^Му- 1,3. Крой« того, конструкция машораспределитош исключает механические удары зо лотшка, подключение к каперной и сливной полости гадропиевмоаккуму ляторов и наличие тормозных камер позволяет устранить вибрации в смете ме ударника, предотвратить перегрузку его элементов и увеличить точность необходимую при СИО ПДЦ.

Рис 5. Схема гидра&шчесшго генератора импульсов

В результате применения гидравлического генератора импульсов пр статико-импульсиш обработке максимальная степень упрочнения достиг*): сьыше 200%, глубина упрочненного слоя увеличивалась до 8... 10 мм. Пр этом шероховатость упрочненной поверхности может быть снижена в 6 ра Предельная шероховатость, получаемая после упрочнения статак импульсной обработкой, соответствовала 0,08 мкм.

6 шестой главе рассмотрены основные области и результаты приме» ниа СИО. Разработана номограмма определения режимов СИО для обесп чешм требуемых характеристик качества упрочненной поверхности, преу ставлен расчет нормы времени на операцию СИО грейдерных ножей.

3 2 14

I

6

Э

Исходными дашшми для расчетов по номограмме (рис.б) згаляютсх: ребуемаи степень АН,, и глубина упрочнения шероховатость Я, и прсяз-одапельйсйлъ обработки.

ис. 6. Номограмма определения режимов упрочнения СИО ППД для стали 10Г13Л» Ьр: - I мм;---3 мм;-----5 мм;-----7 мм.

Выходные данные: диаметр инструмента и энергия удара А.

Режимы обработки СИО по номограмме определяются в следующей по-педоватедьности:

1. По заданной степени упрочнения АН^ и необходимой глубине йц предеяяется переходной параметр У, связывающ ий АН,, и Ър между собой.

2. Из требуемого значения шероховатости К, и площади упрочняемой оверхности за один проход определяются ширина и диаметр инструмента стержневого ролика) Ь и

3. По параметру У, выбранному в п.1 и диаметру ролика О,, иазнача-гся удельная энергия удара а=А/Ь.

4. Из удельной энергии удара в и выбранного значения ширины роли-1Ь определяется искомая энергия удара: А=а-Ь, позволяющая получить не-эходимую степень упрочнения на нужной глубине, требуемую шерохова-

тость поверхности и производительность процесса СИО. Изменение энергии ударов ГГИ осуществляется регулированием давления напорной магистрали.

Исследования показали, что трудоемкость упрочнения грейдерных ножей СИО несколько меньше трудоемкости упрочнения их ТВЧ (в 1,2 раза). Однако за счет увеличения долговечности грейдерных ножей (в 1,15... 1,23 раза), упрочненных СИО, по сравнению с ножами, упрочненными ТВЧ, применение СИО более эффективно.

Освоение результаты работы.

1. Установлено, что эффективным способом повышения качества тя-желонагруженных деталей машин является упрочнение ППД в условия» комбинированного статико-имаульсного нагружеяия очага деформации.

2. Разработана классификация способов подвода энергии удара в очаг деформации, на основании которой установлено, что при упрочнении СИО ППД целесообразно использшать ударную систему, состоящую из бойка и волновода цшгандрической формы, генерирующие пролонгированные импульсы с нарастающей или постоянной амплитудой.

3. Разработан экспериментальный стенд, позволяющий оценить влияние технологических факторов статико-импулъсной обработки на характер упрочнения деталей.

4. Установлено влияние на передачу энергии удара соотношений дли« и площадей поперечных сечений бойка и волновода На основании аналитической зависимости, описывающей форму ударного импульса в контакте инструмента и обрабатываемой поверхности, для упрочнения СИО определено эффективное соотношение длин и площадей поперечных сечений бойка к волновода: и=3...5,

5. Экспериментально определено, что наименьшие потери энергии удара происходят при нагружении инструментом сферической и стержневой цилиндрической формы с акцентированным контактом.

6. Установлено, что с увеличением исходной микротвердости упрочняемой стали, при прочих неизменных условиях, граница эффективной длительности импульса, при которой происходит увеличение степени упрочнения, будет повышаться (для стали с исходной микротвердостью 3500 МПа Т>120 мке, Р„<20 кН). Исходя из условий, позволяющих максимально расширить диапазон упрочнения СИО, длина бойка должна быть Ь|>300 мм.

7. Установлено, что предварительное статическое нагружение (Ра >0,01 Р«) способствует увеличению глубины эффективного максимума микротвердости до 6-8 %.

8. Разработана конструкция ударного устройства, в котором реализованы рациональные соотношения геометрических размеров бойка и водно-

юда di/d2=" t, L|/L2-3. Устройство имеет гидропривод, что позволяет осуще-ггвлять рекуперацию отраже1шык волн деформации.

9. Установлено, что в результате обработки СИО предельная величина вероховатости монет составлять Ra-0,08 мкм, Упрбчнение СИО способно низить шероховатость относительно исходной в 6 раз.

10. Построена математическая модель, позволяющая на основании тре-уемой величины микротвердости и имеющихся технологических возмож-юстей ГГИ, подбирать удельную энергию удара, диаметр и ширину деформирующего инструмента Разработана номограмма, в соответствии с которой южно выбирать необходимые энергетические характеристики процесса ста-ико-импульсной обработки для создания требуемых характеристик качества прочняемой поверхности.

11. Упрочнение СИО применено для повышения долговечности сгр-ечников крестовин стрелочных переводов и ножей грейдерных машин, возможно увеличение степени упрочнения наиболее изнашиваемой части фдечника в 3 раза и достижение глубины упрочненного слоя до Я 10 мм и алее. Микротвердость поверхности грейдерного ножа может быть повыше-ав 2. ..2,5 раза Долговечность при этом увеличивается в 1,5.. .1,8 раз. По езультатам испытаний в реальных условиях эксплуатации упрочненных эейдерных ножей получен акт внедрения.

Основные результаты днссертацив опубликованы в следующих аботах:

1. Патент № 2098259. Способ статико-импульсной обработки поверх-эстным пластическим деформированием I А.Г. Лазуткин, А.В. Киричек, .Л. Соловьев. Бюлл. № 34,1997.

2. Патент № 2090342. Гидроударное устройство для обработки деталей мерхностным пластическим деформированием / А.Г, Лазуткин, А.В. Кири-5К, Д. Л. Соловьев. Бюлл. № 26,1997.

3. Влияние формы инструмента на энергетические характеристики (арного импульса при статико-импульсной обработке. А.Г. Лазуткин, А В. иричек, Д.Л. Соловьев, С. А. Силантьев, А.Н. Афонин // Проектирование хнологическихмашин: Сб. научн. трудов-М.: МГТУ "СТАНКЙН", 1998. Вып. 9. -С. 64.

4. Выбор параметров бойка и волновода при статика-импульсном уп-1чнении. А.Г. Лазуткин, АВ. Киричек, Д.Л. Соловьев и др, Н Ресурсосбере-ющие технологии машиностроения: Сб. научн. трудов. - М.: МГААТМ. »96. - С.181.

5. Выбор способов поверхностного упрочнения тяжелонагруженных талей. А.В. Киричек, Д.Л. Соловьев, С.Л. Лазуткин, С. А. Силанкгьев, А.Н.

Синцов И Современные технологии в машиностроении: Материалы научи, техн. конф. - Пенза, 1998 ~ С.44. ,

6. Киричек A.B., Лазуткин С.Л., Соловьев Д.Л, Выбор режимов стати ко-таотульсной упрочняющей обработки // Новые технологии - 96: Тез. докл междунар. научн.-техн. семинара - Казань, 1996. - С. 23.

7. Киричек A.B., Лаз угнан С. Л., Соловьев Д.Л. Экспериментальны! стенд для статико-импульснош упрочнения // Инф. лист. № 120-96. Влади шгр, ЦНТИ, 1996. - 4 с.

8. Киричек А В., Соловьев Д.Л. Определение параметров ударной системы при статико-импульсном упрочнении // Научные достижения муром ских ученых. Владимир: ВлГУ, 1997. - С. 49.

9. Лазуткин А.Г., Киричек A.B., Соловьев Д.Л. Генератор импульсо: для ППД // Ин(^>рмационный листок № 84-95. - Владимир, ЦНТИ, 1995. Зс.

10. Лазуткин А.Г., Киричек A.B., Соловьев Д.Л.. Повышение эффектов ности статико-импульсной упрочняющей обработ ки // Высокоэффективны технологии в машиностроении: Материалы конф. - Киев, 1996. - С. 106

11. Лазуткин А.Г., Киричек A.B., Соловьев Д.Л. Повышение эффектов ности статико-импульсной упрочняющей обработки // Новые технологии 96: Тез. докл. междунар. научн.-техн. семинара- Казань, 1996. - С. 41.

12. Лазуткин А.Г., Киричек AB., Соловьев Д.Л.. Статико-импульсна обработка ППД с пролонгированным импульсным воздействием !t Актуаяъ ные проблемы машиностроения на современном этапе: Тез. докл. Веера научн.-техн. конф. - Владимир: ВлГТУ, 1995. - С. 60.

13. Лазуткин А.Г., Киричек A.B., Соловьев Д.Л. Упрочнение ловерхне сти деталей машин статико-импульсным нагружением // Наука в вузе: Май риалы XXX научн.-техн. конф., МФ ВлГТУ. - Владимир, 1996. - С.34.

14. Лазуткин А.Г., Соловьев Д.Л.. Кокорева ОТ. Математический аш лог контактной площадки // Научные достижения муромских ученых. - Вла димир: ВлГУ, 1997. - С. 59.

15. Соловьев Д.Л., Киричек A.B., Лазуткин АГ. Интенсификация стг тикп-динамической обработки ППД использованием энергии отраженны волн деформации // XXII Гагаринские чтения: Тез. докл. Молодежной науЧ1 конф.,МГАТУ -М.: 1996. -Ч.2.- С. 127.

16. Соловьев Д.Л., Киричек A.B., Лазуткин А.Г. Преимущества испота зования гидравлических генераторов импульсов в процессах ППД ¡1 XXI Гагаринские чтения: Тез. докл. Молодежной научн. конф., МГАТУ - М 1997.-4.6~С. 46.

17. Соловьев Д.Л., Киричек A.B., Лазуткин А.Г. Микротаердость пс верхности при упрочнении статико-импульсным методом // XXTV Гагарин

"тс чтеншг Тез. доки. Молодежной научн. конф., МГАТУ - М.: 1998. - 4 6 -С. 55.

18. Тедшлогот статико-импульсного упрочнения. АГ. Лазуткин, АВ. Юиричек» Д.Л. Соловьев, О.Г. Кокорева // Новые материалы и технологии: Гез. докл. Рос. научн.-техн. конф. - М. Mí АТУ: 1997. - С. 17.

19. Упрочнение статико-импульсной обработкой. АГ. Лазуткин, А.В. £нричек, С.Л. Лазуткин, Д.Л. Соловьев // Новые материалы и технология в машиностроении и приборостроении: Материалы научн.-техн. кокф. - Пена, 1996. - С. 26

20. Использование гидравлических импульсных устройств для пластического деформирования металлов. АГ. Лазуткин, АВ. Киричек» Д. Л. Со-шьев, О.Г. Кокорева // Ресурсосберегающие технологии, связанные с, обработкой металлов давлением: Тез. докл. междунар. научн.-техн. конф. - Вла-имир, 1996. - С. 35.

21. Киричек А.В., Соловьев Д.Л. Влияние условий статико-импульсной бработки ш размер отпечатка // Точность териологических и транспортных истем: Материалы междунар. научн.- лэш. конф. - Пенза, 1998. - 4.2. -ЛОЗ.

22. Киричек АВ., Соловьев Д.Л. Влияние предварительного статиче-«ого нагружения на микротвердость // Точность технологических и трансфертных. систем: Материалы междунар. научн.- техн. конф. - Пенза, 1998. -.2.-С. 108.

23. Упрочнение и формообразование поверхностей статико-импульсной эработхой. А.Г. Лазуткин, А.В. Киричек, Д.Л. Соловьев, А Н. Афонин, С.А. илантьев // Точносгь технологических и транспортных систем: Материалы ккдунар. научн.- техн. конф. - Пета, 199Я. - 4.2. - С. 126.

Лицензия № 020275 от 13.11.96. Подписано в печать 15.07.98. Формат 60 х 84/16. Бумага для множит, те ники. Печать офсетная. Усл. печ. л. 0,93. Уч.-изд. л. 0,98. Тираж 100 экз.

Владимирский государственный университет Подразделение оперативной полиграфии Владимирского государственно!1!

университета

Адрес университета и подразделения оперативной полиграфии: 600026. Владимир, ул. Горького, 87