автореферат диссертации по технологии материалов и изделия текстильной и легкой промышленности, 05.19.06, диссертация на тему:Научные основы процесса структурно-абразивной обработки поверхности кож, обуви и кожевенно-галантрейных изделий и принципы создания оборудования

Г.. од

На правах рукописи

БЕСКОРОВАЙШЙ Виктор Владишрошч

НАУЧНЫЕ ОШОШ ПРРЦЕССД СТРУИНО-АЕРАЗИШОЙ ОБРАБОТКИ ГОБЕРЯЮСТН КОХ, ОБУШ И ГСОХКВШО-ГД/ШТЕРЕИШХ ИЗДЕЛИЙ а ПРИНЦИПЫ СОЗДАНИЯ ОБОРУДОВАНИЯ

Спевдальвоста! 05.19.06 - технология обувных а Еохеввкно-галактерейшх изделий; 05.02.13 - Нмгкн к вгрвгата xsrîtcû прошшенкости

Автореферат дажеруицш на соисхаше ученой степени доктора технических наук

МОСКВА - 1995

Работа выполнена в бытового обслуживания.

Шахтинскои технологической институте

Официальные оппоненты: доктор технически* наук, профессор

ФОМИНА Т.Т.

доктор технических наук, стерши* научны* сотрудник

ЭСНИН ИЛ).

доктор физико-математических наук, профессор '

жгавсшя В.И. | Ведущая организация - АОЗТ .обувная фирма "Дончанка" г.Щахты

Защита состоится " ¿У" • 1995 Р. в "'"час.

на заседании диссертационного совета Д 053.32.03 при Московской государственной академии легкой промышленности по адресу: П3306, Москва, ул. П.Осипенко, 33.

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке Московской государственной академии легкой промышленности.

Автореферат разослан п 3 * 1995 г.

Учзяий секретарь

диссертационного согега П Каеталзаз В.В.

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность теш. Основная задача промышленности - удовлетворение потребностей: населения России в предметах массового спроса - неразрывно связана с улучшением их качества, с механизацией и автоматизацией производственных процессов в. легкой промышленности, которые представляют собой интегрированный набор тех или иных машинных процессов, реализуемых конкретным комплектом оборудования. Очевидно, наиболее эффективное оборудование, с точки зрения, экономических показателей, должно базироваться на наилучшем малинном процессе, т.6. реализовывать передовую технологию. Именно здесь находится; ключ для решения основной задачи промышленности.

л Исследуемый в данной работе процесс струйно-абразивной обработки (ОАО) является однил из новых способов механической обработки поверхности кох, обуви и кожевенно-галантереЯных изделий.

Механическая обработка поверхности коз в легкой промышленности зызвана технологической необходимостью их подготовки под нанесение клеевых и покрывши пленок, или получения требуемого грифа кожи. Помимо производительности выпуска готовых изделий, она предопределяет.их качество и высокую адгезию клеевых швов и различного рода покрытий.

Отметим, что современная кожевенная промышленность практиче1 ски не выпускает коки первого сорта, кожи характеризует наличие такого дефекта, как растрескивание и осыпание покрытий. Известно, что большая часть обуви, поступающей в ремонт, имеет дефект -отклейку подошв, связанную с низкой адгезией клеевого соединения. И тогда становится очевидным, что далеко не случайными являются исследования в области механической обработки поверхности натуральных коа, связанные с разработкой новых технологий и оборудова

аил для их реализации. Исследования особенно важны ввиду того, что фазико-технические возможности современных отечественных и зарубежных технологий достигли предела и не позволяют существенно повысить производительность.

Требуемое качество обработки кож в настоящее время достигают посредством неоднократного прохождения их поверхности абразивным инструментом, что связано с несовершенством рабочих органов оборудования и процессов, реализуемых ими. Применяемые абразивные круги, ленты, шарошки и проч., в основе процесса резания которыми лепит теория клина, обладают двумя неустранимыми недостатками.Во-первых, не позволяют достигнуть стабильно высокого качества обработки поверхности за один проход полуфабриката под рабочим органом. Во-вторых, увеличение скорости резания, необходимое для повышения производительности оборудования, приводит к нагреву инструмента до такой температуры,что процесс резания кож переходит в • процесс их горения. Говорить о качестве обработки становится бессмысленным.

Стремление избавиться от указанных- недостатков привело к создании принципиально иного рабочего инструмента: в виде направлен ного высокоскоростного потока абразивных частиц - струи /37/,реализующего процесс ударного разрушения поверхности коки. На основе этого инструмента разработан ряд новых технологий /37-42/ (рис.1) и оборудования для их реализации /43-51/, свободных от указанных недостатков, а также соответствующая технологическая оснастка /52,53/ и прибора' /54,55/.

Отсутствие научко - технлчасют основ процесса CAO создает серьезные трудности в прогнозирования результатов кэх&:п;чэскоЛ обработки поверхности ловим инструментом, при разработке доходных требований на коеоо оборудование и при его проектировании.

В складиваящшся обстоятельствах результата исследования

Метода и сшрации механической обработки поверхности ко», обуви и гкяювеяно-галантерейних тзде.-лй

- Обработка традиционными инструментам:!

- Обработка методом ОАО

процесса CAO и принципов создания оборудования должны восполнит имеющиеся пробелы и шести определенный вклад в теории я практик механическое обработки поверхности..

Тема диссертационной работы утверждена Ученым Советом Шах ганского технологического института бытового обслуживания (ШГИБО и выполнялась в соответствии с планом НИР по теме Г-1Л .28 "Разр ботка и исследование технологии и оборудования дня CAO деталей нзделий легкой промышленности."

Целью работы является разработка научно-методических осн< создания новой техники и технологии то CAO кож и их практичесю использование в различных сферах приложения:

- при создании новых технологий то механической обработке i операциях по подготовке-поверхности натуральных кож к склеиван и отделке, по производству ворсовых кож, декоративной отделки д талей и изделий обувной и кожевэнно-галантерейной промышленное?

- при проектировании и изготовлении машин легкой продаиле ности для реализации новых технологий;

- яри прогнозировании результатов CAO кож и деталей обуз

- при прогнозировании развития технйси по механической об] ботке для легкой промышленности. ' . !

Дгш достигетя поставленной цзлз реаэлась С£вдутс:о задач

- анализ лежащего в основа CAO поверхности, натуралшзх явления ударного разрушения; , . ,

- определение теоретических подходов к .соэдашш.шделэй г цэсса соударения и установлен® каша иа иэго фз-.5<о-п;5ЛШР 53ЕС свсй^та сс;/даряш;а;ся гзто?л&?«в; / . ,. ,

- разрв&пка, 2 ры-uas ^оончзелса .теода удцра, г.ругксс*г и ci;о рост;, йен cîsok»»o Сгяиоуз ijsïncc'i С'.р, ?!?,» tî рооултбта со jçcskuxs»* .

?

~ исследование в рамках волновой теории удара механизма уда-го разрушения поверхности натуральных кож;

- создание теоретической модели двухфазной турбулентной уи с твердтга частицами» как рабочего инструмента процесса

и ее практическая апробация;

-разработка методов расчета взаимосвязи производительности цесса CAO с характеристиками рабочего инструмента (струи) и ростыз их взаимного перенесения;

- создание принципов компановки я расчета основных характе-гик оборудования для CAO я метода оценки степени совершенства струкцш устройств» форыирупцих струю абразивных частиц;

- создание структурввнх* функциональных, кинематических н щшмальинх схем оборудования различного применения;

- теоретическое и экспериментальное определение режимов lecca CAO натуральных кож и их влияния на качество изделий;

- практическая реализация процесса CAO производственным обо->ваниём с пневматическим рвзгоном абразивных частиц;

- оптимизация процесса GAO кож перед склеиванием я покраской гаводственным оборудованием {путем моделирования процесса);

- разработка и внедрение 9 производство новых технологий CAO и обуви, разработка новых технических решений оборудования.

Методология и метода исследования. В диссертации использова-ксгоримевтально-теоретаческий и теоретико - экспериментальный ода, позволяющие получить результаты, адекватные действитель-и; метод малых деформаций теории упругости;аналитическая гео-ия; метода физико-математического моделирования; статические начическяэ методы решения контактных задач; метод Даяамбера; гщ математической статистики, программирования и логической ритмизации.

Научная новизна работа, которую автор шяосят на зацитг,

состоит в еле думцам:

- выполнено теоретическое и практическое исследование проблемы по создашш научных основ процесса струйно-абразивной обработки поверхности материалов кожевенно-обувной промышленности в принципов разработки оборудования для его реализации, имеющее вахное народнохозяйственное значение;

- впервые разработаны метод CAO поверхносм натуральных кож я ряд технологий ( на уровне изобретение ), основанных на ударном разрушении материала струей абразивных частиц-, • •;

- выдвинута и реализована концепция существования хрупкости скорости, как основного фактора процесса CAO крж. Для случая CAO кож предложены определения удара,'высокоскоростного удара;

- на качественном уровне .раскрыт механизм ударного разрушения поверхности кои. Показана особая роль начальной стадии высокоскоростного удара; ■' ' л • '

- предложена методика расчета и модель.двухфазной турбулентной струи с твердыми частицами, как . модель рабочего инструмента процесса CAO: . . •

. - впервые получен метод расчета взаимосвязи производительности CAO с характеристиками рабочего инструмента и скорость» из взаимного перемещения, обеспечнваадей высокое качество обрабопа за один проход поверхности детали относительно инструмента;

- разработаны принципы создания оборудования для CAO ' ков, обува и кожавеншмгалантврейннх изделий, вклвчввдие метода расчета задач первого этапа инаенерного проектирования;.

- ь..зрвые' выполнено теоретическое . исследование ьзазагасвяз] факторов процесса CAO и качества пзделяй; ' j

- разработана и роког.гандована для реаенля практических зада модель процесса CAO кок перед склеиванием п по:срас:аП пра сг

реализации производственным оборудованием о пневматическим разгоне« абразивных частиц.

Достоверность научных положений, выводов и рекомендаций, пре дставленных в диссертации, подтверждается теоретическими и экспериментальными исследованиями, выполненными под руководством и при активном участии автора: ходом их реализации а промышленности; применением современных методов и средств ведения исследований.

Практическая ценность н реализация работа. Научно-практические разработки, представленные в диссертации, позволяют решать конкретные задачи повышения качества и производительности механической обработки поверхности натуральных ко», деталей обуви и коя галантерейных изделий перед нанесением клеевых -пленок к покрытий и при их отделке •,. позволяют приступить к выпуску "новой" продукции путем реализации широких возможностей CAO при декоративной от делке. Результаты диссертации могут быть использованы в проекте-конструкторских, научно-исследовательских организациях и на предприятиях кожавенно-обувной и кожгалантерейной промышленности при:

- разработке новых и совершенствовании существующих технологи-геских процессов производства и отделки натуральных коя, отделки юрха обуви и других кожевенных изделий; ' •

- разработке научно-обоснованных исходных требований на провк-ироваше технологического оборудования;

- разработке нового оборудования с требуемыми техническими ха-зктеристиками.

Кроме того, значительную практическую ценность представляют:

- разработанные и апробированные технологии обновления и отде-и обуви, обработки нож,' пол$гчения ворсовых-кож, с улучшенным чеством изделий;

- конструкции эжекторшх струйно-абразнвдах пистолетов с безы-

зносшми соплами, формирующими струю абразива;

- конкретные конструкции установок дам струйно-абразисвшй обработки с подвижными и неподвижными пистолетами, технологическая оснастка.

Практическая значимость работа подтверждается эффективность внедрения ее результатов, запросами промышлевшств: МГШ "Труд" г. Москва; Шахтинским производственным обувным об'единением; Шеи тинским ГЕК; ПО "Ростоблобувьбыт"; Омским производственнш об' единением иы.П.И.Баранова; Главобувьбыт Минбыта РСФСР (Росбэга юз); Центральным научно-исследовательским институтом тжъвш. обувной промыиленности (ЦНШКП).

Результаты исследований используются вузами легкой промвг мыменности и бытового обслуживания. Они нашли применение е л® ционных курсах по дасцшшшаы "Оборудование предприятий батово обслуживания", "Машины и аппарата обувного производства"'» "Техи логия изделий из кожи", в курсовом и дипломном проектирования; специальностям 1707 и 2808; включены во внутривузовское пасоС по обработка резанием ( ШТИБО.- Шахты, .1993 г.) и в мэжвузовся учебное пособие "Механическая обработка обуви и перспективы развития" (М.:ЮТ,1987 г.), наши отражение в учвбнике",1й1шоло] изделий из кожи".- М.:Легпромбытиздат.-1988 г.(авторы А.Н.Калита). * ■

Документа, подтверждающие внедрение и, практическое шголь ванне теоретических пологеяий, выводов и рекомендаций,. пр&дся лены в прилоаении.

Апробадая работа и публикация. Материала диссертаща < доложены, обсуждены и получила положительную оценку на- ХГУ научно-технмческях конференциях ШТИБО в 1905-1994 г.г.; ка- К Юбилейном всесоюзном симпозиуме по кэханоэжсски и кэханох твердил тел, г.Ростов-на-Дону, 1966 г.; на ьтандшороднсгл си/л

"Интенсификация и автоматизация отделочно-зачистной обработки алей, машин и приборов", г. Ростов-на-Дону, 1988 г.: на всесо-ых конференциях в: Московской государственной академии легкой мншленности ( 1982 r.h Московской государственной академии рн быта и услуг (1982,1985 г.г.), Ставропольском техническом верситете {1981 т.), Института механикиметаллополимерных сис-АН БССР (г.Гомель,1982 г.).Ереванском (1986 г.) и Кишиневском 89 г.) политехнических институтах: на республиканских конфере-ях в: Хмельницком технологическом институте бытового обслуки-ия (1962 г.) и Уфимском филиале Московского технологического гитута (1988 г.). Полностью работа докладывалась и была поло-эльно оценена на об.* единенных семинарах кафедр "Оборудование цприятий бытового назначения","Конструирование и технология из йй из кожи","Физика","Материаловедение" ШГИБО в 1994,1995 г.г.

Основное содержание диссертации отражено в 55 публика-с, из них три монографии, 19 авторских свидетельств и патентов гийской Федерации.

Личное участие автора. Личный вклад автора состоит в поста-te проблемы и разработке идеи представленной работы, в провеса теоретических и экспериментальных исследований, разработке >дов и методик расчетов, в разработке и проект .ровании новых »логических процессов и оборудования для их реализации, в шзе и обобщении решений и внедрении результатов работы.

Юъеы и структура диссертации. Работа изложена на crparai-содеркит 30S страниц машинописного текста, Ъ9 рисун-таблиц, и состоит из Бведения, семи глав с выводами, ютения, списка литературы .( (9Í наименований), приложения на страницах.

ОСНОВНОЕ СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

Во введении обоснована актуальность работы, сформулированы цель и задачи, определены направления и методы исследований.

В первой главе на основе обобщения информации по проблемам ударного износа выполнен анализ терминологии в основных понятий в области удара, что позволило конкретизировать направление исследований и наметить этапы работы.

Краткий анализ терминов и основных понятий, связанных с ударом, прочностью и ударным разрушением материала, хрупкостью полимеров, позволил констатировать, что наука о прочности не имеет единой законченой теории, а под хрупкостью понимают не причину, а следствие - способность полимеров разрушаться при малых деформациях. В определениях удара не учитывают прочностные свойства материала.В работе конкретизированы понятия удара и высокоскоростного удара для целей CAO. Под механическим ударом (или просто ударом' понимаем возникающее при столкновении двух тел явление, сопровождающееся полным или частичным переходил их кинетической энергии i энергию деформаций и хрупкого макро - или микроразрушения, сопровождаемого различными видами эмиссий. За -высокоскоростное прини маем соударение тел, при котором начальная скорость деформацк одного кз них при ударе была бы больше или равна скорости распро странения в ном волн продольных деформаций (скорости звука в про дольном направлении). Показано, что при CAO, в процессе соударе ния двух тел с разными физико-механическими свойствами, для одвс го из них (шка) удар могло рассматривать как высокоскоростной, для другого (абразив) - нет.

Установлено, что с цель» рациональной организации процесс CAO разрупение полимера следует выполнять в хрупком состояниям как усталостный механизм разрушения, в отличие от хрупкого, дав

телен по времени.

В работе показаны причины, по которым в науке и практике не используют температурную зависимость скорости деформирования -скорости приложения нагрузки,обеспечивающей при нормальной температуре разрушение материала. Установлено, что характеристика хрупкости скорости (Ухр> до сих пор отсутствует, хотя принцип суперно . зиции - эквивалентности воздействия на полимер (на физико-механические свойства) скорости деформирования и температуры его охлак-дэния, введенный в науку Александровым ~ Лазуркиным, учитывает наличие' такого параметра. Знание величины хрупкости скорости для процесса CAO позволят определить границу в хрупком поведении материала под ударной-нагрузкой. Параметр хрупкости скорость имезт важное значение как для понимания механизма разрушения, так и для реализации CAO, определяет рациональность процесса. Величина vxp обусловливает режимы обработки, исходные требования на оборудование и многое другое. По этим причинам установление 7хр и ее взаимосвязи с физико-механическими свойствами полимера является-одной из задач данной работы.

В работе,с точки зрения высокоскоростного соударения,рассмотрены известные модели удара. Показано,что использование подхода Г.Герца может быть полезным для качественной оценки факторов, влияидих на процесс ударного разрушения при CAO. *

Анализ влияния свойств материала ударной системы на параметры волн деформаций, генерируемых в ней (подход Сен-Венана - одномерная задача), позволил установить, что с точки зрения усилий, вознккаших в ударяемом материала, процесс CAO поверхности кож должен быть эффективным, т.к. усилие в волне деформации будет

(-gfJV ■ (1>

где рес,/^- стноаэнве удзрных яесткостей двух тел ( кожи и абра-

зива); с2=агргР2, где аг, рг и Тг~ соответственно скорость звука, плотность и площадь контактной площадки кожи. Из (I) видно, что увеличение г, имеодае место при CAO. кож, приводит к возрастании максимальных усилий в ударяемом материале.

Анализ величины анергии, переносимой волнами деформации, показал, что коэффициент передачи анергии ударника, характеризующий эффективность ударной системы (вбразив - кожа), определяется как

V 4г(гН)2. (2)

Отсюда видно, что увеличение г приводит к возрастанию т), т.е. и с точки зрения эффективности передачи энергии, процесс CAO рационален.

Сравнительный анализ напряжений, возшкавдих в ударяемся« материале при ударе по нему частицами (ударником) из различных материалов, привел к выражению'

^Pcfe^j/feèfe^)' (3>

°о а0 Л ииг Га *г

где индекс "с" соответствует стали, а "х" - любому другому материалу. Из полученного выражения следует, что отношение максимальных напряжений в ударяемом материале ("с") при ударе по нему ударниками из различных материалов ("х") зависит от отношения плотностей этих,материалов, скоростей распространения волн деформаций в них (а), числэнно равных скоростям звуке, и отношения площадей поперечных сечений ударника и ударяемого тела (Р,/?г). При ?,,= ?г напряжение в ударяемом материале ог больше, чем в ударнике, поэтому в процессе CAO кож ударник при ударах шгвт не разрушаться.

Из выражения (3) следует,что отношение длительности волн деформаций «с, сформированных одним и тем се ударником {из одного материала), в ударяе?аи. телах из' различных материалов равно

т /т ~а /а к зависит только от отношения скоростей распростра-

нения волн дефоркэцийв этих материалах. Хрупкости скорость при данном подходе можно оценить, если принять за условие разрушения традиционное неравенство а » [о]. Тогда полученные выражения

позволяют показать^ что

> д • (4)

Выражение (4), с точки зрения соударения абразивной частицы (например,электрокорунда) и кожи, свидетельствует о том,что [▼хр3 при ударном разрушении кожи должна быть невелика, т.к. [о] кожи мало (10-20 кт/см2), а импеданс (р,а1) электрокорунда является болыюй величиной (р^.Э г/см2, а^Ю км/с). Поэтому с точки зре ния скорости разгона абразива (энергоемкости) и, как следствие, стоимости обработки, процесс ОАО должен быть рационален.

Допущение о том, что время процесса разрушения коррелирует с длительностью,волн деформаций, позволило вести поиск физических явлений, об'яснягацих картину хрупкого разруиения, не через временную зависимость прочности о = х( г ), а через взаимосвязь скоростей распространения воля деформаций в соударякящхся телах.

Данное наблюдение, а такяе принцип Александрова - Лазуркина об эквивалентности воздействия на полимер скорости дефортерования и температуры его охлаждения, понижение которой приводит полимер в хрупкое состояние, позволили выдвинуть гипотезу о возможности существования такой константы материала как хрупкости .скорость.

Вторая глава посвящена теоретическому и экспериментальному определен' "> хрупкости скорости в рамках подхода Г.Герца.

Определению подлежали хрупкости скорость и ее взаимосвязь с приведенными контактными цапряаениямз• в зоне удара. Обусловив допущения, максимальное контактное усилие (?таг.) получили из ре-

шения уравнений движения соударяющихся тел без учета волновых явлений. предполагая, что между деформацией С и контактным усилием (Р) имеется эмпирическая зависимость вида 8 = ВР11, где 0 = - суммарное перемещение центра инерции соудвряемых тел, равное внедрению абразивной частицы в поверхность; В и п - эмпирические коэффициенты, и решая уравнения движения

Л."

1

1-»1 5^ = -?»).

ЛГ^рГ " «г ¿Г" - ~ *<»> '

получили

1

1+п

Считая радиус площадки контакта, в соответствии с решением

1

Герца, равным = н^

(1 - (1 - ц|>

для круговой площадки контакта в .общем случав установили, что приведенные контактные напряжения подчиняются зависимости

г

о - о,

пр '

- ,1)]5 (й

+п

л л

5 а5

аэ

а~, Н/м2,

(5)

где к - постоянная, выбор значения которой зависит от координат точек зоны контакта; радиус абразивной частицы; 7г~ Удельный вес материала абразивной частицы и обрабатываемой детвли; ¡д.г- коэфХшиент Пуассона обрабатываемой детали; т,- масса абразивной ч£. гада;-»-скорость абразивной частицы; а2- скорость распространения звука в обрабатываемом материале;.

Выражение (5) можно записать как

g 14

Hn"5 S

откуда следует, что в частном блучае, при п =1 и у = а0, о v.

С lïp

Из выражения (6) вытекает важное наблюдение: при v < а, о обу-

* 2 пр

словливамся в большей степени параметром а2 и в меньшей - скоростью удара » , т.е. при одинаковых значениях скорости удара болео высокие напряжения возникнут в материале, скорость распространения звука в котором вниз. В ¡случае, когда v > а_, из выражения (6) следует, что onp ~ v , T.èi прирост напряжений в ударяемом материале определяется только приростом скорости удара.

Полагая в выражении (5) все члены,кроме размера абразива кА,

10СТ0ЯН5ШКИ, подучили зависимость

-0.25

а ~ RA , (7)

юказываюцу», что размер абразивного зерна оказывает очень малое ишяние на величину контактных напряжений.

Выполненный анализ опр позволил отнести скорость удара к сновному фактору процесса разрушения при CAO. Установлено,что ря повышении v до некоторого предела, зависящего от механичес-их свойств материала (учитывающихся в наием случав скоростью зука а2), при условии,что масса ударяющего тела (абразивной часты) очень мала, приведенные напряжения возрастут настолько, ?о, вероятно, превысят допустимый предел прочности, и при < апР произойдет разрушение материала. Обозначим эту крити-скув скорость как vxp - хрупкости скорость. Величину тдр удара разивнсй частицы, при которой одноактное нэгружвние вызывает зрувение поверхности детали, определили при условии, что высо-эластцческая деформация в материале не успевает развиться, т.е. зрость удара достаточно высока, и удар является внсокоскорост-1 для когл (v ^аг>. В этом случае кита плеская энергия движения

абразивной частицд равна работе, выполняемой ев при ударе: 2а = ту 2

Ау+Апя.Ар= где Ау и &пл - работа упругой и пластической деформации; Ар - работа разрушения. При условии, что разрушение материала происходит, когда [ош]< опв, с учетом допущения о пропорциональности между деформированным об' емом те Е об' емом разрусен-

ной части образца т , получили:

р 1/г

т^Ха^ТрАе) . (8)

При наиболее вероятных величинах 0,1-0,2 и ТрАе=0,2

величина составит

0,65аг€ Ухр« 0,8аг. (9)

Используя отношение скорости движения сжимаемого тела (в нашем случае ухр) к скорости распространения в нем звука (аа),называемое числом Маха (Т), условие (9) можно записать' как

' 0,65 « т « 0,8 . (10)

Проведенный анализ позволил предположить наличие у ков механизма хрупкого разрушения при числе Маха большем 0,65,идеальный случай реализуется, вероятно, при т=<1,. когда V =а£. В работе приведены методика и результаты экспериментальных исследований влияния числа Маха ва механизм разруиения коз.'

Для оценки результатов САО предлонево попользовать интенсивность износа материала - как относительное ушаызение тоддинн образца (Ль, Я) и изменение удельной поверхности внутренней структуры ко"31. Использование последнего показателя обусловлено свойствами натуральной ко:зх - внсокоголимерного материала с волокнисто-сетчатой структурой. При его деформировании пролсходат разволокненио фибрилл коллагена внутренней структуры, изменяется об'вм пор. При усталостной износе, протекающем как полндеформаци-ошшй процесс разрушения, происходит, активное разволокнекив фибрилл. При хрупком разруивнии (разрушении за один удар) резволок-пеиие внутренней структура на должно происходить. Поэтому по ве-

»

личине разволокнения оценивали характер процесса разрушения.

Разработанная методика экспериментов и специально созданная установка обеспечили достоверность результатов исследований.Заме-ры величины удельной поверхности коки до и после CAO проводили на анализаторе удельной поверхности Аярмы Hioromenitoe (США) модели 2200, действие которого основано на адсорбции чистого азота (при температуре яядкого азота) поверхностью фибрилл коллагена и измерении количества адсорбированного газа на первом участке изотермы сорбции. Параллельно с определением AS, экспериментально, через дшш.отескиа гюдуль упругости и плотность, определяли скорость звука в коде. Экспериментальным исследованиям по определе-,шп> T=î(v), As=x(v) н Ah=f (v) подвергали различные виды kos. Характерные результаты, на примере хромового выростка, показаны на рис.2. Из рисунка видно, что при скоростях удара II0-I20 м/с, Ah резко возрастает, a As при таких скоростях уменьшается настолько, что можно считать, что в изнашивании хромового выростка начинает дотязшровать хрупкий механизм разрушения поверхности. Число Маха здесь TMD.65, и этот механизм разрупэтаи поверхности, судя по степени разволокнешя внутренней структуры кош (кривая 2), имеет ?jacTO до числа Каха Испытания других видов кон (шевро, замша, эластичные кота штаотетаноцпрконкевогэ метода "ублешгя), пз-сжлря па- розами® пх Сазжо-хэхевччаских теойстз, привели к sua-. хахтвт результат?»!.

Тякга образом зкащшешодшо вадпг>ргэп»;о, что хрупкости скорость шл CAO равна v z О,CSV. а число "nxa при xpyjsvi разрушении находятся в кнтеркадэ 0,85 <- 5? 4 I.

Волучсязшз рззультати пг^во.'л:;.:! конот-щюзо'/ь, чю ог.огпс?ь рзафоотрапзняя в татарпа-кз к>ла продолк "яо^о-Г;

равная «гсростя звукп, «поется вгттсз rsît r.-r-^:orn'.i.v:o'l • •. са у;--р::ого рпчру:^::::;;. Ез ;:>g езра,'злг>у кс-осйо

Результаты исследований механизма ударного разрушения поверхности хромового выростка

Т bh%àS, %

0,8

0,6

0,4

0,2

ООО" 30 60 90 120 V,M/t

I - влияние скорости соударения на интенсивность износа поверхности кожи;

2- влияние скорости удара на удельную поверхность внутренней структуры кожи;

3 ~ взаимосвязь числа Моха со скростыз удара при

CAO кожи*

•. Y

-80 [60 i i

• /i I yv J 1

"60 ¿20 - Д— ------- г ' 1 1 1

2 ' \ 71 ! 1 1 t

-40 -80 1

I / 1 / 1

-20 -40 I / 1 / 1 1

■"i*""— 1 ■ 1

l I 1 1

Рис^

сть соударения, до которой абрвзив долган Сыть разогнан в оборудовании для CAO. Намечена граница в хрупком поведении материала под ударной нагрузкой гхрупкости скорость, связанная с изменением сжвмаемостгматериала, при 0,65 « î í I,

Потребность Ir осмыслении полученных результатов повлекла за собой слехувдий этап исследования механизма хрупкого разрушения кож, в котором на передний план выдвигаются явления, связанные с учетом их сжимаемости.

Высокая степень динамичности процесса ударного нагружения кож при их CAO. (Д = опр/Ю1] > 100, где о пр рассчитано по выражении (5)), н скорость соударения порядка а2, относят решение задачи к области высокоскоростного соударения, что влечет за собой необходимость использования достижений волновой теории удара и геханикн сплошшх сред.

В третьей г.еаво решалась задача по выяснена» причин, вызыва-зецих хрупкое разрушение поверхности кож при их CAO, с учетом вол-гавого характера распространения деформаций в соударяемых телах.

Так как природа хрупкого разрушения является самостоятельной сложнейшей проблемой современной механики, то, учитывая ршсладной характер настоящей работы, исследование механизма дарного разрушения выполняли лизь на качественном уровне.

Поскольку механизм хрупкого разрушения поверхности коз на-знает наблюдаться при скоростях v > 0.55а (вырэтениеО)), то, тевядно, еледут рассматривать характер протекания процесса при <а2 и при' v >а2. В работе выполнен анализ обоих случаев. Воз-заные схемы контакта частицы с материалом показаны на рис.3.

В случае удара с v < а? все сечения аОрззивной частицы попе-« ее болыяой осп перемещаются с одинаковой скоростью. В момент ■олкповенпя чзстица-удврнпк, преодолевая в зоне контактной пло-

Схемы контакта при высокоскоростном соударении

е)

а - слабоискривленного контура; б - тупого клина; в' - острого-клик . г - мара; д - стержня; е - схема упругого взаимодействия частицы с поверхностью (I - ударяющее тело, 2 - ударяемое

тело)

Рис.3

аадки инерцию частиц материала ( его для наших целей представляли частью всего тела - стершем), сообщает им ускорение, а элементы самого ударника соответственно замедляются - начинается формирование волны: в ударнике со скоростью а, и в материале со скоростью аг. Насколько контактная площадка неподвижного стержня (материала) переместится в направлении удара, настолько же (пропорционально а£/а1 ) меньший путь пройдут сечения стержня-ударника по сравнению с тем, который они проходили за то же время до ударч, т.е. скорость всех сечений этого участка ударника по сравнению с начальной скоростью удара уменьшится вдвое (рис.Зе). При этом часть кинетической энергии ударника переходит в потенциальную энэ ргии деформации сжатия, а оставшаяся часть сохраняется в кинетической форме, т.е. при форшфовзнии волн напряжения, являюцихся следствием упругого контакта при ударе, происходит разделение энергии удара на кинетическую и потенциальную формы. Процесс передачи энергии от ударника через контактную площадку к свободной поверхности ударяемого материала происходит до тех пор, пока но будет напряжен весь ударник. На этом заканчивается формирование волны сжатия.

В работе изложены ограничения и допущения при решении задачи соударения с v < а2. Решение уравнений, описывающих деформацию материала по трем взашяо перпендикулярным направлениям, в одномерной постановке позволило показать, что скорость контактной площадки и напряжения для n-го периода собственных колебаний абразивной частицы определяются выражениями: . п—1 -

П Г+1

где г^Ла-Еф,- показатель ударной системы (ударная несткость). Вирогеш» (II) покагывазт, что. скорость частицы после удара пада-

ет, поскольку (г/г+1)<1. При этом, падение vn увеличивается с возрастанием акустического импеданса кожи и с затуплением абразивной частицы. Вместе с тем, большему внедрению частицы способствует увеличение ргаг и уменьшение плошади ее поперечного сечения ?о. Напряжения ок растут с увеличением ргаг и падают по мере затупления конца абразивной частицы (увеличения ?к). Они в пропорциональные им напряжения в абразивной частице достигав? максимального значения в течение первого периода собственны! колебаний частицы (щи п=1 ). Торможение ударящей частица при CAO кож происходит медленно, так как показатель г велик. Следовательно, малотеряпдая скорость-частице, глубоко внедряется (проникает) в поверхность, а в материале возникает медленно уменьшавдиеся ок. В замкнутой области между криволинейными поверхностями соударяхь ихся тел осуществляется" движение частиц ударяемой среда по всем трем направлениям.

Схемы нормального к ударяемой поверхности сечения пятна контакта частица с материалом, приведенные на рис .3 ^свидетельствуют о том, что в процессе проникания скорость .расширения площадки -онтакта рассматриваемых сечений {пгур в., плоскости г у имеет порядок v = y/tgp. Очевидно,,вçjw vQ= аг, то v тем более будет больше аг(т,к. угол р острый, и-tg0<I). Внедряемое тело, действуя на частица среды свободной поверхности даже со скоростью С,65в2, заставляет их перемещаться со сб хзвуковой скоростью.

Практика CAO коа показала,что разрушением ударяюшх частиц в процессе их контакта с материалом mosho пренебречь, что позволило при исследовании удара с v >лг использовать кодель проникания (входа) твердого тела,в какую-то сроду. Отсутствие паранрования шверхноста коза абразавсм (частиа упруго, отсхокнваагт), позвсмы-ло привлечь для анализа г.;одоль упругоа, а. ив пластичной срзды.

В рсбото обеjлчдглш свойства ударгшх тяя а явления, :s

•сопровоздашиэ, характер изменения сопротивления материала внедрению в него ударяющей частица при Т=1. Показано, что при CAO хох с v -v^p нельзя пренебрегать карательными напряжениями, что привело к необходимости учета вязкости при движении ударяемой среда вблизи контактной площадки двух соударяемых тел-. Показаны свойства пограничного (вблизи контактной площадки ) слоя в такой постановке я причина, вазнващиэ резкое расиирекие фронта водны деформации. Отмечен ивой характер процессов, происходящих в ударяодей частице, поскольку удар дня нее та является внсокоско-скоростным.

В работе обсуждены результата решения задачи начальной стадии высокоскоростного соударения, являвдейся приложением гидродинамической теории на случай 'сверхзвукового проникания при ударе. Решение этой сложной и'об'емной задачи внходйт за рамки диссертации. Для случая CAO она приведена в / 12 Л Аналитическое решение данной задачи невозможно, а численное решение при заданной скорости соударения и известных материалах ударника (частицы ) и ударяемого тела (кожи) существует и совпадает, с наперёд заданной.погрешностью, с одномерным решением задачи соударения плоских пространств из тех же материалов. Анализ ударных поляр двух тел показал, что дате в случав соударения тел с одинековшлй фгаико-меха-ттскши свойствами, инициирование истечения разрушенного материала (кумулятивной струи) из области с высоким давлением происходят в ударяемом теле, а само появление области высокого давле-:пя обязано ударной волне, которая возникает яря 7=1. Происходит "//о потому, что ударная волна в ударяемом маторлалэ всегда ранызе •:ш>гк? яа свободную поверхность. Прз э?о;з область Eicctoro д'ав-го;гля, эсхнутая козду удадашя вооткп, "соадсшется" с атаосфэ-еЛ, у осуществляется вн^рос струя из разруаашах частичек коза.

"qsaimaM хрупкого 'разруяенпя зтогэрлмста лрп CAO' йоэ,

вероятно, об'ясняется тем, что при уларе по поверхности полимера скоростью у » аг поток среда полимера, надвигающийся на контактную площадку (вблизи контактной поверхности), за крайне малый промежуток времени становится сверхзвуковым, образуя ударные волны с областью высокого давления. Фронт волны по выходу на свободную поверхность резко расширяется, и область высокого давления соединяется с атмосферой.

В работе показано, что под ударной, или контактной хрупкостью внсокополимера с волокнисто-сетчатой структурой (в частности, кпки) можно понимать быстротечное необратимое разъединение его химических связей, инициированное резким - скачкообразным увеличением фронта волны деформации, происходящее при условии, когда энергия фронта волны больше энергии его химических связей, и возникающее при такой скорости соударения, когда число Маха т=1.

Более полную картину механизма хрупкого разрушения, очевидно, должны дать отдельные фундаментальные исследования, выходящие за рамки данной прикладной работы. Однако, даже такой качественный анализ позволяет констатировать, что наличие" хрупкости скорости не случайность, а объективная закономерность.

Четвертая глава посвящена разработке и апробации методики расчета и составлению модели двухфазной^турбулентной струи с твердыми частицами, как модели рабочего инструмента ОАО. Модель струи, адекватная процессу ее истечения, позволила рассчитать характеристики струи и конструктивные параметры сопел для ОАО.

Изменения распределения продольных скоростей частиц и их ког центраций в поперечном сечении струи, полученные с использование! экспериментально - теоретического метода .базирующегося на степенных законах распределения Г.Рейнхарда.в частном случае имеют вид;

Т ^ * 4 йА Ра ) . [ 1 " + ь ^ Р 5 ]' ' <12)

да начальная осевая скорость частиц на выходе из сопла; с -оэф&щиевт, зависящий от форны частицы; р и рд -плотности возду-а и абразива; ь - расстояние от сопла до обрабатываемой поверх-ости; йА- радиус шарообразной частицы; г°- расстояниэ частицы от си струи; н - радиус сопла; р- угол распыла струи.

& 3

р=р0ехр( -|-Х И3 РА « 1 - |. (13)

де р0- концентрация частиц на оси струи при выходе из сопла; £ -скорение свободного падения; К' - эмпирический коэффициент типа остоянной Больцмана; абсолютная температура.

Однако указанное распределение V и р частиц имеет место до эмента времени когда волна разряжения достигает оси струи, ээтому на втором этапе истечения струи ( > 40), в некотором пементарном цилиндрическом слое, перпендикулярном к оси струи и зсположенном на расстоянии ь от сопла, должен начать проявляться рюцесс растекания частиц по радиусу этого слоя. Происходит это здобно процессу, распространения в газовой среде звуковых волн, «явдих некоторую начальную функцию распределения г0(-г>. Для опи-яшя использовано известное волновое уравнение Даламбера /<г°Д> = |Г/0(г - аЪ) + /(г + а1.)], (14)

35 4 - время; г - начальная функция распределения (например, V ар); а - скорость звука в• воздушно-абразивной среде. Совместное ;зеш:е (12), (13), (14) позволяет подучить значения скорости V и >нцентрации частиц р в табой точке струи (в любом м( те ■печатка следа струи на поверхности детали). Начальную ке осевую ;орость V частиц, при которой на любом удалении ь от сопла ¡зспэчивается минимальное время между двумя последовательными дарами частиц, т.е. процесс ОАО осуществляется наиболее мтен-

сивно. находили как:

.5/4

гди

/ ГУ rv «v Л О/ »

VQ 5 Р ~ в-1 - если cip+a^O0 , (15)

(« iv iv >5/А

Е g " С- I - если 90°едо+а,<180° , (16) I = 5,15 КД tf* f^-liV + iLliVflT

А А t Еа Вц )

2 R „ R .

_ÎL . п _ .. .___________ Л

V VA ein + 0^)1/2}

= f, -LîfLiLl^f, _ Г П2.

I 4 ra рА J L Ы0 + ь tg р J J

4 ЙЛ .Р А

, Здесь Еа, Еу- модули упругости, a и Цу - коэффициенты Пуассона соответственно абразивной частицы и материала; уа -скорость соударения частицы, которая численно должна быть равна хрупкости скорости: а0и о,-- угол атаки (падения) и угол отскока абразивной частицы; о - коэффициент пропорциональности.

Совместное решение (12) и (13) с (15) и (16) позволяет установить скорости абразива в.любой.точке отпечатка струи, а следовательно, и в любой точке отпечатка ее следа на обрабатываемой поверхности. Сравнение получаемых расчетом результатов с условием хруоюго разрушения (9) позволит при проектировании оборудования для CAO выбрать рациональные L и Rc.

На следующем этапе исследования рабочего инструмента процесса решали задачу установления взаимосвязи геометрических характеристик струи и скороста перемещения поверхности материала относительно нее с вашейшеП характеристикой - производительность» CAO.

Есда s - пдовад^ поверхности детали, которую надо обработать методом САО, а Оц - цикловая производительность

... V1/V (17)

где t - время обработки поверхности S, то, зная размер одного« обработанного с требуемым качеством отпечатка следа струи на по-верхюсти кздели (8ф) к время его получения (tp), и- определи» (а*) - одоюдо» до уюрвет s, получаем tp как .

tp«».'*, (18) где. а'^/Зф» 8 S « Kst. (19)

Юэффщиент К так же, как и t, - параметр!, определяемые экста-1 эишвтально. Неизвестную площадь получили из ревення аналогической геометрической задачи взаимодействия конуса ( абразивное ;труи с известным углом распила ß ) с плоскостью ( с обрабатывав-юй деталью), причем наклоненного к ней под утлом а:

вт „ -«bgvftr эУг- . (20)

ein а (1 - Це ) tga

Помимо этого, решение позволило установить зависимости для

асчета скорости относительного движения детали и струи:

2 (L„ + J-9-B ) tg2p Tcöe2p - оовга ч» .-8—2 г—-.м/с (21)

tairfrtO - ) ein ß* р tg2a

при совпадении вектора скорости движения детали- (пистолета) с эоекцией вектора скорости струи ва плоскость обрабатываемой >талн„ н:

vj. + > ^ (22)

igVooa2p - оозга

при дзшясга детали (пистолета) перпендикулярно проекции вдк-

ра- скорости- струя на плоскость обрабатываешь детали..

В ?.црглтаниях (20), (21) яг (22) и t--?-, где 1>_- расстоя-

^ г tgß ^

я о? вершины конуса распила' струй до обрабатываемой поверхно«-

ти, a D - диаметр сопла.

Совместное решение (17)-(20) дает искомую Использов выражений (17)-(22) позволит наилучшим образом организовать цесс CAO, поэтому они рекомендуются для инженерных расчетов, проектировании нового оборудования можно решить и обратную за - по заданной о^ определить важнейший конструктивный параме диаметр сопла пистолета. Модель струи - ( выражения (12), ( позволяет назначать, рациональное расстояние от среза сопла поверхности детали (L).

На специально разработанном стенде, с использованием мэ тензометрии, выполнен ряд экспериментов по замеру характери воздушно-абразивной струи. Результаты обработки экспериментал данных позволили констатировать, что разработанная ыатематиче модель адекватна реальному процессу истечения струи и может рекомендована для. инженерных расчетов.

В пятой главе рассмотрены вопросы, связанные с разрабо принципов создания оборудования для ОАО, расчета основных его раметров. В данном 'разделе работы изложены метода и прием помощью которых решается первый этап проектирования - разрао принципиальных и гашэкатичесюи схем оборудовав®!.

Авшшэ texîiii'iecKîix рзаоний шзктд разделить оборудов для CAO на три грушш: стацкопэршо, пзродоишое и ручное. С лолош осн^вике у зли, способы иодачв к удаления рсбзчэго are шры по сбэсшчсЕая надеюгадкх сспитаряо-гкгрсппчэскшс уел труда к щш. Бдок-схома оборудовали« дяя САС показала на р;:

Праыздзи; результаты разрзботкк пхж; тодггкегап» F>l г.порудоамся для СЛО кем, обуви и кетгалг^лоруйних гздожй, с ог^Ьпо-Щжлхж. шеа-аплов - oc:ic-v;oro узла огерудот:

Блок - схема оборудования для ОАО

узел подготовки сжатого юздуха; 2 - ЭСАП; 3 - обрабатываемая >ль; 4 - рабочая камора; Б - узел распределения воздуппо-абра-;с'1 смэс'л; С - ингаляционная система; 7 - механизм перемещения '.гл; 8 - механизм поремэцения ЭСАП.

Ркс.4

стенок от контакта с абразивом "воздушной подушкой".Пример одного чз технических решений приведен на рис.5.

Выполнен анализ структуры и функциональных схем стационарных установок с адаптивным приводом, пистолета (рис. 5). Выделен универсальный модуль. Разработана методика теоретического определения работоспособности установок, базирующаяся на выполнении условия дросселирования:

V5«- ! <23>

где Б0= - площадь сечения выходного отверстия сопла радиуса г.; б - площадь проходного сечения щели между срезом сопла и обрабатываемой поверхностью. Решение неравенства приводит к:

г -гь

<Х < , (24)

где ъ - зазор на оси сопла, наклоненного под углом а к поверхности детали. Данное выражение определяет углы, при которых устройства такого типа будут работоспособны.

В работе приведена методика расчета статических характеристик адаптивного привода ЭСАП и выполнен анализ динамики универсального модуля, который может быть использован в любых установках с адаптивным приводом ЭСАП,

Разработана методика оценки степени совершенства конструкции пистолетов, формирующих струю абразивных- частиц, с помощью коэффициента К (см, выражение (19)), который равен:

К = ---?-аЬ , (25)

1 Ав Р

где о и ь - величина большой и малой оси эллипса обработанной поверхности Б (другие обозначения те ке, что и выше). Конструкция струйного пистолета ( прн прочих равных условиях ) тем лучше, чеы блк»* " к едатщо.

• •• • •«<•> -эбож посвящена исследованию рзшлэз ело.

Схема установки'для струйно-абразивной обработки деталей виза обури с саморегулированием режима работы

1-кронштейн;2,23-распределители воздушных потоков;3,е,Ю,14-дроссели;4-вход пневмомагистрали;5,7-трубопроводы ;8,20- разгонные сопла;9-струйшй усилитель;П-а5разив;12-бункер;13-за движка;15-противове с;16-шланг;17-труСопровод;18-струйный аппарат ;19~обрабатаВбемая заготовка обуви;21-рычаг;22,26-винты; 24-шгок; 25-шгйвио цилиндр.

Рис. 5

Теоретически и экспериментально рассмотрено влияние скорости уд ра и размера абразивных частиц на величину получаемой в результ! те CAO шероховатости, влияние угла атаки на исследуемый процесс Представив выражение (8) для хрупкости-скорости в виде

V > V2*0Ht/z3>,/2 • " = . <2£>>

и, считая в нем все члены, кроме Hçp, постоянными, получили вза

мосвязь скорости удара с величиной шероховатости поверхности:

VH'f- V*p~ * Z23/2- <27>

Если kz = z^Zg« нер /яср . где •z1 и Zg- размер абразивных зере то коэффициент kz учтет их влияние на величину Нср, и получи»

H и v^3/k. (28)

ср хр г

С помощью коэффициента к мокао оценивать эффективность CAO ват ральных кож абразивом с различным размером зерна, например, ; достижения максимальной шероховатости. Ери этом, если z,< z2, О < k < 1, т.е., чем ближе к к единице,.тем*меньшее влияние

Z Z»

Нср оказывает изменение размера абразивного зерна.

Для количественной оценки влияния а на получаемую результате CAO H и интенсивность удаления материала предлож использовать коэффициенты:

1^/лы = -~ И кп/„ У = :-—i1, (29)

*(Ah)0O ЧНср)90О

- -.о

где (АЬ)доо - толщине удаленного слоя материала при а=90

(&h)n - при оптимальном значении а, соответствущем максим

"о . s

Ah); <нср)90о - средняя величина шероховатости,!полученная при

90°, а(Н )_ - при оптимальном а. Значение оптимального угла i

ев- о '

ки получено из анализа нормальных и касательных напряжений в : контакта абразивной частица с материалом. Установлено, что Mai мальный эффект CAO ожидается при угле атаки а0= 90°- <р, где с угол трения абразива по поверхности кожи, .связанный с коэффаш тол треюм соотнозенкем top - s. Вея ко", например, хроково:

яка, а0= 25°- 35*.

В работе приведены методика и результаты исследования пара-га CAO. Установлено, что при углах атаки а0 интенсивность об-гки в 3,4-3,5 раза вывв, чем щи о=90°. Показано, что функция юватости от. скорости удара удовлетворительно ашроксимирует-аражевием (28). ;

Экспериментальные исследования по обработке кож ударом абра-ых частиц выполнены на лабораторной установке роторного типа, торой абразив разбрасывается ш окружности, не создавая напевного штока (струи). Для обеспечения, возможности практичес-| использования результатов исследования возникла необходи-ъ в определении режимов CAO на пневматических установках, в >рых абразив разгоняется сжатым воздухом, а рабочим органом ¡е.сса является обсуждаемая в главах 4, & струя.

Седьмая глава посвящена проблемам практического использова-результатов работы, определении рациональных режимов CAO на изводственном оборудовании, разработке новых технологий и ре-цвций по их внедрению в производство.

Установка и контроль скорости в струе на производственном рудовании с пневматическим разгона* абразива затруднены. Для видации этого недостатка в работе, вместо скорости частиц в уе, использовали коррелирующую с ней величину давления возду-их разгонящего.

В данном разделе приведены результаты экспериментального ж-(Дованшг влияния режимов пневматической установки на кякрогёо-гряа поззрзяостл коп после CAO и прочность нх склеяваняя. Обрэ-

I

генные по известной штодккэ рационального планирования экспе-зента, результаты зсследовання позволил! получить модель проце-а CAO но таких установках в виде уравнений регрессии. Анализ

модели показал ее адекватность Исследуемому процессу,

ч общем случае, абразивному материалу с определенным размером зерна, разгоняемому сжатым воздухом с постоянным давлением, соответствует определенная величина шероховатости поверхности,что позволяет для достижения требуемой шероховатости \( грифа кожи ) осуществлять выбор рациональной величины абразивного зерна. Например, для шлифования с целью отделки деталей Верха обуви, когда шероховатость поверхности не должна превышать 9-12 мкм, при давлении 0,2 мПа необходимо применять абразив о величиной зерна 100200 мкм. При взъерошивании (грубом шлифовании) поверхностей перед склеиванием, для получения шероховатости 25-35 мкм необходим абразив 630-900 мкм - при использовании давления 0,2 мПа, и 300-560 мкм - при давлении 0,3 мПа, и т.д.

Анализ величины прочности склеивания показал, что максимальная прочность (7,0-7,9 кн/м) достигается при шероховатости 25-40 мкм, что обеспечивается варьированием давления в пределах 0,26 -0,38 мПа и размером абразивного зерна от 380 до 680 кнм.

Более подробно режимы ОАО кож для различных технологических процессов приведены в таблице и самой работе. •

Помимо изложенного, в данном разделе отражены результаты исследования влияния ОАО на качество покраски верха кожи. Установлено, что прочность покрытий на кожах, предварительно подвергнутых CAO, в 1,4 раза выше нормируемого значения.

Общие результаты работы позволили рекомендовать режимы GA0 для ряда новых технологий: удаления старого покрытия о верхе обуви, декоративной отделки верха обуви, двух технологий шлифования кок в процессе их производства и технологии получения ворсовых кож. Во всех разработанных технологиях качественная обработка поверхности кож достигается за один проход их относительно рабочего органа - высокоскоростной струи абразивных частиц.

Реюмы струйно-абразивной обработки в новых технологических

процессах /2-6/

Наименование операции и технологического процесса ' Наименование фактора процесса (усл.обознач.) Един, изм. Величина

CAO в технологическом процессе перекраски Обувя Скорость абразивных частиц (У) М/с т=а2

Угол атаки струи (а) град. 20-30

Размер абразивного зерна (а) мкм не более минимальной толщины покрытия КОХИ

CAO в технологическом процессе декоративной отделки Скорость абразивных частиц (V) м/с т*аг '

Угол атаки струи (а) град. 80-110

Размер абразивного зерна (г) мкм не менее толщины покрытия кожи и не более глубины обработки

Длина струи (Ь) мм 120-160

CAO в технологических процессах обработки ко» (первая технология) Скорость абразивных частиц (7) *=аг

Угол атаки струи.(а) град. 80-90

Размер абразивного зерна (а) мкм -

Длина струи (ъ) ш 160

CAO в технологических процессах обработки коз (вторая технология) Скорость абразивных частиц (V) м/с у=аг

Угол атаки струи (а) град. 18-36

Размер абразивного зерна (г) мкм --

Длина струи (Ю мм 10-160

CAO в технологическом процессе получе-Ш1я ворсовых коа Скорость частиц (V) м/с у=аг

Угол атаки струи (а) град. -

Размер зерна (г) мкм 600-1250

Длина струи (ь) км 40-160

Таким образом, для практического использования в кожевенно--обувном производстве разработаны рекомендации по организации, пяти новых технологических процессов ( данные таблицы ), базирующихся на методе струйно-абразивной обработки. Достигаемые результаты рассмотренных технологий, подтвержденные актами апробации, свидетельствуют об экономической целесообразности использования CAO при обработке кок, обуви и кожевенно-галантерейных изделий.

ОБЩЕ BUBOJiy О НАИБОЛЕЕ ВАЖНЫХ РЕЗУЛЬТАТАХ РАБОТЫ

В диссертации решена проблема достижения требуемого качества обработки поверхности натуральных кож в результате их однократного прохождения инструментом - высокоскоростной струей абразивных частиц. Решение данной проблема имеет важное народнохозяйственное значение и сдерживалось отсутствием научно - методаческяк основ создания новой техники и технологий на'основе CAO, которыэ и получены в данной работе.

I. Анализ научной информации позволил выдвинуть ишотезу о

наличии такой константы материала как хрущ<©оте скорость -

/

скорость одноактного дефэрмироввшя, ' обеспечивающая при нормальной температуре хрупкое разрушзщй полимера, в частности поверхностных слоев кож при их CAO. Показано, что с точки зрения усилий, возньлавдиХ в материале, процесс CAO кож эффективен, а с точки зрения эффективности передачи энергии ударяемому телу - рационален. Предложены определения удара, высокоскоростного удара. В определение удара введены понятия хрупкости и зшесий. За высокоскоростное принято такое соударение тел, при котором начальная скорость деформирования при ударе хотя бы одного m шяс была ба больше или равна скорости распространения в нем волн продольных деформаций - скорости звука в продольном направлении.

2. Теоретически установлена взаимосвязь контактных напряжений со скоростью удара (деформирования) и скоростью распространения в материале волн продольных деформаций, численно равных скорости звука в коже. Показано, что они достигают разрушающей величины при > (0,65 - 0,8)8,, т.е. механизм хрупкого разрушения поверхности кожи должен наблюдаться при числе Маха большем 0,65. Идеальный же случай, вероятно, реализуется при скорости удара.ра-вяой хрупкости скорости (▼ - у^- аа), при числе Маха т=1.

3. Результаты экспериментального исследования влияния числа Маха на механизм разрушения, выполненного на кожах различного типа, позволили констатировать, что скорость распространения ваш продольных деформаций, численно равная скорости звука, реально является важнейшей характеристикой процесса ударного разрушения кожи. .Ее величина определяет необходимую скорость соудэрения, до которой должен быть разогнан абразив в оборудовании для ОАО. Намечена граница в хрупком поведении кож под ударной нагрузкой -хрупкости скорость, связанная с изменением сжимаемости материала, - при 0,65 < т < 1.

4. Расчет динамичности процесса . ОАО и величина скорости соударения, равная.^, отнесли решение задачи поиска об'яснения механизма хрупкого разрушения к области высокоскоростного соударе-яез, в которой исследователи используют достижения волновой тео-рзн удара, а материал моделируют сплошной сжимаемой средой. Анализ процесса в такой постановке показал, что при ударах по коже со скоростью менее звуковой, часть кинетической энергии ударяющей 'Жсггдщ переходят в потенциальную деформации сяатпя, а оставшаяся

сохраняется в кинетической форме. Процесс передачи энергии ударяющей частицу через контактную илбаадку продолжается до пор, пока не будет папрггазн еэсь ударняк. До этого момента Д"2?ся потальная стадия удара, во время ютороЯ сначегая давлений

достигают экстремальных величин, т.е. установлена роль начальной стадии удара в механизме ударного разрушения кож.

5. Качественный анализ начальной стадии высокоскоростного соударения в постановке, когда абразив при ударе не разрушается, а материал моделируется сплошной сжимаемой средой, с учетом вязкости, позволил в первом приближении объяснить механизм хрупкого разрушения. Оно объясняется, вероятно, тем, что при ударе высокопрочным телом по поверхности полимера, при скорости динамического воздействия на него у » ег, поток частиц среды полимера, надвигающийся на контактную площадку (вблизи контактной поверхности), за крайне малый промежуток времени становится сверхзвуковым. Такой поток сопровождается скачками уплотнения, разрывом скорости г плотности среды,, т.е. образованием . ударных волн.. Ударные ' волна образуют замкнутую между собой область высокого давления. Фронт волны,по мере выхода на свободную поверхность, резко расширяется, и область высокого давления "соединяется" с атмосферой. Из нее осуществляется выброс струи разрушенных частиц кожи. Под ударной, или контактной хрупкостью высокополимера с волокнисто-сетчатой структурой (в частности, кожи) можно понимать быстротечное необ-7 ратимое разъединение его химических связей, инициированное резким - скачкообразным - увеличением фронта водаы деформации, и происходящее при условии, когда энергия фронта волны деформации больше энергии его химических связей,возникающее при такой скорости соударения, когда число Маха равно единице:

6. Впервые для целей легкой промышленности из всего многообразия оборудования CAO выделены две больше группы установок: с неподвижным и подвижным соплами. В первую группу входят установки с ручной и с механической подачей изделий относительно струи, во вторую - устройства с механической подачей изделий и нерегулирув-ISM к рзгулзруеккы приводом сопла, а такгз устройства азтоматнчо-

ского действия с адавиивннм приводом. Определены щишцнмялшю требования к оборудованию для CAO кок, обуви и кожгалантёрейных изделий, а именно: обеспечение надлежащих санитарко-гигиеничбски1 условий труда, рециркуляция и регенерация абразиза, высококачественная и высокопроизводительна! обработка за один проход струёй обрабатываемой поверхности,обеспечение долговечности сопел струйных аппаратов. Для реализации'атиг требований;

- на уровне изобретений разработан ряд конструкторских решений "безызносных" сопел для CAO, с защитой стенок от износа воз-дуиной "подушкой*;

- предложен критерий сценки степени совершенства сопел для ОАО и методика его определения: "

- впервые, на уровне изобретений, создан ряд технических решений оборудования для CAO:'в рамках первой группы - два, в рамках второй - семь, из которых пять - автоматического действия.

- 7. В результате разработки принципов расчета основных параметров оборудования: •. - • ;"■ -

- аналитически получено условие .позволяющее ,при известных диаметре сопла и расстоянии до обрабатываёмой поверхности .установить работоспособность устройства для CAO ; автоматического действия. Анализ функциональных схем такого оборудования показал, что все она выполнена ва базе одной обобщенной структуры, а именно, структурно-мостовой схемы,в которой плечами являются сопла, дроссели, а диагональю - усилитель со встречным : соударении - струй: '

- для выполнения анализа статика обобщенной схемы привода устройств CAO автоматического-действия установлены зависимости для расчета взятка спгэала рассогласования от известных диаметра естс-а u рассхояЕгл ло сйргбажгаемоЗ погзрхпоста. Получена соко-грпм, • рз:жкэяяуек2гв для пазкхарак рзсчогоз?

■ - сг.стсг/а пята "-^^рэтпц-олынх урзЕшетй,'прадаазна-

ченная дня решения заде^ динамики обобщенной схемы привода таких устройств.

8. При исследовании струи как рабочего инструмента процесса CAO разработана теоретически, практически апробирована и рекомендована к использованию математическая модель струи, нключавдая теоретическое описание распределения скоростей в' концентраций частиц в: любой точке ее об'ема при известных начальных условиях. Предложена методика их расчета на различных этапах распространения струи ц. методика определения начальной осевой скорости частиц

9. Аналитически определена взаимосвязь геометрических характеристик стр!ун ç производительностью CAO. Оздучеш выражения лдя расчета скорости подачи, деталей щиСАО. Установдвно,что прсязво-дительность CAO увеличивается с возрастанием расстояния *) обрабатываемой поверхности, с увеличением угла распила страта ф) и с уменьшением от */2 до а > 0 угла атаки струи (а), что необходимо учитывать при создании устройств для CAO кож, обувж > юяввенно-

; галантерейных изделий. . ■ ■

10. Исследование режимов CAO кож показало, чтооптижальный угол атаки струи связан с углом трения соотношением а » 90°- <р. При оптимальном угле атаки интенсивность удаления материала в ' 4,6-4,7 раза, ,а интенсивность изменения микронвровяостей шверас-ности - в 3,4-3,6 раза вше, чем при а = 90? Установлено влжянио скорости удара на величину шероховатости -зависимостьвада

11. Установлено, что прочность покрытий на кохах, предварительно подвергнутых. CAO, в 1,4 раза, а прочность клеевых соедане-

. -ний - в 3,4 раза выше их нормируемых значений.

12. Разработаны рекомендации для -внедрения в производство пяти новых технологий. Даш конкретные рекзюы CAO.

Основою полохешя диссертации отубликовяны в работах:

1. Бескоровайннй В.В. Исследование некоторых факторов процесса струйно-абразивной обработки поверхности кож и кожеподобных ма териалов //Кожевенно-обувная промышленность.-1982.-ыЮ.- С.24-26.

2. Бескоровайннй В.В. Исследование скорости частиц при струй-но-абразивной обработке обувных материалов //Изв. вузов. Технология легкой промывленности.-1985.-н5.-СЛ21-125.

3. Бескоровайннй В.В.Влияние режимов струйно-абразивной обработки на величину шероховатости кож верха обуви //Сб.науч.тр. НТИ.-Ы. ,1982.-Вып.4а.-<З.Э4-101.

4. Бескоровайннй В.В. Вдцтшя критерий хрупкого разрушения полимеров при струйно-абразивной обработке //Интенсификация и автоматизация отделочно-зачистной обработки деталей,машин и приборов: Тез.докл.Международного симпозиума.-Ростов-на-Дону: РИСХМ.-1988.

5. Бескоровайннй В.В. Некоторые аспекты теории хрупкого разрушения полимеров // Пути повышения эффективности использования вторичных полимерных ресурсов:Тез.докяЛ1 Всесоюзной научно-техн. КСО&.-КШШев, 1989. г . , '

6. Бескоровайшй В.В. Ноныэ технологические процессы и оборудование для обновления и отдеяхи .ЕЭрха обуви //Научво-техшч. прогресс в сфзра у<хяугЛ!ез.докл..Рес^

,7. Бескоровайннй В.В. Исследование^ и разработка процесса с^уйно-збразивноЯ обработки, дзталэй обуви с целью создания тех-устспозйп.-Дж.:?.!га.-1983.-257с. . стенд.:! ::спсш>зозгшя <Я1?й-

обрз'пу?-^холс^э■ тп " з оз^ага-о

ративной отделен верха при ремонте и пняве обуви по индивидуальным заказаи:Ивф.карта отчета о НИР/ Рук. В.В.Бескоровайный N Гос. рег.0186.0001289.-Сб.реф.НИР и <ЖР.Сер.Легк.1фом.-1988.-нЗ.Ч!.35.

10.Исследование и разработка технологических процессов и оборудования для струйной обработки, обуви: Инф.карта отчета о НИР/ Рук.-В.В.Бескоровайный.- Сб.реф. НИР и (ЖР.Сер.Легкая пром -сть.-1988.- Nll.-C.22. !

11.Разработать и внедрить механизированную струйно-абразивнуп установку с рекуперацией абразива для декоративной отделки неметаллическиI поверхностей,улучшавдую санитарно-гигиенические условия труда:йвф. карта отчета о НИР/Рук.-В.В.Бескоровайный.-ы Гос.ре-гист.0187.0032216<-Сб.рбф.НИР и СКР.Сер.Лег.нром.-1989.-нГ.-С.36.

12. Бескоровайный В.В. Исследование механизма ударного разрушения поверхности натуральных кож: Монография / ИГИБО.- Шахты, 1995.- 186 е.- Деп. в даШТЭИлегпром.-к3580-лп.

13. Бескоровайный В.В. Принципы создания оборудования .для струйно-ябразивной обработки кож, обуви и кожгалантерейных' изделий: Монография / ИГИВО.- Шахты, 1995.-169 с*;- Деп. в ЦНИИТЭИлег-пром. -«3581-лп.

14.Дроввиков А.Н..,Бескоровайный В.В. Новые приводы машин легкой и текстильной промышленности: Мотграфия /ШШ,ШГИБО.--Новочеркасск, Шахты, 1990.- 240 е.- Деп. в ЩЖГЭИлегпром.- Ы3102-Ж.

15. Бескоровайный В.В., Прохоров В.Т. Влияние режимов ударно-абразивной обработки поверхностей соединяемых материалов на склеивание //Изв.вузов.Технология легкой пром-ти.-1983.-кЗ.-С.92-96.

16.Бескоровайный В.В.,Прохоров В.Т. Оптимизация технологического процесса ударно-абразивной обработки поверхностей склеиъаэ-мых материалов//Изв.вузов.Техн.легк.пром-ти.-1983.-ы5.-СЛ02-105.

17.БзскорэвайньгП В.В.п др. Влияние скорости члегац при струП-по-абразпвной обработке на механизм взноса ког: //Изб .вуеовЛегд-

югия легко® промышленности.-1985.-я5.-СЛ36-121.

Ш.Бескоровайный В.В., ррченко В.И. Возможности автоматизации роцесса струйно-абразивдай обработки деталей низа обуви перед клеиванием//Изв.вузов.Техн.легкой пром-ги.-1987.-н.2.-С.122-126.

19.Юрченко В.И., Бескоровайннй В.В.Дапелкин Е.С. Влияние ре-имов струйно-абразивной обработки и низкой температуры на хруп-ое разрушение поверхности полимерного материала //Изв.вузов.Тех-ология легкой промышленности.-I99I.-N2. -С.128-133.

20.Бескоровайннй В.В., Юрченко В.И., Цапелкин Е.С. Разработка атематической модели двухфазной турбулентной струи с твердыми ча тицами//Изв.вузов.Технология легк.пром-ти.-19Э1.-ы2.-С.128-133.

21 .Бескоровайннй В.В..Юрченко В.й.Механическая обработка обу-а и перспективы ее-развития: Учебное пособие /М. :МТИ.-1987.-73с. . .22.Бескоровайннй В.В., Диброва Г.Д. К вопросу об автоматически поддержании режимов струйно-абразизной обработки//Изв.СКШЩБ: зр.техн.науки.-1984.-иЗ.-С.76-78.

23.Бескоровайннй В.В., Юрченко-В.И. Работоспособность устрой-гва для струйно-абразивной обработки сложных поверхностей //Изв. ШЦ Ш:Сер.техн.науки.-1986.-ni.-С.89-90.

24.Румакина Т.В. .Ратупняк Л.Н. «Бескоровайннй В.В.Отделка вер) обуви катодом струйно-абразивной обработки //Кожевенно-обувная ю;лшлленность. -1988. -ii9. -С. 49-51.

25.Бескорова2ный В.З. .Юрченко В.И. .Зурабян K.M. .Ратуиняк Л.Н. руйю-аСрозявиоя обработка з производстве коза и ïioxa //Кокеве-ю-сбувпая проьгютлоппость.-1993.-н4.-С.26-28.

26.Бес:соровзЯ1гй В.В.»Юрченко В-ГГ. Новоо в кохашчоской обратно дотало^ сб^*л/Сбзорлг1:ф.:Бит.обслул.пас.:Сер.Псгош и решит yen я ккмлаот. издэжа so заказам населения.- ЦБНТИ иаябнта -ГОР.- П.Л?85.- 26 с.

"//.БескорозаШшй В.З., 'Зрчонко В.И. Установка для струйно-аб-

разивной отдела деталей обуви ЛИГИ.- Ростов-на-Дону.- Ш и 63488.- 4 е.,ил.'

28.Бескоровайный Б.В., Юрченко В.И. Пистолеты для струйно-эб-разивной обработки /ВДТИ.'- Ростов-на-Дону.- ИЛ н И9-89.-4 е..ил

29.Бескоровайный В.В., Лебедев B.C., Устинов В.П. К вопросу i получеши необходимой шероховатости поверхности обувных материа лов при механической обработке//Научно-иссл.технохимич.ин-т быто юго обслуж. :Сб.науч.тр.- 11.:НИШБ,1981.- Вып.19.-С.125-130.

30.Бескоровайный В.В. .Лебедев B.C. .Цапелкин Е.С. Исследовали теоретической производительности струйно-абразивной обработки ма териалов верна йбуви//Сб.вауч:тр. ЫТИ.-Ы.,1982.-Вып.48.-С.45-51

31. Бескоровайный В.В., Ерченко В.И., Цашлкин B.C. Параметр двухфазной турбулентной струи с твердыми частицами и их-влияли .на качество струйно-абразивной обработки поверхности //Сб .науч ных трудов ШТИБО.- Шахты,1994.- Внп.4.-С.23-;28.

32.Бескоровайный В.В.', ЗйзнерЛ.А., Можаровский В.В; Ыэтодик оценки устройств для обработки материалов в потоке абразивны частиц //Трение и изнашивание композиционных материалов: Те з. дога Всесоюзной научго-техн.конф.- Гомель, 1982.-C.70-7I.

33.Бескоровайный В.В., Лебедев В.С.,Зйзнер Л.А. Повышение aj гезионной способности резин при обработке струей абразива //Прос леш повышения износостойкости и снижения металлоемкости промыш оборудована, методом гуммирования: Тез.доклЛ-ой Всесоюзной.ковЗ -Ставрополь, СП1{.-1981.-С.91-92. - 'V V

34.Бвскоровайшй В.В.,Леб8дев B.C. О возможностях автоматизг ции оборудования для шлифования и вз'ерошпвания обувных деталей изделий //Автоматизация технол.процессов легкой промышленности: Тез.докл.Всесоюзной научно-техн.ковф.- Ml: МТЙЛП.-I9S2.-С.II.

35.Бескоровайный В.В., Ерченко В.И. Возможности автокатизац: процесса струйно-абразивной обработки поверхности слошой фор.ы.

агрессивные процессы шлифования, инструмент я его рациональная яиуатация: Тез.докл.Всесосзн.н.-т.конф.- Ереван,1986.-С.94-96.

36.Бескоровайный В.В., БНков В.И. Механизация и автоматизация эцесса обработки-деталей сложной Форш струей абразива// Интен-[икация и автоматизация отделочно-зачистной обработки деталей, пин и приборов: Тез ¿докл. Международного симпозиума.- Ростов-на-Зу:ИКЯМ.-1988.-С.75-76.

37.Способ обработки наружной поверхности ношеной обуви: A.c. 1447 СССР, МКИ* А 43 Д 96/Ш, В 24С 1/04 / В.В. Бескоровайный, З.Лебедев, Л.А.Эйзнер (0CCP)¿-I982.-3 с-.

а

38. Способ обработки поверхности кожи: А. с Л088697 СССР, МКИ А Д 1/00 /В.В.Бескоровайннй, В.С.Лебедев и др.(СССР).-1982.-3 с. ■

39.Способ обработки поверхности натуральныхкокевенных и мяг-i кожеподобных материалов: А.с.1514786 СССР, AI с 14 В 9/00, А В 1/00,10/00 /В.В.Бескоровайный, Н.М.Зурабян, С.П.Александров ф; (СССР).-1989.-2 с.

40.Способ получения ворсовнх кож: А.с.1531973 СССР, AI А 43 Д X) /К.М.Зурабян, В.В.Бескоровайный,С.П.Александров и др.(СССР). Э89.-4С.

41 .способ соединения Сталей обуви растворными клеями:А.с.200 Г5 СССР, & 43 Д 25/20 ' УВ-.В.Бескоровайный (РФ) .- 1989.-4 с.

42.Способ обработки низа обуви: A.c.1340728 СССР, А 43 Д 1/00 .В.Бестсоровй5ннй, В.Б.Трушн (СССР).-1987. -4с.

.!3,Con.io для абразявной обработки деталей: А. с Л227440 СССР, В Ы С 5/01 /В.С.Дегэяэз, В.В.Боскорозайннй, В.И.Срченко л др. л;?),-1Ср8,-2с.,:и. - -- ' '

■ 2 LCißj":'о-сйрлзгггпсэ СОПЛ»: Л.с.1632757 СССР, AI В Ы- С 5/04 Л.Хр'Жзо»' В.В.Бос"оросаЛнЕЗ (CCCP).-ISS0.-4c..пл.

Г^'-Г-ЛПОЯ ЭСТЙГОК.ха: A.c. 592175 СССР, 12т 3 24 С 9/С0

Л.А.55зяор а др. (СССР).-1233.-Зс.

46.Устройство для обработка абразивной струей поверхностей Д.с.1054036 СССР, А В 24 С 3/12 /А.Н.Дровников.В.В.Бескоровайный, Г.Д.Дйброва н др.(СССР).-19вЗ.-Зс.,ил.

47 .Устройство для обработка абразивной струей поверхносте{ А.с. 1092036 СССР, AI В 24 С 3/00 /Л.А.Эйзнер, В. В. Бескоровайный (СССР).-1984.-4с.,ил.

48.Устройство для гидроабразивной обработкн:А.с.П51441 СССР, AI В 24 С 9/00 / Л.А.Эйзнер, В.В.Бескоровайный, А.А.Ковеле- . др. (СССР).-1934.-Зс.,ил.

49.Установка для струйно-вбразивной обработки прюмзпвественнс деталей обуви: А.с.1682151 СССР, AI В 24 С 3/08 / В.В.Бескоровай-ШЙ, В.И.Ерченко, А.А.Малый и др. (СССР).-1991.-Зс.,ил.

БО.Устройство для шлифования изделий из кожевенных материале;

A.с.1683985 СССР, AI В 24 В 21/04, В23 QII/02 /В.В.БескороваЙннй,

B.И.Юрченко, Л.А.Кашган (СССР) .-1991 .-2с.,жж.

51 .Устройство для удаления облоя с шхиизршх деталей: Патент 2012500 (РФ). Б 39 С 37/02 / В.В.Беагоровайный, В.И.1рченк< (РФ). -1994. -4с.,ил. ■ ,

я

52.Колодка для ремонта обуви: A.c. 990178 СССР, ЫКИ А 43 Д ; /00 /В.В.Бескоровайвнй.В.С.Лебедзв, Н.Ф.Воронов (СССР).-1983.-2с

а

53.Обувная колодка: A.c. S3II47 СССР, МКИ 0 А 43 Д 3/04, 3/1. /В.С.Лебедев, В.В.БескоровайннЗ. Н.Ф.Воронов (СССР).-I982.-2C.

54.Уста: ;вка динамического сжатия: A.c.1288543 СССР, 0 01 КЗ, 32/В.В.БескороваЯвый,Ф.А.Нуликов,Ю.)!.Гвоздев и др. (СССР).-1987.3

55.Установка для циклического сжатия материалов: A.c. 122466 -СССР,о 01 N 3/32 / В.В.Бескоровайный, Ф.А.Куликов, J3. [¿.Гвоздев i

др.(СССР). -1986.-Зс.,ил.

С®**?

Ротапринт МГА1Ш

Заказ Ш7 Тирах - £0 акз