автореферат диссертации по энергетическому, металлургическому и химическому машиностроению, 05.04.12, диссертация на тему:Моделирование течений в трактах отбора для определения их сопротивления и влияния на структуру потока в околоотборных ступенях паровых турбин

На правах рукописи

ЯГб од

Чэнь Данхуэй } и Д£[{ /

МОДЕЛИРОВАНИЕ ТЕЧЕНИИ В ТРАКТАХ ОТБОРА ДЛЯ ОПРЕДЕЛЕНИЯ ИХ СОПРОТИВЛЕНИЯ И ВЛИЯНИЯ ПА СТРУКТУРУ ПОТОКА В ОКОЛООТБОРНЫХ СТУПЕНЯХ ПАРОВЫХ ТУРБИН

Специальность 05.04.12 - турбомашины и комбинированные

турбоустаповки

АВТОРЕФЕРАТ диссертции на соискание ученой степени кандидата технических наук

Санкт-Петербург - 2000

Работа выполнена на кафедре "Энергетическое, атомное турбиностроенис и авиационные двигатели" Санкт-петербургского государственного технического университета

Научный руководитель - доктор технических наук,

профессор Ласкин А. С.

Официальные оппоненты

доктор технических наук, профессор Тихомиров Б. А. кандидат технических наук, доцент Рис В. В.

Ведущая организация - ОАО "Ленинградский металлический завод"

Защита состоится "23 " '¡ХШ0ь 2000 г. в (6 •■ оо час, на заседании диссертационного совета К 063.3823 в Санкт-Петербургском государственном техническом университете по адресу: 195251, г. Санкт-Петербург, ул. Политехническая, 29, главное здание, ауд. 251

С диссертацией можно познакомиться в фундаментальной библиотеке Санкт-Петербургском государственном техническом университете

Автореферат разослан " 3( " мая 2000 г.

Отзыв на автореферат в двух экземплярах заверенных печатью, просим выслать по адресу: 195251, г. Санкт-Петербург, ул. Политехническая, 29, ученому секретарю совета К 063.38.23

Ученый секретарь диссертационного совета, д. т. н., проф. у! ^ /А. С. Ласкин/

]363-13 - сНа НС. о

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность темы. В связи с созданием мощных паровых турбин с нерегулируемыми регенеративными и теплофикационными отборами возникает ряд проблем, относящихся к изучению влияния отборов на течение в проточной части и оптимальной организации потока в тракте отбора.

Отборы вызывают радиальную и окружную неравномерность параметров потока в проточной части турбин, вследствие которой возникает нестационарное возбуждение колебаний рабочих лопаток. Отмеченная неравномерность сопровождается изменением режима обтекания лопаточных аппаратов околоотборных ступеней и может приводить к существенному изменению их КПД. Повышенное сопротивление трактов отбора может проявляться в снижении термического КПД турбоустановки. Характер течений в камерах отбора во многом определяет условия теплообмена, а .следовательно, малоцикловую усталость корпусов и маневренность турбин.

Большинство работ по изучению влияния отборов посвящено экспериментальным исследованиям и анализу их результатов. Однако, высокая стоимость экспериментальных исследований и недостаточная общность, получаемых при этом результатов, в известной степени способствует развитию теоретических методов. Существенно меньше публикаций по созданию методик расчета окружной и радиальной неравномерности параметров потока околоотборных ступеней и в тракте отбора. Большинство из них опирается либо на полуэмпирические одномерные, квазидвумерные или квазитрехмерные подходы, либо двумерные и трехмерные расчеты течений идеальной жидкости.

Сложная вихревая структура течения в элементах проточной части, многообразие имеющихся конструкторских решений не позволяют эффективно использовать упрощенные модели течения и аналогии при проектировании трактов отбора. Поэтому наиболее перспективным является развитие численных методов моделирования пространственных течений газа в трактах отбора с учетом вязкости рабочего тела.

Цель работы. Определение сопротивления тракта отбора, окружной неравномерности параметров потока в проточной части и в тракте отбора, включающее:

в Разработку методики расчета трехмерных вязких течений в тракте отбора и в проточной части турбин с помощью программ РНОЕШСЯ.

• Проведение теоретического исследования особенностей пространственных

течений в камерах отбора, анализ влияния геометрических и режимных факторов на сопротивление тракта отбора и на окружную неравномерность параметров потока в проточной части.

• Выработку рекомендаций по снижению окружной неравномерности

параметров потока в проточной части и по уменьшению сопротивления тракта отбора.

Научная нонична:

• Впервые проведены численные расчеты трехмерных вязких течений в каналах, моделирующих тракт отбора ( участок проточная часть -патрубки ) паровых турбин.

• Представлена подробная картина пространственного течения во всех элементах тракта отбора. Впервые показана структура потока в периферийной зоне проточной части.

• Численным методом определены величины сопротивления трактов отбора (участок проточная часть - патрубки).

• Выполнен анализ влияния режимных и геометрических параметров (относительного расхода в отбор, ширины щели, загромождения в камере отбора и др.) на сопротивление тракта отбора и на окружную неравномерность параметров потока в проточной части турбин.

Достоверность и обоснованность подтверждается:

• использованием полной системы уравнений для моделирования пространственных течений с учетом вязкости рабочего тела.

• хорошими совпадениями результатов расчетов и экспериментов по ряду тестовых задач;

• удовлетворительным совпадением результатов расчета с экспериментальными данными, полученные в СПбГТУ.

• качественным совпадением структуры потока со структурой, найденной в других исследований.

Практическое значение работы:

• Результаты статистического анализа режимов и конструкций существующих отборов не только необходимы для определения

диапазонов изменений параметров при исследовании, но и на первом этапе могут быть полезны при проектировании тракта отборов.

• Разработанный метод расчета трактов отбора позволяет изучать подробную структуру течения в элементах тракта отбора, определять сопротивление тракта отбора, а также характеристики окружной неравномерное™ параметров потока в проточной части турбин.

• Выполненные исследования дают возможность оптимизировать конструкции камер отбора с целью уменьшения окружной неравномерности параметров потока и сопротивления тракта отбора.

• Разработаны рекомендации по проектированию тракта отбора с минимизированной окружной неравномерностью параметров потока.

Апробация работы. Результаты работы докладывались на межвузовской научной конференции " 28-ой Недели науки СПбГТУ ", (г. Санкт-Петербург, 1999 г.); на семинарах кафедры "Энергетическое, атомное турбиностроение и авиационные двигатели" СПбГТУ.

Публикация. Основные результаты диссертационной работы освещены в трех публикациях.

Объем и структура диссертационной работы. Диссертация состоит из введения, четырехглав и заключения; содержит 146 страниц машинописного текста, 98 рисунков , 5 таблиц и списка использованной литературы из 81 наименований.

СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

Во введении обоснована актуальность рассматриваемой темы и сформулированы общие проблемы, связанные с проектированием и созданием трактов отбора различного назначения.

В первой главе выполнен обзор публикаций, посвященных исследованию структуры потока в модельных и натурных околоотборных отсеках паровых турбин, по влиянию отбора на вибронапряжения в РЛ и на экономичность околоотборных ступеней. В основном эти работы выполнены в ХПИ, ХТГЗ, ЛМЗ, ИПМаш(Украина), ВТИ, БИТМ, МЭИ и СПбГТУ.

Большинство опубликованных работ посвящено экспериментальным исследованиям с различным уровнем анализа их результатов. Существенно

меньше публикаций по созданию методик расчета окружной и радиальной неравномерности параметров потока в проточной части околоотборных ступеней и в отборном тракте. На основе анализа результатов опубликованных работ были получены следующие общие выводы:

• Отбор рабочего тела из проточной части вызывает радиальную и окружную неравномерность параметров потока в проточной части. Степень неравномерности зависит от величины расхода в отбор, от режима работы отсека и от геометрических параметров тракта отбора (ширины и высоты щели, площади поперечного сечения камеры отбора(КО), количества патрубков и угла между их осями и т. д.).

• В щели и в КО существуют вихревые зоны. Однако из-за ограниченности экспериментов структура потока не была достаточно изучена.

• В некоторых публикациях представлены, в основном, полуэмпирические зависимости для определения окружной неравномерности потока и сопротивления. Однако эти зависимости получены для частных случаев без учета некоторых влияющих факторов.

• Недостаточны оценки уровней общего сопротивления тракта отбора, которые необходимы конструкторам при проектировании.

• Расчетные исследования по использованным методикам можно представить двумя направлениями - одномерные методики и численные методы. Первое направление трудно реализовать для практического использования из-за отсутствия общности эмпирических зависимостей, а в опубликованных работах последнего направления не учитывалась вязкость рабочего тела и в расчетную область не включалась проточная часть турбин.

В заключении первой главы сформулированы задачи диссертационной работы - развитие численных методов расчета течений в трактах отборов с детальным исследованием структуры потока в элементах тракта, количественный анализ влияния различных факторов на структуру, окружную неравномерность потока и сопротивления тракта отбора.

Во второй главе дано описание численного метода расчета течения в тракте отбора и представлены результаты тестовых исследований.

С целью выяснения общих характеристик и диапазонов геометрических и режимных параметров отбора в начале второй главы приведены результаты

статистического анализа отборов существующих турбин. Диапазоны изменения геометрических и режимных характеристик отборов были установлены на основе анализа 34 регенеративных и 5 теплофикационных отборов различных энергетических турбин.

Для описания пространственного и турбулентного течения вязкого несжимаемого газа в тракте отбора, используется полная форма осредненных по Рейнольдсу уравнений движения Навье - Стокса (2) и неразрывности(1). Турбулентные (рсйнольдсовы) напряжения моделируются на основе представления турбулентной вязкости (цт). Поле турбулентной вязкости рассчитывается согласно полуэмпирическим дифференциальным мод^пям турбулснтности(к-е).

(1)

ди. ди —- +

дх, дх

I ди1

1 +—=

ди, и. —- + и ' дх.

ди.

ди.

1 др

+ V47".'

(2)

1 дх 1 дхк р дх, я2 я2

оператор Лапласа,, , х} , хк - компоненты декартовой системы координат, ui, ы,, щ- компоненты вектора скорости, р -

„ дг д1 д1

где У =--+-Т-+-:

дх,1 дх/ дхк

давление, р - плотность, ■

коэффициент эффективной вязкости, V

- коэффициент ламинарной вязкости, ут - коэффициент турбулентной вязкости, определяемой по формуле

Ут=С„

(3)

где См — эмпирическая постоянная к - энергия турбулентности, е — скорость диссипации турбулентной энергии, к и г; определяются по уравнениям:

ди]к д дх, дх,

ди е >—— -

дх.

дх.

М +

уАдк ст* )дх] 1 де

ди, ди. ди,

дх1 дх, дХ] „ ди, ди.ди.

дх

дх, дх,

(4)

(5)

Решение уравнений получено с помощью пакета программ РНОЕМСБ. Дискретизация пространственных операторов дифференциальных уравнений выполнена по методу контрольного объема. Значения искомых величин определяются в центрах расчетных ячеек контрольных объемов. Для расчета конвективных потоков используется противопоточная разностная схема ( так

г

называемая, (^ШСК-схема Леонарда ).

Проверка применимости программы РНОЕШСБ была основана на решении тестовых задач - расчетов течения в каверне и течения за уступом. Сопоставления результатов расчета и эксперимента1 показывает хорошее совпадение по структуре потока и по интегральным характеристикам

Рис. 1 Схема расчета структуры потока в проточной части и в тракте отбора

Блок-схема расчета пространственного течения в тракте отбора представлена на рис.1.Схема контрольных сечений и расчетная сетка показана на рис.2 и 3. Общее число ячеек, определяемое геометрией расчетной области - 50-75 тысяч.

1 Чжен. Отрывные течении// - М. Мир, 1973, т. 2.

8

Рис.2 Определение контрольных сечений в расчетной облает л - проточная часть В - кольцевая щель С - камера отбора В - патрубок

Граничные условия при расчете задаются следующим образом: на входе устанавливаются статическое давление рг и скорость сДили с,г, с1и ), на выходе из проточной части - статическое давление р4, на входе в патрубок -статическое давление р7, на твердых границах ставится условие вязкости и непротекания.

Во второй главе также описаны программы для обработки результатов расчета в виде интегральных и амплитудных характеристик, а также для распределения полей параметров.

В третье главе представлены результаты исследования структуры потока в элементах трактов отбора, а также проанализированы

количественные влияния на течения основных факторов .

Для представления окружной неравномерности статического давления и сопротивления тракта отбора использованы коэффициент степени окружной и радиальной неравномерности статического давления Др и коэффициент потерь полного давления Лр„,.„2*, величины которых определяются по формуле:

АР=(Р«Их" Рм

где р - плотность, с^ - средняя2 скорость рабочего тела в проточной части перед щелью, р^, и р^ - максимальная и минимальная величины в распределениях статических давлений по окружности или по радиусу, р'пХ, и рл - среднее полное давление в контрольных сечениях (см. рис.2).

250§

1500

500

-500

(Па)

— уЛ=0,56 — уЛ=0,95 — уЛ=0,10

—

у1 1.0

100

200 300 Ф. град

400

0.8 0.6 0.4 0.2 0.0

- -о- ф=0* — ф=90° — ф=160°

-500

(а)

аюр.гъ1500 (б)

2500

Рис.4 Распределение избыточного статического давления по окружности(а) и по радиусу (б), формируемое отбором за предотборной ступенью /- длина рабочей лопатки ф — угловая координата

С помощью предлагаемой в главе 2 методики был проведен ряд расчетов. Анализ результатов расчета количественно подтверждает вывод о том, что наличие отборов приводит к появлению радиальной и окружной неравномерностей потока в проточной части околоотборного отсека. Установлено, что степень радиальной неравномерности статического давления Ар, больше, чем степень окружной неравномерности АрС1р в 5 - 40

раз, а степень окружной неравномерности статического давления в

2 В работе в основном использовались осреднение параметров по расходу, но по имеющимся распределениям параметров достаточно просто выполняется и осреднение по импульсам и по энергии.

периферийной области проточной части в 5 - 20 раз больше, чем в корневой зоне(рис.4).

Для подробной иллюстрации структуры потока в проточной части и в щели на рис.5 представлено поле скоростей в этих зонах. Рисунок свидетельствует, что при входе в щель по всей окружности формируется одна интенсивная вихревая зона отрыва А, которая может распространяться до послеотборной ступени в направлении транзитного течения, и до середины щели3 в радиальном направлении в щели(рис.5). Следует отметить, что указанная вихревая зона как бы перекрывает вход в щель, а это , безусловно, соответствует увеличенному сопротивлению щели. Расчеты показывают, что эта область характеризуется самой большой потерей полного давления отбираемого рабочего тела (50 - 80% от общей потери в участке проточная часть - патрубок).

Из проведенного выше анализа следует, что для уменьшения сопротивления в тракте отбора необходимо уменьшать вихревую зону при входе в щель, а способ уменьшения отрывной области - закругление острой

3 Расчеты показывают, что в некоторых случаях при широкой щели этот вихрь может распространиться в камеру и соединиться с вихрем М

5

1/5

Рис. 5. Поле скоростей в периферийной области проточной части и в ще.ти(а), профиль скоростей на входе в щель(б) 6Л=0,27

кромки передней стенки щели, или отклонение направления щели в сторону осевого течения, а также уменьшение положительной перекрыши в межступенчатом пространстве проточной части. Выполненные работы ИПМаш(Украина)4 подтверждают это. Было установлено, что применение закругления острой кромки с радиусом г>0,68 (8 — ширина щели, см. рис.2) способствует уменьшению отрывной зоны в щели.

Рис. 6. Поле скоростей в поперечном сечении камеры отбора (ф=90°), с/а~0,5

Структура течения в поперечном сечении вне области патрубка 1к- :"зана на рис.6. Видно, что в камере отбора формируются одна область струи и две вихревые зоны. Эта схема, в частности подтверждается экспериментальными и расчетными исследованиями ИПМаш (Украина). Отметим, что распределение скоростей в вихрях соответствует закону твердого тела. Однако следует также отметить, что как свидетельствуют эксперименты ЛПИ при изменении отношения высоты к ширине камеры Ъ/а и относительного расположения щели с/а в камере наиболее часто реализуется лишь одна крупномасштабная вихревая зона

Для практики проектирования важны оценки количественного влияния основных факторов на характеристики отбора. Результаты показывают, что главный влияющий фактор - расход в отбор. Увеличение относительного расхода в отбор G = GomS Ю0, (Gom6 - расход в отбор, G0 - расход в

4 Голощапов В. II, Котульская О. В. Условия заполнения выходного сечения кольцевой щели камеры отбора // Энерг. машиностроение. -1990. - Вып. 50. -С. 12-17.

12

предотборную ступень) приводит к росту окружной неравномерности параметров потока (рис.7а) и потери полного давления в тракте отбора (рие.7б).

АА,

0.25 0.20 0.15 С.10 0.05 0.00

(3, %

2.4 2.2 2.0 1.8 1 б 14 1.2 1.0

2 4 6 8 10 12 14 16 18 20

(а)

2 4 6 8 10 12 14 16 18 20 (б)

Рис.7 Изменение окружной неравномерности статического давления (а) и изменение падения полного давления в тракте отбора(б) от относительного расхода О в отборе }• ~Рщ/Рт - отношение площади кольцевой щели к поперечной площади камеры

Изменение геометрии тракта также влияет на характеристики отбора. Уменьшение ширины щели, характеризуемое уменьшением отношения Ргц/Рко, приводит к резкому росту сопротивления тракта отбора( рис.7б и 86) и к уменьшению степени окружной неравномерности потока (рис.7а и 8а). Однако эффект влияния на окружную неравномерности, в основном, вызван изменением расхода, потому что для относительно широкой щели (Ри/Рко>\,5) при постояшюм расходе с изменением Рщ/Рко наблюдается лишь слабое изменение неравномерности (рис.8а, С=соп$1). Следует отметить, что для относительно узкой щели (Ггц/Гко<1,5) характерны интенсивные изменения как окружной неравномерности, так и сопротивления тракта, причем влияние Ргц/Рко на сопротивление оказывается противоположным по сравнению с влиянием на окружную неравномерность(рис. 8). По рис.8б также можно оценить потери полного давления для-течений в отдельных участках тракта отбора (нижний индекс на рисунке означает номер контрольного сечения, см. рис.2)

(а) (б)

Рис.8. Измените степени окружной неравномерности в проточной части (а) и пот ери полного давления в участке проточна® часть - патрубок(б) при различных величинах Ь'щ/Рко и Гко=сош{ О =12,3%

Р л1'1шр/1\о - ошошешш площади загромождения к площади поперечного сечения камеры отбора. /Р=30° ртр/=сопя1

Реальные камеры отбора в паровых турбинах всегда имеют внутренние загромождения, обусловленные наличием фланцев обойм или внутренних цилиндров. Установлено(рис.9), что при загромождении Рзагр/Рко==64,2% (приблизительно соответствует наибольшему значению величины РзаГр/РК0 для реальных загромождений) относительный расход в отбор с уменьшается на 23% от расхода для варианта без загромождения. Одновременно, окружная неравномерность потока Ар в периферийной области проточной части увеличивается в 3 раза. Однако суммарные потери полного давления Ар'в тракте отбора меняется сравнительно мало(<6%).

Одна из задач проектирования тракта отбора - выбор числа патрубков. Очевидно, что увеличение числа патрубков снижает окружную неравномерность. Можно показать, что неравномерность при симметричном расположении патрубков отбора Симметричное расположение двух

патрубков вместо одного позволяет уменьшить окружную неравномерность в 4 раза. Однако но технологическим и прочностным соображениями, а также удобств монтажных работ обычно ограничиваются одним или двумя патрубками в пила ¡ей половине корпуса. Причем угол между ними оказывается близким к 90°. Результаты расчетов показывают, что увеличение числа патрубков от одного до двух (угол между ними - 90°) при неизменной суммарной площади патрубков вдвое уменьшает степень окружной неравномерности параметров потока и приводит к увеличению относительного расхода отбора на 3,7%, но сопротивление тракта отбора при этом почти не изменяется (рост на 1,2%).

Исследования влияния других геометрических факторов показывают, что, например, изменение отношения высоты к ширине камеры Ыа и изменение относительного положения щели в КО с/а при постоянной площади камере слабо влияют на сопротивление тракта отбора и на окружную неравномерность давления (изменение относительного расхода, окружной неравномерности потока и потерь полного давления не превышает 5%).

Ф.гядд

04

05

-0.2 -0.4 -0.6

Ф, гн?э.

• расчот ■ яспвримэнт

Рис. 10 Распределение коэффициента статического давление на стенке около входа в щель(а) и за предотбориой ступени в проточной часга(у/1=0,75) (б),

Ср {р, -Р,

)

С целью проверки корректности выполненных расчетов проведен расчет структуры потока в тракте отбора. Получено удовлетворительное совпадение

результатов расчета и эксперимента(ЛПИ), что иллюстрируется на рис.10.

Хорошее совпадение имеется и для распределений скоростей в щели.

В конце главы даются рекомендации по проектированию тракта отбора.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

На основании представле1шых в диссертационной работе результатов

можно сделать следующие выводы:

1. О методе расчета пространственною вязкого течения в тракте отбора и в проточной части.

1.1. Разработанный метод расчета пространственного вязкого течения в тракте отбора и в проточной части позволяет получить подробную структуру потока в тракте отбора, частные и общие характеристики отбора.

1.2. На основе анализа геометрических и режимных характеристик существующих отборов паровых турбин определены диапазоны изменения геометрических и режимных характеристик отбора, расчетные области и граничные условия, задаваемые при расчете. Результаты анализа уже на нервом этапе могут быть использованы как рекомендации по выбору основных геометрических размеров при проектировании тракта отбора.

2. О структуре потока в трактах отбора и в проточной части.

2.1. Наличие отборов приводит к появлению радиальной и окружной неравномерности потока в проточной части. Причем степень радиальной неравномерности статического давления больше, чем степень окружной неравномерности в 5 - 40 раз.

2.2. Степень окружной неравномерности статического давления в периферийной области проточной части в 5 - 20 раз больше, чем в корневой зоне.

2.3. При входе в щель по всей окружности формируется вихревая зона отрывного течения, которая может распространяться до направляющего аппарата послеотборной ступени при узкой щели, и распространяться в камеру отбора при широкой щели. Этой области соответствует самая

большая потеря полного давления отбираемого рабочего тела (50 -80%).

2.4. В щели неравномерность скорости уменьшается от входа к выходу, особенно при длиной щели. Это улучшает течение в КО и уменьшает потери полного давления в КО.

2.5. В камере отбора формируются одна область струи и одна или две вихревые зоны в зависимости от положения щели (с/а) и формы камеры (,Ъ/а).

3. О влиянии режима течения и геометрии тракта

3.1. Увеличение относительного расхода в отбор от 3 до 18% приводит к возрастанию степени окружной неравномерности статического давления Дрот 0 до 0,25, и к росту коэффициента потери полного давления в тракте отбора от 1,0 до 1,3-2,4 в зависимости от ширины щели.

3.2. Выбор ширины щели при проектировании тракта отбора необходимо делать с учетом следующих факторов:

• Изменение ширины щели сильно влияет на сопротивление. При уменьшении относительной площади щели 7<и^/Рко от 4 до I и расходе 12% коэффициент потерь кинетической энергии Ар' возрастает от 1,2 до 2,6, зависимость между Ар* и Ргц/Рко близка к экспоненциальной.

• Для относительно широкой щели (Ргц/Рко>1,5) окружная неравномерность параметров потока при постоянном расходе в отбор слабо зависит от изменения ширины щели.

• Для относительно узкой щели (Ри^/Рко <1,5) характерны интенсивные изменения как окружной неравномерности, так и сопротивления тракта, причем влияние Рщ/Рко на сопротивление, оказывается противоположным по сравненшо с влиянием на окружную неравномерность.

3.3. Наиболее сильное влияние на окружную неравномерность вызывается наличием загромождений (фланцы обойм и т. д.). При относительном загромождении площади камеры РзаГр/Рта=64,2% (приблизительно соответствует наибольшему значению величины Р1!1Гр/Рк<) для реальных загромоэвдений) окружная неравномерность потока Ар в периферийной области проточной части увеличивается в 3 раза, одновременно, относительный расход в отбор а уменьшается на 23% от варианта без

загромождения, однако потери полного давления Ар'тракта отбора при прочих равных условиях изменяются сравнительно мало(<6%).

3.4. Переход от одного патрубка к двум с сохранением площади и расположение патрубков под утлом 90° вдвое уменьшает степень окружной неравномерности параметров потока и увеличивает относительный расход отбора на 3,7%, но при этом сопротивление тракта отбора почти не изменяется (рост на 1,2%).

3.5. Изменения относительных размеров камеры - отношения высоты к ширине щели (Ь/а) и расположения щели (с/а) при постоянной площади КО и ширине щели слабо влияют на сопротивление тракта отбора, окружную неравномерность давления и относительный расход в отбор (<6%).

4. О достоверности результатов

4.1. Сопоставление результатов расчета и эксперимента, результаты тестовых исследований, а также качественное совпадение структуры потока с найденной в других исследованиях подтверждают корректност ь и приемлемость предлагаемой методики для расчета структуры потока в тракте отбора и в проточной части.

ПУБЛИКАЦИИ ПО ТЕМЕ ДИССЕРТАЦИИ

1. Чэнь Д., Ласкин А. С. Структура потока в трактах отбора паровых турбин// Энергетические машины и установки, Юбилейный сборник СПбГТУ, Петербург, 1999 г.

2. Чэнь Д., Ласкин А. С. Численный анализ неравномерных течений в трактах отбора паровых турбин// матер, докл. межвузовской науч. конф. "28-ая Неделя науки СПбГТУ", СПб: Изд-во. СПбГТУ, 2000 (в печати).

3. Ласкин А. С., Чэнь Д. Основные проблемы создания надежных и высокоэкономичных околоотборных ступеней и трактов отбора паровых турбин // Труды международного бизнеса-форума 1ВТ-ХХ1 "Информационные и бизнес-технологии XXI века", 22-27 ноября 1999 г. Санкт-Петербург. 1999. с 97-99.

Список основных обозначений.

Введение.

Глава 1. Обзор исследований влияния отборов рабочего тела на работу околоотборных отсеков.

1.1. Исследования структуры потока в проточной части.

1.1.1. Исследования характеристик радиальной неравномерности параметров потока.

1.1.2. Исследование характеристик окружной неравномерности параметров потока околоотборного отсека турбины.

1.2. Исследование структуры потока в щели отбора.

1.3. Исследования структуры потока в камере отбора.

1.4. Исследования нестационарных сил, действующих на рабочие лопатки.у.

1.5. Влияние отборов на экономичность окрлоотборных ступеней и потерь на тракте отбора.

1.5.1. Исследования влияние отборов на экономичность околоотборных ступеней.

1.5.2. Исследования потерь кинетической энергии в тракте отбора.

1.6. Методы расчета параметров потока в околоотборном отсеке турбины.

1.6.1. Методики одномерного расчета.

1.6.2. Численные методики расчета течения в тракте отбора.

1.7. Постановка задачи исследования.

Глава 2 Численная методика расчета структуры потока в проточной части и в тракте отбора.

2.1. Основные геометрические характеристики КО и режимные параметры.

2.2. Математические модели течений и метод численного решения.

2.2.1. Система уравнений.

2.2.2. Решение уравнений в программе PHOENICS.

2.3. Тестовые исследования программ PHOENICS.

2.3.1. Течение в каверне.

2.3.2. Течение за уступом.

2.4. Методика расчета структуры потока в тракте отбора и в проточной части.

Глава 3 Исследование структуры потока в трактах отборов и определение окружной неравномерности и сопротивления.

3.1. Критерии и характеристики для представления окружной неравномерности потока и сопротивления тракта отбора.

3.2. Качественное описание структуры потока в тракте отбора.

3.2.1. Структура потока в проточной части.

3.2.2. Структура потока в щели.

3.2.3. Течение в камере отбора.

3.3. Влияние относительного расхода в отбор на характеристики отбора.

3.4. Влияние геометрии тракта отбора на структуру потока и на характеристики отбора.

3.4.1. Влияние ширины щели.

3.4.2. Влияние загромождения на характеристики отбора.

3.4.3. Влияние числа патрубков.

3.4.4. Влияние закруток в проточной части.

3.4.5. Влияние числа патрубков.

3.5. Сопоставление результатов расчета и эксперимента.

3.6. Выводы и рекомендация по проектированию тракта отбора.

В современных паротурбинных установках с целью повышения экономичности широко применяются системы отборов пара из проточной части турбин. Отбор пара используется как для регенеративного подогрева питательной воды, как и для нужд теплофикации и промышленности.

В целом отбор пара положительно влияет на КПД турбин, благодаря относительному повышению расхода пара через ступени высокого давления, и соответственно повышению их КПД, и одновременно благодаря снижению расхода через последние ступени турбин, что уменьшает трудности их проектирования и в частности снижает потери с выходной скоростью.

Однако отбор пара из проточной части турбины всегда сопровождается возникновением окружной и радиальной неравномерности параметров, что вызывает довольно значительное низкочастотное силовое воздействие на рабочие лопатки (РЛ) и, следовательно, снижение вибрационную надежности РЛ околоотборных ступеней.

Одновременно окружная и радиальная неравномерность потока и, особенно, ее увеличение, как правило, сопровождаются существенным изменением режима работы проточной части околоотборных ступеней. В результате возникновения дополнительных потерь обычно снижается и КПД отсека.

Повышенное сопротивление трактов отбора может проявляться в снижении термического КПД турбоустановки.

Характер течений в камерах отбора во многом определяет условия теплообмена, а следовательно, малоцикловую усталость корпусов и маневренность турбин.

К сожалению, в настоящее время учет отмеченных факторов при проектировании турбин совершенно недостаточен и конструирование трактов отбора не согласуется с какой либо идеей аэродинамических расчетов или других строгих концепций, а все размеры определяются вомногом соображениями случайного характера. Практика создания мощных турбоустановок и современные условия конкуренции еще раз подтверждает необходимость исследования всех проблем, обусловленных применением отборов пара.

За последние годы опубликовано значительное количество работ по исследованию влияния отборов на течения в околоотборных ступенях. Эти исследования проведены на ЛМЗ и ХТГЗ, а также в ХПИ, ИПМАШ ВТИ, ЛПИ-СПбГТУ и др. Большинство из них посвящено экспериментальным исследованиям и анализу их результатов. Они дают качественные представления о структуре течения в отдельных элементах трактов отбора и в проточной части смежных ступеней турбин, также некоторых влияющих на структуру течения факторов. Однако экспериментальные результаты, несмотря на их многочисленность, оказываются пригодными только для частных случаев. В общем отсутствуют систематические анализы влияния геометрических и режимных характеристик на структуру течения в проточной части и в тракте отбора.

Существенно меньше публикаций по созданию методик расчета окружной и радиальной неравномерности параметров потока околоотборных ступеней и в отборном тракте. Большинство из них опирается либо на полуэмпирические одномерные, квазидвумерные или квазитрехмерные подходы, либо двумерные и трехмерные расчеты течений идеальной жидкости.

Сложная вихревая структура течения в элементах проточной части, многообразие имеющихся конструкторских решений не позволяют эффективно использовать упрощенные модели и аналогии при проектировании трактов отбора различного вида. Поэтому наиболее перспективным является развитие численных методов моделирования пространственных течений газа в трактах отбора на основе решения полной системы газодинамических уравнений газодинамических с учетом вязкости рабочего тела.

На основе созданных методик необходимы систематические анализы влияния геометрических и режимных характеристики на течения в проточной части турбин и на сопротивления тракта отбора с целью уточнения тенденций проектирования надежных и высокоэкономичных околоотборных отсеков турбин.

Работы по определению нестационарных нагрузок и изменения КПД, вызываемых отборами, очень малочисленны (СПбГТУ, ХТГЗ и др.). Существует необходимость дальнейшего исследования по этим направлениям. Отметим также, что решение задач по теплообмену в трактах отбора очень важно для повышения маневренности турбин.

3.6 Выводы и рекомендация по проектированию тракта отбора

Анализ влияющих на характеристики отбора факторов позволяет делать следующие рекомендации по проектированию тракта отбора:

1. С учетом многочисленности влияющих факторов и сложности дорогостоящего эксперимента, исследование структуры течения методом численного расчета представляется более экономичным и более коротким по времени способом для получения необходимых результатов.

2. Применение двух патрубков вместо одного, что целесообразно по конструкционным и технологическим соображениям для уменьшения окружной неравномерности параметров.

3. Уменьшение ширины щели для уменьшения окружной неравномерности параметров для систем РППВ.

4. Для уменьшения сопротивления тракта отбора можно использоваться следующие способы:

• уменьшение положительной перекрыши;

• отклонение направления щели к стороне осевого течения;

• большое округление острого кромка передней стенкой щели для РК без бандажа;

• большое округление кромка выхода бандажа.

5. Уменьшение загромождения в камере отбора является эффективным средством для уменьшения окружной неравномерности параметров потока, и следовательно уменьшения ПАС на РЛ.

6. Отношение ширины и высоты камеры Ь/а в диапазоне 0,5 - 3, смещение щели в рамке ширины камеры не оказываются существенным влиянием на сопротивление тракта отбора и на окружную неравномерность потока.

На основании результатов проведенных исследований можно сделать следующие выводы:

1. О структуре потока в трактах отбора и в проточной части.

1.1. Наличие отборов приводит к появлению радиальной и окружной неравномерности потока в проточной части. Причем степень радиальной неравномерности статического давления больше, чем степень окружной неравномерности в 5 - 40 раз.

1.2. Степень окружной неравномерности статического давления в периферийной области проточной части в 5 - 20 раз больше, чем в корневой зоне.

1.3. При входе в щель по всей окружности формируется вихревая зона отрывного течения, которая может распространяться до направляющего аппарата послеотборной ступени при узкой щели, и распространяться в камеру отбора при широкой щели. Этой области соответствует самая большая потеря полного давления отбираемого рабочего тела (50 - 80%).

1.4. В щели неравномерность скорости уменьшается от входа к выходу, особенно при длиной щели. Это улучшает течение в КО и уменьшает потери полного давления в КО.

1.5. В камере отбора формируются одна область струи и одна или две вихревые зоны в зависимости от положения щели (с/а) и формы камеры (Ь/а).

2. Овлиянии режима течения и геометрии тракта

2.1. Увеличение относительного расхода в отбор от 3 до 18% приводит к возрастанию степени окружной неравномерности статического давления Ар от 0 до 0,25, и к росту коэффициента потери полного давления в тракте отбора от 1,0 до 1,3- 2,4 в зависимости от ширины щели.

2.2. Выбор ширины щели при проектировании тракта отбора необходимо делать с учетом следующих факторов:

• Изменение ширины щели сильно влияет на сопротивление. При уменьшении относительной площади щели Ргц/Рко от 4 до 1 и расходе 12% коэффициент потерь кинетической энергии Ар* возрастает от 1,2 до 2,6, зависимость между Ар* и Ргц/Рко близка к экспоненциальной.

• Для относительно широкой щели (.Ргц/Рко>1,5) окружная неравномерность параметров потока при постоянном расходе в отбор слабо зависит от изменения ширины щели.

• Для относительно узкой щели (Ргц/Рко <1,5) характерны интенсивные изменения как окружной неравномерности, так и сопротивления тракта, причем влияние Ргц/Рко на сопротивление, оказывается противоположным по сравнению с влиянием на окружную неравномерность.

2.3. Наиболее сильное влияние на окружную неравномерность вызывается наличием загромождений (фланцы обойм и т. д.). При относительном загромождении площади камеры РзаГр/Рко=64,2% (приблизительно соответствует наибольшему значению величины ¥ЗЩ/РК0 для реальных загромождений) окружная неравномерность потока Ар в периферийной области проточной части увеличивается в 3 раза, одновременно, относительный расход в отбор <з уменьшается на 23% от варианта без загромождения, однако потери полного давления Ар * тракта отбора при прочих равных условиях изменяются сравнительно мало(<6%).

2.4. Переход от одного патрубка к двум с сохранением площади и расположение патрубков под углом 90° вдвое уменьшает степень окружной неравномерности параметров потока и увеличивает относительный расход отбора на 3,7%, но при этом сопротивление тракта отбора почти не изменяется (рост на 1,2%).

2.5. Изменения относительных размеров камеры - отношения высоты к ширине щели (Ь/а) и расположения щели (с/а) при постоянной площади КО и ширине щели слабо влияют на сопротивление тракта отбора, окружную неравномерность давления и относительный расход в отбор (<6%).

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

На основании представленных в диссертационной работе результатов можно сделать следующие выводы:

1. О методе расчета пространственного вязкого течения в тракте отбора и в проточной части.

1.1. Разработанный метод расчета пространственного вязкого течения в тракте отбора и в проточной части позволяет получить подробную структуру потока в тракте отбора, частные и общие характеристики отбора.

1.2. На основе анализа геометрических и режимных характеристик существующих отборов паровых турбин определены диапазоны изменения геометрических и режимных характеристик отбора, расчетные области к граничные условия, задаваемые при расчете. Результаты анализа уже на первом этапе могут быть использованы как рекомендации по выбору основных геометрических размеров при проектировании тракта отбора.

2. О структуре потока в трактах отбора и в проточной части.

2.1. Наличие отборов приводит к появлению радиальной и окружной неравномерности потока в проточной части. Причем степень радиальной неравномерности статического давления больше, чем степень окружной неравномерности в 5 - 40 раз.

2.2. Степень окружной неравномерности статического давления в периферийной области проточной части в 5 - 20 раз больше, чем в корневой зоне.

2.3. При входе в щель по всей окружности формируется вихревая зона отрывного течения, которая может распространяться до направляющего аппарата иослеотборной ступени при узкой щели, и распространяться в камеру отбора при широкой щели. Этой ,области соответствует самая большая потеря полного давления отбираемого рабочего тела (50 - 80%).

2.4. В щели неравномерность скорости уменьшается от входа к выходу, особенно при длиной щели. Это улучшает течение в КО и уменьшает потери полного давления в КО.

2.5! В камере отбора формируются одна область струи и одна или две вихревые зоны в зависимости от положения щели (с/а) и формы камеры (Ь/а).

3. О влиянии режима течения и геометрии тракта

3.1. Увеличение относительного расхода в отбор от 3 до 18% приводит к возрастанию степени окружной неравномерности статического давления Ар от 0 до 0,25, и к росту коэффициента потери полного давления в тракте отбора от 1,0 до 1,3- 2,4 в зависимости от ширины щели.

3.2. Выбор ширины щели при проектировании тракта отбора необходимо делать с учетом следующих факторов: Изменение ширины щели сильно влияет на сопротивление. При уменьшении относительной площади щели Рщ/Рко от 4 до 1 и расходе 12% коэффициент потерь кинетической энергии Ар* возрастает от 1,2 до 2,6, зависимость между Ар* и Ргц/Рко близка к экспоненциальной.

• Для относительно широкой щели (Рщ/Рко>1,5) окружная неравномерность параметров потока при постоянном расходе в отбор слабо зависит от изменения ширины щели.

• Для относительно узкой щели {Ргц/Рко <1,5) характерны интенсивные изменения как окружной неравномерности, так и сопротивления тракта, причем влияние Ри(/Рко на сопротивление, оказывается противоположным по сравнению с влиянием на окружную неравномерность.

3.3. Наиболее сильное влияние на окружную неравномерность вызывается наличием загромождений (фланцы обойм и т. д.). При относительном загромождении площади камеры Езаф/Рко=64,2% (приблизительно соответствует наибольшему значению величины Рзагр/Рко для реальных загромождений) окружная неравномерность потока Ар в периферийной области проточной части увеличивается в 3 раза, одновременно, относительный расход в отбор с? уменьшается на 23% от варианта без загромождения, однако потери полного давления Ар * тракта отбора при прочих равных условиях изменяются сравнительно мало(<6%).

3.4. Переход от одного патрубка к двум с сохранением площади и расположение патрубков под углом 90° вдвое уменьшает степень окружной неравномерности параметров потока и увеличивает относительный расход отбора на 3,7%, но при этом сопротивление тракта отбора почти не изменяется (рост на 1,2%).

3.5. Изменения относительных размеров камеры - отношения высоты к ширине щели (Ъ/а) и расположения щели {с/а) при постоянной площади КО и ширине щели слабо влияют на сопротивление тракта отбора, окружную неравномерности давления и относительный расход в отбор (<б%).

4. О достоверности результатов

4.1. Сопоставление результатов расчета и эксперимента, результаты тестовых исследований, а также качественное совпадение структуры потока с найденной в других исследованиях подтверждают корректность и приемлемость предлагаемой методики для расчета структуры потока в тракте отбора и в проточной части.

1. Алексеева Р. Н., Икдурский М. С., Ржеаников Ю В. Метод расчета осесимметричного потока в ЦНД паровой турбины // Теплоэнергетика. -1976.-N1.-С. 28-31.

2. Алешина А. И., Лейзерович А. Ш., Плоткин Е. Р. и др. Условия теплообмена и газодинамики в камерах отбора паровой турбины // Теплоэнергетика. -1976. -N 8. -С. 52-57.

3. Бай Ши-и. Введение в теорию течения сжимаемой жидкости. М. : ИИЛД962.^12 с.

4. Бекнев B.C., Епифанов В. М., Леонтьев А. И., и др. Газовая динамика. Механика жидкости и газа:. Учебник для вузов// Под общей ред. А. И. Леонтьева. 2-е изд., перераб. и доп. - М. Изд-во МГТУ им. Н. Э. Баумана, 1997. с. 97-199

5. Белов И. А., Исаев С. А., Коробков В. А. Задачи и методы расчета отрывных течений несжимаемой жидкости Л. Судостроение, 1989. -252 с.

6. Беловол А. В. Математическое моделирование течений газа в камерах отборатурбомашин: Автореф. дис. канд. техн. наук. -Харьков, 1991-18 с.

7. Беловол А. В., Гнесин В. И., Солодов и Г. Математическое моделирование течений газа в камерах отбора турбомашин // Теплоэнергетика. -1990. N 11.- С. 48-52.

8. Бурлака В. В , Гаркуша И. Д., Лобко А. К Расчетное исследование влияния геометрических характеристик тракта отбора на изменение параметров пара// Энерг. машиностроение.-1990.-Вып. 49.-С. 11-14.

9. Ван-Дейк М. Методы возмущений в механике жидкостей. М. : мир, 1967.-312 с.

10. Ю.Волков В. И., Нахман Ю. В., Матвеенко В. А. и др. Исследование влияния регенеративного отбора пара на структуру потока в проточнойчасти паровой турбины // Энергомашиностроение. -1978. -ЬГ 3. -С. 45.

11. Галацан В. Н., Гольдман В. И., Черноусенко О. Ю. и др. К расчету течения в кольцевом коллекторе камеры отбора паровых турбин // Теплоэнергетика. -1987. -И 8.-С. 64-66.

12. Гапон Г. А. Изменение параметров потока в осевом канале с подводом рабочей среды// Энерг. машиностроение. -1990. Вып. 49. -С. 31-34.

13. Гаркуша А. В. Аэродинамика проточной части паровых турбин. -М.: Машиностроение, 1983.- 198 с.

14. Гаркуша А. В., Гапон Г. А. Влияние параметров и окружной неравномерности подводимого расхода на течение в кольцевом; канале// Энерг. машиностроение. -1989.- Вып. 48.-С. 79-85.

15. Гаркуша А. В., Лапузин А. С., Панкратова А. Г. Определение окружной неравномерности давлений и потерь в тракте теплофикационных отборов турбин // Энерг. машиностроение. -1988. -Вып. 46. -С. 3-10.

16. Гнесин В. И. Влияние неоднородности потока в камере отбора и в выхлопном патрубке на нестационарные характеристики турбинной ступени// Теплоэнергетика. -1988. -И 4. -С. 22-26.

17. Гоголев И. Г., Переверзенцов В. Т., Осипов А. В. и др. Исследование пространственной структуры потока в камере отборая ">теплофикационной паровой турбины // Теплоэнергетика. -1979. -Ы 3. -С. 48-51.

18. Гоголев И. Г., Тарасов В. В., Алексо А. И. Исследование влияния отбора на характеристики околоотборного отсека паровой турбины // Теплоэнергетика.-197б.-М 6.-С. 53-56.

19. Голощапов В. Н, Котульская О. В. Условия заполнения выходного сечения кольцевой щели камеры отбора // Энерг. машиностроение. -1990. Вып. 50. -С. 12-17.

20. Голощапов В. Н., Барсуков В. А. Истечение струи из щели в стенке канала//Энерг. машиностроение. -1978. Вып. 26. -С. 32-36.

21. Голощапов В. Н., Барсуков В. А., Маляренко В. Л. и др. Распределение газодинамических параметров потока в модели камеры регенеративного отбора // Энерг. машиностроение. -1978. -Вып. 25. -с. 52-60.

22. Голощапов В. Н., Котульская О. В. Потери энергии в кольцевой щели камеры отбора//Энерг. машиностроение. -1990. -Вып. 50.-С. 36-41.

23. Гродзинский В. А., Фролов Б. И., Клубань В. С. Влияние формы щели отбора на окружную неравномерность параметров в проточной части // Энерг. машиностроение. -1987. Вып. 43. -С. 7-3.1.

24. Гродзинский В. Л. Расчетное исследование работы последней ступени с выхлопной камерой ЦВД иди ДСД// Тяжелое машиностроение. -1992. -N11.-С. 4-6.

25. Гродзинский В.Л. Расчет щели отбора при осесимметричности параметров течений газа в камерах отбора турбомашин // Энергомалшностроение. -1987. N 10. -С. 11-12.

26. Гуревич М. И. Теория струй идеальной жидкости. М. , ФМ, 1961.

27. Дейч М. Е. Техническая газодинамика. М., Энергия, 1974. -592 с.

28. Дьяконов Р. И. и др. Влияние регенеративного отбора на экономичность ступеней низкого давления паровых турбин // Изв. вузов. Энергетика. -1976.-К И-С. 136-140.

29. Железников М. Д. Совершенствование диффузорных элементовпроточной части паровых турбин: Автореф. дис. канд. техн. наук.1. Харьков, 1989. -24 с.

30. Жуковский Н. Е. Видоизменение метода Кирхгоффа для определения движения жидкости в двух измерениях при постоянной скорости, данной на неизвестной линии тока. Изб. соч., т. I, М., Л .ОГИЗ, 1948.

31. Энергомашиностроение. 1989. -К 7.-С. 5-7.

32. Зб.Зильбер Т. М., Косяк Ю Ф., Гадацан В. Н. и др. Аэродинамические и вибрационные исследования отсека низкого давления турбины с отбором пара // Теплоэнергетика. -1987. -М 8. -С. 14-18.

33. Идельчик И. Е. Справочник по гидравлическим сопротивлениям М. Машиностроение, 1975. с. 50-70, с. 119-140

34. Индурский М. С.', Бойцова Э. А., Кузьменко О. А. Простые формулы для параметров водяного пара в расчетах турбин // Теплоэнергетика. -1982. -И 4. -С. 74-75.

35. Кириллов И. И., Иванов В. А., Кириллов А. И. Паровые турбины и паротурбинные установки Л. Машиностроение, 1978.276 с.

36. Косяк Ю. Ф., Галацан В. Н., Гольдман В. И. и др. Некоторые особенности течения рабочего тела в околоотборном отсеке //Теп лоэнергечлка. -1988,-N 9.-С. 29-31.

37. Косяк Ю. Ф., Зильбер Г. М., Орловский В. П. и др. Газодинамические исследования отсека ступеней при больших отборах пара // Теплоэнергетика.-1989.-N4.-С. 39-42.

38. Кочин Н. Е., Кибедь И. А., Розе Н. В. Теоретическая гидромеханика, ч. I, М., Физматгиз, 1963.

39. Лаврентьев М. А., Шабят Б. В. Методы теории функций комплексного переменного. М., "Наука", 1975.

40. Лапуаин А. В. К расчету окружной неравномерности давления, вызванной регенеративным отбором// Энерг. машиностроение. -1989. -Вып. 48.-С. 8-11.

41. Лапузин А. В. К расчету потерь в трактах отборов паровых турбин// Энерг, машиностроение.-!990. Вып. 50.-С. 23

42. Лапузин А. В. Исследование влияния регенеративного отбора на работу турбинного отсека: Автореф. дис. . канд. техн. наук.-Харьков, 1981.27 с.

43. Лапшин К. Л. Оптимизация проточных частей многоступенчатых турбин. -СПб.: Издательство С.-Петербургского университета. 1992.196 с.

44. Ласкин А. С. , Суханов А. И. , Семакина Е. Ю Нестационарный нагрузки на рабочие лопатки околоотборного отсека турбины // Изв. вузов. Энергетика. -1994. -Ы 9-10. -С. 56-60.

45. Ласкин А. С., Суханов А. И., Сутулов Н. П. и др. Исследование окружной неравномерности потока в околоотборных отсеках паровых турбин//Изв. вузов. Энергетика. -1989. -Ы 12. -С. 62-66.

46. Ласкин А. С., Суханов А. И., Сутулов Н. П., Семакина Е. Ю. и др. Влияние конструкции околоотборной ступени на переменные аэродинамические силы // Отчет по хоз. договорной работе N 304706. Гос. регистрация N 0187.0093530,1989.

47. Маляренко В. А., Голщапов В. Н. Басуков В. А. И др. Теплообмен и газадинамика в камерах отбора паровых турбин. -Киев: Наук. Думка, 1991.-240 с.

48. Маляренко В. А., Котульская О. В., Голощапов В. Н. и др. Потери давления при истечении струи из щели в стенке канкла // Энерг. машиностроение. -1983. Вып. 36. -с. 92-95.

49. Матвеенко В. А. Влияние регенеративных отборов пара на работу проточных частей паровых турбин: Автореф. дис. . канд. техн. наук. -Ленинград, 1978-26 с.

50. Мацевитый Ю. М., Барсуков Е. А., Голощапов В. Е. и др. Гидравлический расчет камеры отбора паровой турбины // Теплоэнергетика. -1983. -К 11. -С.61-62.

51. Милн-Томсон Л. М. Теоретическая гидродинамика. М., Мир", 1964.

52. Орловский В. П., Зильбер Т. М., Бурлака В. В. И др. Статическиеисследования тракта отбора паровой турбины // Энерг. машиностроение. -1988. -Вып. 46. -С. 115-119.л

53. Парамонов А. Н. Разработка и исследование систем нерегулиркемых отборов турбин ТЭС и АЭС И Автореф. дис. канд. техн. наук. Москва, 1990.

54. Прокопенко А. П., Лазаренко А. В., Палийчук А. С. и др. Исследование полей давления в камерах ступеней регенеративных отборов паровой турбины // Теплоэнергетика. -1969. -И 5. -С. 41-42.

55. Самойлович Г.С. Возбуждение колебаний Лопаток турбомашин. -Москва: Машиностроение, -1975. -288 с.

56. Семакина Е. Ю. Структура течения и нестационарные нагрузки на рабочие лопатки в околоотборных ступенях паровых турбин (исследование и метод расчета)// Дисс. на соис. учен. степ. к. т. н. , Санкт-Петербург, 1994. (

57. Симою Л. Л. , Лагун В. П. Нахман Ю. В. Влияние регенеративного отбора пара на экономичность ступеней низкого давления паровых турбин // Теплоэнергетика. -1977. -И 2. -С 35-39.

58. Слабченко О. Н., Галацан В. Н., Гольдман В. И. и др. Влияние больших теплофикационных отборов на экономичность предотборной ступени // Энерг. машиностроение. -1990. Вып. 50. -С. 77-82.

59. Слабченко О. Н., Фролов Б. И., Немерцов В. А. Проектирование предотборных ступеней теплофикационных паровых турбин // Теплоэнергетика. -1992. -N16. С 47-49.

60. Соколовский Г. А., Гнесин В. И. Нестационарные трансзвуковые и взякие течение в турбомашинах. -Киев: Наук, думка, 1986. -264 с.

61. Солодов В. Г. Теоретические основы математического моделирования аэродинамического взаимодействия турбинной ступени с подводящими и отводящими устройствами проточной части// Дисс. на соис. учен, стен. д. т. н., Харьков, 1995, с 160- 273.

62. Степанов Г. Ю. Гидродинамика решеток турбомашин. -М.: ГИФМХ, 1962. -512 с.

63. Тепловые и атомные электрические станции: справочник Под общ. Ред. В. А. Григорьева и В. М. Зорина - М. Энергоиздат, 1982, с. 310 -448. .

64. Трубилов М. А., Арсеньев Г. В., Фролов В. В. и др. Паровые и газовые турбины: Учебник для вузов под ред. Костюка А. Г. ,Фролова В. В. -М.: Энергоатомиздат, 19В5. - 352 с.

65. Трухний А. Д., Лосев С. М. Стационарные паровые турбины. М. Энергия,-1981.232 с.

66. Чжен Отрывные течения, в 3-х т. М. Мир, 1973, т. 2, с13-19.

67. Чэнь Д., Ласкин А. С. Структура потока в трактах отбора паровых турбин// Энергетические машины и установки, Юбилейный сборник СПбГТУ, Петербург, 1999 г.

68. Чэнь Д., Ласкин А. С. Численный анализ неравномерных течений в трактах отбора паровых турбин// матер, дакл. межвузовской науч. конф. " 28-ая Неделя науки СПбГТУ", СПб: Изд-во. СПбГТУ, 2000 (в печате).

69. Шнеэ Я. И., Гаркуфа А. В., Лапузин А. В. Исследования отбора рабочего тела на экономичность двухступенчатой турбины // Энерг. машиностроение. 1978. -Вып. 25. -С. 70-78.

70. Щегляев А. В. Паровые турбины. М.: Энергия, 1976. 368 с.

71. Beginners' guide 1.2 CHAM Report Number TRI00,1987

72. PHOENICS reference manual CHAM Report Number TR200, 198781 .The PHOENICS Equations CHAM Report Number TRI 00, 1987