автореферат диссертации по электротехнике, 05.09.03, диссертация на тему:Методическое обеспечение моделирования и расчета надежности систем электроснабжения морских стационарных платформ добычи нефти

На правах рукописи

□03068014

ЗЫОНГ ХОАНГ ХАЙ

МЕТОДИЧЕСКОЕ ОБЕСПЕЧЕНИЕ МОДЕЛИРОВАНИЯ И РАСЧЕТА НАДЕЖНОСТИ СИСТЕМ ЭЛЕКТРОСНАБЖЕНИЯ МОРСКИХ СТАЦИОНАРНЫХ ПЛАТФОРМ ДОБЫЧИ НЕФТИ

Автореферат диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

Москва - 2006

003068014

Работа выполнена в Российском государственном университете нефти и газа

им. И.М. Губкина

Научный руководитель - доктор технических наук, профессор Ершов Михаил Сергеевич

Официальные оппоненты: доктор технических наук, профессор Белоусенко Игорь Владимирович

кандидат технических наук Горюнов Олег Алексеевич

Ведущая организация Всероссийский научно-исследовательский институт природных газов и газовых технологий (ООО «ВНИИГАЗ»)

Защита состоится « 1<~Ь> ШУР^С-^Л/ 200^года в часов 2О минут на заседании диссертационного совета Д212.200.14 при Российском государственном университете нефти и газа им. И.М. Губкина, Ленинский проспект, 65, Москва, ГСП-1, 119991, Россия, ауд. 308 .

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке Российского государственного университета нефти и газа им. И.М. Губкина.

Автореферат разослан «

/Ш 200¿г.

Ученый секретарь диссертационного совета д.т.н., доцент

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность работы. В настоящее время большая часть перспективных запасов нефти и газа сосредоточена на шельфе морей. Объекты обустройства морских нефтегазовых месторождений, обеспечивающих добычу нефти и попутного газа, являются сложными технологическими комплексами, эффективная работа которых зависит от надежности их электроснабжения. В данной работе основное внимание уделено вопросам надежности электроснабжения морских стационарных платформ, которые наиболее широко применяются для добычи нефти и попутного газа. Особенности систем электроснабжения (СЭС) стационарных платформ технологических комплексов морской добычи нефти включают: значительную нагрузку погреби гелей электроэнергии (десятки MBi); использование автономных источников - электростанций собственных нужд (ЭСН) в качестве основных, резервных и аварийных источников питания; высокие требования к надежности электроснабжения потребителей непрерывных технологических производств; ограниченность площадей для размещения оборудования; сложные условия эксплуатации; поэтапный ввод технологических и электротехнических комплексов и систем в эксплуатацию Все перечисленные особенности в полной мере относятся и к второму центральному технологическому комплексу (ЦТК-2) месторождения «Белый тигр» СП «Вьет-совиетро», выбранному в качестве реального объекта исследовании в данной работе. На данном месторождении добывается основная часть нефги Социалистической Республики Вьетнам - около 13 млн. тонн в год. Добыча нефги является важнейшей составляющей промышленности СРВ. Практика эксплуатации морских стационарных платформ ЦТК-2 показывает необходимость реконструкции действующих систем электроснабжения с целью повышения их надежности.

Вопросы исследования надежность энергетических комплексов и систем весьма актуальны. Большой вклад в решение проблемы внесли такие исследователи как Р. Билл шпон, Н.И. Воропай, Ю.Б. Гук, В.Г. Китушин, Э.А. Лосев, М.Н. Розанов, Ю.Н. Руденко, И.А. Рябинин, Ф.И. Сиичугов, М.Г. Сухарев, Ю,А. Фокин, И.А. Ушаков, В.И. Эдельман, Д. Эндрени и другие. Надежность и устойчивость ра-бо!Ы электротехнических систем является приоритетным направлением исследований научной школы, основанной в РГУ нефти и газа им. И.М. Губкина профессором Б.Г. Меньшовым.

Объекты добычи нефти на морском шельфе имеют известную специфику в обеспечении электроснабжения. Принятие решений в области проектирования и реконструкции систем электроснабжения морских стационарных платформ добычи нефш (МСГ1 ДП) только на уровне кагегорирования надежности недостаточно обосновано, требуется развитие методического обеспечения моделирования и расчета показателей надежное 1 и электроснабжения, что и определяет актуальность темы.

Целью диссертационного исследования является создание методики моделировании и расчета показателей надежности систем электроснабжения морских стационарных платформ добычи нефш, для повышения эффективности принятия решений па этапах проектирования и реконструкции электроснабжения.

Для Д0с1ижсния поставленной цели было необходимо решить сформулированные ниже задачи:

1. Выбрать мс|од (математический аппарат) для моделирования надежности

систем электроснабжения MCI1 ДН, позволяющий учесть особенности

функционирования исследуемых систем и возможности получения исходной информации.

2. Разрабошть методику моделирования и расчета показателей надежности систем электроснабжения МСП ДН.

3. Апробировав методику на примерах моделирования и расчета надежности СЭС илаIформ ЦТК-2 СП «Вьетсовпетро», вымолишь анализ полученных резулыатв.

4. Разработать программное обеспечение для расчета показателей надежности систем электроснабжения МСП ДН.

Объекты и методы исследования. Объектами исследования явились системы электроснабжения морских стационарных платформ добычи нефти. Исследования выполнены с использованием методов расчета режимов систем электроснабжения и 1еории надежности технических систем. Основные научные положения, выносимые на защиту

1. Методика моделирования и расчета показателей надежности систем электроснабжения морских стационарных платформ добычи нефти.

2. Магматические модели надежности систем электроснабжения действующих и проектируемых объединенных систем элскфоснабжсаии технологических платформ ЦТК-2 СП «Вьетсовпетро».

3. Результаты анализа показателей надежности систем электроснабжения действующих и проектируемых объединенных систем электроснабжения технолошчсских платформ ЦТК-2 СГ1 «Вьстсовпстро».

Научная новизна результатов исследований

1. Разрабошнная методика моделирования и расчета показателей надежности учитывает основные особенности функционирования систем электроснабжения МСП ДН, допускает применение в условиях ограниченной исходной информации.

2. Математические модели систем электроснабжения платформ ЦТК-2 СП «Вьетсовпетро» отличаются тем, то позволяют дифференцировать показатели надежности по уровням дефицитов генерирующей мощности, что обеспечивает связь показателей надежности с показа1Слями экономической эффективиости сравниваемых вариантов систем электроснабжения.

3. На основании анализа результатов расчета надежности систем электроснабжения пла|форм ЦТК-2 СП «Вьстсовпстро» установлены допускающие обобщение закономерности влиянии централизации на надежность электроснабжения МСП ДН.

Обоснованноегь н достоверность результатов. Определяемся применением апробированных мстодов исследования и подтверждавши хорошей сходимостью расчетных и эксплуатационных показателей надежности действующих систем электроснабжения МСП ДН.

Практическое значение работы. Рсзулыагы работ доведены до инженерной методики и нограммы ЭВМ, которые могут использовался на стадии реконструкции и проецирования систем электроенабжеия МСП ДП Получены рекомендации, внедренные при реконструкции систем электроснабжения стационарных платформ ЦТК-2 СП «Вье!совнстро».

Апробация работы. Основные положения и результат диссер! анионной работы докладывались на 6-й Всероссийской научно-технической конференции «Новые технологи в газовой промышленности» (г. Москва, 2005), на научных

семинарах кафедры теоретической электротехники и электрификации нефтяной и газовой промышленности (РГУ нефги и газа им. И.М. Губкина, 2005,2006 гг.)

Публикации. По теме диссертации опубликовано 2 научные работы (в т.ч. одна в издании рекомендованном ВАК РФ). Личный вклад в полученные и опубликованные результаты составляет 55% .

Структура и объем диссертации: Диссергационная работа состоит из введения, 4 глав, заключения, списка литературы из 49 наименований. Общий объем рабогы составляет 119 сгр. основного текста и 32 стр. приложений.

ОСНОВНЫЕ СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

Во введении обоснованы актуалность темы диссертации, степень научной разработанности проблемы, определены цель и задачи исследования, его научная новизна, теоретическое и практическое значение, а также раскрыта содержательная сторона рабогы.

Первая глава диссертации посвящена анализу схем, состава оборудования и режимов систем электроснабжения технологических плаформ морских неф1егазовых месторождений (на примере ЦТК-2 СП «Вьетсовпетро»).

Морские платформы добычи нефти являются сложными непрерывными производствами, к надежности электроснабжения которых, предъявляются повышенные требования. Для питания потребителей электроэнергии платформ использукнся авюномпые ЭСН на базе дизельных или газотурбинных агрегатов, число которых регламентируется национальными стандартами и руководящими документами. Для стационарных платформ, как правило, основными источниками питания являются газотурбинные агрегаты на напряжение 6 кВ, дизельные агрегаты используются в качестве аварийных источников. В том случае, если отельные, расположенные рядом, технологические платформы объединены в единый комплекс, возникает возможность объединения и их систем электроснабжения, что дает преимущества в части более эффективного использования генерирующих агрегатов ЭСН и повышения надежности элекфосиабження.

Проанализированы схемы и состав электротехнического оборудования ЦТК-2 месторождения «Белый тигр». Второй центральный технологический комплекс включает: платформу поддержания пластового давления (ПППД); центральную компрессорную платформу (ЦКП); вторую центральную технологическую платформу (Ц'ГП-2), жилой блок. Все платформы имеют автономное электроснабжение и связаны между собой технологическими и электрическими (кабельные линии) коммуникациями. Действующая схема электроснабжения ЦТК-2 приведена на рне. 1.

Для подсистемы электроснабжения ЦКП основным источником электрической энергии я илист с я электростанция, состоящая из трех турбогенераторов IDLAL с турбинами SOLAR, мощностью по 2800 кВт каждый. В нормальном режиме рабогы данной пла|формы предполагается параллельная работа двух турбогенераюров на общие шины 6,3 кВ. Один турбогенератор находшея в резерве. Аварийным источником шпания является дизель-i енератор мощностью 1020 кВг, напряжением 0,4 кВ. Коэффициент загрузки основных lenepaiopoB электростанции ЦКП не превышает 0,5.

Электростанция подсистемы электроснабжения ПППД состоит из трех турбогенераторов SOLAR мощностью но 3890 кВт каждый (один генератор

находится в резерве). Для этой подсистемы резервными источниками могут быть: резервный генератор основной электростанции, электростанция ЦКП, связанная с шинами 6,3 кВ кабелем с пропускной способностью 1600 кВт, генератор TYPHOON ЦТП-2. Кроме этого аварийным источником шпания платформы является дизель-генератор с номинальным напряжением 0,4 кН мощностью 880 кВт. Значение коэффициента загрузки генераторов основной электростанции составляет 0,26.

Центральная технологическая платформа Ц'ГП-2 в качестве источников электроснабжения имеет в своем составе три отдельные электростанции. При этом две из них в качестве первичных двигателей генераторов имеют дизели, одна -1азовую турбину. Газотурбинная электростанция состоит из одною агрегата TYPHOON мо1цпос1ЬЮ 2800 кВт при номинальном напряжении 6,3 кВ.

В нормальном режиме работы платформы турбо) снератор включен, резерва генерирующих мощностей нет. Электростанция AMAN состоит из трех дизель -генераторов номинальной мощностью 800 кВт каждый. Нормальным режимом работы электростанции предусмотрена работа двух генераюров на несекционированные шины напряжением 6,3 кВ. При этом один дизель-генератор находятся и резерве. Электростанция ДГРА состоит из четырех дизель-генераторов мощностью но 500 кВт каждый. Аварийные дизель-генераторы имеют мощности 200 и 280 кВт. В целом потребляемая мощность ЦТП-2 может достигать 4200 кВт при генерирующих мощностях в нормальном режиме 5900 кВт. Усредненный коэффициент загрузки всех генераторов платформы составит 0,71.

По результлам проведенного анализа информации получены следующие обобщенные показатели потенциального производства и потребления электрической энер! ии:

генерирующие мощности в нормальном режиме - 15390 кВт;

потребление электроэнергии в максимальном режиме - 9000 кВт; усредненный коэффициент зафузки - 0,58,

резерв генерирующих мощностей в нормальном режиме - 12380 кВт.

Общая оценка текущего состояния электроснабжения Ц1К-2 сводится к следующему. Значительная доля потреби [елей электрической энергии требует первой каи-горни надежности электроснабжения, при этом весьма велика и доля потребителей особой группы. Существующая схема генерации и распределения электрической энергии при наличии существенною резерва генерирующих мощностей не может обеспечить достаточно маневра этими мощностями, что снижает общий уровень надежности электроснабжения. Средняя загрузка генераюров весьма мала, что ухудшает условия устойчивости ЭСН. Основные генерирующие мощности представлены пятью различными тинами генераюров, различающихся по номинальной мощности почти в восемь раз. Наблюдается различие типов первичных двигателей генераюров электростанций, при этом большую долю по номинальной мощности составляют турбо! еиераторы, меньшую - дизсль-i енераюры. Таким образом, целесообразно рассмофение возможное!и обьединения ¡енерирующих мощностей ЦТК-2. При выборе базового варианта объединения итерирующих мощностей все перечисленные особенности должны учи1ыва!ься.

6 кв

гы tgoi

А01

цкп

r~vj) igü3

coi

--И-4-D-r

ав вс

I Т

в «В

vcbiü

КЛ ICI

vcb1

3890 solar

(oj) Т02

пппд

у vcbi5 vct2 ^

vcb3

Го) тез

vcb4

vcbi0

ЦТП2

Рис. I. Схема действующей системы электроснабжения ЦТК-2

На основании анализа особенностей действующей системы электроснабжения и нормативных требовании к генерирующим aiperaraM было предложено 4 варианта нормального режима работы основных и резервных элекчрошрегатов электростанций:

• Объединяются турбогенераторы SOLAR ЦКП (два aiperara), SOLAR П11ПД (один агрегат) и TYPHOON ЦТП-2. В резерве находятся турбогенераюры SOLAR ЦКП (один шрегат) и SOLAR ПППД (два агрегата).

• Объединяются турбогенераторы SOLAR ЦКП (два ai регата) и SOLAR ' ПППД (два агрегата). В резерве находятся SOLAR ЦКП (один агрегат), SOLAR ПППД (один агрегат) и TYPHOON ЦТП-2.

• Объединяются турбогенераторы SOLAR ЦКП (один агрегат), SOLAR ПППД (два arpera i а) и TYPHOON ЦТП-2. В резерве находятся SOLAR ЦКП (два arperaia) и SOLAR ПППД (два arperaia).

• Объединяются турбогенераторы SOLAR ЦКП (два агрегата), SOLAR ГШПД (два а(регата) и TYPHOON Ц'ГП-2. В резерве находятся SOLAR ЦКП (один агрегат) и SOLAR П11ПД (один агрегат).

Из перечисленных вариантов более рациональным является второй, принятый в качестве базового варианта. Преимуществами базового варианта являкмея: минимальное разнообразие типов параллельных работающих в штатном режиме турбогенераюров, наиболее рациональное значение коэффициента загрузки генераторов (0,67); наличие резерва генерирующих агрегатов на всех платформах. В окончательной схеме базового варианта объединенной системы электроснабжения ЦТК-2, приведенной на рис. 2, учтен дополнительный источник - электростанция собственных нужд недавно построенного третьего центрального технологического комплекса Ц'ГК-3.

Выполненный анализ отказов действующей системы электроснабжения ЦТК-2 позволил выделить и оценить параметры безотказности и восстанавливаемости наиболее повреждаемых элементов СЭС - генерирующих агрегатов и линий электропередачи, а так же установить вероятностные оценки системных нарушений в работе авюмагики ест ей и технологических подсистем электростанций.

Для сравнительного анализа вариашов систем электроснабжения выбран метод марковских случайных процессов, позволяющих адекватно описать штатные и нештатные состояния систем, сопровождающих отказы их элеменюв, и переходы между состояниями. Выбранный метод хорошо апробирован и позволяет учесть основные особенности функционирования исследуемых систем.

Во второй главе, были сформированы методика моделирования и расчета надежности систем электроснабжения МСГ1 ДН, разрабо1аны математические модели надежности действующей системы электроснабжения ЦТК-2.

Методика моделирования надежности систем включает ряд этапов:

• изучение структуры и условий функционирования систем, выбор метода моделирования и набора показателей надежности;

• разработка математических моделей надежности систем;

• разработка npoipaMMiioro обеспечения для расчета надежности;

• подготовка файлов данных и численное моделирование надежности систем;

• анализ результате расчетов, формулировка выводов и рекомендаций.

TGOI

6кВ

© □ AOI

цтк-з

(л^ тсоз Qcoi

ЦКП

лв ВС

I Anew

C02

VCBS

f—o-

3890 SOLAR

TG2

VCBI

6 KB

VCBIO

i VCBI5 ■ VCB2 ■ VCB3 П VCB2I П

_Ln T T , T

Рис.2. Схема базового варианта объединённой системы электроснабжения ЦТК-2

При выборе показателей надежности учитывалась необходимость оценить безотказность и восстанавливаемость - основные свойства надежности систем электроснабжения. Набор показателей надежности систем электроснабжения включает:

Гц, год - средняя наработка на отказ;

7ц, час - среднее время восстановления; - коэффициент готовности;

, 1/год - средняя частота отказов;

IV, кВт час/год - средний недоотпуск электроэнергии за год. Наличие последнего показателя позволяет оценивать экономические потери при нарушениях электроснабжения и упрощает оценку экономической эффективности сравниваемых вариантов системы электроснабжения.

Математическое моделирование надежности систем с помощью Марковских процессов начинается с определения возможных состояний системы, возникающих при отказах элементов, и установлении переходов между состояниями. Эволюция системы в процессе эксплуатации отражается с помощью графов состояний и переходов. При формировании пространства состояний принято, что совмещение независимых огказов более трех основных элементов системы невозможно.

Системы электроснабжения имеют структурное и временное резервирование. Структурное резервирование проявляется в наличии запаса генерирующих мощностей и резервных связей. Временное резервирование - в том, что потребители допускают кратковременный перерыв в электроснабжении.

Перерыв в электроснабжении на время срабатывания автоматики включения резерва (ЛВР) не приводит к остановке технологического процесса и не считается отказом. В случае неуспешного АВР питание отключенной секции шин восстанавливается в ручную. Возможность неуспешного АВР характеризуется верояшостыо. Ручной ввод агрегата электростанции в работу осуществляется с интенсивностью, которая определяется величиной обратной среднему времени ввода агрегата в работу до приема на1рузки. Ручное включение связи или секционного выключателя осуществляется с интенсивностью, которая определяется величиной обратной среднему времени осуществления соответствующего оперативною переключения. Значения ишснсивностей оперативных переключений значительно больше 1101 окон отказов и интенсивностей восстановлений элементов систем. Учет этих неравенств позволяет обосновано упростить фафы состояний и переходов.

Отказы электроснабжения могут возникнуть не только из-за наложения - совмещения отказов нескольких элементов, но могут име>ь место и системные о!ка-зы. При системных отказах нарушается электроснабжение всех или значительной части электронриемников. Системные отказы могут возникнуть при отказе (неселективном или несвоевременном) срабатывании релейных защит; в практике эксплуатации комплекса имели место сбои в системе автоматки подачи газа к газотурбинным а!рс1а|ам. Системные отказы характеризуются потоками полных или частичных отказов и восстановлений.

Переходы из одних состояний в другие характеризуются ишенсивностями соответствующих событий. Исходно процесс описывается матрицей Я,, параметром потоков огказов (переходов) системы из одного состояния в другие. Для учета вероятностных характеристик событий сопровождаемых 01казами защит и атомщики применялся прием просеивания потоков отказов.

Далее использовался следующий математический способ описания процесса. На основании матрицы погоков отказов Л,, определяется вектор в, среднего времени пребывания системы в состояниях и матрица />„ переходных вероятностей между состояниями. Элемент а , вектора среднего времени пребывания в состояниях определяется как величина обратная сумме интенсивностей переходов, выходящих из данного состояния. Элемент рл матрицы переходных вероятностей определяется как отношение интенсивности перехода из состояния дс, в состояние Xj к сумме интенсивностей всех переходов, выходящих из состояния дс,.

На основании исходной матрицы />,, находится вектор я, стационарных вероятностей процесса. Стационарные вероятности л, находятся из системы уравнений

щ = 1¡,j) одно из которых заменяется условием нормировки

Г л; = 1. (V ¡)

Для решения системы уравнений используется метод Гаусса.

Указанные два вектора а,, я; и матрица p,-t позволяют вычислить показатели надежности системы.

Наработка на отказ системы Гц определяется как среднее время пребывания процесса в подмножестве работоспособных состояний AVc ■ Для вычисления Гц используется выражение

Гм = (£ Tri ак )/(! л-к I/>u). (*k е Хк, е -*нес) где хк - работоспособные состояния (PC); - неработоспособные состояния (НРС).

Среднее время восстановления определяется как среднее время пребывания процесса в подмножестве нерабоюспособных состояний Лц|>с . Для вычисления Гц используется выражение

Та = (I щ а,)/(! щ E/>,k), (xk е Хк, е Хпк)

Коэффициент готовности системы определяется как стационарная вероятность пребывания процесса в подмножестве работоспособных состояний Xfc. Для вычисления К[ используется выражение

Я> = Гц/(Гц+Ги) = (I як дк )/(£ щ. ок + £ щ я,).

Средняя частота отказов системы определяется из выражения

F= К\1 Гц = (£ Як £ рк|)/ /(£ /гк ак + £ щ а|).

Средний нсдоотпуск электроэнергии определяется выражением

W^FP Гш

где Р - дефицит мощности на множестве (подмножестве) неработоспособных состояний Л'шч: ■

На основании анализа последствий отказов множество неработоспособных состояний дифференцируется но уровням дефицита генерирующей мощности, определяющей суммарную мощность Р вынужденно отключаемых электронриемни-ков.

Во время планово предупредительных ремонтов (ПНР) основных элементов системы - aiperaioB электростанций снижается уровень резервирования системы, что снижает ее надежность в указанный период. Эволюции системы во время ПНР соответствует свой граф состояний и переходов, который позволяет вычислить показатели надежности системы в соответствующий период. Любой из принятых показателей Г1 надежности системы вычисляется как средневзвешенный, с учетом значения соответствующего показателя и длительности нахождения системы в течении года в штатной (11ш, 'Гш) и ремонтной (11|>, Тр) ситуациях:

П = Пш Кш + Пр Кр,

где Кщ. Кр - относительные значения длительности пребывания системы в штатном и ремонтном режимах.

Далее в главе рассмотрены и ниже проиллюстрированы основные модели надежности действующей системы электроснабжения ЦТК-2.

Модели надежности действующей СЭС ЦКП.

В состав электростанции ЦКП входят три агрегата. В штатном режиме на объединенную систему шин работают два агрегата, один находится в резерве. Кроме агрегатов электростанции резервным источником для ЦКП является связь с системой электроснабжения ПППД. Пропускная способность связи - 1600 кВт.

При отказе агрегата электростанции (поток отказов Л1) он отключается и автоматически включается резервный афегаг. При неуспешном АВР часть нагрузки отключается системой автоматической разгрузки. Неуспешное АВР характеризуется вероятностью q^, успешное АВР - вероятностью = q\. После неуспешного АВР резервный агрегат может быть введен в работу в ручную. Если в резерве нет агрегатов (третий афегат в ремонте), то при отказе одного из двух работающих автоматически включается связь с системой ПППД. Неуспешность автоматического включения связи может быть обусловлена несрабатыванием АВР и неработоспособным состоянием связи в требуемый момент. Нерабоюспособное состояние связи определяется вероятностью q■í, работоспособное состояние - вероятностью = 1- г/2 • Связь может отказать и в процессе работы (поток отказов В процессе работы возможны системные отказы. Поток отказов Л}. Процесс восстановления системы определяется интенсивностями: //, - восстановления афегатов; Цг - восстановления связи с ПППД; //] - восстановления после системных отказов; щ - ручным вводом в работу афегата; /4 - оперативными переключениями в системе.

Граф состояний и переходов системы элекфоснабжсння ЦКП в штатном режиме приведен на рис. 3. Состояния системы в штатном режиме идентифицированы в таблице 1. Состояния системы в ремонтном режиме (ПНР генерирующего афегата) идентифицированы в таблице 2.

Рис.3. Граф состояний и переходов действующей системы электроснабжения ЦКП в штатном режиме

Таблица 1

Идентификация состояний действующей системы ЦКП в штатном режиме

№№ Состояний Число агрегатов в режимах Связь с ПППД Состояние связи Дефицит, кВт

Работа Резерв Ремонт Ожидание ремонта

1 2 1 0 0 0 - 0

2 2 0 1 0 0 - 0

3 1 0 1 1 1 1 0

4 1 1 0 1 0 - 400

5 1 0 1 1 0 1 400

6 1 0 1 1 0 0 400

' 7 0 0 0,8 0 1 1 1600

8 0 0 1,8 0 1 1 1600

9 0 0 1,8 1 1 1 1600

10 0 0 0,8 0 0 0 3200

11 0 0 1,8 0 0 0 3200

Примечание. 8 - системная авария; связь с 111111Д: 1 - включена, 0 - отключена; состояния связи: 1 - работоспособна, 0 - неработоспособна

Идентификация состояний действующей системы ЦКП в режиме ППР

№№ Состояний Число афегатов в режимах Связь с ПППД Состояние связи Дефицит, кВт

Работа Резерв Ремонт Ожидание ремонта

1 2 0 П 0 0 - 0

2 1 0 П, 1 0 1 1 0

3 1 0 П 1 0 1 400

4 1 0 П, 1 0 0 0 400

5 0 0 П.Б 0 1 1 1600

6 0 0 П, I, Б 0 1 1 1600

7 0 0 П, 1, Б 1 1 1 1600

8 0 0 11,8 0 0 0 3200

9 0 0 Г1, 1 1 0 0 3200

10 0 0 Г1, 1,8 0 0 0 3200

Примечание. П - ППР агрегата

Модели надежности действующей СЭС ПППД.

В состав электростанции ПППД входят три агрегата. В штатном режиме два агрегата работают на раздельные секции шин, один агрегат находится в резерве. Система элекфоснабжсния ПППД соединена одной связью с платформой ЦКП (пропускная способность 1600 кВт) и другой - с платформой ЦТП-2 (пропускная способность 3500 кВт). Эти связи используются для питания пофебителей платформ ЦКП и ЦТП-2 в нештатных ситуациях.

При отказе агрегата электростанции (поток отказов Л{) он отключается и автоматически включается резервный агрегат. При неуспешном АВР (с вероятностью <?|) часть нафузки отключается. После этого резервный агрегат может' быть введен в работу в ручную. При успешном АВР (с всрояшосгыо цг - 1- ц\) отключения нафузки не происходит, или оно столь кратковременно, что может не учитываться. В процессе работы возможны системные отказы. Поток отказов Процесс восстановления системы определяется интенсивностями: //, - восстановления агрегатов; - восстановления после системных отказов, /о - ручным вводом в работу агрегата.

Состояние системы в штатном режиме и режиме ППР афега1а ЭСН идентифицированы в таблицах 3 и 4 соо1встсгвенно.

Идентификация состояний действующей системы ПППД в штатном режиме

№№ состояний Число афегатов в режимах Дефицит, кВт

Работа Резерв ремонт Ожидание ремонта

1 2 1 0 0 0

2 2 0 1 0 0

3 1 1 0 1 600

4 1 1 1 1 600

5 0 0 1 2 4400

6 0 0 I.S 1 4400

7 0 0 S 0 4400

8 0 0 1.S 0 4400

Таблица 4 Идентификация состояний действующей системы ПППД в режиме ППР

Ms состояний Число афегатов в режимах Дефицит, кВт

Работа Резерв Ремонт Ожидание ремонта

1 2 0 П 0 0

2 1 0 П, 1 0 600

3 0 0 П, 1 1 4400

4 0 0 П, 1.S 0 4400

5 0 0 n.s 0 4400

Модели надежности действующей СЭС ЦТП-2.

В состав источников ЦТП-2 входят: один газотурбинный агрегат TYPHOON мощностью 2800 кВт, на напряжение 6,3 кВ; три дизельных агрегата AMAN мощностью по 800 кВт, на напряжение 6,3 кВ и четыре дизельных агрегата ДГРА мощностью но SOO kBi, на напряжение 0,4 кВ. Кроме того, ЦТП-2 имеет связь с платформой ПППД пропускной способностью 3S00 кВт, которая используется как резервный источник. В штатом режиме в действующей системе работают: агрегат TYPHOON, два агрегата AMAN и два агрегата ДГРА. Остальные агрегаты находятся в ненафуженном (холодном) резерве.

Моделирование надежности осуществляем на двух уровнях: относительно системы шин 6,3 кВ и на уровне системы шин 0,4 кВ ДГРА. Надежность системы ЦТП-2 на уровне 6,3 кВ определяют афегаты TYPHOON, AMAN и связь с ПППД. Поскольку источники ЦТП-2 подключены к отдельным шинам системные аварии, приводящие к нарушению электроснабжения всех потребителей, подключенных к секции, учитываем через значения ингенсивностей отказов источников. Отказы агрегатов AMAN происходят с потоком отказов Л|, восстановление - с потоком восстановлений Отказы афегата TYPHOON происходят с потоком отказов Ли восстановление - с потоком восстановлений //j. Связь с ПППД в процессе работы отказывает с потоком отказов Лг, а восстанавливается - с потоком восстановлений //2. При отказе афегата TYPHOON включается связь с ПППД и вводится в работу

третий агрегат AMAN . При отказе одного из работающих агрегатов AMAN в работу вводится резервный. Подключение резервных источников может осуществляться системой АВР или в ручную. Вероятность неуспешного АВР учитывается величиной qt, верояшость успешного АВР - величиной qj = 1 - q\. Вероятность неработоспособного состояния связи с Г1ППД оценивается величиной q2, работоспособного - величиной q* = 1 - В случае неуспешных действий АВР ввод в работу афегата AMAN или связи с Г1ППД осуществляется в ручную с ингенсивностями рц или соответственно. Состояние системы в штатном режиме и режиме ПНР афегата TYPHOON идентифицированы в таблицах 5 и 6 соответственно.

Таблица S

Идентификация состояний действующей системы ЦТП-2 в штатном режиме

№№ Число афегатов в режимах Связь с 11ППД Состояние связи Дефицит,

Состояний Работа Резерв Ремонт Ожидание ремонта кВт

1 Г, 2 1 0 0 0 - 0

2 3 0 Т 0 1 1 0

3 Т, 2 0 1 0 0 - 0

4 2 1 0 Т 1 1 0

5 2 0 1,Т 0 1 1 0

6 3 0 Т 0 0 0 1800

7 2 1 0 Т 0 1 1800

8 2 1 0 Г 0 0 1800

9 2 0 0 Т, 1 0 1 1800

10 2 0 Т 1 0 0 1800

Примечание. Цифрами обозначены агрегаты AMAN, буквой Т - агрегат TYPHOON; связь с Г1ППД: 1 - включена, 0 - отключена; состояния связи: 1 - работоспособна, 0 - неработоспособна.

Таблица 6

Идентификация состояний действующей системы ЦТП-2 _в режиме ППР "TYP! IOON" __

№№ Число афегатов в режимах Связь с 1111ПД Состояние связи Дефицит,

состояний работа резерв Ремонт ожид-е ремонта кВт

1 3 0 Т 0 1 1 0

2 2 0 Т, 1 0 1 1 0

3 1 0 Т, 1 I 1 1 1000

4 3 0 Т 0 0 0 1000

5 0 0 Т, 1 2 1 1 1800

6 2 0 Т, 1 0 0 0 1800

7 1 0 Т, 1 1 0 0 2600

8 0 0 Т, 1 2 0 0 3400

В третьей главе диссертации, были описаны модели надежности подсистем объединенной системы электроснабжения ЦТК-2.

Схема объединенной системы электроснабжения комплекса, включающего платформы ЦКП, 111111Д и Ц'ГП-2 приведена в первой главе. Источниками питания в штатом режиме системы являются газотурбинные агрегаты платформ: ЦКП (2 по 2800 кВт); ПГ1ПД (2 по 3900 кВт) и центрального технологического комплекса ЦТК-3. Связь между рассматриваемым комплексом и ЦТК-3 осуществляется по трем кабельным линиям, общей пропускной мощностью 3000 кВт. Балансирующим узлом системы являются объединенные шины ПППД. Резервными источниками питания являются: агрегат SOLAR платформы ЦКП, агрегат SOLAR платформы ПППД, агрегат TYPHOON и три афегата AMAN платформы ЦТП-2. По сравнению с исходной объединенная система включает дополнительные связи между ЦКП - ПППД (J 600 кВт) и между ПППД - ЦТП-2 (3500 кВт). Использование четырех дизельных афегатов ДГРА рассмотрено в двух вариантах. В первом афе-гагы находятся в резерве. Во втором афегаты работают на выделенные из общей системы шины ГРЩ (в штатном режиме два афегата ДГРА находятся в работе, два - в резерве). Значения нафузочных и генерирующих мощностей в объединенной системе приведены в таблице 7.

Таблица 7

Значения мощностей в объединенной системе_

Мощности, кВт Объекты

ЦКП ПППД ЦТП-2 ЦТК-3

Вырабашвасмая 4000 5500 0 8400

Потребляемая 3200 4400 4200 6100

Горячий резерв 1600 2300 0 3300

Холодный резерв 2800 3800 2800 3800

Модели надежности электроснабжения ЦКП объединенной СЭС.

Шины РУ-6 кВ ЦКП в штатном режиме работы объединенной системы разделены. К каждой секции шин подключены по одному генератору и системные связи с ПППД. Поток отказов и восстановлений афегатов SOLAR Á¡ и соответственно. Поток отказов и восстановлений связей Лг и соответственно. При отказавшей и отключенной связи с ПППД в случае отказа афегата питание соответствующей секции шин восстанавливается системой АВР - в работу вводится резервный афегаг электростанции. Вероятность неуспешного АВР учитывается величиной <7i , верояшость успешного АВР - величиной цг = (1- q\). В процессе работы возможны системные отказы, приводящие к потере питания одной секции шин и обусловленные несрабатыванием защит при авариях на связях (ноток отказов 2Ai q¡) и при авариях в остальной части системы (поток отказов ¿t</s), а также системные отказы, приводящие к нарушению устойчивости всей системы (ноток отказов Л}</$). Восстановление системы после системных отказов, приводящих к отключению одной или обеих секций шин ЦКП, производится с потоками восстановлений Рз или щ соответственно. Ручной ввод в работу резервного афегата осуществляется с потоком восстановлений //5 . Состояния подсистемы ЦКП в штатном режиме объединенной системы электроснабжения комплекса идентифицированы в таблице 8, а в режиме ПНР агрегата ЭСН ЦКП в таблице 9.

Таблица 8

Идентификация состояний подсистемы ЦКП объединенной системы электроснабжения комплекса в штатном режиме

№№ состояний Число источников в режимах Связи с 111IIIД 11 - обе вкл. 01 - одна вкл. 00 - обе откл. Дефицит, кВт

работа Резерв ремонт Ожидание ремонта

1 2А, 2С 1А 0 0 11 0

2 2А, 2С 0 1А 0 11 0

3 1А, 2С 0 1А 1А 11 0

4 2 А, 1С 1А 1С 0 01 0

5 2 А, 1С 0 1С, 1А 0 01 0

6 1А, 1С 0 1С, 1А 1А 01 800*

7 2С 0 1А 2А И 800*

8 1 А, 1С 1А 1С 1А 01 2400*(1600)

9 1 А, 1С 0 1С, 1А 2А 01 2400* (1600)

10 1А 2А 1С, 88 0 00 2400*(1600)

И 1А 1А 1С, 1А, 8Б 0 00 2400*(1600)

12 1А 0 1С, 1А, 88 1А 00 2400*(1600)

13 0 1А 1С, 1А, 8 2А 00 4000* (3200)

14 0 ЗА 8 0 00 4000* (3200)

15 0 2А 1А, 8 0 00 4000*(3200)

16 0 1А 1А, 8 1А 00 4000*(3200)

Примечание. Обозначения: А - агрегат электростанции, С - связь с системой, 88 -огказ подсистемы (погашение секции шин) 8 - отказ системы (погашение обеих секций шин). В графе дефицит мощности звездочкой огмечен дефицит в системе, без звездочки - дефицит на платформе.

Таблица 9

Идентификация состояний подсистемы ЦКП объединенной системы электроснабжения комплекса в режиме ПИР агрегата ЭСН ЦКП

№№ состояний Число источников в режимах Связи с ПППД 11 - обе вкл. 01 - одна вкл. 00-обео1кл. Дефицит, кВт

работа Резерв Ремонт ожидание ремонта

1 2А.2С 0 П 0 11 0

2 1А, 2С 0 П, JA 0 11 0

3 2А, 1С 0 П, 1С 0 01 0

4 1 А, 1С 0 П, 1С, IA 0 01 800*

5 2С 0 П, 1А 1А 11 800*

6 1 А, 1С 0 П, 1С, S 1А 01 2400*(1600)

7 1С 0 П, 1С, 1А 1А 01 2400*(1600)

8 JA JA П, 1С, SS 0 00 2400*(1600)

9 1А 0 П, 1С, 1A.SS 0 00 2400*(1600)

10 0 0 П, 1А, S 1А 00 4000* (3200)

11 0 2А 11, S 0 00 4000*(3200)

12 0 1А П, 1А, S IA 00 4000* (3200)

Примечание. II - плановый ремонт агрегата.

Модели надежности электроснабжения ПППД объединенной СЭС.

Шины РУ-6 кВ ПППД в штатном режиме работы объединены и являются балансирующим утлом проектируемой системы. В ипагном режиме подсистема ПППД получает энергию от ЦТК-3 (2300 кВт), от ЦКП (800 кВг) и передает энергию ЦТП-2 (4200 кВг). В нештатных ситуациях ПППД можег полу чти от сторонних источников больше энергии: ог ЦТК-3 до 3000 кВт (исходя из пропускной способности связи) и ог ЦКП до 2400 кВт (исходя из максимальной зафузки двух рабоиющих генераторов и собственной нафузки 2*2800 - 3200). Собственное ишрсбленис 11ППД составляет 4400 кВт. К шинам ПППД подключены два генератора и системные связи с ЦТК-3, ЦКП и ЦТП-2. Поток отказов и восстановлений афегагов SOLAR Л, и //, соответственно. Ноюк отказов и восстановлений связей с ЦКП Л2 и //2 соответственно. Поток оиазов и восстановлений связи с ЦТК-3 Л3 и р3 соответственно. В процессе работы возможны системные отказы, приводящие к погашению балансирующего узла, к нарушению устойчивости всей системы и обусловленные несрабатыванием

(несвоевременным срабатыванием) защит (поток о1казов Л4 Ч\ ). Поток восстановлений после системных аварий - /м . Состояния подсистемы Г1П11Д в штатном режиме объединенной системы электроснабжения комплекса идентифицированы в таблице 10, а в режиме ПГ1Р ЭСН 111111Д в таблице 11.

Таблица 10

Идентификация состояний подсистемы ПГ111Д объединенной системы электроснабжения комплекса в штатном режиме__

№№ состояний Число источников в режимах Связи с системой Дефицит, кВт

Работа резер в Ремонт ожидание ремонта

1 С8, 2С, 2А 1А 0 0 111 0

2 С8, 2С, 2А 0 1А 0 111 0

3 С8, 2С, 1А 0 1А 1А 111 0

4 С8, 1С, 2А 1А 1С 0 110 0

5 С8, 1С, 2А 0 1А, 1С 0 110 0

6 2С, 2А 1А С8 0 011 0

7 2С, 2А 0 1А, С8 0 011 0

8 С8, 1С, 1А 0 1А, 1С 1А НО 200*

9 2С, 1А 0 1А, С8 1А 011 2400*

10 С8,2С 0 1А 2А 111 3200*

11 0 0 1 А, 8 2А 000 8600*(4400)

12 0 1А С8, 8 0 000 8600*(4400)

13 0 0 СБ, 1А, Б 0 000 8600*(4400)

14 0 0 1А, СБ,8 1А 000 8600*(4400)

15 0 1А 1С, Б 0 000 8600*(4400)

16 0 0 1 А, 1С, 8 0 000 8600*(4400)

17 0 0 1А, 1С, 8 IА 000 8600*(4400)

18 0 1А Б 0 000 8600*(4400)

19 0 0 1А, 8 0 000 8600*(4400)

20 0 0 1А, 8 1А 000 8600*(4400)

Примечание. Обозначения: А - шрега! электростанции (1А или 2А - один или два агрегата сошветственно), СБ - связь с Ц'ГК-3, С - связь с ЦК11 (1С или 2С - одна или две связи соо1вегственно), 8 - оюз системы. В трехеимвольиых обозначениях шестой колонки на первом месте указывается состояние связи с ЦГК-3, па в юром и |ре1ьем - состояния связей с ЦКП (I - связь включена, 0 - ожлючснл).

Таблица 11

Идентификация состояний подсистемы ПППД объединенной системы электроснабжения комплекса в ремонтном режиме

№№ состояний Число источников в режимах Связи с системой Дефицит, кВт

работа резерв Ремонт ожидание ремонта

1 CS, 2С, 2А 0 П, 1А 0 111 0

2 CS, 2С, 1А 0 П, 1А 1А 111 0

3 CS, 1С, 2А 0 П, 1А, 1С 0 НО 0

4 CS, 1С, !А 0 И, 1А, 1С 1А 110 200*

5 2С, 1А 0 Г1, 1А, CS 1А Oil 2400*

6 CS, 2С 0 П, 1А 2А 111 3200*

7 0 0 П, 1А, S 2А 000 8600* (4400)

8 0 0 п, IA, CS,S 1А 000 8600* (4400)

9 0 0 П. 1А, 1С, S 0 000 8600* (4400)

10 0 0 п, IA, 1C.S 1А 000 8600* (4400)

11 0 0 П, 1А, S 0 000 8600* (4400)

12 0 0 И, 1А, S 1А 000 8000* (4400)

11римс'1анне. Обозначения: II - плановый ремонт агрегата.

Модели надежности подсистемы ЦТП-2 объединенной системы электроснабжения.

U объединенной системе электроснабжения комплекса подсистема пла|формы ЦТП-2 в штатом режиме питается по двум вводам от объединенных шин ПППД (балансирующею узла системы). Пропускная способность вводов - но 3500 кВт. I) резерве находякя: один газотурбинный aiрегат TYPHOON мощностью 2800 кВт, на напряжение 6,3 кВ; три дизельных агрегата AMAN мощностью по 800 кВт, на напряжение 6,3 кВ.

Использование четырех дизельных агрегатов ДГРА рассмотрено в двух вариашах. В нервом aiperam находякя в резерве. Во втором агрегаты работают на выделенные из общей системы шины ГРЩ (в шишом режиме два агрегата

ДГРА находятся в работе, два - в резерве). Соответственно приняшм положениям моделирование надежности осуществляется с учетом декомпозиции подсистемы на уровне шин 6,3 кВ и на уровне потребителей ГРЩ.

Моделирование на верхнем уровне осуществляется с учетом следующего. Основные источники пшания - связи с системой отказываю! с ноюком отказов Л2 и восстанавливаются с потоком восстановлений /<2 . При отказе одной связи с объединенной системой в работу вводится газотурбинный arpeiar TYPHOON, при отказе второй связи в работу вводятся еще два дизельных aipeiaTa AMAN. Агрегаты собственных электростанций отказывают в процессе работы с интенсивностью Л, и восстанавливаются с интенсивностью //|. При отключении ввода от системы подключение резервных источников может осуществляться системой АВР или в ручную. Вероятность неуспешного АВР учитывается величиной t/i , вероятность успешного АВР - величиной д3 = 1- qx . Подсистема может работать и от одной связи с системой, питание погашенных секций шин восстанавлнвастся за счет действия секционных АВР или вручную. Вероятность несрабатывания секционного АВР оценивается величиной q2 • вероятность успешного сраба1ывания - величиной q4 = 1 - q2 . В случае неуспешных действий АВР востановление питания осуществляется в ручную с интенсивноетями щ -ручного ввода в работу резервного агрегата или с интенсивностью //5 - ручного включения секционного выключателя. В процессе работы возможны системные отказы, приводящие к погашению балансирующею узла, к нарушению устойчивости всей системы и обусловленные несрабатыванием защит (интенсивность Л3 q5 ). Интенсивность восстановлений после системных аварий -/1} . Состояния подсистемы ЦТП-2 в штатном режиме объединенной системы электроснабжения комплекса идентифицированы в таблице 12.

В четвертой главе диссертации проводятся результат расчета и анализа надежности систем электроснабжения ЦТК-2, выполненные с помощью разработанного про1раммного обеспечения. Программа расчета надежности разрабошна для реализации алгоритмов марковских случайных процессов. Программа включает

• основной модуль rehability.exe (1,21 М);

• файлы исходных данных;

• файлы выходных данных - результатов расчета

Основной модуль нро|раммы позволяет подготовить файлы исходных данных и выполнив расчеты. При этом вводятся формулы переходных вероятностей, численные значения переменных и ошечаююя работоспособные и нсрабоюснособные состояния системы. По клавише «вычислшь» осуществляется расчст ноказа|слей надежности, которые могут бьнь выведены на экран но клавише «показатели надежности». После вычислений с помощью клавиши «созда!ь 01чег» может бьнь подготовлен 0!чет. В 01чст кроме показа 1елей надежности с большей или меньшей подробностью (по желанию пользователя) могут бьнь выведены исходные данные и нромежуючные млфицы и иекторы. Набор выводимых данных осуществляется с помощью предла!аемо| о меню, в котором отмечанмея соответствующие позиции.

Профамма написана на языке Delphi v.S в операционной системе Windows и имеет 2 ишсрфснса: ашлийский и русский. Окна ввода и вывода резулыаюв представлены на рис. 4 и 5.

Таблица 12

Идентификация состояний подсистемы ЦТГ1-2 объединенной системы электроснабжения комплекса в штатном режиме

№№ состояний Число источников в режимах Связи с системой Дефицит Мощности, кВт

работа резерв Ремонт ожидание ремонта

1 2CS Т, ЗА 0 0 11 0

2 ICS, Т ЗА ICS 0 10 0

3 Т,2А 1А 2CS 0 00 0

4 ICS, 2А 1А ICS, Т 0 10 0

5 2А 1А ICS, Т ICS 00 1000

6 ICS Т, ЗА 0 ICS 10 1700

7 т ЗА 0 2CS 00 1700

8 ICS ЗА 0 1CS.T 10 1700

9 0 Т, ЗА S 0 00 3400

10 0 ЗА S ICS 00 3400

11 0 0 S 1CS.T 00 3400

Примечание. Обозначения: А - агрегат AMAN, Т - агрегат TYPHOON, CS - связь с системой, S - отказ системы, связи с системой: 11 • обе включены, 10 - одна включена, 00 - обе отключены.

11а основании результатов численного моделирования надежности сделаны следующие выводы:

- объединение источников электроэнергии платформ ЦТК-2 в единую систему существенно повышает надежность электроснабжения потребителей;

- объединение источников в первую очередь приводит к уменьшению числа отказов, приводящих к малому и среднему дефициту энергии. Значения частоты отказов, приводящих к большим дефицитам энергии, для действующей и объединенной систем сопоставимы;

- вывод в ПНР афегатов в объединенной системе незначительно ухудшает показатели ее безотказности. Напротив, в действующей системе вывод афегатов в Г1ПР существенно ухудшает показатели безотказное! и. По мере вырабо|ки ресурса афегатов этот фактор будет иметь все большее значение, снижая надежность электроснабжения действующей системы;

Бкооные наннде | Матрица Стационарны* состояния | Показатели надежности [ Кра ткое описание Дефици т мощиост л. кб т

[Система ЦКП дейСГвующая/се£КИОО| "" f™

Матрица интенсывностей

I1

о

о

Ml D

т г

о oi-î11

оэ-о«ч а

а о

о о

MS о

M? Ù

о о

Значений переменных

lit о.н

о.з

liai

o.i

8760

О

31900

0.9

ai*cw*îti

Q »

II 0 0

Paoo т оспосойше состояния

^ 1 -

г

„к •

HôpaOO T QCnQCùCb&B СОСТОЯНИЯ

Вычислить

Рис, 4> Интерфейс ивода Н^^^Д'И ^'ШТТМИ—Ш^И^—Mail ni ni li *iLJ

I

Годные данные | Матрица Р41 Стационарные состояния Показатели надежности | • ПогчЗэатйли напевности

Наименование величина |

н араоотка на отказТн г 1.ОО0128

Средней ерем* восстановления 1G ч 0.99864

Коэффициент готовности кг 0.999886

Среинаа частота отказов W отказ/топ 0 999768

Ожидаемый дефицит энергии (М.кВт*ч1Г0Д 399363366

Содержание отчета р Нумерация страниц

Р кратко» описание

0 Значения переменных

Р Переходные вероятности (ц OjrKËtâHHOM випе) Р Переходные оерошности (вчиспоаом эидэ) Р ЬвкторсрбДОй го времени пребывания в состояния* Xi

Рис. 5. Интерфейс иыиода

Я вектор финальных состойшн |

9 Показатели надежности \

Coiùamb отчет

ыть отчет

- объединенная система обладает преимуществом по сравнению с действующей системой по восстанавливаемости. Особенно важно то, что в объединенной системе быстрее, чем в действующей происходит восстановление после крупных аварий, которые приводят к массовым отключениям электроприсмииков;

- отмеченные преимущества объединенной системы, ее более высокая надежность по сравнению с действующей системой могуг быть обеспечены при условии достаточно качественной настройки и согласованности защит и автоматики.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

В диссертационной работе решена актуальная научно-техническая задача, заключающаяся в разрабогке методического обеспечения моделирования надежности систем электроснабжения морских стационарных платформ добычи нефти и имеющая важное значение для повышения надежности электроснабжения за счет более обоснованного выбора рациональных решений при проектировании и реконструкции указанных систем. В результате исследований получены следующие основные результаты:

1. Обоснован выбор математического аппарата моделирования надежности систем электроснабжения морских стационарных платформ добычи нефти, позволяющий осуществлять моделирование с учетом основных особенностей функционирования исследуемых систем в условиях ограниченного информационного обеспечения.

2. Разработана методика моделирования и расчета показателей надежности систем электроснабжения морских стационарных платформ добычи нефти.

3. Разработаны математические модели систем электроснабжения платформ ЦТК-2 СП «Вьетсовпетро» позволяющие дифференцировать показатели надежности по уровням дефицитов генерирующей мощности, что обеспечивает связь показателен надежности с показателями экономической эффективности сравниваемых вариантов систем электроснабжения.

4. Разработано программное обеспечение (программа для ЭВМ RELIABILITY) для расчета показателей надежности систем электроснабжения морских стационарных платформ добычи нефти.

5. На основании анализа результатов расчета надежности систем электроснабжения платформ Ц'ГК-2 СП «Вьетсовпетро» установлены допускающие обобщение закономерности влияния централизации на надежность элекфоснабжения МСП ДН: объединение СЭС отдельных платформ сокращает время восстановления электроснабжения, однако, при этом необходимо особое внимание обратить на проверку системы релейной защиты и автоматики, иначе возможно увеличение частош системных отказов, приводящих к большим дефицитам генерирующей мощности.

Основное содержание диссертационной работы отражено в следующих публикациях:

1. Зыонг Хоанг Хай, Анализ режимов систем электроснабжения технологических платформ ЦТК-2 СП «Вьетсовнетро/Тезисы докладов 6-й всероссийской конференции «Новые технологии в газовой промышленности» - М: Нефть и газ, 2005, стр. 45.

2. Ершов М.С., Зыонг ХЬанг Хай, Методика расчета надежности СЭС комплексов стационарных морских платформ добычи нефти/ Автоматизация, телемеханизация и связь в нефтяной промышленности, 2006, № 9, с. 35-38,

Подписано в печать <£ /. ОЦ ¿рсф— Обьем - I п.л.

Формат 60x90/16 Тираж 100

Заказ /Л £

119991, Москва, Ленинский просп.,65 Одел оперативной полиграфии РГУ нефти и газа им. И.М. Губкина

ВВЕДЕНИЕ

1. АНАЛИЗ СХЕМ, СОСТАВА ОБОРУДОВАНИЯ И РЕЖИМОВ 7 СИСТЕМ ЭЛЕКТРОСНАБЖЕНИЯ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ ПЛАТФОРМ МОРСКИХ НЕФТЕГАЗОВЫХ МЕСТОРОЖДЕНИЙ (на примере ЦТК-2 СП «Вьетсовпетро»)

1.1. Анализ схем и состава электротехнического оборудования ЦТК-2 7 месторождения «Белый тигр»

1.2. Анализ нормативных требований к генерирующим агрегатам и 15 электростанциям собственных нужд

1.3. Анализ наиболее вероятных аварийных режимов систем 25 электроснабжения

1.4. Анализ вариантов объединения систем электроснабжения 28 платформ ЦТК

1.5. Постановка задач исследования

2. МЕТОДИКА МОДЕЛИРОВАНИЯ, МАТЕМАТИЧЕСКИЕ 43 МОДЕЛИ НАДЕЖНОСТИ ДЕЙСТВУЮЩИЙ СИСТЕМ ЭЛЕКТРОСНАБЖЕНИЯ ЦТК

2.1. Выбор методов и методика моделирования надежности систем 43 электроснабжения морских стационарных платформ добычи нефти

2.2. Математические модели надежности действующей системы 50 электроснабжения ЦКП

2.3. Математическая модель надежности действующей системы 59 электроснабжения ПППД

2.4. Математические модели надежности действующей системы 64 электроснабжения ЦТП

2.5. Результаты исследований

3. МАТЕМАТИЧЕСКИЕ МОДЕЛИ НАДЕЖНОСТИ ПОДСИСТЕМ 71 ОБЪЕДИНЕННОЙ СИСТЕМЫ ЭЛЕКТРОСНАБЖЕНИЯ ЦТК

3.1. Математическое модели надежности подсистемы ЦКП 71 объединенной системы электроснабжения

3.2. Математическое модели надежности подсистемы ПППД 79 объединенной системы электроснабжения

3.3. Математическое модели надежности подсистемы ЦТП-2 86 объединенной системы электроснабжения

3.4. Результаты исследований

4. ПРОГРАММНОЕ ОБЕСПЕЧЕНИЕ, РАСЧЕТ И АНАЛИЗ 98 НАДЕЖНОСТИ СИСТЕМ ЭЛЕКТРОСНАБЖЕНИЯ ЦТК

4.1. Программа расчета надежности систем электроснабжения

4.2. Результаты расчета надежности систем электроснабжения

Актуальность работы. В настоящее время большая часть перспективных запасов нефти и газа сосредоточена на шельфе морей. Объекты обустройства морских нефтегазовых месторождений, обеспечивающих добычу нефти и попутного газа, являются сложными технологическими комплексами, эффективная работа которых зависит от надежности их электроснабжения. В данной работе основное внимание уделено вопросам надежности электроснабжения морских стационарных платформ, которые наиболее широко применяются для добычи и первичной подготовки нефти и попутного газа. Особенности систем электроснабжения (СЭС) стационарных платформ технологических комплексов морской добычи нефти включают: значительную нагрузку потребителей электроэнергии (десятки МВт); использование автономных источников -электростанций собственных нужд (ЭСН) в качестве основных, резервных и I аварийных источников питания; высокие требования к надежности электроснабжения потребителей непрерывных технологических производств; ограниченность площадей для размещения оборудования; сложные условия эксплуатации; поэтапный ввод технологических и электротехнических комплексов и систем в эксплуатацию. Все перечисленные особенности в полной мере относятся и к второму центральному технологическому комплексу (ЦТК-2) месторождения «Белый тигр» СП «Вьетсовпетро», выбранному в качестве реального объекта исследовании в данной работе. На данном месторождении добывается основная часть нефти Социалистической Республики Вьетнам - около 13 млн. тонн в год. Добыча нефти является важнейшей составляющей промышленности СРВ. Практика эксплуатации морских стационарных платформ ЦТК-2 показывает необходимость реконструкции действующих систем электроснабжения с целью повышения их надежности.

Вопросы исследования надежность энергетических комплексов и систем весьма актуальны. Большой вклад в решение проблемы внесли такие исследователи как Р. Биллинтон, Н.И. Воропай, Ю.Б. Гук, В.Г. Китушин, Э.А. Лосев, М.Н. Розанов, Ю.Н. Руденко, И.А. Рябинин, Ф.И. Синчугов, М.Г. Сухарев, Ю.А. Фокин, И.А. Ушаков, В.И. Эдельман, Д. Эндрени /1 - 15/ и другие. Надежность и устойчивость работы электротехнических систем является приоритетным направлением исследований научной школы, основанной в РГУ нефти и газа им. И.М. Губкина профессором Б.Г. Меньшовым/16/.

Добыча нефти на морском шельфе является сравнительно новым направлением, обладающим большими технологическими особенностями и особенностями обеспечения электроснабжения. Принятие решений в области проектирования и реконструкции систем электроснабжения морских стационарных платформ добычи нефти (МСП ДН) только на уровне категорирования надежности недостаточно обосновано, требуется развитие методического обеспечения моделирования и расчета показателей надежности электроснабжения, что и определяет актуальность темы.

Целью работы является создание методики моделировании и расчета показателей надежности систем электроснабжения морских стационарных платформ добычи нефти, для повышения эффективности принятия решений на этапах проектирования и реконструкции электроснабжения.

Для достижения поставленной цели было необходимо решить сформулированные ниже задачи.

1. Выбрать метод (математический аппарат) для моделирования надежности систем электроснабжения МСП ДН, позволяющий учесть особенности функционирования исследуемых систем и возможности получения исходной информации.

2. Разработать методику моделирования и расчета показателей надежности систем электроснабжения МСП ДН.

3. Апробировать методику на примерах моделирования и расчета надежности СЭС платформ ЦТК-2 СП «Вьетсовпетро», выполнить анализ полученных результатов.

4. Разработать программное обеспечение (ПО) для расчета показателей надежности МСП ДН.

Объекты и методы исследования. Объектами исследования явились системы электроснабжения морских стационарных платформ добычи нефти. Исследования выполнены с использованием методов расчета режимов систем электроснабжения и теории надежности технических систем.

Основные научные положения, выносимые на защиту

1. Методика моделирования и расчета показателей надежности систем электроснабжения морских стационарных платформ добычи нефти.

2. Математические модели надежности систем электроснабжения действующих и проектируемых объединенных систем электроснабжения технологических платформ ЦТК-2 СП «Вьетсовпетро».

3. Результаты анализа показателей надежности систем электроснабжения действующих и проектируемых объединенных систем электроснабжения технологических платформ ЦТК-2 СП «Вьетсовпетро».

Научная новизна результатов исследований

1. Разработанная методика моделирования и расчета показателей надежности учитывает основные особенности функционирования СЭС МСП ДН, допускает применение в условиях ограниченной исходной информации.

2. Математические модели систем электроснабжения платформ ЦТК-2 СП «Вьетсовпетро» отличаются тем, что позволяют дифференцировать показатели надежности по уровням дефицитов генерирующей мощности, что обеспечивает связь показателей надежности с показателями экономической эффективности сравниваемых вариантов систем электроснабжения.

3. На основании анализа результатов расчета надежности систем электроснабжения платформ ЦТК-2 СП «Вьетсовпетро» установлены допускающие обобщение закономерности влияния централизации на надежность электроснабжения МСП ДН.

Обоснованность и достоверность результатов. Определяется применением апробированных методов исследования и подтверждается хорошей сходимостью расчетных и эксплуатационных показателей надежности действующих систем электроснабжения МСП ДН.

Практическое значение работы. Результаты работы доведены до инженерной методики и программы ЭВМ, которые могут использоваться на стадии реконструкции и проектирования СЭС МСП ДН. Получены рекомендации, внедренные при реконструкции систем электроснабжения стационарных платформ ЦТК-2 СП «Вьетсовпетро».

Апробация работы. Основные положения и результаты диссертационной работы докладывались на 6-й Всероссийской научно-технической конференции «Новые технологии в газовой промышленности» (г. Москва, 2005), на научных семинарах кафедры теоретической электротехники и электрификации нефтяной и газовой промышленности (РГУ нефти и газа им. И.М. Губкина, 2005,2006 гг.)

Публикации. По теме диссертации опубликовано 2 научные работы (в т.ч. одна в издании рекомендованном ВАК РФ). Личный вклад в полученные и опубликованные результаты составляет 55% .

Структура и объем диссертации. Диссертационная работа состоит из введения, 4 глав, заключения, списка литературы из 49 наименований. Общий объем работы составляет 119 стр. основного текста и 32 стр. приложений.

3.4. Результаты исследований

В данной главе были разработаны математические модели надежности объединенной систем электроснабжения ЦТК-2:

• Математические модели надежности объединенной системы электроснабжения ЦКП

• Математические модели надежности объединенной системы электроснабжения ПППД

• Математические модели надежности объединенной системы электроснабжения ЦТП-2

Здесь же тоже рассмотрены показатели надежности системных аварий, системных связей, еще связи со системой ЦТК-3. Было рассмотрение возможности погашения балансирующего узла и нарушения устойчивости всей системы и обусловленные несрабатыванием защит.

4. ПРОГРАММНОЕ ОБЕСПЕЧЕНИЕ, РАСЧЕТ И АНАЛИЗ НАДЕЖНОСТИ СИСТЕМ ЭЛЕКТРОСНАБЖЕНИЯ ЦТК-2

4.1. Программа расчета надежности систем электроснабжения

Программа расчета надежности разработана на основе алгоритмов марковских случайных процессов, изложенных в методике моделирования надежности (раздел 2.1).

Программа включает:

• основной модуль reliability.exe (1,21 М);

• файлы исходных данных;

• файлы выходных данных - результатов расчета.

Основной модуль программы позволяет подготовить файлы исходных данных и выполнить расчеты. При этом вводятся формулы переходных вероятностей, численные значения переменных и отмечаются работоспособные и неработоспособные состояния системы. По клавише «вычислить» осуществляется расчет показателей надежности, перечисленных в разделе 2.1., которые могут быть выведены на экран по клавише «показатели надежности». После вычислений с помощью клавишы «создать отчет» может быть подготовлен отчет. В отчет кроме показателей надежности с большей или меньшей подробностью (по желанию пользователя) могут быть выведены исходные данные и промежуточные матрицы и векторы. Набор выводимых данных осуществляется с помощью предлагаемого меню, в котором отмечаются соответствующие позиции. Отчетные формы могут быть сохранены в файлах выходных данных и в последующем выведены на экран по запросу клавишей «вывести отчет».

Программа написана на языке Delphi в операционной системе Windows. У программы есть 2 интерфейса: Английский и русский.

В соответствии с моделями надежностями систем (подсистем) электроснабжения, представленными в разделах 2.2 - 3.3, подготовлены следующие файлы исходных данных:

1) ccp-o.rn - действующая система электроснабжения ЦКП в штатном режиме;

2) ccp-o-r.rn - действующая система электроснабжения ЦКП в ремонтном режиме;

3) wip-o.rn - действующая система электроснабжения ППД в штатном режиме;

4) wip-o-r.rn - действующая система электроснабжения ППД в ремонтном режиме;

5) срр-2о.гп - действующая система электроснабжения ЦТП-2 в штатном режиме;

6) cpp-2o-r.rn - действующая система электроснабжения ЦТП-2 в ремонтном режиме;

7) ccp-n.rn - подсистема электроснабжения ЦКП объединенной системы электроснабжения комплекса в штатном режиме;

8) ccp-n-r.rn - подсистема электроснабжения ЦКП объединенной системы электроснабжения комплекса в ремонтном режиме;

9) wip-n.rn - подсистема электроснабжения ППД объединенной системы электроснабжения комплекса в штатном режиме;

10) wip-n-r.rn - подсистема электроснабжения ППД объединенной системы электроснабжения комплекса в ремонтном режиме;

11) cpp-2n.rn - подсистема электроснабжения ЦТП-2 объединенной системы электроснабжения комплекса в штатном режиме;

12) cpp-2n-a.rn - подсистема электроснабжения ЦТП-2 объединенной системы электроснабжения комплекса без агрегатов AMAN;

13) grh-n.rn - подсистема ГРЩ ЦТП-2 объединенной системы электроснабжения комплекса при использовании в качестве основных источников агрегатов ДГРА;

14) grh-ns.rn - подсистема ГРЩ ЦТП-2 объединенной системы электроснабжения комплекса при использовании агрегатов ДГРА в качестве резервных источников.

В соответствии с выполненными расчетами получены 32 файла с выходными данными - результатами расчетов надежности указанных систем для различных уровней дефицитов мощности. Распечатки выходных форм представлены в приложении 1. Названия файлов с выходными данными соответствуют названиям файлов с исходными данными кроме того, что в названиях выходных файлов указаны значения дефицитов мощности.

С помощью программы мы вводим входные данные: входные значения переменных, состояния работы и неработы, матрица интенсивностей, дефицит мощности.

Расчет надежности

Входные данные | Матрица Pij| Стационарные состояния | Показатели надежности |

Краткое описание: ристема ЦКП действующая/сср-о/400| Матрица интенсивностей:

1 0 ■ 03*211 0

2 Ml 0 Q3*Q4-2'*L1

3 0 Ml 0

А 0 М4 0

5 0 0 МБ

6 0 М1 М2

1. . мз 0 0

ОГ2Т1 о о о о о о

Значения переменных: о

QrQ4"2*L1 о о о о о 3 J

1 2 3 4 5

L 6 0,2 1 0

М 175 1750 8760 21900 29200

Q 0,12 0,1 0,88 0,9

Дефицит мощности. кВт: гРаботоспособные-состояния

0 1

02

03

04

0 R

Неработоспособные состояния 1 2 3

4 ОБ.

Вычислить

Рис. 4.1 Вводный интерфейс программы Нажимаем «Вычислить» и получим результаты во вкладке «показатели надежности».

Расчет надежности

Файл 7

Входные данные | Матрица Pij | Стационарные состояния Показатели надежности г Показатели надежности

Наименование Величина

Наработка на отказ Тн. г 11,000128

Среднее время восстановления Тв, ч 0.99864

Коэффициент готовности Кг 0,999886

Средняя частота отказов W, отказУгод 0,999758

Ожидаемый дефицит энергии dW. кВт*ч/год 399,359355

Содержание отчета — 17 Нумерация страниц

17 Краткое описание

17 Значения переменных

17 Переходные вероятности (в буквенном виде) 17 Переходные вероятности (в числовом виде) 17 Вектор среднего времени пребывания в состояниях Xi

17 Вектор финальных состояний 17 Показатели надежности

ЧЬ Создать отчет

Открыть отчет

Рис. 4.2. Выводный интерфейс программы Также можем создать отчет полученных результатов, нажимая кнопку «Создать отчет».

4.2. Результаты расчета надежности систем электроснабжения

Результаты численного моделирования надежности действующих систем электроснабжения и подсистем объединенной системы электроснабжения комплекса приведены в приложении 2.

Исходные данные для расчетов взяты на основании анализа отказов и данных о планово-предупредительных ремонтах в действующих системах электроснабжения платформ ЦКП, ПППД, ЦТП-2 (см. раздел 1.3). Значения исходных данных указаны в распечатках выходных форм.

Результаты расчетов сведены в таблицы 4.1 - 4.8

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

В диссертационной работе решена актуальная научно-техническая задача, заключающаяся в разработке методического обеспечения моделирования надежности систем электроснабжения морских стационарных платформ добычи нефти и имеющая важное значение для повышения надежности электроснабжения за счет более обоснованного выбора рациональных решений при проектировании и реконструкции указанных систем. В результате исследований получены следующие основные результаты:

1. Обоснован выбор математического аппарата моделирования надежности систем электроснабжения морских стационарных платформ добычи нефти, позволяющий осуществлять моделирование с учетом основных особенностей функционирования исследуемых систем в условиях ограниченного информационного обеспечения.

2. Разработана методика моделирования и расчета показателей надежности систем электроснабжения морских стационарных платформ добычи нефти.

3. Разработаны математические модели систем электроснабжения платформ ЦТК-2 СП «Вьетсовпетро» позволяющие дифференцировать показатели надежности по уровням дефицитов генерирующей мощности, что обеспечивает связь показателей надежности с показателями экономической эффективности сравниваемых вариантов систем электроснабжения.

4. Разработано программное обеспечение (программа для ЭВМ RELIABILITY) для расчета показателей надежности систем электроснабжения морских стационарных платформ добычи нефти.

5. На основании анализа результатов расчета надежности систем электроснабжения платформ ЦТК-2 СП «Вьетсовпетро» установлены допускающие обобщение закономерности влияния централизации на надежность электроснабжения МСП ДН: объединение СЭС отдельных платформ сокращает время восстановления электроснабжения, однако, при этом необходимо особое внимание обратить на проверку системы релейной защиты и автоматики, иначе возможно увеличение частоты системных отказов, приводящих к большим дефицитам генерирующей мощности.

1. Биллинтон Р., Алан Р. Оценка надежности электроэнергетических систем/Пер. с англ. М.: Энергоатомиздат, 1988.

2. Воропай Н.И. Об учете фактора живучести при формировании основной электрической сети ЕЭС// Изв. АН СССР, Сер. Энергетика и транспорт, 1989, №1.

3. Гук Ю.Б. Теория надежности в электроэнергетике. JL: Энергоатомиздат, 1990.

4. Китушин В.Г. Надежность энергетических систем. М.: ВШ, 1984.

5. Лосев Э.А. Расчет надежности систем электроснабжения. Л.: Судостроение, 1987.

6. Розанов М.Н. Надежность электроэнергетических систем. М.: Энергоатомиздат, 1984.

7. Руденко Ю.Н., Чельцов М.Б. Надежность и резервирование в электроэнергетических системах. Новосибирск: Накуа, 1974.

8. Рябинин И.А. Основы теории и расчета надежности судовых электроэнергетических систем. Л.: Судостроение, 1975.

9. Синчугов Ф.И. Расчет надежности схем электрических соединений. -М.: Энергия, 1971.

10. Надежность транспортных систем. Справочник под ред. М.Г. Сухарева. Т.З. -М.: Энергоатомиздат, 2001.

11. Ставровский Е.Р. , Сухарев М.Г., Карасевич A.M. Методы расчета надежности магистральных газопроводов. Новосибирск: Наука, 1982.

12. Фокин Ю.А. Вероятностно-статистические методы в расчетах систем электроснабжения. М.: Энергоатомиздат, 1985.

13. Руденко Ю.Н., Ушаков И.А. Надежность систем энергетики. -Новосибирск: Наука, 1989.

14. Эдельман В.И. Надежность электроэнергетических систем: экономическая оценка. М.: Экономика, 1988.

15. Эндрени Дж. Моделирование при расчетах надежности в электроэнергетических системах: Пер с англ. М.: Энергоатомиздат, 1993.

16. Меньшов Б.Г., Ершов М.С. Надежность электроснабжения газотурбинных компрессорных станций. М.: Недра, 1995.

17. IEEE Guide for AC Generator Protection, IEEE C37.102, 1987.

18. ГОСТ 13822-82. Электроагрегаты и передвижные электростанции дизельные. Общие технические условия.

19. ГОСТ 29328-92. Установки газотурбинные для привода турбогенераторов. Общие технические условия.

20. ГОСТ Р 50783-95. Электроагрегаты и передвижные электростанции с двигателями внутреннего сгорания. Общие технические требования.

21. ГОСТ 20439-87. Электроагрегаты и передвижные электростанции с двигателями внутреннего сгорания. Требования к надежности и методы контроля.

22. ГОСТ 20440-75. Установки газотурбинные. Методы испытаний.

23. ГОСТ 14965-77. Генераторы трехфазные синхронные мощностью свыше 100 кВт. Общие технические условия.

24. ГОСТ 20.39.312 90. Комплексная система общих технических требований. Изделия электротехнические. Требования по надежности.

25. ГОСТ 10032-80 Агрегаты дизель-электрические, стационарные, передвижные, вспомогательные судовые. Технические требования к автоматизации.

26. ГОСТ 10511-83 Система автоматического регулирования скорости (САРС) дизелей стационарных, судовых, тепловозных и промышленного назначения. Общие технические требования.

27. ВРД 39-1.10-072-2003. Категорийность электроприемников промышленных объектов ОАО «Газпром».

28. РД 51-31323949-31-98. Выбор количества электроагрегатов электростанций РАО «Газпром».

29. РД 51-0158623-07-95. Применение электростанций собственных нужд нового поколения с поршневым и газотурбинным приводом.

30. РД 51-31323949-33-98. Методические указания по проектированию систем электроснабжения линейных потребителей магистральных газопроводов.

31. РД 51-0158623-06-95. Применение аварийных источников электроэнергии на КС МГ, УКПГ и других объектах газовой промышленности.

32. Правила устройства электроустановок / изд. 6-е и 7-е перераб. и доп., с изменениями. М.: Главгосэнергонадзор России.

33. Правила технической эксплуатации электроустановок потребителей/ Утверждено Минэнерго России, приказ №6 от 13.01.2003.

34. Надежность технических систем: Справочник/ тПод ред. И.А. Ушакова. М.: Радио и связь, 1985.

35. Сушков В.В., Пухальский А.А. Определение требований к надежности электроснабжения объектов нефтедобычи Западной Сибири// Промышленная энергетика. 1996, №1.

36. Сушков В.В. Разработка систем ТОиР электрооборудования нефтегазодобывающих предприятий Западной Сибири/ Дисс. На соискание ученой степени доктора техн. наук. Омск, 2000.

37. Гуревич Ю.Е., Кабиков К.В. особенности электроснабжения, ориентированного на бесперебойную работу промышленного потребителя. -М.: ЭЛЕКС-КМ, 2005.

38. Белоусенко И.В., Ершов М.С., Ковалев А.П. и др. О расчетах надежности систем электроснабжения газовых промыслов// Электричество, 2004, №3.

39. Жданов П.С. Вопросы устойчивости электрических систем/ Под ред. Л.А. Жукова, М.: Энергия, 1979.

40. Гамазин С.И., Ставцев В.А., Цырук С.А. переходные процессы в системах промышленного электроснабжения, обусловленные электродвигательной нагрузкой. -М.: МЭИ, 1997.

41. Ершов М.С., Егоров А.В., Яценко Д.Е. Методы определения показателей качества электроснабжения промышленных комплексов// Электричество, 1997, №12.

42. Меньшов Б.Г., Ершов М.С., Егоров А.В. Исследование новой системы электроснабжения, обеспечивающей повышение устойчивости двигательной нагрузки// Электричество, 1997, №8.

43. Белоусенко И.В., Шварц Г.Р., Великий С.Н., Ершов М.С., Яризов А.Д. Новые технологии и современное оборудование в электроэнергетике газовой промышленности. -М.: ООО «Недра-Бизнесцентр», 2002.

44. Меньшов Б.Г., Ершов М.С., Яризов А.Д. Электротехнические установки и комплексы в нефтегазовой промышленности. Учеб. Для вузов. М.: Недра, 2000.

45. Колмогоров А.Н., Введение в теорию вероятностей -М: наука, 1982

46. Гнеденко Б.В., Математические методы надежности: Основные характеристики надежности и их статистический анализ М: наука, 1965.

47. Ершов М.С. Основы теории надежности Москва, 1993.

48. Ершов М.С., Зыонг Хоанг Хай, Методика расчета надежности систем электроснабжения комплексов стационарных морских платформ добычи нефти/ Автоматизация, телемеханизация и связь в нефтяной промышленности, 2006, № 9.

49. Зыонг Хоанг Хай, Анализ режимов систем электроснабжения технологических платформ ЦТК-2 СП «Вьетсовпетро/Тезисы докладов 6-й всероссийской конференции «Новые технологии в газовой промышленности» М: нефть и газ, 2005.