автореферат диссертации по строительству, 05.23.01, диссертация на тему:Короткие сжатые элементы строительных конструкций из эффективного композита на основе бутадиенового полимера

ВВЕДЕНИЕ.

1. СОСТОЯНИЕ ВОПРОСА, ПОСТАНОВКА ЦЕЛИ И ЗАДАЧ ИССЛЕДОВАНИЙ.

1.1. Виды полимербетонов, их свойства и применение в строительстве.

1.2. Каучуковые бетоны (каутоны).

1.3. Анализ методов расчета сжатых железобетонных, нолимербетонных и сталеполимербетонных элементов.

1.4. Цель и задачи исследований.

1.5. Выводы.

2. СВОЙСТВА ПРИМЕНЯЕМЫХ МАТЕРИАЛОВ. ТЕХНОЛОГИЯ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ОБРАЗЦОВ. ПРОЧНОСТЬ И ДЕФОРМАТИВНОСТЬ КАУТОНА ПРИ СЖАТИИ. ИССЛЕДОВАНИЕ СОВМЕСТНОЙ РАБОТЫ КАУТОНА И АРМАТУРЫ.,.,. *:.'.'.?.

2.1. Свойства*применяемых материалов. Технология изготовления опытных образцов.

2.2. Определение прочностных и деформационных характеристик каутона.

2.3. Полная диаграмма деформирования каутона при сжатии и ее аналитическое описание.

2.4. Исследование совместной работы каутона и арматуры.

2.4.1. Определение среднего коэффициента линейного теплового расширения каутона.

2.4.2. Определение внутренних усадочных напряжений.

2.4.3. Исследование сил сцепления арматуры и каутона.

2.5. Выводы.

3. НЕСУЩАЯ СПОСОБНОСТЬ, ДЕФОРМАТИВНОСТЬ И ТРЕЩИНОСТОЙКОСТЬ ЭЛЕМЕНТОВ ИЗ КАУТОНА ПРИ КРАТКОВРЕМЕННОМ СЖАТИИ.

3.1. Программа экспериментальных исследований.

3.2. Конструкция образцов и методика исследований.

3.3. Несущая способность сжатых элементов из каутона.

3.4. Напряженно-деформированное состояние внецентренно сжатых элементов.

3.5. Деформативность образцов.

3.6. Трещиностойкость внецентренно сжатых элементов.

3.7. Выводы.

4. ИССЛЕДОВАНИЕ ПОЛЗУЧЕСТИ СЖАТЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ИЗ КАУТОНА.

4.1. Методика исследований ползучести каутона при сжатии.

4.2. Деформации ползучести каутона при длительном действии сжимающей нагрузки.

4.3. Анализ процесса ползучести каутона.

4.4. Выводы.

5. ОБЛАСТЬ ПРИМЕНЕНИЯ ЭЛЕМЕНТОВ И КОНСТРУКЦИЙ ИЗ КАУТОНА. РЕКОМЕНДАЦИИ ПО РАСЧЕТУ И КОНСТРУИРОВАНИЮ. ЭКОНОМИЧЕСКАЯ ЭФФЕКТИВНОСТЬ.

5.1. Область рационального применения.

5.2. Рекомендации по расчету и конструированию.

5.2.1. Общие положения по расчету.

5.2.2. Несущая способность сжатых элементов из каутона.

5.2.3. Рекомендации по определению усилий трещи нообразования

5.2.4. Практический расчет внецентренно сжатых элементов из каутона.

Актуальность работы. Обеспечение сохранности зданий и сооружений в течение заданного срока эксплуатации, увеличение межремонтного периода и надежности строительных конструкций является одним из главных направлений повышения эффективности капитальных вложений в условиях рыночных отношений. Элементы строительных конструкций часто работают в сложных условиях под воздействием агрессивных сред различного характера, при этом применение традиционных материалов (железобетона и стали) без дополнительных мер защиты неэффективно. Перспективным путем решения данной проблемы является выполнение таких конструкций из эффективных композиционных материалов, например, полимербетонов - материалов, у которых в качестве связующего используют полимеры различной природы.

В практике строительства широкое применение получили по-лимербетоны на основе фурановых, эпоксидных, полиэфирных, карбамидных и других смол. Однако промышленное производство этих смол в России за последние годы резко сократилось, либо оказалось полностью за пределами государства (фурановые), в результате чего стоимость их резко возросла. В этой ситуации решение вопросов, связанных с защитой строительных конструкций от агрессивного воздействия среды возможно при применении альтернативных видов промышленно выпускаемых полимеров, например, диеновых ол и гомеров, принадлежащих к классу жидких каучуков.

Бетоны на основе жидких каучуков (каутоны) представляют собой высокоэффективные композиты, отверждающиеся при помощи серы в присутствии специально подобранной системы ускорителей и активаторов. Широкий спектр жидких каучуков, выпускаемых ведущими отечественными и зарубежными предприятиями для других целей, позволяет получить каутоны с комплексом свойств, которые обеспечат эффективную работу строительных конструкций и изделий при сложных условиях их эксплуатации. 6

Создание надежных и эффективно работающих строительных конструкций невозможно без изучения физико-механических свойств материалов, на основе которых они изготовлены, а также напряженно-деформированного состояния, возникающего при воздействии усилий различного рода. Это не только правомерно, но и актуально для каутона и конструкций на его основе, поскольку данный композит принадлежит к недавно созданным и малоизученным материалам.

Существующие в настоящее время методы расчета полимербетонных конструкций в большинстве случаев связаны с расчетом фурфуролацетонового, полиэфирного и эпоксидного полимербетонов. Они основаны, прежде всего, на экспериментальном исследовании и эмпирических зависимостях, которые без специальных исследований нельзя распространять на указанный выше кау-тон и конструкции из него.

Вместе с этим потребность существующего производства постоянно и настоятельно требует применения каутона и конструкций из него. Применять же их без тщательного изучения свойств и напряженно-деформированного состояния армированного каутона нельзя. В настоящей работе предпринята первая попытка решить этот вопрос с короткими элементами из каутона при центральном и внецентренном сжатии. Решение поставленных в диссертационной работе задач позволит разработать методы расчета сжатых конструкций из каутона, повысить эффективность и надежность коррозионностойких строительных конструкций.

Исследования по теме диссертации выполнены в соответствии с программой "Строительство", а также в русле "Приоритетных направлений.", "Критических технологий.".

Цель диссертационной работы: исследовать прочность, деформатив-ность, трещиностойкость и напряженно-деформированное состояние коротких сжатых элементов из каутона при центральном и внецентренном сжатии; разработать рекомендации по расчету таких конструкций с использованием пол7 ной диаграммы деформирования каутона при сжатии.

Для достижения поставленной цели необходимо решить следующие задачи:

- экспериментально установить зависимость деформаций от напряжений каутона при осевом сжатии, а также его предельные деформации сжатия;

- исследовать условия совместной работы стальной арматуры периодического профиля с каутоном, определить среднее напряжение сцепления; подтвердить возможность создания из каутона армированных сжатых элементов;

- получить экспериментальные данные о напряженно-деформированном состоянии, несущей способности, деформативности и 'трещиностойкости армированных центрально и внецентренно сжатых элементов из каутона, дать рекомендации по их рациональному армированию;

- предложить аналитические зависимости для описания прочностных и деформационных характеристик каутона при помощи полных, с ниспадающей ветвью диаграмм "а -е";

- исследовать поведение каутона при длительном приложении нагрузки, а также при совместном длительном действии нагрузки и агрессивной среды; проанализировать ползучесть каутона.

- разработать методы расчета прочности коротких сжатых элементов из каутона с учетом нелинейной зависимости деформаций от напряжений каутона при сжатии;

- учитывая особенности физико-механических характеристик каутона, разработать способ расчета трещиностойкости каутоновых элементов при вне-центренном сжатии и дать рекомендации по их конструированию.

Научная новизна работы:

- получены экспериментальные данные о сопротивлении каутона осевому сжатию;

- установлена зависимость деформаций от напряжений каутона при кратковременном сжатии с ниспадающей ветвью; предложена математическая мо8 дель для описания прочностных и деформационных характеристик каутона при помощи полных диаграмм "а -е":

- созданы армированные сжатые элементы из каутона; получены экспериментальные данные несущей способности, деформативности, трещиностой-кости коротких сжатых элементов из каутона при центральном и внецентрен-ном сжатии;

- проведены исследования деформирования каутона при длительном действии нагрузки, в нормальных условиях, а также при наличии агрессивной среды; выполнен анализ ползучести каутона;

- разработан метод расчета несущей способности внецентренно сжатых элементов из каутона с учетом нелинейной зависимости деформаций от напряжений и влияния эксцентриситета на напряженно-деформированное состояние; предложенная методика реализована в программе расчета на ЭВМ;

- приведен способ расчета трещиностойкости элементов из каутона при внецентренном сжатии с учетом упругопластических свойств:

- даны рекомендации для рационального конструирования изделий и конструкций, изготовленных из каутона.

Практическое значение работы. Установленные зависимости по сопротивлению центральному и внецентренному сжатию коротких элементов из каутона и разработанные методы расчета позволяют оценить несущую способность и трещиностойкость таких элементов, что обеспечивает рациональное проектирование натурных коррозионностойких конструкций и снижает расход материалов.

Внедрение в практику строительства коррозионностойких конструкций, изготовленных из каутона, повышает эффективность и надежность строительных сооружений, эксплуатирующихся в условиях агрессивного воздействия среды.

Реализация работы. Разработаны и изданы "Рекомендации по расчету и конструированию сжатых элементов и конструкций из каутона". 9

Результаты исследований автора внедрены в учебный процесс Воронежского государственного архитектурно строительного университета: использованы при чтении лекций по спецкурсу студентам строительного факультета, а также в дипломном проектировании.

Достоверность полученных результатов и выводов по работе обеспечена методически обоснованным комплексом исследований с использованием современных тарированных средств исследований и измерений, применением математических методов планирования экспериментов и статистической обработкой результатов, а также опытными испытаниями и положительным практическим эффектом.

Публикации и апробация работы. Основные результаты исследований, изложенные в диссертации, опубликованы в 17 печатных работах. Основные положения диссертации доложены и обсуждены на четырех научно-технических конференциях профессорско-преподавательского состава ВГАСУ (г. Воронеж, 1998.2001 гг.), на международной научно-технической конференции (IV Академические чтения) "Актуальные проблемы строительного материаловедения" (г. Пенза, 1998 г.), на международной научно-технической конференции "Проблемы строительного и дорожного комплексов" (г. Брянск, 1998 г.), на 2-ой и 3-ей международных научно-технических конференциях "Высокие технологии в экологии" (г. Воронеж, 1999, 2000 гг.), на международной научно-технической конференции (V Академические чтения) "Актуальные проблемы строительного материаловедения" (г. Воронеж, 1999 г.), на международной научно-практической конференции "Строительство - 2000" (г. Ростов, 2000 г.), на Всероссийской научно-практической конференции молодых ученых "Строительные конструкции - 2000" (г. Москва, 2000 г.), на международной научно-технической конференции (Первые Академические чтения) "Строительные конструкции. Состояние и перспективы развития" (г. Казань, 2000 г.).

Структура и объем работы. Диссертация содержит введение, пять разделов, общие выводы, список использованных источников и приложения. Вся работа изложена на 112 страницах машинописного текста, в 17 таблицах,

ОСНОВНЫЕ ВЫВОДЫ

1. Получена полная диаграмма зависимости деформаций от напряжений каутона при сжатии с нисходящей ветвью, которую можно аналитически описать при помощи уравнения квадратной параболы, и которая с достаточной точностью согласуется с экспериментом и может быть использована в расчетах. Определена предельная относительная деформация сжатия каутона, которая составляет 0,86 %.

2. Определены внутренние температурно-усадочные напряжения, равные 1,6 МПа, возникающие в каутоне в процессе изготовления. Доказана возможность создания армокаутоиовых конструкций. Установлена зависимость средних напряжений сцепления каутона и арматуры от глубины заделки стержней, выявлено значение максимальных напряжений сцепления, которое равно 27,9.28,6 МПа. Показано, что величина защитного слоя арматуры в каутоне больше одного диаметра не сказывается на величине среднего напряжения сцепления.

3. Установлено, что армирование влияет на несущую способность центрально сжатых элементов. При увеличении процента армирования с 2,01 % до 8,04 % несущая способность образцов возрастает в среднем на 32 %. Армирование оказывает значительное влияние на деформативность элементов; при увеличении процента армирования развиваются продольные деформации, превышающие предельную сжимаемость каутона.

4. Вид разрушения внецентренно сжатых элементов существенно зависит от эксцентриситета приложения продольной силы и в меньшей степени -от процента армирования. Увеличение начального эксцентриситета изменяет напряженно-деформированное состояние элементов. Эпюры напряжений в сжатой зоне в момент разрушения переходят от криволинейного очертания с нисходящей ветвью при ес> = 3 см к относительно прямолинейным эпюрам в виде треугольника при е0 = 6 см и 9 см. При этом с увеличением экецентриси

151 тета происходит уменьшение высоты сжатой зоны.

5. Величина прогибов внецентренно сжатых элементов в большей мере зависит от напряженного состояния и мало изменяется от увеличения процента армирования. При увеличении высоты сжатой зоны прогибы образцов повышаются.

6. Установлено увеличение относительного уровня Ncr/Nu появления нормальных к оси элемента трещин в образцах при снижении начального эксцентриситета. Так для образцов, нагруженных с начальным эксцентриситетом е0 = 3 см, Ncrc/Nu находился в пределах 0,51 .0,58, при начальном эксцентриситете е0 = 6 см - 0,59. 0,69, а при еа = 9 см - 0,73. 0,8.

7. Каутон при сжатии имеет затухающую ползучесть и нелинейную зависимость полных деформаций от напряжений. Сравнение процесса ползучести каутона в водной среде и ползучести в воздушных условиях указывает на их сходный характер. Коэффициент длительного сопротивления для каутона в воде и в нормальных условиях составляет соответственно Кдл = 0,78, Кдлв = 0,77. Значение прочности и модуля деформаций каутона при сжатии, вычисленные с учетом коэффициента длительности, оказались соответственно равны Я0Л = 80,1 M Па, Едл = 20000 МПа, в воде - Кдлв - 72,6 МПа, Едлв = 20500 МПа.

8. Разработаны рекомендации по расчету несущей способности центрально сжатых элементов. Отклонение расчетной прочности элементов, армированных сварными каркасами с коэффициентами армирования // = 0,02.0,08, от опытных значений составило от минус 5 % до плюс 1 %.

9. Предложен метод расчета несущей способности внецентренно сжатых элементов из каутона на основе полной диаграммы деформирования каутона при сжатии, учитывающий нелинейную связь между деформациями и напряжениями. Разработаны рекомендации по расчету трещиностойкости внецентренно сжатых элементов на основе каутона с учетом упругопластических свойств и упрощенной схемы распределения напряжений в сжатой и растянутой зонах. Указанные методы имеют хорошую сходимость с экспериментом и

152 реализованы в программе расчета на ЭВМ. Определена технико-экономическая эффективность коротких сжатых элементов из каутона.

153

1. A.c. № 1724623 RU. Полимербетонная смесь. Потапов Ю.Б. и др. Бюл. № 54 от 07.04.92.

2. A.c. № 1772092 RU. Полимербетонная смесь. Потапов Ю.Б. и др. Бюл. № 78 от 30.10.92.

3. A.c. № 1781186 RU. Полимербетонная смесь. Потапов Ю.Б., Чернышов М.Е., Бутурлакин В.Т. и др. Бюл. № 46 от 15.12.92.

4. Андрианов В.И., Бабаев В.В., Буткин И.Ф., Сорожинский A.M. Силиконовые композиционные материалы. М.: Стройиздат. 1990. 224 с.

5. Астрова Т.Н., Дмитриев С.А., Мулин Н.М. Анкеровка стержней арматуры периодического профиля в обычном и предварительно напряженном железобетоне // Расчет железобетонных конструкций. М.: Госстройиздат. 1961. С. 74-127.

6. Байков В.Н., Горбатов С.В. Определение предельного состояния внецен-тренно сжатых элементов по неупругим зависимостям напряжения-деформации бетона и арматуры. "Бетон и железобетон". 1985, № 6. С. 13-14.

7. Байков B.H., Горбатов С.В., Димитров З.А. Построение зависимости между напряжениями и деформациями сжатого бетона по системе нормируемых показателей. // Известия ВУЗов. Строительство и архитектура. Новосибирск, 1977, №6. С. 26-29.

8. Барабаш Д.Е. Полимербетон на основе эпоксидированного дивинил-пипериленового сополимера для оперативного ремонта аэродромных покрытий. Диссертация на соискание ученой степени канд. техн. наук. Воронеж. 1997. 176 с.

9. Барабаш Д.Е., Москаленко В.И., Шубин В.И. Вяжущее на основе эпокси-дированных синтетических жидких каучуках, для ремонта цементобетон-ных покрытий // Материалы 50-й научно-технической конференции ВГАСА. Воронеж. 1996. С. 32- 33.154

10. Барабаш Д.Е., Шубин В.И. Эпоксидирование жидких каучуков. // Материалы 50-й научно-технической конференции ВГАСА. Воронеж. 1996. С. 3334.

11. Баранов Д.С. Тензометрические приборы для исследований строительных конструкций. М.: Стройиздат. 1971. 166 с.

12. Бачинский В.Я., Бамбура А.П., Ватагин С.С. Связь между напряжениями и деформациями бетона при кратковременном неоднородном сжатии. "Бетон и железобетон". 1984, № 10. С. 18-19.

13. Башкатов Т.В., Жигалин Я.Л. Технология синтетических каучуков. Ленинград, Издательство "Химия". 1987. 360 с.

14. Беляев В.Е. Исследование кратковременного и длительного воздействия изгибающего момента на сталеполимербетонные балки. Канд. дисс. Воронеж. 1968. 185 с.

15. Беляев В.Е. Сцепление стальной арматуры с пластобетоном на основе ФАМ. // Пластмассы в строительстве на железнодорожном транспорте. Центр.-Черноземное кн. Из-во. Воронеж. 1966. С. 59-64.

16. Беляев В.Е., Каштанова Ю.А., Книпненберг А.К. О некоторых вопросах сцепления стали и полимербетонов на ФАМ и Г1Н-1. // Строительные конструкции и материалы Липецк. 1969. С. 144-146.

17. Берлин А. А. И др. Полиэфиракрилаты. М.: Наука. 1967. 372 с,

18. Берлин A.A., Васина В.Е. Основы адгезии полимеров. М.: Химия. 1974. 391 с.

19. Бирюков К.С. Оптимальное армирование полимербетонных колонн прямоугольного сечения. // Исследования строительных конструкций с применением полимерных материалов. Воронеж. 1983. С. 111-114.

20. Бирюков К.С. Влияние армирования на несущую способность внецентрен-но-сжатых полимербетонных колонн. // Исследования строительных конструкций с применением полимерных материалов. Воронеж. 1982. С. 85-89.155

21. Бирюков К.С. К расчету внецентренно сжатых полимербетонных колонн кольцевого сечения // Вопросы применения полимерных материалов в строительстве, меж. Вуз. Сб. трудов. Саранск. 1976. С. 56-60.

22. Бирюков К.С., Иванов A.M. Расчет продольной арматуры сжато-изогнуты сталеполимербетонных элементов // Исследования строительных конструк ций с применением полимерных материалов. В. 4. Воронеж. 1978. С. 17-22.

23. Бляхман Р.И. Введение в электротензометрию. Куйбышев: Авиационный институт. 1982. 80 с.

24. Борисов Ю.М. Высокоэффективные композиционные материалы на основе жидких каучуков. Воронежский ЦНТИ. № 42-97. 2 с,

25. Борисов Ю.М. Распределение прочностей каутона при сжатии // Материалы 48-49 научно-технических конференций ВГАСА. Воронеж: ВГАСА. 1995. С. 45-47.

26. Борисов Ю.М. Эффективные композиционные материалы на основе низкомолекулярного полибутадиенового олигомера смешанной микроструктуры ПБН. Диссертация на соискание ученой степени канд. техн. наук. Воронеж. 1998. 230 с.

27. Борисов Ю.М., Пинаев С.А. Рекомендации по расчету и конструированию сжатых элементов и конструкций из каутона. Воронеж: Воронежагропром-проект. 2001. 12 с,

28. Борисов Ю.М., Пинаев С.А. Напряженно-деформированное состояние внецентренно сжатых элементов из каутона // Материалы 4-ой международной научно-технической конференции "Высокие технологии в экологии", Воронеж. 2001. С. 288-291.156

29. Борисов Ю.М., Пинаев С.А., Панфилов Д.В. Несущая способность внецен-тренно сжатых элементов из каутона // Экологический вестник Черноземья. Выпуск 12. Воронеж. 2001. С. 40-43.

30. Борисов Ю.М., Пинаев С.А., Савченко E.H. Сцепление каутона с ненапрягаем ой арматурой периодического профиля // Экологический вестник Черноземья. Выпуск 11. Воронеж. 2001. С. 68-72.

31. Борисов Ю.М., Савченко E.H., Пинаев С.А., Поликутин А.Э. "Определение ползучести изделий из каутона-ПБН". Информационный листок ЦНТИ № 136-99. Воронеж. 1999. 4 с.

32. Борисов Ю.М., Савченко E.H., Пинаев С.А., Чмыхов В.А. "Определение прочности и трещиностойкости изделий из каутона-ПБН". Информационный листок ЦНТИ № 137-99. Воронеж. 1999. 4 с.

33. Бронштейн И.Н., Семендяев К.А. Справочник по математике. М.: Наука. 1964. С. 578-584.

34. Вольмир A.C. Устойчивость деформируемых систем. М.: Наука. 1967. С. 96-99.

35. Ганга П.Н., Маилян Л.Р. Совершенствование методов расчета железобетонных конструкций и снижение их металлоемкости. Ставрополь. 1987. 151 с.157

36. Гмурман В.Е. Теория вероятностей и математическая статистика. М.: Высш. шк. 1999. 479 с.

37. ГОСТ 10884-94. Сталь арматурная термомеханически упрочненная для железобетонных конструкций. М.: Изд-во стандартов, 1995. 12 с.

38. ГОСТ 15173-70*. Пластмассы. Метод определения среднего коэффициента линейного теплового расширения. М.: Изд-во стандартов, 1987. 6 с.

39. ГОСТ 24452-80. Бетоны. Методы определения призменной прочности, модуля упругости и коэффициента Пуассона. М.: Изд-во стандартов, 1985 . 18 с.

40. ГОСТ 28840-90. Технические требования к прессам. М.: Изд-во стандартов, 1978. 36 с.

41. ГОСТ 8267-93. Щебень и гравий из плотных горных пород для строительных работ. Технические требования. М.: Изд-во стандартов, 1994. 18 с.

42. ГОСТ 8736-93. Песок для строительных работ. Технические условия. М.: Изд-во стандартов, 1994. 24 с.

43. Гуль В.Е., Кулезнев В.И. Структура и механические свойства полимеров. М.: Высш. Школа, 1966. 314 с.

44. Давыдов С.С. и др. Полимербетоны и их применение в строительстве. // Пластические массы // М. 1974. № 11. С. 23-30.

45. Елшин И.М. Полимербетоны в гидротехническом строительстве. М.: Стройиздат. 1980. 192 с.

46. Ерофеев А.Н. О несущей способности центрально сжатых стержней из пластбетона // Пластмассы в строительстве на железнодорожном транспорте. Центр.-Черноземное кн. Из-во. Воронеж. 1966. С. 55-58.

47. Залан Л.М. Ползучесть пластобетона при сжатии и изгибе, сб. Научных трудов ВИСИ, № ц; вып. 2. Воронеж. 1965. С. 35-41.

48. Залан Л.М. Сравнительные данные о ползучести песчаных пластобетонов // Пластмассы в строительстве и на железнодорожном транспорте. Воронеж. 1966. С. 49-54.158

49. Залесов A.C., Чистяков Е.А., Ларичева И.Ю. Деформативная расчетная модель железобетонных элементов при действии изгибающих моментов и продольных сил. "Бетон и железобетон". 1996, № 5. С. 16-19.

50. Иванов A.M. Расчет сталеполимербетонных строительных конструкций. Уч. пособие. Изд. В ГУ. Воронеж. 1972. 64 с.

51. Иванов A.M., Алгазинов К.Я., Мартинец Д.В. Строительные конструкции из полимерных материалов: Учеб. Пособие для вузов. М.: Высш. школа. 1978. 239 с.

52. Иванов A.M., Бирюков К.С. Расчет внецентренно сжатых сталеполимербетонных стоек прямоугольного сечения при малых эксцентриситетах // Армированный полимербетон в строительных конструкциях. Труды ВИСИ. Воронеж. 1971. С. 27-37.

53. Иванов A.M., Залан Л.М. Ползучесть фурфурол-ацетонового песчаного пластобетона, "Бетон и железобетон", № 12, 1964. С. 22-25.

54. Иванов A.M., Потапов Ю.Б. Структурная диаграмма фурфуролацетонового пластобетона при сжатии. Механика полимеров. 1968, № 13. С. 7-19.

55. Карпенко И.И. О построении новых норм проектирования на основе общих моделей деформирования и разрушения бетонных и железобетонных элементов. // Бетон и железобетон в третьем тысячелетии. Ростов-на-Дону. 2000.С. 153-163.

56. Карпенко И.И. Общие модели механики железобетона. М.: Стройиздат. 1996.412 с.

57. Косинин В.Г., Фиговский О.Л. и др. Монолитные эпоксидные, полиурета-новые и полиэфирные покрытия полов. М.: Стройиздат. 1975. 274 с.

58. Лисенко В.А., Буровенко В.А. Реставрация памятников архитектуры новыми эффективными материалами // "Реставращя, реконструкция, урбоеко-лопя". Матер1али м1ждунароного сгмпоз1уму "RUR '98". Одеса: Науково-техшчна рада ПУО ПК ICOMOS, 1998. С. 271-278.159

59. Львовский E.H. статистические методы построения эмпирических формул. М.: Высш. Школа. 1982. 224 с.

60. Люпаев Б.М., Потапов Ю.Б. Оценка рациональности применения полимер-бетонов в водохозяйственном строительстве // "Повышение долговечности конструкций водохозяйственного назначения". Ростов-на-Дону. 1981. С. 4852.

61. Маилян Д.Р., Шилов Ал.В. Метод расчета керамзитофиброжелезобетонных колонн с учетом полных диаграмм деформирования материалов // Новые исследования в области строительства. Ростов-на-Дону. 1999. С. 76-82.

62. Маилян Л.Р. Сопротивление железобетонных статически неопределимых балок силовым воздействиям. Ростов-на-Дону. 1989. 176 с.

63. Маилян Л.Р., Аскаров Б.А., Иаилян Д.Р., Зуфаров Г.К. Расчет прочности железобетонных элементов со смешанным армированием. Уч. пособие. Ростов-на-Дону. 1987. 91 с,

64. Макарова Т.В. Исследование параметров режима отверждения каучуково-бетонной смеси. // Материалы 52 научно-технической конференции ВТ АСА. Воронеж. 2000. С, 57-59.

65. Макарова Т.В. особенности формирования микроструктуры матрицы бетонов на основе каучукового вяжущего // Материалы 51 научно-технической конференции ВГАСА. Воронеж. 1998. С. 33-35.

66. Макарова Т.В. Эффективные строительные композиты на основе жидкого стереорегулярного полибутадиенового каучука. Диссертация на соискание ученой степени канд. техн. наук. Воронеж. 1998. 234 с.

67. Мастики, полимербетоны и полимер силикаты. Под ред. Патуроева В.В. и ПутляеваИ.Е. М.: Стройиздат. 975. 224 с.

68. Митропольский А.К. Техника статистических вычислений. М.: Физматгиз. 1960. 480 с.

69. Михайлов К.В., Патуроев В.В., Крайс Р. Полимербетоны и конструкции на их основе. Под ред. В.В. Патуроева. М.: Стройиздат. 1989. 304 с.

70. Мощанский H.A., Патуроев В.В. Конструктивные и химически стойкие полимербетоны. М.: Стройиздат. 1970. 194 с.

71. Мощанский H.A., Путляев И.Е. Современные химически стойкие полы. М.: Стройиздат. 1973. 120 с.

72. Мулин Н.М. стержневая арматура железобетонных конструкций. М.: Стройиздат. 1975. 233 с,

73. Набоков В.Ф. исследование полимербетонных конструкций, армированных стеклопластиковой арматурой, на основе полиэфирной смолы НПС-609-21 М. Автореф. Канд. дис. Воронеж. 1979. 24 с.

74. Набоков В.Ф. Сцепление стеклопластиковой арматуры с полиэфирным по-лимербетоном // Исследования строительных конструкций с применением полимерных материалов. Вып. 3. Воронеж. 1976. С. 52-56.

75. Набоков В.Ф., Бондарев Б.А. Сцепление стеклопластиковой арматуры (СПА) с полиэфирным полимербетоном при повышенных температурах // Исследования строительных конструкций с применением полимерных материалов. Воронеж. 1982. С. 94-99.

76. Никулин A.B. Напряженно-деформированное состояние сталеполимербе-тонных строительных элементов кольцевого и кругового сечения при сжатии. Автореф. дис. Воронеж. 1979. 22 с.

77. Патент РФ № 97119574/04(020928). Полимербетонная смесь. Потапов Ю.Б., Борисов Ю.М., Макарова Т. В. от 12.03.98.

78. Патуроев В.В. Полимербетоны. М.: Стройиздат. 1987. 287 с.161

79. Пинаев С.А. Устойчивость сжатых стержней из каутона // Материалы всероссийской научно-практической конференции молодых ученых "Строительные конструкции 2000". Москва. 2000. С. 72-78.

80. Пирадов А.Б., Аробелидзе В.И., Хуцишвили Т.Г. К расчету несущей способности внецентренно сжатых железобетонных элементов из легкого бетона. "Бетон и железобетон". 1986, № 1. С. 43-44.

81. Потапов Ю.Б. Разработка и исследование эффективных конгломератов и композиционных изделий на их основе с комплексом заданных свойств. Дисс. Д-ра техн. Наук. Саранск. 1985. 436 с.

82. Потапов Ю.Б. Фиговский O.JL, Чернышов М.Е. Каутон коррозионно-стойкий эффективный каучуковый бетон // Защита от коррозии и эксплуатационная долговечность строительных конструкций и оборудования. Аналитический обзор. Вып. 2. М.: ВНИИЭСМ. 1992. 32 с.

83. Потапов Ю.Б., Борисов Ю.М. Эффективные композиты на основе жидкого каучука марки ПЕН // Вестник отделения строительных наук PA ACH. Вып. 2. 1999. С. 190-196.

84. Потапов Ю.Б., Борисов Ю.М., Пинаев С.А. Прочность, деформативность, химическая стойкость и деформации усадки каутона ПБН // Материалы 2-ой международной научно-технической конференции "Высокие технологии в экологии". Воронеж. 1999. С. 297-301.

85. Потапов Ю.Б., Борисов Ю.М., Пинаев С.А. Ползучесть каучукового бетона при сжатии в воде // Строительные конструкции из полимерных материалов. Межвузовский сборник научных трудов. Воронеж: ВГАСА. 2000. С. 80-89.

86. Потапов Ю.Б., Борисов Ю.М., Пинаев С.А., Савченко E.H. Каучуковая матрица, как основа для получения высокоэффективных каутонов. Известия ВУЗов. Строительство, № 9. 2000. С. 23-31.

87. Потапов Ю.Б., Борисов Ю.М., Пинаев С.А., Савченко E.H. Каутоны новый класс коррозионностойких строительных материалов // Строительные материалы XXI века. 2000, №9. С. 9-10.

88. Потапов Ю.Б., Грошев А.Е. Сопротивляемость фурфуролацетонового пластобетона в воде и в соляной среде // Применение пластобетона в строительных конструкциях. Воронеж. 1968. С. 64-69.

89. Потапов Ю.Б., Золотухин С.Н., Чернышов М.Е. Высокоэффективные композиты на основе жидких каучуков и карбамидных смол. Изв. ВУЗов. Строительство. Новосибирск. № 5 1994. С. 30-40.

90. Потапов Ю.Б., Пинаев С.А. Ползучесть каучукового полимербетона при сжатии в воде // Материалы международной научно-практической конференции "Строительство 2000". Ростов. 2000. С. 33-34.163

91. Потапов Ю.Б., Селяев В.П., Люпаев Б.М. Композиционные строительные конструкции. М.: Стройиздат. 1984. 100 с.

92. Потапов Ю.Б., Сологуб Л.П., Барабаш Д.Е. Полимербетоны для оперативного ремонта аэродромных покрытий. Воронежский ЦНТИ. № 97 97. 4 с.

93. Потапов Ю.Б., Соломатов В.И., Корнеев А.Д. Полиэфирные полимербетоны. Воронеж: Изд-во ВГУ, 1992. 172с.

94. Рогатнев Ю.Ф. Несущая способность сжатых сталеполимербетонных коротких строительных элементов, армированных спиралью. Диссертация на соискание ученой степени канд. техн. наук. Воронеж. 1989. 215 с,

95. Руководство по расчету и применению конструкций из армополимербе-тонов в строительстве. М.: НИИЖБ Госстроя СССР. 1974. 238 с.

96. Селяев В.П., Герасимов В.И. Усадочные деформации и напряжения в эпоксидных композициях // Вопросы применения полимерных материалов в строительстве. Меж. Вуз. Сб. трудов. Саранск 1976 С. 22-29.

97. Скупин Л. Полимерные растворы и пластбетоны. М.: Стройиздат. -175 с.

98. Смокин В.Ф., Фиговский О.Л. Полиэфирные и полиуретановые смолы в строительстве. Киев, "Буд1вельник", 1974. 148 с.

99. СНиП 2.03.01-84* Бетонные и железобетонные конструкции. М.: ЦИТП Госс'фоя СССР. 1989. 88 с.

100. СНиП 2.03.11-85. Защита сфоительных конструкций от коррозии. М.: ЦИТП Госстроя СССР. 1986. 56 с.164

101. Сова Н.С. Методика исследования сцепления обычной и предварительно напряженной проволочной арматуры с полимербегоном. ВН.ИИС Госстроя СССР. М. 1984. 28 с.

102. Соломатов В.И., Бобрышев А.Н., Химмлер К.Г. Полимерные композиционные материалы в строительстве. Под ред. Соломатова В.И. М.: Строй-издат. 1988. 312 с.

103. Соломатов В.И., Клюкин В.И., Кончева Л.Ф., Масеев Л.В., Потапов Ю.Б. Армополимербетон в транспортном строительстве. М.: Транспорт. 1979. 232 с.

104. Соломатов В.И., Потапов Ю.Б., Федорцев А.П. Сопротивление полимер-бетонов воздействию агрессивных сред // Известия ВУЗов. Строительство и архитектура. 1981, № 2. С. 75-80.

105. Соломатов В.И., Потапов Ю.Б., Чощиев К.Ч., Бабаев М.Г. Эффективные композиционные строительные материалы и конструкции. Ашхабад: Ылым, 1991. 268 с.

106. Сталеполимербетонные строительные конструкции. Под.ред. С.С. Давыдова, A.M. Иванова. М.: изд. Лит. По строительству. 1972. 280 с.

107. Теоретические и методические аспекты железобетонных конструкций с учетом физической нелинейности // Российская архитектурно-строительная энциклопедия. Т-5. М.: Альфа. 1996. С. 51-55.

108. Тимофеев Н.А. К вопросу об эффективности применения полимербего-нов // Исследование строительных конструкций с применением полимерных материалов. Воронеж. 1985. С. 136-139.

109. Ушаков И.И. Сжатые пол и м ербето н н ы е строительные элементы, армированные стальными сетками. Автореф. канд. дисс. Воронеж. 1987. 21 с,

110. Харчевников В.И. Стекловолокнистый полимербетон. Воронеж: Изд-во ВГУ. 1976. 116 с.165

111. Харчевников В.И., Бондарев Б.А., Дорняк О.Р., Стародубцева Т.Н., Зобов С.Ю., Бухонов Ю.Н., Плужникова О.П. Композиционный материал на основе отходов лесного комплекса для железнодорожных шпал. Воронеж: ВГЛТА. 296 с.

112. Хикс Ч. Основные принципы планирования эксперимента. Пер. с англ. Изд. Мир. 1967. 406 с.

113. Цейтлин С.Ю. к расчету трещиностойкости внецентренно сжатых и обжатых элементов. "Бетон и железобетон". 1973, № 5. С. 37-40.

114. Черкасов В.Д. Исследование выносливости и демпфирующих свойств композиционных балок из железобетона и полимербетона. Автореф. Канд. дис. Саранск. 1981. 22 с.

115. Чернышов М.Е. Оптимизация параметров приготовления полимерного связующего на основе жидких каучуков // Эффективные композиты, конструкции и технологии: Тр. ВИСИ. 1991. С. 8-11.

116. Шилов Ал.В. Сопротивление сжатию керамзитофиброжелезобетонных элементов различной гибкости. Диссертация на соискание ученой степени канд. техн. наук. Ростов-на-Дону. 2000. 187 с.

117. Hristova Y. Върху сцеплението на стоманени нишки с полистерен поли-мербетон. Bulgarian Academy of sciences. Physico-chemical mechanics, 13. Sofia. 1986.

118. Bares R.A. Furane Resin Concrete and its Application to Large Diameter Sever Pipes. "Polymer in concrete" International Symposium Publication SP-58, ACT Journal. 1978. № 3.166

119. Pushkarev Y., Figovsky O. Protective ebonite coatings on the base of oligobu-tadienes // Anti-Corrosion Method and Materials. V. 46, № 4. 1999. pp. 261-267

120. Trakthenberg L., Axelrod L., etc. Sensor Properties, Photoconductivity and Dielectric Behaviuor of Poly-p-xylylene Films Containing Semiconductor Nono-crystals // Scientific Israel Tehnological advantages. V. l, № 3. 1999. pp. 34-43.168

121. Регрессионный анализ несущей способности армокаутоновых образцов первой серии (цен тральное сжатие)

122. Переменных = 3 Измерений = 54

123. ОБЩАЯ НЕЛИНЕЙНАЯ РЕГРЕССИЯ

124. Модель: ао+а! хх!+а2хх2+азхх3+а4хх!2+а5хх22+абхх32+аухх1 хх2+а8ххх ххз+адхх2хх3

125. Коэфф. а0 а2 а3 а4 а5 а« а7 а8 а9

126. Значение 664.2 77.28 469.9 177.1 1.5Е-1 -589 -58.3 3.27 -13.15 94.07

127. Ст.ошиб. 410.4 48.43 920.6 743.4 4.08 773.5 256.1 266.9 14.64 170.4

128. Значим. 0.142 0.146 0.627 0.811 0.969 0.526 0.815 0.901 0.601 0.600

129. Источник Сумма квадр. Степ.своб Средн.квадр.1. Регресс. 370500 9 4116001. Остаточн 27110 8 33891. Вся 397600 17

130. Множеств К Ргприв Ст. ошиб. Б Значим0.9653 0.9318 0.8551 58.22 12.15 1.4Е-3

131. Регрессионная модель адекватна экспериментальным данным1. Анализ остатков

132. Регрессионный анализ несущей способности армокаутоновых образцов второй серии (вне-центральное сжатие)

133. Переменных = 2 Измерений = 27

134. ОБЩАЯ НЕЛИНЕЙНАЯ РЕГРЕССИЯ Модель: а1хх1 <а0+а2хх2>1. Коэфф. ао а! а21. Значение -2.15 3203 0.23

135. Ст.ошиб. 0.072 238.2 0.0291. Значим. 0 1Е-4 4Е-4

136. Источник Сумма квадр. Степ.своб Средн. квадр.

137. Регресс. 2.061Е5 2 1.031Е51. Остаточн 552.3 6 92.061. Вся 2.067Е5 8

138. Множеств Я Я2 Я2 прив Ст.ошиб. Б Значим0999 0.997 0.9964 9.595 1120 0

139. Регрессионный анализ относительного уровня образования трещин для армокаутоновых образцов второй серии (внецентральное сжатие)

140. Переменных = 2 Измерений = 27

141. ОБЩАЯ НЕЛИНЕЙНАЯ РЕГРЕССИЯ

142. Модель: а0+а1хх1+а2хх2+азхх12+а4хх22+а5хх1хх21. Коэфф. а0 ах а2 а3 а4 аз

143. Значение 0.4033 1.611Е-2 8Е-2 11.667Е-3 5.291Е-10 2.762Е-11

144. Ст.ошиб. 2.789Е-2 1.004Е-2 8.607Е-3 8.282Е-4 0 0

145. Значим. 6Е-4 0.2066 2.1Е-3 0.1371 0 0

146. Источник Сумма квадр. Степ.своб Средн. квадр.

147. Регресс. 8.047Е-2 5 1.609Е-2

148. Остаточн З.ЗЗЗЕ-4 3 1.111Е-41. Вся 8.08Е-2 8

149. Множеств Я КА2 Ыл2прив Ст.ошиб. Б Значим0.9979 0.9959 0.989 1.054Е-2 144.8 1Е-3

150. Регрессионный анализ зависимости деформаций от напряжений каутона при сжатии

151. Переменных = 1 Измерений = 261. ПРОСТАЯ РЕГРЕССИЯ

152. Модель: парабола У = ао+аххх+агхх1. Коэфф. а0 а! а21. Значение 2.658 241.4 -146

153. Ст.ошиб. 1.152 4.573 3.7151. Значим. 4.19Е-2 0 0

154. Источник Сумма квадр. Степ.своб Средн. квадр.1. Регресс. 1.3 5Е4 2 67521. Остаточн 31.37 10 3.1371. Вся 1.354Е4 12

155. Множеств К К2 112прив Ст.ошиб. Б Значим0.9988 0.9977 0.9972 1.771 2152 0

156. Предельные деформации сжатия кутона Переменных = 1 Измерений = 301. ОПИСАТЕЛЬНАЯ СТАТИСТИКА

157. Переменная Размер Диапазон Среднее Ошибка Дисперсия Ст.отклх1 30 0.79.0.92 0.858 5.106Е-3 7.821Е-4 2.797Е-2

158. ГИСТОГРАММА И ТЕСТ НОРМАЛЬНОСТИ

159. X Х-станд Частота % Накопл. %079 -2.432 1 3.333 1 3.3330.8117 -1.657 4 13.33 5 16.670.8333 -0.882 10 33.31 15 500855 -0.1073 7 23.33 22 73.330.8767 0.6675 4 13.33 26 86.670.8983 1.442 4 13.33 30 100092 2.217

160. X =3.268, Значимость^.514, степ.своб=4 Распределение не отличается от нормального

161. Коэффициент Пуассона каутона при сжатии Переменных = 1 Измерений=301. ОПИСАТЕЛЬНАЯ СТАТИСТИКА

162. Переменная Размер Диапазон Среднее Ошибка Дисперсия Ст.отклх1 30 0.25.0.34 0.295 4.061Е-3 4.948Е-4 2.224Е-2

163. ГИСТОГРАММА И ТЕСТ НОРМАЛЬНОСТИ

164. X Х-станд Частота % Накопл. %025 -2.023 2 6.667 2 6.6670265 -1.349 7 23.33 9 30028 -0.6743 5 16.61 14 46.670295 -5.233Е-9 11 36.67 25 83.33031 0.6743 2 6.667 27 900325 1.349 3 10 30 100034 2.023

165. X =6.007, Значимость=0.1986, степ.своб=4

166. Распределение не отличается от нормального173

167. Прочность каутона при сжатии Переменных = 1 Измерений=301. ОПИСАТЕЛЬНАЯ СТАТИСТИКА

168. Переменная Размер Диапазон Среднее Ошибка Дисперсия Ст.отклх1 30 95.110.6 102.2 0.7924 18.84 4.34

169. ГИСТОГРАММА И ТЕСТ НОРМАЛЬНОСТИ

170. X Х-станд Частота % Накопл. %95 -1.652 3 10 3 10976 -1.053 10 33.33 13 43.331002 -0.4539 4 13.31 17 56.671028 0.1452 6 20 23 76.671054 0.7442 3 10 26 86.67108 1.343 4 13.33 30 1001106 1.942

171. X =8.782, Значимость=6.67Е-2, степ.своб=4 Распределение не отличается от нормального

172. Начальный модуль упругости каутона при сжатии Переменных = 1 Измерений=301. ОПИСАТЕЛЬНАЯ СТАТИСТИКА

173. Переменная Размер Диапазон Среднее Ошибка Дисперсия Ст.отклх1 30 2.35Е4.2.75Е4 2.555Е4 184.3 1.019Е6 1010

174. ГИСТОГРАМ МА И ТЕСТ НОРМАЛЬНОЕ ГИ

175. X Х-станд Частота % Накопл. %2.35Е4 -2.031 3 10 3 102.417Е4 -1.37 4 13.33 7 23.332.483Е4 -0.7099 6 21 13 43.332.55Е4 -4.953Е-2 10 33.33 23 76.672.617Е4 0.6108 6 20 29 96.672.683Е4 1.271 1 3.333 30 1002.75Е4 1.932

176. X =2.982, Значимость^. 5608, степ.своб=4 Распределение не отличается от нормального175

177. Стоимость материалов на 01.04.2001 г.1. Арматура класса A-III:

178. Cs = 6800 руб/'т (по данным Российской Ассоциации металлоторговцев ОАО "Союз комплект", г. Воронеж, тел. (0732) 49-66-46).2. Бетон В 25:

179. Сь =■ 887,24 руб/м3 (по данным АООТ "Завод ЖБИ-2", г. Воронеж, тел. (0732) 33-80-87).3. Каутон (ПБН)1. СА = 14121,86 руб/м3

180. Расчет стоимости 1 мЗ каутона

181. СОСТАВЛЯЮЩ ИЕ Расход Стоимостькг/м3 кг на м3 ПОСТАВЩИК

182. Каучук ПБН 8 188 28,8 5414,4 ВНИИСК СК-2 49-38-46

183. Сера техническая 4 94 20 1880 ОАО "Воронежшина" 49-90-131. Тиурам-Д 0,4 9,4 130 1222

184. Окись цинка 1,5 35,25 98 3454,5 "Воронежреактив" 22-16-59

185. Окись кальция 0,5 11,75 5 58,75 ЧП "ТИС" 36-23-081. Зола-унос 8 188 0 0 ТЭЦ-1

186. Песок 23 540,5 0,31 167,55 АО "Белый рудник" (07372) 5-18-47

187. Щебень 54,6 1283,1 1,5 1924,65 ОАО "Росгранит" 72-72-101. Итого 14121,86

188. Эпоксидный полимербетон: Сэ = 25344,99 руб/м3

189. Расчет 1 м эпоксидного полимербетона

190. СОСТАВ ЛЯЮЩ ИЕ Расход Стоимостькг/м3 кг на м3 ПОСТАВЩИК

191. ЭД-20 И 258,5 74,4 19232,4 ООО "Растро ТД" г. Санкт-Петербург (812) 567-68-431. ПЭГТА и 25,85 78 2016,3

192. Молотый песок 11 258,5 од 25,85 Тульский оружейный завод

193. ДФТ 1,1 25,85 66 1706,1 "Воронежреактив" 22-16-59

194. Песок 11 258,5 0,31 80,135 АО "Белый рудник" (07372) 5-18-47

195. Щебень 64,8 1522,8 1,5 2284,2 ОАО "Росгранит" 72-72-101. Итого 25344,99

196. Полиэфирный полимербетон Сп = 15650,06 руб/м3о

197. Расчет 1 м полиэфирного полимербетона

198. СОСТАВ ЛЯЮЩ ИЕ Расход Стоимость•2 кг/м кг на м3 ПОСТАВЩИК

199. ПН-1 10 235 48 11280 ОАО "Жилевский завод пластмасс" (095) 546-38-17

200. Гипериз 0,4 9,4 86,4 812,161. Нафтенат 0,8 18,8 70 1316

201. Молотый песок 10 235 ОД 23,5 Тульский оружейный завод

202. Песок 20 470 0,31 145,7 АО "Белый рудник" (07372) 5-18-47

203. Щебень 58,8 1381,8 1,5 2072,7 ОАО "Росгранит" 72-72-101. Итого 15650,06177

204. Физико-механические характеристики и химическая стойкость материалов:1. Арматура

205. Расчетное сопротивление Я, = 365 МПа. 3. Бетон В 25

206. Расчетное сопротивление = 14,5 МПа.3. Каутон

207. Расчетное сопротивление Кк = 94,8 МПа. Коэффициент длительности - КдЛ = 0,77.

208. Расчетное сопротивление при длительном приложении нагрузки -Ккдл = 73 МПа.

209. Поэтому определяли характеристики каутона при воздействии агрессивной среды:

210. Коэффициент химической стойкости Кхх. = 0,95.

211. Расчетное сопротивление при длительном приложении нагрузи и воздействии агрессивной среды 1?'с.дл = 69,35 МПа.

212. Эпоксидный полимербетон Расчетное сопротивление -11, = 74 МПа. Коэффициент длительности Кдл = 0,76.

213. Расчетное сопротивление при длительном приложении нагрузки -Кэдл = 56,2 МПа.

214. Коэффициент химической стойкости Кх,с, = 0,5.

215. Расчетное сопротивление при длительном приложении нагрузи и воздействии агрессивной среды 1^'с.дл = 27,75 МПа.

216. Полиэфирный полимербетон Расчетное сопротивление К„ = 69,5 МПа. Коэффициент длительности - Кдл = 0,52.

217. Расчетное сопротивление при длительном приложении нагрузки -ДиД/7 = 36,1 МПа.

218. Коэффициент химической стойкости -Кх,с. = 0,8.178

219. Расчетное сопротивление при длительном приложении нагрузи и воздей ствии агрессивной среды = 35,52 МПа.

220. Расчет несущей способности:1. Железобетон1. N = RbYb2bh + RsAsл

221. Площадь арматуры As = 24,63 см . N = 145x0,9x30x30 + 3650x24,63 = 121124,6 кг.2. Каутон

222. N = 948x0,77x30x30 + 3650x24,63 669170,6 кг.

223. С учетом воздействия агрессивной среды

224. Nx.c. = 948x0,77x30x30x0,95 + 3650x24,63 == 635895,8 кг.3. Эпоксидный полимербетон

225. N = 740x0,76x30x30 + 3650x24,63 = 509834,6 кг. Nx.c. = 740x0,76x30x30x0,5 + 3650x24,63 = 256754,6 кг.4. Полиэфирный полимербетон

226. N = 695x0,52x30x30 + 3650x24,63 = 403274,6 кг. Nx.c= 695x0,52x30x30x0,8 + 3650x24,63 = 323354,6 кг.

227. Расчет технико-экономической эффективности: Расход стали

228. Ms = 4,834x1,2x4 = 23,2 кг. Стоимость

229. Cs = 6,8x23,2 = 157,78 руб.1. Объем бетона

230. Vb = 0,3x0,3x1,2 = 0,108 мЗ.1. Стоимость бетона

231. СЬ = 0,108x887,24 = 95,82 руб.

232. Стоимость железобетонной стойки179

233. Сж.б. = 157,78 + 95,82 = 253,60 руб.

234. Эффективность железобетона

235. Эж.б. = Сж.б./И = 253,60/121124,6 = 209x10"5 руб/кг.

236. Стоимость стойки из каутона

237. Ск = 0,108x1412!,86 + 157,78 = 1682,94 руб.1. Эффективность каутона

238. Эк = 1682,94/669170,6 = 251,5x10"5 руб/кг.

239. Эффективность каутона в агрессивной среде

240. Экх.с. = 1682,94/635895,8 = 264,7x10"5 руб/кг.

241. Стоимость стойки из эпоксидного полимербетона

242. Сэ = 0,108x25344,99 + 157,78 = 2895,04 руб.

243. Эффективность эпоксидного полимербетона

244. Эк = 2895,04/509834,6 = 567,8x10 5 руб/кг.

245. Эффективность эпоксидного полимербетона в агрессивной среде

246. Экх.с. = 2895,04/256754,6 = 1127,6х10"5 руб/кг.

247. Стоимость стойки из полиэфирного полимербетона

248. Сэ = 0,108x15650,06 + 157,78 = 1847,99 руб.

249. Эффективность полиэфирного полимербетона

250. Эк = 1847,99/403274,6 = 458,2x10"5 руб/кг.

251. Эффективность полиэфирного полимербетона в агрессивной среде Экх.с. = 1847,99/323354,6 = 571,5x10-5 руб/'кг.181unit kautonmain;interfaceuses

252. Windows, Messages, SysUtils, Classes, Graphics, Controls, Forms, Dialogs Menus, ComCtrls, kautonchild;private

253. Where. RERep. Lines. Clear; end;procedure VIVOD(Where:TfrmChiId; What:String); begin

254. Where.RERep.Lines. Add( What); end;fonction fotx(ix,b 1 ,h01 ,e 1,Ass 1 ,Rsl,Apsrl,Rkl :Real):Real; begin

255. N,Sigma s,Apsk,Apskshtrih,x,Ksir,Ksi:Real xl ,x2,fxl ,fx2,fx:Real; {=p(j)io} Res:Word; {=p4>io} begin

256. Case Active.MODE of 1 : begin try

257. As s :=StrT oFloat( Active. e As. Text) * 1E-4 ;

258. Apsr:=StrToFloat( Active.eApsr.Text);

259. VIVOD(Active,'.: '+FloatToStrF(x,ffFixed,7,4)+' .') Apsk:=Apsr*((6*hO-2*x)/(4*hO-x)); N:=(b*Rk/3)*(x*((3*Apsr*Apsr)*((6*hO--2*x)/(4*h0-x))

260. Apsr*(6*h0-2*x)/(4*h0-x))*(Apsr*(6*h0-2*x)/(4*h0-x)))/1. Apsr*Apsr))-Rs*Ass;1. Ksi:=x/h0;

261. Ksir :=0.8/(1+(Rs/( Apsk*Es))) ;1. Ksi<Ksir thenbegin

262. Apskshtrih:=Apsk*(l -Ksi); Sigma s:=Es*Apsk*((h0-x)/x); If Sigmas>Rs then begin

263. N :=b * Rk * x/3 * ((( 3 * Apsr * Apsk shtrih-Apsk shtrih*Apskshtrih)/(Apsr*Apsr)))-Rs*Ass;184end; end;

264. MessageDlg(. ',mtlnformation,nib0k.,0);} Result:=True; end; 2: begin

265. Beep;Beep;Beep; MessageDlg('.(X) . 0).'+ #10+#13+\. ',mtInformation, mbOk. ,0); Result:=False; end; 3: begin Beep;Beep;Beep; MessageDlg('.(X) .'+ #1G+#13+'. .',mtInformation, [mbOk] ,0); Result: =False; end; else begin

266. Beep;Beep;Beep; MessageDlg('.'+10+#13+'. ',mtInformation, mbOk. ,0); Result:=False; end; end; except1. Beep;Beep;Beep;

267. MessageDlgC. .,,mtError,mbOk.,0); Result:=False;185end; end; 2: begin

268. Result:=Trae; end; 3: begin

269. Result:=Trae; end; else begin1. Beep;Beep;Beep;

270. MessageDlg(''=x . .'5mtWarnmg,mbOk.,0); Result:=False; end; end; end;function AF:TfrmChild; begin1. frmKaumain. Acti veM DI Child<>nil then Result:=(frinKaujnain.ActiveMDIChild as TfrmChild) else begin1. Beep;Beep;Beep;

271. For i:=0 to MDIChildCount-1 do begin

272. For i:=0 to MDIChildCount-1 do begin

273. MDIChildren1.Name=(Sender as TMenuItem).Hint then begin try

274. MDIChildren1. .Show; except

275. ShowMessage('.'); end; end.1891. Утверждаю1. V •> ^ \г/ хор Бабкин В.Ф.► ■

276. Проректор по учебной работе Воронежского государственного архитек-^рно-стЪоительного университета^ " 7 2001 г.2001 г.

277. АКТ ВНЕДРЕНИЯ результатов научных исследований в учебный процесс

278. Заказчик ВГАСУ, кафедра железобетонных и каменных конструкций.

279. Настоящим актом подтверждается, что результаты диссертационной работы ассистента кафедры ЖБКК Пинаева С.А. "Короткие сжатые элементов из эффективного композита на основе бутадиенового олигомера" внедрены в учебный процесс.

280. Эффективность практической реализации: повышение качества подготовки специалистов с точки зрения приобретения ими дополнительных знаний и навыков, полезных в практической и научной деятельности.

281. Декан строительного факультета.канд. техн. наук, доцент1. Мищенко В.Я.

282. Руководитель НИР, зав. каф. ЖБКК, докт. техн. наук, профессор1. Потапов Ю.Б.