автореферат диссертации по технологии, машинам и оборудованию лесозаготовок, лесного хозяйства, деревопереработки и химической переработки биомассы дерева, 05.21.05, диссертация на тему:Исследования длительной прочности и деформативности стружко-опилкобетона

—^Госу^^ственный комитет Российской Федерации по высшему образованию

^МОСКОВСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ ЛЕСА

> --—

^ На правах рукописи

КОЛЕСОВ Андрей Вячеславович

УДК 674.816.2

ИССЛЕДОВАНИЯ ДЛИТЕЛЬНОЙ ПРОЧНОСТИ И ДЕФОРМАТИВНОСТИ СТРУЖКО-ОПИЛКОБЕТОНА

05.21.05 — «Технология и оборудование деревообрабатывающих производств; древесиноведение »

Автореферат диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

Москва, 1995

Работа выполнена в Московском государственном университете леса и Нижегородской архитектурно-строительной академии.

Научный руководитель:

действительный член инженерной академии наук Российской Федерации,

доктор технических наук, профессор А. С. Щербаков.

Официальные оппоненты: доктор технических наук, профессор Ю. Г. Лапшин, кандидат технических наук Н. Б. Фельдман.

Ведущая организация — А. О. «Нижегородсельстрой».

Автореферат разослан «_»____,_1995 г.

Защита состоится «_»_____1995 г. в_час.

на заседании специализированного советаД.053.51.0 4 при Московском государственном университете леса.

Просим Ваши отзывы на автореферат обязательно в двух экземплярах с заверенными подписями направить по адресу:

141001, Мытищи-1, Московская обл., Московский государственный университет леса, Ученому секретарю.

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке Московского государственного университета леса.

Ученый секретарь специализированного совета, доктор технических наук, профессор

Ю. П. СЕМЕНОВ

ОБЩ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность работа. Развито производства древос-но-цементних материалов позволяет рационально использовать отходы о г деревообработки я лесопиления, расширить сырьевую базу я снизить стоимость производства строительных материалов за счет использования мостнчх ресурсов. Одновременно с ускорением решения проблемы рационального яспользовашш древесины решаются экологические проблемы окружающей среды пугай утилизации отходов древесины, умещавшем расходов, связанных о их ликвида-- цией. Однако заключение о возможности применения данных материалов для изготовления стеновых элементов может быть сделано только поело исследования длительной ' прочности я ползучести при постоянных и переменных .статических нагрузках в зависимости от возраста и влажности материала. Изучение этих вопросов необходимо для осуществления возможности оценки механических характеристик в условиях работы материала,приближающихся к эксплуатационным.

Цельи работы явилось исследование возможности практического применения древесно-цементного материала , на основе опилок и станочной стружи в качестве конструкционного материала л определение его нормированных расчетных характеристик.

Научная новизна работы заключается в следующем: - подобран состав древесно-цементного материала о . органическим наполнителем в виде опилок и стружек с марочной прочностью - 2 Ша я начальным модулем деформаций - 500 Ша, изучены основные свойства материала ;

~ экспериментально доказана возможность снижения цемонтоецкосгя материала, 'применяя в качество минерального шщроцаполнителя известняковую муку. Данное заключение сделано на основания результатов исследований влияния замены части расходуемого цемента известна- • ' ковой мукой как на прочность, так л на ползучесть стружко-опилкоботона ;

- получена экспериментальные данные,с помощью которых возможно осуществить прогнозирование длительной прочности исследуемого материала при совместном силовом я темпаратурно-влакностном воздействиях '

- установлены обода закономерности процессов деформирования материала ирг различных режимах кратковременного и длительного погружения в зависимости от возраста, влажности материала, величины относительного уровня напряжения "сяаиш, повторности действия нагрузка;

- определены значения нормируемых характеристик прочности я деформативаостя струкко-опилкобетона.

Практическая значимость работы. Проведенные исследования длительной прочности я деформативности стругко-опилкобвтона позволят осуществить прогнозирование изменения механических свойств материала при работа его в реальных условиях эксплуатации, что позволяет обеспечить трэбуомую долговечность при рациональной использовании свойств материала. Работа выполнялась в соответствии с аланами госбюджетной работы "Исследование легких бетонов на древесных заполнителях (деразобетовов) при различных рекимах кратковременного

д длительного эагруконля"; государственной научно-тох-ннческой программы "СтроЯпрогресс 2000" и хоздоговорной работы "Исследование я внедрение эффективных ог-раэдавднх конструкций из мелкоту чных блоков на цомзн-гном вяжущем а древесных заполнителях из отходов Лап-шангского ОЛШС".

Внедрение результатов работа. Результаты исследований будя внедрены в НПО "Научставдартдом" и учебный процесс Нижегородской архитектурно-строительной академии.

Публикация. По результатам исследований опубликовано десять печатных работ.

Апробация работы. Основные положения диссертационной работы доложены на УП научно-технической кои-ференщш "Научно-технические и социально-экономические проблемы охраны окрукавдой среды" в г,Нижнем Новгороде, 1Й92 г.; научно-технических конференциях профессорско-преподавательского состава, аспирантов я студентов в Нижегородском архитектурно-строительном институте (1992-1994 г.г.). <

Объем работы. Диссертация состоит из введения, шести глав, общих выводов, списка литературы и приложений. Она изложена на 109 страницах машинописного текста, имеет 48 риоуаков, 31 таблицу и 34 страницы придо&аний.

РЛБОШ ' • .

Во введешш обосновывается актуальность проблемы иссдадовалиИ.

В парзоЗ глазе приводится обзор применения в отечественной я зарубекной практике наеболео распространенных древесных бетонов в качества стеновых материалов, приведены их составы и основные физико-механические свойства, выполнено обоснованна выбранного направления и сфорадлированы задачи исследований. Прочность и де$ормативность древесно-цемектных материалов исследовалась в работах Г.А.Бунэвича, В.Г.Разумовского, С, Г. Свиридова, Б.Н.Сшрнова, В.Н.Бухаркина, Ю.С.Беленького, А,А.¡Кудрявцева, ИД.Наназашвили, В.И.Савина, Г.З.Колосова, Н.И.Абрашняова, Г.Я.Кунноса, О.А.Мода-товой, А.Я.Груаанса, А.К.Яворского ¿ да. -¡'

Исследования по теории механической прочности я дефориатявностд арболита цроведены А.СДербаковым, Л.П.Хороауном, Б.С.Подчу$аровым, Б.П.Масловым, А.А.Гу-ревичем и да. Проблеме длительной прочности и дефор-мативностп древесины и материалов на основе древесины посвящены работы, используемые в диссертации, Ю.М.Иванова, Б.Н.Уголова, Р.Б.Ордовича, В.А.Цепаева.

Как показал предашстеувдий опыт, главным требованием к стеновым материалам, применяемым в малоэтажном строительстве, является не цэсущая способность, а теп-лозадлта и требование к прочности не долано превышать 1,5 Ша. Однако, применение данных штериалов монет быть осуществлено дри обеспечении их долговечности, а

свойства древесных батонов, установленные по результатам кратковременных испытаний,но могут слуга^ь гарантией их долговечности. Использование отходов древесины в виде опилок и струкок для производства стенового материала (сгрукко-опилкобетона) возмеггло только при обеспечении необходимой прочности на тробуе:- iíí срок слуг-бы. Большоо значение смеют танка исследования деформирования материала в условиях длительного нагрукэния, тад как древесные бетоны имеют сравнительно небольшой модуль деформаций я расчет по предельному состоянии второй группы может оказаться определяющим. Изучение ползучести материала необходимо для прогнозирования до-формаций дри длительном иагружишад.

В заключении формулируются задачи исследований:

1. Подобрать состаз древесного бетона на основе опилок и стружек, обеспечивающий кубяковув .прочность материала 2 fffia ггрп минимальном расходе цемента. Изучить основные свойства материала.

2. Провести анализ напряженно-деформированного состояния материала при одноосном кратковременном сза-тии.

3. Исследовать кратковременную и длительную прочность материала при одноосном сяатия. Установить влияние возраста, влакности и темпэратуры материала на его прочность,

' '4. Исследовать развитие деформаций материала при' различных режимах нагруяшния. Установить влияние возраста материала на развитие деформаций лолзучости. Исследовать развитие деформаций усадки.

5. Провости нормирование расчетных хлрактехшс?;ис саджко-опялкобетона.

Во второй главе изложена методика проведения экспериментальных исследований, дается описание,материалов и оборудования, применяемых при испыта:1дях. В третьай главе приводятся результаты эксперамента по подбору состава струкко-опилкобегона к его основные свойства.

Подбор оптимального состава материала осуществлялся с помощью математического планирования эксперимента. Критерием оптимальности состава явилось максимальное использование опилок в качество наполнителя при минимальном расходе портландцомэнта для обеспечения марочной прочности материала 2 Ша и начального модуля деформаций 500 ГШа. Параметрами оптимизации явились пркз^шная прочность и модуль деформаций материала при скатия. Задача доследования заключалась в'кахокдоння злелселостя, связывающей шбранкыо параметры оптимизации с влияющими на них факторами Xj ; Xgî Х3. В качестве фактора Xj дряая- . го отнозшняо шссы опилок к общей массе древесного наполнителя, расход которого на I ы3 материала был принят постоянным - 195 кг/.'.53# В качестве фактора Xg принята масса портландцемента марки 400, расходуемого на I м3 материала. Переменная Xg учитывает влияияо расхода води ватворешш ка прочность и деформагнвность материала, Поело реализации плана эхеперимонта бала получена зависимости для определения цризмонной прочности и модуля деформаций:

» 'i.3 + 0,1« X г +• 0,055Xj '» W •

Е « 51.ь.Хг+23,ЗХ,-Х2. (2)

Таблица I Условия кодирования порсменних

Условия кодирования Обозначение Натуральные значения переменных

Х1 Ч хз

Основной уровень Хо 0,0 350 500

Интервал варьирования M 0,2 50 40

Верхний роээнь +1 1,0 400 540

Нижний уровень -I 0,6 300 460

Для обеспечения тробуешх величин я Е был щпшят следующий состав стружко-опялкобагона: портландцемент марки 400 - 400 кг/и3; опилки - 155 кг/м3; стружки - 39 кг/м3; хлорид кальция H кг/м3; вода - 550. л/м3. Плотность материала - 665 кг/м3, теплопроводность 0,14 Бт/м°С. В целях изучения влияния возраста материала Т на к С (X) были проведены кратко-

временные испытания на одноосное статно образцов з возрасте 4; II; 20; 28; 73; 260 суток. По результатам стандартных испытаний были оптюяояены зависимости:

{Ц(1)-0,9\/и- {Щ) (3)

E(t) = Û,89 /¡Та.Ш&СФа) • (4)

В долях повышения эффективноетя использования цемента для приготовления древеско-цементной смеся было пр:а;г>-нено вядущео, в х'отороа часть цемента замоиллась мчкро-' наполнителей аз карбонатной горкой порода. ЗЗДюкт îiîtf{-роналолшггодя заключается в заполнении частицами добав-

о

кя повышенной тонкости помола (500 мукг) пустот между

зернами цемента, имеющего меньшую удельную поверхность (320 м?/кг). Эгспоренгаяъно были подучены значения 1}„р я Е для стругско-опиякобетона с расходом цемента

I

400 кг и для материма, где 12,5 и 25 % цемента заменялись известковой мукой в соотношения 1:1,3. Оценка степени влияния заашы частя цемента известковой мукой на и Е осуществлена о помощью одаофак торн ого дисперсионного анализа. Исследуемый фактор не оказывает значимого влияния на результаты испытаний в данном диапазоне. Результаты испытаний 3х серий образцов принадлежат оддой генеральной совокупности. Для окончательного вывода о возможности замени части цемента известняковой мукой было проведено исследование деформаций ползучести для 3х составов материала. Отклонения предельных характеристик ползучести от средней величины составили: при замене 12,5 % цемента —3,14 %•, 25 % - +4,42 %. Исходя ез результатов кратковременных и длительных испытаний можно едэлать вывод о возможности замены извести ковой мукой до 25 % цемента»

Четвертая гнава посвящена исследованиям дательной прочности струзко-ошшсобетона.

С цель» анализа нзпрякенно-доформированного состояния материала балл проведены машинные испытания стандартных призм в возрасте 4; II; 20; 2Ь; 73 суток с периодической паэг^узяоЯ, что позволило расчленить полную деформацию на состав ляшдае упругую и остаточную и проследить закономерность их развития. Установлено, что материал имеет две области деформирования: область не-аолно!! упругости ш область интшскаиого развития дефор-

маци;1,л величина напряжения б'г_-;5 , определяющего границу мозду данша.'л областями,составляет 65 % от величина лризменной прочности.

С целью исследования структурных изменений в струяко-ояилкобегоне при одноосном кратковременном сжатия экспериментально были определены значения дифференциального коэффициента поперечной деформации и дифференциального объема. Графики язмэнешяя данных величин при увеличении капряадшя ептия демонстрируют разделяющий процесс микроразрушзнлй материала на два этапа -уплотнение и разуплотнение. Граница метлу этими этапами соответствует нащляонив,которое совяадаог с вялячи-ной ранее найденного напряяешш 6",.в . Такяе- было установлено, что при достижения напряжения 6*«6'т_д ' начинается интенсивное увеличение времени прохозде-ндл ультразвукового импульса-, которое определялось с помощью прибора УК 14ПМ в процессе испытания стандартных призм на одноосное кратковременное ска-гяо. Таким образом, напряжение <0^ - о,65 Я яр , найденное с по-ыощыз 3х методов, долнно слуянгь проделом длительной прочности данного материала.

Экспериментальное исследование длительной прочное- ' тк струшго-опилкобетона осуществлялось при напряжениях снатяя, составлявдх: 0,95; 0,9; 0,85; ОЬ; С?*, 06 от величины |„рэ точении 750 суток. По результатам проведенных .испытаний определена зависимость, отражающая связь меяду прочностью н долговечностью материала.

где - длительная срочность материала с влаж-

ностью М ; Т - срок эксплуатации; - кратко-

временная прочность материала с вдааносгыэ \Л/

\

Влияние влахчости материала на его кратковременнуа прочность отражает зависимость, полученная экспериментально:

бГ^,«/)- (1,2- 0,022УУ)<3'(1:/Ю)^(6)

где 0" - кратковременная прочность материала с

вланностьв 10 %, Для описания влияния температуры материала на его прочность используется уравнение вида;

где t - время до разрушения шгериала •

v/ - влажность материала ; Т - температура материала; а - универсальная газовая постоянная;

- структурно-чувствительный коэффициент; IIс-энергия активацаи процесса разрушения; - период тепловых колебашй атомов; СО - скорость нафуяения. Бозмолность яспользовашш данного выражения была подтверждена достаточной сходамосгья экспериментальных и теоретических значений прочности стружко-опилкобетока с температурой: -4; 4; 20; 50 °С» Отклонения теоретических значений прочности от экспериментальных составили: для образцов с температурой 50 °С - 3,6 %\ 4 °С- 3,3$; -4 °С - 4,5 %.

Выражение для определения длительной прочности материала с учетом его влакности и температуры имеет вид

ТО)- "•»»^Мт) ■ р,

Для определения длительной прочности стру;;ито-опял-тбетона. разработал алгоритм, который реализован в виде программы для ¿Ш.

В глава 5 приведены результаты исследований процессов деформирования струяко-опилкобетона»

Проведенными исследованиям! установлено, что з условиях длительного загруженяя материал обладает ярко-выраженной ползучесгыз. Полная относительная деформация сжатия к моменту времени наблюдения Т материала, в

загруяонного в возрасте , баз учета влаетюстных деформаций монет бить представлена суммой

е(т/ц> еСтгО + бпСтгДч), о)

где 6(Ти) - услог.но-;от{ОЕВ!шая относительная деформация скатил, названная напряжением (3*(Т/) , приложенным в момент времени Тй . определяемая по формудо, сдуяащэЯ для аналитического олдсания диаграммы кратковременного деформирования огрукко-олялкобвгона: О*

__4 + 2,69/-- •:• -■ --•-> (ад)

En (Т.Тч) - относитольнач деформация ползучести материала к моменту времени наблюдения V , загруженного напряженном ^(Чи) г> возрасте Т/, »

е^сад) - <з-(т,) • с (№). (п)

- удольная по отношении к абсолютным значениям напряжений относктольная деформация ползучести, называемая мерой ползучести.

С цедья изучения вяияняя возраста материала на

деформация ползучести били проведены длительные испытания на одаоосное скатив-образцов» которые нагрукались по истечении 4; II; 20; 28; 73 суток со временя изготовления постоянным напряжением скатил г составляющим 45 % от величины в возрасте 4 суток. В результате эксперимента были установлены параметры уравнения С,В.Александровского, позволяющего аналитически определять значение С (ТД^") в области линейного деформцрова- ' ни ^о^япрстл)].

езгт»

е' -(и

-д(гОе5(г"Ч 02)

ГДЕ 05)

АСсО -(м-ио^ае^-еегв-28^).«Г4 , (*»*)

«УСО- ДОС) • О5)

При нарастании напрякешм на отрезке времени £ Т

полная относительная деформация сжатия ССС/С*) определяется из уравнения: ^

е(т.т,)- } «е)

гдо % ,Т<) - полная относительная деформация сзатия определяемая по формуле:

(17)

;

таа "^(Т/й) - характеристика ползучести, связанная с зависимостью:

^(Т/и)" ЕЬ(Тл)-сСТ,Тл) , (18)

где Ее, (Т->) - начальный модуль деформаций материала в возрасте' 1л

Поскольку интенсивный рост прочности и модуля деформаций струкко-опилкобетона происходит в первые 28 суток, а затем эти характеристики изменяются незначительно, в практических расчетах допускается принять Е&СгО*1 Еъ(28)»соп$| » а в качестве меры ползучести дри ^■г» 28 суток мозет быть использована зависимость:

О»)

Поскольку фшпшные участки кривой, отражающей экспоненциальную зависимость, которой описывается изменение меры ползучести во времени, аппроксимируются данной дробно линейной зависимостью.

Для исследования деформаций ползучести материала при различных по величине напряжениях сжатия были цро-ведены для те льна о испытания стандартных призм, загру- . -.энных в возрасте 28 суток. Относительные уровни напряжений скатил составили ¡^(2й) ■» 0,1; 0,2; 0,3,: 04; 05. В результате анализа экспериментальных кривых относительных деформаций ползучести установлено-, что в области линейно-1 ползучести 17 (Т^) ^ 0,5 процесс ползучести материала монет быть отражен одной кривой в осях Ч^Т/Сч) - ('С-Т«) . В результате проведенного эксперимента было получено выражение для определения значений меры ползучости материала в возрасте 28 суток:

«С».).«-«'^ ■

Для струхко-оштлкоботона значительное влияние на развитие деформаций ползучести оказывает содержание влаги.

.Характеристика ползучести материма с влажностью V/ описывается формулой:

где ^(у) '-функция влияния влажности на меру ползу честя. Экспериментальные исследования развития деформаций ползучести стругшо-опшшобетона на образцах, имеющих различную влакность,позволили определить зависимость для на-ховдения значений функция влияния равновесной влащосга для данного материала:

где Б&(ю) - начальный модуль деформаций материала с влажностью 10 V/ - влажность материала; Ев(у/)-начальный модуль деформаций материала с влажностью V/. Влияние влажности материала на величину начального гло-

• дуля деформаций описывается уравнение:.;, полученным в , .результате испытаний стандартных призм с различной влажностью на кратковременное одноосное скатке:

0,13-0,0171'/) Еь (ю) • ' . Проведенные исследования позволяют учесть влияние влаг;--

• носги на величину длятолыюго модуля деформаций Е (%УД') при расчете на устойчивость в условиях'длительного на-

■ груяения.

где И^л - дооффицаент длительной дефорыатявносп:.

Дополнительно были проведены сравнительные испытания на действие постоянной и повторной нагрузок, в результате которых бйло установлено, что повторное за-

.

гружение снижает величину полной деформации по сравнению с непрерывным загруяэняем.

В результата экспериментальных исследований' развития деформаций усадки сгруяко-ошшгаботона установлено, что деформации усадки наиболее интенсивно возрастают в...

течение первых 50-60 суток, а с течением времени зату-

*

хают, асимптотически приближаясь к предельному значению. Промекугочныз значения относительных деформаций усадки можно определить с помощью выражения:

- (25)

Стружко-опилкобетоя обладает большими деформациями усадки по сравнении с другими видами древесно-цементных материалов. Поскольку повышенная начальная влажность древесных бетонов приводит к снижению надежности стеновых конструкций,необходамо уменьшать отпускную влажность материала до значения, соответствующего условиям эксплуатации.

В главе 6 проведено нормирование расчетных характеристик стружко-одилкобегона. Расчетное сопротивление стружко-опилксбетона необходимо определять до' формуле:

CWgVo)i?Ct) m\w,i)- m , (26)

где PiBn - нормативное сопротивление материала;

- коэффициент . надёжности по материалу; 17(f) -коэффициент длительного сопротивления материала; ШЯ(\У,т);;-! - коэффициенты'условий работы. Влияние на прочность сгружко-ошглкобетона условий эксплуатация (температуры, влаздости) учитывается с по--мощьа коэффициента условий работы, на который необходимо

у множить 1{б(ю;29ь):

Ь л КьСууд)

т 1 л; П.с«»«») • С

Таблица 2

Нормируемые характеристики прочности струако-опилкобёгона для ' И/ =» 10 Т = 293 К при совместной действии постоянной и длительной временной нагрузок

Вид сопротивления Обозначение Значение характеристик

Класс по 'Прочности В В1

Нормативное сопротивление,МПа Яьп • 0,65

Расчетное сопротивление, МЕа и 0,33

Таблица 3 Я

'Значения коэффициента условий работа Н1 (¥/д)

0 5 10 15 20 25 30 35 40

I. ' 1,26 1,23 1,20 1,17 1,14 1,11 1,08 1,05 1,02

. 3 1,21 1,18 1,15 1,12 1,10 1,07 1,04 1,01 0,98

5 1,16 1,13 1,10 1,08 1,06 1,02 0,99 0,97 0,94

Ю . 1,07 1,05 1,03 1,01 1,00 0,36 0,92" 0,89 0,86

15 0,93 0.91 0,88 0,86 0,85 0,82 0,80 0,77 0,75

20 0,80 0,78 0,76 0,74 0,72 0,70 0,68 0,66 0,64

Количественной оценкой снякендя дрочностк струако-опял-кобетона под нагрузкой с течением времени служит коэффициент длительного сопротивления определяемый по формуле:

17 (Тэ) - г (28)

где Т^ - приведенное время действия расчетной нагрузки, определяется как суммарное время действия типичных нагрузок, приведенных по времени действия к уровню расчетной на весь срок эксплуатации. Для использования в .' практических расчетах были вычислены значения эквивалентного времени , коэффициента дательной прочности и коэффициента условий работы Ш. для. эксплуатационных режимов нагружения.

Таблица 4

Значения 1Г9 ; ^ССэ) ; Ш для эксплуатационных режимов загружекия

И Режим нагрухения, т m

I. Совместное действие постоянной и длительной временной нагрузок I,58*10® 0,64 1.0

2. Совместное действие постоянной я кратковременной снеговой нагрузок 1,76'Ю7 0,728 1Д4

3. Совместное действие постоянной и кратковременной ветровой нагрузок 0,55'Ю5 0,826 1,29

Значение начального модуля деформаций стружко-опилкобе-тона с влаяностьзо 10 % Еа (10) а 501 МПа. Значение Длительного модуля деформаций с учетам влажности определяем по формуле; -.

сЛд/чЛ «.«.-0,017V/)E>(W)

тх)--_--(29)

где .

Шчл. - коэффициент длительной деформативьости . в

. 20 7,8Т

Таблица 5

Значение коэффициента длительной деформатнвкости с тружко-опилкобе тона

Коэффициент

Значение коэффициента длительной деформатив-костя для стдуъко-отшойвтона с влажностью

1С *

I 6 8 10 12 14 16 18 20

6,37 7,49 8,08 8,79 9,66 10,74 12,13 13,98 16,58

Поскольку в реальных условиях эксплуатации к постоянной нагрузке ог собственного веса добавляется переменная ка-1рузка от снега - был определен, коэффициент длительной деформативности материала ог совместного действия постоянной а переменной снеговой нахрузок М^л . Расчеты показывают, что цродолеттельносгь снегонакопления очень

су

цало влияет на величину , , который незначительно отличается от коэффициента длительной деформативности материала при неизменном" действии полной нагрузки. Б связл о этим принимаем для струкко-опилкобетона значение длительного модуля деформаций:

Е(4о»т)-цин . (31)

Для определения значения длительного модуля деформаций о влажностью отличной ог 10 %» необходимо значение Е(но,Т) умножить на коэфф1Щиенг условий работы , определяемый по форгзую:

Е Ыт)

т

6 Е(\0,т)

(32)

' Таблица 6 Значение коэффициента условий работы

Коэффициент

Значение т*

для материала с влажностью

I 6 8 10 12 14 16 18 20

< 1,53 1,21 1,08 1,00 0,64 0,73 0,63 0,52 0,42

■ оснозш вывода

1. Для обеспечения марочной прочности 2 МПа и начального модуля деформаций 500 МПа, что, как подтверждает предшествующий опыт, дает возможность использования материала как конструкционного, может быть использован древесный бетон на основе опилок и стружек следующего состава: цемент марки 400 - 400 кг/м3, опилки - 156 кг/м3, стружки - 39 кг/м3, хлорид кальция b кг/м3, вода - 550 л/и3. Состав установлен с помощью метода планирования эксперимента.

2. Плотность сгруадо-опилкобегона-665 кг/м3, теплопроводно сть-0,14 Вт/м °С.

3. Экспериментально доказана возмокность замены до 25 % цемента известковой мукой в соотношении 1:1,3.' Данное заключение сделано на основании экспериментального исследования влияния замены как на прочность, так я-на ползучесть струадо-опилкобетона.

4. Материал шла er две области деформирования: область неполной упругости а область интенсивного развития деформаций. Величина напряжения O^-j , определяющего границу меаду данными областями,составляет 65 % от величины призменноЗ прочности.

5. Напряжение, соответствующее граница мекду 2 этапами процесса микроразрушений (уплотнение и разуплотнение) совпало с напряжением, соответствующим границе области неполной "упругости.

6. Найденное с помоиц>ю различных методик напряжение

в НпГ,До™ oxjcsiTb дределом длительной

прочности сгружко-опилкобетона.

7. Экспериментально установлена зависимость мевду прочностью а долговечностью материала, исследовано влияние влажности и температуры на прочность стру&ко-опилко-бегона,

8. Экспериментальные данные, позволяющие осущесгв-' лять прогнозирование длительной прочности материала цри

совместном температуряо-влажносгном и силовом воздействиях , были реализованы в виде программа для ЭВМ.

• 9. Установлены общие закономерности процессов деформирования материала при различных режимах кратковременного и длительного на сужения в зависимости ох возраста, влакности материала, величины относительного уровня напряжения сяатия, повторности действия нагрузки.

• 10. Определены значения нормируемых характеристик прочности и деформативности материала.

По тане диссертации .опубликованы следующие . работы

1. Цепаев В.А., Колосов A.B. Легкий сгружко-олилоч-ный бетон на цементном вяжущем //Деревообрабатывающая

"промышленность. - 1992. - JS 2^-0.25,

2. Цепаев В.А., Колосов A.B. Экспериментальные исследована напряженно.деформированного состояния дерево-

бетонов еря одноосном сиатял //Изв.вузов. Строительство. - 1993. - Я I. - С.17-20.

3. Колосов A.B. Особенности деформирования стружко-опилкобетона при сжатии //Экспериментальные п теоретические исследования строительных конструкций: Тез .докл. науч. -тохн.конф. /Н.Новгород: НАСИ, I992.-C.36.

4. Колесов A.B. Кинетика роста дризменной прочности

я модуля деформаций струяко-огшлкобегона //Эксперяменталь-ные я теоретические исследования строительных конструкций: Тэз.докл.науч.-техн.конф. /Н.Новгород: НАСИ, I992.-CJ37. .

5. Колесов A.B. К вопросу о прочности я деформатив- . ности сгружко-опилкобетона //Научно-технические и социально-экономические проблемы охрана окружающей среды: Труды уч. УП науч.-техн.конф. /Н.Новгород: НАСИ, 1993. - С.97--100.

6. Колесов A.B. Экспериментальные исследования развития деформаций усадки струкко-опилкобетона //Эксперишн-тальные я теоретические исследования строительных конструкций: Тез.докл.науч.-техн.конф. /Н.Новгород: HACA, 1994. -С. 35..'.

7. Колесов A.B. Деформативность сгружко-опилкобетона дра одноосном кратковременном скатш //Экспериментальные и теоретические исследования строительных конструкций: Тез. докл. науч. -техн. конф ./Н.Новгород: HACA, 1994<-С.34. .

8. Колесов A.B. Экспериментальное исследование дефор- ; маций ползучестл струкко-опилкобетона. // Совершенствование я расчет строительных конструкций из дерева и пластмасс i. Меквуз. тематяч. сб.тр./ С.Петербург: С-ЛбАСУ, 1994. -

С.76-80.

9. Колесов А.Р. Зависимость деформаций ползучести струд-ко-опилкобетона от содержания связанной рлаги // Комплексное использование црео^сига при производстве арболита: Сб.нау^н. тр. Рыл.. 266./ Моема: МШ, 1994. -С.94-97.

10. Колесо* А«В. .Экспериментальной исследования длительной прочности струяко-отилкоСегона при одноосном сжатии// Комплексно«» использование цр«ресинн при произродстрч арболита: C6.HaywH.rp. Рып. 266./ Иос*яа: 15ГУЛ, 1994. -С. 97^101.