автореферат диссертации по строительству, 05.23.01, диссертация на тему:Исследование устойчивости и прочности свободно стоящих кирпичных стен при реконструкции зданий

На правах рукописи

003055731

МУСТАФА МОХАМЕД ЭЛЬХАССАН ОСМАН

ИССЛЕДОВАНИЕ УСТОЙЧИВОСТИ И ПРОЧНОСТИ СВОБОДНО СТОЯЩИХ КИРПИЧНЫХ СТЕН ПРИ РЕКОНСТРУКЦИИ ЗДАНИЙ

05.23.01 -Строительные конструкции, здания и сооружения

Автореферат

диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

Москпа-2007

003055731

Работа выполнена на кафедре Строительных конструкций, зданий и сооружений инженерного факультета Российского университета дружбы народов

Научный руководитель:

доктор технических наук, Владимир Иванович Обозов

Официальные оппоненты:

- доктор технических наук, профессор

Владимир Владимирович Гурьев

- кандидат технических наук, старший научный сотрудник

Олег Иванович Пономарев

Ведущая организация - Открытое акционерное общество Конструкторско-технологическое бюро железобетона. «ОАО КТБ ЖБ».

Защита диссертации состоится « 20 » февраля 2007 года в 15— часов на заседании Диссертационного совета Д 212.203.07 при Российском университете дружбы народов по адресу: 117419, г. Москпа, ул. Орджоникидзе, д.З, ауд. 348.

С диссертацией можно ознакомиться в Научной библиотеке Российского университета дружбы народов по адресу: 117198, г. Москва, ул. Миклухо-Маклая, д.6.

Автореферат разослан « » января 2007 г.

Ученый секретарь

диссертационного совета

кандидат технических наук, профессор

В.Н.Иванов

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность работы

В старых городах имеется немало зданий, имеющих великолепные архитектурные фасады, выходящие на улицу и задние фасады, характерные для трущеб. Кроме того, морально и физически устарела внутренняя начинка таких зданий. Не вызывает сомнений необходимость реконструкции таких зданий с обязательным сохранением этих фасадных стен. При этом, как с технической, так и экономической точек зрения целесообразна полная разборка этих зданий, за исключением сохраняемых фасадных стен. При этом встает вопрос сохранения фасадных стен в процессе разборки здания и в процессе последующего его восстановления, так как разбираются для удобства производства работ не только внутренние капитальные стены и задние фасадные стены, но и все перекрытия. Вследствие этого возникает необходимость расчета на устойчивость оставляемых свободно стоящих стен. При этом возможны следующие случаи комбинации фасадных стен: отдельно стоящая стена; две свободно стоящие стсны буквой «Г»; три свободно стоящие стены буквой «П».

В СНиП II - 22 — 81 «Каменные и армокаменные конструкции» устойчивость таких стен не рассматривается. Поэтому разработка методов расчета свободно стоящих стен при реконструкции кирпичных зданий является весьма актуальной проблемой. Целью диссертационной работы

является исследование с помощью компьютерных вычислительных комплексов прочности и устойчивости свободно стоящих кирпичных стен при реконструкции кирпичных зданий с разработкой приближенных методов расчета, позволяющих эффективно и быстро производить вариантные расчеты. Научная новизна

заключается в том, что впервые исследована прочность и устойчивость свободно стоящих кирпичных сохраняемых стен при полной реконструкции зданий старой постройки.

Научная и практическая ценность работы в том, что:

- предложена расчетная модель свободно стоящих «Г» и «П» - образных в плане стен при расчете на горизонтальные и вертикальные нагрузки, приближенным способом;

- разработана модель и исследованы на прочность и устойчивость свободно стоящие кирпичные стены методом конечных элементов с использованием вычислительного комплекса « Лира 9.2 » в том числе и с учетом нелинейного деформирования кирпичной кладки;

- практическое значение проведенных исследований в том, что они во многих случая позволяют назначать минимальные крепежные устройства, либо обосновать ненадобность этих устройств.

Внедрение работы.

Применение разработанных методов позволило снизить объем креплений свободно стоящих фасадных стен при реконструкции кирпичного двухэтажного здания по улице М.Полянка, а также обосновать ненадобность крепления свободно стоящей стены, ортогонально сопряженной с другой стенкой при реконструкции четырехэтажного кирпичного здания в районе Самотечной. Апробация работы

1. Основные результаты диссертационной работы докладывались на: ХХХХ (2004г.), Х1Л (2005) и ХЫ1 (2006) научно-технических конференциях профессорско-преподавательского состава инженерного факультета РУДН.

2.На заседании кафедры строительных конструкций и сооружении инженерного факультета РУДН.

Публикации

По теме диссертации опубликовано 4 научные работы. Структура и объём работы.

Диссертация состоит из введения, четырёх глав, выводов, списка литературы из 199 наименований. Общий объем диссертации 169 страниц основного текста, 41 рисунка, 16 таблиц, 19 страниц списка литературы.

КРАТКОЕ СОДЕРЖАНИЕ ДИССЕРТАЦИИ

Во введении обоснована актуальность темы диссертации, сформулирована цель исследования, изложены научная и практическая ценность поставленных задач и основные результаты и положения, выносимые на защиту.

В первой главе приведен обзор типов каменных кладок и классификация стен и перегородок, подробно рассмотрены виды и назначение кладок, а также рассмотрены системы привязок кладки.

Рассмотрена устойчивость вертикальных конструкций. Более подробно излагаются критерии прочности кирпичной кладки, учитывающие различные механизмы разрушения. Аннотационное изложение некоторых сохраненных фасадных стен в г. Москве.

Во второй главе предложены расчетные модели свободно стоящих стен, сопряженных с нормально расположенными другими стенами. На рис. 1 приведена расчетная схема крыла 2-х ортогонально расположенных свободно стоящих глухих стен. Рассматривается устойчивость конечного длиной 1 м участка стены.

Существу ющая стена в плоскости УОХ

рис. 1 расчетная схема

Связь конечного участка с ортогонально расположенной стеной осуществляется упругими связями, жесткость которых

8 ■ у • и

К = -

V

(1)

где Ш - изгибная жесткость горизонтальной полосы шириной 1 м рассматриваемой стены;

/. - расстояние от центра конечного участка рассматриваемой стены до поперечной стены;

у - горизонтальное перемещение конца стены в направлении, перпендикулярном плоскости рассматриваемой стены (принимается в формуле (1) равным 1).

Уравнение равновесия для расчетной схемы, приведенной на рис. 1 следующее:

О

откуда угол поворота концевого участка сены

(2)

_р±_

<Р =-(3)

-(¡■Ь + с^^+к-

Максимальное сдвигающее усилие в кирпичной кладке стены будет в верхней зоне и равно:

Ттт=<р-Н-к-1; (4)

Расчетная схема для исследования двух Г-образно расположенных стен с проемами представлена на рис. 2. На ней изображены кирпичные столбы, сечения которых равны сечениям соответствующих простенков. Эти столбы соединены друг с другом в уровне разобранных перекрытий упругими связями - подоконными и надоконными поясами.

В общем виде уравнение равновесия такой системы столбов имеет следующий вид:

К -Щ---(5)

где:

Ы - изгибная жесткость подоконного (надоконного) пояса;

к - высота сечения пояса;

Ь - ширина примыкающего к простенку оконного проема.

Связи ближнего к поперечной стене простенка на схеме прикреплены к абсолютно жесткой системе, которой является поперечно расположенная стена.

В общем виде уравнение равновесия такой системы столбов имеет следующий вид:

-1ргу„ +2>,2». =°> (6)

где:

Ру - равнодействующая ветрового давления шу-ый столб; 2У - масса} -го столба;

>',7 - расстояние от подошвы фундамента до центра тяжести соответствующей равнодействующей ветра Р^

-£/ - расстояние от подошвы фундамента до точки приложения равнодействующей массы С^;

({>1 - угол поворота ¡-го фундамента; с - коэффициент постели грунта основания;

У, - момент инерции подошвы фундамента на площади, являющейся грузовой площадью столба];

К0- - коэффициент жесткости ¡-ой связи >го столба;

у, - расстояние от подошвы фундамента до 1-ой связи;

п - количество поясов;

т — количество столбов.

Очевидно, что уравнений равновесий будет столько, сколько простенков в стене.

Решение уравнений можно записать в достаточно общем виде. Если свободно стоящая стена, примыкающая одним концом к ортогонально (или под углом) расположенной другой стене, имеет т проемов, то сразу можно записать, что угол поворота фундамента под крайним простенком (ближайшем к ортогонально примыкающей стене) равен:

гк

--Р-У.\ СО

ГК

= -ел +«/, + аг,_. + к, - (8)

Л угол поворота фундамента любого .¡-го простенка определяются из формулы:

гк *

ГК

В формулах (8-9) нумерация простенков стены должна производиться, начиная от крайнего, наиболее удаленного от конца стены, примыкающего к поперечной стене.

С использованием полученных формул были произведены расчеты устойчивости свободно стоящей стены двухэтажного здания длиной 23,1 м. В результате было предложено уменьшить в 4 раза количество намечавшихся крепежных устройств этой стены. И это предложение было реализовано при строительстве объекта по ул. М. Полянка, 2/3 в г. Москве.

Приведен случай об устойчивости участка стены тоннеля при строительстве высотного здания на Новинском бульваре в г. Москве.

. H

В третьей главе устойчивость свободно стоящих кирпичных стен исследована с использованием конечно-элемнтного вычислительного комплекса «Лира 9.2».

В качестве основных нагрузок свободно стоящих стен приняты ветровые нагрузки и нагрузки от собственного веса конструкции. Кроме этого, важную роль в сохранении устойчивости фасадных стен играют грунтовые условия площадки, степень защищенности фундаментов от внешних воздействий, а также степень «оголения» фундаментных конструкций с наружной и внутренней сторон стены.

Последнее вызывает появление в основании стены опрокидывающих моментов и как следствие - потерю общей устойчивости конструкции в целом.

Все выше перечисленные особенности были учтены при составлении расчетных схем отдельно стоящих стен.

Учет перечисленных особенностей позволил максимально приблизить расчетную схему к реальным условиям работы конструкций.

Расчет реализован в форме метода перемещений. Вся плоскость стен разбивалась на конечное число элементов. Благодаря использованию обширной библиотеки конечных элементов (КЭ) имелась возможность для каждого конструктивного элемента применить наиболее подходящие с точки зрения восприятия и передачи усилий КЭ. При этом использовались базисные (аппроксимирующие, координатные) функции, которые с большой степенью точности позволили смоделировать реальное взаимодействие конструктивных элементов рассматриваемой системы.

Так для задания упругого основания по Винклеру использовался КЭ №51. Данный конечный элемент применялся для введения связи конечной жесткости по направлению одной из осей глобальной или локальной системы координат узла. В исследуемой конструкции 51 -й КЭ позволил смоделировать пружинами упругое снование под фундаментом.

Исследованы три варианта свободно стоящих стен:

- отдельно стоящая стена;

- фасадная и одна торцевая стена (Г-образное расположение стен в плане);

- фасадная и примыкающие к ней две торцевых стены (П-образное в плане расположение стен).

Рассматривалось напряженно-деформированное состояние стен с учетом наличия оконных и дверных проемов (не заполненных).

«Тело» самой кирпичной стены моделировалась плоскими прямоугольными конечными элементами балки-стенки. Размеры плоского конечного элемента приняты равными 200x200 мм. Как показали исследования, более густую сетку КЭ выполнять не имеет смысла, потому что при увеличении общего количества неизвестных обусловленность матрицы жесткости уменьшается. Поэтому необходимая точность достигалась за счет более высокого порядка аппроксимации, что и заставило принять более

предпочтительные четырехугольные КЭ вместо менее точных треугольных КЭ балки-стенки. Следует также отметить, что на обусловленность матрицы влияют и факторы, связанные с процессом интерполяции на элементе. Для прямоугольной сетки этим фактором является отношение меньшей стороны элемента к большей. Поэтому при назначении расчетной сетки предпочтение нужно отдавать равносторонним элементам, что и было сделано: в принятой расчетной модели (КЭ приняты квадратными).

Фундамент представлен в расчетной схеме в виде абсолютно жестких стержней, на которые в центральной части опирается балка-стенка. Это было сделано с целью исследования усилий, возникающих в крайних фибрах фундамента. При стыковке элементов стены с жесткими стержнями, заменяющими фундамент, возникли трудности. Они были обусловлены тем, что КЭ плоского напряженного состояния (балки) стенки не имеют степени свободы, соответствующей углу поворота относительно оси ортогональной плоскости стены. Попытки ввести эти степени свободы не приводили к результату из-за отсутствия сходимости КЭ с таковыми степенями свободы. Поэтому узлы сопряжения стены и фундамента, если не предусмотреть дополнительные меры, будут шарнирными. Для организации защемления стены в фундаменте были введены дополнительные стержни. С одной стороны, введение такого стержня вносит некоторые возмущения в локальной области стены в районе узлов стыковки, но с другой - моделирует конструктивное решение узла (жесткое соединение стен с фундаментами).

Шаг расположения жестких стержней принят равным шагу конечных элементов балки-стенки. Такое решение позволило создать более близкую к реальности схему работы конструкции и избежать локальных всплесков напряжений,

В результате выполненных расчетов были получены все параметры напряженно-деформированного состояния стен (перемещения, усилия).

При проверке устойчивости были рассчитаны три формы потери устойчивости и получены соответствующие коэффициенты. Результаты линейно-упругого расчета свободно стоящих стен приведены в таблицу 1.

В дополнение к обычному статическому расчету был произведен нелинейный анализ рассматриваемых свободно стоящих стен. Это позволило наиболее точно учесть жесткостные и прочностные характеристики кирпичной кладки. Принятая в расчетах нелинейная диаграмма работы кладки под нагрузкой соответствовала экспоненциальной зависимости.

Были выполнены нелинейные расчеты всех трех вариантов стен. В таблицах приведены результаты нелинейного расчета двух стен, сопряженных в виде буквы «Г», как наиболее характерные. Изополя усилий и трещин этого варианта приведены на рис. 3.

Результаты линейно- упругого расчёта без учета физической нелинейности материала кладки.

Таблица 1

Коэффициент устойчивости, к, при Гя форме Мах перемещения, м Максимальные моменты,кг*м Максимальные напряжения, кг/м' Примечания:

X V' 2 Мс Му \-Lcv № Тху

к, = 3,85 кг = 29,57 к, =115,52 3- 10'' 0,021 0,026 415 8 7,8 46,6 1,93 ■ 104 495 4,45 ■ Ю3 вариант расчётной схемы стен без проёмов (отдельно стоящая стена)

к1 = 4,62 кг =29,41 к, =110,58 1,99-10"' 0.022 0,023 630 ИЗ 196 3 ■ 10"' 3- Ю"5 3 • 10"' вариант расчётной стен схемы с проёмами (отдельно стоящая стена).

к, =11,23 = 73,33 ¿, = 103,1 0,008 0,001 0,025 814 308 332 3 • 10"' 3 • 10! зю-5 вариант расчётной схемы без проёмов («Г» - образная в плане стена).

=62,3 А, = 93,9 =142,95 0,001 0,001 0,004 391 354 157 3 • 10"5 3 • Ю'! 3 ■ 10'5 вариант расчётной схемы стен с проёмами («Г» -образная в плаке стена).

к, = 29,59 0,002 0,002 0,029 653 647 155 3 • 10"' 3 • 10"' 3 • 10"' вариант расчётной схемы стен без проёмов («П» -образная в плане стена).

а) (начало образования трещин)

б) (поражение конструкции сквозными и поверхностными трещинами)

Рис, Э

ю

На основе анализа результатов проведенных исследований выявлены следующие особенности деформирования свободно стоящих кирпичных стен при действии горизонтальных нагрузок.

Коэффициент надежности по устойчивости свободно стоящей стены с проемами при ветровой нагрузке больше соответствующего коэффициента такой же стены без проемов (имеется в виду, что во время реконструкции какое-то время проемы не заполнены). В то же время в стене с проемами за счет ослабления горизонтальных сечений примерно в таком же соотношении увеличиваются усилия.

Начало трещинообразования в свободно стоящей стене начинается при нагрузках втрое превышающих расчетное значение ветровой нагрузки для района Москвы. Этим объясняется выявленный расчетами запас устойчивости.

Зоной концентрации напряжений в нескольких сопряженных стенах являются стыки стен. Именно в их верхней части при росте горизонтальной нагрузки появляются трещины, захватывая по мере роста нагрузки все большую зону и пронизывая стену насквозь. При некотором значении нагрузки сопряженные стены разделяются на отдельно стоящие стены и теряют устойчивость.

Коэффициент надежности по устойчивости сопряженных стен выше, чем у отдельно стоящих стен.

Использование для расчета устойчивости свободно стоящих стен вычислительных комплексов типа «Лира 9.2» позволяет обоснованно назначать страховочные крепежные устройства сохраняемых фасадных стен при полной реконструкции здания, а в некоторых случаях обосновать ненадобность крепления.

В четиерто» главе выполнено исследование поведения конструкций при неоднородностях подстилающего грунтового массива, всевозможных подвижках и деформациях грунтов основания. Такие проблемы встают перед строителями в процессе монтажных и демонтажных работ. В частности могут иметь место подвижки грунта фундамента из-за уменьшения нагрузки от демонтируемого здания и возможного замачивания грунтов, которые ранее были защищены от попадания атмосферных осадков.

Особое внимание этим вопросам следует уделять в осенне-зимний и весенне-летний периоды производства работ. В это время под действием знакопеременных температур, когда происходит поочерёдное замораживание и оттаивание грунта, определённые разновидности грунтовых массивов подвергаются воздействию сил морозного пучения. Такого рода изменения приводят к возникновению опрокидывающих моментов в основании фундаментов и могут спровоцировать преждевременный выход из строя и потерю общей устойчивости рассмотренных вариантов конструкций.

п

В рассматриваемых вариантах для корректного моделирования указанных выше негативных воздействий использовались конечные элементы № 51 , которые позволяют изменять жёсткость основания с двух сторон по ширине фундамента. Данный КЭ может служить для задания Винклеровского основания с различными значениями коэффициентов постели. Рассмотрен вариант, при котором жесткость основания под одним краем фундамента остаётся равной «с», а под противоположным краем жёсткость условной пружины равна нулю. На практике такой вариант возникает при оттаивании замороженного основания под одним краем фундамента (со стороны, нагреваемой солнцем). В качестве предпосылки расчёта принято, что жёсткость Винклеровского основания меняется по ширине фундамента по линейному закону, уменьшаясь под одним краем до величины близкой к нулю.

Учитывались следующие предельные состояния стен:

- под воздействием прикладываемых к степам и фундаментам внешних воздействий должно выполняться условие, при котором сохраняется общая устойчивость модели;

- в результате расчёта на устойчивость горизонтальных перемещений из плоскости не должны превышать допустимых пределов;

- усилия, получаемые при рассматриваемых вариантах нагружения, должны быть меньше предельно допустимых для кладок. Этот критерий представляет собой условие не разрушения кладки в наиболее напряжённых её зонах.

Были исследованы схемы, описанные в предыдущей главе. Все величины, необходимые для оценки деформирования конструкций, сведены в результирующие таблицы. При этом выполнены как упруго-линейные расчёты так и расчёты с учётом физической нелинейности материала.

Общие выводы

1. Необходимость разработки методов расчета на устойчивость и прочность свободно стоящих кирпичных стен продиктована реконструкцией зданий старой постройки, которая зачастую выполняется с полным или частичным сохранением фасадных стен при полной замене перекрытий и разборкой всех внутренних капитальных стен, стесняющих проектирование новой современной планировки помещений.

2. Предложена расчетная схема на основе теории конструкций на упругом основании для исследования устойчивости и прочности свободно стоящих кирпичных стен при реконструкции зданий.

3. С использованием предложенной расчетной схемы получены в конечном виде для сплошных стен формулы, а для стен с проемами система линейных алгебраических уравнений, позволяющие определять усилия от горизонтальной

нагрузки в наиболее опасном сечении, а именно, в зоне сопряжения различно ориентированных фасадных степ.

4. Выполненные с использованием полученных формул и решений расчеты устойчивости стен реальных объектов позволили уменьшить количество намечавшихся крепежных устройств.

5. Для исследования устойчивости свободно стоящих стен различной конфигурации в плане применен вычислительный комплекс «ЛИРА 9.2», основанный на методе конечных элементов.

6. В результате проведенных численных исследований установлено, что для отдельно стоящей глухой стены предельной горизонтальной нагрузкой является расчетная ветровая нагрузка 40 кг/м2 и 70 кг/м2 для той же стены с проемами, заполнение которых демонтировано.

7. Большой запас устойчивости стены при действии расчетной ветровой нагрузки объясняется тем, что процесс трещинообразования в отдельно стоящей стене при нелинейном расчете начинается при нагрузках втрое превышающих принятые расчетные значения.

8. Исследование трех стен в виде буквы «П» показало, что их поведение коррелирует с «Г» - образными стенами. Зоны концентрации напряжений также расположены в верхних зонах сопряжения стен: образование первых сквозных трещин и пластических зон при нелинейном расчете возникает именно здесь.

9. Отдельная стоящая стена с проемами по сравнению с такой же сплошной стеной и одинаковой неоднородностью основания в поперечном направлении фундаментов, является более устойчивой вследствие ее меньшей массы и меньшей поверхности.

10. При исследовании поведения нескольких стен ортогонально расположенных в плане при неоднородности основания в поперечном направлении фундаментов было выявлено, что сопряженные стены более устойчивы по сравнению с одной свободно стоящей стеной.

11. Главным условием обеспечения устойчивости кирпичных стен является недопущение растягивающих напряжений в кладке. Для отдельно стоящих стен эти напряжения локализованы в нижней части стены в месте опирания на фундамент; в «Г»- и «П»-образном соединении стен растяжению подвержены, в первую очередь, зоны сопряжения стен, расположенных перпендикулярно друг к другу.

12. Результаты расчета стен с учетом нелинейного деформирования кладки и трещинообразования с точки зрения усилий мало отличаются от результатов расчета в упругой стадии, однако перемещения в первом случае получаются значительно большими.

13. При действии горизонтальных нагрузок в отдельно стоящей стене наибольшие усилия возникают в месте сопряжения стены с фундаментом. Причина этого в том, что эта стена работает как одномерная консольная система.

По теме диссертации опубликованы следующие работы:

1. Обозов В.И., Мустафа Мохамед Эльхассап Осман Устойчивость свободно стоящих сплошных кирпичных стен с учетом примыкания к поперечным стенам.// Тезисы докладов ХХХХ научно-технической конференция преподавателей и аспирантов Инженерного факультета. Под ред. проф. Ф.Е. Воробьева,- М.: Из-во РУДН, 2004. С. 120 - 122.

2. Обозов В.И., Мустафа Мохамед Эльхассан Осман Об устойчивости свободно стоящих кирпичных стен с проемами при реконструкции зданий.// Строительная механика инженерных конструкций и сооружений. Научно-технический журнал. /Под ред. С.Н. Кривошапко. - М.: издат. РУДН, 2005. -вып.1.-С. 84 - 90.

3. Обозов В.И., Мустафа Мохамед Эльхассан Осман Безопасность свободно стоящих стен при реконструкции кирпичных здании.// Сейсмостойкое строительство. Безопасность сооружений: научно технический журнал. / Под ред. Е.Н.Заболоцкая, Г.В. Мамаева, А.М.Уздин. - М.: ВНИИНТПИ, 2006. - .№ 5. - С. 41 -45.

4. Обозов В.И., Мустафа Мохамед Эльхассан Осман Исследование с помощью компьютерного моделирования прочности и устойчивости свободно стоящих кирпичных стен при реконструкции зданий.//Строительная механика и расчет сооружения: научно технический журнал. / Под ред. Пятикрестовский К.П. -М.: ФГУП «НИЦ Строительство», 2006. -№ 5. - С. 78 - 80.

Мустафа Мохамед Эльхассан Осман ("Судан)

ИССЛЕДОВАНИЕ УСТОЙЧИВОСТИ И ПРОЧНОСТИ СВОБОДНО СТОЯЩИХ КИРПИЧНЫХ СТЕН ПРИ РЕКОНСТРУКЦИИ ЗДАНИЙ

Нередко при реконструкции зданий старой постройки возникает ситуация, когда сохраняется часть или все фасадные стены, а внутреннее пространство полностью перестраивается, в том числе и с заменой старых перекрытий на новые. При полной разборке конструкций внутреннего пространства здания фасадные стены на период реконструкции трансформируются с точки зрения статики в свободно стоящие. При этом возникает проблема обеспечения устойчивости таких стен.

В диссертации предложены расчетные модели свободно стоящих стен, сопряженных с нормально расположенными другими стенами. Записаны уравнения равновесия этих стен под воздействием горизонтальных и вертикальных нагрузок и даны их решения.

В данной работе устойчивость свободно стоящих кирпичных стен исследована с использованием конечно-элемнтного вычислительного комплекса «Лира 9.2». Исследования выполнены как в упругой стадии, так и с учетом

нелинейной диаграммы деформирования кирпичной кладки. В качестве нагрузок учитывались ветровые и собственный вес стен. Исследована устойчивость свободно стоящих стен: линейной, сопряженных в плане в виде буквы «Г» и «П» .

Mustafa Mohamed Elhassan Osmnn (Sudan)

RTSTARCH OF STABILITY AND DURABILITY OF FREELY WORTH BRICK WALLS AT RECONSTRUCTION OF BUILDINGS

Quite often at reconstruction of buildings of old construction there is a situation when the part or all front walls is kept, and the internal space is completely reconstructed, including with replacement of old overlapping (blockings) on new. At full disassembly of designs of internal space of a building front walls for the period of reconstruction are transformed from the point of view of a static's in freely worth. Thus there is a problem of maintenance of stability of such walls.

In the dissertation settlement models of freely worth walls connected to normally located other walls are offered. The equations of balance of these walls under influence of horizontal and vertical loadings are written down and their decisions are given.

In the given work stability of freely worth brick walls is investigated with use certainly - element the computer complex « Lira 9.2». Researches are executed both in an elastic stage, and in view of the nonlinear diagram of deformation of a bricklaying. As loadings were taken into account wind and a body weight of walls. Stability of freely worth walls is investigated: linear, connected in the plan as the Russian letter « Г and П ».

Отпечатано в ООО «Оргсервис—2000» Подписано в печать 27.12.06 Объем 1,0 пл. Формат 60x90/16. Тираж 100 экз. Заказ № 27/12—6т 115419, Москва, Орджоникидзе, 3

ВВЕДНИЕ.

ГЛАВА I. СОСТОЯНИЕ ВОПРОСА И ЗАДАЧА ИССЛЕДОВАНИЙ

1.1 Обзор типов каменных кладок.

1.2 Устойчивость вертикальных конструкций.

1.3 Критерии прочности кирпичной кладки, учитывающие 28 различные механизмы разрушения

ГЛАВА II. ТЕОРЕТИЧСКИЕ ИССЛЕДОВАНИЕ ПРОЧНОСТИ И 53 УСТОЙЧИВОСТИ СВОБОДНО СТОЯЩИХ СТЕН.

2.1 Введение.

2.2. Сохранение фасадной стены здания в г. Москве но улице 55 М. Полянка и стены тоннеля на Новинском бульваре

2.3 Прочность и устойчивости сплошных стен с одним 60 закрепленным концом.

2.4 Прочность и устойчивость стены с проемами с одним 64 закрепленным концом.

2.5 Об устойчивости участка стены тоннеля при 71 строительстве высотного здания па Новинском бульваре в г. Москве.

2.6 Выводы но главе.

ГЛАВА III. КОМПЬЮТЕРНОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ И 80 ИССЛЕДОВАНИЕ ПРОЧНОСТИ И УСТОЙЧИВОСТИ СВОБОДНО СТОЯЩИХ КИРПИЧНЫХ СТЕН ПРИ РЕКОНСТРУКЦИИ.

3.1 Введение.

3.2 Расчетные модели свободно стоящих стен. Принятые 82 характеристики материалов. Действующие нагрузки.

3.3 Результаты расчета без учета нелинейных деформаций и 89 трещинообразования.

3.4 Предпосылки и характеристики кладки при расчете стен с 101 учетом нелинейного деформирования материалов.

3.5 Результаты расчета нелинейно-деформируемых стен.

3.6 Результаты динамического расчета конструкций стен.

3.7 Выводы по главе.

ГЛАВА IV. ИССЛЕДОВАНИЕ УСТОЙЧИВОСТИ СВОБОДНО 122 СТОЯЩИХ КИРПИЧНЫХ СТЕН ПРИ НЕОДНОРОДНОСТИ В ПОПЕРЕЧНОМ НАПРАВЛЕНИИ ФУНДАМЕНТА.

4.1 Введение.

4.2 Основные положения. Расчетные модели свободно 124 стоящих степ.

4.3 Результаты расчета без учета нелинейных деформаций и 127 трещинообразования.

4.4 Результаты расчета нелинейно-деформируемых стен.

4.5 Выводы по главе. 146 ОБЩИЕ ВЫВОДЫ 148 СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

Одним из обязательных условий реконструкции старой жилой застройки является бережное сохранение индивидуального облика исторически сложившихся районов. Это положение, справедливое для всех старых городов России, особенно касается тех, где, как в Москве, старый капитальный жилой фонд формирует застройку центральных районов, значительных по территории и наиболее важных для города в градостроительном, художественном и историческом отношении. Началом и основой сохранения сложившегося городского ландшафта служит сохранение его планировочной структуры. Планировочная структура старых районов Москвы воспринимается как взаимодействие сложившейся сетки улиц и плотной периметральной их застройки.

Город - не застывшая масса зданий, а живой организм; он не только растет вширь за счет нового строительства на периферии, но неизбежно должен перестраивать свой центр. Перестройка в отдельных случаях носит и будет носить радикальный характер - с пробивкой новых или расширением существующих магистралей, формированием новых площадей и т. п. Однако в большей части районов старой застройки, особенно в ее жилых массивах, необходимость изменения сложившейся сетки улиц не возникает, Более того, ее сохранение является формой сохранения наиболее ценной во всех отношениях части старой застройки - лицевых строений, определяющих городской образ. Для сложившихся районов периметральной застройки стоят и эстетические, и экономические соображения.

В наиболее частом варианте реконструкции лицевой корпус здания не меняет своего объема; однако даже в этом случае сохранение периметра носит активный характер. Длительный срок эксплуатации большинства домов, многочисленные перестройки, разрушения военных лег, некачественные ремонты фасадов - все это привело к значительным искажениям облика, к утрате части архитектурного декора. Особенно пострадали от времени первые этажи и завершения зданий.

Реконструкция обеспечивает условия для восстановления упомянутых утрат. Основой восстановления служат архивные изыскания, натурные обследования зданий, архитектурные обмеры фасадов и некоторых деталей. В отдельных случаях становится необходимым вскрытие штукатурного слоя, исследование кладки для определения места, где были стесаны или сбиты первоначальные элементы декора. При отсутствии точных сведений о конкретном доме или при невозможности точного восстановления утраченных деталей пользуются аналогами, близкими по стилевой характеристике к реконструируемому зданию. Сохранение и поддержание периметра реализуется теми же приемами, какие были характерны для реконструкции застройки.

В старых городах имеется немало зданий, имеющих великолепные архитектурные фасады, выходящие на улицу и задние фасады, характерные для грущеб. Кроме того, морально и физически устарела внутренняя начинка таких зданий. Не вызывает сомнений необходимость реконструкции таких зданий с обязательным сохранением этих фасадных стен. При этом, как с технической, так и экономической точек зрения целесообразна полная разборка этих зданий, за исключением сохраняемых фасадных стен. При этом встает вопрос сохранения фасадных стен в процессе разборки здания и в процессе последующего его восстановления, гак как разбираются для удобства производства работ не только внутренние капитальные степы и задние фасадные стены, но и все перекрытия. Вследствие этого возникает необходимость расчета на устойчивость оставляемых свободно стоящих стен. При этом возможны следующие случаи комбинации фасадных стен: отдельно стоящая стена; две свободно стоящие стены буквой «Г»; три свободно стоящие стены буквой «Г1».

В СНиП II - 22 - 81 «Каменные и армокаменные конструкции » отсутствуют таких стен. Поэтому разработка методов расчета свободно стоящих стен при реконструкции кирпичных зданий является весьма актуальной проблемой.

Целью диссертационной работы является исследование с помощью компьютерных вычислительных комплексов прочности и устойчивости свободно стоящих кирпичных стен при реконструкции кирпичных зданий с разработкой приближенных методов расчета, позволяющих эффективно и быстро производит вариантные расчеты.

Научная новизна работы заключается в том, что впервые исследована прочность и устойчивость свободно стоящих кирпичных сохраняемых стен при полной реконструкции зданий старой построй.

Научная и практическая ценность работы в том, что:

- Предложена расчетная модель свободно стоящих «Г» и «П» - образных в плане стен при расчете на горизонтальные и вертикальные нагрузки, приближенным способом;

- Разработана модель и исследованы на прочность и устойчивость свободно стоящие кирпичные стены методом конечных элементов с использованием вычислительного комплекса « Лира 9.2 » в том числе и с учетом нелинейного деформирования кирпичной кладки;

- Практическое значение проведенных исследований в том, что они во многих случая позволяют назначать минимальные крепежные устройства, либо обосновать ненадобность этих устройств.

Внедрение работы.

Применение разработанных методов позволил снизить объем креплений свободно стоящих фасадных стен при реконструкции кирпичного двухэтажного здания по улице М.Полянка, а также обосновать ненадобность крепления свободно стоящей стены, ортогонально сопряженной с другой стенкой при реконструкции четырехэтажного кирпичного здания в районе самотечной.

Общие выводы

1. Необходимость разработки методов расчета на устойчивость и прочность свободно стоящих кирпичных стен продиктована реконструкцией зданий старой постройки, которая зачастую выполняется с полным или частичным сохранением фасадных стен при полной замене перекрытий и разборкой всех внутренних капитальных стен, стесняющих проектирования новой современной планировки помещений.

2. Предложена расчетная схема на основе теории конструкций на упругом основании для исследования устойчивости и прочности свободно стоящих кирпичных стен при реконструкции зданий.

3. С использованием предложенной расчетной схемы получены в конечном виде для сплошных стен формулы и для стен с проемами система линейных алгебраических уравнений, позволяющие определять усилия от горизонтальной нагрузки в наиболее опасном сечении, а именно, в зоне сопряжения различно ориентированных фасадных стен.

4. Выполненные с использованием полученных формул и решений расчеты устойчивости стен реальных объектов позволили уменьшить количество намечавшихся крепежных устройств.

5. Для исследования устойчивости свободно стоящих стен различной конфигурации в плане применен вычислительный комплекс «ЛИРА 9.2», основанный на методе конечных элементов.

6. В результате проведенных численных исследований установлено, что для отдельно стоящей глухой стены предельной горизонтальной нагрузкой является расчетная ветровая нагрузка 40 кг/м2 и 70 кг/м2 для той же стены с проемами, заполнение которых демонтировано.

7. Большой запас устойчивости стены при действии расчетной ветровой нагрузки объясняется тем, что процесс трещинообразования в отдельно стоящей стене при нелинейном расчете начинается при нагрузках втрое превышающих принятые расчетные значения.

8. Исследование грех стен в виде буквы «П» показало, что их поведение коррелирует с «Г» - образными стенами. Зоны концентрации напряжений также расположены в верхних зонах сопряжения степ: образование первых сквозных трещин и пластических зон при нелинейном расчете возникает именно здесь.

9. Отдельная стоящая стена с проемами по сравнению с такой же сплошной стеной и одинаковой неоднородностью основания в поперечном направлении фундаментов, является более устойчивой вследствие ее меньшей массы.

10.При исследовании поведения нескольких стен ортогонально расположенных в плане при неоднородности основания в поперечном направлении фундаментов было выявлено, что сопряженные стены более устойчивы по сравнению с одной свободно стоящей стеной.

11.Главным условием обеспечения устойчивости кирпичных стен является недопущение растягивающих напряжений в кладке. Для отдельно стоящих стен эти напряжения локализованы в нижней части стены в месте онирания на фундамент; в «Г»- и «П»-образном соединении стен растяжению подвержены, в первую очередь, зоны сопряжения стен, расположенные перпендикулярно друг к другу.

12.Результаты расчета стен с учетом нелинейного деформирования кладки и грещинообразовапия с точки зрения их усилий мало отличаются от результатов расчета в упругой стадии, однако перемещения в первом случае получаются значительно большими.

13.11ри действии горизонтальных нагрузок в отдельно стоящей стене наибольшие усилия возникают в месте сопряжения стены с фундаментом. Причина данного факта выражена в распределенном ветровом давления вдоль стены, в связи с чем стена работает как одномерная консольная система.

1. Агапов В.П. Метод конечных элементов в статике динамике и устойчивости пространственных тонкостенных подкрепленных конструкций. М.: Изд. Ассоциации Строительных Вузов, 2000.

2. Айрапетов Д. П., Гинзбург В. П., Смирнов А. П. Кирпич в современном строительстве // Новое в жизни, науке, технике. Сер. Строительство и архитектура. М., 1984. № 3. 48 с.

3. Алиев М.М. Двумерные статические задачи теории пластичности ортотропных тел. Дис. на соиск. учен. степ, кандидата техн. наук, М., 1979. -143 с.

4. Астафьев Д. О., Санмаровский Р. С., Федотова И. А. Анализ устойчивости нелинейных пространственных стержневых композитных систем. // Сейсмостойкое строительство. Безопасность сооружений. 2004, 4, с. 21.

5. Лшкенази 1л.К., Ганов Э.В. Анизотропия конструкционных материалов. Л.: Машиностроение, 1980. -247 с.

6. Бабичев 3. В. Виброкирпичпые стеновые панели для промышленных зданий. М,, 1961 (НИИОМТ11. Бюро технической помощи).

7. Бадалов Ф. Методы решения задач нелинейной наследственной теории вязкоупругости. Автореферат докторской диссертации. Новосибирск, 1975.

8. Байков В.П., Сигалов Э.Е. Железобетонные конструкции общий курс. М.: Стройиздат, 1991.

9. Балян Е.С. Методика расчета толстостенных железобетонных конструкций с учетом трещинообразования и физической нелинейности материала: Автореф. дис. . канд. техн. наук.- М.: 1985. 19 с.

10. Барканов М. Б. Технология и организация строительства и ремонта зданий и сооружений. М., 1985. - 320 с.

11. Бартонь Н. Э., Чернов И. Е. Архитектурные конструкции. М., 1986. - 355 с.

12. Безухов I I. И. Основы теории упругости, пластичности и ползучести. М.: Высшая школа, 1961.

13. Беляев II. М. Сопротивление материалов. М.: Физматгиз, 1962.

14. Берг О.Я., Смирнов Н.В. Об оценке прочности элементов конструкций при плоском напряженном состоянии // Транспортное строительство. -1965.-N11.

15. Брусеицов Г". Н., Дмитриев А. С., Камейко В. А. Современные каменные конструкции степ: Обзор. М., 1979,

16. Бугров А. К., Зархи А. А. Решение смешанных задач теорий упругости и пластичности для различных схем оснований/Основания, фундаменты и механика грунтов. 1979. №2. С. 16-19.

17. Булгаков С. 11. Строительное дело. М., 1980. 320 с.

18. Бьеррум Л. Проблемы механики и строительства на структурно-неустойчивых и слабых грунтах. Доклад первый. Генеральные доклады УШ Международного конгресса по механике грунтов и фундаментостроению. Пер. с англ. М.: Стройиздат, 1975. - С. 98-165.

19. Вайнберг Д.В., Вайиберг Е.Д. Расчет пластин. Киев: Будивельник, 1970. -436 е., ил.

20. Васильков Г.В. Расчет пластин и пластинчато-стержневых систем на прочность: Автореф. . канд. техн. наук. Ростов-на-Дону: 1972. - 18 с.

21. Викарио А., Толанд Р. Критерии прочности и анализ разрушения конструкций из анизотропных материалов. В кн. «Композиционныематериалы». T. 7. Анализ и проектирование конструкций. М., 1978. - С. 62-107.

22. Виноградов В. М., Гурков Г. И. Использование кирпича и керамических панелей в индустриальных конструкциях. Обзор. М., 1975.

23. Войцеховский A.B. Прочность, жесткость и трещипостойкосгь изгибаемых конструкций при малоцикловых знакопеременных силовых и деформационных воздействиях: Дис. . канд. техн. наук. Киев, 1989. -185 с.

24. Воронов А.Н. Статические плоские задачи деформационной теории пластичности ортотроппьгх тел. Дис. на соиск. учен. степ, кандидата техн. наук, М., 1985.- 138 с.

25. Ву Э. М. Феноменологические критерии разрушения анизотропных сред. // В кн.: Механика композиционных материалов. Т.2 / Под. Ред. Дж. Сендецки. Пер. с англ. М.: Мир, 1978. -568 с.

26. Гвоздев A.A. Определение величины разрушающей нагрузки для статически неопределяемых систем, претерпевающих пластические деформации // Труды конференции по пластическим деформациям. М.: Издательство АН СССР, 1938.

27. Гвоздев A.A. Расчет несущей способности конструкций по методу предельного равновесия.- М.: Стройиздат, 1949. 280 С.

28. Гениев Г.Л. О критерии прочности древесины при плоском напряженном состоянии// Стоит. Механика и расчет сооружений. 1981. - №3. - С. 15-20.

29. Гениев Г.А. Об уравнениях динамики анизотропной сжимаемой пластической среды при сопротивлении сдвигу // Строит, механика и расчет сооружений. 1984. - №3. - С. 31-35.

30. Гениев Г.Л. Об уравнениях динамики анизотропной сжимаемой пластической среды при сопротивлении отрыву // Строит, механика и расчет сооружений. 1985. - №5. - С. 29-33.

31. Гениев I .A. Об уравнениях статики и кинематики анизотропной пластической среды при сопротивлении отрыву // Строит, механика и расчет сооружений. 1983. - №2. - С. 14-18.

32. Гениев Г.А. Плоская деформация анизотропной идеально пластической среды // Строит, механика и расчет сооружений. 1982. - №3. - С. 14-18.

33. Гениев Г.А., Воронов А.Н. О критериях прочности ортотропного материала типа каменной кладки при плоском напряженном состоянии // Исследования и методы расчета строительных конструкций. М.: ЦНИИСК им. Кучеренко, 1985.-С. 94-101.

34. Гениев Г.А., Курбатов A.C. О предельном сопротивлении анизотропных материалов сдвигу при трехосном напряженном состоянии // Строит, механика и расчет сооружений. 1991. - №3. - С. 3-7.

35. Гениев Г.А., Курбатов A.C. О предельных прочностных зависимостях для анизотропных материалов при сдвиге // Методы расчета и оптимизации строительных конструкций иа ЭВМ. М.: ЦНИИСК им. Кучеренко, 1990. С. 60-67.

36. Гениев Г.А., Курбатов A.C., Самедов Ф.А. Вопросы прочности и пластичности анизотропных материалов. М.: - Интербук, 1993. -187с. Ил.

37. Гениев Г.А., Лейтес B.C. Вопросы механики неупругих тел. М.: Стройиздат, 1981.- 160 с.

38. Гениев Г.А., Самедов Ф.А. Осесимметричная деформация трапсверсалыю-изотроииой идеально пластической среды // Исследования по строительной механике и надежности конструкций. ЦНИИСК им. Кучеренко. М.: 1986 -С. 49-58.

39. Гениев Г.А., Эстрин М.И. Динамика пластической и сыпучей сред. М.: Изд-во лит. по стр-ву, 1972. -216 с.

40. Гольденблат И. И., Копнов В. А. Критерии прочности и пластичности конструкционных материалов. М.: Машиностроение, 1968. - 192 с.

41. Гольденблат И. И., Копнов В. А. Критерий прочности анизотропных материалов// Механика, 1965, №6.

42. Гольденблат И. И., Копнов В.А. Критерии прочности и пластичности конструкционных материалов. М.: Машиностроение, 1968. - 190 с.

43. Горбунов-Посадов М. И. Расчет конструкций па упругом основании. М.: Стройиздат, 1953.

44. Горбунов-Посадов М. И., Маликова Т. А., Соломин В. И. Расчет конструкций на упругом основании, М.: Стройиздат, 1984. - 679 с.

45. ГОСТ 24594-81. Панели и блоки стеновые из кирпича и керамических камней. Общие технические условия. М., 1981. 11 с.

46. ГОСТ 24992-81. Конструкции каменные. Метод определения прочности сцепления в каменной кладке. М., 1982. 18 с.

47. ГОСТ 379-79. Кирпич и камни силикатные. Технические условия. Переизд. М., 1983. Юс.

48. ГОСТ 530-80. Кирпич и камни керамические. Технические условия. М., 1981. 14с.

49. ГОСТ 5802-86. Растворы строительные. Методы испытаний. М., 1986. 22 с.

50. ГОСТ 7484-78. Кирпич и камни керамические лицевые. Технические условия, М., 1979. 8 с.

51. Грицевский Б.П. Гражданские и промышленные здания. Киев, Госстрой-издат УССР, 1961.

52. Дидух Б. И. Методические рекомендации к расчету балок на упругом и упругопластическом основании. М.: Изд-во УДН, 1984. - 48 с.

53. Дидух Б. И. Упругопластическое деформирование грунтов. М.: Изд-во УДН, 1987.-С. 166.

54. Дидух Б. И., Иоеелевич В. А. О построении теории пластического упрочнения грунта/Изв. АН СССР, Механика твердого тела. 1970. №2 С. 155-158.

55. Дмитриев А. С., Черкашин А. В. Влияние технологических параметров на прочность и деформации вибрированной кладки // Прочность и устойчивость крупнопанельных конструкций. М., 1962. С. 84-94 (Тр. ЦПИИСК; Вып. 15).

56. Дмигрюкова В.И. Трещипостойкость деформативность изгибаемых предварительно напряженных элементов при повторных иемногократных и длительных нагрузках: Дис. . канд. техн. наук,- М.: 1973.-200 с.

57. Гзепов Г.Г. Прочность древесины при двухосном напряженном состоянии. Дис. на соиск. учен. степ, кандидата техн. наук, М., 1986. 142 с.

58. Кремешок П. Л., Измайлов Ю. В. Монолитность и сейсмостойкость конструкций из естественного камня. Кишинев, 1979.

59. Нрхов М.И. теория упругости. М., УДН, 1987.

60. Жалнип В.А., Ивлев Д.Д., Мищенко В.А. О вдавливании кольцевого штампа в пластическое полупространство // Прикладная математика и техническая физика, 1961. - №6.-С. 153-155.

61. Захаров А. В., Маклакова Т. Г., Ильяшев А. С. Архитектура гражданских и промышленных зданий: Гражданские здания. Учебн. для вузов. М.: Стройиздат, 1993 - 509 е.: ил.

62. Захаров К, В. Критерий прочности для слоистых масс // Пластические массы, 1961, №8.

63. Зенкевич О. Метод конечных элементов в технике: Пер. с англ. М.: Мир, 1975.- 544 с., ил.

64. Зенкевич О., Морган К. Конечные элементы и аппроксимация: Пер. с англ. -М.: Мир, 1986.-318 е., ил.

65. Иванов В.П. Вариационно-разностный метод расчета пластин и оболочек// Расчет и проектирование строительных конструкций. М.: УДР1, 1982.

66. Иванов В.Н. Вариационные принципы и методы решения задач теории упругости// Учебное пособие. М.: Изд-во РУДН, 2001.

67. Иванов В.Н. методические рекомендации к выполнению курсовой работы «Плоская задача теории упругости». М., РУДН, 1993.

68. Иванов В.Ф., Онуфриев Н.М., Рот A.B. Конструкции зданий и сооружений. Изд. литературы по строительству. Ленинград 1965 - Москва.

69. Ивлев Д.Д. Теория идеальной пластичности. М.: Наука, 1966. - 231 с.

70. Ивлев Д.Д., Мартынова Т.Н. Об основных соотношениях теории анизотропных сыпучих сред // Прикладная механика и техническая физика. 1961. - №2.-С. 116-121.

71. Измайлов 10. В. Индустриальное строительство сейсмостойких каменных зданий. Кишинев, 1983. 214 с.

72. Измайлов 10. В. Сейсмостойкость каркасно-каменных зданий. Кишинев, 1975,310 с.

73. Иссере Ф.А., Карев В.И. Влияние знакопеременных нагружений на трещиностойкость и деформативность стен силосов //Бетон и железобетон. 1980. - N 5.

74. Ишлинский АЛО. Осесимметричпая задача теории пластичности и проба Бринелля // Прикладная математика и механика. 1944, т. 8, вып. 3.

75. Ищенко И. И. Технология каменных и монтажных работ. М., 1984. - 368 с.

76. Калманок A.C. Расчет пластинок (справочное пособие).- М.: Стройиздат, 1959.-212 с.

77. Канторович Л.В., Крылов В.И. Приближенные методы высшего анализа. -М.: 1952.

78. Карпенко H.H. О расчете железобетонных плит с трещинами. В.кн.: Материалы IV конференции по бетон и железобетону, ЦГ1НТОСИ, I секция. М.: Стройиздат, 1966

79. Качалов П. II. Шире внедрять индустриальные конструкции из кирпича // Экономика строительства. М., 1978. № 12. С. 20-27.

80. Кожаринов С. В. Исследования свойств кирпичной кладки комплексной конструкции при совместном действии вертикальных и горизонтальных нагрузок: Автореф. дис. . канд. техн. наук. М., 1976. 24 с.

81. Коноводченко В. И. Исследование сейсмостойкости кирпичной кладки и виброкирпичных панелей / Под ред. С. В. Полякова // Сейсмостойкость крупнопанельных и каменных зданий. М., 1967. С. 171-180.

82. Коноводченко В. И. Усиление степ кирпичных зданий для повышения их сейсмостойкости / Под ред. С. В. Полякова // Сейсмостойкость крупнопанельных и каменных зданий. М., 1967. С. 180-186.

83. Коноводченко В. И., Сафаргалиев С. М., Садыков Г. II. Индустриальные кирпичные перегородки для сейсмостойкого строительства // Экспресс-информ. КазИТНИС Госстроя КазССР. Сер. Строительные материалы, конструкции и изделия. Алма-Ата, 1979. № 4. С. 6.

84. Коноводченко В. И., Сафаргалиев С. М., Хан Г. А. Стеновые конструкции из виброкирпичных блоков для сейсмостойкого строительства // Экспресс-информ. КазЦНТИС Госстроя КазССР. Сер. Строительные материалы, конструкции и изделия. Алма-Ата, 1979. № 12. 6 с.

85. Коноводченко В.И. Усиление стен кирпичных зданий для повышения их сейсмостойкости. М.:1967.

86. Конструкции панелей из кирпича: Обзорная информация / Морозов Н. В., Камейко В. А., Хлебцов В. П., Рабинович А. И. М., 1982. Вып. 1. 48 с.

87. Копнов В. А., Шамбина С. Л. О расширении диапазона применимости некоторых критериев прочности анизотропных материалов// Межвузовский сб. паучн. Трудов, современные проблемы теории пластин. М.: Изд-во РУДН, 1993.-С. 82-87.

88. Короткин В. Г. Объемная задача для упруго-изотропного полупространства. М.: Изд. Гидроэпергопроекта. 1938. №4.

89. Корчипский И. Л., Ьечепева Г. В. Прочность строительных материалов при динамических погружениях. М., 1966.

90. Кузнецов Г. Ф., Антипов Т. П., Морозов II. В. Конструкции кирпичепанельных жилых зданий. М., 1963. 104 с.

91. Курбатов A.C. Некоторые задачи пластического кручения ортотропных цилиндрических стержней // Исследования и расчет строительных конструкций. М.: ЦНИИСК им. Кучеренко, 1983. - С. 46-53.

92. Курбатов A.C. О построении приближенного критериев прочности ортотропных материалов при объемном напряженном состоянии в областях отрыва и смятия // Исследования по строительном конструкциям и их элементам. М.:ЦНИИСК им. Кучеренко, 1982. - С. 28-32.

93. Курбатов A.C. Об одном критерии прочности ортотропных материалов при объемном напряженном состоянии // Исследования по строительной механике и методы расчета. М.: ЦНИИСК им. Кучеренко, 1981. - С. 20-29.

94. Ласьков Н. П. Прочность стен крупнопанельных и монолитных зданий при совместном действии вертикальных и горизонтальных сил: Дис. канд. техн. наук. Пенза: 1993. - 190 с.

95. Леушии В., Брискмаи В. Высокая эффективность виброкирпичных панелей // Настройках России. М., 1978. № 4. С. 7-10.

96. Лехницкий С.Г. Кручение анизотропных и неоднородных стержней. М.: Наука, 1971.-240 с.

97. ЮЗ.Ломизе Г. М., Крыжановский А. Л. Основные зависимости напряженного состояния и прочность песчаных грунтов/Основания, фундаменты и механика грунтов. 1966. №3.

98. Малмейстер А. К. Геометрия теорий прочности// Механика полимеров, 1966, №4.

99. Малышев Г. Г., Маслииковский А. С., Иванов В. И. Кирпич в новом качестве // Строитель. М„ 1979. № 4. С. 25-27.

100. Мизершок В.Н. Виды трещииы и оценка их значения // Сб. тр. / НИИЖБ.- М.: 1975. Вып. 21. - Методика обследования железобетонных конструкций.//

101. Миловидов И. Н., Орловский Б. Я., Белкин А. 11. Архитектура гражданских и промышленных зданий. Гражданские здания. М., 1987.

102. Минасян В.Г. Расчет пластин с учетом трещинообразования методом конечных элементов: Авторсф. канд. техн. наук. Ростов-на-Дону, 1984,- 18 с.

103. Михайлов В. А. и др. Строительство жилых домов из крупных кирпичных блоков (опыт Главкиевстроя) / Михайлов В. А., Скачков И. А., Яворский Г.

104. A., Гинзбург С. М. М„ 1958.71 с.

105. Мопахепко Д.В. Проскуряков В.Б. Моделирование напряженного

106. Морозов II. В. и др. Исследование прочности и деформации индустриальных стеновых конструкций из кирпича и бетона / Морозов Н.

107. B., Сафаргалиев С. М., Камейко В. А., Хлебцов В. П., Оспанов II. М., Машоков Г. А., Исмаилов А. В. // Эксиресс-ииформ. КазЦНТИС Госстроя КазССР. Сер. Строительные материалы, конструкции и изделия, Алма-Ата, 1981. №6. 44 с.

108. Морозов II. В., Сыпчук П. Ф., Липецкий Я. И. Виброкирпичные панели. М., 1960. 80 с.

109. Падай А. Пластичность. Механика пластического состояния вещества. М. -Л.: ОПТИ, 1936.-279 с.

110. Насер Мирна Хассап Исмаил. Исследование прочности и устойчивости торцовых крупнопанельных зданий с поперечными несущими стенами. Дис. на соиск. учен. степ, кандидата техн. наук, М., 2004.

111. Обозов В. И., Нассер Насмаил Мирна Хассап. Влияние податливости горизонтальных связей на устойчивость торцовых стен // Сейсмостойкое строительство. Безопасность сооружений. 2003, 1, с. 42.

112. Орлвич Р.Б., Нзепов Г.Г., Пайчук А.Я. К оценке некоторых критериев прочности анизотропных тел при плоском напряженном состоянии // Техника, Технология, организация и экономика строительства:

113. Республиканский межведомственный сборник. Вып. 10: Строит, механика и строит, конструкции. - Минск: Вышэйшая школа, 1984. - С 124-127.

114. Орловский Б. Я., Магай А, А., Бабаян Г\ А. Архитектура. М., 1984. - 287 с.

115. Осипов Л.Г., Сербинович П.П., Красенский В.Е. Гражданские и промышленные здания. М., Изд. «Высшая школа», 1961.

116. Осипов Л.Г., Сербинович ГШ., Стерлигов В.Д., Шубин Л.Ф. Архитектура гражданских и промышленных зданий. М., Госстройиздаг, 1962.

117. Паиовко Я.Г., Губанова И.И. Устойчивость и колебания упругих систем. -М.: Наука главная редакция Физико-математической литература. 1967.

118. Пашкин Е.М. Инженерно-геологическая диагностика деформаций памятников архитектуры. М.: Высшая школа, 1998, е.: ил.

119. Петерсои С. Прочность конструкционных деталей. М., 1953.

120. Писаренко Г.С., Лебедев A.A. Деформирование прочность материалов при сложном напряженном состоянии. Киев: Наукова думка, 1976. -412 с.

121. Писаренко Г.С., Можаровский Н.С. Уравнения и краевые задачи теории пластичности и ползучести. Справочное пособие. Киев: Наукова думка, 1981.- 493 с.

122. Поляков С. В. Сейсмостойкие конструкции зданий. Учеб. пособие для вузов. 2-е изд. - М.: Высшая школа, 1983.

123. Поляков С. В. Длительное сжатие кирпичной кладки. М., 1959.

124. Поляков С. В. и др. Каменная кладка из пильных известняков / Поляков С.

125. B., Измайлов Ю. В., Коноводченко В. И., Оруджев Ф. М., Поляков Н. Д. Кишинев, 1973. 344 с.

126. Поляков С. В. Каменная кладка в каркасных зданиях. М., 1948. 90 с.

127. Поляков С. В. Каменная кладка в каркасных зданиях. М., 1956.

128. Поляков С. В. Сцепление в кирпичной кладке. М., 1959. 84 с.

129. Поляков С. В., Бабинцева А. П. Сопротивление виброкирпичной и обыкновенной кладки срезу и отрыву // Исследования по сейсмостойкости крупнопанельных и каменных зданий. М., 1962. С. 166-178. (Тр. ЦНИИСК. Вып. 7).

130. Поляков С. В., Коноводченко В. И. Прочность и деформации сборных виброкирничных и эффективных кладок. М., 1961. 148 с.

131. Поляков С. В., Малышев Б. Г., Маслипковский А. С. Применение кирпичных блоков в жилищном строительстве Киргизии // Жилищное строительство. М., 1979. № 5. С. 11-13.

132. Поляков С. В., Сафаргалиев С. М. Прочность кладки из кирпича низких марок, усиленной вертикальной арматурой и железобетонными сердечниками // Сейсмостойкость зданий и сооружений. М., 1972. С. 156176. (Тр. ЦНИИИСК; Вып. 26).

133. Поляков С. В., Сафаргалиев С. М. Сейсмостойкость зданий с несущими кирпичными стенами. Алма-Ата, 1988.

134. Поляков С. В., Фалевич Б. П. Каменные конструкции. М., 1960. 307 с.

135. Поляков С. В., Фалевич Б. И. Проектирование каменных и крупнопанельных конструкций. М., 1966. 239 с.

136. Поляков C.B., Фалевич Б.П. Каменные конструкции. Госстройиздат, 1960.

137. Попов К. П. Материаловедение для каменщиков, монтажников конструкций. -М., 1986.-192 с.

138. Попов II. П., Расторгуев Б. С., Забегаев А. В. Расчет конструкций на динамические и специальные нагрузки. М.: Высшая школа, 1992.

139. Прагуссвич. Вариационные методы в строительной механике. М.: Наука, 1948. с.466.

140. Применение кирпичных и керамических панелей в строительстве за рубежом: Обзор / Овчаров В. И. и др. М., 1972. 43 с.

141. Рабинович А. И. Исследование виброкиргшчиых стеновых панелей для промышленных зданий // Прочность и устойчивость крупнопанельных конструкций. М., 1962. С. 244-270. (Тр. Ц1ШИСК; Вып. 15).

142. Рекомендации по заводскому изготовлению крупных виброкирпичных блоков и панелей. М., 1982. 68 с.

143. Рекомендации по оценке несущей способности сжатых элементов с трещиной. М.: НИИЖБ, 1984.

144. Ржаницын Л.Р. Предельное равновесие пластинок и оболочек. М.: Стройиздат,1983.

145. Розенблюмас А. М. Каменные конструкции. М., 1964. 302 с.

146. Розип Л.А. Метод конечных элементов в применении к упругим системам. М.: Стройиздат, 1977. - 129 с.

147. Руководство по проектированию, изготовлению и применению кирпичных и керамических панелей в строительстве зданий. М., 1977. 33 с.

148. Самедов Ф.А. Выдавливание идеально пластической трансверсально-изотропной массы из сжимающихся коаксиальных цилиндрических втулок // Исследования по прочности и надежности строительных конструкций. М.: ЦНИИСК им. Кучеренко, 1988. - С. 112-119.

149. Самедов Ф.А. Задача о вдавливании круглого штампа в трансверсально-изотропную среду // Прочность и надежности сооружений. М.: ЦНИИСК им. Кучеренко, 1989. - С. 64-69.

150. Самедов Ф.А. Осесимметричная деформация идеально пластической трансверсалыю-изотрогшой среды при концепции полной пластичности // Исследования по расчету конструкций и надежности сооружений. М.: ЦНИИСК им. Кучеренко, 1987. - С. 174-180.

151. Самедов Ф.А. Построение кусочно-липейной поверхности текучести для трансверсально-изотропиой среды при осевой симметрии // строит, механика и расчет сооружений. 1988. - № 4. - С. 57 - 59.

152. Самуль В.И. основы теории упругости и пластичности. М., высшая школа, 1982.

153. Сафаргалиев С. М. Вибрационные испытания жилого дома из монолитного керамзитобегона. Душанбе, 1985. С. 66-81.

154. Сафаргалиев С. М. Исследование методов повышения сейсмостойкости кладки из силикатного кирпича // Строительные материалы из местного сырья и отходов промышленности Казахстана. М., 1980. С. 162-187 (Тр. ВНИИСтром им. Г1. П. Будникова; Вып. 16).

155. Сафаргалиев С. М. Исследование статической и динамической прочности сцепления кладки из глиняного кирпича повой конструкции // Исследование сейсмостойкости сооружений и конструкций. Алма-Ата, 1972. С. 162-187. Тр. КазпромстройНИИпроекта; Вып. 5(15).

156. Сафаргалиев С. М. К основным принципам практического расчета сейсмостойкости кирпичных зданий // Проектирование и строительство сейсмостойких зданий: Тез. докл. Республ. совсщ., Кишинев, 28 июня 1986 г. Кишинев, 1986. С. 33-34.

157. Сафаргалиев С. М. К повышению монолитности кирпичной кладки // Проблемы совершенствования технологии с целью экономии материальных ресурсов. (Межвузовский сборник научных -трудов). Алма-Ата, 1987. С. 4752.

158. Сафаргалиев С. М. Конструкции виброкирпичных панелей-перегородок для сейсмостойких зданий // Экспресс-информ. ВПИИИС Госстроя СССР. Сер.

159. Строительство в особых условиях. Сейсмостойкое строительство. М., 1984. Выи. 8. С. 1-3.

160. Сафаргалиев С. М. Опыт применения виброкирпичных перегородок в Алма-Ате // Экспресс-информ. ВНИИИС Госстроя СССР. Сер. 13.59. Строительство в особых условиях. Сейсмостойкое строительство. М., 1983. Вып. 3. С. 3-7.

161. Сафарг алиев С. М., Коноводчеико В. И. К расчету виброкирпичной панели-перегородки па действие нагрузок из ее плоскости // Экспресс-информ. КазЦНТИС Госстроя КазССР. Сер. Строительные материалы, конструкции и изделия. Алма-Ата, 1980. №3. 5с.

162. Ссгерлинд Л. Применение метода конечных элементов. М.: Мир, 1979. -392 с.

163. Семенцов С. А. Прочность и деформации степ из виброкирпичных панелей // Прочность и устойчивость крупнопанельных конструкций. М., 1962. С. 539. (Тр. ЦНИИСК; Вып. 15).

164. Симвулиди И. А. Расчет инженерных конструкций на упругом основании. -М.: Высшая школа, 1968.

165. СПиП 2.01.07-85. Нагрузки и воздействия. М., 1986. 35 с.

166. СНиП 2.03.01-84. Бетонные и железобетонные конструкции. Нормы проектирования. М., 1985. 79 с.

167. СНиП 11-22-81. Каменные и армокаменпые конструкции. Нормы проектирования. М., 1983. 40 с.

168. СНиП II-A. 10-62. Строительные конструкции и основания. Основные положения проектирования. М., 1962.

169. Соколовский В.В. Статистика сыпучей среды. М.: Гос. изд-во физ.-мат. лит., 1960.-243 с.

170. Соколовский В.В. Теория пластичность. ~М.: Высшая школа, 1969. -608 с.

171. Сорокин Е. С., Динамический расчет несуших конструкций зданий, состояния пологих тонких оболочек. Известия АНСССР,ОТИ, Механика и Машиностроение, № 6,1960.

172. Справочник по специальным функциям. Под ред. М. Абрамовича, И. Стигана. -М.: Наука, 1979.

173. Справочник проектировщика промышленных, жилых и общественных зданий и сооружений. Каменные армокаменные конструкции. М., 1968. 175 с.

174. Фахриддипов У. Диаграммы деформирования восстановленных кирпичных стен при знакопеременном погружении. // Сейсмостойкое строительство. Безопасность сооружений. 2001, 4, с. 27.

175. Флаксерман А.Н. Влияние наклона волокон па механические свойства древесины сосны. Тр. ЦАГИ, выи. 78, ГОНТИ, М,- JI., 1931. С. 48.

176. Флорин В. А. Основы механики грунтов. Т. 1, 2. М.; Л.: Стройиздат, 1959.

177. Фридман Я.Б. Механические свойства материалов. М.: Гос. из-дат. Оборон, пром., 1952. - 555 с.

178. Хечумов P.A., Кепплер X., Прокопьев В.И. Применение метода конечных элементов к расчету конструкций: учебное пособие для технических вузов. М.: Издательство ассоциации строительных вузов, 1994. - 353 е., ил.

179. Хромых О.В. Влияние трещин на несущую способность сжатых элементов: Дис. капд. техн. наук М., 1987. - 171 с.

180. Цай Т.П. Строительные конструкции. Том 2. М.: Стройиздат, 1985.

181. Цейтлин А. И., Куеаинов А. А. Методы учета внутреннего трения в динамических расчетах конструкций. М.: Стройиздат, 1989.

182. Шорохов Г. Г. Проектирование сейсмостойких зданий из пильного известняка. Кишинев, 1975. 127 с.193. lirnest Burden. Elements of architectural design: A visual resource, 1995 by Van Nostrand Reinhold.

183. Mizustima J.S., Knapp W.I. Behaviour of ceramic under cyclic loading, Ceramic News, December 1956.

184. Page A.W. The biaxial compressive strength of brick masonry. Proc. Jnst. Civ. Eng., Part 2, 1981, 71, Sept., p.p. 893-906.

185. Raja Rao, Subrahmnyam Y. Planning and designing of residential buildings. -Delhi: Standard Publishers Distributors, 2002. P.P. 25 - 29.

186. Ray W. Clough, J. Penzien. Dynamics of Structures. New York, 1975.

187. Simonici M. Interaction of the masonry infill and reinforced concrete framed structures under seismic loading, confer. Permanente des Ingenieures du stud-est de L'Europe, Bucharest, Nov. 1978.

188. Williams D., Serivener J.C. Response of reinforced masonry shear walls to static and dynamic cyclic loading, Seesion 4c, proc. YWCEE, Rome, 1973.