автореферат диссертации по авиационной и ракетно-космической технике, 05.07.05, диссертация на тему:Исследование, разработка и внедрение процесса пневмогидроструйной обработки лопаток компрессора ГТД в среде жидкости

На правах рукописи

РГБ ОД

Лабутин Александр Юрьевич

ИССЛЕДОВАНИЕ, РАЗРАБОТКА И ВНЕДРЕНИЕ ПРОЦЕССА ПНЕВМОГИДРОСТРУЙНОЙ ОБРАБОТКИ

ЛОПАТОК КОМПРЕССОРА ГТД В СРЕДЕ ЖИДКОСТИ

,----------------------ч/ .

/I

Специальности: Г

05.07.05 — тепловые двигатели летательных аппаратов, 05.07.04 - технология производства летательных аппаратов Ч

АВТОРЕФЕРАТ

диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

Казань 1999

Работа выполнена на кафедре технологии производства двигателей Казанского государственного технического университета им. А.Н. Туполева.

Научный руководитель: доктор технических наук, профессор, академик РИА Р.И. Адгамов

Официальные оппоненты:

- доктор технических наук, профессор В.А. Смирнов

- кандидат технических наук В.И. Волков

Ведущая организация: ОАО Казанское моторостроительное

производственное объединение, г. Казань.

Защита состоится ___ 1999 г. в 10.00 часов на заседании

диссертационного совета Д 063.43.01 в Казанском государственном техническом университете по адресу: 420111, г. Казань, ул. К. Маркса, д. 10.

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке КГТУ (КАИ).

1\ л

Автореферат разослан —_ 1999 г.

Ученый секретарь диссертационного совета, кандидат технических наук

А.Г. Каримова

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность работы. Наиболее ответственной и трудоемкой в изготовлении деталью ГТД является лопатки компрессора и турбины. Эти детали работают в условиях больших переменных нагрузок, газовой и абразивной эрозии, высоких температур. В настоящее время лопатки компрессора без упрочнения способами поверхностного пластического деформирования (ПГГД) не производятся: без упрочнения нет гарантии обеспечения заданного ресурса.

Сложная геометрическая форма пера и замка лопатки, ее малая жесткость, а также высокие требования к параметрам поверхностного слоя требуют соответствующих способов ППД. Этим требованиям отвечают струйные способы . отделочно-упрочняющей обработки. Струйные способы достаточно универсальны, позволяют обрабатывать ажурные детали имеющие сложные поверхности двойной крившны.

Из многообразия струйных способов можно выделить способы обработки в среде жидкости (жидкостью служит водный раствор). По качеству обработки эти способы не уступают известным в серийном производстве, а по шероховатости обработанной поверхности превосходят ах. Их отличительная особенность - экологическая чистота процесса, безопасность и безвредность для оператора, они обеспечивают высокую культуру производства. Оборудование универсально и позволяет производить как отделочную обработку абразивом, так и упрочнение шариками. С использованием стеклянных шариков способы струйной обработки в-среде жидкости особенно перспективны для упрочнения титановых лопаток компрессора Применение стеклянных шариков, по сравнению со стальной дробью, позволяет более гибко управлять режимами обработки ажурных лопаток компрессора без наплыва металла на тонких кромках рабочей части пера.

Лопатки компрессора высокого давления изд. НК для повышения износостойкости и ресурса двигателя в целом, его конкурентной способности подвергаются напылению нитридом титана (ТП^О. Поверхность лопатки для напыления покрытия должна иметь равномерную шероховатость Ыа = 0,2 - 0,4 мкм, без рисок и наплывов метала на острых кромках. Эти требования можно обеспечить при упрочнении стеклянными шариками. Упрочнение титановых лопаток компрессора стальной дробью приводит к внедрению металлической пыли в поверхностной сдой лопатки, что в дальнейшем снижает ее эксплуатационные качества и затрудняет нанесение покрытия

Однако широкое применение этих способов сдерживает отсутствие производства стеклянных шариков (на стеклянные шарики для упрочнения до настоящего времени нет ГОСТа), их невысокая стойкость, а также недостаточная теоретическая и экспериментальная база исследований их технологических возможностей. Обработка в жидкости позволяет существенно увеличить стойкость стеклянных шариков.

Таким образом, в производстве лопаток компрессора возникла задача изучения и внедрения способов струйной обработки в среде жидкости стеклянными щариками. При переводе лопаток на эту технологию для каждой ступени требуется назначать режимы обработки, подбирать их экспериментально для всей номенклатуры лопаток не представляется возможным. Следовательно, необходимо создать математическую модель и методику расчета этих параметров режима обработки в зависимости от требуемых параметров поверхностного слоя лопатки. В этом отношении тема работы является актуальной и обусловлена потребностью производства.

Цель работы. Теоретическое и экспериментальное исследование технологических возможностей пневмогидроструйной обработки в среде жидкости абразивом и стеклянными шариками лопаток компрессора высокого давления из титановых и хромоншселевых сплавов. Внедрение результатов исследований в производство дня отделочно-упрочняющей обработки лопаток компрессора с целью повышения выносливости и подготовки поверхности пера лопаток под нанесение покрытия нитрида титана

Задачи исследований

1. Создать опытно-экспериментальную установку для изучения процесса пневмогидроструйной обработки в среде жидкости, исследовать конструктивные и энергетические параметры струйного аппарата (эжектора), работающего в среде жидкости.

2. Исследовать теоретически и экспериментально основные закономерности процесса обработки по глубине и степени наклепа, съему металла, остаточным напряжениям, интенсивности наклепа, шероховатости поверхности и выносливости применительно к лопаткам Компрессора высокого давления.

3. Разработать и внедрить в серийное производство (в случае положительных результатов исследований и усталостных испытаний) оборудование и технологию обработки лопаток компрессора абразивом и стеклянными шариками для отделочно-упрочняющей обработки и подготовки поверхности лопаток под нанесение покрытия нитрида титана.

Научная новизна >

1. Исследованы технологические возможности пневмогидроструйной обработки лопаток компрессора в среде жидкости абразивом и стеклянными шариками по глубине и степени наклепа, шероховатости поверхности и съему металла, остаточным напряжениям и интенсивности наклепа.

2. Получена математическая модель процесса, на базе которой создана методика расчета параметров поверхностного слоя при отделочно-упрочняющей обработке. Проведен теоретический анализ процесса обработки. Создана методика расчета конструктивных параметров эжектора и кинематических параметров обработки поверхностей пера лопатки для обеспечения равномерности обработки.

3. Созданы и внедрены в-производство оборудование и технологический процесс пневмогидроструйной обработки в среде жидкости абразивом и стеклян-

HbiMií шариками.

Практическая ценность. Создана методика, которая позволяет выбрать необходимые параметры и режимы пневмогадроструйной обработки для получения нужных параметров поверхностного слоя обрабатываемой детали (глубина, интенсивность и степень наклепа, остаточные напряжения, съем металла и шероховатость поверхности). Методика позволяет проектировать технологические процессы и оборудование для пневмогидроструйной отделочно-упрочняющей обработки лопаток компрессора в среде жидкости.

Реализация работы. Результаты работы внедрены в серийное производство на ОАО "Казанское моторостроительное производственное объединение". Создан специализированный участок по отделочно-упрочняющей обработке лопаток компрессора высокого давления изд. НК-16СТ и НК-38СТ с целью упрочнения и подготовки поверхности лопаток для нанесения покрытия нитрида титана.«

Апробация работы. Материалы диссертации докладывались на II Республиканской научной конференции молодых ученых и специалистов. Казань: КГТУ (КАИ), 1996; XXIII Всероссийской молодежной научной конференции «Гагаринские чтения». Москва; МАТИ, 1997; Российской научно-технической конференции «Новые материалы и технологии». Москва; МАТИ, 1997; Всероссийской междисциплинарной научной конференции «И Вавиловские чтения». Йошкар-Ола: МГТУ, 1997; XXIV Всероссийской молодежной научной конференции «Гагаринские чтения». Москва: МАТИ, 1998; Научно-технической конференции «Актуальные проблемы авиастроения: VIII Всероссийские Туполев-ские чтения». Казань: КГТУ (КАИ), 1998; Международной молодежной научной конференции «XXV Гагаринские чтения». Москва: МАТИ, 1999; Всероссийской научной конференции «Тепловые двигатели в XXI веке». Казань: КГТУ (КАИ), 1999; Всероссийской междисциплинарной научной конференции 1П Варшавские чтения. Йошкар-Ола: МГТУ, 1999; Международном научно-техническом семинаре "Новые технологии - 96". Академия наук Республ1Еки Татарстан 1996; III Республиканской научно-технической конференции молсдых ученых и специалистов. Казань, КГТУ(КАИ) 1997; расширенных научных семинарах кафедры технологии производства двигателей КГТУ (КАИ).

Публикации. По теме диссертации опубликовано 15 работ.

Структура и объем работы. Диссертационная работа состоит из введения, пяти глав, общих выводов по работе и списка использованной литературы из 96 источников. Объем работы - 150 страниц, 92 рисунка и 14 таблиц.

СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

Во введении обоснована актуальность работы, ее прш:язанность к проблемам производства лопаток компрессора, сформулирована цель работы.

В первой главе даны теоретические основы упрочнена я металлов с точки зрения теории дислокаций. Рассказано о процессе поверхностного шшсткческо-

го деформирования (ППД) и параметрах поверхностного слоя (глубина и степень наклепа, остаточные напряжения и шероховатость поверхности, интенсивность наклепа). Рассмотрено влияние отделочно-упрочняющей обработки способами ППД на выносливость деталей, освещены особенности применения струйной обработки.

Сделан обзор существующих способов струйной отделочно-упрочняющей обработки лопаток компрессора ГТД, показаны преимущества и перспективность способов обработки в жидкости (жидкостью служит водный раствор). Эти способы имеют следующие достоинства: позволяют получить упрочненные поверхности с минимальной шероховатостью; исключают нагрев обрабатываемой детали; исключается выброс твердых частиц в окружающее пространство; безопасны и безвредны для оператора; универсальны и позволяют вести как упрочнение стеклянными шариками, так и отделочную обработку свободным абразивом. Предложены четыре способа обработки в жидкости: два из них защищены патентами РФ, третий находится на рассмотрении ВНИИГПЭ.

В качестве твердых частиц для упрочнения лопаток предлагается использовать стеклянные шарики. В настоящее время в технологии производства двигателей стеклянные шарики практически не используются по причине их малой стойкости, а также отсутствия теоретических и экспериментальных исследований в этой области. Стеклянные шарики химически нейтральны, не подвержены коррозии в воде, как стальная дробь. Упрочнение ими позволяет при тех же условиях получить меньшую шероховатость чем при упрочнении стальными шариками или дробью. Обработка в жидкости позволяет существенно повысить стойкость стеклянных шариков против раскалывания.

Анализ состояния струйных способов обработки в среде жидкости показал, что способ пневмо-гидроструйной обработки в среде жидкости (ПГСО) является наиболее простым и приемлемым'для использования в условиях серийного'производства (рис. 1). Однако технологические возможности этого способа практически не исследованы. Не выявлены энергетические возможности эжекторов по глубине и степени наклепанного слоя, остаточным напряжениям, съему металла, интенсивности наклепа, шероховатости поверхности и выносливости. Знание этих воз-

обработки в среде жидкости: 1- заборное уст-рс"йво, 2- твер»'( частицы, 3- лопатка,

можностей необходимо для внедрения его в производство. Достижимые параметры качества поверхностного слоя и выносливость должны быть не ниже чем у серийных лопаток компрессора.

Для достижения поставленной цели сформулированы основные задачи работы.

Во второй главе представлена экспериментальная установка ПГСУ-1 для изучения процесса, даны ее технические характеристики. Рассмотрена конструкция эжектора с центральным газовым соплом, предложена методика его конструирования, даны рекомендации по использованию типовых эжекторов. Для отделочно-упрочняющей обработки лопаток компрессора высокого давления рекомендован эжектор с диаметром газового сопла с!г = 5 мм (диаметр камеры смешения 12 мм).

При пневмогидроструйной обработке (ПГСО) рабочая среда состоит из газа, жидкости и твердых частиц. Выбор этих компонентов, особенно твердых частиц, влияет на качество обработки деталей. Газом является воздух с давлением до 0,6 МПа.

В качестве жидкости целесообразно использовать питьевую воду. Это делает процесс обработки чистым и экономичным. Твердыми частицами являются свободный абразив и шарики. Абразив — электрокорунд белый марки 25А ГОСТ 3647-80 зернистости от М63 до 50. Шарики — из кварцевого стекла ТУ 21ЭССР 141-85 диаметром от ОД до 0,6 мм. Рассказано о преимуществах и недостатках использования стеклянных шариков, особенностях их применения,

.Уровень ЖИДКОСТИ Пузырьки газ^ ;

Газовое сопло Приемная камера

Рис. 2. Физическая модель процесса обработки

даны сведения по стойкости к расколу. Установлено, что в среднем ресурс шариков составляет 40 часов работы эжектора (20-25 % шариков раскалывается)..

В третьей гладе рассмотрена кинематика струйной обработки с вращением детали и перемещением эжектора вдоль оси вращения детали. Получены формулы расчета времени обработки детали в целом и среднее время обработки точек поверхности детали в зависимости от кинематических параметров обработки (размеры лопатки, скорость перемещения эжектора, размеры пятна контакта струи с обрабатываемой поверхностью). Данные формулы необходимы для сопэстЕзления результатов экспериментов на образцах и деталях.

Дана физическая модель пневмогидроструйной обработки в среде жидко-

Рис. 3. Схема математической модели процесса обработки

ста (рис. 2) и структура построения математической модели процесса обработки (рис. 3). Процесс пневмогидроструйной обработки происходят в жидкости, т.е. обрабатываемая деталь и эжектор погружены в жидкость.

В газовое сопло эжектора поступает газ под давлением. При истечении газа из сопла в камеру смешения (к.с.), в приемной камере создается разрежение. Гидросмесь (смесь жидкости и твердых частиц) под действием перепада давления (разряжения), созданного эжектором, засасывается в приемную камеру. Концентрация твердых, частиц в гидросмеси может изменяться з широких пределах. Из приемной камеры гидросмесь увлекается струей газа в к.с., где происходит перемешивание газа с гидросмесью, их скорости выравниваются, образуется рабочая смесь газа, жидкости и твердых частиц - поток трехфазной смеси. Поток рабочей смеси после к.с. проходит через диффузор, где его давление выравнивается до давления окружающей среды. Далее струя истекает из эжектора в жидкость.

По мере распространения струи ее радиус увеличивается за счет вовлечения в нее жидкости из окружающего пространства, при этом плотность струи возрастает. Трехфазная струя по мере удаления от эжектора распадается на отдельные фазы: газ поднимается на поверхность жидкости, а твердые частицы

Wc, м/с 80 --

150 250 350 450 Pro*, кПз

Рис. 4. Скорость истечения струи рабочей смеси из эжектора в зависимости от .

100 т-%

агзлгнм газа 33,3704

0,01

Рис. 5. Массовый N и объемный Г состав струи рабочей смеси на выходе кз эжектора: г - газ, ж - жидкость, т - твердые частицы, гс - гидросмесь

оседают вниз. Интенсивность распада струи тем больше, чем меньше ее начальная скорость истечения из диффузора эжектора

Струя рабочей смеси пройдя от эжектора расстояние Ь набегает на обрабатываемую деталь, в результате соударения твердых частиц, содержащихся в струе, с поверхностью детали происходит процесс обработки. Струя после взаимодействия с деталью разделяется на составляющие ее фазы: газ всплывает на поверхность жидкости, а твердые частицы оседают в жидкости.

По созданной методике рассчитана скорость истечения струи рабочей смеси го диффузора эжектора и ее состав в зависимости от размеров эжектора, давления газа на входе в газовое сопло, концентрации твердых частиц в гидросмеси поступающей в эжектор, глубины погружения эжектора и других параметров. Скорость истечения, струи рабочей смеси из эжектора пропорциональна давлению газа на входе в газовое сопло эжектора (рис. 4). Состав струи на выходе из эжектора практически не зависит от давления газа: смесь является дисперсным туманом жидкости и твердых частиц в газе (рис. 5).

Методиха расчета струи позволяет определил, радиус и скорость на оси струи по ее длине. Расчет струи ведется по трем участкам: начальному, переходному и основному. Длй обработки предпочтителен участок струи отстоящий от эжектора на 10-15 калибров (рис. 6).

от

0.9 0,8 •0,7 0,6 0,5 0,4 0,3 0,2 0,1 0

' О 5 10 15 20

Рис. 6. Скорость на оси струи по участкам: начальная скорость струи. Го— радиус сопла (диффузора эжектора)

Получена формула для расчета глубины наклепа 5Н деталей при упрочнении стеклянными шариками:

К™В 6 НВ _

Ift!)

Рт

где Кпл - коэффициент пластичности, зависящий от физико-механических свойств деформируемого металла и схемы упругопластического деформирования; В - диаметр шарика; - коэффициент восстановления при ударе; IV -скорость шарика в момент удара; рт — плотность материала шяржеа; НВ - твердость по Бринеллю. Скорость шарика берется из расчета струи. Результаты расчетов и экспериментов представлены на рис. 7. Расчетные кривые соответствуют наибольшей и наименьшей твердости упрочняемого металла. Экспериментальные точки получены из исследований остаточных напряжений по глубине их залегания.

L, мм

Рис. 7. Глубина наклепанного слоя в лопатках компрессора из сплава ВТ8 стеклянными шариками 0 0,1-0,2 мм в зависимости от расстояния L между эжектором и деталью: Кпл= 4,34, Рго* = 471 кПа

Исследован съем металла с поверхности лопаток при отделочной обработке свободным абразивом. Получена формула для расчета толщины сштого слоя металла he в зависимости от времени обработки:

где Кс - коэффициент съема зависящий от физико-механических сзойств обрабатываемого металла и абразива, а также условий обработки; £> и рт - средний диаметр и плотность абразивной частицы; IV- скорость частицы; К^ - коэффи-

циенг восстановления при ударе; НУ - твердость по Викерсу; I - время обработки поверхности детали.

Расчетные зазисимости сьема металла и доверотельный интервал экспериментальных значений показаны на рис. 8. Расчетные кривые соответствуют диапазону твердости обрабатываемого металла, а экспериментальные кривые ограничивают доверительный интервал разброса отдельных точек экспериментов.

Ьс, мхм

-расч. шах . —расч. гтип —эксп. тах

мин

Изучен характер распределения осевых остаточных напряжений в поверхностном слое упрочненных лопаток и образцов-свидетелей. Сжимающие остаточные напряжения имеют спад к поверхности. Получено значение коэффициента Кон в известной формуле расчета остаточных напряжений Стоо- Для случая пневмо-гидроструйного упрочнения стеклянными шариками в среде жидкости: ооот = ^онНВ.

Рис. 8. Съем металла с лопаток компрессора из сплава ■ Кон = 0,09-0,12 ДЛЯ

ВТ8 при обработке абразивом зернистости М63 в за- титанового сплава ВТ8 и

висимости от времени обработки: Кс=0,0048, 0,204 ДЛЯ сплава Ь = 130 мм, Рго*=471 кПа, У/=3,5 м/с

Стост, МПа 0,0 ■

ДМУ

ПГСУ

-100,0

-300,0 -400,0 -500,0 -600,0

Р1№ чЫ —1— 1

) н 1

1

-323,6 Ж 1 ' чЛ -326,5

1 т 1 1 -528,4

ОВТ8

□ ЗП-718

Р;-/-. Максимальные остаточные напряжения сжатия

ХН45МВТЮБР, при упрочнении стеклянными шариками диаметром 0,1-0,2 мм. На рис. 9 даны максимальные остаточные напряжения сжатия в лопатках компрессора после дробеметного упрочнения (ДМУ) стальными шариками диекет-ром 0,02-0,1 мм и после пневмогадроструйного упрочнения в среде жидкости (ПГСУ) стеклянными шаржами диаметром 0,1-0,2 мм. В обоих случаях оста-

где КР ~ коэффициент штгенсивности наклепа зависящийот схемы упрочнения, физико-механических свойств материала образца-пластины, а также от величины и характера распределения сжимающих остаточных налряхсенкй по глубикг наклепанного слоя; Н - толщина пластины; ё- база измерения прогиба; Е - модуль упругости материала пластины; £> - диаметр шарика; НВ - твердость по Бринеллю; рт - плотность материала шарика. Расчетные кривые и экспериментальные точки представлены на рис. 10. Расчет интенсивности наклепа производится после расчета эжектора и затопленной струи с целью определения скорости соударения шарика с обрабатываемой поверхностью.

точные напряжения примерно одинаковы, несмотря на то, что плотность стеклянных шариков меньше стальных в 3,12 раза. Сплав ЭП-718 соответствует

ХН45МВТЮБР.

Выведена формула для приближенного расчета интенсивности наклепа при упрочнении шариками стандартных плоских образцов:

^ мм ■ -0,15--

0,13 --

0,11 - -

0,09 --

0,07...............;.............-;..............;..............г......А.......

0,05 -I-1-1-!—:-1-

80 100 120 140 160 !_, ММ

Рис. 10. Интенсивность наклепа образцов из У8А НР?С 46...51 при упрочнении стеклянными шариками 0 0,1-0,2 мм: Кр = 0,23, Рго*=490 кПа, Кр=0,23, эжектор с ¿г=5 мм, W=2,l-8,5 м/с

По результатам исследования шероховатости поверхности при различных вариантах отделочно-упрочняющей обработки и нанесении покрытия получены следующие результаты:

1. Исходная шероховатость поверхности лопаток для пневмогидроструйной обработки абразивом и стеклянными шариками в среде жидкости должна быть Ra << 0,4 мкм, в этом случае в результате пневмогидроструйной обработки абразивом зернистости М63, а затем стеклянными шариками диаметром 0,1-Ю,2 мм получится поверхность с шероховатостью Ra = 0,2-И),3 мкм.

2. Если исходная шероховатость поверхности Ra > 0,4 мкм, то снизить шероховатость такой поверхности при ее обработке абразивом и стеклянными шариками не удастся.

3. Наилучший способ подготовки поверхности лопатки для нанесения покрытия нитрида титана - это последовательная пневмогидроструйная обработка абразивом зернистости М63 и стеклянными шариками диаметром 0,1-5-0,2 мм в • среде жидкости. Исходная шероховатость поверхности детали должна быть не более Ra = 0,4 мкм без глубоких рисок и забоин.

Получено, что при упрочнении стеклянными шариками диаметром 0,1-0,2 мм степень наклепа достигает 32% для сплава ХН45МВТЮБР и 20% для титанового сплава ВТ8. На рис. 11 показана степень наклепа лопаток на последовательных этапах обработки: 1 - в исходном состоянии после ручной полировки; 2 - после обработки абразивом зернистости М63; 3 - после упрочнения стеклянными шариками диаметром 0,1 -0,2 мм.

АН, % 25-/ 20- '

15' 10' 54* о

"Сплав ВТ8

20,73

11,06

1.Полировка

2.Абразив

З.Упрочнение

Рис. 11. Степень наклепа поверхностного слоя лопаток на различных стадиях отде-лочно-упрочняющей обработки

В четвертой главе приводятся результаты исследования выносливости лопаток компрессора при различных вариантах упрочнения и нанесения покрытия нитрида титана Предел выносливости лопаток из сплава ВТ8 с покрытием

нитрида титана составляет 420 МПа на базе 100 млн. циклов. Лопатки из сплава ХН45МВТЮБР на базе 100 млн. циклов имеют предел выносливости 450 МПа без покрытия и 400 МПа с покрытием. ПГСО способствует прочному сцеплению покрытия ТСМ с поверхностью лопатки и не снижает ее выносливость. Испытания по выносливости лопаток проводились на КМПО.

Наиболее эффективна последовательная пневмогвдроструйная обработка абразивом, затем стеклянными шариками по режиму:

Расстояние между лопаткой и эжектором L, мм....................................120

Скорость перемещения эжектора Уэ, мм/мин.........................................12

Частота вращения лопатки N-, об/мин...................................................... 10

Давление воздуха перед эжектором Pro* , кПа......................................471

Интенсивностьнаклепа f, мм: ...........................................!......... 0,12±0,03

Абразив - электрокорунд белый марки 25А, зернистости М63.

Шарики из кварцевого стекла 0 0,1-5-0,2 по ТУ 21ЭССР 141-85.

Показано, что пневмогвдроструйная обработка в среде ;:гугсссти является эффективным средством обеспечения заданного ресурса лопатох компрессора, не уступающим дробеметпому упрочнению стальными шариками диаметром 0,02-0,1 мм.

В пятой главе приведены результата внедрения в серийное производство технологии и оборудования для пневмогидроструйной обработки в среде жидкости.

Выполнен рабочий проект и созданы три установки ПГСУ-2, позволяющие вести пневмощдроструйную обработку в среде жидкости абразизом к шариками. Создан специализированный участок по серийной отделочно-упрочняющей обработке лопаток компрессора высокого давления изд. НК-16СТ и НК-38СТ из титановых и хромоникелевых сплавов с пелыо упрочнения и подготовки поверхности под нанесение покрытия шггрида титана.

ОБЩИЕ ВЫВОДЫ И РЕЗУЛЬТАТЫ РАБОТЫ

На основании проведенных теоретических и экспериментальных исследований можно сделать следующие основные выводы и практические рекомендации:

1. Предложенный способ пневмогидроструйной обработки в среде жидкости и разработанная для его реализации конструктивно-технологическая схема обработки лопаток компрессора свободным абразивом и стеклянными шариками удовлетворяют потребностям производства в повышении качества, надежности и ресурса деталей и агрег атов ГТД.

2. Созданная опытно-экспериментальная установка для изучения процесса обработки деталей в среде жидкости позволила выявить технологические возможности эжектора и его конструктивную пригодность для обработки лопатох компрессора в жидкой среде.

3. Предложена методика проектирования основных конструктивных параметров эжектора в зависимости от диаметра газового сопла. Даны рекомендации по выбору типоразмеров эжекторов с диаметром газового сопла

от 4 до 6 км.

4. Рекомендован состав рабочей смеси для обеспечения заданной интенсивности наклепа и шероховатости рабочих поверхностей лопаток компрессора.

5. Установлено, что жидкость и твердые частицы (абразив или стеклянные шарики) подлежат обязательной замене после 40 часов работы эжектора по причине их раскола (или притупления режущих граней) и загрязнения жидкости. Стеклянные шарики рекомендуется просеивать для повторного использования.

6. Разработана математическая модель кинематики обработки лопатки в зависимости от ее размеров, пятна контакта струи рабочей смеси с обрабатываемой поверхностью и скорости перемещения эжектора. Модель позволяет рассчитать режимы равномерной обработки поверхности пера лопатки.

7. Создана обобщенная математическая модель процесса пневмогидрост-руйкой обработки в среде жидкости. Разработанные математические модели работы эжектора и распространения затопленной струи рабочей смеси позволили создать методику расчета скорости соударения твердой частицы с обрабатываемой поверхностью детали.

8. В рамках обобщенной математической модели процесса получены анали-' тическне зависимости глубины наклепа, съема металла и интенсивности наклепа в зависимости от скорости твердой частицы, ее плотности и размеров. Теоретические зависимости хорошо согласуются с экспериментальными данными: ошибка не превышает 7-30 %.

9. Проведенные теоретические и экспериментальные исследования позволили выявить технологические возможности процесса по глубине, степени и интенсивности наклепа, съему металла, остаточным напряжениям, шероховатости поверхности при различных условиях обработки. Для серийного производства лопаток компрессора высокого давления рекомендованы режимы и параметры обработки свободным абразивом зернистости М63 и стеклянными шариками диаметром 0,1-0,2 мм, обеспечивающие интенсивность наклепа 0,12±0,03 мм и шероховатость поверхности не более Яа=0,2-0,3 мкм.

10. Испытания на выносливость показали, что предел выносливости лопаток компрессора из сплава ВТ8 и ЭП-718 после пневмогидроструйной отделочно-упрочняющей обработки в среде жидкости как без покрытия, так и с покрытием нитрида титана, на ниже (в ряде случаев выше) предела выносливости лопаток изготовленных по серийной технологии. Установлено, что предложенная обработка эффективна как для новых, так и для ремонтных лопаток компрессора из титановых сплавов.

11. На базе проведенных теоретических и экспериментальных исследований разработана, изготовлена и внедрена на ОАО КМПО установка ПГСУ-2, обла-

дающая широкими технологкческими возможностями для отделочно-упрочняющей обработки дстатей ГТД в среде жидкости.

На вновь созданном специализированном участке из трех установок ПГСУ-2 в настоящее время внедрен технологический процесс отделочно-упрочняющей обработки свободным абразивом и стеклянными шариками лопаток компрессора изд. НК-16СТ, цапф поворотных лопаток изд. НК-38СТ, корпусных деталей канадской фирмы "Прат-Уитни" и др. деталей.

12. Результаты работы могут быть использованы при проектировании технологического процесса и оборудования для обработки лопаток турбины, наружных и внутренних поверхностей корпусных деталей сложной конфигурации в среде жидкости.

Основное содержание диссертации опубликовано в следующих работах:

1. Лабутип А.Ю. Струйная отделочно-упрочняющая обработка лопаток ГТД в среде рабочей жидкости. // Тезисы докл. II Республиканской научной конференции молодых ученых и специалистов. Казань: КГТУ (КАИ), 1996. С. 47.

2. Лабутип А.Ю., Дунин H.A. Отделочно-упрочняющая обработка деталей ГТД в среде рабочей жидкости. // Тезисы докл. ХХ1П Всероссийской молодежной научной конференции «Гагаринские чтения». Москва: МАТИ, 1997. С. 32.

3. Адгамов Р.И., Дунин H.A., Лабу тин А.Ю. Струйная обработка деталей ГТД в среде рабочей жидкости. // Тезисы докл. Российской научно-технической конференции «Новые материалы и технологии». Москва: МАТИ, 1997. С. 15.

4. Адгамов Р.И., Дунин H.A., Лабутип А.Ю. Способ струйной обработки деталей ГТД в среде рабочей жидкости. // тезисы докл. Юбилейной научной и научно-методической конференции «Актуальные проблемы научных исследований и высшего профессионального образования». Казань: КГТУ (КАИ), 1997. С. 89.

5. Лабутип А.Ю., Адгамов Р.И., Дунин H.A. Струйные способы обработки лопаток ГТД в среде рабочей жидкости. II Тезисы докл. Всероссийской междисциплинарной научной конференции «П Вавиловские чтения». Йошкар-Ола: МГТУ, 1997 г. С. 99.

6. Лабутин А.Ю., Дунин H.A. Технологические возможности гидроструйной обработки в среде рабочей жидкости. //Вестник КГТУ. 1997. № 4. С. 15-16.

7. Лабутин А.Ю. Струйная обработка деталей ГТД в среде рабочей жидкости. // Тезисы докл. XXTV Всероссийской молодежной научной конференции «Гагаринские чтения». Москва: МАТИ, 1998. С. 52.

8. Лабутин А.Ю., Луговой P.O. Упрочнение лопаток компрессора авиационного ГТД затопленной струей. // Тезисы докл. Научно-технической конференции «Актуальные проблемы авиастроения: VIII Всероссийские Туполевские чтения». Казань: КГТУ (КАИ), 1998. С. 26.

9. Лабутин А.Ю., Лабутин ЮЛ., Халимулин P.M. Способ струйной обработки. Патент РФ № 2009864{АЛ1] С1. Кл. 5 В 24 С 1/00. Опубл. 30.03.94 бюл.

№ 6. ,

10. Лабутин А.Ю., Лабутин Ю,П., Халимулин P.M. Способ струйной обработки. Патент № 2066616[АЛ2] С1. Кл. 6 В 24 С 1/00 опубл. 20.09.96 бюл.

№ 26.

11. Адгамов Р. И., Дунин Н.А., Лабутин А.Ю. Струйная обработка лопаток ГТД в среде рабочей жидкости.// Изв. вузов. Авиационная техника. 1998. № 4. С. 63-66.

12. Лабутин А.Ю. Построение технологического процесса струнной отделоч-но-упрочняющей обработки лопаток компрессора ГТД. // Тезисы докл. Международной молодежной научной конференции «XXV Гагаринские чтения». Москва: МАТИ, 1999. С. 939-940.

13. Лабутин А.Ю. Глубина наклепа поверхностного слоя лопаток компрессора после пкезмогвдроструйного упрочнения шариками в среде жидкости. // Тезисы докл. Всероссийской научной конференции «Тепловые двигатели в XXI веке». Казань: КГТУ (КАИ), 1999. С. 92.

14. Лабутин А.Ю., Адгамов Р.И. Построение математической модели гшев-могидроструйной обработки лопаток ГТД под водой. // Известия вузов. Авиационная техника. 1999. № 2. С. 54-57.

15. Лабутин А.Ю., Адгамов Р.И. Разработка нового технологического процесса шевмогидроструйной'обработки деталей. // Тезисы докл. Всероссийской междисциплинарной Научной конференции Ш Вавиловские чтения. Йошкар-Ола: МГТУ, 1999.

Введение.

1. Анализ современного состояния развития струйной обработки.

1.1. Сущность процесса упрочнения.

1.2. Поверхностное пластическое деформирование металла.

1.3. Влияние поверхностного пластического деформирования на выносливость.

1.4. Обзор существующих способов струйной отделочно-упрочняющей обработки лопаток компрессора ГТД.

1.5. Схемы струйной обработки в среде жидкости.

1.6. Задачи, подлежащие решению.

2. Опытно-экспериментальная установка.

2.1. Конструкция и технические данные.:.

2.2. Конструкция струйного аппарата.

2.3. Рабочая среда.

Выводы

3. Исследование технологических возможностей пиевмогидроструйной обработки в среде жидкости.

3.1. Кинематика обработки деталей.

3.2. Физическая модель пиевмогидроструйной обработки в жидкости, построение математической модели.

3.3. Математическая модель работы эжектора.

3.4. Математическая модель затопленной струи эжектора.

3.5. Глубина наклепанного слоя.

3.6. Съем металла с обрабатываемой поверхности.

3.7. Остаточные напряжения.

3.8. Интенсивность наклепа.

3.9. Шероховатость обработанной поверхности.

3.10. Степень наклепа.

Выводы

4. Влияние струйной обработки на выносливость лопаток компрессора.

4.1. Режимы обработки поверхностей пера лопаток.

4.2. Выносливость лопаток компрессора.

Выводы

5. Внедрение результатов исследований в серийное производство

5.1. Рабочий проект установки ПГСУ-2.

5.2. Технологический процесс пневмогидроструйной обработки в среде жидкости.

5.3. Использование технологии Г1ГСО для отделочно-упрочняющей обработки различных деталей ГТД.

Выводы

Детали газотурбинного двигателя (ГТД) работают в тяжелых условиях высоких температур, виброперегрузок и больших контактных нагрузок, они подвергаются воздействиям газовой эрозии, коррозии и фреттинг коррозии. Авиационные детали должны обладать высокой надежностью и прочностью, имея минимальный вес. Для обеспечения большого ресурса деталей ГТД совершенствования их конструкции недостаточно, необходимы технологические методы повышения их эксплуатационных качеств [77].

Многие эксплуатационные качества детали, такие как выносливость, износостойкость, контактная твердость, эрозионная стойкость зависят от качества поверхностного слоя. Наиболее существенными свойствами поверхностного слоя являются шероховатость, наклеп (твердость) и остаточные напряжения. Требуемые параметры качества поверхностного слоя и большинство важнейших эксплуатационных свойств деталей могут быть обеспечены отделочно-упрочняющей обработкой способом поверхностного пластического деформирования (ППД). Эти способы получили широкое распространение в производстве деталей ГТД благодаря их высокой производительности, экономичности и простоте применения. Способы ППД обеспечивают низкую шероховатость и высокую твердость поверхности, повышение контактной и общей выносливости.

Наиболее ответственной и трудоемкой в изготовлении деталью ГТД является лопатка компрессора и турбины. Эти детали работают в условиях больших переменных нагрузок, газовой и абразивной эрозии, высоких температур. В настоящее время лопатки компрессора без упрочнения способами ППД не производятся вообще, т.к. без упрочнения нет гарантии обеспечения заданного ресурса.

Сложная геометрическая форма пера и замка лопатки, ее малая жесткость, а также высокие требования к параметрам поверхностного слоя требуют соответствующих способов ППД. Эт им требованиям отвечают струйные способы отде-лочно-упрочняющей обработки. Струйные способы достаточно универсальны, позволяют обрабатывать ажурные детали имеющие сложные поверхности двойной кривизны.

Из всего многообразия можно выделить способы струйной обработки в среде жидкости (жидкостью служит раствор воды). Эти способы не уступают известным, которые применяются в настоящее время в серийном производстве, гю качеству обработки, а по некоторым показателям даже превосходят. Их отличительная особенность - экологическая чистота процесса, безопасность и безвредность для оператора, они обеспечивают высоку ю культуру производст ва. Оборудование универсально и позволяет производить как отделочную обработку абразивом, так и упрочнение шариками. С использованием стеклянных шариков способы струйной обработки в среде жидкости становятся особенно перспективны для упрочнения хромоникелевых и титановых лопаток компрессора. Применение стеклянных шариков, по сравнению со стальными, позволяет более гибко управлять интенсивностью обработки ажурных лопаток компрессора без наплыва металла на гонких кромках рабочей части пера и коробления.

Лопатки компрессора высокого давления изд. НК для повышения износостойкости и ресурса двигателя в целом, его конкурентной способност и, подвергаются напылению нитридом титана. Поверхность лопатки для напыления покрытия должна иметь равномерную шероховатость 11а = 0,2 - 0.4 мкм, не иметь рисок и наплывов метала на острых кромках. Эти требования можно обеспечить при упрочнении стеклянными шариками. Упрочнение титановых лопаток компрессора стальной дробью приводит к внедрению металлической пыли в поверхностной слой лопатки, что в дальнейшем снижает ее эксплуатационные качества и затрудняет нанесение покрытия 'ПК.

Однако широкое применение этих способов сдерживает отсутствие производства стеклянных шариков (на стеклянные шарики для упрочнения до настоящего времени отсутствует ГОСТ) и их невысокая стойкость, а также недостаточная теоретическая и экспериментальная база исследований их технологических возможностей. Обработка в жидкости позволяет существенно увеличить стойкость стеклянных шариков.

Таким образом в производстве лопаток компрессора возникла задача внедрения способов струйной обработки в среде жидкости стеклянными шариками. При переводе лопаток на эту технологию для каждой ступени требуется назначать режимы обработки, подбирать их экспериментально для всей номенклатуры лопаток не представляется возможным. Следовательно необходимо создать математическую модель и методику расчета режима обработки в зависимости от требуемых параметров поверхностного слоя лопатки заложенных в чертеже. В этом отношении тема работы является актуальной и обусловлена потребностью производства.

Цель работы - теоретическое и экспериментальное исследование технологических возможностей п не в могид ростру йной обработки в среде жидкости абразивом и стеклянными шариками. Это сегодня наиболее простой для практической реализации способ обработки в среде жидкости, требующий минимальных затрат для внедрения.

Нумерация формул начинается в каждом разделе заново, при ссылке на формулу находящуюся в текущем разделе указывается только ее номер - (7). Если формула находится в другом разделе, то в ее обозначении указывается сперва номер раздела, а затем через дефис номер формулы: ссылка (3.5.4-6) обозначает, что формула (6) находится в разделе 3.5.4 (глава 3, раздел 5, параграф 4). Нумерация рисунков в каждой главе начинается заново, причем номер рисунка всегда включает номер главы. Давление выраженное в Паскалях абсолютное, а в кгс/см2 избыточное (приводится для сравнения).

Результаты работы могут быть использованы при проектировании технологического процесса и оборудования для обработки лопаток турбины, наружных и внутренних поверхностей корпусных деталей сложной конфигурации в среде жидкости.

1. Абразивная и алмазная обработка материалов. Справочник. М.: Машиностроение, 1977. 391 с.

2. Абрамович Г.Н. Прикладная газовая динамика. М.: Наука, 1976. 888 с.

3. Абрамович Г.Н. Теория турбулентных струй. М.: Физматгиз, 1960. 715 с.

4. Авчинников Б.Е. Расчет усталостной прочности и оптимальных режимов упрочнения деталей авиационных конструкций. / Автореферат диссертации на соискание ученой степени докт. техн. наук. ВВИА им. А.Н. Жуковского, 1968.

5. Авчинников Б.Е. Усталостная прочность поверхностно упрочненных деталей. Труды ВВИА им. Н.Е. Жуковского. Выпуск 1188. М., 1967.

6. Агасарян Р.Р., Дохикян Р.Т. Струйно-абразивная обработка металлов. Ереван: АрмНИИНТИ, 1990. 52 с.

7. Адгамов Р.И., Дунин H.A., Лабутин А.К) Струйная обработка деталей ГТД в среде рабочей жидкости. АЛ2. 7 Тезисы докл. Российской научно-технической конференции «Новые материалы и технологии». Москва: МАТИ, 1997. С. 15.

8. Адгамов Р.И. Дунин H.A., Лабутин А.Ю Струйная обработка лопаток ГТД в среде рабочей жидкости. АЛЗ./У Изв. вузов. Авиационная техника. 1998. № 4. С. 63-66.

9. Балашов Б.Ф. Повышение усталостной прочности деталей машин поверхностным наклепом. / В кн. Повышение долговечности деталей машин. Под ред. М.М. Хрущева. М.: Машгиз, 1956.

10. Белкин М.Я., Веншега A.C., Дунаевский В.И. и Воякин В.Н. Определение глубины наклепанного слоя легированных сталей. // Заводская лаборатория. 1965. №4.

11. Бернштейн М.Л., Займовский В.А. Структура и механические свойства металлов. Л.: Металлургия. 1970. 472 с.

12. Билик Ш.М. Абразивно-жидкостная обработка металлов. М.: Машгиз, 1960. 198 с.

13. Биргер И.А. Остаточные напряжения. М.: Машгиз. 1963.

14. Бочвар A.A. Металловедение. М.: Металлургиздат, 1956.

15. Васильев Ю.Н. Некоторые одномерные задачи течения двухфазной газо-парожидкостной смеси. Сб. "Лопаточные машины и струйные аппараты", М.: Машиностроение, 1972. С. 179-201.

16. Васильев Ю.Н. Теория двухфазного газо-жидкоетного эжектора с цилиндрической камерой смешения. 7 Сб. "Лопаточные машины и струйные аппараты", вып. 5. Машиностроение, 1971. С. 175-261.

17. Виноградов Б.С. Прикладная газовая динамика. М.: Изд. Университета дружбы народов им. П. Лумумбы, 1965. 348 с.

18. Волков В.И., Пудков С.И., Родкина J1.E. Эффективность упрочняющей обработки лопаток ГТД при эксплуатационных температурах. 7 Авиационная промышленность. 1984. № 10. С. 24.

19. Гиацинтов Е.В., Степнов М.Н. Повышение долговечности и надежности конструкционных легких сплавов. /У Авиационная промышленность. 1966. № 4.

20. Гидравлика, гидромашины и гидроприводы. / Т.М. Башта, С.С. Руднев, Б.Б. Некрасов и др. М.: Машиностроение, 1982. 423 с.

21. Дейч М.Е., Филипов Г.А. Газодинамика двухфазных сред. М.: Энергоиз-дат, 1981.472 с.

22. Дель Г.Д. Технологическая механика. М.: Машиностроение, 1978.

23. Дрозд М.С. Определение глубины наклепанного слоя металла при дробеструйной обработке. / Научные труды Волгоградского механического института, т. 2. Волгоград, 1955.

24. Дрозд М.С. Осипенко А.П. Аналитическое исследование напряженного состояния при внедрении упругой сферы в упругопластическое пространство. В кн.: Металловедение и прочность металлов. Вып. VIII. Волгоград: ВПИ, 1977. С. 58-68.

25. Дрозд М.С., Федоров A.B., Лебский С.Л., и др. Выбор режимов дробеструйной обработки обеспечивающих заданные параметры наклепанного слоя. Вестник машиностроения. 1977. № 3 с. 42-45.

26. Дунин H.A. Исследование процесса дробеструйного упрочнения лопаток компрессора ГТД. / Автореф. дисс. на соискание учен. степ. канд. техн. наук. Казань: КАИ, 1969.

27. Дунин H.A. Качество поверхностного слоя деталей и его влияние на эксплуатационные свойства изделий. Казань: КАИ, 1980. 66 с.

28. Дунин H.A., Жадин Г.П. Дробеструйная установка для поверхностного упрочнения изделий. Авторское свидетельство № 190395 от 30.09.65 г. Бюллетень изобретений и товарных знаков, 1967, № 2.

29. Дунин H.A., Жадин Г.П. Исследование активного отпечатка потока дроби из сопла дробеструйной установки. Научно-технический сб.: Вакуумная техника, вып. 1. Казань: татарское книжное издательство, 1968.

30. Кобрин М.М. Эпюры остаточных напряжений при контактной и контактно-сдвиговой схемах поверхностного пластического деформирования. 7 Вестник машиностроения. 1963. №1. С. 56-60.

31. Котрелл А.Х. Дислокации и пластическое течение в кристаллах. М.: Металлурги здат, 1958.

32. Кошкин Н.И., Ширкевич М.Г. Справочник по элементарной физике. М.: Наука. 1976.256 с.

33. Кроха В.А. Кривые упрочнения металлов при холодной деформации. М.: Машиностроение, 1968.

34. Кудрявцев И.В. Внутренние напряжения как резерв прочности в машиностроении. М.: Машгиз, 1951.

35. Кудрявцев И.В. Основы выбора режима упрочняющего поверхностного наклепа ударным способом (методом чеканки). / Сб. Повышение долговечности деталей машин методами поверхностного наклепа. ЦНИИТМАШ. М.: Машиностроение, 1965.

36. Кудрявцев И.В. Поверхностный наклеп для повышения прочности и долговечности деталей машин. М.: Машиностроение, 1969. 100 с.

37. Кудрявцев PI.В., Петушков Г.Е. Влияние кривизны поверхностей на глубину пластической деформации при упрочнении деталей поверхностным наклепом. /7 Вестник машиностроения. 1966. № 7.

38. Кузнецов В.Д. Физика твердого тела, т. 3, гл. 25. Томск: Красное знамя, 1944/

39. Кутателадзе С.С., Стырикович М.А. Гидродинамика газожидкостных систем. М.: Энергия, 1976. 296 с.

40. Лабупш А.К). Глубина наклепа поверхностного слоя лопаток компрессора после пневмогидроструйного упрочнения шариками в среде жидкости. / Тезисы докл. Всероссийской научной конференции «Тепловые двигатели в XXI веке». Казань: КГТУ (КАИ), 1999. С. 92.

41. Лабугин АЛО. Построение технологического процесса струйной отделоч-но-упрочняющей обработки лопаток компрессора ГТД. АЛ4.// тезисы докл. Международной молодежной научной конференции «XXV Гагаринские чтения». Москва: МАТИ, 1999. С. 939-940.

42. Лабугин АЛО. Струйная обработка деталей ГТД в среде рабочей жидкости. АЛ5.'7 тезисы докл. XXIV Всероссийской молодежной научной конференции «Гагаринские чтения». Москва: МАТИ, 1998. С. 52.

43. Лабутн А.Ю, Струйная отделочно-упрочняющая обработка лопаток ГТД в среде рабочей жидкости. |AJI6| Тезисы докл. II Республиканской научной конференции молодых ученых и специалистов. Казань: КГТУ (КАИ), 1996. С. 47.

44. Лабугин АЛО , Адгамов Р.И. Построение математической модели пневмо-гидроструйной обработки лопаток ГТД под водой. 7 Известия вузов. Авиационная техника. 1999. № 2. С.

45. Лабу гин АЛО., Адгамов Р.И. Разработка нового технологического процесса пневмогидроетруйной обработки деталей. // Тезисы докл. Всероссийской междисциплинарной научной конференции III Вавиловские чтения. Йошкар-Ола: МГТУ, 1999. С. 54-57.

46. Лабушн АЛО , Адгамов Р.И., Дунин H.A. Струйные способы обработки лопаток ГТД в среде рабочей жидкости. ¡АЛ7} Тезисы докл. Всероссийской междисциплинарной научной конференции «II Вавиловские чтения». Йошкар-Ола: МГТУ, 1997 г. С. 99.

47. Лабутин А.Ю , Дунин H.A. Отделочно-упрочняющая обработка деталей ГТД в среде рабочей жидкости. АЛ8.// Тезисы докл. XXIII Всероссийской молодежной научной конференции «Гагаринские чтения». Москва: МАТИ, 1997. С. 32.

48. Лабугин АЛО., Дунин H.A. Технологические возможности гидроструйной обработки в среде рабочей жидкости. /7 Вестник КГТУ. 1997. № 4. С. 15-16.АЛ9.

49. Лаб\'1ин АЛО., Лабутин Ю.П. Халимулин P.M. Способ страной обработки. Патент РФ № 2009864АЛ 10. С1. Кл. 5 В 24 С 1/00. Опубл. 30.03.94 бюл. № 6.

50. Лабушн Л.Ю., Лабутин Ю.П., Халимулин P.M. Способ струйной обработки. Патент № 2066616 С1. Кл. 6 В 24 С 1/00 опубл. 20.09.96 бюл. № 26.

51. Лабутин Ю.П. и др. Влияние параметров виброударного упрочнения на глу бину наклепа деталей из сплава АВ-Т1. // Авиационная промышленность. 1971. №9. С. 27-31.

52. Лабутин Ю.П. Сопловые устройства для упрочнения поверхностей деталей наклепом. // Авиационная промышленность. 1987. № 10.

53. Лабутин Ю.П., Исайкин H.A. Контроль пневмодробеструйного процесса упрочнения элементов поверхностей деталей. // Авиационная промышленность. 1981. №5. С. 23-27.

54. Лабутин Ю.П., Шканов И.Н. Выбор оптимальной глу бины наклепа при проектировании технологического процесса упрочнения детали. / Сб. Авиационная технология и организация производства, вып. 141. Труды КАИ. 1972. С. 47-53.

55. Лахтин Ю.М. Леонтьева В.П. Материаловедение. М.: Машиностроение, 1990. 528 с.

56. Лойцянский Л.Г. Механика жидкости и газа. М.: Наука, 1978. 736 с.

57. Лямаев Б.Ф. Гидроструйные насосы и установки. Л.: Машиностроение, 1988. 256 с.

58. Мухачев Г.А., Щукин В.К. Термодинамика и теплопередача. М.: Высш. шк„ 1991.480 с.

59. Новиков И.И. Дефекты кристаллической решетки металлов. М.: Металлургия, 1968. 188 с.

60. Одинг И.А. Теория дислокаций в металлах и ее применение. М.: Р1зд-во АН СССР, 1959.

61. Одинцов Л.Г. Упрочнение и отделка деталей поверхностным пластическим деформированием: Справочник. М.: Машиностроение, 1987. 328 с.

62. Петросов В.В. Гидродробеструйное упрочнение деталей и инструмента. М.: Машиностроение, 1977.

63. Пирогов Я.В., Пилякин Ю.С. Шемет Б.Р. Поверхностное упрочнение деталей из алюминиевых сплавов стеклянными шариками отечественного произволе гва. //Авиационная промышленность. 1989. №2. С. 30-31.

64. Поляк М.С. Технология упрочнения. Технол. методы упрочнения. В 2 т. М.: Л.В.М-СКРИПТ, Машиностроение, 1995.

65. Примеры расчетов по гидравлике.// Под ред. А.Д.Альтшуля. М.: Стройиз-дат, 1977. 255 с.

66. Пудков С.И., Волков В.И., Егоров В.М., Рыбаков Г.М. Упрочняющая обработка лопаток ГТД стеклошарикамн. /У Авиационная промышленность. 1989. №5. С. 21-22.

67. Ривкнн С. Л., Александров A.A. Термодинамические свойства воды и водяного пара. Справочник. М.: Энергоатомиздат, 1984. 80 с.

68. Рид В. Дислокации в кристаллах. М.: Металлургиздат, 1957.

69. Рыковский Б.П., Пудков С.И., Якимчиков H.H. Пневмогидродробеструй-ное упрочнение лопаток компрессора стеклошариками. 7 Авиационная промышленность. 1984. № 11. с. 26-27.

70. Рыковский Б.П., Смирнов В.А., Щетинин Г.М. Местное упрочнение деталей поверхностным наклепом. М.: Машиностроение, 1985. 152 с.

71. Саверин М.М. Дробеструйный наклеп. М.: Машгиз, 1955. 312 с.

72. Самохоцкий А.И., Кунявский М.Н. Металловедение. М.: Металлургия, 1969.456 с.

73. СергельО.С. Прикладная гидрогазодинамика. М.: Машиностроение, 1981. 374 с.

74. Серенсен С.В. Сопротивление усталости в связи с упрочнением и конструктивными факторами. // Сб. Повышение усталостной прочности деталей машин поверхностной обработкой. М.: Машгиз. 1952.

75. Скубачевский Г.С. Авиационные газотурбинные двигатели. Конструкция и расчет деталей. М.: Машиностроение, 1981. 550 с.

76. Смирнов В.А. Исследование напряженно-деформированного состояния и формоизменения при дробеструйной обработке деталей малой жесткости. / Диссертация на соискание уч. ст. канд. техн. наук. Казань: КАИ, 1969.

77. Соколов Е.Я. Зингер Н.М. Струйные аппараты. М.: Энергия, 1970. 288 с.

78. Стефановский В.А. Аналитическое решение некоторых задач гидродинамики двухфазной среды газ-жидкость-пар.// Сб. "Лопаточные машины и струйные аппараты", вып. 6, Машиностроение, 1972. С. 202-210.

79. Сторожев М.В., Попов Е.А. Теория обработки металлов давлением. М.: Машиностроение. 1971. 424 с.

80. Струнина Е.М., Пеньковская Г.И. Зарипова З.С., Лабутин Ю.П. Влияние механической обработки и упрочнения на состояние поверхностного слоя и усталостную прочность лопаток компрессора из сплава ВТ8. /У Авиационная промышленность. 1968. № 8.

81. Теплов A.B., Викханский Л.Н., Чарей В.Е. Основы гидравлики. Л.: Машиностроение, 1969. 224 с.

82. Уоллис Г. Одномерные двухфазные течения. М.: Мир, 1972. 440 с.

83. Хейвуд Р.Б. Проектирование с учетом усталости. Перевод с английского. // Под ред. Р1.Ф. Образцова. М.: Машиностроение, 1969.

84. Хейфец С.Г. Аналитическое определение глубины наклепанного слоя при обкатке роликами стальных деталей. / В кн. Новые исследования в области прочности машиностроительных материалов. Под ред. И.В. Кудрявцева. М.: Машгиз, 1952. (ЦНИИТМАШ, кн. 49).

85. Цегельский В.Г. К теории двухфазного струйного аппарата./ Изв. вузов. Машиностроение, 1984. №6. С. 79-85.