автореферат диссертации по обработке конструкционных материалов в машиностроении, 05.03.05, диссертация на тему:Исследование процесса и энергетических параметров при гидроударной формовке

БЕЛОРУССКАЯ ГОСУДАРСТВЕННАЯ ПОЛИТЕХНИЧЕСКАЯ

АКАДЕМИЯ

ГГП 01

На правах рукописи

ЧАЧИН Олег Викторович

ИССЛЕДОВАНИЕ ПРОЦЕССА И ЭНЕРГЕТИЧЕСКИХ ПАРАМЕТРОВ ПРИ ГИДРОУДАРНОЙ ФОРМОВКЕ

05.03.05 — Процессы и машины обработки давлением

Автореферат диссертации на соискание учено*! степени кандидата технических наук

Минск 1993

Работа выполнена в Белорусской государственной политехнича-«ной акадеши. -

Научный руководитель г академик Академии наук Республики

Беларусь, доктор технических наук, профессор Огепаиенко А. В.

Официальный оппонекш - . доктор технических наук,

профессор Дцанович Г. М., кандидат технических наук, старший научный сотрудник

Ведунэе предприятие - Минский автомобильный аавод

на заседании спй. . юго совета Д 056.02.03 при Белорусской государственной политехнической академии по адресу! 220Р27, г. 1Ашск, проспект Ф.Скорины, 65, . к. 1,а, 202.

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке БГПА.

Здор Г. Н.

Эадита состоится

ША99?у. в /^час.^ыин.

Автореферат разослан

г.

УченыЯ секретарь специализированного совета кавдщат технических наук •

©

Чачин О.В., 1993

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность темы. Ведущая роль в решении задач развития и оснащения промышленности современным оборудованием принадлежит машиностроению. Важной задачей является развитие методов обработки металлов давлением, в том числе и листовой штамповки,отли-чающейся высокой производительностью, эффективным использованием материала, получением готовых изделий с высокими механическими свойствами и большими возможностями для механизации и автоматизации процесса.

Одним из перспективных направлений разв1гшя листовой штамповки является гидроударный метод деформирования листовых материалов. В этом методе в качестве источника импульсного давления используется кинетическая энергия летящего тела при ударе по ограниченному объему передай',ей среды.

Возросшая производительность, сокращение сроков подготовки производства и возможность работы ударных прессов в полуавтоматическом режиме повысили требования к точности выбора параметров обработки. Однако недостаточная изученность процессов высокоскоростного деформирования, отсутствие удобных методик проектирования процессов штамповки, 01раниченн0сть в обработке изделий в офеделенной степени сдерживает широкое применение гидроударного метода в промышленности.

Цель работы - исследование закономерностей процесса ударной формивки, создание обобщенной математической модели ударного пресса, определение энергосиловых, кинематических и технологически х параметров, разработка' методов интенсификации процесса и внедрение в промышленность.

Для достижения зтой цели решены следующие задачи: обоснованы расчетные модели напряженно-деформированного состояния материала; разработаны устройства для гидроударной штамповки; проведены эксперименты для проверки выбранных моделей; исследовано влияние предварительной термообработки на штампуемость листовых конструкционных материалов; разработана методика определения скорости движущихся объектов на всей траектории движения; разработай методика для расчета новых устройств для ударной штамповки.

Научная новизна. Разработана математическая модель процесса гидроударной формовки. Теоретически показано, что процесс взаимодействия ударной волны, распространяемой в жидкой передающей

среде, с деформируемым 'гвердш телом оопроаовдается возникновением кавитации в гидкоста. Разработаны алгоритмы учета влияния кавитации. На основа предложенной расчетной модели исследованы влияние скорости звука в жидкости, ее прочности на разрыв и пластических свойств материала заготовки на суммарное давление в передающей среде.

Разработана математическая модель устройств для реализации процесса ударной листовой оташовки. На основе предложенной модели исследованы энергетические параметры установки для гидроударной штамповки. Разработана методика определения скорости бойка на всем протяжении движения по стволу, методика определения коэффициента штампуемости в процессе гидроударной формовки. Исследовано влияние предварительной термообработки на коэффициент штампуемости ряда листовых конструкционных материалов.

Положения.выносимые на вааиту.

Настоящей работой автор защищает:

- расчетную модель процесса гидроударной формовки с учетом явления кавитации и пластических свойств материала заготовки;

- математическую модель устройств для ударной листовой штамповки;

- методику определения пластических свойств материалов при гидроударной формовке.

Достоверность полученных результатов подтверждается использованием в теоретическом и экспериментальном анализе апробированных методик, современных средств исследования. Полученные расчетные данные хорсыю согласуются с данными эксперимента и отлно-промышленной проверки.

Практическая ценность и реализация результатов работы.

Разработана методика расчета напряженно-деформированного состояния материала заготовки при гидроударной формовке, представлена инженерная методика расчета устройств для реализации данного процесса. Определены коэффициенты штампуемости ряда листовых конструкционных материалов.

Публикации. Материалы проведенных исследований опубликованы в работах [1 - 18].

Структура диссертации. Диссертационная работа изложена на 205 страницах машинописного текста, иллюстрируется рисунками и таблицами на 61 странице и состоит из введения, 4 глав, эаклю-чяния, списка литературы из 109 наименований и одного приложения на 4 страницах.

СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

Во введении обоснована актуальность талы, установлено, что все большее применение находят импульсные методы обработки металлов давлением, поставлена цель работы.

Первая глава посвящена обзору сушэсгауюждх методов и устройств импульсной обработки материалов, исследований в области моделирования напряженно-деформированного состояния листа и процессов импульсной обработки материалов. Показано, что широкое применение и развитей импульсных еетодов обработки материалов . вызвано обвдши преимуществами этих методов, такими как шикая металлоемкость оборудования, возможность получения болыжх давлений , позволящих обрабатывать трудноде^ормируемке материалы и сплавы; снижение затрат на изготовление оснастки за счет использования только одной части штампа; улучшение качества поверхности иггампуемых деталей; повышение точности изготовления деталей.

В последнее время в связи с развитием новых технологий осе-симметричного формоизменения тсннолистоеых материалов, основанных на высокоскоростном динамическом приложении нагрузок, значительно вырос интерес к анализу и расчету динамики процесса деформирования, определению натрузок. обеспечивахждх необходшые перемеидания заготовки. В главе описаны некоторые подходы к теоретическому решению указанных задач.

-В первой главе сформулированы задачи настоящей рабсгт:

1) создать математическую* модель процесса кшульсного формообразования листовых заготовок и энергетических параметров оборудования для его реализации;

2) разработать методику прогнозирования технологических свойств материалов в условиях гидроударной формовки;

3) исследовать режимы термообработки, обеспечивающие повшю-ние ресурса пластичности материалов, подвергаемых импульсной обработке;

разработать методику экспериментального определения зне-ргосиловцх параметров гидроударной обработки матеррилоз давлением..

Вторая глава посвящена теоретическому исследованию формоизменения деталей при ударной листовой штамповке.

При проектировании процессов импульсной обработки материа-

лов ставится задача создания обойденной модели. Решение этой задачи рассматривалось в два этапа. На первом этапе рассматривался процесс формоизгонения детали при ударной штамповке, а на втором этапе рассматривался вопрос создания обобщенной модели устройств для реализации процесса ударной штамповки. Во второй главе теоретически исследовалось напряженно-деформированное состояние заготовки при импульсном нагрухенш, выбрана методика решения системы уравнений, описывающих напряженно-деформированное состояние, и получены энергетические характеристики процесса ударной штамповки.

Математическая модель процессов высокоскоростного соударения бойка и передающей среды создается в три этапа: первый -описание геометрических параметров, второй - запись основных уравнений, третий - формулировка начальных и граничных условий.

При решении различных задач динамического нагрутвния большую эффективность показал обидай подход с использованием принципов механики сплошной среды. Он опирается на основные законы сохранения массы, количества движения и энергии. В данном случае при малых скоростях бойка допускается нахождение на оси симметрии передающей среды цилиндрического включения из другого материала (заготовки).

Законы сохранения механики сплошной среды, записанные в ла~ гранжевой постановке в дифференциальной форме, представляют систему квазилинейных дифференциальных уравнений в частных производных. Используя условие осесимметричности задачи, их можно выразить в следующем виде:

уравнение движения (закон сохранения количества движения)

г

8а да а

г х , г. г

аг 6г

Р1 «)

да да а - а

"К = -зг + Ыг +

где 2 - осевая координата, г - радиальная, <р - окружная, р - текущая плотность, 0г - осевая и радиальная компоненты материальной скорости, о (т.З - г, г, р) - компоненты тензора напряжений, точка обозначает дифференцирование по времени; уравнение неразрывности (закон сохранения массы):

хг = с + с + £ , (3)

v i г г г рф

где V - относительный объем материала (V = pq/p, р0 = p|t>0). éjjd, j = r. (P) - компоненты тензора скоростей деформации.

Закон сохранения энергии имеет структуру уравнения скорости роста температуры единицы массы i

f = Г С"| « ё |, (i.J) = (z, г, <р), (А)

ко р i¡ J J

где f - приращение температуры по относишю к начальному постоянному фону, Ср - удельная массовая теплоемкость. Суммирование производится по всем компонентам.

Данная система дополняется геометрическими соотаженяями Коши для симметричного тензора скоростей деформаций и кососиммв-тричного тензора скоростей поворотов элемента среда.

Формулируются граничные условия в момент времени, непосредственно предшествующий нагружвнгао:

- на оси симметрии среды задается кинематическое условие отсутствия радиальных перемещений:

.и |-'„ = 0;

г ' ж * О

- на боковой поверхности среды - также кинематическое условие -жесткая заделка при r=R (радиус заземления заготовки), т. е отсутствие любых перемещений:

и | = о , и | = о ,

г 1 г * R z 1 г - R

Формулировка краевой задачи завершается записью начальных условий. Все силовые и кинематические параметры задаются нулевыми, кроме осевой скорости точек бойка:

с I =о| =о| =ст| =0:

ti 1 t<0 г г t■О pp't-o zr't.O '

V ] — É | =É| =É1 — с | =0:

1 1.0 <i' t.O г г t ■ O M1 l.O ir 1*0 '

И I = 0 ( 0 S z s H+h ); U I =0 { 0 s г < (1-0 );

Г ' 1 * O Z t я O

U I = 'Г ( H+0 s г 5 H+h );

г 1 t ■ O '

где У - величина скорости бойка в момент его соприкосновения со средой, н - высота среды, И - высота заготовки.

Задача в предложенной постановке бьиа решена методом конечных разностей. При решении данной системы уравнений исследовались:

- влияние геометрических размеров пластин, формы волны на процесс формоизменения заготовки;

- кавитационное взаимодействие волны с пластиной;

- влияние скорости звука в жидкости на процесс деформирования;

- влияние прочности жидкости на давление в ней и прогиб пластины.

Результаты теоретического анализа, выполненного во второй главе, позволяют определить энергетические параметры процесса гидроударной формовки и напряженно-деформированное состояние заготовки. Их можно использовать при создании математической модели устройств для импульсной обработки материалов.

Третья-глава посвяядоа вопросу соо дания математической модели устройств для импульсной обработки металлов давлением. В главе 2 был рассмотрен вопрос расчета напряженно-деформирован -ною состояния заготовки методом конечных разностей. Это позволило опредояить энергетические характеристики оборудования, необходимые для реалхгаации определенных технологических процессов. В третьей глава решена задача создания математической _ модели оборудования для гидроударной листовой штамповки, разработана методика для проверки правильности ее реализации. В процессе работы в устройстве для ударной штамповки действуют следующие силы Р , Гг, Рд, и Р^, где Р1 - сила, действующая на инерционный поршень, Р2~ сила сопротивления воодуха движению поршня по стволу, гз- сила сопротивления передающей среды при сжатии и Гасила сопротивления заготовки деформированию. В обаэм виде, согласно закону Ны/гона, работу устройства по предукиеенной схеме можно представить в виде системы уравнений:

ЭЧ

а\

2 312 2 3

агх

где м , м г, М з — массы инерционного поршня, передающей среды и заготовки; Х2> хз - перемещения поршня, грашщи раздела зон поршень-передающая среда и заготовки.

В качестве объекта исследования была выбрана лабораторная гидроударная установка ЛГУ-1 (см. рис.1) со следующими характеристиками: = 5.45-Ю"3 мэ, и = 0.595 м, где V - объем аккумулятора, Н - длина ствола.

Для выбора зависимостей, описывагщсх Р 1, ?г, Р3 и Р^, был сделан ряд допущений:

расширение и сжатие воздуха подчиняется адиабата1 адскому закону:

при рассмотрении удара бейка о жидкость не учитывают силы, вызванные скоростным напором и трением жидкости о стенки камеры;

жидкость считается неразрывной, а материал заготовки считается изотропным, упрочшшадмся в зависимости от степени и скорости деформащш;

деформированное состояние принимается плоским,при условии, что силы трения заготовки о стенки матрицы незначительно влияют на деформированное состояние заготовки;

волновыми переходными процессами в заготовке пренебрегают, и форма заготовки считается заданной априорно на счободшом участке по дуга окружности.

Согласно принятым допущениям определены силы ^ давления), возникающие в процессе рабшъ; рассматриваемого устройства:

Р1(ХГ° = <Рак + ратм' [---]" - (Ь)

> > ак а™ я0-Х)/^

, н + 1.12Н - нй>к

где - объем аккумулятора; р к - давление в аккумуляторе, о -диаметр стпопа; Нг ~ высота ствола, н^ - высота бойка; к - гточа-затн.'*ъ адиабаты, к = г. 5, и р._,.,.м - атмосферное давление.

(8)

V *2<*э-1) - ратм г в [[к;-2 .<;) - 1]

где Нр - высота рабочей камеры: в и Ь - постоянные, причем

Рис. X. Схема лабораторной гвдроударной установки ЛГУ-1: 1-крышка; 2-маняата; З-боек; 4-ствол; 5-аккумулятор; 6-рабочая каыара; 7-гшдкость; 8-пршшм; 9-заготовка; 10-матрица; 11- опорная плита; 12- прижимной силовой винт

в = 304500000 И b = 7,15. ft случав линейного аакона упрочнения

Р4(*а.» =

2Р(о0 + 0.7Гк,) SQ

(1 + c^f

и в случае степенного закона 2А с" s0 Э

Р,(Х ,t) =-L-V . ПО)

1 3 (1 + Et)2R

где р - коэффициент трения; а0 - напряжение текучести, П - модуль упрочнения, SQ - толщина заготовки, R - радиус кривизны;

а и а - параметры кривой упрочнения oi = ае°.

Решить данную систему дифференциальных уравнений можно, воспользовавшись методом, предложенным Рунге и усовершенствован-ньм Куттоы (метод Рунге-Кутга). Преимущество этого метода заключается в том. fro он позволяет получить таблицу значений решения. Для решения данной системы уравнений была составлен программа на языке Fortran, которая была реализована на ГОШ.

В данном случае была решена задача по соодакию математической модели лабораторной гидроударной установки.

Одними из основных показателей, которые позволяют определить правильность работоспособности выбранной математической модели лабораторной гидроударной установки, являются скорость движения бойка на всем протяжении ствола и скорость движения центра деформируемой заютсвки. В третьей главе представлена разработанная методика определения скорости движущихся объектов. Для получения этих зависимостей было решено использовать систему ближней радиолокации. Для реализации данной методики использовались СВЧ модули двух диапазонов.

Информация о динамике движения объекта в разрабатываемом комплексе содержится в с ¡пиалах доплеровской частоты, образуешься в смесителе. Эти сигналы, определяема скоростью объекта, характеризуются весьма широкой полосой частот (от единиц Гц до единиц МГц), а также сравнительно низким уровнем. В процессе измерения изменяется интенсивность отраженного сигнала, причем это изменение обусловлено целым радом причин: изменением расстояния до объекта, изменением условий распространения, сложным хараяте-

ром зависимости эффективной отражающей поверхности объекта от угла облучения.

Измерение скорости бойка производилось с помадью доплеровс-tcoro издарителя, так как этот метод обладает высокой информативностью, точностью, ноиехоза!цишэнностью, способностью работать в неблагоприятных условиях и не вносит никаких изменений в процесс разгона бойка, являясь бесконтактным...

Эксперименты производились на лабораторной гидроударной установке ЛГУ-1 с начальным объемом газа в аккумуляторе VH = 5". 4 5 ■ 10 "3 мэ и конечным объемом газа VR , равным в зависимости аг объема бойка 6.82-Ю"3, 6.73-10"3 и 6.76-Ю"3 м3.

Измерения скоростей удара проводились для трех масс бойка: 1.471; 0.771 и 0,269 кг, кроме того для каждой массы бойка измерение производилось во всем диапазоне давлений в аккумуляторе ЛГУ-1.

В четвертой гланд приведены результаты технологических исследований процесса гидроударной штамповки. Ib существукдих критериев оценки отампуемости для гидроударной штамповки был принят такой, как глубина прогиба листовой заготовки. В качестве меры сравнения ютэипуености в неодинаковых условиям вводится кооффишент штампуемости

«ш = к..' dm '

где h - величина максимально допустимого прогиба, DM- диаметр очка матрицы.

Эксперименты проводились на лабораторной гидроудариой установке ЛГУ-1 (рис.1). Для этого использовались квадратные заготовки из материалов М1М, J!53, Д16АТ, ВТ1-0, СТЗ, сталь 45, ОТ-4, 08КП преимущественно толщиной 1 им. Размер заготовок составлял 90x90 мм. Этот размер бил выбран специально для того, чтобы гарантировать формоизменение заготовки без утяжки фланца В таблице 1 представлены значения коэффициента нгтампуеиоети для этих материалов при гидроударной формовке.

1.0

Таблица 1.

Материал М1М шз Д16АТ ОгЗ Сталъ45 0Т-4 ВТ1 -0 08KII

\ 0,54 0,4 0,28 0.32 0.3 0,23 0,35 0.45

Однако в нвсгоящее время для оценки технологических свойств материалов основным показателем является глубина прогиба при выдавливании. В таблице 2 представлены результата испытаний на выдавливание различных листовых конструкционных материалов тремя способами: 1 - испытания по Эрикеену, 2 - /три статическом нагружвкш на ПСУ-50, 3 - при динамическом нагруяении на ЛГУ-1.

Таблица 2

n ММ ЛВЗ Д16АТ ОгЗ Огаль45 ОТ-4 ВТ1-0 ОВКП

1. 11.5 8.5 7.8 7.2 7 — — 10.3

2. 13 • 8.5 7.95 7.4 7.2 — — 10.7

3. 16.2 12 8.4 9.6 — i. j 9 6.9 10.5 13.5

Основной задачей исследования процессов импульсной обработки материалов является повышение пластических свойств материала и снижение энергетических затрат при формоизменении листовых конструкционных материалов. Одшас из способов решения этой задачи является использование предварительной термооб|)аботки материалов перед формовкой. В третьей главе приведены результаты экспериментов по определению влияния предварительной термообработки на штампуемость листовых материалов.

Исследования влияния исходной термообработки на штампув-!.кхяъ листовых материалов проводились на меди М1М и латуни Л62.

Эти материалы подвергались следующем видам термообработки.

Медь М1М нагревали до 500°С, 600°С, ?00°С, 800"С, выдерживали при зтих температурах 5 минут и охлаждали и воде.

Латунь JI62 нагревали до 550°С, 600°С, 750°С, 800°С, 850°С, выдерживали при этих температурах 5 минут и охлаждали в воде.

Испытания на штампуемость этих материалов проводились на гидроударной лабораторной установке ЛГУ-1 (рис. 1) на матрице Ф 30мм с радиусом перетяжного ребра, равным б мм. В экспериментах использовалась рабочая камера высотой 90 мм с внутренним диаметром 50 мм. В качестве передавшей среда использовалась вода. При штамповке латуни ЛВ2 применялись бойки с различной массой:и^ -1,471 кг и м^ » 0,12 кг. Заготовки размером 90x90 жестко защемлялись по контуру.

На графике (рис.2) показана зависимость h/DH от ИуД для

М1М. На графике (рис.3) показана зависимость h/D., от кип для

м уд

ЛБЗ.

ОСНОВНЬЕ РЕЗУЛЬТАТЫ И ВЬЮДЫ

1. Создана математическая модель процесса гидроударной листовой формовки, позволявшая теоретически проанализировать напря-жвнно-деформированное состояние листовой заготовки под действием импульса давления и определить потребную удельную энергию для формоизменения заготовки. Численными методами решена система квазилинейных дифференциальных уравнений, позволяющая выявить напряженно-деформированное состояние в каждой точке материала в любой момент времени.

2. Разработана математическая модель устройств для импульсной обработки материалов давлением, позволяющая определить энергетические и кинематические параметры оборудования. Используя-данные, полученные при расчете напряженно-деформированного состояния заготовки, предложенная модель позволяет определить тех-нолоп^ческие параметры оборудования для реализации исследуемого процесса.

3. Предложенная математическая модель для анализа напряжен-но-дефорлфованного состояния материалов при импульсном нагруже-нии позволяет учитывать кавитацию в передающей среде. Расчеты взаимодействия пластины с подводной волной выполнены на основе модели жидкости, учитывающей ее конечную прочность. Разработанный алгоритм учета влияния кавитации, основанный на методе конечных разностей, устойчив и позволяет1 исследовать кавитационное взаимодействие ударной волны с заготовкой. Установлено, что вероятность возникновения кавитации в жидкости возрастает с умень-

Рис. 2. Зависимость и/оц от удельной анергии удара ы для М1М

м И 'J

/>

\сос \ S5E' .лосг С

/ / 750 г с

10 20 30 40 W410* Рис. з. Зависимость h/D от удельной энергии удара и для ЛЗЗ

шедшем толдины и увеличением разменов заготовки, а также с ростом амплитуды иадаиаей волны и сокращением ее длины.

4. Для замера скоростей движения (Зойка на всем протяжении пути разработана оригинальная гетеродинная система ближней радиолокации и создано экспериментальное оборудование1с использованием совмещенных приемопередающих антенн с генераторами на основе диода Ганна. Интервал усреднения измеряемых скоростей при использовании различных типов активных элементов составлял 2,55 мм.

5. Проведенные эксперименты по определению влияния предварительной термообработки на штампуемость медных■и латунных заготовок показали:

- увеличение температуры закалки для меда М1М от 500°с до 800ог. привод>гг к снижению показателей h/DM на 20 - зог, однако это приводит к снижикию удельной энергии удара на 15 - 50% ;

- при закалке лагуни ЛЗЗ при температуре 550 С° значения показателей h/bM увеличивается на 25-30%, а значения удельной энергии снижаются на 40-50'. по сравнению с показателями у латуни, не подвергнутой термообработке, при дальнейшем увеличении температуры закалки до 60£>°С, 750°с мачегие погсаэателей ут^мчиваетоя на 40 - 50t, значение уменьшается на 70 - 80?, при дальнейшем увеличении температуры закалки до 800°С, 8 50° с значения показателей h/DM уменьшаются, по сравнению с показателями при температурах закалки 60С°С, 750°с на 5 -101, и удельная анергия увеличивается на lo-isa, что связано с выпаданием ггри температурах закалки 8 00°с, 850"с {¡-фазы.

6. Разработана методика определения скорости бойка на всем протяжении движения, которая позволила проверить работоспособность узлов промышенно выпускаемого пресса ТА-1324. Полученные данные были использованы при проектировании новых прессов на ПО "Кузлитмаш'; г\ Пинск.

7. Разработана методика определения критерия цпамнуемости для листовых конструкционных материалов при импульсном нагруже-нии . Определены критерии штампуемооти ряда материалов. Полученные результаты были использованы при проектировании технологических процессов на ПО "Экран" г. Борисов, ПО "Большевик", г. Киев и на предприятии а/я А-3700.

Основные положения диссертации опубликованы в сле.цукаик работах:

1. Чачин О. В. , Скрипниченко А. Л., Петраковский В. С. и др. Разработка физических основ некоторых работай процессов импульсной обработки материалов: Отчет по НИР/ <5ТИ АН БССР.- N Гр. 0180016020. - Мн. , 1985. - 183 С.

2. Чачин О. В. , Скрипниченко А. Л.. Петраковский В. С. и др. Экспериментальное исследование пластического деформирования а разрушения спецсталей в условиях гидроударного двухосного растяжения и создание машины импульсной гидроударной для их испытаний: Огчет по НИР/ БПИ. - н 01,88.0002611.-Мн. , 1989.- 135 с.

3. Чачин О.В. , Скрипниченко А.Л., Петраковский B.C. и др. Комплексное исследование обработки материалов с целью установления оптимальной взаимосвязи между поведением материала и режимами взаимодействия, основанными на использовании энергии удара и магнитного поля: Отчет по НИР/ БПИ.- N Гр. 0186110405. - toi., 1990. - 248 с.

4. Чачин О.В., Скрипниченко A.JI., Петраковский B.C. и др. Разработка и внедрение технологии ударной штамповки тонколистовых штериалев жидкой и эластичной средой: Отчет по НИР/ БПИ. - N Гр. 01.88. QOQ261Q. -to., 1990.- Ill с:

5. Чачин О.В. йлтульсный метод испытания листовых конструкционных материалов// Материалы {ПК "Прогрессивные процессы обработки материалов давлением". -Мн. ¡Еаука и техника, 1987,- С. 83.

6. Чачин О. В., Голубев В( С. Влияние предварительной лазерной обработки на шгампуемость материалов// Материалы V Всее. конф. "Получение и обработка материалов высоким давлением". -Ми. : Наука и техника, 1.587.- С. 54.

7. Чачин 0. В. , Голубев В. С. Дэформярсвание поверхностных слоев металлов при лазерном упрочнении// Материалы v Всеа. конф. "Излучение и обработка материалов высоким давлением". - I.îh. : iîay-ка и техника, 198?. - С. 32.

8. Чачин О.В. Расчет энергетических параметров при гидроударной «ггамповке// Материалы V Всес. конф. "Получение и обработка материалов высоким давлением". - Мн. ¡Наука я техника, 1987. -С. 47.

9. Чачин 0. В. , Безрученок И. П. , ?,ур В. А. Применение ГОШ ЕС-КМО в измерительном комплексе по определению оптимальных режимов работы кузнечно-прессового оборудования/ / Материалы I Воеоотной школы-семикара "Разработка и внедрекш в народное хозяйство ГЕЕМ". - Мн. ; Наука и техника, 1987,- С. 156.

10. Чачин 0.В., Безрученок И.П. , Жур В.А. Доплеровский измерительный комплекс с обработкой сигналов на микро-ЭВМ// Материалы I Всесоюзной школы-семинара "Разработка и внедрение в народное хозяйство IBBM". - Мн. ; Наука и техника, 1987.- С. 180.

И. Чачин О. В., Безручвнок И. П. , Жур В. А. Измерит льный комплекс по определению скоростных параметров гидроударных прессов// Материалы iv Всес. конф. "Электрический разряд в жидкости".

- Николаев: 0бл1 юлиграфиздат, 1938.- С. 161.

12. Чачин 0. В., Яскович А. Г., <£рани"евич В. А. Анализ формы образцов, получаемых при гидроударной игамповке // Материалы VI Всес. конф. "Получение и обработка материалов высоким давлением".

- Мн. IНаука и техника, 1968. - С. 38.

13. Чачин 0. В., Петракове кий B.C., Францкевич В. А., Дэро-жей В. В. Диаграмма предельной формуемости листовых материалов при гидродинамическом нагругишш// Материалы VI Всес. конф. "Получение и обработка материалов высоким давлением". - Мн. : Наука и техника, 1988.- С. 40.

14. Чачин О. В., Безручвнок И.П. , Жур В. А., Маноцков А. И. Принципы построения новых приборов для бесконтактного измерешм характеристик кратковременных гтроцессов//В сб.: Приборостроение.

- Мн. : Вышэйшая школа, 1990. - Вып. 12.- С. 54 - 58.

15. А. с. 1352725 (СССР). Устройство для гидроударной штамповки/ Чачин О.В.,Дорожай В.В.,Пэтраковский B.C. .Францкевич В. А.

16. А. с. И97859 (СССР). Пусковой механизм пнермэударной установки/ Чачин 0. В., Мелеицеко Б. А.

17. Положительное решение по заявке н 4891548. Устройство-для ударной штамповки через промежуточную среду/ Чачин О.В. и др.

18. Положительное решение по заявке N А903426. Узел виброизоляции машин ударного действия/ Чачин О. В. и др..