автореферат диссертации по строительству, 05.23.07, диссертация на тему:Исследование осадок оснований гидротехнических сооружений с увеличивающимся по глубине модулем деформации грунта

¡/¡ОСКОВСКИЙ ОРДЕНА ТРУДОВОГО КРАСНОГО ЗНАМЕНИ ПЩРО;ШИОРАТИШНП ИНСТИТУТ

Па правах рукописи

РАДЦ НОЭЛЬ ЮСЩ

УДК 626.02 : 624.15

ИССЛЕДОВАНИЕ ОСАДОК ОСНОВАНИЙ ЩЦРОТЕХШЧЕСКИХ СООРУЖЕНИЯ С УВЕЛИЧИВАЮЩИМСЯ ПО ГЛУБИНЕ МОДУЛЕ ДЕФОРМАЦИИ ГРУНТА

05.23.07 - Гидротехническое и мелиоративное

строительство; 05.23.02 - Основания и фундаменты

АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

Москва 1992 п.

/

(

Работа выполнена на кафедре "Основания и фундаменты" Московского ордена Трудового Красного Знамени гидромелиоративного института

Научные руководители: кандидат технических наук, доцент

С.ГУРЧЕНКО

кандидат физико-математических наук, доцент

Э. П.КОДАКОВ

Официальные оппоненты: доктор технических наук

м С.С.САВВАТЕЕВ

кандидат"технических наук А. В.КОЖАНОВ

Ведущая организация: Производственное объединение "ГОШНТЕРВОД" Занята диссертации состоится.".

/5,,,)/7/^/3/ 1Э92 г< в /? часов на заседании специализированного Совета К 120.16.01 в Московской гидромелиоративном институте по адресу: 127550, ул.Прянишникова, 19

С диссертацией могло, ознакомиться в библиотеке Московского гидромелиоративного института.

Автореферат разослан "

й „ -Л*рт*

1992 года

Ученый секретарь Специализированного Совета К 120.16.01 кандидат технических наук

С.Е. КУЗЬМИН

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность темы. Имеющееся в практике гидростроительства расхоадешш мевду расчетными и фактическими осадками гидросооружений свидетельствуют о недостаточной точности прогноза их осадок, что на практике приводит к принятию решений по фундаментам гидротехнических сооружений (ГГС) с неоправданно большими запасами, и, как следствие, к удорожанию строительства.

Выполненными к настоящему времени исследованиями в полевых и, особенно, лабораторных условиях установлено влияние напряженно-деформированного состояния грунта па величину модуля деформации Е, причем в условиях квазиоднородного сложения основания зависимость модуля деформации от глубины мож.ет бить описана кривыми различного рода. При этом модуль деформации увеличивается с ' глубиной.

Но принятый на сегодня подход к определению осадок гидросооружений наряду с учетом- специфики гидротехнического строительства (сложность оснований, разуплотнение грунта прч отрывке котлованов и т.д.) предполагает использование постоянного (в пределах геологического слоя) модуля деформации или его средневзвешенного значения).

Уточнение используемых в настоящее время расчетных схем, . вклкчая и использование переменного по глубине модуля деформации * позголит полнее учесть реальные изменения деформационных свойств грунтов, - слагающих основания. -

Целью работы является усовершенствование имекхцихся и разработка новых методов расчета ко! .чньк осадок ГГС,. за счет бо.'Зе Пилного учета напряженно-деформированного состояния их оснований.

Для этого следует:

- Разработать уточненный метод расчета осадок и напряжений под фундаментами ГГС с учетом изменения модуля деформации с глу-

' бнной при равномерно-распределенной нагрузке, передаваемых от них на основание;

- Составить и отладить программы для ППЭВМ, реализующие этот метод;

- получить таблицы, из которых можно найти конечные (стабилизированные) осадки и соответствующие напряжения в различных точках по глубине для некоторых видов нескальных грунтов основания ITC при действии равномерпо^распределенной нагрузки;

- Составить и отладить программу для ППЗВМ для расчетов напряжений и перемещений для выбранной точки в основании при произвольно-распределенной нагрузке, действующей от гидротехнических сооружений.

На заг.дату выносятся:

1. Уточненная методика расчета конечных осадок гидротехнических сооружений с учетом возрастания модуля деформации с глубиной при действии на основание как равномерно, так и произвольно распределенной нагрузки.

2. Уточненный метод послойного суммирования для расчетов осадок гидротехнических сооружений, который отличается от традиционного тем, что результаты расчета осадок не зависят от выбора глубины активной зоны. г

3. Программы для ППЭЕМ, реализующие эти расчеты.

Научная новизна работы состоит в следующем:

- Установлено, как'теоретически, так и на основе анализа

<

технической литературы, что модуль деформации изменяется с глубиной по экспоненциальной зависимости.

- Дается математическое решение задачи определения напряжений и перемещений в основаниях гидротехнических сооружений под

действием различных видов нагрузки с учетом увеличения модуля деформации с глубиной.

- Разработаны программы для определения напряжений и перемещений с учетом изменения модуля деформации с глубиной в любой точке по глубине напряженного полупространства под подошвой фундамента ГТС.

Практическая ценность работы заключается:

- в-разработке таблиц, по которым можно определить значение конечной (стабилизированной) осадки и соответственно напряжения для некоторых видов грунтов и в любой точке на глубине основания при действии равномерно распределенной нагрузки;

- в разработке методики определения напряженно-деформированного состояния для выбранной точки основания гидротехнических сооружений при действии неравномерной нагрузки;

- в разработке уточненного метода послойного суммирования

и определения конечной осадки гидротехнических сооружений и сравнение полученных по этому методу результатов определения расчетные осадок с результатами натурных испытаний.

Апробация работы : Основные результаты исследований доложены на научно-технических конференциях Московского гидромелиоративного института 1989 и 1990 гг..

Структура и объем диссертации: Диссертация состоит из 6-ти глаь, списка использованной литературы, включающего 103 начмено вамия, в'т.ч. 7- иностранных, и приложения. Содержание изложено на 148 страницах мгиинописного текста и иллгстр,.ровано 29 рисунками.

' СОДЕРЖАНИЕ РДБ0ТИ

Во введении обоснована актуальность темы диссертации, фор-

-А-

мулируются цели, задачи исследований'.!, показывается- научная ноепз-на работы.

В ш^еой главе привододачя! особенности взаимодействия гидротехнических сооружен!}!}: С; дрдетливым- основанием и показано, что при расчетах осадок гидротехнических сооружений обязательно следует учитывать влияние разуплотнения дна котлована и пригрузки всех сторон на величину осадки оснований. Анализируются существующие методы определения осадки гидротехнических сооружений , даются предложения по их усовершенствованию с учетом изменения модуля деформации с глубиной. Об„.ор технической литературы показывает, что выполненными к настоящему времени исследованиями в полевых и, особенно, в лабораторных условиях установлено влияние напряженно-деформированного состояния грунта на величину модуля деформации Е . Причем, в условиях квазиоднородного сложения основания зависимость модуля-деформации от -глубины монет быть описана кривыми различного вида. Мбжно считать установленным, что с возрастанием глубины модуль деформации также возрастает. В качестве исследуемой зависимости предлагается принять характер изменения модуля деформации с глубиной в соответствии с одним из выражений экспоненциального закона в виде

Е«Бв-еИ1< (I)

где: Е0. - модуль деформации или компрессионный модуль, определяемый на начальном участке компрессионной кривой; т ~ показатель степени, зависящий от литологического типа * грунта, его влажности, механического состава и начальной плотности;

Е - глубина, для которой определяется модуль деформации Е . Во второй главе приведены теоретические обоснования по вы-

бору зависимости модуля деформации от глубины !в" виде формулы (I), приводится методика определения постоянных, ¡показателя "Ш " и "Е0" (формула I) по экспериментальным даннш. Показатель '"зл " и • "Е0" определяются по зависимостям Е = (Р), полученным п результате компрессионных испытаний. В дате^гаций иен льзовались как компресдасЕтаые испытания-Крр'СфМ'ста &Д.'для некоторых типов грунтов, тта п еюо'ственнне компрессионные "-'Испытания для песчаного грунта. Для того, чтобы найти показатель " ¡)"| " и"Е0", необходимо пересчитать зависимость Е = (Р) в "зависимость (лЕ • Показатель Я] находится как тангенс угла наклона

• аппроксимирующей прямой к оси 02 (где £ - глубина; Р - нагрузка) .

В третьей главе приводится расчет перемещений и напряжений-в полупространстве при действии равномерно-распределенной нагрузки. Эта задача рассматривается как основная ввиду того, что более сложные эпюры контактных напряжений могут быть представлены -на основе решегия этой задачи, как сумма определенного числа равномерных. Рассматривается полуплоскость, на верхней границе которой на участке шириной-2В приложена равномерно распределенная нагрузка с Интенсивностью Р.-РасчеТНай схема показана на рис.1. Был разработан метод определения осадок оснований ПЕС с учетом увеличения модуля деформа'уш с хму5кной. Точное решение задачи теории упругости с учетом изменения модуля деформации с глуойной практически получить невозможно. Поэтому нами применялся прямой вариационный метод возможных перемещений, основанной на минимуме потенциалы* сЛ энергии. Перемещения GJk .IT задавались' в виде р.-дов с точностью до неопределенных коэффициентов А^ . , В^ .

2 А; ^ . (2)

В: У]

2Ь

-—г—

1 4 > i

•

\г

УГ

в—

Рис.1 Расчетная схема к определению перемещений и нацря-.ений

'О* - горизонтальное перемещение; 1Л - вертикальное перемещение; р нагрузка, МПа; Ь - половина ширины фундамента, м'.

-г-

где функции , 1Г- задаются в явном виде. Функции Ц| , С^ подбирались так, чтобы выполнялись кинематические граничные условия:

При £=>со должно'быть Ш 0.

При 2=>са должно быть (Г=> 0.

При |V/ =>со должно быть ь)=> 0.

При (У/—должно быть , 1Г—>> 0.

Ввиду симметричности перемещений относительно оси 02 функции подбирались четными по Т , ввиду ассимзтричности перемещений функции подбирались нечетными по Т . Функции Ь)- , 1Г; можно задать несколькими способами, однако кроме выполнения кинематических граничных условий, следует позаботиться о том, чтобы при вычислении потенциальной энергии все несобственные интегралы с бесконечными пределами интегрирования сходились, иначе потенциальная энергия системы будет бесконечной, что не имеет смысла.

Практически было сделано несколько попыток записать коорди- ' натные функции ( 2 , У ), ( 2 , У ), и в конце концов была найдена пол: ная система координатных. функций, для которой все кинематические условия.выполняются и все интегралы сходятся. Функции подобраны в таком виде:

' чМ-е-'Й!:^^'] ' ,3)

где М^ ,, Т. , К^ и Д - коэффициенты. Далее перемещения в виде рядов подставлялись в выражение' потенциальной энергии и производные от нее по А^ И В^ приравнивалась работе внешних сил на соотвётствущих перемещениях Ы; , №

* "

В результате была получена система липейиых уравнений: . = , при I = 1,2. ..Г}

и (4)' '

= ^ > При 1 = 1,2. . . П

где: В^ 1 ^ - работа внешних сил на соответствующих перемещениях К «1 . •

При этом раьлы нулю, так как силы, действующие в направлении оси оу , всюду равны нулю. Внешней силой является только равномерно распределенная нагрузка интенсивностью Р (МПа), которая действует по наравлению оси . Поэтому

г^-р (5)

I

081 л

Окончательная система-линейннх •уравнений"'для определения коэффициентов А^ 1. и BJ ■, имеет вид:'1

(6)

•V

Коэффициенты о/^., рл. , ^ , определяются в результате вычисления соответствующих несобственных- интегралов,, например, коэффициент ^'. вк-лсляется таким' образом-;

= уи) . Г I < ,,_ . {(1+А)

я^рт)4 Ъ» &У (тф

-А_Г __и +- IV -

V) IК^ГП \ (т. + 1(т. * т; *») т, ] л

Определив А, и В' из решения системы линейных уравнений, можно в'-ми слить перемещения'(») , Ц" , а по ним определить деформации и' напряжения. .

Для выполнения этой задачи была составлена программа на алгоритмическом языке ФОРТРАН для выполнения на ППЭЕМ, аналогичной 1Ш РС. Для программы задаются следующие исходные данные: Р- на-

- э -

грузка- , Е0 - начальный модуль деформации, щ - показатель степени и ^ - коэффициент Пуассона.

В программе происходит решение системы линейных уравнений " с двойной точностью и итерационные уточнения решения. Выполняются все расчеты по определению перемещений и напряжений. Результаты выдаются в виде таблиц, в.которых показаны вертикальное и горизонтальное переместил, деформации и напряжения при различных значениях \ , 2 , которые изменяются с заданным шагом.

В четвертой главе приводятся расчеты для различит, значений показателя "ГП " при действии р'авнсыерно-распредвленной на- ■ грузки. Приведены результаты расчетов при гП , равном 0,15. Эти расчеты получены при использовании программы, которая описана .в третьей глазе, при проведении расчетов перемещения к напряжения были получены в безразмерном виде. Для перехода к размерным величинам следует попользовать следующие формулы:

§ , . ' (8) 0

где: $ , Ы - соответственно размерное и безразмерное вертикальные перемещения; Р - фактическая нагрузка, МПа;. Е - начальный модуль деформации, МПа; В - половина ширины фундамента, м . Нормальные и касательное натяжения вычисляются по формуле:

б - б 0 о)

где: б соответственно размерное и безразмерное вертикаль-

' ные напряжения '

По результатам расчетов для наглядности была построена качественная картина перемещений, показанная на рис.2.

С целью определения максимальной осадки и напряжений б, , . < б^ > в различных точках по оси £ при действии равномерно-рас-

-IQ-

Fhc. 2 Качественная картина перемещений при я1 = 0,15

-л-

приделенной нагрузки были приведены расчеты для некоторых зна-члшй Л1 и составлены таблиц. Фрагмент из этих тяблиц для наглядности гриведен в таблице I.

Таблица

Значения безразмерных перемещений и напряжений при Л1 = 0,1

- г 1 ) и бх

, 0,00 2,3294 -0,9389 -0,7786 -0,5153

0,20 2,2127 -0,9461 -0,6127 -0,4673

0,40 2,0877 -0,9318 -0,4776 ■ -0,4228

0,60 1,9600 -0 ^9023 -0,3662 -0,3812

0,80 1,8335 -0,8633 -0,2804 -0,3431

1,00 1,7110 -0,8183 -0,2104 -0,30°6

1,20 1,5941 -0,7706 -0,1553 -0,27,В

1,40 1,4039 -0,7221 -0,1123 -0,2503

•1,60 .1,3810 -0,6745 -0,0794 -0,2262

1,80 1,2053 -0,6288 -0,0546 -0,2050 р

2,00 ■ 1,1968 -0,5858 -0,0365 -0,1867

Выполнены '-ногочислгнные расчеты по программе для различны значений , У и составлена таблшр. для определения макскмалъ-ной осадки ¿фундамента под действие!? равномерно-распределенной нагрузки. Результаты приведены в таблице 2. Нужно отметить и то, по результаты приведены в безразмерном виде и для перехода к . размерным величинам следует использовать формулу (8).

Таблица 2

Безразмерные значения осадок (вертикальные перемещения) для грунтов с различными ">) и ГП .

► ' о

\ ¡П и\ 0,0 Б 0.-12 0,12 О.Й. 0.16 Е.-0& 3.20

0,26 1 2,6661 ¿,5487 2,4220 2,3289 2,2252 2,1205 2,0422 1,963

0,28 ? 2,6195 2,3945 2,3872 2,2680 2,2018 2,082 2,0002 1.9411

0,30 «г 2,5402 2,4498 2,3294 2,2483 2,0971 2,0164 1,9355 1,8774

0,3? «1 2,5149 2,3680 2,2657 2,1663 2,0749 2,0041 1,9120 1,8428

0,31 1 2,4482 2,2035 2,1929 2,1532 2,0069 1,9180 1,8510 1,7783

0,36 3 2,4095 2,2019 2,1493 2,0759 1,9617 1,8644 1,8088 1,7257

0,38 £ 2,3123 2,1221 2,0597 2,0050 1,8999 1,7934 1,7226 1,5719

0,40 & «о 2,1964 2,0499 1,9035 1,8952 Г,8870 1,7370 1,6373 I,5358

После решения задачи при равномерно-распределенной нагрузке была решена задача по определению перемещений и напряжений, возникающих в основаниях при произвольной нагрузке.

Решение зада т при произвольно-распределенной нагрузке было получено численным методом, т.е. методом суммирования после раз-Сивки всей эпюры ыгрузки на црямо"гольные участки. Для выполнения .этого разраОогали программу, для ЭШ на языке ШРТРАН, частью которой является первая программа. Для работы программы используются следующие исходные данные (см. рис.3): ■ ПР.- число точек переменной нагрузки; • N3 - ч^сло шагов разбивки;

г,

£,V координаты исследуемой точки основания; т,1,Е0 - соответственно показатель степени, коэффициент Луассо-® на и начальный модуль деформации, ИПЛ;

Р(К)- значения переменных нагрузок, МПа; ,

Ряс. 3 Схема приведения: нагрузки произвольного вида (в частности, трагэцеидального)

1 ! .

, к чаннсмерно-распределенны/..

У(К)- расстояния между нагрузками в выбранной системе координат, м .

В результате расчета по программе^ получаются значения перемещений'и напряжений в выбранной точке,в основании в безразмерном виде. - -

В пятой гла-,е приводятся результаты расчетов осадок оснований гидротехнических сооружений. Для осуществления этого были проведены расчеты осадок двух гидротехнических сооружений. Это паспсная станция и напорный бассейн насосной станции. Расчеты . выполнялись по метду послойного суммирования, по методу эквивалентного слоя и по предлагаемому методу. Результаты расчета показаны в таблице ?.

^ Таблица 3

Сравнений результатов расчетов осадок двух ■ , шдротехиичегаДпс' сооружений,' полученных по., разным методам

Метод расчета Здание насосной станции Напорный бассейн насосной станции

Осадка, см Глубина сжимаемого СЛОТ, м Осадка, . см Глубина• лишаемого слоя, м

I. Послойного CJ* ж-рования .4,4 II ,8. 0,9 7,4

2. Эквивалентгого оло.я 5,6 • . 1*7,75 . 2,4" 15,57

3» Предлагаемый метод 5,2 неогранич. • . 1,2 неогранич. "

Из таблицл 3 видно', что осадки, полученные методом по ело й-« а

ного суммирования занижены по сравненные осадками, полученными

другими метедями.

Для сравнения осадок, ролученных по цредлагаемому нами методу, с измеренными в натуре были определены осадкг оснований для водосливной плотины Каховской гидроэлектростанции (ГЭС) (поперечный разрез водосливной плотины показан на рис.4), ^асчет был выполнен для двух случаев, т.е. считалось, что нагрузка равномерная (взять осредненгое значение нагрузки) и при действии неравномерно-распределенной^нагрузки. В первом расчете максимальная осадка получилась 17,8 см, а по натурным наблюдениям она равна 15,2 см . Зто говорит о хорошем согласовании результатов расчетов с результатами наблюдений. Во втором расчете были выбраны две точки, характеризующие деформации, происходящее в верхнем бьефе и нижнем бьефе. Расчет выполнен по второе программе, т.е. при действии неравномерно-распределенной нагрузки. Результаты расчетов приведена в таблице 4.

Таблица 4

Сравнение рассчитанных и натурных осадок водосливной • плотины Каховской ГЭС.

5 Место точки Результаты расчета, см Натурные осадки, см Ошибка %

I. Верхний бьеф. 16,4 14,9 9,2

2. Нижний бьеф _ 16,08 К,4 4,2

Видно, что результаты расчетов и натурные осадки достаточно хорошо согласуются мезду-собой. В настоящее время фактическая осадка плотины порядка -30 см , Она включает в себя осадку четвертого видч, имеющую реологический характер. Реологически осадка в наших расчетах н учитывалась.

В шестой главе дается 1фитика метода послойного суммирова- ;

.10 ¿ГСБ

V«!!•»• -.¡к -¿1;:. .-¡¡у Iи

<00,09

а

н и г ) ')■1

СУ

_1 СП I

РисА Схема нагрузок, действующих на водосливную плотину Каховской ГЭС где 61, - гидростатическое давление со стороны верхнего бьефа, Ыг- гидростатическое давление со стороны нижнего бьефа, ! давление'от веса воды, соответственно верхнего и нижнего бьефа,

6 - собственный вес сооружения взвешивающее давление; ц,- фильтрационное давление

!Шя при определении осадок и. отмечается, что выбор активной зоны является условным. Варьируя глубиной активной зоны, можго по-, лучить результаты, о!дичающиеся в несколько раз. В таблице 5 приведены результаты расчета осадок по методу послойного суммирования для напорного бассейна насосной станции.

Таблица 5

Значения осадок, полученные по методу послойного суммирования при различных значениях Нс(напорный бассейн насосной станции).

Условие выбора глубины активной зоны в процентах от природного дав; ления Глубина активной зоны, II , м Расчетные осадки, см

50 ' 7 2,6

20 ' | И,С 4,4

10 ; 1С,а | 5,7,

I 49,5 ! 8,0

■ . од 58,5 8,1

0,01 74,4 8,2 Р

Приведенные в таблице 5'результаты расчетов осадок показывают, что при различных глубинах активной зоны осадки существенно различаются; Такое расхождение результатов расчета в зависимости от выбора глубины активной 'зоны является существенным недостатком метода послойного суммирования.

Далее приводится способ устранения этого недостатка. Для этого предлагается уточненный метод послойного суммирования» который заключается в том, что в пределах активной зоны Нс, т.е. там, где грунт основания наиболее неоднороден, осадку определяем по формулам СНиП 2.02.С2-65. Начиная с глубины Мс л далее, будем

определять по рассмотренному в главе 4 соеобу, который позволяет определять перемещения в однородном полупространстве с учетом увеличения модуля деформации по глубине■ 0

Осадка фундамента будет определяться суммой двух величин: осадкой, подученной в результате деформации активной зоны с глубиной Н0 и осадкой неоднородного полупространства с бесконечной глубиной. При зтом подбирается такое значение показателя Я) а формуле (I), при котором различные значения мощности активной зоны практически не влияют на результата определения осадки. Для этого вначале определяется осадка по методу послойного суммирования при условии = 0,5 6и 6 = 0,2 б_ , затем переходим к безразмерным значения.« осадки по формуле (8) (в обратном "иде), и находим среднее значэ'/лС от этих осадок Шср . По графику зависимости находим. соответствующее ему значение показателя степени " т ". По таблице I (или аналогичным таблицам при соответствующих значениях т ) на глубине Нс при условии гыбора 50% б^ ^ определяем безразмерное перемещение и переходим к. размерному значению осадки; .сложив ее со значением, полученным по методу послойного суммирования, найдем уточненное значение осадки. Аналогично можно найти уточненные значения осадок для различных глубин Нс, так и были' выполнены расчеты осадок по уточненному метод;' послойного суммировгушя для напорного бассейна насосной станции, для здания насосной станции и для водосливной плотины Каховской ГЭС. Результаты расчетов осадок для Каховской ГЭС приведены в таблице 6.. ■

Таблица 6

Результаты расчетов осадок водосливной плотины Каховской ГЭС по уточненному методу послойного суммирования

Условия выбора Безразмерная Результаты по Результаты по|

Нс в процентах мс глубина методу послой- уточненному!

ного суммирова ме .соду, см!

нпя, см

50 20,0 0,88 5,5 19,0

40 23,0 1,01 6,2 13,5

30 28,0 1,22 6,9 ■ 18,4

20 37,2 !,39 8,0 18,0

Полученные значения осадок практически не зависят от глубины активной зоны, имеют достаточную сходимость с натурными. Таким образом, можно сделать вывод, что при определении осадки по предлагаемому нами уточненному методу будет достаточно учитываться геологическое строение верхних слоев основания, которые находятся в 'пределах активной зочы. В тоже время предлагаемый кетод позволяет устранить неопределенность определения нгокней границы активной зоны за счет учета осадки слоя бесконечной толщины.

ОСНОВНЫЕ ■ ЗЫВОДЫ

г

1. Анализ технической литературы, посвященной особенностям ч методам оценки взаимодействия основания с гидротехническими сооружениями, показывает, что уточнение модели грунтового осно-пания и расчетов осадок ГТС определяется преяде всего учетом ' толщины сжимаемого слоя, местных деформаций, увеличения модуля деформации с глубиной, боковой пригрузки и природного давления.

2. Анализ технической литературы показывает также на условность вьделения активной зоны по относительной величине до- • полнктельного давления и позволяет использовать в качестве критерия оценки величины активной зоны основную деформационную характеристику снимаемых грунтов - модуль деформации "Е" и,, в

-го-

Частности, его свойство увеличиваться с глубиной. "

3. ЩроЕэдепо теоретическое обоснован..е экспоненциальной зависимости модуля деформации от глубины'и предложена, формула (I) описывающая эту зависимость. " 0

4. Получено математическое решение задачи по определению напряжений и перемещений в основании при действии ка него полосовой равномерно-распределенной нагрузки. Для этого были подобраны координатные функции Ь). ( 2 , У ), 1.Г: ( £ , У ) и заданы

V *

перемещения в виде рядов 10=2 А^(О; и . Вычислена потен-

циальная энергия и, как условие ее минимума, получена система линейных уравнений для определения коэффициентов А. и В^ После решения -системы линейных уравнений наЭДенц значения коэффициентов AJ и В| . Далее опрсделочп перемещения, используя закон 1"ука,' определены напряжения и деформации для характерных точек. " ■

5. Составлена и отлажена программа на алгоритмическом языке ФОРТРАН для определения, перемещений и напряжений в любой точке основания под действием равномерно-распределенной нагрузки.

, '6. Получена качественная картина напряженно-деформированного состояния грунтов оснований в. виде сетки перемещений.

7. Составлены таблицы для определения перемещения и нацря-жения в различных точках основания по глубине для некоторых, грунтов с увеличивающимся по глубине модулем деформации, которые используются при расчетах по уточненному методу послойного суммирования.

, 8. боставлена таблица для определения максимальной осадки ' сооружений, построенных на различных грунтах,.для проектирования с'фу.1даментив ГГС. ^

, 9. Выполнен переход к расчету при цроизвольно распределен-

ной нагрузке и составлена программа для осуществления этого расчета, что позволяв"1 определять осадку при любой нагрузке,

10. Разработан уточненный метзд послойного суммирования по определению осадки ПГС и дано сравнение результатов расчета с натурными. Выполненное сравнение говорит о хорошей сходимости результатов.

Подписано в печать

Тирад экз. Объе:л ^ ^ п.л. 3-дк> 5{

Ротапринт Московского ордена Трудового Красного знамени института инженеров сельскохозяйственного производства : ям.З.П.Горячкина 127550, Москва, И-550, Тимирязевская ул.,58.