автореферат диссертации по кораблестроению, 05.08.05, диссертация на тему:Исследование и основы проектирования радиального насоса трения

сэ

1 "О

На правах рукописи

со о.

см

РУСЕЦКАЯ Галина Владимировна

ИССЛЕДОВАНИЕ Н ОСНОВЫ ПРОЕКТИРОВАНИЯ РАДИАЛЬНОГО НАСООА ТРЕНИЯ

Специальность 05.08.05 — судовые энергетические установки и их элементы (главные и вспомогательные)

Автореферат диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

Н. Новгород 1996

Работа выполнена п Волжской государственной академии водного транспорта.

Научные руководители: академик академии транспорта РФ,

кандидат технических наук, доцент Ф. Ф. Репин,

Официальные оппоненты: доктор технических наук, профессор В. И. Рудницкий, кандидат технических наук, доцент т. X. Садеков.

Ведущее предприятие — ОКБМ.

Защита состоится в « ¿Г час

в аудитории«^3/_ на заседашш диссертационного совета К.116.03.02 в Волжской государственной академии водного транспорта по адресу: 603600, г. Н. Новгород, ул. Нестерова, 5.

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке академии.

Отзывы на автореферат в двух экземплярах, заверенные гербовой печатью предприятия, просим направлять на имя уче::ого секретаря диссертационного совета.

доцент, кандидат технических науч Пономарев

доктор технических наук )

Ученый секретарь диссертационного совета

Тип. ВГАВТа, 1996 г., зак. 250, тир. 100, объем 1 п. л.

'ОЕЕАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность темы. Необходимость осуществления onepaitra перекачиЕания вяяких жидкостей возникает на водном транспорте "при перегрузочных работах ял танкерах и нефтеперекачивающих станциях, в системах тогшжопсдачи судовых энергетических установок, а также при дноуглубительных работах. При этом главной гад&чей является выбор типа насоса, которой смог бы обеспечить работоспособность насосной установки на планируемой жидкости. Целесообразность применения тоге или иного типа насоса для перетачивания гязкой галкэсти диктуется прежде всего технико-экономическими соображениями. .Поэтому одним из основных критериев при выборе насоса является еязксйть перекачиваемой жидкости, - //вменение которой cvssct-Et-Híibí.i образом отражается на эффективности применяемого насоса. Используемые в настоящее время объешь-? насосы сломки, имеют большую удельную массу и стоимость. Эти недостатки особенно существенны при больших подачах. Эта.; объясняет,-.я стремление использовать центробежные насосы специальном, конструкции: Особенности ее сводятся к тому, чтобы снизить отрицательное влияние сил трития' на потерн энергии к кзяср насоса. Ко при некоторых значениях коэффициента быстроходности (п;;<60 - 70) и числа Рейксльдса (Re<-2 104) к.я.'л. центробежного насоса, несмотря на конструктивные меры, приближается к к.п.д. нзсосоз трения, принцип работы котори:-:-основан на использовании работы сил прения. Среди таких н?со-сов трения наиболее универсальна является • осевой насос. Однако повьиение напора у этих насосов езязано,глазным образом с необходимостью увеличения длины акакз, что делает насос нетехиологичккм. Biz обстоятельства определяя? актуальность проблемы создания ■•"•ксномичного универсала пего насоса, способного перекачивать вязкую азшюсгь с абрагивки-кп включениями.

Рокевио проблем, ггязаяиых с перекачивание» гягкж хщ-ксстей. посняаекы экспериментальные и тсюр-'ггчеекяе псал-пз-ваиия. отраженны? в работах многих учс-ных: И.Л. АйгенатоГгна. iî.H.Аоефьезз, П.К.Еелскестнсзг», А.М.Грлбсвексго, К.$.

-i-

В.Л.Кутыркикз, А. Л. Ленива, Н. В. Лукина, ВЛ.Мкссаиры, З.Н.Руднкихого, М.К.Сацекова, ГЛ. Сизова, Д.Я.С/хаиоза, О. Н.Нёбкыж. II. А.Чияяега, С.В.Еавлева, Г-Зешк-гя, 'А.А'.Шеяио-Ьа, В. С.йуроаа к других авторов.'

В их -грудах, разработаны фундаментальные ьоло;*;ения рассматриваемого вопроса, предлокеш конструктивна ке'гозы, нап-сшдгаюаю на резеяив отмеченных проблем. Но прййдагаеше ъа-ресгкг.я считать хогхь пр«гдп0чт;;гге.тачы1.'.;;, ■>-; прсб-'

лома создания экономичного универсального насоса иерекл-чпьзиик вязких якдкосгей является актуальной.

В сьяак с этим предлагается возмсоздый вариант р*аешш угл*ашой проблемы - шверскя осевого лнекоього кссоса в рсг диальнкй, иоввоаякцая уеуражть недостатки осевого шекового ньсссь 'и подучить рад|£аш>шй яясое греши, предназначенный .х качестве судового для перекачивания вязких ккдкостей.

Цель рабайп проведен'»® ксследовачкй," разработка основ лрос-кгярозавия радиального насоса трерия, .яредиазаачеююго д-г» н-рекатееания веских жидкостей, содержащих збрагизиые ¿¡¡•акл-.'-ния,

Лдя дссташизд данной дали необходимо решить следующие г.алачи; _ .

' на оспогаякя .теоратячсслас исследовании получить :.;аге-•;.чг,г.>еские модели для определения напора насоса в ггшмиос-а: подач», а гаке ' ог- • вязкости перекачк&эбмой лайка езкошжк •гкспер!ш(;к'газьних исследований проверить арптг-йр-АЛ'п. рг^рязСотаиных математических и зффзк-

тидаз^ть применения радиального насоса трения при перекачивали»* кюклх жидкостей.

Научная новизна работ заключаемся в теоретическом цсс-лолсвазйй грплюта работы и характеристики в границах уече-якя аьйУоьлвскоГ: «идкестз, в обосновании геокетрии проточно;: «.•¡стк а коь-трукцни рабочего колеса, в разработке алгоритма 'у./.ч-ххн р)ЭйМй?ького насоса трения.

Щ-дуптстя цел.чоа.-^ г.в^гга' состоит в создании г ,,. • • p4.fi,#аг:.иого васоса трения, на котором поатгзрядеиа зко;-:о-

кач^ская &£$екадздост1> и малая металдое-мкость по сравнению с

•

«зрускмк тэта'«! иасссов, ппл п&родотдоод

кил о -л р аз и пт гим ■ 1; И'лвчг'нмм;!, э т:с.\>:>";с!Ц',:н -

•дачскях .члрвкг'.т-.тсг.ж р,тгг«&Еь?ег© «ессса :, хозгг-Л!5йе;»; пржоиерпосгс. раграбстачжгх яатс-каэтпесшч: г'с;К'Я*.\ -дзш;кч роюгсштщжгх .тс 'лржгмеяи» прздяошигкх оадигльнсго насоса хрэкпя.

Лпробгхия посопи. гОс«стш? теохеяхя ;г рвяулдодо* ледовашгё, иройс-деини;? в работе, до^аяшатес- оОсуу;" на ]гау'но-практачРской ксяферонпчн, гозр?шп«с* 15; г-Всяяскгго пароходства (Н.Нозгород, ВГАВТ, . :г у~

ко-?охнгр1еской ксжЗероншз!, лоснл^енлоЗ !■'. • ■-з-

го '!'."ота (Н.Нозгород, БГЛВТ, 1955).

Сгг.оуктгА.'рг и объех рз&ш. Л"иссертг.иии слей?- :• -и гп*_'-?, чегмрех гд!яв, вачи'чекля. Она содержит

4о рисунков, 4 та&шцн. спксск глтер^гл:'; V

в2ш5й н 2 приложения.

Пубямяцт. Огненнее ^.одерджс ^-луйлгкгьй-

йо в 3 работах.

СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

Во у.ыхзжи обоснована жг/гянао-лъ. целл и *якя*га пол'иенпых псслглопо,чкп.

Л пзрзсы разделе диссерташг/. ¿к;;г7.ет: аммь нос?п ¡"с'сссоз., прйуецяемня для п^г-^чщг.нуя зйр^к ^лл^сс-тей. Рассл;сгрэна целгсосбраэкая ^'л-аегь врш-гке-няя ядгсхг рагтчких типоп при лереканиэзкш вягкцх диьсст'гй.

И о оЗтлунж айсосой для яэрэгачйвэгш эязкпх зкокосгсГг з настоящее гре:,'я юарско испоа-аргсса роторвыо иазс-сы тйрвййке I! Еинтоте). Но область лч 5&Испэяого врш»к*»«,.7 огрзккче-па оетюсютельнэ *ях:зюш гокачами »удеоотеЯ, к» со-тзсрд;и значения пг;т гысогах кгвгенжх (не 1-е:--? 0,5 Ша). СбгеУШй пососи с еоагска пэгачгл? суксс?;^:;,. до рол?, Созьзу» удельнуо хассу. Бовыгешта вдзюсяк г?-

рркачивгемой ерзгш пркяолг',г к резкому сшдазки» ¡г.п.я. й .. ..• рсооывзскей способности. Содержание п перекалишь«;^ «щгасти «ехачических пртае-ей и твердых якаочвамй вкзньгл?

- 3 -

интенсивное увеличение взгорок л возрастание объемных потерь, приводящих к снижешоо общего к. п.д. насоса и. пзздденюо его мощности. Этим сбгясняегся стремление использовать центробежные насосы. имеющие несложную конструкцию, приемлемые массогабаритные показатели,- значительно большийjпо сравнению с объемными роторными,. размер проходного сечения, высокий к.п.д. Однако увеличение вязкости перекачиваемой жидкости существенно снижает эффективность центробежных насосов. Возрастание в этих условиях гидравлических потерь как з рабочем колесе, Tait и. в отводе, вызывает снижение напора. А увеличение потерь дискового трения приводит к возрастанию мощности и резкому снижению к.п.д. Отмеченное влияние вязкости на различные виды потерь позволяет сделать вывод о том, 'что, чем меньий коэффициент быстроходности насоса, тем существеннее влияние вязкости на его характеристику. Поэтому нижний предел быстроходности, • при котором эффективен центробежный насос, с увеличением вязкости жидкости снижается.. У серийно насоссв общего назначения, предназначенных для маловязких жидкостей, минимальное значение ns составляет 60. Насосы специального назначения иногда выполняют на быстроходность, достигающую 45. Но при ns < 40 предпочтение отдается уже насосам трения. Лля насосов, предназначенных для высоковяеких жидкостей {«>1,49 10~4 м?/с), экономически оправданным минимальны-.значением ns считают 70.

2 повышением вязкости жидкости уменьшается и число Рейнольд ;а, следовательно, снижается к.п.д. насоса.При Re<2 104 к.п.д. центробежного насоса становится менее-0,37, т.е. приближается к к.п.д.'насосов трения.

Несмотря на конструктивные меры, направленные на уменьшение площади и габаритных размеров поверхности трения вязкой. лидкости и ротора насоса, при п3<60-70 и Re<2 Ю'"4 центробежные напосы при работе на вязких жидкостях становятся неэффективными по к.п.д. Кроме этого они оказываются излккка громоздкими и дорогсстояЕнми, поскольку их наЮр и подача, сзэгь'лсгвуюсяе оптималыюму режиму, сказываются примерно в 2 раиа нидс., чем при работе на воде.

В этих условиях работы оказывается целесообразным дои-

-4-

лиге-яге засосов тренда, но таких, в ¡сотовых увеличение вязкости влечет за собсй не умзкьшение запора, как у гмзюробех-ньа . (знергообыен в которых основал па действия !хр?»зпссзв' сил инерции а. циркуляционных сил),. a aro паюаптж* ü 5.\1нзд< яаессеи трения относятся дксксзые я ссозке raeitouKS чсссс:-*. Но дет дксжвьк насосоз характерен доустргктй Ks^cuyc-c^. novopuä приводит к снкжеяиа к.л.д., - потери на i-psní:? рухпкх лозерхпостей крайних дисгссз* пяевсих »ж'с^г.лпу'? ядмада ясверхкостз. . У дисковых ягсссоз зщряна ьг^чгггге* иела квота коргхшфуетса с вязкоепп пэрекзяивкй'рЗ su. поэтому изменение вязкости по сразпэшэ с рее^с/лсЗ' .'Г.:--зсяот i: су^встзггаому сяихеядо к.п.л, . 'ie&xa-soft пашм» уах~ днеяазей щэл:' пэ ссзволавг арикзвят» глеях**? гц'аки да? peí.:a¡r,eHHS гаграэзйаиых хиакостоЯ. ссдсяз к' гшдеь

насоса требует увелгаеяак количества дке.гз» что уезгзяот техколапзз згахотоалмад рабочего кз.-гса г. ;у я гг и чи ?.t-rr.:о-т^р йг згтерпга. Поотсвг/ цвгесссбрагвсз cíctíví-j -ггляжст ЛКСКСЕЫХ нгас-соз, как и объемных

■гьге* гозсязия яадкссгей, . при стиссгз^гго rem дога^'а:-{нзяссзх) „ sps которых оСгемниз perece пэтсси «еаф&кх.ас-пи.

xlíecpsssosso «"жзе .гест:c:s ^prCcrcsrcs "" салор.чгнга ntíp.i-гкзгш ахгяччшйвхгрисаздзаечюй sr-ч/ÍCT;;. -»CJCV» го öR3»X<?~ .-ajas*; ярз^зхаидахся грп rcmsiccí.ttin?? ocasicr шкгсгул тзсс«. Otet споссЗкЫ перэкггшгть гззаюгсуа ¡гисекой ссяерглауз ' абрззквгкв eickíícsic". Сд::г:?с оя»т есоггшя и гнсплустацкл погрузни): пзгеяжк нвессс». г^гагеияеи» згя го 'ычя сзлрспэлл,, анязнл ах недоеткия:

гжзегв«'? нглсра.нгсссз 2os?:cseer глещтгм обраас?.!,' га гчзг у^ггкгагг пззт<аг чс; даязй? лгеез пет«якй:сгп~

•ч гр*г гогрукко:.; кспознезгп (чго, «кг нравкго, ззе&езвя:.

грп крейеззякя аисокозз^кп:; гиггиостсЗ) зешюкззг звпьоаал*!

•т^гдпссгй a ssssmé садятки« за сгсраге сссстзшз о? кн>

тгнсгаисга изнашивания.

íio мгкояна- потертая сс5Г:скг пз?когсго aoncce, wjx'Cb'.-

«¿ал устра;!ггга ;/ка®аяя«е ясцсстлткя.*

Неполт;«н&1 втулка сстзсгс аасссг п

. с-

иеншшзмй диск, ступица анека - so вращаюаийса диск, на каюром расположена полоса шнека (попасть), обеспездвазаая радиальное перемещение нидкостл, дршыкасщей в неподвижному диску, от центра к периферии.

Таким образом осевой пнековый насос трансформируется в радиальный касоо трекия, сходный по исполнению с простейяим по конструкции консольным центробежным насосом. При этом приншш действил ынекового насоса сохраняется. Для реалией-цпи предложенной схемы радиального насоса трения необходимо исследовать принцип его действия,, разработать• конструкция и математические модели для расчета напорной характеристики, а также выполнить, экспериментальную .проверку правомерности отих моделей.

Во тюрем разл&ле проведено теоретическое иссяодовачие принципа действия радиального насоса трения,дано обоснование геометрии проточкой части к конструкции рабочего колеса, предложены возможные варианты его исполнения. Даны рекомендации по практическому применению кзхдого варианта конструкции.

схема радиального насоса трения, предназначенного для перекачивания' вязких- жидкостей, позволяет рассматривать

кришуад его работу как совокупность одновременной работы • диук ;-:асосов: осевого кяекового у: центробеаиого.

одной' стороны, лопасть рабочего колеса радиального наоос-~ трения,аналогично полосе шнека з осевом_шнеИовом hót-иетат ьле, механически лоздейстзует на прахипакг/ю к неподвижно;"; кчяикй ккдкость и гн?.н?.лй? поток от дентеа к периферии Q. дтс? поток по аналог;;:: с ocsbwí. шекокш насосом, рассматривается дос алгебраическая сумма трех потоков, возникэювдас в отдел>яости, иеаавискыо доуг от друга. '

Перьый лоток - прямой (основной) Qr,p появляется б рэ-&,;.-b,.'íipe з^'.'нй!-; % пограюлик сланх.ь образованном лопаегьз при вуг^вом перепаде давлений ыезду входе« и выходом.

Второй поток, обрзтпкй, Qo Формируется в образована. липаггь» канале под действием перепада давлений на выходе из rajara и входе в него.

Третий поток, потек утечек Qy .образуется под.действием

-е-

перепада давлений на рабочей и тыльной сторонах лопасти рабочего колеса. Этот перепад обуслоиливаз? пер«?екам;е ксети с рабочей стороны лопасти на тыльную через глпср гелду врашрмцейся полосой и неподвижной крышкой uócoca. Так;«: сз-. разом

Q * Олр - Qo - Qv - Cl)

Кроме действия сил трения,при зрашг.ш рабочего колоса жидкость получает дополнительную энергия под действием корк-олисозмл сил инерции и Циркуляционных сил, как в цеятссбо,™см насосе.

Таким образом,в радиальном насосе трения з создали 'запора принимают участке одновременно силы трения, а'тая?? =?о-РИОДЕСОШ и циркуляционные силы, что является пр?н«ук с тж.' радиального нассса трения перед осевым siískobisí.

У радиального насоса трения - создаваемого для пе.ъ'ка-чизшиш вягкик сред, ¡сак и. у осевого знекового, рола üo.zdzh йнека должна выполнять одна лопасть. С целью избекажи до-позшптелькш потерь и каэктадаонкых явлений она должна о-ль очерчена плавной кривой. Из теории ссевк* вшекогкх . ийссссз известноt что большие значения, напора всдасашо получит?: леи большой длине проточного канала, образованного полосой шнека. Очевидно, это условна справедливо и для радиального »а-coca. Учитывая указанные заве требования, прихода к завозу, что оптимальной кривой, по которой долхяа быть счерчена лопасть ¡-»леса, является спяраяь, - кривая, радиус которой возрастает по мерз увеличения центрального угла. Этим требованиям удовлетворяют две спирали: логегпфыическая я слирпдш Лрхимеда., •

Свойство логарифмической спирали • вааашаетса s soerm-стЕе угла спирали. В свяеи с этим радиальный размер юяазд, образованного хопастав, очерченной по гогзрк&пшекоа спирали, будет минимальный на входе п узкеки&шш па выходе. ílpit постоянной ва всех радиусах кирвяе рабочего катеса шюгш?* сечения такого канала окажется минимальней на йходо в него, a сам канат будет диффуяорнкм. Следовательно, насоо, нмеччр!?

- 'Í-

такую проточную часть, будет иметь коьивеяЕые потери и боль-■ иие звачелкя дозускаеюгс каздтвцко&ного запаса. Нзбехйгь указавши недостатков новою, &схк лопасть рабочего колеса буде? очерчена еккрадью Архшеда, хараиерш м свойством ко- горой ■ язлеотсс уыеьадшипкл; но радиусу угол спирали к достоинство рассгоакьй иезду ез виткам. Последнее свойство уя-ро^зй? тегаологпз цототовлзякл колеса и обесс^чйЕйет условие для бессрегшствгшого прохсйдоыя через проточную часть абразивных ЧгОТлЦ.,

Для уианвиеяна потерь анергии и увеякевда напора проточный каши рабочего гэлеса даЕкек (Зыть 1»в4у&оршм, поо-кааьку козфовдиент потерь в канфуаоре да&ве, чем в канале постоянного сачекияе что характерно дая прямого потека.

Для сбрагйэге потока Оо канак, явосадь дрпервчаого сечение которого увеличивается от входа к выходу, является лиффу80р2:ш, что способствует росту сопротивления этапу потоку к;уменьпеииа его вказеяяя, а значит, увеличении яапора насоса. Ери такой геометрии радвадьаого сеч&вил рабочего колеса следует обеспечить его ширкну,, уменыгасфуюся от центра к пери^зриь. ' '

а .иельп си Ксения '¿содействия лопасти т поток, еакла^а-кз;егсзя в вовлечении во йразценяе част:-; игдкссти а, следсва- • »елью,■ сшгшшя прямого потока,.шикану колеса следует при- ' шыать шшз&шшэ необходимой. В своз очередь ее мнение на входе игшо оценить 'через заданные камяаяоюы« сюйсгг& нггссв.

Ла основании уравнения Беркулли, еалисанвого 5 огвоел-зельнсы двюшшш вавкой кыотоьоьской ¿эдкостн длг оеченял, раосолохошсго непосредственно веред входом в канал 1! на входе в -него,. получено выражение для определмиш мйшашыю допуэдгиой вдршш колеса яа входе.

1.2 5 ,----

1>1«п1п - -г«/ ^«ч +

тде Лч - иирина проточного канала на входе,

-Е- .

AhKp - критический кзвитгцнопнш запас, принимаемый разним допустимое/ ñhccn» м;

Ri - радиус начальной точки -спирали, м; о - угловая скорость вращения колеса, 1/с; Q расчетная подача'насоса, м3/с.

Бри рассмотренной геометрии проточного канала вовможнн три варианта исполнения рабочего колеса ралиаяыгогс насоса тсения; зкск с одной спиралью, с двумя спиралями с обеих' его сторон и спираль Сеэ диска.

Эффективность применения каждого из' этих взриантоз Сила обоснована характером -¿ормировачия пряного потока в роКочея колесе. Очевидно, что его значение пропорционально среднему по глубине капала значению радиальной скорости Vrcp," которая в своя очередь определяется из выражения

Vrcp = U«hcp tff « . , (S)

где 1'отнср " средняя по глубине канала относительная скру,-.-лая старость гулкости, м/с;

а - угол uéxiy касательной к гопасти и яормагшк радиусу спирали Я з рассматриваемой точке, град.

Бедпгпша liOT!icp зазксит от конструкции талеса, доходяг из характера распределения скоростей г. аазорэ хеяду поверхностями , одна из которых ис-подвихна, а другая яшкется со скоростью U при- ламинарном режима, сделан вывод, что дли пс-ргого и второго вариантов тспо&шкя колеса Uor!icp ~ Ц/2, где и-окружш скорость колеса. Зля - третьего - и0тиср; Следовательно, для первого и второго вариантов конструкции рабочего колеса при одинаковой ктриие колес значение прямого потока одинаково. Но уменыенио значения обратного потока ьо втором варианте позволяет многократно увеличить напор, .а отсутствие потерь от трения наружной поверхности врагаздегосй диска приведет к псгкзенкя к.п.д. насоса. Для третьего варианта конструкции рабочего коле-са прямой поток увеличивается в два раза по сравнению с персш и вторь?* вариантами. 'Отсутствие потерь от дискового тсенил такие позволяет повысить к. г,.д. насоса. Таким образом, наиболее эффективными в аяер-

-9-

г^тпчооком соколе являются И ¡зариа:.":.;

ни/: колеса. При эт./-; ьторой вариант мзедо ргка;.';:-

доваз£> да г^соксналсрнык наооссв о ьчаяым гпачением шшита быстроходности, а третий - для отясскгедьмэ иилмка-порцул насосов с йодыгей-подачей, т.е. с яысспими вначекиямп п..-, •

Предхсжениат конструкция радиального насоса тренпл лов-воля? применять -его для перекачиваяиа вявни* и ьяэкзйаа?.-тичных жидкостей (мазута, сапропеля, бигууа и других кидкос-тей).

Б преть ем разделе разработаны матемзтйчесж? усдедя для определения прямого, обратного потокяви потока утечек, разработаны методы расчета радиального насоса трения и его напорной характеристики..

Математические недели разработаны при условии установившегося ламинарного - изотермического течения ньютоновской нэсаш/лемой жидкости.

Прямой поток в рабочей колесе можно выразить череь радиальную скорость жидкости на последнем витке спирали •

Шг

Опр " I УГС5Э Ь Е сЗ? , (1)

я .

где - центральный .угол спирали, соответствущий внешнему радиусу колеса К«»

' Б соответствии с (3) мс-хко записать

Цг.р = I и0тнср Ь К с!(? . (б)

Б результате интегрирования (5) получи« ьыргж*гме для определения прямого потока.

При ширине колеса, уменьшайся линейно по радиусу от центра-, к периферии, для первого и второго вариантов его «•.югрукции .прямой поток равен

-10 •

СВгЬз)(пг-2яа) (Вх-Ьг) Сяг> = " ы л ШЙ-+-------](Ко-яа)------

. ' 2з:а 2::а

-I

- 2яа1?г'+ — Сгга)"]> , (о)

3

з:де а - параметр спирали, м;

Ьг - вирииа колеса па радиусе, соотБететьутмцем цедг;.--ДЪНОМУ УГЛУ м;

В* - скрапа колеса на радиусе, ссотаетстатьем у.е'пргха-нг.му .углу ¡УК2-2Я » М.

Для третьего варианта конструкции в соогзмгствг'Я <• (?) прямой поток в два раза больше, чем при первом я ?тореч вариантах исполнения колеса.

(Е1-Ь2)(!?я-2яа) (3-.-Ь2)

Спр - ЪХъа ПВа+—:--3 Шк-яа)----— С!??/2

'Ела ; 2:(г ■

4

- 2яаНа + — (яа)23> • ■ (?)

3

Вырзкониа для определения обратного потаса. С.:. учено на основании решим уравнений Навье-Сюкс.;. для рлсслого установившегося ламинарного изотермического те-че-г;,:;* вьюгс-новской жадности в неподвижной трубе лрнмоугодьзого сечения под действием передела давлений-Р.

При этой были учтены криволлнейккл течения

потока по непедвадому спиральному г -:■. местные

потеря на входе в канал и выход* яв ¡; результате отого было получено выражение

i P- (Qo2P ) /• (b2 (2Ka-1) 24 Шп( (R2-JtaH/2) / (Ri+iart/E))

Qo «---;----------— +

32 ц/a (R2-Ri-2ita) (Ri+^t)

цвх + СпычЗГ 9 f(»)b4

+ -.--, (8)

32 у/а (R2-Ri~2ita)(R^R2+t)

где p - плотность жидкости, кг/ы3;

Свх > taux - козйфициекты местного сосустиыеюм на входе в ?caisajt к выходе'мз него при ламинарной режиме;

b •• среднее значение пирины рабочего юдаса, ы; Ri - радиус начальной точки спиргли. 'м; t - тсящша спиральной лопасти, и. Определение потока утечек основало на рапеюгл уравас-няк Иавъе-Стокса лад плоского домяариого изотермического уста-мовдизегося течения еявкой несжигаемой жидкости 5 hsikckw-ной трубо прямоугольного сечения под действизм перепада даз-ленкй. • • -

При этом Сыд учтен характер течелик потока ; в■ зазор? мадщу спиралькой допастыо рабочего колеса в крынкой радиального iiscoca трогая: Полученное выражение имеет

Р it2- a (Ri +"i + as) б3 cos V

Qy,---:-—--(в)

Бу. iR2-Ri)(R2-ft> InCCRi+t+bjO/fRi-at^J

где 6 ,- расстояние манду скиральиой лзазгтью рабзч&го г.акееа к-крьшксй нассса. т

$угол кздду - внутренней поверхностью крыз».* зйооса и пЬртшьиай яяоскоех*». rpag.

На основания яроаеденюгс ксследозаяий враядапа ргооки радиального йассса гренка к полученных иатематичьсюк 'рааработаа кетод расчета керактврисшш H»f(Q). Вид гавксшэоти H«i (Q) установлен, исходя ка того, что а sos-дазш напора радиального насоса трока приемам? уч&с-

'.¡иг однс-.~ремейко силы трения,а т;зху.е корислисовы силы инерция и циркуляционные силы. Поэтому катло записать, что напор радиального гасоса трения Н равен

И • НТР + Нк , ■ (10)

где НТР - капор, обусловленный силагги трения;

йи - напер, обусловленный юориолисовыми сила1«! инерции л щфкуляцгошпдги силами.

Та»»« оСрагся, ¿грзкте-ристзку Н=Г (Ц) мохно получить путем графического слахенга ¡функций НТр=П(}) и НК=Г(Ц). Зависимость Нтр=Г (0) метпо получить путем графического сложения зависимостей Н=Г (Оо). ЬМЧ'Оу), полученных из выражений (8) и с учете« условия :Н=0 при £»0лр. Зависимость Ни=иа) построена на основании пересчета теоретической характеристики центробежного нассса с соотЕетстзушсй'л размерами с воды на гягкую дядкэсть.

З^н"«2 г?22 г а и Оз ко Кг

= Ятив'Лп - -(1- --гг—)--:- , (11)

а 2 Й2 Й! Е Ьо Й а

где >>2 - .Тхз$*нцнезт стеснения потека ка выходе из рабочего колеса;

г - -количество лозастей рабочего колеса;

ко, ~ коэффициенты педачц я паиора, определяемые ,в зависимости от'числа Рейнольдоа.

Яа основания ногученякх математических моделей и проведанных во втором я третьей разделах теоретические исследований разработан метод расчета радиального насоса трения. ■

Диаметр горяевтжь: По определяется< исходя, из скорости хвикенкя -з гердоваве равной 2 - 2,5 м/с (это

шйчедае скорости принимается по аналогии со скорость« дви-1елия жидкости в трубопроводах судовых систем).

Б сйствеггтв-»«! с подучекгаа« выракеякем С2) по предгари-'5лыю ярмьд стйсгкнгж» жрнаа проточного канала на входе 15 к «го глубин? Ъ± допустимая дяри-

- /3 -

на рабочего кол-зса яа входе-. ■ СтьоЕ£-щ:е Ai/bj пркшшакхс*. исходя кз зависимости; чем больше это. етлзггзке,. тем Cozео благоприятны условия формирования-прямого потока. Сдкоерй-MtiiKO прм заданном еначении внешнего радиуса R¿ колеса увеличение отнесения Ai/bi приводит к умеяьсенж длшш* проточного кал ала и катера насоса. При гадалка,: напоре- угедкчзшг? отношения Ai/bi требует больсегс значенвя Тогда, ггода обозначение Ai/bi=m, можно ззлксазь:

1

bimin = V 1,20/пт ( --:-:-)1/4 - (1EJ

- Eg & hKp + ü£ Siria основании соотнесения ¿:е.тду расчетной пэдачай. г ергиау потоком Q=ki Q; гд& ki - коз-Ккшект..- лркзшаау^л разным 1.05 •- 1-,2, а таже ЕЫраязкк.и-для определения яааора ir прямого потока при yczo2¡:n постоянства па рэдгусу ифаык га-, леса радиального насоса треняя .составлена ciicrtua ypasssEKü-

ka Q = íu.ab (R2 - я а) 5 ' íki - í) Q = Qo т Qy i - {28}

. КНтр + Ни

В результате- ргвеиия этой сиотеш 'сг-р^дегягтсн дарахэтр спирали а и кару.-нь'й радиус раЗэтегс кол;са. R¡>. Если полученное значение Rs se - ссотв&тетзуез заданному яадеру К, следует г.с05/. к расчету при условии переменной яо радиусу яя-ршой колеса.

ÍBi-lv)(R2-2na) l - . kiQ » я ta а -[ЕВ- +--I (Р-2 -аз)- {

2яа i

f

íBrfe) , ... i i

• _ --- (R„c _ 2 S a R2 + — fs a)2> í fi4i

ЙГ&

1к* - :) а

- С.-,

ы - Нто -

Аггоржг метода. расчета реалипсзак ла щгсйкадаескА языке £сртрзз.

Расчет пзоакетроз сп'раднсго сггсза. ра-коль него нассол трен.т.1 гытзняегзя- по кс-тсду расчета проточней- чассн ксрзуса,-гкнтрсСегасго насоса.

В чегоесдсм рзздр-л? грезедены ввстерзюнтаозиб. йгслй-дсванет, родзагьнога засоса

Задача нссгеловзпзя гагЕЕйггась б ссредакпяе сггбск зяеаизжязг ^агематачес2г.я-п»д5.тгЛ.'-определен:® грзкга пр^елвззпг. раграбс-ганянх. грсрйги- . г-::-су-г~с гтслаг.ешй;

проверка правеже споет:; пплтчегсгнл ■•.сде-

лен;

срсзерка аезшз елзнп-ссп. п?рекач;22йэмс3 :сп::-:сст:г, а. таккэ яалгтанй гагара «гхдт кркгт.::'-;? хспагтаг па всясриус... характеристику-.

■ Лд.т прегеденжг зкап®р!г:ептзл2:1ЫХ псслодсланкп ;!гго~-тозлз'г радиальный пзссс трепач: с рзйс-чим кслессм- гипелнен-. ным а пае лиска с лрпасп-я,, влде спирали ;йр-

лгьйда. Ш^ряпз ¡сатгсз умегапазгез. .гнзейяо па ради«:/ с? ■ чтра к герпзе С1П1-

Рзбсч2<5 йсдвсо :йге-ет сгедуадкг гесметрпчеекпэ лгрз;?г-рш

радиус длсда з колесо; г?1=С,С"£5 ■ кзругпы£ радиус кола»-»11 и;. - шгояна колеса па втаге- й£=С',С2 ■Ирака кадгез на Ьг^О.СЗ н;

кехюпастасго канала г;;,

толддгга лопаеттг t-e.CC?

Е процессе лроаёдежог гксперк^?нтса .ссдгостЕлагось V" ■• разле;с:е дзуьз- парсиетгаив! зедзгяшей.: лекального ззгера. . .аедзу геззтая- ксгеса 5? кригссй. ааЕССЗг.о%:;. алзксстаз ллпк?.--

чкваглпгс ¿кьуга bajaca iilOD грк пвгтсгжнай чася-сге граженая

CSAíKH.

Ейглячика зазора 3 устажадивададь ' с гашо сшогах ьангоа, .рззпозсаешых sa .»згладе ваоооа, ж дркккмагась jsassoä IG"3 m и 02=1.3 ID-3 v. Манкмаозое ¿зачегке зазора ограничивалось .жесткостью :кслотру;сцйи.

Вязкость шзута изменялась лутеы его нагревания до таи-лервгур» 20°С, cD°C, 40°С с ломспвэ ¡тух трубчатых злектро-на^ргвателей и .вмела соответственно гкачеза: -4.55 IG-4 i^/c. i.76 lîT4;«2^, З.'ТЭ 3D"4 ir/c, ' . '

. В результате акспериментальньв: изследовгнгк излучена язрактергстики JMÍQ)., K=íí5) i; ti=í4Q) aia ткавагвых значений вявкэсти жадности .к 2ло;:ап.ного зазора. _ .«калив шлучен-н:;х характеристик: позволил сделать следукщиэ выводы;

характеристика H=f (Q) ври зсех значении зязкосте гжре-:-'Л'шваеА.т.й ждаЬгая т: аксиального а авара S заражена лрльгсл линией с отрицательным ¡наклоном, . т.е. лалор ;взооса с увалв- ' ченио^ палачк снижается;

моцнооть вассса щри.хсёх взз^йгшнх вязкости и скакального зазора с увеличением палачи аманыпаегоя;

• при увеличении ¡beekogüe ~вавср насоса зозрзстаег щш одика-етвои подаче на одно ш во же значение во всаа зиалааоде велулированвд, лак 'лрт ашзкссжа -v = Ю~4 «Ve Ï5 » 0,7* "Ю-3 ;и) капор ъ расчетном ракпме составляет 14 г», -в spa w <= , - 4,S3 iO"4 MVc (5=0,7 ID-3 M) ТЫ 9 к;

возрастание ¡вязкости лопзиости лрвводит к ззовшенаа код-«осту. ласпса и снижению :к.н..л. насоса, юлпако вто ооженив ^значительное, .так как з диапазоне внач&нви вгаявстя от ü.Г3 IT4 до 1,75 Ю-4 J^/C ¡(5=43,7 i'D-3 к.tlx- зиеиьазег-ся с. 19- до 17Z, т. а. .только ла 2Z;

умгньпение .аксиального зазора <3 щрдвацит к шовазгению капера насоса к гболее ".интенсивному e:-D ааменааию во гее« дж-алзвояе тщдач, так в рзежгком режиме .ври i=C,7 ID"3 ü чу-1,76 1СГ4 tfi/c} -ШЕ4 м, а Ш &ЩЗ ID-3 to ID"4

к2/:) H=.17 м;

■кззнокп) -насоса яри уиегьвенки ©азера очега» ¿¡евяача-- fo-

тельнс увеличивается и при <5---1,3 Ю~3 ы 0=0.79 10~А м2/с), 0=6,2 м3/ч, N=1250 Вт. а при 5=0,7 1СГ3 м (V- 0,79 ДО"4 иг/с) и такой же подаче N=1400 3?;

при уменьшении зазора 5 к.п.д. насоса возрастает, так при 5=1,3 10"3 м (у=0,79 10~4 м2/с) 71*16% , а при 6-0,7. Ю"3 м 0*0,79 10~4 м2/с) п=19%.

При сравнении налорнкх характеристик, полученных расчетным и экспериментальным путем, сделан вывод о тем, что в очерченных границах существования разработанных математически* моделей, результаты эксперимент^ хорошо согласуются с теоретическими. Максимальная относительная погрешность между значениями напора, лолученнымиэкспериментальным и расчетным путем, не превышает 7%. Увеличение ее значения до'40% отмечается при вязкости vs4.se 10"4 м2/с, соответствующей температуре мазута 1=20° С. Учитывая, что эта температура ниже температуры эастывакпя мазута МОО, разной 25° С, надо считать его при 1=20° С по реологическим свойствам вязкоялас-гичней жидкость». При таких свойствах жидкости полученные экспериментальным путем результаты выходят га доверительные границы предложенной теории. Поэтому в этих условиях требуется корректировка разработанных математических моделей на основе расширения границ их существования,

В заключении по результатам работа сформулированы основные выводы.

ВЫВОДЫ И ЗАКЛЮЧЕНИЕ

1. На основании теоретических исследований подучены.математические модели дли определения зависимости напора радиального насоса трения от подачи, определены условия бескави-тационкей, работы касоса.

2. На основании проведенных экспериментальных исследований радиального насоса трения получено подтверждение теоретической характеристики Н=1'(Ц) с максимальней относительной погрешностью VI, доказано, что с увеличением вязкости жидкости напор касоса возрастает.

Полученные, теоретические и экспериментальные результаты

."у.--','. Г.-.. ' 1 _ .. ^ Г.'"-: ^Ь >1 : X л'. Лс'-''Л.. .1'ОЯ 'У.1

п;::;ООЛ;чг акта,'с-тй?,^;;;.

пасть ро^с:'Кго колех. О-'?;- 5 * г, о';

с цулш огкзкекш; дотерт гясргия ¡> повгшинат налога та-рика рабс-кго колеса долкка ушяшарся по гздкуяу от «оатр?.

К Яй'МфйрлК;

оЗэслечг-нля бо^е вкссклк ¿вбрг^г.счсгкин йсказел:^-дей следует устаяагллвкгь итшатьчо допустимый тзхюдсш-'чесгагк:: возюлкоогакв аааср м^лду крышкой ^дсоол и лопаете кол-са;'

для дос1йз»6вия Солее высокого к. п.д. дйй««оо(5рйзао дря-кйняп коиструкдас! рзЗочего колзса, выполненного е ий.пз диска с двумя спиракймн о обеих ¿го сторон клк ^ :-кд? --„дарали 6--£ двска, при зтом первый вариант следует испольго^агь ия ьыссконапорнык насосов с малым значением кс?ффкниёк?& быстроходности, а второй, наоборот, для.относительно низкокаиор-шх цасосог с большей подачей, т.е. с высокими гначекиямх п3- ■

Б рамках данной работы рассмотрены проблемы, станков с раграбогкой георяи 'радиагызого насоса троккя, и основ его ироектзрозгнмя.' Не рассмотрены гспросы оятшг.г&«кй геометрических параметров насоса к теории нассса пр" яерсчдакйнш вйшзпластичной едкости. Эта попроси Оудут реаави ири вакь-ийниих иссл'Эдсзгнияк. рэдиачъного нассса трения.

содеру.ани$ диссертации опубликовано в смлус

так раОотах;

1. Лукин К.Б. „ ' Руслцлая Г.Б. Ко.ёЬ'й нассо :цлй ищкост&й: Материалы научно-практической кок^рг-ьгиш, косея; Кйкпоз: 1Ш-л;етнй ЕКдаекогр объединенного речного пзрохсдо-тьа.- Нкл.Новгород. ЕГАБТ. 1354, с,71.

2. ЛУК1Щ К.В., Королей Е.Б.» Руеецкал Г.Г:. Бионсркмс-к-таяьиое • исследование шекозого грунтового нассса с г«5рс?дн»1 ушюгделиом вкт'лыюто тила. - Тр. ВТ АВТ. ьт. £71. с. 78.

Л. Н.В., Яковлев С.Г.» Русеикак Г.В. &-?од расче-

та ракельного насоса тремия: Материалы, научно-лрлсгкч^ской

ВВЕДЕНИЕ.

1. АНАЛИЗ ЭФФЕКТИВНОСТИ НАСОСОВ, ПРИМЕНЯЕМЫХ ДЛЯ ПЕРЕКАЧИВАНИЯ ВЯЗКИХ ЖИДКОСТЕЙ

1.1. Анализ эффективности насосов объемного типа при перекачивании вязких жидкостей

1.2. Анализ эффективности динамических насосов при перекачивании вязких жидкостей.

2. ПРИНЦИП РАБОТЫ РАДИАЛЬНОГО НАСОСА ТРЕНИЯ, ОБОСНОВАНИЕ ГЕОМЕТРИИ ПРОТОЧНОЙ ЧАСТИ И КОНСТРУКЦИИ РАБОЧЕГО КОЛЕСА.

2.1. Принцип работы радиального насоса трения.

2.2. Обоснование геометрии проточной части радиального насоса трения

2.3. Геометрия радиального сечения рабочего колеса.

2.4. Обоснование конструкции рабочего колеса радиального насоса трения.

3. РАЗРАБОТКА МЕТОДА РАСЧЕТА РАДИАЛЬНОГО

НАСОСА ТРЕНИЯ

3.1. Расчет прямого потока в рабочем колесе.

3.2. Расчет обратного потока в рабочем колесе.

3.3. Расчет обратного потока утечек.

3.4. Метод расчет характеристики радиального насоса трения

3.5. Метод расчета радиального насоса трения

4. РЕЗУЛЬТАТЫ ИСПЫТАНИЙ РАДИАЛЬНОГО

НАСОСА ТРЕНИЯ

4.1. Описание экспериментальной установки.

4.2. Методика проведения эксперимента

4.3. Результаты испытаний радиачьного насоса трения

4.4. Обоснование целесообразности использования радиального насоса трения на водном транспорте.

Необходимость осуществления операции перекачивания вязких жидкостей возникает на водном транспорте при перегрузочных работах на танкерах и нефтеперекачивающих станциях, в системах топливоподачи судовых энергетических установок, а также при дноуглубительных работах. При этом главной задачей является выбор типа насоса, который смог бы обеспечить работоспособность насосной установки на планируемой жидкости. Целесообразность применения того или иного типа насоса для перекачивания вязкой жидкости диктуется прежде всего технико-экономическими соображениями. Поэтому одним из основных критериев при выборе насоса является вязкость перекачиваемой жидкости, изменение которой существенным образом отражается на эффективности применяемого насоса.

Основной же проблемой, возникающей при перекачивании вязких жидкостей, является низкая эффективность применяемых в настоящее время насосов.

Получившие распространение объемные роторные насосы шестеренные и винтовые) сложны, имеют большую удельную массу и стоимость. Эти недостатки особенно существенны при больших подачах. Этим объясняется стремление использовать центробежные насосы специальной конструкции. Особенности ее сводятся к тому, чтобы снизить отрицательное влияние сил трения на потери энергии и напор насоса. Но при некоторых значениях коэффициента быстроходности (п5<60н-70) и числа Рейнольдса (Яе<2 • 104) к.п.д. центробежного насоса, несмотря на конструктивные меры, приближается к значению к.п.д. насосов трения, принцип работы которых основан на использовании работы сил трения. Среди таких насосов трения наиболее универсальным, способным перекачивать вязкие жидкости с абразивными включениями, является осевой шнековый насос. Однако повышение напора у этих насосов связано, главным образом, с необходимостью увеличения длины шнека, что делает насос нетехнологичным. Эти обстоятельства определяют актуальность проблемы создания экономичного универсального насоса, способного перекачивать вязкую жидкость с абразивными включениями.

Решению проблем, связанных с перекачиванием вязких жидкостей, посвящены экспериментальные и теоретические исследования, отраженные в работах многих ученых: М.Д.Айзенштейна, Н.Н.Арефьева,П.И.Беломестнова,

A.М.Грабовского, К.Ф.Иванова, В.А.Кутыркина, А.А.Левина, Н.В.Лукина,

B.И.Миссюры, В.И.Рудницкого, М.Х.Садекова, Г.И.Сизова, Д.Я.Суханова, О.Н.Цабиева, И.А.Чиняева, С.В.Щавлева, Г.Шенкеля, А.А.Шеянова, В.С.Щурова и других авторов.

В их трудах разработаны фундаментальные положения рассматриваемого вопроса, предложены конструктивные методы, направленные на решение отмеченных проблем. Но предлагаемые варианты решения можно считать лишь предпочтительными, и проблема создания экономичного универсального насоса для перекачивания вязких жидкостей является актуальной.

В связи с этим предлагается возможный вариант решения указанной проблемы - инверсия осевого шнекового насоса в радиальный, позволяющая устранить недостатки осевого шнекового насоса и получить радиальный насос трения, предназначенный в качестве судового для перекачивания вязких жидкостей.

Цель работы: проведение исследований, разработка основ проектирования радиального насоса трения, предназначенного для перекачивания вязких жидкостей, содержащих абразивные включения.

Для достижения данной цели необходимо решить следующие задачи: на основании теоретических исследований получить математические модели для определения напора насоса в зависимости от подачи, и от вязкости перекачиваемой жидкости; на основании экспериментальных исследований проверить правомерность разработанных математических моделей и эффективность применения радиального насоса трения для перекачивания вязких жидкостей.

Методы исследования. Основой теоретических исследований являются: теория гидродинамики вязкой жидкости, теория насосов применяемых для перекачивания вязких жидкостей, методы вычислительной математики.

Научная новизна работы заключается в теоретическом исследовании принципа работы и характеристики в границах теории течения ньютоновской жидкости, в обосновании геометрии проточной части и конструкции рабочего колеса, в разработке алгоритма расчета радиального насоса трения.

Практическая ценность работы состоит в создании радиального насоса трения, на котором подтверждена экономическая эффективность и малая металлоемкость по сравнению с другими типами насосов, применяемыми при перекачивании вязких жидкостей с абразивными включениями, в получении энергетических характеристик радиального насоса трения, подтвердивших правомерность разработанных математических моделей, в данных рекомендациях по применению предложенных конструкций радиального насоса трения.

Апробация работы. Основные положения и результаты исследований, проведенные в работе, докладывались и обсуждались на научно-практической конференции, посвященной 150-летию Волжского пароходства (Н.Новгород, ВГАВТ, 1994), на научно-технической конференции, посвященной 300-летию Российского флота (Н.Новгород, ВГАВТ, 1996).

Структура и объем работы. Диссертация состоит из введения, четырех глав, заключения. Она содержит 154 страницытекста, 45 рисунков, 4 таблицы, список литературы, включающий 63 наименования, и 2 приложения.

1. Абдурашитов А., Тупиченков А.А., Вершинин И.М., Тенгенгольц С М . Насосы и компрессоры. - М.: Недра, 1974. - 294 с.

2. Азаров Б.М., Аурих X., Дичев Технологическое оборудование пищевых производств. - М.: Агропромиздат, 1988. - 463 с.

3. Айзенштейн М.Д. Центробежные насосы для нефтяной промышленности. - М.: Гостопиздат, 1957. - 363 с.

4. Алексеев СВ. , Егоркин А.А., Нонезов Р.Г., Цыганкова Н.С Дисковый насос (варианты). Авторское свидетельство СССР N 1139890, 1985.

5. Арефьев Н.Н. Течение вязкопластичной жидкости в плоской бесконечной и^ели со скольжением. - Тр./НИИВТ, 1991, вып. 254, с. 8-15.

6. Арефьев Н.Н. Круговое течение вязкопластичной жидкости между дисками. - Тр./ВГАВТ, 1993, вып. 267, с.24-26.

7. Балденко Ф.Д. Одновинтовые насосы и гидродвигатели. - М, 1987. - 40 с. (Обзорная информация) ЦИНТИ Химнефтемаш. Серия ХМ-4. Насосостроение.

8. Беломестное П.И. Дисковый насос. Авторское свидетельство СССР N 1681057, 1991.

9. Белосельский Б.С. Топочные мазуты. - М.: Энергия, 1978, - 256 с.

10. Вахмянин В., Государев М. Перевозки нефтепродуктов в большегрузных составах. - Речной транспорт, 1980, N 8, с.10-11. П. Войткунский Я.Н. и др. Гидромеханика. - Л.: Судостроение, 1982. -455 с.

11. Волчков Н.Н., Волчков В.Н. Насосы для молока и молочных продуктов. - М.: Пищевая промышленность, 1980. - 208 с.

12. Выгодский М.Я. Справочник по высшей математике. - М.; Наука, 1972. - 870 с.

13. Гидравлика, гидромашины и гидроприводы: Учебник njui машиностроительных ВУЗов./Башта Т.М., Руднев С С , Некрасов В.В. и др. -М.: Машиностроение, 1982. - 429 с. l.-il

14. Головина Н.В. Новые насосы зарубежных фирм. - М., 1987. Вып 2.- 5 с. (Экспресс-информация) ЦИНТИ Химнефтемаш. Серия ХМ-4.

15. ГОСТ 24026-80 Исследовательские испытания. Планирование эксперимента. Термины и определения.

16. Грабовский A.M., Иванов К.Ф., Цабиев О.И. Основы расчета напорной характеристики дискового насоса для перекачивания вязких жидкостей. - Изв. ВУЗов: Строительство и архитектура. 1976, N 3, с. 156-160.

17. Детали машин. Учебник для ВУЗов. - М.: Машиностроение, 1972. - 250.

18. Жнвотовский Л . С , Самойловская Л.А. Лопастные насосы дл51 абразивных гидросмесей. - М.: Машиностроение, 1978. - 223 с.

19. Идельчик И.Е. Справочник по гидравлическим сопротивлениям. М.: Машиностроение, 1975. - 559 с.

20. Карелин В.Я. Кавитационные явления в центробежных и осевых насосах. - М.: Машиностроение, 1975. - 335 с.

21. Кутыркин В.А. Оптимизация работы насосных установок нефтеперекачивающих станций и танкеров. Учебное пособие для слушателей ФПК НТР. - Горький: ГИИВТ, 1978. - 115 с.

22. Кутыркин В.А. Теория разгрузки нефтеналивных судов. Тр./ГИИВТ, 1979, вып. 168, с.3-52.

23. Кутыркин В.А. Теоретические основы выгрузки высоковязких нефтепродуктов из речных судов. - Дис. докт. техн. наук. - Горький, 1979. -362 с.

24. Кутыркин В.А., Постников В.И. Специальные системы нефтеналивных судов. Справочник. М.: Транспорт, 1989. - 192 с.

25. Лаханин В.В., Сацкий А.Г. Насосные установки морских танкеров. - Л.: Судостроение, 1976. - 160 с.

26. Лиманчук С П . Насосы д.тя перекачивания высоковязких нефтепродхктов. М., 1987. Вып. 2 (67). - 10 с. (Экспресс-информация) / Министерство морского флота, В/О Мортехинформреклама. Серия предотвращение загрязненш! морской среды.

27. Лойцянский Л.Г. Механика жидкости и газа. - М.: Наука, 1970. - 904 с.

28. Ломакин А.А. Центробежные и осевые насосы. - М. - Л.: Машиностроение, 1966. - 364 с.

29. Лукин Н.В. Исследование кавитационных свойств грунтовых насосов. - Тр./ГИИВТ, 1984, вып. 207, с. 3-19.

30. Лукин Н.В. Расчет прямого потока вязкой жидкости в шнековом нагнетателе. - Тр./НИИВТ, 1991, вып. 254, с. 12-23.

31. Лукин Н.В., Русецкая Г.В. Новый насос для вязких жидкостей. Материалы научно-практической конференции, посвященной 150-летию Волжского объединенного речного пароходства. Н.Новгород, 1994, с. 71

32. Мисюра В.И., Овсянников Б.В., Присняков В.Ф. Дисковые насосы. - М.: Машиностроение, 1986. - 110 с.

33. Михайлов А. К., Малюшенко В. В. Конструкция и расчет центробежных насосов высокого давления. - М.; Машиностроение, 1971. -302 с.

34. Новые насосы зарубежных фирм. М., 1987, вып. 2 (Экспресс- информация). ЦИНТИ ХИМНЕФТЕМАШ. Серия ХМ-4 Насосостроение. Зарубежный опыт.

36. Постников В., Сизов Г. Эффективность внедрения погружных центробежных насосов на танкерах. - Речной транспорт, 1967, N1, с. 18-19.

37. Пфлевдерер К. Лопаточные машины для жидкостей и газов. - М.: Машгиз, 1960. - 682 с.

38. Рабей И.Л., Сизов Г.И., Вадецкий А.Ф. Речные нефтеналивные суда и их техническая эксплуатация. - М.: Транспорт, 1984. - 240 с.

39. Рудницкий В.И. Возможности использование! серийного гидрооборудования в силовых установках малогабаритных земснарядов. Материалы юбилейной научно-технической конференции по дноуглубительному флоту. ГИИВТ, 1967, с. 15.

40. Сизов Г.Н., Аристов Ю.К., Лукин Н.В. Судовые насосы и вспомогательные механизмы. Учебное пособие для ВУЗов водного транспорта. - М.: Транспорт, 1982. - 303 с.

41. Сизов Г.Н. Характеристики центробежных насосов при перекачивании вязких нефтепродуктов. - Речной транспорт, 1967, N12, с. 31-33.

42. Сизов Г.Н. Речные нефтеперекачивающие установки. - М.: Недра, 1969. - 264 с.

43. Слезкин Н.А. Динамика вязкой несжимаемой жидкости. - М.: Гостехиздат, 1955. - с.

44. Справочник по серийным речным судам. Т.2. Сухогрузные теплоходы, танкеры, рефрижераторы. - М.: Транспорт, 1973. - с.

45. Справочник по серийным речным судам. Т.7. Сухогрузные теплоходы, танкеры и рефр1-гжераторы. - М.: Транспорт, 1981. - с.

46. Степанов А.И. Центробежные и осевые насосы. - М.: Машгиз, 1960. - 462 с.

47. Суханов Д.Я. Работа лопастных насосов на вязких жидкостях. - М.: Машгиз, 1952. - 34 с.

48. Чиняев Н.А. Насосные установки танкеров и плавучих нефтестанций. - М.: Транспорт, 1968. - 112 с.

49. Чиняев Н.А. Судовые вспомогательные механизмы

50. Шенкель Г. Шнековые прессы для пластмасс. - Л.: Госз'дарственное научно-техническое издательство химической литературы, 1962. - 466 с.

51. Щавлев С В . Повышение эффективности грузовых центробежных насосов речных танкеров при выгрузке вязких нефтепродуктов.: Дис. канд, техн. наук. - Горький, 1987. - 203 с. 1.';4

52. Щуров B.C. Повышение эффективности энергетических установок танкеров и нефтестанций при использовании подпорных насосов.; Дис. канд. техн. наук.- Горький, 1983.- 173 с.

53. Юодвалкис И.А. Фрикционный насос. Авторское свидетельство СССР N1044827, 1983.

54. Яременко О.В. Испытания насосов. - М.: Машиностроение , 1976. - 224 с.

55. Disc pump. Cytmical Engineering Progress, 1989, v 85 N3, p90.

56. Games L. Redd., William P. Stadig Disc pump design handles difficult slurries. Chemical Processing, 1988, v 51 N5, p 119-120 (U.S)

57. Кубояма Нобуеси. Дисковый насос. Патент Японии N 59-58374, 1985.

58. Мах I. Guith. Rotary disc sluri^ y pump. U.S.Patent number 4, 773, 819, 1988.

59. Sanytary centrifugal pump sticky liquids. Design News, 1985, v 41, N24, p 24-27.

60. Squires P.H. Screw - Extruder Pumping Efficiency - SPE loumal, 14, N5, 24 (1958). Патент Великобритании N8334605, 1983.