автореферат диссертации по электротехнике, 05.09.03, диссертация на тему:Исследование энергетических показателей электроприводов главных механизмов буровой установки при питании от сетей ограниченной мощности

Р Г Б ОД

^ , , 4 - * О Г*

Л »* I е г IV*-' ,*>

На правах рукописи

НУМАНОВ ТАЛЬАТ ИШАНКУЛОВИЧ

ИССЛЕДОВАНИЕ ЭНЕРГЕТИЧЕСКИХ ПОКАЗАТЕЛЕЙ ЭЛЕКТРОПРИВОДОВ ГЛАВНЫХ МЕХАНИЗМОВ БУТОВОЙ УСТАНОВКИ ПРИ ПИТАНИИ ОТ СЕТЕЙ ОГРАНИЧЕННОЙ МОЩНОСТИ

Специальность 05.09.03

Электротехнические комплексы и системы, включая их управление и регулирование

Автореферат диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

Москва -1996

Работа выполнена на кафедре "Автоматизированного электропривода" Московского энергетического института (технического университета)

Научный руководитель - доктор технических наук, профессор Юньков М.Г.

Официальные оппоненты - доктор технических наук, засл. деятель науки,

профессор Иванов Г.М. - кандидат технических наук, доцент Осипов В.Г.

Ведущая организация - Московская Государственная Геологоразведочная Академия

Защита состоится •■/У июкЗ, _ 1996 г. ъ'/фчасов в аудитории М-214 на заседании диссертационного Совета Д 053.16.04 Москопского энергетического института (технического университета).

Отзыв на автореферат в двух экземплярах с заверенной подписью просим направлять по адресу: 111250, Москва, Е-250, ул. Красноказарменная, д. 14, Ученный Совет МЭИ. С диссертацией можно ознакомится в библиотеке МЭИ.

Автореферат разослан 1996 г.

Ученый секретарь

диссертационного совета Д 053.16.04

к.т.н. доцент

Родина Л. С.

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность темы. Обострение проблем энергетики в значительной мере способствовало прогрессу в разработке и совершенствовании оборудования, иредшпничсшюго дд* рачиедки и добычи тики* 'жсрпч'идсржшиих полотых ископаемых, как нефть и газ. Это в свою очередь, обусловило создание новой техники для бурения скважин. С разработкой нового технологического оборудования для процесса бурения появились и новые требования к приводам этих механизмов: рост мощности, регулирование скорости, повышенная надежность, массо-габаритные и энергетические показатели. Удовлетворение требований в большой степени стало полможпым блш-одпря использованию в буровой технике регулируемых электроприводов на основе систем, содержащих тиристорные преобразователи.

Следует отметить, что масштабы внедрения тиристорных электроприводов, (постоянного и переменного тока) на буровых устанонках весьма высокие. В особенности это касается буровых установок 2-5 классов, предназначенных для работы как в электрифицированных районах, так и в районах где, отсутствуют источники электрической энергии. В последнем случае буровые установки получают питание от автономных дизель — электрических станций .

Вместе с этим, использование тиристорных электроприводов в буровой технике выдвинуло ряд специфических проблем. Главная их особенность — это питание от электрических сетей, мощность которых соизмерима с мощностью самих технологических механизмов. В этом случае регулируемый тиристорный электропривод при своей работе оказывает неблагоприятное воздействие на питающую сеть. Это выражается в снижении коэффициента мощности сети, приводит к повышенному нагреву асинхронных электродвигателей, подключенных к этой сети, нарушению нормальной работы устройств автоматики, защиты и сигнализации. Несинусоидальное напряжение оказывает также отрицательное воздействие и на батареи конденсаторов, применяемых для компенсации реактивной мощности, вызывая их перегрузку по току и напряжению. Особенно это опасно в случае неправильного выбора конденсаторов, когда не принимаются во внимание изменение параметров электрической сети и электрооборудования

буроной установки. Это может привести к вочиикновеник> резонанса напряжения сети и, как следствие к выходу из строя электрооборудования.

Таким образом, дальнейшее развитие буровых установок с тирисюрными электроприводами требует тщательных исследований влияния работы тиристорных электроприводов на электрическую сеть и разработки рекомендаций по уменьшению искажений тока и напряжения сети и компенсации реактивной мощности в системе.

В этой связи среди других проблем становяться также весьма актуальными исследования качества электроэнергии в месте подключения буровой установки к сети, разработка методики определения параметров фильтро- компенсирующих устройств и их регулирование в составе электротехнических комплексов буровых установок, позволяющая эксплуатировать буровую установку с достаточно высокими показателями качества электроэнергии . Разработанная методика должна позволить достаточно быстро и легко определять параметры фильтро-компенсирующих устройств (ФКУ) при любом режиме эксплуатации тиристорных электроприводов главных механизмов буровой установки.

Цель и задачи работы. Цель работы заключается в разработке методики выбора параметров фильтро-компенсирующих устройств и их ступенчатое переключение в составе электро-технического комплекса буровой установки для обеспечения заданного качества электрической энергии в месте подключения электротехнического комплекса к энергосистеме. Достижение цели складывалось из решения задач:

- анализ показателей качества электроэнергии в электротехнических комплексах с тиристорными электроприводами по системе тиристорный преобразователь - двигатель (ТП-Д) с помощью программы "ТР-О";

- разработка программы "ОЯАВК", для вычисления показателей качества электроэнергии в электротехнических комплексах с тиристорными электроприводами по системе асинхронно-вентильный каскад (АВК;

- анализ показателей качества электроэнергии в электротехнических комплексах с тиристорными электроприводами по системе АВК с помощью программы "СКАВК";

- разработка рекомендаций по расчету и выбору компенсирующих устройств для электротехнических комплексов буровых установок получающих питание от сетей соизмеримой мощности,

- разработка алгоритма расчета параметров компенсирующих устройств для электротехнических комплексов буровых установок получающих питание от сетей соизмеримой мощности.

Методы и средства выполнения исследований. При исследовании показателей качества электроэнергии в буровых установках и разработке методики определения параметров ФКУ использовались соответственно математический метод гармонических составляющих и методы теории планирования эксперимента. Исследования проводились с использованием ЭВМ.

Научная новизна. Новыми результатами работы является:

Исследованы показатели качества электроэнергии методом гармонических состовляюших для ЭП по системе ТП-Д.

Разработана методика расчета показателей качества электроэнергии (ПКЭ) (coscp. Кн, и AU) методом гармонических составляющих для ЭП по системе ABK.

Проведен анализ ПКЭ в точке подключения электротехнических комплексов буровых установок (ЭТК БУ) при типовых режимах работы тиристорных электроприводов главных исполнительных механизмов при отсутствии и включении ФКУ.

Научно обоснована необходимость выбора параметров фильтро-. компенсирующих устройств и их ступенчатое изменение для электротехнических комплексов буровых установок получающих питание от сетей ограниченной мощности.

Разработана методика расчета параметров ФКУ и их ступенчатое изменение с учетом режимов загрузки тиристорных ЭП главных механизмов ЭТК БУ 1 - 5-х классов.

Разработан алгоритм расчета параметров ФКУ для ЭТК БУ на ЭВМ.

Практическая значимость. РазрнбоижныМ алгоршм расчет пиримсчрив ФКУ позволяющий повысить ПКЭ при эксплуатации ЭТК БУ с тиристорными ЭП при различных режимах работы , могут быть использованы на стадии проектирования ЭТК БУ. Этому служит и предложенная методика расчета ПКЭ,

ъ

как в приводах постоянного тока, так и в приводах переменного тока, позволяющая проанализировать ПКЭ, оценить необходимость применения компенсирующих устройств при эксплуатации ЭТК БУ, получающих питание от сетей ограниченной мощности.

Разработанная в диссертации методика, алгоритм и программное обеспечение по выбору ФКУ передаются в организации проектирующие буровые установки, такие как Волгоградский завод буровой техники и ПО "Уральский завод тяжелого машиностроения"

Апробация работы. Результаты теоретических исследований, конструкторских предложений диссертации докладывались на:

- конференции научных сотрудников, аспирантов и студентов по горному оборудованию в Московской Государственной геологической Академии (4-6 апреля 1993 г., Москва),

коллоквиуме научной группы кафедры автоматизированного электропривода(24 ноября 1994 г.,Москва),и

- шссдшши кпфедрм пвтомнтизироплшичч> члсктрпириводп (29 ипяГ>ря 1494 г.,Моевка).

Кроме того, по основным положениям II роулышпм рлГиНЫ опуГуш копимы три печатных работы.

Структура и объем диссертации. Диссертация состоит из введения, пяти глав, заключения и библиографического списка, включающего 50 наименований.

ОСНОВНОЕ СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

Во введении обоснована актуальность темы, сформулированы цель и задачи исследования, кратко изложено содержание работы.

В первой главе проанализированы типовые линейные схемы и структура электротехнических комплексов буровых установок, схемы и системы

электроснабжения и характерные режимы работы основных механизмов электротехнического комплекса буровых установок.

Анализ структурных схем 11-и классов ')ТК НУ. пмиускш'ммх шматсиниИ промышленностью, позволил выделить их типовые структурные схемы. Типовые структурные схемы подразделяются на схемы с электроприводом постоянного и переменного тока. Структурные схемы ЭТК БУ могут отличаться от типовых. Это зависит от района эксплуатации, геолого-технических условий места бурения скважины, а так же от требований предъявляемых к электроприводу главных механизмов ЭТК БУ.

Установлено, что основными потребителями электроэнергии, являются электропривод (ЭП) главных механизмов ЭТК БУ. Потребляемая мошногп, '>11 главных механизмов ЭТК БУ составляет около 50-70% от суммы мощности потребляемой одновременно работающих члектроприёмникон, То оси», тиристорные ЭП в составе ЭТК БУ, получающие питание от сети ограниченной мощности сильно ухудшают ПКЭ. Это может привести к неустойчивой работе всего электрооборудования ЭТК БУ.

Кроме того, для поддержания напряжения сети на требуемом уровне необходимо выбрать длину линии электропередач (ЛЭП) и марку провода используемого в ЛЭП так, чтобы падение напряжения в сопротивлении ЛЭП не превышало 5%. Необходимо так же учесть и характерные режимы работы главных механизмов ЭТК БУ. Эти режимы определяют ток нагрузки и коэффициент мощности ЭТК БУ.

Таким образом, при исследовании ПКЭ в ЭТК БУ необходимо учитывать все факторы влияющие на значения ПКЭ. К таким факторам относятся нагрузочные данные ЭП главных механизмов БУ, длина системы электроснабжения, параметры компенсирующих устройств и т.д.

Во второй главе описаны методы анализа ПКЭ в ЭТК, содержащих тиристоные ЭП постоянного и переменного тока. Для количественного определения ПКЭ, в установившемся режиме работы тиристорных ЭП, получающих питание от сети соизмеримой мощности, необходимо решить систему нелинейных дифференциальных уравнений, составленных относительно мгновенных значений токов и напряжений. Решение таких уравнений трудоемко и требует больших

ь

затрат машинного времени. В работе, для решения поставленной задачи предлагается применить метод гармонических составляющих. В этом случае переменные представляют разложенными в ряд Фурье в комплексной форме.

Для расчетной схемы, показанной на рис.1 выражения напряжений и токов на стороне переменного тока в установившемся режиме при учете пульсаций в цепях

выпрямленного тока запишутся в виде: 1Мт)= 1/2 Ни,, е11' ;

ив (т) = ид (т-р) = 1/2 I и01 е'1(, р), (1)

ис (т) = иА (т+р), }

фазные токи М-ой ветви

хам(т)=1/2Х111 е"1"; ^

1вн (т) = 1д(т-р); !■ (2)

1™ (т) = Мт+р), )

выпрямленное напряжение ТП

итп, (т)= 1/2 1и„„, е'6"' + и„ , (3)

выпрямленный ток ТП

1ч1 (т) = 1/2 11яп1 е'6"г + и . (4)

Здесь ит, 1| - комплексные амплитуды высших гармоник токов и напряжений;

1<1|. и<и - среднее значение выпрямленных тока и напряжения ¡-го ТП;

1=шо1 - относительное время;

I - реальное время, с;

р=(2/3)я - сдвиг фаз в трехфазной системе.

В исследуемой системе соизмеримой мощности применялись трехфазные мостовые тиристорные преобразователи. То есть кривые тока и напряжения не содержали ни постоянной составляющей, ни четных гармоник. Кроме того, отсутствуют гармоники, порядок которых кратен трем. В то же время в кривых выпрямленных токов и напряжений присутствуют все высшие гармоники.

Ряс.1 Расчетим схем» ЭТК Б и с тиристоиым ЭП и ФКУ

При исследовании ПКЭ, ЭДС системы электроснабжения считалась неискаженной. При разложении в ряд Фурье уравнения ЭДС в комплексной форме

представляется в следующем виде:

еА(х) = 1/2 ЕЕ.1 е"'1*, ^

ев(х) = 1/2 ел (х -р), 1" (5)

ес(Т)= 1/2 ел (х+р), )

Е.« = Ез е51^' (б)

Е,-1 = Е. е-'**" . (7)

Фазные токи СЭС;

1А» (Т)= 1/2 £1. в"'1' ,

1ВЗ (т) = 1/2 (х-р), (• (8)

1с5(х)= 1/2 Иде (х-р), )

Здесь ч - начальный фазовый угол;

1С

Ей - комплексные амплитуды высших гармоник фазных токов и неискажённой ЭДС СЭС.

Пользуясь принципом наложения, расчет реальных токов и напряжений для каждой комплексной амплитуды ряда Фурье производился отдельно.

Для расчетной схемы рис.1 согласно первому закону Кирхгофа для обшей точки 0 сети переменного тока для 1-тых гармоник токов справедливо равенство:

и = 1э1 + 1®1 + II» , (9)

В свою очередь, комплексные амплитуды этих токов, могут быть определены следующим образом:

181 = (Ез1 " ио1) / {Я3 + з1Х3) ^

1*1 = и02/( (Хс/^1) +31ХЬ) , ^ (Ю)

1э1 = ит/ Шэ + 31Хз) . )

Подставив систему уравнений (10) в уравнение (9) после преобразований для высших гармоник получим:

Ии+Ви (1/ (1*3+31Х5) + (1/ (1мо1х,) + (X/ (хс/: 1+3IX,) = = Е«/ 1Х3) . (11)

Учитывая большое число уравнений целесообразно представить их в матричной форме:

Iз = I [и0) + (в1] ti.il; 11,11 = 1^] [и01 ; \ (12)

Е[1,]+[УПип1 = (У5НЕя1; )

Бели в уравнение (11) фазные токи тиристорного преобразователя выразить через фазные напряжения на общих шинах и представить в матричном виде, то получим:

ИПА,]* [В,] [С1]+[УП(и01-[У51 (Е.,1; (13)

и

где [Ai][B,]- бесконечномерные квадратные матрицы,в составе которых коэффициенты при высших гармониках напряжения Un и выпрямленного тока преобразователя;

[CJ- бесконечномерная квадратная матрица, в составе которой коэффициенты при высших гармониках напряжения Uo при определении высших гармонических выпрямленного тока ТП;

[Y],[Ys]- бесконечномерные диагональные матрицы с коэффициентами при высших гармониках напряжения Uo и ЭДС СЭС.

Решив систему уравнений (13) относительно высших гармоник напряжения можно оценить искажения формы напряжения затем по системе уравнений (12) определить пульсации выпрямленных токов. Затем по вычисленным первым гармоникам тока и напряжения можно определить коэффициент мощности всей системы. На основании изложенной методики составлены программы TPD и GRABK. для оценки ПКЭ в ЭТК БУ с ЭП по системе ТП-Д и ABK.

Отличительной особенностью расчета ПКЭ системы ЭП АВК от ТР-Д является то, что в при расчете ПКЭ в системе АВК рассчитывается еще неуправляемый выпрямитель в роторной цепи АД и управляемый инвертор. Расчеты производятся методом гармонических составляющих.

В третьей главе проведен анализ типовых режимов работы ЭТК БУ. На основании экспертной оценки материалов ПО "ПУРНЕФТЕГАЗ" и объединения "Куйбышев нефть, в НПО "Электропривод" составлена таблица режимов работы регулируемых ЭП ЭТК БУ, по которой определяют электропотребление ЭТК БУ, в общем балансе времени проходки скважины. Режимы работы регулируемых ЭП характеризуются относительными значениями момента статической нагрузки (М«= Мс/Мн)и частоты вращения двигателя (n-= п/п„). Для нерегулируемых ЭП указаны активная (Р) и реактивная (Q) мощности. Кроме того, для каждого из режимов приподяпя дннмые о потреблении злсктртнергии другими потребителями, которые не искажают форму тока и напряжения сети.

В таблице, режимов работы, выявлены режимы работы ЭГТ, которые оказывают наибольшее влияние на ПКЭ, то есть ЭП главных механизмов имеют большую продолжительность работы и загрузку моментом статическим Мс.

i'l

На базе этой таблицы с помощью программы GRABK проведен анализ ПКЭ для ЭТК БУ с ЭП главных механизмов по системе ABK. Предварительно определены и рассчитаны значения параметров, необходимых для ввода в программу GRABK;

- амплитуда первой гармоники фазного напряжения ифаМп,

- амплитуда базового значения фазного тока 1фамп,

- активное (г0) и индуктивное (х0) сопротивление ЛЭП,

- активное (R»m) и индуктивное (Х„т) сопротивление вспомогательного электрооборудования,

- параметры трансформатора инвертора,

- параметры асинхронного двигателя,

- значение выпрямленного тока ротора Id и скольжение s АД, соответствующие заданному режиму.

Расчеты показали, что ПКЭ системы не удовлетворяет требованиям ГОСТ 1ЛИЮ-К7 и ГЛАВЭНЕРГОНАДЭОРА. Моному, целесообразно применить компенсирующие устройства (КУ), обеспечивающие ПКЭ.

Подключение серийных фильтро-компенсируюших устройств (ФКУ) не дают желаемого результата. Так как они не удовлетворяют требованиям ГОСТ 13109-87 и ГЛЛВ'ЗНЕРГ'ОНАДЗОРА. Кроме того, при некоторых режимах бурения может возникнуть резонанс напряжения сети, который может привести к выводу из строя все электрооборудование БУ. Чтобы избежать этого, требуется регулирование параметров ФКУ.

В качестве объекта для исследования ПКЭ рассматривалась буровая установка 2-го класса БУ-1600 ЭУ1 и буровая установка 5-го класса БУ-3200 ЭУК 2М. Исследования показали, что при эксплуатации ЭТК БУ без применения специальных мер по компенсации реактивной энергии и фильтрации высших гармоник напряжения сети, значительно ухудшаются ПКЭ. Это в свою очередь приводит к неустойчивой работе ЭП главных механизмов БУ.

В четвёртой главе проведен сравнительный анализ методов выбора ФКУ для тиристорных ЭП. Показано, что лучшими технико-экономическими

с.

1.1,1

и

ь,

с,

•Т "-Т

а)

д

б)

в<?

с 9

сД с,1 сД сД сД сД Су 1 сД с—1_ ь С ^ и ^ ^ Ьп ^ Ьк ь» ь»

в)

Ь

Рис. 2 Схемы типовых ФКУ а) с раздельными звеньями; б) резистивно-остовой; в) с общими резисторами.

характеристиками обладают схемы ФКУ, состоящие в общем случае из ряда параллельных целей: резонансных фильтров высших гармоник; батареи конденсаторов подключаемых непосредственно к сети; управляемого реактора. Рассмотрены вопросы, связанные с выбором целесообразного варианта схемы ФКУ и распределения мощности между конденсаторами параллельных цепей. Проанализированы три схемы многозвенных ФКУ (рис. 2); а) ФКУ с разделительными звеньями; б) реэистивно-мостовой ФКУ; в) ФКУ с общими резисторами. Установлено, что для ЭТК БУ рационально применить схему ФКУ с раздельными звеньями (рис. 2а). Преимуществом этой схемы является то, что в таких типах ФКУ нет высоковольтных резисторов, что намного уменьшает массо-габаритные показатели и возможно подключение дополнительных звеньев ФКУ.

Так же, проанализировано влияние параметров и режимов работы ЭТК БУ на условия совместной работы с ФКУ. Опасность возникновения резонансных явлений вынудила определить влияние ФКУ на частотные свойства всей системы в комплексе.

Частотная характеристика X¡;=f(n) всей системы относительно узла подключения ЭТК БУ и ФКУ для расчетной схемы рис.1, была записана в следующем виде:

1/ХЕ = I/n Xs (1) + 1/( XAD (s) +■ Хтг) п + 1/пХя + + п/|п%, - Хг,) + п/(п2 Хп - Х,7),

где Xs- индуктивное сопротивление сети;

Хп. Xi7 - индуктивное сопротивление ФКУ настроенные соответственно на 5-ю и 7ю гармоники;

Хс5. Хс7- емкостное сопротивление ФКУ настроенные соответственно на 5-ю и 7ю гармоники;

Xad(s), Xtp - индуктивное сопротивление соответственно асинхронного двигателя и трансформатора;

п- порядковый номер гармоник (п= 1,2,3,...).

Расчеты показывают, что параметры ЭТК БУ (Xs, Xad, Xtp) влияют на смещение полюсов частотной характеристики (рис.3 а, б). То есть в системе может

изменении длины ЛЭП.

Рис. 3 б) Частотная характеристика системы при изменении скольжения АД.

возникнуть резонанс напряжения. Поэтому, прежде чем подключить ФКУ, необходимо выяснить его влияние на частотные свойства системы в комплексе.

В пятой главе изложена методика расчета параметров ФКУ при режимах работы ЭТК БУ, отличных от типовых.

При исследовании ПКЭ в ЭТК БУ, расчет и выбор параметров ФКУ производился для типовых режимов работы. Режим работы бурового электрооборудования, в зависимости от способа бурения и геолого-технических условий бурения скважины, могут отличаться от типовых. В связи с этим, на основе теории планирования эксперимента с помощью программы "INDEX" получены формулы полиномиальных моделей cosy, Кн и Ди.

"Факторами", влияющими на ПКЭ в этих формулах являются параметры БУ и ФКУ. К ним относятся; индуктивное Xl и емкостное Хс сопротивление ФКУ, момент статической нагрузки Мс и скольжение АД бурового насоса (частота вращения ЭП), активное R, и индуктивное X, сопротивление сети. Определены пределы изменения "факторов" и сведены в таблицу. С помощью этих данных на основе схемы "Дробного факторного эксперимента" проведено 25 опытов. Опыты проведены на математической модели БУ.

Уравнение регрессии имеет следующий вид: Y=bn+biI,i+b!S+biR«+b<Xc+bsIiis+bfIiiR.+lvl,iX.+b«sR.» +bisXr+biiiR«Xo+bi I Id +bi2S +b»R»+buX« +bui<ts+ +bl«Id R«+bl?b Xc+bl«IdS +bl9ldSR«+b2l)It)SXi-+b2lIdR« + + b;2ljR,Xe+b2i!jXc+b24s R.+biss X«+b)f,sR. +b27sR»X< + +b2«sXc +b2iR.Xc+b3i)R.Xc +ЬлХс.

Такие уравнения записаны для каждого из значений ПКЭ, cosip, К» и AU.

С помощью этих уравнений легко определяются значения параметров ФКУ, при работе ЭП основных механизмов отличающихся от типовых.

п

Ii диссерi«mim »пложен полный шпиршм ишюдониипя ПЮ, paoiei и имОор ФКУ для 'УГК БУ. Кроме того, показан пример исследования ПКЭ к расчет параметров ФКУ для типовой 'Л'К 1>У, "БУ-1600 \)У" с ')11 буровых i шинок по системе ЛВК.

ВЫВОДЫ

1. Научно обоснован выбор параметров ФКУ по критерию совместимости параметров как самого ФКУ так и параметров ЭТК БУ. Кроме того предложено ступеньчатое изменение параметров ФКУ в составе ЭТК БУ питающиеся от сетей ограниченной мощности, что позволяет получить энергетические показатели установки в пределах определяемых ГОСТ 13109-87 и требований ГЛАВЭНЕРГОНАДЭОРА. Вместе с тем, результаты исследований ПКЭ Э'ГК БУ дают основание дополнить ГОСТ 16293-89 "Электротехнические комплексы буровых установок" (Техничекие требования к БУ.), пунктом о включении ФКУ в состав электротехнического комплекса как ее неотемлемую часть и в определенных случаях с их показателями качества.

2. Разработана методика и алгоритм расчета ПКЭ (coscp, Кн. AU) методом гармонических составляющих для ЭП буровых насосов по системе асинхронно-вентильного каскада при питании от сетей ограниченной мощности, позволяющая учесть особенности системы ЭП АВК. В частности при разработке модели АД и включенного в его роторную цепь неуправляемого выпрямителя, приняты ряд допущений, которые с одной стороны, позволили создать достаточно простую модель АВК на основе метода гармонических состовляющих а, с другой стороны, позволили исследовать реальные энергетические процессы в системе электроснабжения ЭТК БУ.

3. Определены необходимые условия расчета параметров ФКУ и их ступеньчатое изменение при работе в составе ЭТК БУ питающихся от сетей ограниченной мощности, позволяющие избежать резонанса напряжения в сети с уча ом загрузки ЭГ1 главных механизмов 1>У. Установлена зона возможного возникновения резонанса напряжения сети в системе применительно к БУ 2-5 классов на частотах высших гармоник напряжения сети.

4. Разработана и предложена методика расчета параметров ФКУ для ЭТК БУ на ЭВМ, которая позволяет на стадии проектирования БУ принять наиболее

целесообразное техническое решение при выборе всего комплекта электрооборудования с учетом системы электроснабжения.

Основные положения диссертации опубликованы в следующих работах:

Нуманов Т.И. Возможность улучшения энергетических показателей систем с тиристорными ЭП получающих питание от сети соизмеримой мощности //Известия АН Республики Таджикистан. - 1993.- Т. 36. - № 12,- с.Зб.

Нуманов Т.И. Определение параметров ФКУ для обеспечения требуемого качества электроэнергии в точке подключения электрооборудования БУ. //Электротехника. -1994.- №8,- с. 7 - 8.

Нуманов Т.И. Определение параметров ФКУ для ЭТК БУ с нелинейно изменяющимися параметрами // Всероссийская научно-техническая конференция студентов и аспирантов/ Тез. док., Московская государственная геолоническая Академия. М,: 1994,- С. 131.

Подписано к печати Л—

Печ. л___Тираж /&0 Заказ /99

Типография МЭИ, Красноказарменная, 13.