автореферат диссертации по процессам и машинам агроинженерных систем, 05.20.01, диссертация на тему:Интенсификация процесса выгрузки зерновых материалов повышенной влажности из бункера комбайна

На правах рукописи

Зацаринный Александр Владимирович

ИНТЕНСИФИКАЦИЯ ПРОЦЕССА ВЫГРУЗКИ ЗЕРНОВЫХ МАТЕРИАЛОВ ПОВЫШЕННОЙ ВЛАЖНОСТИ ИЗ БУНКЕРА КОМБАЙНА

Специальность 05.20.01 - Технологии и средства механизации сельского хозяйства (по техническим наукам)

АВТОРЕФЕРАТ

диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

Ростов-на-Дону - 2005

Диссертация выполнена в Федеральном государственном образовательном учреждении высшего профессионального образования «Донской государственный технический университет»

Научный руководитель - доктор технических наук, профессор

Кунаков Виктор Стефанович

Официальные оппоненты - доктор технических наук, профессор

Шабанов Николай Иванович (ФГОУ ВПО АЧГАА), кандидат технических наук, профессор Ильченко Вильям Дмитриевич (ФГОУ ВПО ДГТУ)

Ведущее предприятие: ФГУ «Северо - Кавказская государственная машиноиспытательная станция»

Защита диссертации состоится «-✓)> 2005 г. в 10 часов на

заседании диссертационного совета Д.212.058.05 в Донском государственном техническом университете по адресу: 344010, г.Ростов-на-Дону, пл.Гагарина 1, ДГТУ, ауд. 252.

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке университета.

Автореферат разослан

2005 г.

Ученый секретарь диссертационного совета доктор технических наук, профессор Чистяков А.Д.

п

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность работы. Бункер - один из основных рабочих органов зерноуборочных комбайнов. Его главные функции - это, во-первых, временное накопление зерна в процессе функционирования комбайна и, во-вторых, выгрузка зерна в транспортное средство.

Технологические простои бункеров, наблюдаемые при выгрузке из них зерновых материалов повышенной влажности (более 16%), снижают производительность не только зерноуборочного комбайна, но и всего уборочного комплекса. Так, потери рабочего времени от этих простоев при зерноуборке составляют в среднем от 10% до 20% общего времени смены

Одной из причин нарушения нормальной работы бункера зерно-уборочною комбайна является образование в зоне его щелевых выпускных отверстий устойчивых сводчатых структур, возникающих в потоке самого зернового материала Как показывает производственный опыт, устойчивость последних заметно повышается, если зерновая масса, поступающая в бункер комбайна, имеет влажность выше нормативной (более 14-16%).

Серийные вибраторы, устанавливаемые в полости бункера комбайна для стимулирования истечения зерновой массы, зачастую не обеспечивают его технологическую надежность. Это приводит к снижению коэффициента использования времени смены и эксплуатационных показателей работы комбайна. Использование в этих случаях дополнительных, как правило, примитивных средств, часто приводит к производственному травматизму комбайнеров.

Недостаточная эффективность работы серийных вибраторов, устанавливаемых в полостях бункеров зерноуборочных комбайнов, обусловлена тем, что некоторые их конструктивные и кинематические параметры недостаточно полно соответствуют конструктивным параметрам этих бункеров и физико-механическим свойствам тех зерновых материалов, которые накапливаются в их полостях. Как правило, эти параметры определяются экспериментально, то есть, данные эксперимента не охватывают весь спектр физико-механических свойств зерновых культур, которые могут убираться комбайнами.

Актуальность решения проблемы интенсификации разгрузки бункерных устройств связана с необходимостью повышения уровня технической и технологической надежности бункеров комбайнов «Дон - 1500», а также обеспечения требований охраны труда обслуживающего персонала.

Цель исследований - разработка теоретических предпосылок процесса истечения зерновых материалов повышенной влажности из выпускных отверстий бункеров зерноуборочных комбайнов и создание на их основе сводоразрушающих устройств, обеспечивающих технологическую надежность их функционирования.

Объект исследований - процесс истечения зерновых материалов повышенной влажности из бункеров зернокомбайнов в условиях образования в них устойчивых сводчатых структур.

Предмет исследований - закономерности, определяющие взаимосвязь между факторами, влияющими на состояние и функционирование объекта исследований.

Научная новизна исследования - заключается в определении параметров и режимов работы сводоразрушающего устройства, позволяющего интенсифицировать процесс выгрузки зерновых материалов повышенной влажности и при проявлении в них явлений сводообразования из бункера зерноуборочного комбайна.

На защиту выносятся следующие научные положения:

1. Механическая модель влажного сыпучего тела, допускающая образование устойчивых сводчатых структур в потоке зернового материала;

2. Теоретические предпосылки процесса истечения зерновых материалов повышенной влажности из выпускных отверстий бункера зернокомбайна, учитывающие образование устойчивых сводчатых структур;

3. Методика расчета сводоразрушающих средств, улучшающих процесс выгрузки зерновых материалов из полости бункера зерноуборочного комбайна.

Апробация работы и публикации. Основные результаты, представленные в диссертационной работе, докладывались на научно-технических конференциях ФГОУ ВПО АЧГАА (2004 г.), ФГОУ ВПО ДГТУ (2004 г.), ГНУ ВНИПТИМЭСХ (2004 г.).

Публикации. По результатам выполненных исследований опубликовано 6 работ.

Структура и объем работы. Диссертация состоит из введения, пяти глав, общих выводов, списка литературы из 171 наименования, в том числе 39 на иностранном языке, и приложений. Работа изложена на 125 страницах машинописного текста, содержит 12 таблиц, 47 рисунков

Содержание диссертации

Во введении представлена краткая характеристика рассматриваемой проблемы, обоснована актуальность проводимых исследований, оп-

ределены объект, предмет и цель исследований.

В первой главе «Состояние вопроса и задачи исследований» дана характеристика объекта исследования, приведен анализ существующих теорий по механике сыпучих тел, истекающих из выпускных отверстий сосудов, рассмотрены устройства, предназначенные для предотвращения явления статического сводообразования влажного сыпучего материала в бункере и дан их анализ, сформулированы задачи исследования.

В результате проведенного анализа установлено, что исследование процесса истечения зернового материала из бункеров ведется в четырех направлениях. Первое направление опирается на общую теорию предельного равновесия сыпучего материала (Р.Л. Зенков), второе - на теорию упругости сплошной среды (Г.А. Гениев), третье - на теорию профессора Л.В. Гячева, в основе которой лежит бессводообразующая модель сыпучего тела, четвертое - на гипотезу сводообразования сыпучих материалов, то есть, способность сыпучего тела образовывать сводчатые структуры из дискретных частиц (В.А. Богомягких).

На основании анализа существующих исследований по теории сводообразования можно сделать вывод о том, что результаты теорий, описывающих механику статического сводообразования в бункерах и, в частности, в бункерах зерноуборочных комбайнов требуют своего дальнейшего уточнения с точки зрения учета реальной влажности бункерного зернового материала.

При рассмотрении конструкций устройств, предотвращающих сво-дообразование в бункерах, установлено, что до сих пор отсутствуют сво-доразрушающие устройства, которые были бы просты в эксплуатации и обеспечивали устойчивый технологический процесс выгрузки зерновых материалов с влажностью, превышающей нормативную (14 - 16%).

На основании проведенного анализа можно сделать вывод, что для бункерных установок некоторые вопросы механики сыпучих тел разработаны недостаточно полно, поэтому для сводоразрушающих устройств зерновых материалов повышенной влажности отсутствует полная систематизация методик и алгоритмов их расчета, что создает трудности при использовании сводоразрушающих устройств в бункере.

В связи с изложенным в работе решаются следующие основные задачи:

1. Обоснование допущений и выбор модели влажного сыпучего

тела.

2. Разработка теоретических предпосылок, описывающих статическое сводообразование влажных зерновых материалов в бункерах зерноуборочных комбайнов.

3. Разработка методики инженерного расчета сводоразрушающих устройств, повышающих технологическую надежность функционирования бункеров зерноуборочных комбайнов.

В качестве рабочей гипотезы высказано предположение о том что технологическую надежность функционирования бункеров зерноуборочных комбайнов можно повысить за счет постановки в их полости сводо-разрушающих устройств, параметры и режимы работы которых должны соответствовать физико-механическим свойствам зерновых материалов и конструктивным параметрам бункеров.

Во второй главе «Теоретические предпосылки механики статического сводообразования влажных сыпучих материалов в бункерах зерноуборочных комбайнов» обоснованы модель сыпучего тела и ее основные допущения.

В основу теоретического решения задач работы положена комбинированная модель дискретного сыпучего тела проф. Л.В. Гячева - В А Богомягких, которая кроме известных допущений бессводообразующей модели проф. Л.В. Гячева включает некоторые допущения, позволяющие рассматривать процесс истечения влажных сыпучих тел из выпускных отверстий бункеров зернокомбайна с точки зрения образования в них статически устойчивых сводов. Кроме того, модель включает допущения проф. B.C. Кунакова, учитывающие адгезию (капиллярное взаимодействие между зернами).

Модель дополнена допущением о том, что форма частиц реальных сыпучих тел (рисунок 1), как и их влажность, оказывает существенное влияние на процесс истечения из бункеров и образования в них статических сводов.

Рисунок 1 - Схема реальной частицы произвольной формы (на

Используя коэффициенты формы и искажения формы реальных

Р

примере пшеницы)

частиц, диаметр условной шаровой частицы определится из следующей зависимости

(1)

где Кф - коэффициет формы частицы; Ки — Л— - коэффициент иска-

V а

жения формы частицы; а - толщина частицы; Н - длина частицы: с - ширина частицы.

По закону Амонтона Кулона с учетом влияния реальной влажности зерна сила сопротивления перемещению частицы в потоке сып>чего материала и на кривой давления статически устойчивого свода определяется из формулы

где - коэффициент cyxoго фения между частицами;

- коэффициент, характеризующий силы сцепления от наличия адгезии;

N - нормальное усилие между соприкасающимися частицами в зерновом влажном материале. Используя известную схему взаимодействия частиц с учетом принятой нами модели, рассмотрим условия устойчивости статического свода (рисунок 2).

Рисунок 2 - К определению условия устойчивости опор свода

Давление вышележащей нагрузки, передаваемое опорой свода поверхности скольжения, определяется силой Т, касательной к кривой свода в точке опоры и составляющей с горизонталью угол . Состав-

ляющая этой силы давления N, нормальная к поверхности скольжения, прижимает опору свода к последней, а составляющая Q в плоскости, касательной к поверхности скольжения опоры, сдвигает опору во внешнюю или внутреннюю сторону свода. Последнее обуславливается величиной угла , определяющего направление силы Т к горизонтали. Сила сопротивления , препятствует смещению опоры свода по поверхности скольжения. Для равновесия опоры свода необходимо, чтобы выполнялось условие Q<FC.

При Q—Fc условие устойчивости опоры свода:

а) для гидравлического вида истечения

б) для нормального вида истечения

где - внешний угол сопротивления сдвигу;

- приведённый угол сопротивления сдвигу; ССи - угол наклона к вертикали линии скольжения частиц сыпучего тела.

Равновесие опоры свода не нарушается даже тогда, если и

= 0. В этом случае условие устойчивости опоры свода запишется:

а) для гидравлического вида истечения

Х,=а\ (5)

б) для нормального вида истечения

Следовательно, при гидравлическом виде истечения сыпучего материала устойчивость опоры свода зависит от угла наклона стенок днища бункера у отверстия; при нормальном же виде истечения, когда угол не влияет на устойчивость опоры свода, так как при

любом значении его

Устойчивость статического свода определяется также устойчиво-

(0° <а <а )

^ п

(«Л/.

стью частиц, составляющих этот свод, то есть сумма всех сил, действующих на любой элемент кривой статического свода, должна равняться нулю. Решая уравнения равновесия выделенного элемента, получим уравнение кривой статически устойчивого свода

где р и р' - усилия, приходящиеся на единицу длины проекций свода (соответственно на ось у и х); Яв - размер выпускного отверстия; / - стрела статически устойчивого свода.

При х2 коэффициент —— <0 , поэтому полученная кривая - эллипс, большой диаметр которого располагается на вертикальной оси бункера. Координаты концов большого диаметра эллипса соответственно равны:

Подставив в уравнение (7) вместо хиу размерные параметры бункера (высоту бункера и размер отверстия ) и решая его относительно / , получим выражение для определения стрелы статического свода

где 5 - коэффициент пропорциональности

где А = - коэффициент пропорциональности между осевым и горизонтальным давлениями в любом сечении щелевого бункера. При этом:

а) для гидравлического вида истечения (0° <а< акр)

A = 2[clg{p + ¿;l) + tg{a + Z2)]\ (11)

б) для нормального вида истечения ((Хкр < (X < — )

7t

где Р - угол укладки частиц.

Таким образом, приходим к выводу о том, что в бункерах с гидравлическим видом истечения влажного сыпучего материала стрела устойчивого свода зависит от размера сводообразующего выпускного отверстия, угла наклона стенок днища бункера к вертикали, физико-механических свойств сыпучего материала, состояния поверхности стенок днища бункера, угла укладки частиц влажного сыпучего материала в объеме бункера. В бункерах с нормальным видом истечения влажного сыпучего материала стрела устойчивого свода зависит от размера сводо-образующего отверстия, физико-механических свойств сыпучего материала, укладки частиц сыпучего материала в объеме бункера и не зависит от угла наклона стенки днища бункера к вертикали.

/

Величина стрелы устойчивого свода при

V

сит от СС , так как в этом случае (Хи — const . То есть, на величину стрелы устойчивого свода в этом случае состояние поверхности стенок днища бункера не оказывает никакого влияния.

Стрела устойчивого свода при всех значениях угла ОС

не зависит от высоты столба влажного дискретного сыпучего материала над сводообразующим выпускным отверстием бункера

Величина наибольшего сводообразующего отверстия определится из условия равновесия системы сил, действующих на «замковую» частицу свода.

Значение наибольшего сводообразующего размера отверстия щелевого бункера, учитывающее повышенную влажность частиц, определится формулой

не зави-

р 2

где у - плотность влажного зернового материала: - внутренний угол сопротивления сдвигу; Г/ - плотность частицы. При гидравлическом виде истечения тогда ко)ффициент

« а » определяется из выражения

а = •

[l ++а)" + í; )cos P\

При нормальном виде истечения в указанных формулах % — а.

тогда

1

а =

(15)

2cos р

Новым в приведенных формулах является уточненные данные по величине углов сдвига для некоторых влажных зерновых материалов, а также данные входящих в указанные зависимости углов укладки частиц.

Основываясь на теории проф. Л.В. Гячева и учитывая, что Vnp = 0

и Чn¡> -0 при 0 < Ra < RHÍI¡, по теории проф. В.А. Богомягких определено влияние наибольших сводообразующих размеров шелевых выпускных отверстий бункеров на их технологические параметры. При этом предельный расход влажного сыпучего материала из щелевого выпускного отверстия выразится зависимостью

(16)

а предельная скорость истечения влажного сыпучего материала

(17)

где Р. - длина щелевого выпускного отверстия бункера, g - ускорение свободного падения.

Для расчета конструктивных параметров и режима работы сводо-разрушающих устройств необходимо знать частоту выхода доз сыпучего тела из выпускного отверстия бункера, то есть, квазичастоту возникновения и разрушения статически устойчивых сводов

Для обеспечения технологической надежности функционирования системы «щелевое отверстие бункера - выгрузной шнек» необходимо, чтобы соблюдалось равенство между предельным расходом и производительностью шнека

где - радиус шнека; - частота вращения шнека.

Исходя из этого, определим необходимый размер щелевого выпук-ного отверстия бункера

(20)

Таким образом, размер выпускного щелевого отверстия бункера зерноуборочного комбайна может регулироваться в зависимости от оборотов выгрузного шнека, его диаметра и шага, от длины щели бункера, а также от физико - механических свойств зерновых культур.

В третьей главе «Экспериментальные исследования» определены задачи экспериментальных исследований, а также их программа и методика проведения, описаны установка, приборы и оборудование, используемые в процессе исследований.

Бункер экспериментальной установки по своим характеристикам соответствовал показателям реального бункера зерноуборочного комбайна типа «Дон - 1500». Величина выпускного отверстия бункера регулировалась заслонкой, а угол наклона стенок днища бункера к вертикали изменялся посредством специальных насадок в нижней части. Параметры и режимы работы сводоразрушающего устройства определялись в экспериментальной установке, имитирующей процесс истечения сыпучих материалов из бункера зерноуборочного комбайна. В полости бункера помещалось сводоразрушающее устройство.

Для проведения экспериментальных исследований разработаны частные методики. Обработка экспериментальных данных проводилась по известной методике с применением компьютерных программ.

В четвертой главе «Результаты исследований и их анализ» изложены результаты экспериментальных исследований и показана их адекватность.

Определены физико-механические свойства некоторых сыпучих материалов (горох, просо, семена подсолнечника, зерна пшеницы, зерна

ячменя, кукуруза) с влажностью от 24 то 28% убираемых комбайнами типа «Дон - 1500»

В работе исследуется влияние влажности, формы частиц некоторых зерновых сыпучих материалов (горох, просо, семена подсолнечника, зерна пшеницы, зерна ячменя, кукуруза), наибольшего сводообразующе-го размера щелевого выпускного отверстия на процесс функционирования бункера

В бункерах комбайнов наибольшее распространение получил смешанный вид истечения, который наблюдался и в экспериментальном бункере при истечении гороха и подсолнечника При истечении из бункера ячменя, проса, пшеницы и кукурузы наблюдался нормальный вид истечения Тот или иной вид истечения зависит не только от формы и конструктивных параметров бункеров, но и от физико-механических свойств сыпучих материалов

Расположение границы перехода по высоте бункера гидравлического вида истечения в нормальный находится в чиненной зависимости от разности между размерами бункера и щелевого выпускною отверстия или изменяется по гиперболе в зависимости от углa наклона к вертикали линии скольжения частиц сыпучего тела

Весь испытуемый сыпучий материал близок по своим физико -механическим свойствам но отличен по форме частиц

От формы частиц сыпучего тела зависят его расход, частота пульсации потока и частота возникновения статически устойчивых сводов

0 54

0 43 -I-1-1-1-1-1-1-1-1

0 5 0 7 0 9 11 И 15 17 19 2 1 1начс кие козффициента формы частицы

Рисунок 3 - Зависимость расхода влажного сыпучего тела от формы его частиц

Рисунок 4 - Зависимость частоты пульсации потока влажного сыпучего тела от формы его частиц

Данные графиков, (рисунок 3 и 4) свидетельствуют о линейной зависимости между коэффициентом формы частицы сыпучего материала и его расходом из бункера С увеличением коэффициента формы частицы расход сыпучего материала снижается, а частота возникновения устойчивых сводов в потоке сыпучего тела возрастает Следовательно, сводчатые структуры, которые возникают в плоскости щелевых отверстий, становятся более устойчивы во времени.

Зависимость расхода влажного сыпучего материала от размера выпускного отверстия представляет собой параболу

Рисунок 5 - Зависимость расхода влажного сыпучего материала от величины выпускного отверстия щелевого бункера (сыпучий материал - ячмень)

Как видно из графика (рисунок 5), расход, определенный по формуле (16), более адекватен значению теоретического расхода, чем расчетное его значение, полученное по формуле проф. Л.В. Гячева.

С увеличением размера выпускного отверстия отмечено возрастание частоты пульсации потока сыпучего тела (рисунки 6 и 7).

Пульсация вызвана случайным характером образования и разрушения в бункере неустойчивых динамических сводов по всей высоте потока сыпучего тела Частота пульсации различна для каждого сыпучего материала и возрастает с увеличением размера выпускного отверстия.

Размеры щелевого выпускного отверстия мм горох И просо а ячмень

пшеница Ж кукуруза —•—подсо.шечник

Рисунок 6 - Зависимость частоты пульсации потока влажного сыпучего тела от размера выпускного отверстия щелевою бункера (теоретические данные)

PaiMLf) щелевого выпускного о т вере /и и я w и -^Теоретическая *** Экспериментальная

Рисунок 7 - Зависимость частоты пульсации потока влажного сыпучего тела от размера выпускного отверстия щелевого бункера (по подсолнечнику)

При образовании статического свода над щелевыми выпускными отверстиями бункера зерноуборочного комбайна, влияние вращающегося горизонтального выгрузного шнека на зерновую массу отсутствует. Частота выхода доз сыпучего материала ук , определяемая по формуле (18),

равна нулю. Это указывает на то, что образующиеся статические своды нельзя разрушить устройствами, не имеющими активный привод.

Поэтому в работе предлагается устройство, активным приводом которого служат витки вращающегося горизонтального выгрузного шнека бункера (рисунок 9). Данное устройство работает совместно с устройством по а. с. №1524846 (рисунок 8).

Козырек, установленный в бункере для предохранения выгрузного шнека (рисунок 8), свободными концами опирается на упругие опоры в виде конических пружин, установленных с возможностью качания на кронштейнах.

Устройство работает следующим образом. В процессе работы комбайн совершает вынужденные колебания в продольно - вертикальной, поперечно - вертикальной и горизонтальной плоскостях. Частота этих колебаний 4,6 - 6,8 Гц. Козырек, являясь подвижной опорой зерна, воспринимает вынужденные колебания и вместе с лежащим на нем столбом зерна совершает плавающие колебательные движения на пружинных опорах относительно бункера. При этом козырек способствует разрыхлению зерна в объеме бункера и более эффективному разрушению возникающих над выпускным отверстием статически устойчивых сводов.

1 - корпус; 2 - козырек; 3 - шнек; 4 - щиток; 5 - опора; 6 - кронштейн; 7 - пальцы; 8 - пластины; 9 - кулачки; 10 - кулачки фиксаторов; 11 - кривошипы; 12 - пальцы; 13 - тяги; 14 - гидроцилиндр; 15 - шток;

16-пальцы; 17-ось. Рисунок 8 - Бункер зерноуборочного комбайна

Для эффективной работы козырька необходимо, чтобы жесткость пружин соответствовала воспринимаемой ими нагрузке со стороны вышележащего столба сыпучего материала, то есть, необходимо проверить осадку £ пружины, при допускаемых касательных напряжениях [ Тп1ах ]. Проверка осуществляется по формулам:

- максимальные касательные напряжения

- осадка пружинь

е = + + (22)

г и

где к - поправочный коэффициент; Р - сжимающая сила; п - число витков пружины; г - радиус проволоки; О - модуль упругости при сдвиге;

[ Т^о- максимально допустимые касательные напряжения; Я - радиус винтовой оси пружины

где Я, - радиус верхнего витка конической пружины; Я2 - радиус нижнего витка конической пружины; £ - угол, образованный радиусами Я, и Я.

Практика эксплуатации бункеров комбайнов показала недостаточную эффективность работы этого козырька, что обусловлено весьма узким диапазоном частот колебания последнего.

Предлагаемое в работе сводоразрушающее устройство с активным приводом от витков вращающегося горизонтального выгрузного шнека (рисунок 9) позволяет повысить технологическую надежность функционирования бункера комбайна «Дон -1500».

Работает устройство следующим образом. При вращении шнека его витки контактируют с нижними концами «стекателей» (рисунок 10), в результате чего происходит периодическое перемещение «стекателей» в плоскости щелевого отверстия перпендикулярно валу шнека. В результате происходит разрушение статических сводов и, как бы, «стекание» зерна к вращающемуся шнеку по поверхности (по полосам) «стекателей».

«Стекатели» работают в плоскости обеих щелей бункера

Рисунок 9 - Сводоразрушающее устройство

1 - монтажные отверстия, 2 - «стекатель», 3 - накладка Рисунок 10 - Стекатель

На рисунке 11 показана схема сил, действующих на сводоразру-шающее устройство

Рисунок 11 - Схема сил, действующих на сводоразрушающее устройство

где - коэффициент трения; Рт^ -сила трения, Ртр —Ьп„ ; (р - угол подъема витка шнека. Р = ^Рщ + ¡'п ~ +

(24)

(25)

¿.ц/ - агс.11п( 1 + /тр)

-/

(26)

Устройство работает при условии: Р > Р

тр

В связи с тем, что относительная скорость перемещения «стекате-лей» сводоразрушающего устройства мала (1-1,5 м/с), данное устройство не приводит к повышению травмированности зерна в процессе выгрузки его из бункера.

Для эффективной работы сводоразрушающего устройства необходимо правильно определить высоту установки его в бункере, геометрические параметры и частоту колебаний стекателей.

Расчет производится в следующей последовательности:

1. Определяется вид истечения зернового материала из бункера

Л

(27)

Высота установки сводоразрушающего устройства над плоскостью щелевого выпускного отверстия бункера должна быть больше величины стрелы статически устойчивого свода над этим же выпускным отверстием. Поэтому:

2. Определяется &псв по формуле (13);

3. Определяется стрела статически устойчивого свода (формула

4. Ширина полос стекателей в < 8, где 8 - шаг витков шнека. Как правило

5. Частота колебаний «стекателя» определяется из выражения

где п - частота вращения шнека шнека; 8 - шаг витков шнека.

Применение сводоразрушающего устройства на комбайне «Дон-1500» на уборке влажных зерновых культур и подсолнечника (Ж = 24 - 28%) позволило сократить время разгрузки бункера, примерно, в 2,5 раза (рисунок 12).

В пятой главе «Экономическая эффективность внедрения сводоразрушающего устройства для бункера комбайна «Дон-1500» приводится сравнительный экономический расчет транспортировки семян ячменя в ОАО «Учхоз Зерновое» при их выгрузке с серийным вибратором и со сводоразрушающим устройством.

Результаты расчета показали, что годовой экономический эффект составил 7500 рублей, окупаемость устройства - 0,1 года, а чистый дисконтированный доход - 29345,3 рублей. (Экономический эффект дан в ценах на I квартал 2003 года).

Рисунок 12 - Графики зависимости времени выгрузки влажного зернового материала от частоты колебания пластин сводо-разрушающего устройства (по пшенице)

Общие выводы

Исследования, проведенные в настоящей работе, позволяют сделать следующие выводы.

1 Принятая модель сыпучего тела реально отражает физико - механические свойства исследуемых в работе зерновых материалов повышенной влажности и адекватно описывает физическую суть процесса их истечения из щелевых выпускных отверстий бункера зерноуборочного комбайна.

2. С увеличением наибольшего сводообразующего размера выпускного отверстия бункера комбайна при постоянном рабочем размере выпускного отверстия, уменьшается расход влажного сыпучего материала Для исследуемых в работе зерновых культур с повышенной влажностью (до 28 % ) 0И1в находится в интервале 20 - 100 мм Этот интервал

зависит от набора исследуемых культур и может численно изменяться с изменением относительной влажности зернового материала

3 Численными значениями коэффициентов формы и искажения формы частиц можно приводить форму любой реальной частицы к условной шаровой Это позволяет упростить силовой анализ взаимодействия частиц реальных зерновых материалов при их истечении из щелевых выпускных отверстий бункера зерноуборочного комбайна. Для семян исследуемых зерновых культур коэффициент формы частицы находится в пределах от 0,86 до 2,00

4 Диапазон частот колебания сводоразрушающего устройства по характеристикам статического свода (когда ) для исследуемых в работе сыпучих материалов с влажностью 24-28% находится в пределах 1,6 < V < 7,2 Гц и зависит от частоты вращения горизонтального выгрузного шнека, а амплитуда колебаний его активного элемента находится в диапазоне ( Ак = 5-20 мм)

5 Высота установки в бункере сводоразрушающего устройства от плоскости щелевого выпускного отверстия должна превышать значение стрелы статически устойчивого свода, то есть должна быть равна

(1,6 ..1,8)!

6 Установка козырька горизонтального выгрузного шнека на конических пружинах (4 пружины) жест костные характеристики которых определялись из условия давления столба влажного сыпучего тела на поверхность этого козырька, позволяет осуществлять околорезонансное истечение зерновых материалов Частота колебаний козырька находится

в пределах 4 6 - 6 8 Гц Fe значение зависит от вынужденных колебаний всего комбайна как системы

7 Время выгрузки зерновых материалов (пшеница, ячмень подсолнечник) с влажностью 24 - 28% из бункера комбайна во всем диапа зоне частоты вращения горизонтального выгрузного шнека при применении разработанной системы сводоразрушения сократилось примерно, в 2 5 раза по сравнению с временем выгрузки этих же зерновых материалов из бункера оснашенного серийным вибратором

8 Наиболее приемлемыми рабочими размерами выпускных щелей бункера для исследуемых влажных зерновых материалов являются раз меры, равные (115 1 20) О св Дальнейшее увеличение размеров ще левых выпускных отверстий ведет к повышению частоты пульсации потока сыпучего материала что втечет за собой повышение динамических нагрузок на транспортирующие рабочие органы бункера комбайна

9 В результате внедрения сводоразрушающего устройства в ОАО «Учхоз Зерновое» готовой экономический эффект на одно устройство в ценах на I кв 2003 года составляет 7500 рублей, а его окупаемость составляет 0,1 года

Список опубликованных по теме диссертации работ

1 Статическое сводообразование зерновых материалов в бункерах и способы его устранения Монограф / А В Зацаринный, М А Лебедев А Ф Паталах и др , под ред В А Богомягких - Ростов н/Д ООО «Терра» НПК «Гефест» 2003 -116с

2 Зацаринный А В К определению зависимости угла ориентации частиц сыпучего материала от их параметров / В А Богомягких, Л Ю Шевырев, А В Зацаринный// Известия Самарского научного центра Российской академии наук / Специальный выпуск Транспоргно - техно логические системы" - Самара 2004 -С 123 124

3 Зацаринный А В Влияние углов трения и наклона стенки днища бункера на величину наибольшего сводообразующего размера его выпускного отверстия В А Боюмягких, Л Ю Шевырев, Л Ю Шипик, А В Зацаринный// Известия Самарскою научного центра Российской академии наук / Специальный выпуск "Транспортно - технологические системы" - Самара 2004 -С 124-128

4 Зацаринный А В К определению уравнения траектории частицы сыпучего материала в граничных условиях / В А Богомягких, Л Ю Шевырев, А В Зацаринный// Известия Самарского научного центра Рос-

сийской академии наук / Специальный выпуск "Транспортно - технологические системы".- Самара. 2004. - С. 128-133.

5. Зацаринный А.В. Способ образования и укладки фракций почвы и устройство для его осуществления / В.А. Богомягких, В.И. Таранин, Г.А. Жидков, А.В Зацаринный // Материалы Всероссийской научно-технической конференции, посвященной 100-летию со дня рождения Ивана Ивановича Смирнова / "Теория и проектирование сельскохозяйственных машин и оборудования". - Ростов н/Д: Изд. центр ДГТУ, 2004 г., С. 11-19.

6. Зацаринный А.В. Сводообразующие размеры выпускных отверстий бункеров и их влияние на технологические параметры последних / В.А. Богомягких, А.В. Зацаринный// Совершенствование поцессов и технических средств в АПК.- Зерноград, 2003. - Вып. 5 - С. 123-124.

ЛР №04779 от 18.05.01. В набор28.02.05 В печать 01.03.05 Объем 1,4 усл.п.л., 1,3 уч.-изд.л. Офсет, бумага тип №3. Формат 60x84/16. Заказ № 41 Тираж 100.

Издательский центр ДГТУ

Адрес университета и полиграфического предприятия: 344010, г.Ростов-на-Дону, пл.Гагарина,!.

05.17 - Of. Z1

"X- -

ж a 11

r f

s f Ï I

'80

2 7", 7Э05

Введение

Глава 1 Состояние вопроса и задачи исследований

1.1 Анализ работ по исследованию явления статического Сводообразования в сыпучих телах, находящихся в граничных условиях

1.2 Краткий анализ устройств для стимулирования процесса истечения влажных зерновых материалов из бункеров 17 Задачи исследований

Глава 2 Теоретические предпосылки механики статического сводообразования влажных сыпучих материалов в бункерах зерноуборочных комбайнов

2.1 Выбор модели влажного сыпучего тела и обоснование ее допущений

2.2 Условия видов движения зерновых материалов в бункере зерноуборочного комбайна.

2.3 Условия, определяющие устойчивость статических сводов в бункере

2.4 Форма кривой и стрела статически устойчивого свода

2.5 Наибольшие сводообразующие размеры щелевых вы

1 пускных отверстий бункеров

2.6 Влияние наибольших сводообразующих размеров щелевых выпускных отверстий бункеров на их технологические параметры

2.7 К определению условий технологической надежности функционирования системы «щелевое отверстие бункера — выгрузной шнек» 53 Выводы по главе

Глава 3 Экспериментальные исследования

3.1 Цель и задачи экспериментальных исследований

3.2 Приборы и оборудование для проведения экспериментальных исследований

3.3 Программа и частные методики проведения экспериментальных исследований

Глава 4 Результаты исследований и их анализ

4.1 Физико-механические свойства влажных сыпучих материалов

4.2 Определение границы перехода видов истечения сыпучего тела по высоте бункера

4.3 Влияние формы частиц влажного сыпучего материала на его расход из щелевого бункера и частоту пульсации истечения потока

4.4 Определение наибольших сводообразующих размеров выпускных отверстий щелевых бункеров

4.5 Определение расхода и частоты пульсации потока сыпучих тел, истекающих из выпускных отверстий щелевых бункеров

4.6 Последовательность расчета сводоразрушающего устройства для бункера зерноуборочного комбайна Выводы по главе

Глава 5 Экономическая эффективность внедрения сводоразрушающего устройства для бункера комбайна «Дон-1500»

Бункер — один из основных рабочих органов зерноуборочных комбайнов. Его главные функции — это, во-первых, временное накопление зерна в процессе функционирования комбайна и, во-вторых, выгрузка зерна в транспортное средство.

Технологические простои бункерных устройств, наблюдаемые при выгрузке из них зерновых материалов повышенной влажности (более 16%), снижают производительность не только зерноуборочного комбайна, но и всего уборочного комплекса. Так, по данным ВНИПТИМЭСХ и других ведущих НИИ РФ /1/, а также результатам зарубежных исследований /2/, потери рабочего времени от этих простоев при зерноуборке составляют в среднем от 10% до 20% общего времени смены.

Работа бункера зерноуборочного комбайна, как и любого технического средства сельхозмашины, оценивается показателем, характеризующим его техническую надежность, то есть, характеризуется его способностью не нарушать стабильность протекания технологического процесса в целом.

Одной из причин нарушения нормальной работы бункера зерноуборочных комбайнов является образование в зоне его щелевых выпускных отверстий устойчивых сводчатых структур, возникающих в потоке самого зернового материала /3/. Как показывает производственный опыт /4/, устойчивость последних заметно повышается, если зерновая масса, поступающая в бункер комбайна, имеет засоренность и влажность выше нормативной /6/.

Серийные вибраторы, устанавливаемые в полости бункера комбайна для стимулирования истечения зерновой массы, зачастую не обеспечивают его технологическую надежность. Использование в этих случаях дополнительных, как правило, примитивных средств, часто приводит к производственному травматизму комбайнеров.

Недостаточная эффективность работы существующих сводоразрушаю-щих устройств (вибраторов), устанавливаемых в полостях бункеров зерноуборочных комбайнов, обусловлена тем, что некоторые их конструктивные и кинематические (режимные) параметры недостаточно полно соответствуют конструктивным параметрам бункеров комбайнов и физико-механическим свойствам тех зерновых материалов, которые накапливаются в их полостях.

Как правило, эти параметры сводоразрушающих устройств определяются экспериментально, то есть, данные эксперимента не охватывают весь спектр физико-механических свойств зерновых культур, которые могут убираться комбайнами.

Проблема разрешения этого противоречия является актуальной не только с научной и практической точек зрения, но также актуальна и с точки зрения обеспечения техники безопасности персонала, обслуживающего зерноуборочные машины.

Из изложенного следует цель, объект и предмет исследований.

Цель исследований - разработка теоретических предпосылок процесса истечения зерновых материалов повышенной влажности из выпускных отверстий бункеров зерноуборочных комбайнов и создание на их основе сводоразрушающих устройств, обеспечивающих технологическую надежность их функционирования.

Объект исследований — процесс истечения зерновых материалов повышенной влажности из полостей бункеров зернокомбайнов в условиях образования в них устойчивых сводчатых структур.

Предмет исследований — закономерности, определяющие взаимосвязь между факторами, влияющими на состояние и функционирование объекта исследований.

Основные положения, выносимые на защиту:

- механическая модель влажного сыпучего тела, допускающая образование устойчивых сводчатых структур в потоке зернового материала;

- теоретические предпосылки процесса истечения зерновых материалов повышенной влажности из выпускных отверстий бункера зернокомбайна, учитывающие образование устойчивых сводчатых структур;

- методика расчета сводоразрушающих устройств, улучшающих процесс выгрузки зерновых материалов из полости бункера зерноуборочного комбайна.

Работа выполнена в соответствии с планами НИР Донского Государственного технического университета (ДГТУ).

ОБЩИЕ ВЫВОДЫ

Исследования, проведенные в настоящей работе, позволяют сделать следующие выводы:

1.Принятая модель сыпучего тела реально отражает физико - механические свойства исследуемых в работе зерновых материалов повышенной влажности и адекватно описывает физическую суть процесса их истечения из щелевых выпускных отверстий бункера зерноуборочного комбайна.

2. С увеличением наибольшего сводообразующего размера выпускного отверстия бункера комбайна при постоянном рабочем размере выпускного отверстия, уменьшается расход влажного сыпучего материала. Для исследуемых в работе зерновых культур с повышенной влажностью (до 28 % ) DH ce находится в интервале 20 — 100 мм. Этот интервал зависит от набора исследуемых культур и может численно изменяться с изменением относительной влажности зернового материала.

3. Численными значениями коэффициентов формы и искажения формы частиц можно приводить форму любой реальной частицы к условной шаровой. Это позволяет упростить силовой анализ взаимодействия частиц реальных зерновых материалов при их истечении из щелевых выпускных отверстий бункера зерноуборочного комбайна. Для семян исследуемых зерновых культур коэффициент формы частицы находится в пределах от 0,86 до 2,00.

4. Диапазон частот колебания сводоразрушающего устройства по характеристикам статического свода (когда Re < RHXe ) для исследуемых в работе сыпучих материалов с влажностью 24-28% находится в пределах 1,6 < V < 7,2 Гц и зависит от частоты вращения горизонтального выгрузного шнека, а амплитуда колебаний его активного элемента находится в диапазоне (Ак =5-20 мм).

5. Высота установки в бункере сводоразрушающего устройства от плоскости щелевого выпускного отверстия должна превышать значение стрелы статически устойчивого свода, то есть должна быть равна (i,6. lt8)f.

6. Установка козырька горизонтального выгрузного шнека на конических пружинах (4 пружины), жесткостные характеристики которых определялись из условия давления столба влажного сыпучего тела на поверхность этого козырька, позволяет осуществлять околорезонансное истечение зерновых материалов. Частота колебаний козырька находится в пределах 4,6 - 6,8 Гц. Ее значение зависит от вынужденных колебаний всего комбайна как системы.

7. Время выгрузки зерновых материалов (пшеница, ячмень, подсолнечник) с влажностью 24 - 28% из бункера комбайна во всем диапазоне частоты вращения горизонтального выгрузного шнека при применении разработанной системы сводоразрушения сократилось, примерно, в 2,5 раза по сравнению с временем выгрузки этих же зерновых материалов из бункера, оснащенного серийным вибратором.

8. Наиболее приемлемыми рабочими размерами выпускных щелей бункера для исследуемых влажных зерновых материалов являются размеры, равные (1,15.1,20)-DH св . Дальнейшее увеличение размеров щелевых выпускных отверстий ведет к повышению частоты пульсации потока сыпучего материала, что влечет за собой повышение динамических нагрузок на транспортирующие рабочие органы бункера комбайна.

9. В результате внедрения сводоразрушающего устройства в ОАО «Учхоз Зерновое» годовой экономический эффект на одно устройство в ценах на I кв. 2003 года составляет 7500 рублей, а его окупаемость составляет 0,1 года.

1. Алферов К.В. Бункерные установки/ К.В. Алферов. М.: Машгиз, 1966.

2. Банит Е.А. Исследование процесса истечения сыпучих материалов из отверстия сосудов: Дис. канд.техн.наук.- Одесса, 1959. 157с.

3. Баранова А.Б. Исследование влияния сводообразования на истечение сыпучих материалов: Дис. канд.техн.наук.- Ростов н/Д, 1973. 107 с.

4. Беляев Н.М. Сопротивление материалов / Н.М. Беляев; Главная редакция физ.-мат- лит-ры изд-ва "Наука". Москва, 1976. - 608 с.

5. Бернаш П.П. Течение сыпучих материалов по стенкам бункера.// Конструирование и технология машиностроения/ Труды американского общества инженеров-механиков.- М: Мир, сер.В., 1969.- № Банит 2.- С.21 1-219.

6. Бернштейн М.С. Форма истечения и давления зерна в силосах/ М.С. Берн-штейн// Строительная промышленность.- 1945.- № 10.- С. 11-13.

7. Бернштейн М.С. Форма истечения и давления зерна в силосах/ М.С. Бернштейн// Исследовательские работы по инженерным конструкциям.- М.:-1949.-С. 139-168.

8. Битюков В.А. Плотность укладки частиц в зоне выпуска сыпучих материалов из модели/ В.А. Битюков, П.И. Лукьянов// Изв. вузов. Горный журнал.-1968.-№ 7.-С. 22-25.

9. Битюков В.А. Исследование механики движения сыпучих материалов в аппаратах: Дисс. канд.техн.наук.- М., 1967.- 155 с.

10. Блох В.А. К вопросу о рациональной форме бункера/ В.А. Блох, Г.К. Чайка// Сталь.- 1935.- № 6.- С. 37-39.

11. Богомягких В.А. О наибольшем сводообразующем диаметре отверстия бункера при истечении сыпучих материалов/ В.А. Богомягких //Тр. Всерос.

12. НИИ механизации и электрификации сел. хоз-ва.- 1967.- Вып. 10,- С. 140153.

13. Богомягких В.А. Исследование сводообразования в осесимметричных бункерах при истечении сыпучих материалов: Автореф. дис. . канд. техн. наук,- Зерноград, 1968.- 24 с.

14. Богомягких В.А. К расчету бункеров для зерна/ В.А. Богомягких// Механизация и электрификация соц.сел. хоз-ва.- 1969.- № 8.- С. 17-20.

15. Богомягких В.А. Условия истечения сыпучих материалов из бункера/ В.А. Богомягких, И.А. Скорик, В.И. Прилепский// Механизация и электрификация с.-х. производства.- Зерноград, 1969.- Вып.12.- С. 147-152.

16. Богомягких В.А. Угол укладки частиц сыпучего материала/ В.А.Богомягких, Р.А. Скорик, А.А. Лянник // Механизация и электрификация соц. сел. хоз-ва.-1970.-№8.-С. 45-46.

17. Богомягких В.А. О рациональной форме выпускных отверстий бункеров/ В.А. Богомягких, В.И. Прилепский // Тракторы и сельхозмашины.- 1970.- № 6.-С. 23-24.

18. Богомягких В.А. К вопросу образования сводов в бункерах при истечении зернистого материал/ В.А. Богомягких// Механика сыпучих материалов: Тез.докл. Всесоюз. Конф.- Одесса, 1971.- 119 с.

19. Богомягких В.А. Сводообразование как фактор, влияющий на технологические параметры бункеров/ В.А.Богомягких, Р.А. Скорик, В.В. Ляшенко// Механизация и электрификация с.-х. производства.- Зерноград, 1972.- Вып. 15.-С. 143-148.

20. Богомягких В.А. Определение технологических параметров дозирующих устройств, работающих в гравитационном режиме/ В.А.Богомягких, В.В. Ляшенко// Механизация и электрификация с.-х. производства.- Зерноград, 1973.-Вып.16.- С. 100-109.

21. Богомягких В.А. Теория и расчет бункеров для зернистых материалов/ В.А. Богомягких,- Ростов н/Д: Изд-во Рост, ун-та, 1973.- 152 с.

22. Богомягких В.А. Процесс образования сводов в силосах и бункерах при истечении сыпучих материалов/ В.А. Богомягких, В.Г. Ялтанцев, Т.Н. Семе-ненко// Механика деформируемых систем в сельхозмашиностроении.- Ростов н/Д, 1974.-С. 115-119.

23. Богомягких В.А., Интенсификация разгрузки бункерных устройств в условиях сводообразования зернистых материалов/ В.А. Богомягких, А.П. Пеп-чук.- Зерноград, 1995.- 164 с.

24. Богомягких В.А Обоснование параметров и режимов работы сводоразру-шающих устройств бункерных дозирующих систем сельскохозяйственных машин и установок/ В.А. Богомягких, В.П. Трембич, А.И. Пахайло.- Зерно-град, 1997.-122 с.

25. Богомягких В.А. Определение коэффициента, характеризующего форму частиц сыпучего материала/ В.А. Богомягких, А.Н. Крамаренко, А.Ф. Рева// Совершенствование процессов и технических средств в АПК.- Зерноград, 1999.-С.37-45.

26. Бурьянов А.И. Исследование параметров компенсаторов для обеспечения бесперебойной работы уборочно-транспортной линии/ А.И. Бурьянов, В.Г. Ялтанцев// Механизация и электрификация с.-х- производства.- Зерноград, 1974.-Вып. 17.- С. 144-152.

27. Василенко П.М. Теория движения частицы по шероховатым поверхностям сельскохозяйственных машин/ П.М. Василенко.- Киев: Изд-во УАСХЫ, 1960.-283 с.

28. Васильев Н. Транспорт на обогатительных фабриках/ Н. Васильев, В.А.

29. Олевский.- M.-JL: Углетехиздат, 1949.- 280 с.

30. Веденяпин Г.В. Общая методика экспериментального исследования и обработки опытных данных/Г.В. Веденяпин.-М.: колос, 1973.-194 с.

31. Вельшоф Г. Определение расхода сыпучих материалов/ Г. Велыиоф// Сельское хозяйство за рубежом.- 1962.- № 4.- С.67-69.

32. Видинеев Ю.Д. Автоматическое непрерывное дозирование материалов/ Ю.Д. Видинеев.- М.: Энергия, 1965.- 1 Юс.

33. Воронин Г.П. Исследование выпуска зернистого материала из аппарата в условиях активного бокового давления/ Г.П. Воронин, П.И. Лукьянов.-Труды МИХМа.- 1969.- Т.1.- Вып.2.- С. 229-232.

34. Гениев Г.А. Вопросы динамики сыпучей среды/ Г.А. Гениев// Научные сообщения.- ЦНИИСК.- М., 1958.- Вып.2.- 122 с.

35. Гениев А.Г. Об одном варианте теории сыпучей среды/ Г.А. Гениев.-Строительная механика и расчет сооружений.- 1965.- С. 23-26.

36. Гейм Ю.А., Семенов В.Ф. Влияние формы нижней части бункера на истечение материалов/Ю.А. Гейм, В.Ф. Семенов// Механизация и электрификация соц. хоз-ва.-1967.-№ 1.

37. Голубков К.Н. Исследование явлений сводообразования материала на модели бункера/ К.Н. Голубков// Труды института УНИИПромедь.- Свердловск, 1963 .-Вып.7.-С. 149-154.

38. Горбовец М. Автоматические устройства для регистрации уровня сыпучих материалов в емкостях/ М. Горбовец. М.: Машгиз, 1962.- 104с.

39. Горский В.Г. Регрессионный анализ при композиционном планировании второго порядка специального вида/ В.Г. Горский, В.З. Бродский// Информационные материалы Научного Совета по комплексной проблеме.- М., 1970.-№8(45).-С. 1-35.

40. Гутьяр Е.М. Вопросы динамики сыпучей среды/ Е.М. Гутьяр // Научные сообщения. ЦНИИСК.- М., 1958.- Вып. 2.- 122 с.

41. Гячев Л.В. Движение сыпучих материалов в трубах и бункерах/ Л.В.Гячев.-М.: Машиностроение, 1968.- 184 с.

42. Гячев Л.В. О механической модели сыпучего тела/ Л.В.Гячев// Механика сыпучих материалов: Тез. докл. Всесоюзн. конф.- Одесса, 1975.- С. 3-4.

43. Гячев Л.В. Теория бункеров/ Л.В.Гячев.- Новосибирск: НГУ, 1993.- 340 с.

44. Гячев Л. В. Об основах теории истечения сыпучих материалов и некоторых результатов ее экспериментальной проверки/ Л.В. Гячев, Г. Кемер// Строительство и архитектура.- 1983.- № 9.- С. 125- 130.

45. Дересевич Г. Механика зернистой среды/ Г. Дересевич// Проблемы механики. -М., 1961.-Вып.З.-С. 91-152.

46. Дженике Э.В. Установившееся течение под действием собственного веса масс в сужающихся каналах/ Э.В. Дженике// Прикладная механика.- 1964.-№ 1.- С. 8-15.

47. Дженике Э.В. Гравитационное течение сыпучих масс, обладающих трением и сцеплением со стенками. Сведение напряженного состояния к радиальному полю напряжений/ Э.В. Дженике// Прикладная механика,- 1965.- № 1.-С.Ю23-241.

48. Елизаров В.П. Предприятия послеуборочной обработки и хранения зерна/ В.П. Елизаров.- М.: Колос, 1977.- 216 с.

49. Ехансон. Поля напряжений и скоростей при гравитационном трении масс/ Ехансон// Прикладная механика. 1964.- № 3,- 149 с.

50. Залогин П. О механике свободного истечения сыпучих тел/ П. Залогин, Ф. Кенеман, В. Воробьев// Инженерно-физический журнал.- I960.- № 3.- С. 18.

51. Залогин Н., Кенеман Ф., Воробьев В. О механике свободного истечения сыпучих тел/ П. Залогин, Ф. Кенеман, В. Воробьев// Инженерно-физический журнал.- 1960.- №4.- С. 18.

52. Залогин Н. Влияние гидродинамического фактора на свободное истечение сыпучего тела/ П. Залогин, Ф. Кенеман, О.С. Антошина// Энерготехнологическое использование топлива.- М., 1963.- Вып.4.

53. Залогин Н. Исследование вероятности сводообразования при свободном истечении сыпучих тел/ П. Залогин, Ф. Кенеман, Н.Л. Артым// Энерготехнологическое использование топлива.- М., 1963.- Вып.4.

54. Зашквара В.Г. Конструкция бункеров, силосов и угольных башен с точки зрения зависания угля и шихты/ В.Г. Зашквара// Кокс и химия.- 1940.- № 9.-С. 16-25.

55. Заличенок Г.Г. Борьба со сводообразованием как одно из условий автоматизации предприятий, перерабатывающих сыпучие материалы/ Г.Г. Заличенок// Строительное и дорожное машиностроение.- I960.- №11.

56. Статическое сводообразование зерновых материалов в бункерах и способы его устранения / А.В. Зацаринный, М. А. Лебедев, А.Ф Паталах и др.; под ред. В.А. Богомягких. Ростов н/Д: ООО «Терра»; НГЖ «Гефест», 2003. -116с.

57. Зацаринный А.В. Сводообразующие размеры выпускных отверстий бункеров и их влияние на технологические параметры последних / В.А Богомягких, А.В. Зацаринный // Совершенствование поцессов и технических средств в АПК. Зерноград, 2003 - Вып. 5 - С. 123-124.

58. Зенков Р.Л. Механика насыпных грузов. (Основания расчета по-грузочно-разгрузочных и трансп. устройств).- 2-е изд., испр. и доп./ Р.Л. Зенков.- М.: Машиностроение, 1964.- 251 с.

59. Зенков Р.Л. Бункерные устройства/ Р.Л. Зенков, Г.П. Гриневич, B.C. Исаев.-М.: Машиностроение, 1977.- 224 с.

60. Иванищев И.Г. Определение пропускной способности бункерных устройств: Дис. канд. техн. наук.- М.- 1948.

61. Иванова Е.Ф. Исследование движения сельскохозяйственных сыпучих материалов в трубах и бункерах: Дис. . канд. техн. наук.- Ростов н/Д, 1968.217 с.

62. Иванов И.Г. Исследование процесса сводообразования в бункерах: Записки

63. Ленинградского горного института. Т.44, вып. 1Разработка рудных место-рождений/И.Г. Иванов.- Л.: 1961.

64. Иванов И.Г. О методах изучения процесса сводообразования: Сб. научн. тр. Криворожского горнорудного института/ И.Г. Иванов.- М.: Госгортехиздат, 1963.-Вып.23.

65. Иванов И.Г. Исследование процесса сводообразования в бункерах и рудоспусках: Дис. канд. техн. наук.- ЛГИ, 1964.

66. Карпин Е.Н. Расчет и конструирование весоизмерительных механизмов и дозаторов/ Е.Н. Карпин.- М.: Машиностроение, 1963.- 58 с.

67. Карчевский И. Опыт исчисления давления зерна на дно и стенки закромов/ И. Карчевский// Журнал МПС, кн. 3, 1894.

68. Качанова И.И. Исследование производительности истечения сельскохозяйственных сыпучих материалов из бункера: Дис. канд.т ехн.н аук.- Саратов, 1966.

69. Квапил Р. Движение сыпучих материалов в бункерах/ Р. Квапил.- М.: Госгортехиздат, 1961.- 80 с.

70. Кенеман Ф.Е. О свободном истечении сыпучих тел/ Ф.Е. Кенеман// Известия АН СССР, Механика и машиностроение.- I960.- № 2.- С. 70-77.

71. Колосов В.Н., Ануфриев В.В. К вопросу истечения сыпучих материалов через боковой выпускной канал вибрирующей емкости/ В.Н. Колосов, В.В. Ануфриев// Механика сыпучих материалов: Тез. докл. Всесоюзн. конф.-Одесса, 1980.- С. 164-165.

72. Компанеец М.М. Экспериментальное изучение движения зернистых материалов в трубах и камерах различного вида: Дис. . канд. техн. наук.-М., 1953.

73. Кубышев В.А. Основные направления развития индустриальной технологии уборки и обработки зерновых культур в Сибири/ В.А. Кубышев// Научно-технический бюллетень.- Новосибирск, 1977.- Вып.4-5.- С. 3-17.

74. Кунаков B.C. Некоторые вопросы движения влажного зерна в щелевом бункере/ B.C. Кунаков// Комплексная механизация и автоматизация сельскохозяйственного производства.- Ростов н/Д, 1980,- С. 108-117.

75. Линчевский И.К. К вопросу об истечении сыпучих тел/ И.К. Линчевский// Журнал технической физики.- Т.9.- Вып.4.-1939.- С. 343-347.

76. Липкович Э.И. Методика размещения и обоснования структуры комплексной обработки и хранения зерна/ Э.И. Липкович, В.А. Железников, Р.Э. Штейн и др.- Зерноград: ВНИПТИМЭСХ, 1982.- 61 с.

77. Литвинов А.А. Динамика потока тел/ А.А. Литвинов.- Ростов н/Д, 1979.- 94 с.

78. Лукьянов П.И. О предельной скорости истечения материалов/ П.И. Лукьянов, И.В. Гусев, И.И. Никитина// Химия и технология топлив и масел.-1960,- №10.-С. 45-49.

79. Макмак Н.А. Исследование зависимости скорости сыпучего материала из бункера от геометрии бункера/ Н.А. Макмак, А.И. Любашина// Механика деформируемых систем в сельхозмашиностроении.- Ростов н/Д, 1974.- С. 108-114.

80. Мельников С.В. Планирование эксперимента в исследованиях сельскохозяйственных процессов/ С.В. Мельников, В.Р. Алешкин, П.М. Рощин.- Л.: Колос, 1980.- 168 с.

81. Мерзляков И.П. К вопросу об истечении сыпучих тел/ И.П. Мерзляков// Ученые записки Пермского госуниверситета им. А.М.Горького. Т. 11 .-Вып.4.-1955.-С. 93-96.

82. Методика определения экономической эффективности технологий и сельскохозяйственной техники.- М.: Минсельхозпром России, 1998.-220с.

83. Методические рекомендации по оценке эффективности инвестиционных проектов и их отбору для финансирования.- М.: Информэлектро, 1994,- 141

84. Михайличенко В.Н. Сводообразование в сыпучем материале/ В.Н. Михай-личенко// Вопросы механики в сельхозмашиностроении.- Ростов н/Д: РИСХМ, 1977.-С. 29-34.

85. Муравкин Б. Рациональная форма бункера для угольной пыли/ Б. Мурав-кин, П. Сидоров// Электрические станции.- 1957.- № 4.- С. 12-15.

86. Надеждин В. Распределение давлений в сыпучих телах/ В. Надеждин// Журнал МПС.- 1891.-№ 1.-С. 9-21.

87. Налимов В.В. Статистические методы планирования экстремальных экспериментов/ В.В. Налимов, Н.А. Чернова- М.: Наука, 1965.- 340 с.

88. Налимов В.В. Новые идеи в планировании эксперимента/ В.В. Налимов.-М.: Наука, 1966.-336 с.

89. Нарядовой B.JI. Исследование неустановившегося режима истечения сыпучих материалов из бункерных устройств сельскохозяйственных машин: Дис. канд. техн. наук.- Ростов н/Д, 1973.- 169 с.

90. Никитин А.К. Введение в механику сплошной среды: 4.2/ А.К. Никитин.-Ростов н/Д, 1978.-С. 3-10.

91. Новиков А.Н. Методы борьбы со сводообразованием сыпучих материалов в емкостях/ А.Н. Новиков.- Сб. НИИ информстройдоркоммунмаш.- М.: 1966.68 с.

92. Определение зоны повышенных давлений в бункерах и силосах/ В.А. Богомягких, В.Г. Ялтанцев, В.А. Зыков, В.Н. Михайличенко// Механика деформируемых систем в сельхозмашиностроении.- Ростов н/Д, 1974.-С. 97-107.

93. Орлов С.П. Дозирующие устройства/ С.П. Орлов.- М.: Машиностроение, 1966.-288с.

94. Панкратов Г.Е. О факторах, определяющих истечение сыпучих материалов: Тез. докл. Всесоюзн. Конф/ Г.Е. Панкратов, В.А. Нагайцев.- Одесса, 1980.-149с.

95. Петров Р.П., Анатольев А.В., Шендеров А.Р. Экспериментальные исследования характера истечения сыпучего материала на моделях силоса/ Р.П. Петров, А.В. Анатольев, А.Р. Шендеров// Механика сыпучих материалов:

96. Тез.докл. Всесоюзн. конф.- Одесса, 1980.- 144с.

97. Пешль И.А. Теория сводообразования в бункерах/ И.А. Пешль// Конструирование и технология машиностроения: Тр. америк. общ. инж.-мех.- М.: Мир, сер.В, 1969.-№ 2.- С. 80-87.

98. Платонов П.Н. Пропускная способность отверстий силосов и бункеров/ П.Н. Платонов, Е.А. Банит// Мукомольно-элеваторная промышленность.-1958.-№ 8.-С. 28-30.

99. Платонов П. Давление в потоке идеального сыпучего тела/ П. Платонов,

100. A. Ковтун// Пищевая технология.- I960.- № 6.

101. Платонов П.Н. Исследование движения зерновых потоков: Дис. .канд.техн.наук.-М., 1958.

102. Покровский Г.И. Об истечении сыпучих тел/ Г.И. Покровский, А.Н. Арефьев//Журнал технической физики. Т.7, вып.4.- 1937.- С.4 24-427.

103. Протодьяконов М. Давление горных пород и рудничное крепление. Ч. 1 и 2/М. Протодьяконов.- М.: 1933.

104. Ревушенко А.Ф. Об устойчивости течения сыпучих материалов в сходящихся каналах: Тез. докл. Всесоюзн. Конф/ А.Ф. Ревушенко, С.Е. Стажев-ский, Е.И. Шемякин.- Одесса, 1980.- 163 с.

105. Семенов В.Ф. Сопротивление сыпучего материала движению при выпуске из бункеров/ В.Ф. Семенов// Интенсификация процессов послеуборочной обработки зерна: Труды ЧИМЭСХ, вып. 117.- Челябинск, 1976.- С. 80-87.

106. Семенов В.Ф. Исследование движения сыпучего тела в бункере/ В.Ф. Семенов// Механизация и электрификация соц. сел. хоз-ва.- 1977.- № 10.- С. 27-29.

107. Семенов В.Ф. Влияние формы боковых стенок на истечение материала/

108. B.Ф. Семенов, Б.М. Васькин// Механизация и электрификация соц. сел. хозва.-1978.-№ 1.-С.46-47.

109. Семенов В.Ф. Исследование и разработка рациональных конструкций бункеров для зернистых сельскохозяйственных материалов/ В.Ф. Семенов// СО ВАСХНИЛ. Научно-технический бюллетень, вып.5.- Новосибирск, 1979.-С.32-34.

110. Семенов В.Ф. Влияние формы бункера на расход сыпучего материала/ В.Ф. Семенов// Механика сыпучих материалов: Тез. докл. Всесоюзн. конф.-Одесса, 1980.-С. 162-163.

111. Семенов В.Ф. Механико-технологические основы истечения зернистых сельскохозяйственных материалов из емкостей: Дис. . канд. техн. наук.-Новосибирск, 1980.- 260 с.

112. Слесарев В. Величина горного давления/ В. Слесарев.- М.: 1936.

113. Скарлетт В. Критическая пористость истекающих сыпучих материалов: Труды америк. общ. инж.-мех/ В. Скарлетт, А. Тодд.- М.: Мир, сер.В.-1969.- № 2.-С. 198-211.

114. Скорик И.А. Исследование истечения зернистых материалов из бункеров: Дис. канд.техн.наук.- Ростов н/Д, 1969.- 184 с.

115. Сорокин Н.В. Обобщение формулы Янсена для силосов, наполненных разнородными материалами/ Н.В. Сорокин// Советское мукомолье и хлебопечение.- 1934.-№3.-С. 15-19.

116. Сорокин Н.В. Давление сыпучих тел на стенки и дно силосов переменного сечения/ Н.В. Сорокин// Советское мукомолье и хлебопечение.- 1935.-№4.

117. Сорокин Н.В. Давление вытекающего зерна на стенки и дно силосов/ Н.В. Сорокин// Советское мукомолье и хлебопечение.- 1936,- № 2.

118. Старик Д.Э. Как рассчитать эффективность инвестиций/ Д.Э. Старик.- М.: Финстатинформ, 1996.-93 с.

119. Статистическая теория истечения сыпучих тел/ В.А. Богомягких, А.И. Пахайло, B.C. Кунаков, А.Н. Крамаренко, А.Ф. Рева.- Ростов н/Д, 1998.- 147

120. Теоретические основы расчета, сводоразрушающих устройств бункеров сельскохозяйственного назначения/ В.А. Богомягких, Н.С. Вороной, B.C. Кулаков, А.И. Пахайло, В.П. Трембич.- Зерноград, 1997.- 122 с.

121. Федосеев П.Н. Индустриальные основы производства кормов с использованием зернофуражных культур/ П.Н. Федосеев// Интенсификация технологических процессов и организация уборки и переработки зерновых культур.-1975.-С. 66-75.

122. Фиалков Б.С. Условие устойчивости выпуска сыпучих материалов/ Б.С. Фиалков// Известия ВУЗов: Горный журнал.- 1962.- № 3.- С. 24-26.

123. Фиалков Б.С. О скорости выхода, сыпучих материалов из отверстий и форме истечения/ Б.С. Фиалков, В.К. Грузинов// Известия ВУЗов: Горный журнал.- 1968.-№2.-С. 9-20.

124. Фиалков Б.С. Закономерности истечения и движения сыпучих материалов при выпуске из отверстий/ Б.С. Фиалков// Механика сыпучих материалов: Тез. докл. Всесоюзн. конф.- Одесса, 1975.

125. Филиппов Ф.М. О возможности аналитического описания движения пласта в сыпучем материале/ Ф.М. Филиппов, А.В. Каталымов, П.И. Лукьянов// Механика сыпучих материалов: Тез. докл. Всесоюзн. конф.- Одесса, 1980.-С. 145-146.

126. Циборовский Я. Свободное истечение сыпучего материала через отверстие в корпусном днище сосуда/ Я. Циборовский, М. Бондзыньски// Инженерно-физический журнал, т.6, вып.7.- Минск, 1963.- С. 26-35.

127. Чесноков С.П. Исследование явлений сводообразования в бункерах, применяемых в железнодорожном хозяйстве: Дис. .канд. техн. наук.- М., 1953.

128. Шатоха И.В. Конфигурация бункера, механизм истечения и усреднения материала/ И.В. Шатоха, П.А. Футрук, Г.Ф. Симонова// Механика сыпучих материалов: Тез. докл. Всесоюзн. конф.- Одесса, 1980.- С. 177-178.

129. Шмаровоз Ю.Н. Математическая модель процесса истечения сыпучего материала из аппарата с учетом пульсационных характеристик потока/ Ю.Н. Шмаровоз, А.В. Каталымов, П.И. Лукьянов// Механика материалов:

130. Тез. докл. Всесоюзн. конф.-Одесса, 1975.

131. Цымбаревич П. Механика горных пород/ П. Цимбаревич.- М., 1948.

132. Ялтанцев В.Г. Неустановившийся режим истечения сыпучих материалов из выпускных отверстий силосов и бункеров/ В.Г. Ялтанцев, Т.Н. Семенен-ко// Механика деформируемых систем в сельхозмашиностроении.- Ростов н/Д, 1974.-С. 87-91.

133. Яльцев А.Ф. Экспериментальные и теоретические исследования работы бункерных устройств: Дис. канд. техн. наук.- М., 1947.

134. Beverloo W., Leniger Н., van der Velde. Chemical Engineering, Science, №15, 1961, p. 250.

135. Bierbaumer. Die Dimensionierung des Tunnelmauerwerkes. Leipzig und Berlin, 1913.

136. Brown R.L., Richards I.C., Fluid Handling, 105, 1958, p.258.

137. Brown R.L., Richards I.C. Flow from buncers. Fuel, vol, 29, № 9, 1960, h.220.

138. Brown R.L. Exploratory study of the flow of granules through apertures. Trans. Inst. Chem. Eng., vol. 37, april, 1959, p. 108-119.

139. Brown R.L. Minimum energy theorem for flow of dry granules through apertures. Natur, vol. 191, 1961, p 458-461.

140. EngesserN. Deutsche Bauzeitung. Leipzig, 1882.

141. Fowler R.T., Glastonbury I.R. The flow of granulars solids through orifices. Chemical Engineering Science, № 10, 1959, p. 150-156.

142. Franklin F.C., Johanson J.N. Chemical Engineering Science, № 4, 1955, p. 119.

143. Gregory S.A. Applied Journal of Chemistry 2, 1952, S.I.

144. Hagen E. Berliner Monatsberichte der Academic der Wissenschaften. № 35, 1852.

145. Hinchley. Encyklopaedia Britannica, 1926.

146. Jansen H. Versuche uber Getreidedruck in Stlozellen. Berlin. 1895.

147. Jenike A.W. Better design for bulk handing. Chemical Engineering, № 12, 1954.

148. Jenike A.W., Elsem P.L. Woley R.N. Flow propesties of buik solids. Proceedings A.S.T.M. vok.60, p. 1168-1181, 1960.

149. Jenike A.W. Gravity flow of solids. Trans, of the institution of chemical Engineering, vol.40, № 5. p. 264-274, 1962.

150. Jenike A.W. Why bins clout flow. Mechanical Engineering, p. 40-43, 1964.

151. Jenkin C. The Pressure Exerted by Granular Material: an Application of the Principles of Dilatancy Proceedings of Royal Society of London, Serie A, 1938.

152. Kommerell. Statische Bereshnung vom Tunnelmauerwerk. Berlin, 1912.

153. Kvapil R. Probleme der Grfvitationsflusses vol Schutiguter. Aufbereitungs-Technik, № 3, S. 139-144, 1964 und№ 4, S. 183-189, 1964.

154. Kuwai G. Chemical Engineering 17, 1953, p. 453.

155. Lean A. Osten Wochenschrift fur den offentlichen Baudienst, Leipzig, 1910.

156. Newton R.N., Dunhan G.S., Simpsoy T.P. Transaction of the American institute of chemical Engineering 41,1945, p. 15, p.219.

157. Oyama Y., Nagano K. Reports of Scientific. Research Institute 29, 1953, p. 349.

158. Richmond O. Gravity hopper design. Mechanical Engineering, № 1, 1963.

159. Ritter W. Die Statik den Tunnelgewolbe. Berlin, 1879.

160. Schuls P. Zeitschr. Fur das Berghutten-und Salinenwesen in Prunsstaate. Berlin, 1867.

161. Shirai T. Chemical Engineering 16, Tokio, 1952, p. 86.

162. Takanashi R Bulleten institute. Physike chemie Research, 12, 1933. p. 984.

163. Takanashi R Bulleten Institute. Physike chemie Research, 26, 1934, p. 11.

164. Tanaka T. Chemical Engineering 20, 1956, p. 1447.

165. Tanaka Т., Rose H. Rate of discharge of granular materials from bins and hoppers. The Engineer, vol. 208, № 5413, October 23, 1959.

166. Tanaka T. What do know about bin design. Products, № 2, 1961.

167. Tanaka Т., Kowai S. Ausflussgeschwindigkeit von Schultguteni aus Bynkern mit einer vertikalen Wand und rechteckiger Auslaufoffnung. Aufbereitungs Technik, № 7, 1963, p. 282-286.

168. Taubmann H. Austragsorgane und Austragsnilfen fur Bunker unted besonderer Beruchsichtigung Electromagnetischer Vibratoren. Chemical Engineering Tech-nik. Bd. 28, № 4, S. 250-257, 1956.

169. Taubmann H. Beitrag zur Spreicherung von Schutiguten in Buncern. Fordern und Heben. Bd. 8, № 5, S. 275-285, 1958.

170. Walschof G. Beitrag zur Messuhg der Auslaufmengen Kornigen Cuter mit Bi-ender und Disen. Landtechn, vol. 11, № 5D, S. 138-141.

171. Willman E. Uber einige Gebirgdruckerscheinungen. U.S.W. Berlin, 1990.

172. Wjhlbier H., Reisner W. Grundlegende Erktnntnisse bei der Bunkerung von Schuttgutern. Fordern und Htden, Heft 6, S. 406, 1963.