автореферат диссертации по химической технологии, 05.17.08, диссертация на тему:Хемосорбционная очистка газов и теплообмен в центробежных пленочных аппаратах

На правах рукописи

ЗИКНЛТУЛЛИНЛ ГУЛЬИАРА ИАЗИФОВША

ХЕМОСОРБЦИОННАЯ СЧИСТКА ГАЗОВ И ТЕПЛООБМЕН В ЦЕНТРОБЕЖНЫХ ПЛЕНОЧНЫХ

АППАРАТАХ

05.17.08—Процессы я аппараты хкжчссяой технологии

АВТОРЗОЕРАТ двссзртацяя ез сэпсшшао ученей ствпепз кдидндата техаипесЕах пауц

Казань 1995

Работа выполнена б Казанской государственном технологической университете

Научные руководители

Официальные оппоненты —

Ведущая организация

доктор технических наук, профессор Б. М. Азизов,

кандидат технических наук, докент Ф. М- Гсираиов

доктор технических наук, профессор Н. А. Николаев,

доктор технических паук, профессор Ю. И. Азимов

ВсеросенЁскЕй научно-исследовательский институт углеводородного сырья

Защита диссертации состоится 1935 года в 14 час.

ва заседании специализированного совета Д063. 37 .02 в Казанском государстсенно« технологическом университете по сдресу: 420015, Казань, ул. К.Маркса,68 (зал заседаний Ученого совета)'

С диссертацией ые^но ознакомиться в научной библиотеке Кайансйого государственного технологического университета.

Автореферат разослан 1995 г.

Ученый секретарь специалпгкровапного совета, доктор технических наук, врофеесор

Ф. М. Гумеров

"Япоя ¡адрокгорнсттса работы

Актуальность теми. О центробэпшх аппарата;: осуществляется дополнительный бкошюй подеод кенанкчэекоП энергии, что позволяет создавать в них интенсивную термогидрадипамическуи обстановку к развитую мзи$азную поверхность. Эти обстояхольет ва делата их весьма перспективными 'для* проведения саных разнообразных технологических процессов.

Центробвмше аппараты, в которых реализуется п'епст/лэ . течение" жидкости. широко применяются для проведения' гидродинамических , то.плоеби-эяных и тассообь'олшк процессов, а-тагаг химических реакций. В этих аппаратах образовавшаяся ■ па посорхности ротора .гадкая плешеа двияэтея о Соль пой серостью, что предопределяет интенсивность и быстротечность гропо-ДИШк" процессов.

Несмотря па вирокое распространение центробежных ' аппаратов, изучение процессов, происходящих в ник, находится в начальной стадии.

В связи с этим приобретает особую актуальность патетическое моделировачие тепло- и тесообиенкьсс процессов, второе позволяет разработать научно обоснованные методы ях расчета и на базе этого - високозффективаую центробегаую аппаратуру. ■ :

Цель работы - разработка ¡.©годов расчета цеитрсСелшх теплообменников и абсорберов на базе детального рассмотрена5! процессов, происходящих в яядкой пленке.

Научная новизна теоретико-э^перишнтальних результатов состоит в следующем.

В работе учтено взаимовлияние шлей скорости и тешерату-ры в пленке жидкости в условиях постоянства теплового нотиса по поверхности ротора

На основе модели перекоса '/леей вещества .-в виде диффузионного реакционного пограничного слоя разработано натематичо-ское описание процесса абсорбции в цектробегной ятлкой пленке, осложненной простой необратимой объемной хтмческей реакцией первого и второго порядков, а тагаг^ мгновенной химической реакцией.

Шдериизировала эксперишкгалькая установка, пооволяюгэя определить.интегральные характеристики "процесса массосбжна в

сяетемс газ - цеятробеяиая влелка ходкое та.

практическая ценность работы связана с возможность» применения разработашшх метода к даиаш экспергййктальных наследований дая расчета и проецирования шик цэптробежшх теплообьшнккой и абсорбероз и установления оптимальных рекн-ыоз ргботц суцосхзувцих.

Результаты раЗога били кспользованы при расчете и проектировании центробежного рсачтора для производства деэьудьга-тора "ДнФзро«" в ТПУ "ТатиефгепроихтГ г. Альметьевск гТ е годовым экономический зф$ектои 340 «гш. рубхей (по ценам ка 1.04.1992г.).

Автор взлзнает:

- результата исследования неизотермичесгаго пленочного тече-К45Я вязкой лмд:-;ос?и по поверхности ротора б случае постоянства 2ап£020гс штока по его поверхности;

- МО-гада расчета процессов хвкосорбдаоккого поглотают газов при различных кинетических коханизг/лзс химической реакцик в случаях, когда основное сопротивление сосредоточено в -ездкой фазе;

- результаты зкецер;ментальногс исследования тепло - массо-оЯменных процессов яа-рабочем элементе центробежного аппарата

Апробаша работы. Основные .результаты работы докладывались и оОоуглажсь на научно - технических конференциях Казанского государственного гакнологическогс университета в 1993-95 гг., III Респуйгйшюкой конференции по интенсификации нефтехимических процессов "Егфгехш - 94" в г. Нижнекамске, КП Мезду-гародиоЛ конференции по химнчесшш реагстсрам "»«.¡реактор - 12" в г.Ярославле (1994 г.).

Публикации. По теме диссертаций опубликовано 8 работ.

Ойгем работы. Диссертационная работа состоит из введения, че~ г лап. осиоенш выводов, спжга использованной литературы КЗ 129 ?13И!«еЯ0ВЭЛЙЙ И ЛРИЛОЙЗНИЯ. ОбЩИЙ объем 191 сграаиц, в том число рисунков 48 , прилозкеш.з на 4 стр.

Содершше работы

Do введении обосновьшаотея актуальность Teta, Фэркуднру-ется цзль работы» приводится краткий обзор содержания работы.

Б первой главе рассмотрены ыэнтробехниэ тепломассосбкеи-ныо аппараты и области их применения, методы расчета тепло-¡.яюсооОменкых процессов, яротекаташх в цеитробеяжых аппаратах.

Показано, что, несмотря па ряд достоинств, интенсивное внедрение центробежных аппаратов в проишлеаиоегь сдеркивает-ся их сложность», a -raras недостаточной изучешюстыо злейеи--тарных процессов, происходящих з них, - процессов «ассопе-реноса, главка образом, в. пленках.

Обзор литературы по исследованию методов расчета тепло-массооСмэиных процессов, протекающих в цзцтробеакых еппера-так, показал, что: пренебрежение температурной пазпсп;;остьп вязкости шлет привести к большим ошибкам; течение плешек í3i~ ■ дкостк по поверхности вращ&эщегсся касадса является "одним из простейпих видов трехмерного пограничного слоя , поэтому одномерное представление не вполне корректно; особенное?]; процесса массопереноса в двикущхся пленках наиболее полно учитываются в теории диффузи много пограничного слоя; полностью остаются неизученными хемосорбционные процессы, протекахше в центробежных шдких пленках: отсутствуют экспериментальные исследования процессов маесспереноса - абсорбции и хемосорб-ции в центробежных пленках.

11а основании проведенного анализа сформулированы задачи исследования.

Во второй главе разработана математическая модель процесса теплообмена в центробежной жидкой пленке при тепловых граничных условиях второго рода на поверхности врааэшзгося теп-лообменного элемента

Рассмотрено осесимметркчнсе стационарное ламинарное тоя-копленочное течение вязкой лидкости по поверхности нагреваемого (охлаждаемого) конического теплообменного элемента. Жидкость подается с постоянным расходом 0о » с начальной температурой Т0 . Величина теплового потека на поверхности насадка предполагается постоянной по времени и радиусу (дая-

опреснителей); tOVsb.

Традиционные для тошздллепочлых задач' допулулвш поавохлш продсгавга'Ь уравнения, шиидзаазко процэсс точэняя я нагрева ааеюш, в'шаде:

4гщ пС ? /,?%}

V (1)

к е 7F а*

Процесс катрена пленки рассштрнпЕетси с точет арошш ра-евитш л ной толового погрлгшчгаго слоя <ТЮ). В потока по ьйрлдашаяьаой координате выделяются 3 зоны: ториичааш па-чаяыий участок, ойласть прогрева пленки к область устзновив-еэгося ^опдообшиа.

Í эспа Учитывая ыоштснноиь иакошншя исгадах нарамот-

ров, ДЛЯ ponsir.ffl задачи rphisujím ыоюд ооредвоиш nyiow líü-

тегрнрйдшмя уравнений (1) » (2) в пределах'от О £0 fa . Kl-

похлэуя (3), ¿равнения (1) и (2) преобразуются к шуу t

Unfile ■

U)

(S)

аздатакеь профилем температуры и пределах Т1Ю в подо ал-гебравчесгаго ^лшгочлеш н с учетом грашодия условий, получана:

В2»яп;;э кеиаотериачкостм noïoia на его гидродинамику про-явдяатса через шыэноиио пра&ш вязяоеп:. Поэтому вводится фуаедяонолькая связь аанисшлэстц вязкости жидкости от те-мтгратури в вздо:

- А -

Касательное напряжение иояэг быть аппроксимировано ."в виде однозначной функции от толщины гглеккя ¡ядкпсти, козф&щгонты разложения которой находятся из граничные условий. Это позволило найти профили юрвдиокагьноЗ сксроэти в ТПО и за его пределам и преобразовать систеку- урашшний (4) и (Б) з ciic-гему дифференциацию: уравнений относительно^ и S , через ■ ксторда вь^шестся гидродинамически« я теп^бменньа . характеристики потока. Решение было проведено штодом Рунге-Kyi--та.

Подучены формулы для расчета с-редпеивссовой тешератары слоя жидкости .локального коэффициента теплоотдачи и ела Нуссельта А'«, на термически качаапои участке:

^[ts^o/^^^^^^ (в)

оЦ^п/Во^Щу (0)

Ed второй воне жидкость по всей тевдзнв вютзотся о процесс теасооСиэна. ЦюйС2одит сосйгпеякоз увзлкчзнкз теиста? " ратуры поверхности' менкк и одновременно растут тешговш по-; f теря в парогазовую среду аа счет теплоотдачи теплопровод- ; ностыо с поверхности раздеш хидкость-гаа и испареша части жидкости. •

Изтоди раоения, аналогичные использованный для области -развития ТШ. позволяют найти профиль тешературы и яеридш-надьнув составляли?» скорости и представить • уравнения (1) г (3) в виде: р

Уравнения (И) и.(12) с учетом я бшш преобразованы в

систему дифференциальных уравнений относительно искомых величин £> и &п. V _ ' ' Получена расчетные фэриуль? для .с^и .

- Два расчета критерия Цуссельта получена форууда;

Как видно из (13), Л'а^в нределая второй аоиы убывает от значений А[и£> 10 яри 2 - ^ до А/(и—> 6.4 яри С -Аналогичный характер изменения А'ил наблщадся и при граничных усго21Ш -'первого рода. Для гравитационных пленок также стремится.к 6,4. Стрешюнке/Л/к 6,4 носкт универсальный характер и кг зависит пи от природы кассовых сил. ни от вида граничных условий .

В третьей зоне пленка жидкости лолность» прогрета, перепад температур не заду поверхностью ротора и поверхностью пленки удометворяет соотношении

Tp-T^^CjpSojl . (14)

и составляет, iguí правило, небольшую величину. Поэтому течение плавки 1Шо рассматривать как мзогерыичесгаэ при посто-. янеой вязкости. В этой зоне происходит интенсивное испарение.

В третьей главе изучал процесс хешеорбщш в центробеяной яшкоа пленке при вализдш объемной необратимой химической реакции 1, 2 порядков и ш-козепкой реакции .

1. Рассютрсн процесс конвективной диффувии газа в абсорбенте, текулй« по поверхности вращающегося конического насадка, когда ras, расхворяххшйся в жидкости, вступает в химическую реакцию 1 порядка.

Процесс переноса шоульса и массы в жидкости описывается уравяеюшш:

#<Гг ЯГ

bji+bb-'lt-fé-"'- CW

Ka уравнений (15) и (3) подучена зависимость для опреде-

- б-

лонш толпоты пленки:

Используя модель диффузионно - реакционного пограничного слоя (ДРГО), в пленке жидкости выделенш I) область., развития ДРПС, 2) область устапозлонкя равновесия. " ..--■'\ •>

В области развития ДРШ газ. газндантрация Которого на поверхности яидкссти определяется по закону Генри, постепенно прсниксэт а слой отдкости, одновременно входя, в. химическую скязь с абсорбентов- ' , .

Уравнение (15) с учетом (17) и соответствуют ¡х граничных условий для первой области предстазлено в виде:

т^/^С,-^; ««

Из (18) с учетом профиля концентраций Сг и граничных условий получено:

¿Л ¿А6^-1) '

Таким образом, репенка оадачи в первой вопе сводится в ре пению системы уравнений (17) и (19) н яахоядешго взаимосвязанных параметров 80 и % , через которые выраяааяся все характеристики процесса: среднекассовая концентрация, локальный коэффициент массоотдачи и критерий Игрвуда:

20

27>г ' (21)

Анализ (21) показывает, что5.^ меняется от г& при£-£и

ÍJ0 ваваоит от кинетлни химического взаимодействия абсорбента ,с шгхозаеыш газои.

В области установления равновесия ДРПЗ равен толокне плевка задаюсти и концестрешш г«а непосредственно у поверхности ротора равна начальной кыщзптрашшрастворенного газа. В ' дадьь'ейзш, с рсстон длшш образуема ротора, растет концентрация газа ш стенке ротсра Сгст. С учетом • профиля коацен-трашй rasa в пленке. зкдасети и граничных условий получена зависимость:

Ресзние система уравнений (23) и (17) выполнено численно методой Рунге-Кутта Получена

Z^IB^ift-JéCrn* (24)

Jb = 4o$r/llS0> (£5)

S¡)x = 4o¡{{. (26)

CcoCiñ интерес представляет определение коэффициента .ускоренна, для выделения которого получена формула:

Гасстхрим процесс хекосорбции. сопровожд&еыай химической реакцией второго порядка, описываемый уравнениями:

с'Сг Кг ъ Ц-Сг ьг г кYt ^Tz -A-JjZ ~~ ^ СгСй > (28)

Í^SS"-7)

Si $2r

-Л ~ (29)

И (3)«(15).

Для решения воспользуемся моделью Д?ПС и в плеши жидкости выделим аналогично 2 зоны. В области развития ДРГО на поверхности яидкой пленки концентрация газа определяется ¿ю закону Генри. Полагаем, что в жидкости концентрация абсорбента больие, чей требуется по реакции, поэтому на поверхности жидкости концентрация абсорбента ( С&п ) имеет некоторое значение, переменное по длине ротора. На линии раздела ДРГЮ и остальной массы яидкости газ отсутствует,а концентрация абсорбента в яидкости равна ее начальной концентрации.

Уравнения (28) и (29) были преобразованы в интегральные соотносения: , р ,¿>0

/ ,1 „ г', , /'='« , (31)

А ¡¿-Л д

которие о учетом профилей Сг и позволили получить си- ' стеыу дифференциальных уравнений относительно СВп и через которие и вьратаюгся все характеристики процесса абсор-бщш при наличии химической реакции второго порядка.

Яормули, полученные для нахождения , . анало-

гичны (20) ,(21) ,(22) соответственно.

Во второй области концентрации газа и абсорбента но длине стеши переменны. Вторая область простирается до значения Сг , при котором Сгст стремится к СГП и происходит полное насыщение жидкости абсорбируешь газон На свободной поверхности жидкости концентрация абсорбента уменьшается по длине ротора.

Во второй области искомыми параметрами становятся Сг сг, -о>ст и С. И для второй области исходными являются уравнения 1сонвекгивиой диффузии (28) и (2Й). Из них с учетом граничных условий для второй зоны и профилей концентраций были получен» интегральные соотносения, которые били преобразованы в систему дифференциальных уравнений относительно Сгст . Сйст , Для замыкания системы введено дополнительное соотнопе-ние из условия равенства материальных потоков вегдств по тол-сине пленки с учетом стехиометрии.- •

Для среднеиассовой концентрации газа,коэффициента иассо-отдачи, критерия Шервуда получены уравнения, аналогичные

(24). (25),(26).

Как видно иэ полученных зависимостей, S h меняется от

до 3,64, следовательно, в первой области идет более интенсивный мгесообменный процесс.

Акалмз литературы показал, что как для гравитационного, так к для центробежного поля значения критерия Шэрвуда асимптотически стремится к 3,64 и это универсальное значение не зависит от норядка реакции.

йоз^ицивнт ускорения для случая хехгосорбаии. сопроводда-емой химической реакцией второго порядка, вычисляется по формуле С 27). Хотя расчет основных пзргшехро? Сг • J> . $ идет ко аналогичным формулам, своеобразие процесса учнтюает-ся при нахождении ДРПС - (1- ^ ).

В случае хемосорбции, сопровождаемой ¡мгновенной химической реакцией, растворяемый газ мгновенно взаимодействует с растворенным реагентом. При этом под поверхностью raso - кид-костного раздела возникает реакционная плоскость, на которой компоненты реагируют друг с другом, и скорость процесса определяемся исключительно скоростью их диффузии к этой плоскости.

В этом случае процесс описывается системой дифференциальных уравнений (28), (29) ,(15) и (3) (без учета в (28) и (29) в правой части уравнений членов, учктиваиздх химическую реакцию).

Используя модель диффузионного пограничного слоя.в пленке жидкости выделены: начальная область; область полного исчерпывания хеюсорбента.

Для первой вокы получены следующие интегральные соотко-

Из этих уравнений с учетом граничных условий для первой зоны и профилей концентрации пслучены дифференциальные уравнения первого порядка относительно £ и

Решгнйе задачи в первой области сводится к нахоэдению параметров 5С. Ф . ^ (координата реакционной плоскости).

тения:

(32)

(33)

Полечены: - С,

1п -

УгГСг:/(<-*)-УСъгг/?]__

Вторая зона простирается до С- С*, при котором значение X стремится к нулю, т. е. плоскость реакции проникает аа вся толагшу пленки жидкости, достигая поверхности насад-га и хемоеорбент полиостьв исчерпывается. И;¡сомами параметрам становятся (Г и С3ст-Для второй гоны получены:

^ Щ^П-Ф^Фт^Щз-Я-^), Об)

»

, (37)

УСаа

т

(38)

, гл# (39)

^Г Чгиучф ( Л ;

В четвертой главе, приводится описание экспериментальной установки, методика проведения экспериментов, изнерение па-рачэтров, обработка результатов опыгоа, анализ экспериментальных данных и сравнение их о теоретичисктги.

На примере водных растворов глицерина была . проверена адекватность неиэотермичеасой задачи. Эксперименты' по хет-зорбции , сопровождаемой реакцией второго порядка, проводились на системах водные раствора шкоэтанолашна + СОд и водные растворы диэтаколамика С0Л . Использовались растворы различных концентраций: от 1 до 7.52 кассовых, а такие

- И -

абсорбтив различных концентраций: от 25 до 90Х объемных. Угловая скорость ротора менялась в диапазоне, от 30 с"' до 63,8 сн, а расход абсорбента от 2,4-10"* мЛ / с до 5,9 • 10 м-3 / с. 1!ри проведении экспериментов использовался метод постоянного давления. Сопоставление теоретических зависимостей с экспериментальными данными проводилось по коэффициенту массостдачи газа в жидкой фазе и скорости поглощения газа абсорбентом.

В ходе экспериментов измерялись расход абсорбента, частота оборотов ротора, температура и юзншнтрация абсорбента на входе и на выходе из аппарата, обхем поглощенного газа, время поглощения, ^г«.

Дня определения концентрации абсорбента на выходе из аппарата использовался титриметрический метод .

Проведенная экспериментальная проверка теоретических зависимостей показала адекватность математических описаний физике процессов. Разница между расчетными и опытными данными не превышает ожидаемых величин.

Осковяыз результаты и выводы

1. Рассмотрено неизотермическое ламинарное течение вязкой жидкости но открытой поверхности ротора при постоянстве теплового потока. Для всех условно вьиелеиных зон определены термэгвдродинамические параметра пленочного течения жидкости. Значение критерия Нуссельга меняется от со до 10 в термически начальной участке, далее асимптотически стремится к значению 6,4. Шказано, что это стремление носит универсальный характер. Учет конвективных членов ускорения в уравнении движения дает ваметное уменьшение толщины пленки жидкости до радиуса гидравлического прыжка.

2. Ва основе модели диффузионного реакционного пограничного слоя для, случаев, когда основное сопротивление сосредоточено в жидкой фазе, проведено математическое моделирование абсорбции газа, осложненной обгемней необратимой химической реакцией первого и второго порядков, мгновенной реакцией, в центробежной ламинарной жидкой пленке. В зависимости от технологических и конструктивных параметров получены расчетные формулы для определения толщины ДРПС, среднемассовой концен-

'рации газа в .-яодмсти, со юэпцептрацип на поверхности рото-ia, шшентрашш абсорбента на поверхности зшдкой пленки, ко-¡ффициента ыаееоогдачи и ycicopenn.i абсорбции, числа Икрвуда, i для !'.гновонкоп реакции - и координаты плоскости протекания »еакции.

Для расчета коэффициентов масссотдачи и коэффициента уе-:о ренин, критерия Шервуда получен» аналогичные формулы. Свое-йразио процесса учитывается при определении толгшны ДРПС.

3. Определяющей при анализе процесса хешсорбщш явля-tc¡? толока ДРПС. На ее величину. помшю технологических :арамэтров, наибольшее влияние оказьааот константа скорости .имичосксй реакции и концентрация абсорбента Чем сильнее лиякие тчичеасой реакции на процесс поглощения rasa, тем :еныпз соотношение толщин JIFffi и ДНС (физическая абсорбция),

4. Козфйицчент иассоотдачн еущгстЕенио расчет с увеамчэ-ием концентрации абсорбента и частоты оборотов ротора. Его ост с увеличением 'расхода абсорбента и у^эньсением концен-рацпк абсорбтива а газовой фазе зырагдн слабее. В области азшггия ДРПС определяющим параметром является его толщина-ем она меньше, тем больсе коэффициент массоотдачи. В области становления равновесия ксзЗДнцнент массоогдачи однозначно братно пропорционально задней? от толщиш плеики.

5. Критерий ¡Шрвуда меняется от со до 3,64. Стремление h i? 3.64 аосит универсальный характер, оно'не зависит ни от рироди массовых сил, ни от вида абсорбции, а для хеноссрб-ии - ни от кинетического порядил реакции.

6. Коэффициент ускорения абсорбции растет с увеличением онстанти таической реакции, концентрации абсорбента в

ой сазе и с уменьшением концентрации абсорбтива п газовой азе. Опредзляквдш параметрами при расчете является: а ачале первой зоны - соотношение толщи ДРГЮ и ДГ1С. а далее, огда толщина ДПС равна толздае пленки, - толпзша ДРШ.

7. В случае мгновенной реаюнш, сопроЕОяда-апеЯ хег.осорО-нп, определявши параметрами процесса является: координата ешщиопной плоскости и толпина ДПС - в первой зоне; коор-ината реакционной плоскости и концентрация абсорбента во торой зоне.' Иротятэшюсть Еторой золы значительно мельсе ротязяенности первой гоны. Величина C¿ предопределяется длн-ой начальной области и существенно зависит от кмффидиея-

та диффузии абсорбента. Выявлена слабая чувствительность процесса к конвективному переносу массы, зависящему ст. (О .

8. Проведенная экспериментальная проверю теоретических завися1 -гостей показала адекватность математических описаний физике процессов. Разница меяду расчетными и опытными данными не превышает с.вддаемьк величин.

Основное содержание диссертации отражено ц сладуклмх работах

1. Гимранов Ф. 11 , Зиннатуллнна Г. II, Конев С. А. , Ааизов Б. 11 Хешсорбцпя труднорастворнмих гааав в пленке жидкости // В сб.: Хзссообшннцо процессы и аппараты химической технологии. -Казань, 1993. - с. 72-78.

2. ГЗшшатуллина Г. 11, Гимранов Ф. М., Аз ив о в Б. Ы. Абсорбция газов центробеигоЛ кадкой пленкой, осложненная объемной необратимой химической-реакцией второго порядка / Казан, гос. технол. ун-т.- Казань, -1994. - 18 с. Деп. в ВИНИТИ N 2008 -Е94.

3. Гиыраиоп Ф. У. , Зшшатулдина Г. Н. , Азизов Б. И , Г авралов £. Б. Штештическое моделирование процесса хемосорбции на контактном элементе центробешого пленочного реактора // В сб. : Тезисы докладов XII Международной конференции по хим. реакторам. - Ярославль, 1934. - с. 34.

4. Зиннатуллика Г. Н. , Гимранов Ф. М. , Азизов Б. 11 Моделирование процесса хемосорбции в центробежных пленочкьгх аппаратах при наличии объемной химической реакции второго порядка // В сб.: Тезисы докладов 3-ей Республиканской конференции по интенсификации нефтехимических процессов "Нефтехимия-94". - Нижнекамск, 1994.- с: 170-172.

5. Зикнатуллина Г. Е , Гаврилов Е. Б. , Гимранов Ф. М. , Азизов Б. Л Экспериментальное исследование процесса поглощения

СО водными растворами монозтаноламича в цэнтробемгай жидкой 0

плеш-щ //В сб.: Тезисы докладов З-ей Республиканской конференции по интенсификации нефтехимических процессов "Нефтехи-

•лия-94". - Нижнекамск, 1901.- о. 1Сб,

Б. Гимраноа Ф. К , Зшшатудлнга Г. Л , Гаврплов Е. 33. , Азн-зов Б.!.(., Флегентоп И. В. Нагрев пленки нидкости. текущей но товерхности вралшющегося теплообменксго устройства / Казап. ^ос. технол. ун-т./-Казань, 1994. ~17с. Деп. в !КН N1342- .XII 94.

7. Зшшатуллин Я X , Зишттуллшша Г. 11 , Эакиров Э. 5!. , Еозисэянов Т. Г. Теплообмен при центробэкиоы пленочном тече-ши якдкости / ];лза.'|. хам . тэхнол. ин-т. - Казань, 1992.. -11 о. Деп. в Филиале НИИТХи.ма г. Черкассы, N 253 - ЖЭ2.

8. Гимраноз Ф. Я , Зиннатуллииа Г. 11 , Азизов Б. Я , „»¿шлюв 1.11, Вагаутдннов Н. И. Расчет хемосорбщтоиного поглощения га-!ов центробеягой пленкой ¡шдкои'и // В сб.: "ШсеооОменпиз фоцессы и аппарат химической технологии". - Казань, 199-1.

■ с. 32-36.

Условнее обозначения

ксгффициент температуропроводности; 2> - коэффициент гиффузии; € - концентрация; <й -сгехиометрическнй коэффициент;

г-етс^актз о:сорос?и химической реакции; Т - температура; 1" -:кэрссть; Зг, С - поперечкзя и продолькая координаты; !дкяяч:-:ая носовая зила, А - коэффициент' теплопроводности, о- тояаияа плэ.-ки »идкости;^; - коэффициент динамической 1яз:«;стк; ._/ - плотность; ¿О - угловая скорость вращения; с- ксвффишэа? геш;оэтдачи/&-^?од1ззша ДРГО; $ - коэф-«и$кзк? .'¿ассосядачи; Ц ' - угол конусности; X - напря-ет.Г-3 сдвига; у - коэффициент ускорения абсорбции; £»•=• ~ безразмернат ,?ащина ГШ; - безразмерная коордииа-а; ~ - безразмерная координата реакционной плоскости;

- координата реакционной плоскости; <3- ^СТ-То)/^^^ Фвршшрнач температура; Л/ц г А$0**-/Л - критерий Нус-■ельта; $р, >1>г ~ критерий Шервуда; ТпРИ ;