автореферат диссертации по химической технологии, 05.17.08, диссертация на тему:Гидродинамика и массообмен в аппаратах с нетрадиционной организацией движения потоков для процессов очистки газов

На правах рукописи УДК 66.071.7

СИДЯГИН АНДРЕЙ АНАНЬЕВИЧ

ГИДРОДИНАМИКА И МАССООБМЕН В АППАРАТАХ С НЕТРАДИЦИОННОЙ ОРГАНИЗАЦИЕЙ ДВИЖЕНИЯ ПОТОКОВ ДЛЯ ПРОЦЕССОВ ОЧИСТКИ ГАЗОВ

05.17.08 - Процессы и аппараты химической технологии

Автореферат диссертации на соискание ученой степени доктора технических наук

Москва - 2000

Работа выполнена в Московском государственном университете инженерной экологии, Дзержинском филиале Нижегородского государственного технического университета

Научный консультант - заслуженный деятель науки и техники РФ,

академик МАНЭБ, доктор технических наук, профессор ЧЕХОВ Олег Синанович

Официальные оппоненты - почетный академик РИА, доктор

технических наук, профессор РОДИОНОВ Анатолий Иванович доктор технических наук, профессор БЛИНИЧЕВ Валерьян Николаевич академик МАНЭБ, доктор технических наук, профессор НОСОВ Геннадий Алексеевич

Ведущая организация - Российский государственный университет

нефти и газа им. И.М.Губкина, г.Москва

Защита состоится "/У " ¿>r/??4Q/D4 2000 г. в часов,

на заседании диссертационного совета Д 063.44.01 в Московском государственном университете инженерной экологии по адресу: 107884, ГСП-6, Москва, ул.Старая Басманная, 21/4

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке Московского государственного университета инженерной экологии.

Автореферат разослан " U^QA-//? 2000 г.

Ученый секретарь

диссертационного совета,

доктор технических наук, профессор Тимонин A.C.

Л А А О, - Л О

Общая характеристика работы

Актуальность проблемы. В настоящее время в связи с резким ухудшением эко-югической обстановки, в первую очередь в крупных, промышленных центрах, приоб->етает особую остроту проблема защиты окружающей среды и, в частности, воздушно-о бассейна от промышленных пылегазовых выбросов. Развитие химической, нефтехи-мческой и других смежных отраслей промышленности вызывает необходимость соз-1ания новых ресурсосберегающих технологий, современного интенсивного оборудова-1ия, в том числе для решения экологических проблем. Решение этих задач требует раз->аботки новых видов массообменных и сепарационных аппаратов, характеризующихся 1ысокой пропускной способностью и пониженными энергозатратами, для использова-шя их как в технологиях, так и для санитарной очистки газов.

Сегодня находят широкое применение тепломассообменные колонные аппараты с 1 -арельчатыми контактными устройствами. Они создавались и модернизировались на >снове научно-технических решений 70-х годов и более ранних, (т.е. в годы, когда еще ¡ыделялось целевое финансирование на развитие производства и отраслевой науки). В тстояшее время, в связи с изменением экономических и экологических условий, пересодом на новые виды сырья и появлением новых технологий, требования к производительности и режимам работы технологических установок значительно отличаются от эанее действующих показателей. В условиях современного производства нередко воз-шкает проблема повышения пропускной способности аппаратуры. Это может быть збусловлено необходимостью увеличения мощности технологических агрегатов, переводом на другие технологические режимы (например, осуществление процесса в усло-зиях более глубокого вакуума), необходимостью обработки повышенных объемов от-<одящих газов и т.д.

Задача повышения пропускной способности традиционных тарельчатых колонн эешается за счет увеличения диаметров аппаратов, однако это приводит к осложнениям 1ри изготовлении, транспортировке и монтаже оборудования. Кроме того, при проведении процессов в аппаратах с увеличенным диаметром, проявляются отрицательные этороны масштабирования, такие как повышение-неравномерности распределения фаз, возникновение застойных зон и циркуляционных контуров, изменение степени обратного перемешивания, и, соответственно, снижение эффективности массопереноса. В ряде случаев стремление обеспечить высокую пропускную способность при небольшом диаметре аппарата продиктовано проблемами, связанными с техническими возможностями изготовителей аппаратуры. На сегодняшний день эти вопросы приобретают особую остроту, т.к. в результате нарушения экономических связей между республиками бывшего СССР, изготовление крупногабаритного оборудования в образовавшихся суверенных странах становится практически невыполнимой задачей. В ряде случаев изготовление колонных аппаратов и их внутренних устройств осуществляется либо силами ремонтно-механических служб предприятий, либо непрофильными машиностроительными заводами не имеющими опыта и необходимой оснастки для создания колонн большого диаметра. Доставка же аппаратуры из других регионов существенно

повышает затраты. Наконец, диаметры аппаратов ограничены существующими рамками железнодорожных и автомобильных габаритов.

Новым и перспективным направлением в области создания тепломассообменных аппаратов с повышенной пропускной способностью по легкой фазе, без увеличения диаметров аппаратов, является реализация принципов нетрадиционной организации движения потока (НОДП) газа (пара). Принцип НОДП осуществляется за счет рационального деления потока газа на части и направления их по каналам в зоны контакта с жидкостью (с организацией поочередного взаимодействия с общим потоком жидкости или ее частью), или в обход контактных тепломассообменных зон аппарата. Частным случаем принципа НОДП является принцип деления потока иа равные части. На контактных устройствах с НОДП может быть обеспечено последовательное взаимодействие жидкости с различными по составу потоками газа, улучшено распределение жидкости на ступени контакта, созданы оптимальные гидродинамические условия для эффективного тепломассообмена и т.д. В ряде случаев, выделение части потока газа может быть осуществлено не постоянно, а в отдельные моменты работы аппарата, например, в случае внезапного повышения расхода легкой фазы, что существенно расширяет возможности принципа деления потоков и делает аппараты с НОДП незаменимыми при проведении целого ряда технологических процессов, в особенности при абсорбционной очистке больших газовых потоков от примесей, характерной для систем промышленной экологии.

До настоящего времени, из числа возможных вариантов аппаратурной реализации принципов НОДП, основное внимание уделялось исследованиям тарелок пленочного типа с делением газового потока на равные части, по результатам которых получены рекомендации для расчета. Значительный интерес представляет разработка новых конструкций, не требующих создания громоздких узлов и использующих более эффективные с точки зрения массообмена элементы плато в качестве массообменных рабочих зон. Одной из особенностей аппаратов с НОДП является возможность создания бай-пасных потоков, что в традиционных конструкциях тарелок не нашло применения. В то же время разумное использование этого приема позволяет решать ряд проблем возникающих перед проектировщиками, в том числе при создании аппаратуры по очистке газовых потоков от поллютантов.

Многие важные вопросы расчета и конструирования аппаратов с НОДП как отдельного класса, занимающего среди многочисленных типов тепломассообменных аппаратов определенную нишу, должны быть систематизированы, что требует проведения всесторонних исследований с выявлением особенностей работы и взаимного влияния конструктивных элементов.

Проектирование аппаратов с НОДП в настоящее время затруднено из-за отсутствия обоснованных методов расчета и рекомендаций по выбору размеров важнейших узлов контактных устройств, с учетом особенностей, обусловленных организацией движения потоков. Отсутствуют теоретические модели, которые давали бы возможность прогнозировать и оптимизировать конструктивные и технологические параметры

аких аппаратов. Отсутствуют строго обоснованные рекомендации по конструирова-шо как отдельных элементов, так и аппаратов с НОДП в целом. Все это сдерживает азработку и широкое промышленное использование аппаратов с НОДП.

Таким образом, систематизированное рассмотрение особенностей и условий про-едения процессов в аппаратах с НОДП, создание экономически рациональных и тех-ологичных конструкций контактных устройств для внедрения в промышленную прак-ику является актуальной задачей.

Целью работы является разработка новых, научно-обоснованных способов заимодействия потоков и комплексных методов расчета основных парамегров нового ласса колонных аппаратов, с нетрадиционной организацией движения потоков, пред-[азначенных для проведения тепломассообменных процессов в химической технологии [ смежных отраслях промышленности, в том числе для защиты биосферы от загрязне-[ия газовыми выбросами.

Поставленная цель достигнута решением следующих задач:

- выявление гидродинамических закономерностей движения разделенного на час-и потока легкой фазы, влияния особенностей конструкций каналов для прохода газа пара) на формирование структуры потоков взаимодействующих фаз;

- широкие исследования гидродинамических характеристик тарельчатых уст-юйств с НОДП при взаимном влиянии массообменных зон и каналов, особенностей )сновных гидро- и газодинамических показателей;

- исследования движения потоков в аппаратах со струйным байпасированием, »собенностей формирования и поведения газовых струй в межтарельчатом пространст-(е аппарата, влияния взаимодействия струй со спутным потоком легкой фазы и расте-:ания струй по фронту вышележащей тарелки на распределение полей давлений, ско-юстей, температур, концентраций;

- анализ механизмов, условий и интенсивности перемешивания легкой фазы в се-ирационном пространстве тарелок с учетом неравномерного распределения скоростей i концентраций газа (пара);

- исследование массообменных характеристик новых устройств с НОДП, опреде-тение роли организации потоков в эффективной работе контактных устройств, влияния дополнительных зон контакта в каналах, влияния фазовых сопротивлений массопере-вче на общую эффективность тарелок с НОДП;

- разработка методов расчета гидродинамических и массообменных характеристик аппаратов с НОДП;

- математическое моделирование гидродинамики и массообмена для анализа работы и расчета эффективности аппаратов рассматриваемого класса, в том числе применительно к специфическим условиям очистки газовых выбросов;

- определение направлений совершенствования конструкций аппаратов с НОДП т основе теоретически обоснованных способов рационального взаимодействия контактирующих фаз.

Няучная новизна работы. На основе теоретических и экспериментальных исследований развиты и научно обоснованы принципы использования нетрадиционной организации движения потоков легкой фазы, обеспечивающие повышение пропускной способности колонных аппаратов в сочетании с высокой интенсивностью процессов тепломассообмена. При этом

- разработана классификация аппаратов, использующих принципы нетрадиционной организации движения потоков, вносящая системный подход в их конструирование и определяющая пути совершенствования;

- определены условия применения и исследованы закономерности гидродинамики каналов различной формы для прохода газа, гидравлические характеристики орошаемых каналов и особенности движения потока легкой фазы на выходе каналов;

- исследовано влияние нетрадиционной организации движения потоков на гидравлическое сопротивление, высоту статического слоя жидкости, брызгоунос, перераспределение уноса по длине тарелки и разработан метод расчета гидравлических характеристик тарельчатых аппаратов с НОДП. Исследовано изменение показателя деления потока легкой фазы в зависимости от гидродинамических режимов в массообменной зоне;

- исследовано поведение турбулентных струй, формирующихся на выходе каналов в аппаратах со струйным байпасированием, распространяющихся в межтарельчатом пространстве, определены условия отрыва струй от стенок каналов, влияние распределения поля скоростей потока газа в канале на дальнейшее распространение струй. Установлено, что газодинамические характеристики струи определяются гидродинамическими характеристиками канала и массообменной рабочей зоны. Изучено смешение байпасных струй со спутным газовым потоком, получены уравнения для расчета площади растекания струи на входе вышележащей тарелки. Сформулированы рекомендации по выбору основных конструктивных размеров и рациональному размещению каналов на плато тарелок;

- изучено перемешивание газовой фазы в межтарельчатом пространстве тарелок, рассмотрены механизмы перемешивания и проанализирован их вклад в формирование полей концентраций распределенного компонента в легкой фазе. На основе численного решения уравнений движения Эйлера, неразрывности, с учетом балансовых соотношений, определено распределение нолей давлений, вертикальных и горизонтальных составляющих скоростей, концентраций в сепарационном пространстве тарелок;

- получены зависимости для расчета массообменных характеристик тарелок с НОДП, исследована интенсивность массообмена при организации дополнительного контакта фаз в каналах и эффективность при осуществлении паратлельного массообмена в рабочих зонах и каналах. Проанализировано влияние отношения фазовых сопротивлений массопередаче в газовой и жидкой фазах на эффективность тарелок с НОДП;

- разработан метод графического расчета числа ступеней в аппаратах с НОДП, основанный на построении модифицированной кинетической кривой, учитывающей особенности организации движения потоков. Разработана математическая модель для анализа процессов, протекающих в аппаратах с НОДП.

Обоснованность научных положений, выводов и рекомендаций, содержащихся в диссертации. Достоверность научных положений, выводов и рекомендаций базируется на фундаментальных законах щдро и аэродинамики, явлений массоперено-са, на применении корректных методов теоретического и экспериментального исследования, подтверждается высоким соответствием теоретических и машинных расчетов по математическим моделям с экспериментальными данными, полученными в лабораторных условиях с использованием современных методов и средств измерения и расчета, а также сопоставлением с литературными данными.

Практическая ценность работы и реализация результатов исследований.

Теоретические и экспериментальные результаты работы позволили

- создать новые конструкции тарелок с НОДП и разработать методики расчета их гидравлических и массообменных характеристик;

- установить рациональные соотношения режимных и конструктивных параметров аппаратов с НОДП и получить аналитические и эмпирические зависимости для их расчета при создании аппаратов для систем промышленной экологии;

- разработать рекомендации для рационального конструирования новых аппаратов с НОДП и для интенсификации действующего колонного оборудования.

Результаты исследований, методики расчета и рекомендации по проектированию могут быть использованы проектными, научно-исследовательскими и учебными организациями.

Принципиальные конструктивные решения, методики расчета, рекомендации по отработке оптимальных технологических режимов использованы АО "Проектхимзащита" при проектировании оборудования (газожидкостного сепаратора и колонны доочистки) для схемы очистки от паров и брызг соляной кислоты отходящих газов травильного отделения Новолипецкого металлургического комбината; Федеральным центром двойных технологий "Союз" при проектировании, отработке технологии изготовления и изготовлении колонной аппаратуры с НОДП для очистки отходящих газов, Чирчикским машиностроительным заводом при проектировании и изготовлении опытно-промышленной и промышленной колонн для очистки отходящих 1-азов от сероводорода и углекислого газа для газоперерабатывающего предприятия "Мубарекгаз" (Республика Узбекистан).

Основные положения диссертации, выноснмые на защиту:

- рекомендации по применению различных типов каналов для прохода газа, результаты исследования их гидродинамики, уравнения для расчета гидравлических характеристик сухих и орошаемых каналов различной формы;

- результаты исследований влияния нетрадиционной организации движения потоков на гидродинамические показатели работы тарелок с НОДП. Уравнения для расчета гидравлического сопротивления, показателя деления потока легкой фазы;

- результаты исследований поведения турбулентных струй, формирующихся на выходе каналов в аппаратах со струйным байпасированием, влияния распределения поля скоростей потока газа в канале на дальнейшее распространение струй;

- результаты исследований смешения байпасных струй со спутным газовым потоком, растекания струй при контакте с вышележащей тарелкой. Уравнения для расчета изменения расхода и теплосодержания струй в процессе их распространения, площади растекания струи на входе вышележащей тарелки;

- рекомендации по выбору основных конструктивных размеров и рациональному размещению каналов на плато тарелок;

- математическая модель перемешивания газовой фазы в межтарельчатом пространстве тарелок, описывающая деформацию полей скоростей и концентраций распределенного компонента в легкой фазе;

- результаты исследования и зависимости для расчета массообменных характеристик тарелок с НОДП, в том числе при организации дополнительного контакта фаз в каналах и при осуществлении параллельного массообмена в рабочих зонах и каналах, анализ влияния отношения фазовых сопротивлений массопередаче в газовой и жидкой фазах на эффективность тарелок с НОДП;

- метод графического расчета числа ступеней в аппаратах с НОДП и математическая модель для анализа процессов, протекающих в аппаратах с НОДП. Результаты анализа математической модели.

Апробация работы. Основные результаты работы докладывались и обсуждались на международных, всесоюзных, всероссийских, региональных конференциях, в том числе на: Всероссийской конференции "Методы исследований, паспортизации и выбора технологий переработки отходов машиностроительных и металлургических пред-приятий"(г.Г1енза, 1992), Межреспубликанской научно-технической конференции "Интенсификация процессов химической и пищевой технологии - Процессы-93" (г.Ташкент, 1993), 8-й Всероссийской конференции "Математические методы в химии (ММХ-8)" (г.Тула, 1993), Международных конференциях "Математические методы в химии" ММХ-9, (г.Тверь, 1995), ММХТ-11, (г.Владимир, 1998), ММТТ-12, (г.Великий Новгород, 1999), Международной научно-практической конференции "Проблемы промышленной экологии и комплексная утилизация отходов производства" (г.Витебск, 1995), Международном конгрессе "Эколошя-96". (г.Воронеж, 1996), 1-й Международной научно-технической конференции "Экология человека и природы" (г.Иваново, 1997), Международном симпозиуме "Техника и технология экологически чистых химических производств", (г.Москва, 1997), Международной конференции "Инженерная зашита окружающей среды" (г.Москва 1999), 1, II и III научно-технических конференциях "Методы и средства измерения физических величин" (г. Нижний Новгород, 1996, 1997, 1998), Международном научном конгрессе молодых ученых "Молодежь и наука - третье тысячелетие У5ТМ'96", (Москва, 1997), Международном симпозиуме "Наука и технология углеводородных дисперсных систем. Дисперсные системы-97", (г.Москва, 1997), 3-й научно-технической, конференции, "Актуальные проблемы состояния и развития нефтегазового комплекса России", (г.Москва, 1999) и др.

Публикации. По материалам диссертации опубликовано 57 печатных работ, получено 3 авторских свидетельства и патента РФ.

Структура и объем работы. Диссертационная работа объемом 311 стр. состоит из введения, восьми глав, выводов; работа включает 152 иллюстрации, 14 таблиц, список литературы содержит 451 наименование.

Содержание диссертационной работы

Первая глава диссертации посвящена формулировке принципов нетрадиционной организации движения потоков, анализу основных вариантов схем НОДП, анализу существующих подходов к конструированию аппаратов с НОДП, преимущественным областям применения аппаратов этого класса.

Принцип НОДП для легкой фазы осуществляется за счет разделения потока газа на части и направления одной или нескольких частей с помощью системы каналов по определенному маршруту в обход зоны контактирования с жидкостью другой части легкой фазы. Пройдя канал, выделенная часть газа может частично или полностью перемешаться с проконтактировавшей с жидкостью частью газа или без смешения полностью поступить в массообмениую рабочую зону вышележащей ступени для взаимодействия с жидкостью. Каналы могут быть выполнены в виде труб круглого, прямоугольного или иного сечения (в том числе переменного, с образованием конфузоров и диффузоров), образованы системой экранов или перегородок. Зона контактирования фаз может быть выполнена в виде тарелок (например, барботажных, струйных, пленочных и др.), или слоев насадок.

Аппараты с НОДП имеют различные варианты организации движения потоков (рис.1). При делении потока газа на равные части каждая из них может поочередно контактировать с жидкостью на смежных ступенях контакта причем перемешивание между частями газа происходит только на выходе из аппарата. Жидкость при этом проходит последовательно каждую ступень контакта. По другому варианту перемешивание частей газа может осуществляться после каждого блока ступеней и затем разделяться вновь.

В ряде случаев возникает необходимость делить поток на неравные части, при этом большую часть направлять в рабочую зону, а меньшую байпасом, в обход рабочей зоны. После каждой ступени контакта части разделенного газового потока перемешиваются. На входе очередной ступени процесс повторяется. Соотношение расходов частей разделенного потока определяется гидравлическими сопротивлениями рабочей зоны и байпасного канала. Особые преимущества этот вариант имеет для случаев, когда происходит существенное изменение расхода газа по мере его движения вдоль аппарата (например, при абсорбции легкорастворимых газов), при этом, изменение размеров и сопротивления каналов приводит к изменению расхода перепускаемого байпасом газа, сохраняя одинаковые нагрузки и, соответственно, гидродинамические условия в рабочих зонах на всех ступенях контакта. В ряде случаев может быть использовано байпасирование потока не на каждой ступени контакта, а через несколько ступеней. При этом выведение байпасной части потока за пределы аппарата позволяет осуществить дополнительный подвод (отвод) тепла в выносном теплообменнике.

аппаратах

а) традиционная перекрестноточная схема;

б) схема с делением потока газа на равные части с раздельным контактированием каждой части на отдельной тарелке;

в) схема с выделением части газового потока на каждой ступени и направлением ее байпасом с последующим перемешиванием в пространстве между тарелками

Одним из положительных эффектов, достигаемых при использовании приемов НОДП, является возможность снижения уноса жидкой фазы с контактной ступени за счет уменьшения рабочей скорости газа (пара). При этом также целесообразно использовать конструкции с НОДП в определенных секциях аппарата например, в верхних частях аппаратов, в зонах подачи исходного сырья и т.д.

Перечисленные широкие возможности использования нетрадиционной организации движения потоков делает аппараты с НОДП незаменимыми для решения задач промышленной экологии при очистке загрязненных газовых потоков.

С целью систематизации и определения путей совершенствования рассматриваемого класса оборудования предложена классификация аппаратов, использующих принципы нетрадиционной организации движения потоков (рис.2).

На основе выполненного анализа современного состояния вопроса конструирования, расчета, принципов проектирования аппаратов с НОДП сформулированы задачи исследования.

КОЛОННЫЕ АППАРАТЫ

с нетрадиционной организацией движения потоков

перемешивание выделенной части с основным потоком

1. после каждой ступени

2. через несколько ступеней

3. через несколько ступеней с дополнительными байпасны-ми контурами_

с традиционной организацией движения потоков (с последовательным контактом полных потоков на каждой ступени)

перемешивание частей разделенного потока

1.на выходе аппарата

2. после нескольких блоков

3. после каждого блока

характер перемешивания основного и выделенного потока

1. интенсивное, за счет установки экранов, распределителей, завихрителей па выходе каналов 2. частичное в локальных зонах, при струйном байпаси-ровании

Рис.2. Классификация колонных аппаратов по организации движения потока легкой фазы

Во второй главе рассмотрены основные принципы конструирования каналов для прохода легкой фазы. Установка каналов в аппарате влияет на конфигурацию массооб-менной зоны, гидродинамические и массообменные характеристики контактных устройств. Поэтому, с одной стороны, это должны быть простые конструкции с точки зрения их изготовления и монтажа, не вызывающие значительного увеличения материалоемкости, а с другой не приводящие к осложнению гидродинамической обстановки, усилению неравномерностей, а, напротив, способствующие обеспечению высоких показателей тепло- и массопереноса в массообменных рабочих зонах.

Разработана классификация основных типов каналов по форме сечения, условиям выхода потока, наличию орошения каналов с созданием зон дополнительного взаимодействия фаз. Разработанная классификация определяет основные пути рационального конструирования каналов для аппаратов с НОДП.

В простейшем случае функции каналов могут выполнять цилиндрические патрубки стандартных типоразмеров, что является наиболее приемлемым для колонн небольших диаметров, в которых неравномерность распределения потоков по сечению аппарата невелика Такое решение может удачно сочетаться с массообменной рабочей зоной в виде элемента стандартной тарелки с капсульными колпачками. В этом случае каналами могут служить удлиненные газовые патрубки, выводящие часть потока за пределы зоны барботажа. Для других типов контактных устройств рекомендовано выносить один или несколько патрубков в периферийную зону тарелки к стенке аппарата.

Исследовано гидравлическое сопротивление нескольких вариантов цилиндрических каналов, имеющих различные размеры, условия входа и выхода. Установлено, что в пределах скоростей, соответствующих диапазону работы каналов, сопряженных с массообменными рабочими зонами, коэффициент гидравлического сопротивления практически постоянен и равен = 1,4, для каналов со смягченными условиями входа (при наличии конических коллекторов) = 1,3, а для каналов типа трубы Вентури 5а. = 1,1.

Каналы прямоугольного сечения могут удачно сочетаться с принципом продольного секционирования тарельчатой массообменной зоны, являющимся одним из путей совершенствования структуры жидкостного потока на тарелке и способствующим улучшению гидродинамической обстановки, а следовательно, повышению эффективности массопереноса В этом случае стенки каналов одновременно играют роль секционирующих перегородок и при этом выполняют функции сепараторов, снижая брыз-гоунос. На основе исследований гидравлических характеристик каналов прямоугольного сечения установлено, что их сопротивление зависит от отношения ширины к длине в наименьшем сечении, и может быть рассчитано

= 1,33

( Ъ_

V /

-0.09

, 2

Рг*т (1)

2

Одним из путей рационального конструирования аппаратов с НОДП является размещение каналов для прохода газа в боковых сегментах тарелки (где формируются застойные зоны или циркуляционные контуры жидкости), которые, характеризуются низкой эффективностью массоперсноса. Замена такой зоны на канал сегментного сечения, имеющего относительно небольшое гидравлическое сопротивление, позволяет повысить пропускную способность устройства и перераспределить жидкость, направив ее в центральную, активную с точки зрения массообмена часть тарелки. Исследования каналов сегментной формы, показали, что для расчета гидравлического сопротивления может быть использовано выражение (1), в котором в 1КН подставляется длина хорды сегментного сечения.

-13В ряде случаев энергия части потока легкой фазы, проходящей через канал, может быть использована для организации дополнительной зоны контакта. При высоких скоростях газа в канале формируется восходящее пленочное течение жидкости, сопровождаемое потоком газа, движущимся вдоль поверхностью пленки. Такой способ взаимодействия газа и жидкости характеризуется высокой интенсивностью массообмена. Реализация этого решения требует создания узлов сепарации над каналами для предотвращения уноса жидкости на вышележащую ступень.

Проведены исследования гидродинамики орошаемых каналов круглого сечения с центробежными сепараторами и прямоугольного сечения с инерционными отбойниками на выходе.

Обработка экспериментальных данных позволила получить уравнение для расчёта коэффициентов сопротивления орошаемых цилиндрических каналов с центробежными сепараторами

top ГС ух j 4 з -1.4у -0,74 (2)

' г я ее 'г в ее * я * я

для каналов прямоугольной формы с отбойными сепараторами

SW = Г. Г+ 5 4 0 0w;2„4t/, . (3)

Третья глава посвящена исследованию гидродинамики тарелок с НОДП.

На основе теоретического анализа рассмотрены особенности расчета гидравлического сопротивления тарелок с байпасированием части газа. Для расчета сопротивления сухой тарелки используется уравнение с учетом коэффициента байпасирования г

(V<o,/SJ2 2 (\ + г)

или, с использованием условного коэффициента сопротивления £усл

(V.oJSJ2 2

При этом условный коэффициент сопротивления связан с коэффициентами сопротивления массообменной рабочей зоны и канала соотношением 1 1 15

др ^юл'Ьо; (4)

с ух Ър.з. . . 2

ДР (5)

С ух Ъус Я

л]^ус я s]и

(6)

Полное гидравлическое сопротивление тарелки рассчитывается путем сложения трех составляющих (сухой тарелки, газожидкостного слоя и сопротивления, обусловленного поверхностным натяжением) и зависит от параметров орошения. Установлено, что между полным гидравлическим сопротивлением тарелки и сопротивлением сухой тарелки существует соотношение

АР_ г2

ьРсу, ({„.,/^¿(Яхн/Я,)2 которое также может использоваться для расчета гидравлического сопротивления.

Для оценки основных гидродинамических характеристик тарелок с НОДП, проводились экспериментальные исследования на трех различных лабораторных стендах. На стенде №1 - в колонне прямоугольного сечения 160x450 мм, с ситчатыми массооб-менными рабочими зонами (с отверстиями 05 мм и относительным свободным сечением 8,7%) и каналами прямоугольного сечения; на стенде №2 - в колонне круглого сечения диаметром 500 мм с ситчатыми массообменными рабочими зонами (с отверстиями 04 мм и относительным свободным сечением 10%) и каналами сегментного и круглого сечения; на стенде №3 - в колонне прямоугольного сечения 500x800 мм с массообменными рабочими зонами просечного типа (с просечками радиусом 12,5 мм, углом открытия 30° и относительным свободным сечением 6,9%) и каналами прямоугольного сечения.

В результате исследований установлено, что тарелки с НОДП работают устойчиво, без пульсаций, основные режимы соответствуют режимам работы традиционных тарелок, с тем только отличием, что зависимости гидравлического сопротивления от скорости газа в колонне сдвинуты в область больших значений скоростей (рис.3). При этом переход от одного режима к другому для тарелок без каналов и с каналами, работающих при одинаковой интенсивности орошения, происходит при одной и той же величине гидравлического сопротивления.

Сопоставление экспериментальных данных с расчетом по формулам (4)-(7) показало хорошее совпадение результатов.

Одним из важнейших параметров, характеризующих работу аппаратов с НОДП, является показатель деления потоков или коэффициент байпасирования г. Величина этого коэффициента определяется как гидравлическими характеристиками массооб-менной рабочей зоны, так и гидравлическими характеристиками канала.

2000

1000

ЛРя,Па

0,4 0,6 0,8 1,0 2,0

и»«,,,, м/с

Рис. 3. Зависимости гидравлического сопротивления тарелок с НОДП

с просечными рабочими зонами и каналами прямоугольного сечения (стенд №3); для 7-3-Л„/5о=0; 4-6-/8„ = 0,240; при удельных нагрузках по жидкости м3/(м ч) 1, 41; 2, 5-4; 3, 6- 9,4

Результаты экспериментальных исследований позволили проанализировать характер изменения коэффициента г. Так, установлено, что для равномерного режима характерно более резкое изменение коэффициента байпасирования г, но при переходе к режиму брызг и газовых струй г меняется незначительно (рис.4).

Получены зависимости для расчета г для исследованных типов тарелок с просечными массообменными зонами для равномерного режима г~ 2 и0,07 (Б^/Б,)1'2 (8)

для режима газовых струй г= 1,6\\>кт"'33 и"'05 (Бм/Б,)'1 (9)

с сетчатыми массообменными зонами для равномерного режима для режима газовых струй

Рис.4. Зависимость коэффициента г от скорости газа в колонне

для массообменной рабочей зоны с просечками и канала 575x11 мм при удельных нагрузках по жидкости U, м3/(м ч) 1- 1; 2- 4; 3- 9,4

/- граница между режимами

При расчете основных гидродинамических характеристик и интенсивности мас-сообмена на барботажных тарелках одной из ключевых величин является высота статического слоя жидкости (высота светлой жидкости) hcm на плато массообменной рабочей зоны. Проведены сравнительные измерения высоты статического слоя жидкости в аппаратах с традиционными тарелками и аппаратах с НОДП с использованием сетчатых массообменных зон на стенде №1. Установлено, что нетрадиционная организация движения газа не оказывает существенных изменений на этот показатель. Исследования распределения статического слоя жидкости по длине пути жидкости на тарелке, показали, что характер распределения hcm также сохраняется аналогичным и зависит от скорости газа в массообменной зоне и интенсивности орошения.

Полученные значения hcm использованы нами для проверки применимости формул для расчета полного гидравлического сопротивления тарелок с сетчатыми рабочими зонами и каналами прямоугольного сечения.

Четвертая глава посвящена особенностям гидродинамики аппаратов со струйным байпасированием.

г= 4,2 wKOji°'9 U 0,4 (SkJSJ1'6 (Ю)

r=2,4wKO;n-45 U0J2 (SJS,)U (11)

г

При движении легкой фазы в тарельчатом аппарате со струйным байпасировани-ем можно выделить несколько характерных зон (рис.5).

Рис.5. Схема движения газа в тарельчатом аппарате со струйным байпасированием I - вышележащая тарелка; 2 - канал; 3 - газожидкостной слой в рабочей зоне; 4 -нижележащая тарелка

Характерные зоны движения газа: /- движение в рабочей зоне через слой жидкости; II - движение в байпасном канале; III - свободная струя; IV - растекание струи под тарелкой; V - восходящее движение основного газового потока; VI - вход потока в канал

Характеристики струи, формирующейся в межтарельчатом пространстве после канала, определяются условиями течения потока в канале. В зависимости от конструкции байпасного канала и его расположения на тарелке, струя байпасного потока может быть свободной (при отсутствии влияния каких либо элементов аппарата на струю), полуограниченной (т.е. движущейся вдоль стенки аппарата), отраженной от экрана, установленного над каналом и т.д.

Применительно к аппаратам со струйным байпасированием газа, интерес представляет распространение струи легкой фазы, выходящей из байпасного канала, ее смешение со спутным потоком, поднимающимся из массообменной рабочей зоны, а

также перераспределение концентраций и температур в результате смешения потоков в межтарельчатом пространстве.

Наиболее простым случаем, является течение симметричной затопленной турбулентной струи, которая формируется на выходе симметричного канала с вертикальными стенками или малым углом раскрытия, на достаточном удалении от стенок аппарата. Однако на практике имеют место более сложные условия течения турбулентных струй, обусловленные наличием перегородок, решеток, и других элементов, что приводит к изменению газодинамических характеристик струй.

Существенное влияние на характеристики потока может оказывать конструкция канала. Так, для каналов с переменным по площади сечением, наблюдается деформация профиля скорости, при этом, чем больше угол расширения, тем резче снижается скорость у стенок. Наиболее резкое изменение поля скоростей имеет место в случаях, когда течение происходит с отрывом потока от одной из стенок, что приводит к несимметричному распределению скоростей в сечениях канала. Исследования на каналах прямоугольного сечения с различными высотами и углами наклона стенки и различной шириной в наименьшем сечении, позволили выявить границы области отрыва потока (рис.6).

Рис.6. Границы областей отрывного и безотрывного течения потока в байпасном канале прямоугольного сечения

ширина канала в наименьшем сечении Ьт м : 1- 0,005; 2- 0,01; 3- 0,015; 4- 0,02; 50,03; 6- 0,05; /- зона течения без отрыва от стенок; II- зона течения с отрывом от стенок

а,"

Результаты исследований показали, что с ростом угла раскрытия канала а, отрыв происходит на малых высотах от входного сечения канала И, а при угле 30° отрыв начинается практически у самого входа в канал. С увеличением ширины канала в его наименьшем сечении, наоборот, отрыв потока происходит на большей высоте.

Особый интерес представляет исследование поведения струй, выходящих из несимметричных каналов, расположенных вблизи стенок аппарата. Для таких каналов наиболее вероятен режим полностью развитого отрыва потока, когда часть канала занята зоной обратной циркуляции. В этом случае в канале имеет место неравномерный, несимметричный профиль скоростей. Экспериментально изучали движение газового потока в канале, одна из стенок которого совпадала с вертикальной стенкой аппарата, а другая имела наклон к плоскости тарелки 15° и 60° (рис.7).

Рис.7. Профили безразмерных скоростей в плоских несимметричных каналах в условиях отрыва потока от наклонной стенки.

а) Угол наклона 75 ° 1- и>,.„= 16,37 м/с; 2- ^„=20,83 м/с;

б) Угол наклона 60°; 1- м\.„= \1,ЪЬ м/с; 2- т*'„,=26,52 м/с

Обработка полученных экспериментальных данных показала, что безразмерные профили скоростей в каналах удовлетворительно описываются степенной функцией для канала с наклоном стенки 75°

= -21,2 (6'ёсеч? - 33,7 (&Ясеч)2 -10,6 (&Зсеч) + 1,66 (12) для канала с наклоном стенки 60°

к/ы^ = -24,9 (^О3 - 39,3 (8/бсеч)2 -12,3 {б/5сеч) + 1,72 (13) где ~н>сеч - средняя скорость газа в рассматриваемом сечении; Зсеч - ширина канала в рассматриваемом сечении; 6- расстояние от вертикальной стенки канала.

Описанная структура потока в канале неизбежно оказывает влияние и на течение потоков в межтарельчатом пространстве аппарата, т.к. на некотором расстоянии от выходного сечения канала в струе сохраняются параметры течения, характерные для канала. В ряде случаев, это может приводить к образованию в межтарельчатом пространстве циркуляционных контуров газа (пара), что в свою очередь может оказывать влияние как на формирование начального профиля концентраций на входе вышележа-

щей тарелки, так и на перераспределение уноса. По лере увеличения расстояния от среза канала, происходит расширение струи, зона обратной циркуляции сдвигается все дальше от стенки, с уменьшением значения скорости обратного потока и уменьшением степени неравномерности потока.

Среди вариантов конструктивного оформления каналов в аппаратах с НОДП возможны решения, в которых байпасные каналы снабжаются коническими или плоскими крышками, наклонными экранами, отклоняющими или рассекающими выходящую из канала струю. Существенной особенностью таких конструкций является формирование начальной неравномерности потока сразу после выхода из канала при ее отражении от экрана. В результате образуется струя сложной пространственной формы, расходящейся в плане (перпендикулярно оси канала) во всех направлениях. Проведены экспериментальные исследования характеристик струй, выходящих из вертикального цилиндрического канала с установленным над ним плоским экраном, наклоненным под углом у - 25, 35, 45 и 55° к горизонту. Получены основные газодинамические параметры отраженных струй, в частности угол раскрытия струи, угол наклона оси струи, выражения для расчета профилей скоростей в зоне струи.

Одним из важнейших вопросов, характеризующих работу'тарелок со струйным байпасированием, является распространение турбулентной струи, выходящей из байпасного канала и влияние ее характеристик на формирование нолей скоростей и концентраций газового потока, поступающего на вышележащую массообменную тарелку.

Характеристики струй, распространяющихся в спутном потоке, существенно зависят от отношения скоростей спутного потока и струи: тс = wcn /wcmp. Установлена взаимосвязь между величиной тс, геометрическими и гидравлическими характеристиками канала и массообменной рабочей зоны

те=А , S°/S" (14)

VAPm/(pcyo)

где А - коэффициент, учитывающий неравномерность распределения профиля скоростей, геометрические и гидравлические характеристики канала.

На расстоянии примерно 20...30 мм от верхней тарелки струя начинает растекаться по фронту плато. При этом степень растекания струи усиливается по мере приближения к тарелке и в непосредственной близости от плато искривление линий тока происходит очень резко. Характерным показателем является площадь растекания струи по фронту плато (рис.8), величина которой зависит от тс и расстояния от канала до вышележащей тарелки.

Отдельный блок исследований по гидродинамике аппаратов со струйным байпасированием был посвящен особенностям работы, проявляющимся при взаимном влиянии канала и рабочей массообменной зоны, среди которых - изменение гидравлических характеристик канала, унос из рабочей зоны и канала и влияние канала на перераспределение уноса по длине тарелки.

Scm/Sp. з.

V \ У • -1 т-2 ■ -3 Л -4 0-5

\ X \ '•ш

\ \ \ г >

Ч \ 1- ч V ч. N

V ч.

4 'Ч Ч"

Рис.8. Зависимость

от тс при растекании струи по плато рабочей зоны вышележащей тарелки

при расстоянии от выходного сечения канала до вышележащей тарелки а) 0,2 м; б) 0,4 м; в) 0,6 м

/, 2, 3, 4 - для канала 98x13 мм; 5 - для канала 98x26 мм;

при удельной нагрузке по жидкости 1, 5 - 0,71; 2 - 1,15; 3 -1,58; 4 - 2,03 м3/(м час).

Визуальные наблюдения показали, что уже при относительно небольших скоростях газа, соответствующих пенному режиму в массообменной рабочей зоне, в межтарельчатом пространстве возникает значительное количество брызг и наблюдается рост уровня пены. В том случае, если высота стенок канала небольшая (150-200 мм) брызги и пена перебрасываются в зону канала, в результате на внутренних плоскостях стенок образуется пленка жидкости. При этом газ, проходящий по каналу, поддерживает пленку в режиме подвисания. Эти явления приводят к некоторому увеличению гидравлического сопротивления канала.

1,4 1,3 U 1,1 1,0 0,9

¿а

Ml

♦ V

• -1 ■ -5

о-2 □ -6

• -3 А-7

А -4 А-8

0.8 п

15

19 23 27

wm, м/с

Рис.9. Зависимость Zn/ZuP* от скорости газа в канале прямоугольного сечения при высоте стенки канала 200 мм (стенд №1) SKH /Sa= 0,27 при U м3/(м час) 1- 0,71; 21,58; (стенд №3) 5,„ /5„= 0,12 при U м3/(м час) 3-1; 4- 9,4; S„/S„= 0,24 при U м3/(м час) 5-1; 6- 9,4; Sa, /50= 0,394 при U м3/(м час) 7-1; 8- 9,4

д

о

♦

А

Измерения показали, что превышение коэффициента сопротивления канала над ^м7* тем больше, чем выше плотность орошения рабочей зоны тарелки (рис.9). При более высоких скоростях газа сопротивление канала уменьшается, т.к. жидкость, попадающая на стенки, начинает движение в условиях восходящего прямотока, захватывается газом и удаляется из канала. Толщина пленки резко уменьшается, и, несмотря на го, что поверхность стенок остается полностью смоченной, коэффициент гидравлического сопротивления канала падает примерно до ^т7*.

В пятой главе рассмотрены вопросы перемешивания легкой фазы в сепарацион-ном пространстве колонных аппаратов с НОДП, где происходит смешение частей разделенного потока с существенно различными концентрациями и температурами. Это относится в первую очередь к конструкциям с байпасированием, когда часть потока не участвует в межфазном контакте или участвует в нем лишь в незначительной степени. Перемешивание частей потоков ведет к деформации профиля концентрации, что в свою очередь приводит к изменению движущей силы массообмена на вышележащей тарелке. Традиционные допущения о полном леремешивании потоков или об отсутствии перемешивания приводят к существенным погрешностям при выполнении расчетов аппаратов с НОДП.

Проанализированы основные механизмы перемешивания: молекулярная и турбулентная диффузия; перенос вещества с горизонтальным конвективным потоком, обусловленным перераспределением газа в сепарационном пространстве; перемешивание байпасной турбулентной струи со спутным потоком газа.

Выполнены экспериментальные исследования по перемешиванию легкой фазы за счет турбулентной диффузии, на основании которых получено выражение для расчета коэффициента перемешивания

Вщ- 0,013 ыкт + 0,0032 (15)

Разработана модель перемешивания газа в сепарационном пространстве при перераспределении газового потока. При движении жидкости вдоль тарелки в сторону переливного порога возникает градиент уровня жидкости, наличие которого приводит к неравномерному распределению скорости газа вдоль тарелки. Если жидкость на соседних тарелках движется в противоположные стороны, профили скорости газа на входе этих тарелок являются также противоположными (рис. 10).

По мере движения потока легкой фазы от тарелки к тарелке происходит изменение профиля вертикальной составляющей скорости, что вызывает течение газа в поперечном направлении (навстречу движению жидкости на тарелке). Таким образом, газ приобретает горизонтальную составляющую скорости. Очевидно, что наличие устойчивого однонаправленного (для каждой пары смежных тарелок) движения газа перпендикулярно оси колонны способствует перемешиванию легкой фазы, причем интенсивность перемешивания зависит от величины горизонтальной составляющей скорости.

Рис.Ю. Схема движения газа в сепарационном пространстве между тарелками

1 - корпус аппарата, 2 - переливное устройство, 3 - профиль вертикальной составляющей скорости газа, 4-тарелка

Профили горизонтальной скорости вычислялись на основе численного решения системы дифференциальных уравнений, включающих уравнения движения Эйлера и уравнение неразрывности при граничных условиях (16), определяющих распределение статического слоя жидкости и соответствующего ему профиля вертикальной составляющей скорости газа по длине тарелки

2=0

г=0 х=0 и=0 2=0 х=Ьт и=0 2—Нсеп

-\fitKj \-у1т)

+ иС

И'

ж

дд

'с т /^ ^тш

др_ = рг р А А, дх 2 ЬТ

£е.= Р• Р А1>с

дх 2 Ьт

(16)

г=Нсеп х=0 и=0

2=Нсе„ х=1Т и=0 = АИса +

где параметр, учитывающий распределение полей на тарелке, В = 2^ж 2

Результаты расчетов показали, что величина горизонтальной скорости газа (рис.11) зависит от отношения /Нк„ и от средней вертикальной скорости газа, рассчитанной на рабочую площадь тарелки.

-23В результате решения указанной системы дифференциальных уравнений, дополненной балансовыми соотношениями,

Р,

dY dY

w-+ и-

dz dx

у d^pj) + djwpJdY ± + d(up,)dY А

dz dx J dz dz dx dx

етрг

d'Y dx1

др_ dx

d Y . dY

-—dx +-

dx dx

= 0

(17)

получены профили концентраций в газовой фазе на входе вышележащей тарелки (рис.12), которые показывают, что различие концентраций на границе газожидкостного слоя и на входе вышележащей тарелки может быть достаточно большим (до 20%), особенно в центральной части тарелки, что сказывается на эффективности контактного устройства и аппарата в целом.

и, м/с

Рис.11. Профили горизонтальной составляющей скорости газа в сепара-ционном пространстве по длине тарелки

при длине пути жидкости на тарелке Lm = 4 м; высоте сепарационного пространства Нсе„ = 0,4 м; средней вертикальной скорости в колонне w^ м/с У - 0,6; 2 - 0,8; 3 - 1,0; 4 - 1,2; градиенте уровня жидкости — Ahm = 0,008 м; — АИм = 0,004 м

1,0

0,8-

0,6

4 /

/ ' / ^ -• \ < \

/ / ^ ' / / __- ^J _4 Г \ Чч \

3 ' -

0,2

0,4 0,6 0,8

1,0

Рис.12. Профили безразмерных концентраций в газовой фазе на входе вышележащей тарелки

при Ahcm , м равном 1- 0,016; 20,012; 3- 0,008; 4-0,004; 5-0

Для аппаратов со струйным байпасированием важным вопросом, является перемешивание байпасной турбулентной струи и спутного потока. В частности, это касается влияния характеристик струи на формирование полей концентраций в потоке, поступающем на вышележащую массообменную тарелку.

Важной интегральной характеристикой смешения струи и спутного потока является количество вещества вовлеченного в зону турбулентного перемешивания, влияющее на расход струи и изменяющее ее теплосодержание. Последние, в свою очередь определяют площадь растекания струи по фронту препятствия на пути потока, каковым является верхняя тарелка Обработка данных позволила получить расчетные зависимости для определения относительного расхода и относительного теплосодержания

Устр/Ут = 2,26Н04тс°-ш (18)

дстр/<2т = 1,58Н°-26т;0-03 (19)

Для определения площади растекания струи по тарелке получено выражение

Бстр = 2П н 0.38 л/АР* / ( Рс У) (20)

^ р.З.

Шестая глава посвящена изучению особенностей массообмена в аппаратах с НОДП.

Для инженерного расчета массообмена в аппаратах с байпасированием, может быть применена традиционная методика расчета аппаратов с использованием основного уравнения массопередачи. В этом случае используется прием замены реальной тарелки на эквивалентную ступень, имеющую при условии работы без использования НОДП ту же эффективность, что и ступень с байпасированием части потока. Тогда, интенсивность массообмена на этой условной тарелке должна характеризоваться коэффициентом массопередачи Ку/Сл, и основное уравнение массопередачи на эквивалентной тарелке описывается уравнением

(Г-Г'•) = КуГ 5р., АУ>" (21)

где ЛУусл =/(У', У", У'\ У'"*)

Выполнены экспериментальные исследования массоотдачи в газовой фазе на тарелках с байпасированием части газового потока. Исследования массообмена проводились на системе вода-воздух по стандартной методике адиабатического испарения чистой жидкости в газовый поток. Влияние коэффициента байпасирования на величину условного коэффициента массоотдачи показано на рис. 13.

Предложены расчетные зависимости для определения условных коэффициентов массоотдачи в газовой фазе для сетчатых тарелок

/?г/=1?б б3'4 иьст (22)

Рис.13. Влияние коэффициента байпасирования на условный коэффициент массоотдачи в газовой фазе,

для ситчатых тарелок (стенд N»1) при скорости газа в массооб-менной рабочей зоне 1,27 м/с и высоте статического слоя жидкости ИС7тм 1-0,035; 2-0,022; 3-0,012

3,0 2,5 2,0 1,5 1,0 0,5 0,0

Д/°, м/с

0,0

0,5

1,0

1,5

2,0

причем, коэффициент Ь зависит от степени байпасирования и определяется

Ь= 0,5 -0,57 г +0,48 г2 -0,13 г3 (23)

для просечных тарелок

Руг\"= 397 Ь'1 гИЛУ7"74' К „

где Ь= 0,54 - 0,3 г + 0,23 г2 - 0,06 г3 (25)

Снижение эффективности, вследствие байпасирования части 1-аза, может быть частично компенсировано за счет организации взаимодействия фаз в каналах для прохода газа. Орошение каналов может быть организовано за счет подвода жидкости из перфорированной массообменной зоны через отверстия в стенках канала или с вышележащей тарелки.

Выполнены исследования конструкций каналов цилиндрической формы с центробежными сепараторами и каналов прямоугольного сечения с отбойными сепараторами, гидродинамика которых рассмотрена в главе 2.

На основании обработки результатов исследований предложены выражения для расчета объемных коэффициентов массоотдачи в газовой фазе для цилиндрических каналов

ргУ= 0,358 м>к°-7*итом (26)

для каналов прямоугольного сечения с углом раскрытия до 15°

0,001 „ы^о, (27)

Разработана модель параллельного массообмена в перфорированной рабочей зоне и канале для прохода газа. Получено соотношение, связывающее эффективность мас-сопереноса на тарелке с НОДП и эффективности рабочей зоны и канала

Е нолп = + (28)

нодп 1 + г 1 + г

где У - отношение максимальных движущих сил в рабочей зоне и канале.

Ранее отмечено, что для каналов с высотой 150...300 мм, орошение может происходить вследствие заброса капель жидкости и пены из рабочей зоны. При этом непрерывное поступление капель на поверхность пленки приводит к существенной интенсификации массообменных процессов.

Проведены исследования массообменных характеристик тарелок с открытыми (без сепараторов) каналами с высотой стенок 0,2...0,4 м. Установлено, что дополнительная зона контакта, образующаяся в канале, способствует интенсификации массо-обмена в среднем на 5... 10%. Степень интенсификации зависит от количества жидкости, попадающей в канал, что определяется скоростью газа в рабочей зоне и высотой стенок канала (рис.14).

Предложено выражение для расчета степени интенсификации массообмена за счет орошения канала уносимой из рабочей зоны жидкостью

=0,94 Я Л07 +Г0Д8 !пНкн+ 0,17) ^ -Г0,16 /»//„„+0,15; к* (29)

1,3 1,2 1,1 1,0 0,9

1

2

3

0,0 0,5 1,0 1,5

2,0

Рис.14. Зависимости отношения условного коэффициента массоотдачи на тарелке с орошаемым каналом к ко-эффициешу массоотдачи на тарелке с неорошаемым каналом от скорости газа в перфорированной рабочей зоне

при высоте стенки канала Нки, м 1- 0,2; 2- 0,3; 3- 0,4

У*р з , м/с

г

Рис.15. Зависимости отношения эффективности массообмена тарелки с НОДП к эффективности традиционной тарелки от коэффициента байпасирования

при соотношении фазовых сопротивлений массооб-мену (1//^ : (пг/Рц) I- 0,01; 2-0,1; 5-0,5; 4- 1; 5- 100; 6-кривая ЕТр/[(1+г)ЕТр]

Выполнен анализ влияния величины фазового сопротивления массопередаче на >ффективность аппаратов с НОДП. Показано, что снижение эффективности, вследствие »ффекга байпасирования, происходит менее значительно для процессов, сопротивление .гассопередаче которых лимитируется жидкой фазой (рис.15).

Разработана методика графического расчета числа ступеней в аппаратах с делени-:м потока на равные части и в аппаратах с байпасированием, основанная на построении модифицированной кинетической кривой.

Седьмая глава посвящена вопросам математического моделирования аппаратов : НОДП. Рассмотрена иерархическая структура модели, основные принципы ее полроения.

Теоретически проанализировано влияние неравномерного распределения скоро-л-и газа по длине тарелки на изменение локатьной эффективности. Установлено, что лри движении жидкости от приемного кармана к сливному, локальная эффективность :нижается, причем степень снижения усиливается с ростом градиента уровня жидкости. Для процессов, сопротивление массопередаче в которых сосредоточено в жидкой фазе, снижение локальной эффективности по длине тарелки происходит более существенно, чем для процессов с сопротивлением в газовой фазе.

На базе разработанной математической модели проведен анализ снижения гидравлического сопротивления в колонне с сетчатыми тарелками при использовании НОДП. Результаты расчетов показали, что при натожении условия ограничения снижения эффективности аппарата задача уменьшения гидравлического сопротивления является оптимизационной, т.к. при определенном значении г решение проходит через минимальное значение ЛРК0Я. Это наглядно демонстрируется графической зависимостью гидравлического сопротивления аппарата от г (рис.16). Каждый участок кривой на этом 1рафике показывает пределы изменения степени байпасирования и соответствующего снижения гидравлического сопротивления для конкретного числа тарелок в аппарате. Для принятых исходных данных, минимум гидравлического сопротивления соответствует значению г = 0,8...0,9.

Рис. 16. Влияние степени байпасирования на гидравлическое сопротивление аппарата с НОДП

а) для тарелок без дополнительного взаимодействия фаз в каналах;

б) для тарелок с дополнительным взаимодействием фаз в каналах

ЛРт„, Па

г

На базе разработанной модели проведен анализ изменения движущей силы на тарелках в аппаратах с байпасированием, по сравнению с аппаратами с традиционными тарелками. Для принятых в расчете условий абсорбции хорошо растворимого 1-аза (хлороводорода) при низких концентрациях содержания компонента в потоке, что характерно для процессов санитарной очистки абгазов, характерно существенное изменение движущей силы. На рис. 17 представлены зависимости изменения движущей силы массопереноса АУ на тарелках традиционного аппарата 02,6 м и аппарата со струйным байпасированием части газа с 02 м, рассчитанных на одинаковые нагрузки по газовой и жидкой фазе при сохранении одной и той же скорости в перфорированной массообменной зоне - 1,4 м/с. Начиная уже со второй тарелки движущая сила в аппарате с НОДП заметно выше, а в верхней части аппарата превышает движущую силу на традиционных тарелках в 3...4 раза.

ЛУ, х Ю3

0,1 0,08 0,06

□ -1

• -2

Рис. 17. Изменение движущей силы массопереноса на тарелках абсорбционного аппарата

1- аппарат с НОДП; 2 - традиционный аппарат

3 5

Номер тарелки

Наряду с возрастанием локальной эффективности за счет большей высоты статического слоя жидкости и уменьшенного диаметра тарелки с НОДП, секционирования тарелки стенками каналов, а также организации дополнительного массообмена в каналах, возрастание движущей силы массопереноса является важным фактором, способствующим компенсации снижения эффективности тарелок вследствие байпасирования.

Выполнен сравнительный анализ показателей извлечения и эффективности тарелок с НОДП и традиционных.

В восьмой главе приведены результаты опытно-конструкторских разработок для использования аппаратов с НОДП в промышленности. Принципиальные конструктивные решения, методики расчета, рекомендации но отработке оптимальных технологических режимов использованы АО "Проектхимзащита" при проектировании оборудования из композиционных материалов (газожидкостного сепаратора и колонны доочи-стки) для схемы очистки от паров и брызг соляной кислоты отходящих газов травильного отделения Новолипецкого металлургического комбината, Федеральным центром двойных технологий "Союз" при проектировании, отработке технологии изготовления и изготовлении колонной аппаратуры с НОДП для очистки отходящих газов, Чирчик-

ским машиностроительным заводом при проектировании и изготовлении опытно-промышленной и промышленной колонн для очистки отходящих газов от сероводорода и углекислого газа для газоперерабатывающего предприятия "Мубарекгаз" (Республика Узбекистан), Дзержинским АО "Дзержинскхиммаш". В рекомендациях по проектированию отражены основные технологические (скорость газа, плотность орошения, гидравлическое сопротивление) и конструктивные (размеры корпусов и основных элементов аппаратуры) параметры оборудования. Выполнена сравнительная оценка возможных вариантов конструктивного оформления. Показано, что разработанные аппараты с НОДП обладают рядом преимуществ перед колоннами с традиционными контактными устройствами, в том числе характеризуются меньшей материалоемкостью, массой, просты и технологичны в изготовлении.

Основные результаты и выводы

1. Комплексно исследован новый класс массообменных аппаратов, использующих принципы нетрадиционной организации движения потоков. Разработана классификация аппаратов с НОДП, определяющая пути их совершенствования;

2. Проанализированы условия применения, разработаны рекомендации по рациональному конструированию и размещению каналов для прохода легкой фазы, обеспечивающие благоприятный гидродинамический режим в массообменной рабочей зоне, исследованы гидродинамические характеристики каналов, получены зависимости для расчета гидравлического сопротивления;

3. Экспериментально исследовано влияние нетрадиционной организации движения потоков на гидродинамику тарелок, установлены диапазоны устойчивой работы, выявлены основные гидродинамические режимы. Разработан метод расчета гидравлических характеристик тарельчатых аппаратов с НОДП;

4. Экспериментально исследовано поведение турбулентных струй, формирующихся на выходе каналов в аппаратах со струйным байпасироваиием, распространяющихся в межтарельчатом пространстве, рекомендованы зависимости для расчета основных 1-азодинамических характеристик различных видов струй;

5. Получены уравнения для расчета профилей скоростей в плоских несимметричных расширяющихся каналах, проанализировано влияние неравномерного профиля скоростей потока в канале на дальнейшее распространение струй, определены области отрывного и безотрывного течения, потоков в расширяющихся байпасных каналах, рекомендован диапазон углов наклона стенок канала;

6. Исследовано смешение байпасных струй со спутным газовым потоком, получены уравнения для расчета площади растекания струи по фронту вышележащей тарелки, определяющей параметры рационального размещения каналов по сечению аппарата;

7. Разработаны физическая и математическая модели перемешивания газовой фазы в сепарационном пространстве тарелок, выполнен анализ механизмов перемешивания. На основе численного решения уравнений движения Эйлера неразрывности и балансовых соотношений, получено распределение полей давлений, вертикальных и го-

ризонтальных составляющих скоростей, концентрации в пространстве между тарелками;

8. Получены зависимости для расчета кинетики массообмена в аппаратах с НОДГ1 при байпасировании части газового потока, при организации дополнительной зоны контакта в каналах, при параллельном массообмене в перфорированных рабочих зонах и каналах. Аналитически получено выражение связывающее эффективность тарелки с НОДП с эффективносгью перфорированной рабочей зоны, эффективностью массообмена в канале и отношением расходов разделенного потока;

9. Аналитически исследовано влияние фазовых сопротивлений массопередаче на эффективность аппаратов с НОДП. Установлено, что лучшие показатели устройства с НОДП имеют в процессах, сопротивление которых сосредоточено в жидкой фазе;

10. Разработана методика графического расчета числа тарелок в аппаратах с НОДП и математическая модель, позволяющая выполнить анализ работы аппаратов с НОДП, а также осуществить проектный или поверочный расчет;

11. По результатам работы разработано и внедрено новое оборудование для очистки отходящих газов, основанное на использовании принципов НОДП.

Обозначения

Ь - параметр в формуле расчета интенсивности массообмена; Ьт - ширина канала, м; Е- эффективность; С - мольный расход газа, кмоль/с; И, Н - высота, м; Ку,-коэффициент массопередачи, кмоль/(м2 с); 1Ш - длина канала прямоугольного сечения (хорды канала сегментного сечения), м; Ьг длина пути жидкости на тарелке, м; т-тангенс угла наклона касательной к равновесной линии; тс - отношение скоростей снугного потока газа и сруи: тс =и'с„ Ыстр\ р- давление, Па; АР- гидравлическое сопротивление. Па; ЛРт- полное гидравлическое сопротивление тарелки, Па; Q-теплосодержанис, Вт; г - коэффициент деления потока (байпасирования): г=Ук„/Урз\ 5 - площадь, м2; £/- удельная нагрузка по жидкости, м3/(м ч); V- объемный расход легкой фазы, м3/с; ж - скорость газа, м/с; х, у, г - координаты; У, Р- мольная и массовая относительные концентрации распределенного компонента в легкой фазе, соответственно, кмоль/кмоль, кг/кг; Д параметр распределения статического столба жидкости; Д, Д*, Д, Д - коэффициенты массоотдачи в газовой и в жидкой фазе, выраженные в м/с и кмоль/(м2 с), соответственно; у- угол наклона отражательного экрана; £т - коэффициент турбулентного перемешивания в легкой фазе, м2/с; коэфффици-ент сопротивления; р - плотность, кг/м3; Ч* - отношение максимальных движущих сил в рабочей зоне и канале; индексы

вс- канал с вихревым сепаратором; г - газовая фаза; ж - жидкая фаза; кн - канал; кол - в колонне; НОДП - для тарелки с НОДП; о- отверстия; ор- при наличии орошения; р.з. - перфорированная рабочая зона; сеп - сепарационное пространство

арелки; сеч - произвольное сечение канала; сп- спутный поток; стр - струя байпас-юй части потока; сух - в отсутствие орошения; TP- для традиционной тарелки; уел -'словное (для эквивалентной тарелки); min- минимальное; s - отнесенная к единице шощади рабочей зоны; К- отнесенное к единице объема; '-вход; "-выход; "'-¡мешанный поток; * - равновесное значение

Основное содержание работы отражено в 57 публикациях, в том числе

1. Сидягин A.A., Чехов О.С. Математическое описание статических характери-ггик тарельчатого абсорбционного аппарата с делением газового потока // Химическая промышленность, 1992, № 8, с.493-495;

2. Сидягин A.A., Чехов О.С. Гидродинамические особенности работы тарельчатого аппарата с делением газового потока // Химическая промышленность, 1992, №10, :.619-621;

3. Сидягин A.A., Чехов О.С. Гидравлический расчет аппаратов с делением газо-зого потока //Химическая промышленность, 1993, №1-2, с.51-53;

4. Сидягин A.A., Чехов О.С. Влияние байпасирования газа на эффективность иассообмена тарельчатых контактных устройств // Химическая промышленность, 1994, №¡4, с.247-251;

5. Сидягин A.A., Чехов О.С. Комбинированная модель тарельчатого абсорбера 'I Химическая промышленность, 1994, №11, с.757-764;

6. Сидягин A.A., Ульянов В.М Комбинированный аппарат для проведения совмещенных реакционно-сорбционных процессов в схеме очистки отходящих газов // Химическая промыитенность, 1995, №1, с.64-65;

7. Сидягин A.A., Чехов О.С. Оценка рабочих характеристик каталитического ре-1ктора // Химическая промышленность, 1995, №3, с. 180-182;

8. Сидягин A.A. Исследование турбулентного переноса в межтарельчатом пространстве массообменного аппарата //Хим. промышленность, 1997, N9, с.640-643;

9. Сидягин A.A. Экспериментальное исследование характеристик отраженных турбулентных струй // Химическая промышленность, 1998, №7, с.429-432;

10. Сидягин A.A. Модель барботажной тарелки с застойными зонами II Химическая промыитенность, 1998, №11, с.710-714;

11. Сидягин A.A. Влияние градиента высоты статического слоя жидкости на тарелке на перераспределение газа в межтарельчатом пространстве колонного аппарата Ч Теоретические основы химической технологии, 1999, т.ЗЗ, №1, с.97-100;

12. Сидягин A.A. Математическая модель перемешивания газа между тарелками колонного аппарата // Химическая промышленность, 1999, №1, с.43-49;

13. Сидягин A.A., Чехов О.С. Исследование распространения турбулентных струй в тарельчатом колонном аппарате с байпасированием газа // Химическая промышленность, 1999, №.5, с.317-321;

14. Сидягин A.A., Чехов О.С. Исследование перемешивания байпасной газовой струи со спутным потоком в межтарельчатом объеме колонного аппарата // Химическая промыитенность, 1999, № 6, с.365-368;

-3215. Сидягин A.A., Чехов О.С., Муров В.А Разработка оборудования из полипропилена для очистки газовых выбросов от HCl // Химическое и нефтегазовое машиностроение, 1999, №12, с.32-35;

16. Сидягин A.A., Чехов О.С., Муров В.А Новая конструкция сепаратора для очистки отходящих газов // Хим. и нефтегазовое машиностроение, 2000, № 1, с.32-33;

17. Сидягин A.A. Исследование рабочих характеристик новой конструкции сепаратора ИХимическое и нефтегазовое машиностроение, 2000, № 5, с.50-52;

18. Сидягин A.A., Чехов О.С., Косырев В.М., Чирков A.B. Исследование распределения уноса жидкости по длине рабочей зоны ситчатой тарелки // Химическая про-мыиаенность, 2000, №2, с.33-37;

19. Сидягин A.A., Чехов О.С., Косырев В.М., Чирков A.B. Исследование неравномерности уноса в тарельчатых аппаратах с байпасированием части газа // Химическая промышленность 2000, №4, с.207-211;

20. Сидягин A.A. Модель абсорбера с учетом перемешивания газа между тарелками // В кн.: Сб. научн. статей "Математическое моделирование ресурсосберегающих и экологически безопасных технологий" под ред. АМ.Кутепова, Д.А.Баранова, М.: 1998, с.93-96;

21. Сидягин A.A., Чехов О.С. Использование нетрадиционной организации движения потоков в колонных аппаратах для повышения их пропускной способности по газу // В кн.: Труды МГУИЭ - М.: МГУИЭ 1998, т.2,- 320 е., с.36-38;

22. Сидягин A.A., Чехов О.С. Определение числа тарелок в аппарате с байпасированием газового потока графическим методом // В кн.: Труды МГУИЭ - М.: МГУИЭ 1998, Т.2.-320 е., с.174-177;

23. Сидягин A.A., Чехов О.С. Экспериментальное исследование течения турбулентных струй в аппарате с нетрадиционной организацией движения газового потока // В кн.: "Труды МГУИЭ. Процессы в дисперсных системах", М. МГУИЭ: 1999, с.97-104;

24. Сидягин A.A., Чехов О.С. Модель тарельчатого аппарата с байпасированием газа для очистки от хлороводорода // В кн.: "Труды МГУИЭ. Процессы в дисперсных системах", М.: МГУИЭ, 1999, с.105-113;

25. Сидягин A.A., Чехов О.С. Повышение производительности колонных аппаратов в системах обработки отходящих газов // В кн.: Тез. докл. конф. "Методы исследований, паспортизации и выбора технологий переработки отходов машиностроительных и металлургических предприятий", Пенза, 1992, с.65-66;

26. Сидягин A.A., Чехов О.С. Новая конструкция массообменной тарелки с делением потоков // В кн.: Тез. докл. межреспубл. научно-техн. конф. "Интенсификация процессов химической и пищевой технологии - Процессы-93", Ташкент, ч. 1, с.25;

27. Сидягин A.A., Чехов О.С. Особенности гидравлического расчета аппаратов с делением газового потока // В кн.: Тез. докл. межреспубл. научно-техн. конф. "Интенсификация процессов химической и пищевой технологии - Процессы-93", Ташкент, 1993,4.1, с.20;

-3328. Сидягин A.A., Чехов О.С. Расчет числа ступеней в аппаратах с делением газо-it'o потока // В кн.: Тез. докл. межреспубл. научно-техн. конф. "Интенсификация про-;ссов хим. и пищевой технологии - Процессы-93", Ташкент, 1993, ч.1, с.5;

29. Сидягин A.A., Чехов О.С. Учет байпасирования газового потока в расчетах ассообменных колонных аппаратов // В кн.: Тез. докл. 8-й Всероссийской конферен-ш "Математические методы в химии (ММХ-8)", Тула, 1993, с.77;

30. Сидягин A.A. Анализ характеристик газовых потоков с применением ЭВМ // В к: Тезисы докладов научно-техн. конференции "Методы и средства измерения физи-¡ских величин" Нижний Новгород, 1996, с. 80;

31. Сидягин A.A., Чехов О.С., Муров В.А. Разработка оборудования для схемы 1 истки отходящих газов от паров и брызг соляной кислоты // В кн.: Материалы 1-й [еждународной научно-технической конференции "Экология человека и природы", ваново, 1997, с. 123;

32. Сидягин A.A. Исследование сепарации в инерционном каплеуловителе новой энструкции // В кн.: Материалы 1-й Международной научно-технической конферен-ии "Экология человека и природы", Иваново, 1997, с. 124;

33. Сидягин A.A., Косырев В.М., Чехов О.С., Муров В.А. Оборудование для очитки абгазов от коррозионно активных туманов и паров // В кн.: Тез. докл. I Междуна-олной научно-техн. конф. "Актуальные проблемы химии и химической технологии Кимия-97)", семинар "Экологические проблемы Верхне-Волжского региона. Условия ерехода к устойчивому развитию" Иваново, 1997 с.86-87;

34. Сидягин A.A., Чехов О.С. К вопросу о механизме перемешивания легкой фазы ежду ступенями тарельчатого аппарата // В кн.: Тез. докл. Международного симпо-иума "Наука и технология углеводородных дисперсных систем. Дисперсные системы-7", Москва, ГАНГ им. И.М.Губкина, 1997, с.64;

35. Сидягин A.A., Чехов О.С. Математическая модель перекрестноточной тарелки учетом перемешивания легкой фазы в межтарельчатом пространстве // В кн.: Тез.

окл. Междунар. симпозиума "Наука и технология углеводородных дисперсных сис-ем. Дисперсные системы-97", Москва, ГАНГ им. И.М.Губкина, 1997, с.64;

36. Сидягин A.A., Чехов О.С. Повышение пропускной способности колонных ал-[аратов путем нетрадиционной организации движения потоков // В кн.: Тез. докл. Ме-сдународного симпозиума "Наука и технология углеводородных дисперсных систем, {исперсные системы-97", Москва, ГАНГ им. И.М.Губкина, 1997, с.64;

37. Сидягин A.A. Математическое моделирование перекрестноточной тарелки с астойными зонами // В кн.: Тез. докл. Школы по моделированию автоматизированных ехнологических процессов, Новомосковск, 1997, т.1, с.52;

38. Сидягин A.A. Анализ движения легкой фазы в межтарельчатом пространстве :олонного аппарата // В кн.: Тез. докл. Школы по моделированию автоматизированных ехнологических процессов, Новомосковск, 1997, т.1, с.53;

39. Косырев В.М., Сидягин A.A. Особенности экспериментального определения 1ерепада давления и интенсивности теплоотдачи для двухфазного кольцевого потока //

-34В кн.: Тез. докл. Н-й Всероссийской научно-техн. конфер. "Методы и средства измерений физических величин", Пижн. Новгород, 1997, ч.2, с.45;

40. Сидягин A.A. Определение кинетических характеристик процесса массооб-мена по методике адиабатического испарения // В кн.: Тез. Докл. Н-й Всероссийской научно-техн. Конфер. "Методы и средства измерений физических величин", Нижн. Новгород, 1997, ч.2, с.52;

41. Сидягин A.A. Модель перекресгноточной тарелки с переменной локальной эффективностью массопереноса // В кн.:Тез. докл. 11-й Международной научной конф. "Математические методы в химии и технологиях (ММХТ-11)", Владимир, 1998, т.2, с.208-209;

42. Сидягин A.A. Моделирование колонных аппаратов с нетрадиционной организацией потоков // В кн.: Тез. докл. 11-й Международной научной конф. "Математические методы в химии и технологиях (ММХТ-11)", Владимир, 1998, т.2, с.205-207;

43. Сидягин A.A. Определение коэффициента турбулентного переноса тепла в тарельчатой колонне // В кн.: Тез. докл. Ш-ей Всероссийской научно-техн. конф. "Методы и средства измерений физических величин", г. Нижний Новгород, 1998, часть IV,, с.29;

44. Сидягин A.A. Измерение характеристик турбулентной струи, отраженной от близкорасположенного наклонного экрана // В кн.: Тез. докл. Ш-ей Всероссийской научно-техн. конф. "Методы и средства измерений физических величин", г.Нижний Новгород, 1998, часть IV, с.30;

45. Сидягин A.A., Чехов О.С. Колонная аппаратура с нетрадиционной организацией движения потоков для схем очистки отходящих газов // В кн.: Тез. докл. международной конференции "Инженерная зашита окружающей среды" М.:МГУИЭ, 1999, с.102-103;

46. Чехов О.С., Сидягин A.A. Аппарат с байпасированием газового потока // В кн.: Тезисы докладов 3-й научно-технич. конференции, "Актуальные проблемы состояния и развития нефтегазового комплекса России", Секция 5, М.:1999, с.56-57;

47. Сидягин A.A.,Чехов О.С. Моделирование очистки отходящих газов от хлоро-водорода в тарельчатом аппарате // В кн.: Сб. трудов 12-й Международной научн. конфер. "Математические методы в технике и технологиях" ММТТ-12, г.Великий Новгород, 1999, т.2, с.202-204;

48. Авт.свид. 1546094 СССР Тепломассообменный аппарат // Бахтин Л.А., Са-жин В.И., Сидягин A.A., Мурзаева М.Р., МКИ BOld 3/26, опубл.28.02.1990, БИ №8;

49. Пат. 2016617 РФ Способ организации потоков в массообменных аппаратах // Чехов О.С., Сидягин A.A. МКИ BOld 3/00, опубл.30.07.1994 БИ №14;

50. Пат. 2127630 РФ Газожидкостный сепаратор // Сидягин A.A., Чехов О.С., Муров В.А., МКИ 6B01D45/08 опубл.20.03.99, БИ №8

Введение.

Глава 1. ПРИНЦИПЫ НЕТРАДИЦИОННОЙ ОРГАНИЗАЦИИ ДВИЖЕНИЯ ПОТОКОВ И ВАРИАНТЫ ИХ АППАРАТУРНОЙ РЕАЛИЗАЦИИ

1.1. Принципы нетрадиционной организации движения потоков в колонных аппаратах.

1.2.Классификация колонных аппаратов с учетом организации движения потоков

1.3. Конструктивное оформление аппаратов с НОДП.

1.3.1. Аппараты большой производительности для одноступенчатого контакта газа с жидкостью

1.3.2. Аппараты с делением потоков обоих фаз

1.3.3. Аппараты с делением потока жидкой фазы на равные части.

1.3.4. Аппараты с делением газового потока на равные части.

1.3.5. Аппараты с байпасированием (перепуском) части газового потока

1.5. Постановка задач исследования

Глава 2. КОНСТРУИРОВАНИЕ КАНАЛОВ ДЛЯ ПРОХОДА ГАЗА В

АППАРАТАХ С НОДП

2.1.Классификация конструкций каналов для прохода газа в аппаратах с НОДП

2.2. Особенности применения и гидравлические характеристики каналов круглого сечения.

2.3. Особенности применения и гидравлические характеристики каналов прямоугольного сечения.

2.4.Особенности применения и гидравлические характеристики каналов сегментного сечения.

2.5.Особенности конструирования и гидравлические характеристики орошаемых каналов.

Выводы к главе 2.

Глава 3. ГИДРОДИНАМИКА ТАРЕЛОК С НОДП.

3.1.Особенности расчета гидравлического сопротивления тарелок с НОДП

3.2. Описание экспериментальных стендов

3.3. Гидравлическое сопротивление сухих тарелок

3.4. Гидравлическое сопротивление орошаемых тарелок. Гидродинамические режимы тарелок с НОДП.

3.5.Соотношение расходов частей разделенного потока в аппаратах с НОДП при делении потока на неравные части.

3.6.Высота статического столба жидкости и перепад уровня жидкости на тарелках с НОДП

Выводы к главе

Глава 4. ГИДРОДИНАМИКА АППАРАТОВ СО СТРУЙНЫМ

БАЙПАСИРОВАНИЕМ ЧАСТИ ПОТОКА ЛЕГКОЙ ФАЗЫ

4.1. Движение легкой фазы в аппаратах со струйным байпаси-рованием

4.2.Формирование струй при наличии начального неравномерного профиля скоростей.

4.3. Распространение отраженных турбулентных струй

4.4. Растекание струи по фронту вышележащей тарелки

4.5.Особенности гидродинамики каналов в аппаратах со струйным баипасированием.

4.6.Унос жидкости с тарелок с НОДП

Выводы к главе

ГЛАВА 5. ПЕРЕМЕШИВАНИЕ ПОТОКОВ ЛЕГКОЙ ФАЗЫ В

МЕЖТАРЕЛЬЧАТОМ ПРОСТРАНСТВЕ АППАРАТОВ С НОДП

5.1. Значение перемешивания газа (пара). Механизмы перемешивания

5.2. Исследование перемешивания газа за счет турбулентной диффузии

5.3. Исследование конвективного перемешивания за счет перераспределения газа в межтарельчатом пространстве обусловленного градиентом уровня жидкости

5.3.1. Теоретический анализ перераспределения газа в межтарельчатом пространстве

5.3.2.Теоретический анализ формирования профиля концентраций на входе вышележащей тарелки

5.4. Исследование смешения байпас ной турбулентной струи со с путным потоком газа в сепарационном пространстве.

Выводы к главе

Глава 6. ОСОБЕННОСТИ МАССООБМЕНА В АППАРАТАХ С НОДП

6.1. Интенсивность массообмена в перфорированных рабочих зонах тарелок

6.2. Влияние байпасирования на массообменные характеристики тарелок с НОДП с неорошаемыми каналами

6.3. Массообмен в каналах для прохода газа

6.4. Эффективность тарелок с НОДП при параллельном массообмене в перфорированных рабочих зонах и каналах

6.5. Влияние фазовых сопротивлений массопередаче на массообменные характеристики тарелок с байпасированием части газа.

6.6. Графический расчет числа ступеней в аппаратах с НОДП

6.6.1. Определение числа тарелок в аппарате с байпасированием газового потока графическим методом

6.6.2. Определение числа тарелок в аппарате с делением потока легкой фазы на равные части графическим методом

Выводы по главе

Глава 7. МАТЕМАТИЧЕСКОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ АППАРАТОВ С нодп

7.1. Принципы построения математической модели для аппаратов с НОДП

7.1.1 .Структура математической модели

7.1.2. Исходные данные для выполнения расчетов.

7.1.3.Физические свойства сред и равновесные характеристики взаимодействующих фаз

7.1.4.Гидродинамические характеристики элементов аппарата. Распределение гидродинамических параметров

7.1.5.Моделирование локального массообмена в рабочей зоне.

7.1 .б.Моделирование процессов в рабочей зоне тарелки

7.1.7.Моделирование процессов в межтарельчатом пространстве

7.1.8.Расчет полей концентраций в целом по аппарату.

7.2. Анализ работы аппаратов с НОДП на базе математической мо

7.2.1. Задача снижения гидравлического сопротивления колонны без изменения ее диаметра

7.2.2. Задача повышения пропускной способности аппарата.

7.2.3.Сравнение массообменных показателей тарелок

Выводы к главе

Глава 8. РАЗВИТИЕ КОНСТРУКТИВНЫХ РЕШЕНИЙ И ИХ

ПРАКТИЧЕСКОЕ ИСПОЛЬЗОВАНИЕ

8.1. Совершенствование оборудования схемы очистки отходящих газов травильного отделения металлургического комбината

8.1.1. Условия эксплуатации оборудования в травильном отделении

8.1.2. Колонна доочистки отходящих газов

8.1.3. Газожидкостный сепаратор

8.1.4. Исследование характеристик газожидкостного сепаратора

8.2. Совершенствование оборудования схемы очистки от Н23 и С02 газоперерабатывающего завода "Мубарекгаз" (Респ. Узбекистан)

ОБОЗНАЧЕНИЯ bKH - ширина канала, м;

Ьпр - ширина прямоугольной прорези, дополняющей сегмент канала, м; с - удельная теплоемкость, Дж/(кг К); D, d - диаметр, м;

Dm- коэффициент турбулентного перемешивания в жидкой фазе, м2/с; Д, 1)ж - коэффициент диффузии в газе, жидкости, м /с; Е - эффективность;

Ем? - эффективность тарелки по Мерфри; е - относительный унос жидкости, кг/кг; G - мольный расход газа, кмоль/с; g - ускорение свободного падения, м/с2; H, h - высота, м; hoc - высота подпора жидкости над сливной планкой, м;

I- индекс степени перемешивания;

К Ys- коэффициент массопередачи, кмоль/((м2 с);

L, I - длина, линейный размер, м;

1У- расход жидкости, кмоль/с;

Lj- длина пути жидкости на тарелке, м;

1КН - длина канала прямоугольного сечения (хорды канала сегментного сечения), м;

М - коэффициент Буссинеска, мольная масса, кг/кмоль; m - угол наклона касательной к равновесной кривой (коэффициент фазового распределения; тс - отношение скоростей спутного потока газа и струи, тс : wcJwcmp ; N- коэффициент Кориолиса, число единиц переноса в газовой фазе; пс - отношение плотностей спутного потока и струи, пс= рт1рстр', qyJl - количество жидкости, улавливаемое сепаратором, м3/с; р - давление, Па;

АР - гидравлическое сопротивление, Па;

АРт- полное гидравлическое сопротивление тарелки, Па; Q - теплосодержание, количество тепла, Вт; г - коэффициент деления потока, коэффициент байпасирования (отношение расходов частей разделенного потока): r-=VKH/Vp3;, S - площадь, м2;

Sce - относительное свободное сечение тарелки: Т - температура, °С; t- шаг между отверстиями в плато тарелки, м; U- удельная нагрузка по жидкости, м"/(м ч); и- горизонтальная составляющая скорости, м/с; V - объемный расход легкой фазы, м3/с; w - скорость газа, вертикальная составляющая скорости м/с; х, у, z - координаты;

X, X, Y, Y - мольная и массовая относительные концентрации распределенного компонента в жидкой и газовой фазе, соответственно, кмоль/кмоль, кг/кг; AY- движущая сила массопереноса; а - угол раскрытия канала, наклона стенки; aj - угол открытия просечек - параметр распределения статического столба жидкости, ¡5-2 ^ж —S2 ;

Рг, Д, Рх - коэффициенты массоотдачи, выраженные в м/с и кмоль/(м2 с), соответственно; у - угол наклона отражательного экрана; 8- ширина струи, расстояние от стенки аппарата, канала, м; sm, sq - коэффициент турбулентного перемешивания в газе, м2/с; г] - безразмерное расстояние от оси струи, q -- б/8апр\ т]сеп~ эффективность сепаратора; 9 - безразмерная температура; Я- коэффициент теплопроводности, Вт/(м К); ¡л - динамический коэффициент вязкости, Па с; £ - коэфффициент сопротивления; р - плотность, кг/м3; а- поверхностное натяжение, Н/м; г - время, с; р - безразмерная концентрация У/Уср газосодержание; (ра1 - коэффициент водослива; X - угол наклона оси струи;

Iт, г- - ,т, (Хр.з.") г- отношение движущих сил в раоочеи зоне и канале, т = —;—;——;

У-У (X") со - градиент скорости газа на тарелке, (О \ушм - м'1тп; 1'0 - число Фурье, 17о = &т т/Окол;

2 3 ^

Оа - число Галилея, О а = g р I //Г;

Ми' - диффузионное число Нуссельта, М/ '=р Ист /В;

Ре - число Пекле, Ре = м> 1/В

Яе - число Рейнольдса, Ке = и>! р/¡л ;

Яс - число Шмидта, 5с = /л /(р О)

Же- число Вебера, №е = а/ ^ рж Ист2) индексы ир - при наличии орошения; п - пузырек; пер- перегородка; пи - пена; пр - прорезь; равн- равномерное; р. з. - перфорированная рабочая зона; сеп - сепарационное пространство, сепаратор; сеч - сечение; сл - сливная планка; сп - спутный поток; ср - среднее; ст - статический слой жидкости;

Б - для тарелки с байпасированием; вс- канал с вихревым (центробежным) сепаратором; г - газовая фаза; ж - жидкая фаза; с - компонент; кн - канал; кол - колонна; мт - между тарелками; н - носитель, среда;

НОДП - для тарелки с НОДП; о- отверстия; о. п. - основной поток; стр - струя байпасной части газа; сум - сумма; сух - в отсутствие орошения; ТР- для традиционной тарелки; тпрс - трассср; уел - условное (для эквивалентной тарелки); же - эквивалентный; тах - максимальное; min - минимальное; s - отнесенная к единице площади рабочей зоны; V- отнесенное к единице объема; ' - вход; выход; "' - смс шанный поток; * - равновесное значение

В настоящее время в связи с резким ухудшением экологической обстановки, в первую очередь в крупных промышленных центрах, приобретает особую остроту проблема защиты окружающей среды и, в частности, воздушного бассейна от промышленных пылегазовых выбросов. Развитие химической, нефтехимической и других смежных отраслей промышленности вызывает необходимость создания новых ресурсосберегающих технологий, современного интенсивного оборудования, в том числе для решения экологических проблем. Решение этих задач требует разработки новых видов массообменных и сепарационных аппаратов, характеризующихся высокой пропускной способностью, для использования на стадиях технологической и санитарной очистки газов.

Сегодня находят широкое применение тепломассообменные колонные аппараты с тарельчатыми контактными устройствами. Они в основном создавались и модернизировались в соответствии с проектами, основанными на научно-технических решениях начала 70-х годов и более ранних, (т.е. в годы, когда еще выделялось целевое финансирование на развитие производства и отраслевой науки). В настоящее время, в связи с изменением экономических и экологических условий, переходом на новые виды сырья и появлением новых технологий, требования к производительности и режимам работы технологических установок значительно отличаются от ранее действовавших показателей. В связи с этим, в условиях современного производства нередко возникает проблема повышения пропускной способности аппаратуры.

Новым и перспективным направлением в области создания тепломассообменных аппаратов с повышенной пропускной способностью по легкой фазе, является реализация принципов нетрадиционной организации движения потока (НОДП) газа (пара), за счет рационального деления потока газа на части и направления их по каналам в зоны контакта с жидкостью (с организацией поочередного взаимодействия с общим потоком жидкости или ее частью), или в обход контактных тепломассообменных зон аппарата.

Проектирование аппаратов с НОДП в настоящее время затруднено из-за отсутствия обоснованных методов расчета и рекомендаций по выбору размеров важнейших

-12 узлов контактных устройств, с учетом особенностей, обусловленных организацией движения потоков. Отсутствуют теоретические модели, которые давали бы возможность прогнозировать и оптимизировать конструктивные и технологические параметры таких аппаратов. Отсутствуют строго обоснованные рекомендации по конструированию как отдельных элементов, так и аппаратов с НОДП в целом. Все это сдерживает разработку и широкое промышленное использование аппаратов с НОДП.

Таким образом, систематизированное рассмотрение особенностей и условий проведения процессов в аппаратах с НОДП, создание экономически рациональных и технологичных конструкций контактных устройств для внедрения в промышленную практику является актуальной задачей.

Целью работы является разработка новых, научно-обоснованных способов взаимодействия потоков и комплексных методов расчета основных параметров нового класса колонных аппаратов, с нетрадиционной организацией движения потоков, предназначенных для проведения тепломассообменных процессов в химической технологии и смежных отраслях промышленности, в том числе для защиты биосферы от загрязнения газовыми выбросами.

Научная новизна работы. На основе теоретических и экспериментальных исследований развиты и научно обоснованы принципы использования нетрадиционной организации движения потоков легкой фазы, обеспечивающие повышение пропускной способности колонных аппаратов в сочетании с высокой интенсивностью процессов тепломассообмена. При этом

- разработана классификация аппаратов, использующих принципы нетрадиционной организации движения потоков, вносящая системный подход в их конструирование и определяющая пути совершенствования;

- определены условия применения и исследованы закономерности гидродинамики каналов различной формы для прохода газа, гидравлические характеристики орошаемых каналов и особенности движения потока легкой фазы на выходе каналов;

- исследовано влияние нетрадиционной организации движения потоков на гидравлическое сопротивление, высоту статического слоя жидкости, брызгоунос, перераспределение уноса по длине тарелки и разработан метод расчета гидравлических характеристик тарельчатых аппаратов с НОДП. Исследовано изменение показателя деления потока легкой фазы в зависимости от гидродинамических режимов в массо-обменной зоне;

- исследовано поведение турбулентных струй, формирующихся на выходе каналов в аппаратах со струйным байпасированием, распространяющихся в межтарельчатом пространстве, определены условия отрыва струй от стенок каналов, влияние распределения поля скоростей потока газа в канале на дальнейшее распространение струй. Установлено, что газодинамические характеристики струи определяются гидродинамическими характеристиками канала и массообменной рабочей зоны. Изучено смешение байпасных струй со спутным газовым потоком, получены уравнения для расчета площади растекания струи на входе вышележащей тарелки. Сформулированы рекомендации по выбору основных конструктивных размеров и рациональному размещению каналов на плато тарелок;

- изучено перемешивание газовой фазы в межтарельчатом пространстве тарелок, рассмотрены механизмы перемешивания и проанализирован их вклад в формирование полей концентраций распределенного компонента в легкой фазе. На основе численного решения уравнений движения Эйлера, неразрывности, с учетом балансовых соотношений, определено распределение полей давлений, вертикальных и горизонтальных составляющих скоростей, концентраций в сепарационном пространстве тарелок;

- получены зависимости для расчета массообменных характеристик тарелок с НОДП, исследована интенсивность массообмена при организации дополнительного контакта фаз в каналах и эффективность при осуществлении параллельного массообмена в рабочих зонах и каналах. Проанализировано влияние отношения фазовых сопротивлений массопередаче в газовой и жидкой фазах на эффективность тарелок с НОДП;

- разработан метод графического расчета числа ступеней в аппаратах с НОДП, основанный на построении модифицированной кинетической кривой, учитывающей особенности организации движения потоков. Разработана математическая модель для анализа процессов, протекающих в аппаратах с НОДП.

Обоснованность научных положений, выводов и рекомендаций, содержащихся в диссертации. Достоверность научных положений, выводов и рекомендаций базируется на фундаментальных законах гидро и аэродинамики, явлений массопереноса, на

-14 применении корректных методов теоретического и экспериментального исследования, подтверждается высоким соответствием теоретических и машинных расчетов по математическим моделям с экспериментальными данными, полученными в лабораторных условиях с использованием современных методов и средств измерения и расчета, а также сопоставлением с литературными данными.

Практическая ценность работы и реализация результатов исследований.

Теоретические и экспериментальные результаты работы позволили

- создать новые конструкции тарелок с НОДП и разработать методики расчета их гидравлических и массообменных характеристик;

- установить рациональные соотношения режимных и конструктивных параметров аппаратов с НОДП и получить аналитические и эмпирические зависимости для их расчета при создании аппаратов для систем промышленной экологии;

- разработать рекомендации для рационального конструирования новых аппаратов с НОДП и для интенсификации действующего колонного оборудования.

Результаты исследований, методики расчета и рекомендации по проектированию могут быть использованы проектными, научно-исследовательскими и учебными организациями.

Принципиальные конструктивные решения, методики расчета, рекомендации по отработке оптимальных технологических режимов использованы АО «Проектхимза-щита» при проектировании оборудования (газожидкостного сепаратора и колонны доочистки) для схемы очистки от паров и брызг соляной кислоты отходящих газов травильного отделения Новолипецкого металлургического комбината, Федеральным центром двойных технологий «Союз» при проектировании, отработке технологии изготовления и изготовлении колонной аппаратуры с НОДП для очистки отходящих газов, Чирчикским машиностроительным заводом при проектировании и изготовлении опытно-промышленной и промышленной колонн для очистки отходящих газов от сероводорода и углекислого газа для газоперерабатывающего предприятия «Мубарек-газ» (Республика Узбекистан).

-15

Выводы к главе 8

На основе теоретических и экспериментальных исследований, выполненных в предшествующих главах, предложены конструкции аппаратов с НОДП для процессов очистки отходящих газов. Выполнены расчеты основных геометрических, гидравлических и массообменных характеристик разработанных конструкций. Техническая документация в виде технического обоснования конструкций, расчетов, чертежей передана проектным организациям и заводам химического машиностроения для проектирования, изготовления и монтажа аппаратов с НОДП для схем очистки отходящих газов на Новолипецком металлургическом комбинате (г.Липецк, Россия) и объединении «Мубарекгаз» (г.Мубарек, Республика Узбекистан)

Разработана конструкция эффективного газожидкостного сепаратора, обладающего низким гидравлическим сопротивлением, использование которого возможно как в варианте отдельного аппарата, так и в качестве встроенного сепаратора в массообменных колоннах, работающих при повышенных нагрузках по газу. Выполнены исследования рабочих характеристик разработанной конструкции сепаратора.

Совместно с ФЦДТ «Союз» проработана технология изготовления разработанной аппаратуры из композиционных материалов для применения в схемах очистки газов, содержащих коррозионноактивные загрязнения.

-269

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

Теоретические и экспериментальные исследования закономерностей гидродинамики и массобмена в аппаратах с нетрадиционной организацией движения потоков позволяет наметить наиболее перспективные области их использования. Прежде всего - это процессы очистки отходящих газов, требующие пониженных энергетических затрат и небольшого числа теоретических ступеней разделения. При этом более выгодно их применение для процессов абсорбции с сопротивлением массопередаче, сосредоточенной в жидкой фазе.

Принципы, положенные в основу работы таких аппаратов делают их конкурентноспособными с традиционными тарельчатыми аппаратами в целом ряде технологий.

По результатам выполненной работы сделаны следующие выводы

1. Комплексно исследован новый класс массообменных аппаратов, использующих принципы нетрадиционной организации движения потоков. Разработана классификация аппаратов с НОДП, определяющая пути их совершенствования;

2. Проанализированы условия применения, разработаны рекомендации по рациональному конструированию и размещению каналов для прохода легкой фазы, обеспечивающие благоприятный гидродинамический режим в массообменной рабочей зоне, исследованы гидродинамические характеристики каналов, получены зависимости для расчета гидравлического сопротивления;

3. Экспериментально исследовано влияние нетрадиционной организации движения потоков на гидродинамику тарелок, установлены диапазоны устойчивой работы, выявлены основные гидродинамические режимы. Разработан метод расчета гидравлических характеристик тарельчатых аппаратов с НОДП;

4. Экспериментально исследовано поведение турбулентных струй, формирующихся на выходе каналов в аппаратах со струйным байпасированием, распространяющихся в межтарельчатом пространстве. Рекомендованы зависимости для расчета основных газодинамических характеристик различных видов струй;

- 270

5. Получены уравнения для расчета профилей скоростей в плоских несимметричных расширяющихся каналах, проанализировано влияние неравномерного профиля скоростей потока в канале на дальнейшее распространение струй, определены области отрывного и безотрывного течения потоков в расширяющихся байпасных каналах, рекомендован диапазон углов наклона стенок канала;

6. Исследовано смешение байпасных струй со спутным газовым потоком, получены уравнения для расчета площади растекания струи по фронту вышележащей тарелки, определяющей параметры рационального размещения каналов по сечению аппарата;

7. Разработаны физическая и математическая модели перемешивания газовой фазы в сепарационном пространстве тарелок, выполнен анализ механизмов перемешивания. На основе численного решения уравнений движения Эйлера, неразрывности и балансовых соотношений, получено распределение полей давлений, вертикальных и горизонтальных составляющих скоростей, концентраций в пространстве между тарелками;

8. Получены зависимости для расчета кинетики массообмена в аппаратах с НОДП при байпасировании части газового потока, при организации дополнительной зоны контакта в каналах, при параллельном массообмене в перфорированных рабочих зонах и каналах. Аналитически получено выражение связывающее эффективность тарелки с НОДП с эффективностью перфорированной рабочей зоны, эффективностью массообмена в канале и отношением расходов разделенного потока;

9. Аналитически исследовано влияние фазовых сопротивлений массопередаче на эффективность аппаратов с НОДП. Установлено, что лучшие показатели устройства с НОДП имеют в процессах, сопротивление которых сосредоточено в жидкой фазе;

10. Разработана методика графического расчета числа тарелок в аппаратах с НОДП, и математическая модель, позволяющая выполнить анализ работы аппаратов с НОДП, а также осуществить проектный или поверочный расчет;

11. По результатам работы разработано и внедрено новое оборудование для очистки отходящих газов, основанное на использовании принципов НОДП.

-271

1. Аксельрод Л.С. Исследование гидравлики и массообмена в ситчатых барботажных колоннах / Дисс. на.соиск. уч. степ. д.т.н., М : МИ ХМ, 1958;

2. Аксельрод Л.С., Юсова Г.М. Дисперсность жидкости в межтарельчатом пространстве барботажных колонн //Журнал прикладной химии, 1957, т.ЗО, вып.5, с.697-709;

3. Аксельрод Л.С., Юсова Г.М. О величине удельного уноса на сетчатых тарелках ректификационных колонн // Кислород, 1950, №4, с. 1-11;

4. Александров И.А. Ректификационные и абсорбционные аппараты. Методы расчета и основы конструирования / М. Химия, 1978 280 е.,

5. Александров И.А. Влияние уноса жидкости на эффективность тарелок полного перемешивания // Химия и технология motviue и масел, 1966, N12, с. 37-41,

6. Александров И.А. Исследование влияния уноса жидкости на производительность ректификационных и абсорбционных колонн / Дисс. на соискание уч. степени к.т.н., М.: МИНХиГП им. И.М.Губкина, 1961,

7. Александров И.А. К расчету эффективности массопередачи на тарелках перекрестного тока при помощи диффузионной модели // Теор. основы хим. пгехнол. 1970, т.4, N5, с.756-759,

8. Александров И.А. К расчету эффективности массопередачи на тарелках перекрестного тока при помощи секционной модели // Теор. основы хим. технол. 1970, т.4, N6, с.918-920,

9. Александров И.А. Эффективность тарелок перекрестного тока с учетом степени перемешивания пара в межтарельчатом пространстве колонны // Журнал прикладной химии 1968, т.4, вып.8, с.1783-1790;

10. Александров И.А., Выборное В.Г. Гидродинамические структуры потока жидкости на тарелках ректификационных и абсорбционных колонн // Газовое дело, 1969, N5, с. 15-17;

11. Александров И.А., Выборное В.Г. Исследование гидродинамической структуры потока жидкости на тарелках с перекрестным током фаз // Теор. основы хим. технол. 1971, т.5, N2, с.339-345;

12. Александров И.А., Шейнман В.И., Абросимов Б.З., Вольшонок Ю.З. Тарелки струйные, прямоточные // Химия и технология motviue и масел, 1963, N4, с.44-51;

13. Анистратенко В.А., Стабников В.Н. Гидравлика и массообменные характеристики чешуйчатых (струйных) тарелок массообменных колонн. // Изв. ВУЗов. Пищевая технология, 1964, N 1, с. 128;

14. Арафа М.А., Чехов О.С. Исследование влияния гидравлических параметров клапанной тарелки на степень продольного перемешивания жидкости // Теор. основы хим. пгехнол. 1972, т.6, N3, с.343-354;

15. Багатуров С.А. Гидравлический расчет колпачковой тарелки // Изв. Вузов. Нефть и газ, 1959, N5, с. 67-74;

16. Бахарев В.А., Трояновский В.Н. Основы проектирования и расчета отопления и вентиляции с сосредоточенным выпуском воздуха/ М.: Профиздат, 1958,- 215 е.;

17. Берлинер М.А. Измерение влажности / М.: Энергия, 1973.-340 е.;

18. Биле К., Чехов О.С., Кочергин H.A. Некоторые вопросы гидродинамики барботаж-ного слоя на тарелке с двумя зонами контакта фаз // Теор. основы хим. техиол. 1975, т.9, №3 с.466-470;

19. Болеманн О. Улучшение структуры жидкостного потока на барботажных тарелках методом подтормаживания с целью повышения эффективности разделения / Дисс. на соиск. уч. степ, к.т.н., М.: МИХМ, 1989,- 173 е.;

20. Бондарь П.Ф., Кочергин H.A., Олевский В.М., Кочергин А.Н. Массопередача на контактных тарелках, секционированных V-образными перегородками // В кн. V-Всесоюзн. конф. по теории и практике ректификации, Северодонецк, 1984, с.5-6,

21. Бондарь П.Ф., Кочергин H.A., Олексиюк В.Ф. Исследование брызгоуноса на тарелках с V-образными секционирующими перегородками // В кн. Всесоюзная конференция по аэрогидродинамике химических аппаратов "Аэрохим -1". Часть I, Северодонецк 1981, с.57-60,

22. Бондарь П.Ф., Олевский В.М., Олексиюк В.Ф. Интенсификация процесса массо-обмена на секционированных контактных устройствах // В кн.- Тез. докл. всесоюзн. совещ. "Тепломассообменное оборудование 88" ЦИНТИХИМНЕФТЕМАШ, Москва, 1988, с.31-32;

23. Брагинский JI.M. Исследование процесса перемешивания в промышленных аппаратах и сооружениях / Автореф. дисс. на соиск. уч. степ. д. т. н., МХТИ, 1979,-32 е.;

24. Брагинский JI.H., Бегачев В.И., Барабаш В.М. Перемешивание в жидких средах: физические основы и инженерные методы расчета/ J1.:Химия, 1984;

25. Бретшнайдер С. Свойства газов и жидкостей. Инженерные методы расчета. / Пер. С польск. Под ред. П.Г.Романкова, М.-Л,- Химия, 1970,- 535 е.;-273

26. Бронштейн A.C., Кортиков B.C. Исследование гидродинамики ситчатых тарелок с перекрестным током фаз // Химическое и нефтяное машиностр. 1975, N7, с. 13-15;

27. Бутвел К.Ф., Кабин- Д.Д., Зигмунд П.У. Очистка синтез газа алканоламинами // Нефть, газ и нефтехимия за рубежом, 1982, №3; с.2-15;

28. Бушуев В.П. Исследование структуры барботажного слоя на тарелках перекрестного тока и некоторых явлений, связанных с масштабным переходом / Дисс. на соискание уч. степени к.т.н., М.:МИХМ, 1971,- 248 е.;

29. Бушуев В.П., Талачев B.C., Иоффе Ю.Р., Павлов В.П. К вопросу о механизме продольного перемешивания на барботажных тарелках с перекрестным током // Химия и технология топлив и масел, 1973, N4, с.34-37;

30. Бушуев В.П., Федотов Е.В., Павлов В.П. Определение задержки жидкости на крупномасштабных тарелках перекрестного тока // В кн.: Труды МИХМ, 1975, Вып. 61, с.72-79;

31. Варламова Л.Э. Исследование возможностей повышения эффективности ситчатых тарелок организацией оптимальной структуры потока / Автореф. дисс.на соиск. уч. степ. канд. техн. наук М.: МХТИ 1978.-16 е.,

32. Ващук В.И. Исследование гидравлики и массоотдачи на барботажных тарелках с направленным вводом газа в жидкость / Дисс. на соиск. уч. степ, к.т.н. М.:. МИХМ, 1972,- 190 е.;

33. Вертузаев Е.Д. Масштабирование тарельчатых ректификационных и абсорбционных колонн при неполной исходной информации // Химическая промышленность 1988, №12, с. 742-745;

34. Вертузаев Е.Д. Опыт масштабного перехода при разработке промышленных массообменных аппаратов II Химическая промышленность 1990, №4, с.223-227;

35. Вулис JI.A., Кашкаров В.П. Теория струй вязкой жидкости / М.: Наука, 1965 43 1 е.;

36. Выборное В.Г. Влияние неравномерностей контакта фаз на работу массообменных аппаратов / Автореф. дисс. на соиск. уч. степ. канд. техн. наук М.:МИХМ, 1972, 16 с.;

37. Выборное В.Г., Александров И.А., Зыков Д.Д. Влияние поперечной неравномерности потоков газа и жидкости на эффективность работы тарелок с перекрестным током фаз // 7'еор. основы хим. технол. 1971, т. 5, N6, с.779-788;

38. Гельперин Н.И., Пебалк В.Л., Костанян А.Е. Структура потоков и эффективность колонных аппаратов химической промышленности / М.Химия 1977,- 264 е.;-274

39. Гиневский A.C. Теория турбулентных струй и следов. Интегральные методы расчета / М.: Машиностроение, 1969,- 400 е.;

40. Гиневский A.C. Расчет потерь в расширяющихся и сужающихся каналах / В кн.: Промышленная аэродинамика, №7, БНИ МАП, 1956, с.5-16;

41. Гиневский A.C. Энергетические характеристики дозвуковых диффузорных каналов // Известия АН СССР, ОНТИ, №3, 1956, с. 152-154;

42. Гиневский A.C., Бычкова JI.A. Аэродинамические характеристики плоских и осе-симметричных диффузоров с предотрывным состоянием турбулентного пограничного слоя/Вкн.: Тепло и массоперенос, т.1,М.: Энергия, 1968, с. 100-115;

43. Гиневский A.C., Колесников A.B. Расчет начального участка и участка стабилизированного течения в плоских безотрывных диффузорах //Известия АН СССР. Механика жидкости и газа, 1969, №6, с.31-38;

44. Гинзбург М.С. Исследование гидродинамических и массообменных характеристик клапанной прямоточной тарелки / Дисс. на соискание уч. степени к.т.н., М.:МИНХиГП, 1975;

45. Голубев И.Ф., Гнездилов И.Е. Вязкость газовых смесей / М.: Изд. Гос. Ком. стандартов, 1971,- 327 е.;

46. Горенштейн Б.М. Исследование структуры потока жидкости на ситчатой барботаж-ной тарелке / Автореф. дисс. на соиск. уч. степ. канд. техн. наук М.:НИОПиК, 1968 -20 е.;

47. Данилычев И.А. Исследование перемешивания и массообмена в жидкой фазе в колоннах с ситчатыми тарелками / Дисс. на соиск. уч. степени к.т.н., М.: МИХМ, 1965,-116с.;

48. Данилычев И.А., Плановский А.Н., Чехов О.С. Исследование массообмена в жидкой фазе на ситчатых тарелках с учетом степени продольного перемешивания // Химическая промышленность, 1965, N10, с.46-49;

49. Данилычев И.А., Плановский А.Н., Чехов О.С. Исследование перемешивания на ситчатых тарелках и методика расчета тарельчатых массообменных аппаратов // Химическая промышленность, 1964, N6, с.461-465;

50. Дейч М.Е., Зарянкин А.Е. Газодинамика диффузоров и выхлопных патрубков Турбо машин / М.: Энергия, 1970, 384 е.;

51. Демидович Б.П., Марон И.А. Основы вычислительной математики / М.: Наука, 1970.- 664 е.;

52. Демидович Б.П., Марон И.А., Шувалова Э.З. Численные методы анализа / М.: Физматгиз, 1963,- 400 е.;- 275

53. Дильман В.В. Влияние поперечной неравномерности движения газа на эффективность процесса массопередачи при перекрестном токе // Химическая промышленность 1965, N10, с.40-42;

54. Дильман В.В. Конвективная диффузия при барботаже / Дисс. на соиск. уч. степени д.т.н., М.: МИХМ, 1968;

55. Дильман В.В. Статистический анализ ячеечной и диффузионной моделей продольного перемешивания // Химическая промышленность, 1964, N8, с. 611-613;

56. Дильман В.В. О расчете массообменных аппаратов с учетом эффектов продольного перемешивания и схемы движения потоков при линейной равновесной зависимости // Теор. основы хим. технол. 1967, т. 1, № I, с. 100-104;

57. Добудько В.Д., Бронштейн А.С., Кортиков B.C. Исследование эффективности и гидродинамики ситчатых тарелок с отбойными элементами промышленных размеров // Химическое и нефтяное машиностроение, 1978, N12, с.21-23;

58. Дытнерский Ю.И. Исследование гидравлики, массо- и теплообмена в тарельчатых аппаратах / Дисс. на соиск. уч. степ, д.т.н., М.: МХТИ, 1967,- 265 е.;

59. Дытнерский Ю.И., Касаткин А.Г. Прямоточная контактная тарелка для взаимодействия жидкости с газом или паром //Хим. промышленность, 1961, N 5, с.354-356;

60. Дытнерский Ю.И., Касаткин А.Г., Кочергин Н.В. Исследование массообмена на клапанных и балластных тарелках И Журнал прикладной химии, 1962, т. 35, вып. 10, с.2247-2251;

61. Дытнерский Ю.И., Касаткин А.Г., Холпанов Л.П. Обобщенное уравнение массо-отдачи при барботаже // Журнал прикл. химии, 1966, т.39, вып. 1, с.92-100;

62. Дытнерский Ю.И., Масумов Д.И., Рохумячи М.А. Расчет коэффициентов массо-отдачи в колоннах с пластинчатыми тарелками // Химическая промышленность 1968, N5, с.376-378;

63. Дытнерский Ю.И., Таги-Заде Ф.Н., Еремин Д.Г. Определение коэффициентов массоотдачи в слое жидкости // Теор. основы хим. технол. 1979, т. 13, N1, с. 100-103;

64. Дьяконов С.Г., Елизаров В.И., Лаптев А.Г. Теоретические методы описания массо- и теплоотдачи в газо (паро)- жидкостных средах на контактных устройствах // Изв. Вузов. Химия и хим. технология 1991, т.34, N8, с.4-13;

65. Дьяконов С.Г., Елизаров В.И., Лаптев А.Г. Теоретические основы и моделирование процессов разделения веществ / Казань, изд. Казанского ун-та, 1993 438 е.;

66. Дьяконов С.Г., Елизаров В.И., Лаптев А.Г., Данилов В.А. Математическое моделирование полей скорости и давления в турбулентном барботажном слое // Изв. Вузов. Химия и хим. технология, 1992, т.35, N11-12, с.110-115;-276

67. Дьяконов С.Г., Елизаров В.И., Лаптев А.Г., Данилов В.А. Повышение эффективности процессов разделения в массообменных тарельчатых колоннах // Изв. Вузов. Химия и хим. технология, 1992, т.35, N11-12, с. 120-124;

68. Евстафьев А.Г. Ректификационные установки/М.: Машгиз, 1963.-163 е.;

69. Жаркова Л.Е. Исследование влияния структуры барботажного слоя на массообмен в системах газ-жидкость / Дисс. на соиск. уч. степ. к.т.н., МИНХиГП им.И.М.Губкина, 1971;

70. Захаров Ю.Д. Разработка и исследование контактных устройств для неадиабатических колонн/ Дисс. на соиск. уч. степ. к.т.н. , М.:МИХМ,1992;

71. Зорина Г.И. Исследование работы барботажной ситчатой тарелки с секционированным потоком жидкости / Дисс. на соиск. уч. степ, к.т.н., МИНХиГП, 1970;

72. Зорина Г.И., Круглов С.А., Скобло А.И. Исследование работы барботажной ситчатой тарелки с секционированным потоком жидкости // Теор. основы хим. технол. 1972, т.6, N3, с.355-360;

73. Зорина Г.И., Чекменев В.Г., Круглов С.А., Скобло А.И. Применение комбинированной модели при исследовании гидравлической структуры потока жидкости на барботажной тарелке // Химия и технология топлив и масел 1969, N8, с. 33-36;

74. Зотов C.B., Щелкунов В.А., Молоканов Ю.К. Гидродинамические и массообменные характеристики струйно-направленной тарелки с компенсированным прямотоком // В кн.: Расчет и конструирование машин и аппаратов хим. производств,- М. МИХМ, 1983, с. 125-129;

75. Зыков Д.Д., Бурин В.Л., Тютюнников А.Б., Голосов В.Н. К вопросу выбора свободного сечения комбинированных ситчато-клапанных тарелок // Теор. основы хим. тенол. 1976, т. 10, №3, с.469-470;

76. Иванов В.А., Плановский А.Н., Бараев A.A. Исследование массопередачи при ректификации смесей этанол (метанол)- вода в колонне с ситчатыми тарелками // Химическая промышленность, 1967, №5, с.385-388;

77. Идельчик И.Е. Аэрогидродинамика промышленных аппаратов (подвод, отвод и равномерная раздача потока) / М.: Энергия, 1964.-287 е.;

78. Идельчик И.Е. Аэрогидродинамика технологических аппаратов (подвод, отвод и распределение потока по сечению аппаратов) / М.: Машиностроение, 1983,- 351 е.;-277

79. Идельчик И.Е. Гидравлические сопротивления (физико-механические основы) / М.: Госэнергоиздат, 1954.-316 е.;

80. Идельчик И.Е. Потери на удар в потоке с неравномерным распределением скоростей / В кн.: Труды ЦАГИ, МАП, вып. 662, 1948, с. 1-24;

81. Идельчик И.Е. Расчет и экспериментальное исследование заборных (отводящих) участков различных аппаратов // Водоснабжение и санитарная техника, 1959, №2, с.3-9;

82. Идельчик И.Е. Справочник по гидравлическим сопротивлениям / М.: Машиностроение, 1975.-559 е.;

83. Кавецкий Г.Д., Величкина А.А., Иванюков Д.В. Перемешивание жидкости на кол-пачковых тарелках с перекрестным током фаз // Химия и технология топлив и масел 1969, N7, с.40-43;

84. Касаткин А.Г., Плановский А.Н., Чехов О.С. Расчет тарельчатых ректификационных и абсорбционных аппаратов / М.: Стандартгиз, 1961.-81 е.;

85. Касаткин А.Г., Попов Д.М., Дытнерский Ю.И. Массопередача на барботажных провальных тарелках // Химическая промышленность, 1962, №2, с. 123-130;

86. Кафаров В.В. Методы кибернетики в химии и химической технологии / М.: Химия, 1976,463 е.;

87. Кафаров В.В. Моделирование химических процессов / М.: Знание, 1968, 62 е.;

88. Кафаров В.В. Основы массопередачи / М.: Высшая школа, 1979- 439 е.;

89. Кафаров В.В., Шестопалов В.В., Бельков В.П. Продольное перемешивание жидкости в тарельчатой колонне с ситчатыми тарелками для поглощения окислов азота // Изв. вузов. Химия и хим. технология, 1971, т. 14, N5, с.790-792;

90. Кафаров В.В., Выгон В.Г., Комец А.И., Захариева К.Е. К аналитическому решению задачи двухпараметрической диффузионной модели // Българска Академия на науки-те. Известия по химия, 1978, т11, N1, с. 104-110;

91. Кафаров В.В., Комиссаров Ю.А., Ветохин В.Н. и др. Исследование влияния деформации параметров структуры потоков пара и жидкости на эффективность тарельчатых массообменных аппаратов IIЖурнал прикладной химии 1990, т.63, вып.9, с. 1994-1998;

92. Кафаров В.В., Шестопалов В.В., Горенштейн Б.М. Структура потока жидкости на ситчатых барботажных тарелках //Журнал прикл. химии 1969, т.42, вып.2, с.368-375;

93. Кафаров В.В., Шестопалов В.В., Комиссаров Ю.А. и др. Исследование структуры потока жидкости на ситчатых тарелках промышленного масштаба // Теор. основы хим. технологии 1974, т.8, N5, с.732-738;-278

94. Кафаров В.В., Шестопалов В.В., Комиссаров Ю.А., Ефанкин В.Г. Анализ влияния структуры потока жидкости на эффективность массообменных аппаратов промышленных размеров Н Докл. АН СССР, 1975, т.225, N2, с.375-377;

95. Кафаров В.В., Шестопалов В.В., Комиссаров Ю.А., Ефанкин В.Г. Комбинированная модель структуры потока и использование ее для расчета эффективности процесса массопередачи на тарелке II Докл. АН СССР, 1975, т.223, N1, с. 158-161;

96. Кафаров В.В., Шестопалов В.В., Комиссаров Ю.А., Ефанкин В.Г. Проверка адекватности математической модели процесса массообмена // Докл. АН СССР, 1975, т.225, N3, с.636-639;

97. Кафаров В.В., Шестопалов В.В., Нараян Редди М., Бельков В.П. Комбинированная модель структуры жидкостного потока на колпачковой барботажной тарелке // Теор. основы хим. технол. 1969, т.З, N3, с.483-484;

98. Кафаров В.В., Шестопалов В.В., Нараян Редди М., Бельков В.П. Продольное перемешивание жидкости на колпачковой барботажной тарелке // Журнал прикладной химии 1971, т. 11, вып.8, с.1809-1814;

99. Кафаров В.В., Шестопалов В.В., Эльму рзаев А.Ш. Исследование структуры потока жидкости на тарелке с туннельными колпачками // Автоматизация химических производств, 1971, N1, с.116-124;

100. Кафаров В.В., Шестопалов В.В., Эльмурзаев А.Ш., Анисимов А.Е. Комбинированная модель структуры потока жидкости на тарелке с туннельными колпачками // Теор. основы хим. технол, 1973, т.7, N6, с.884-891;

101. Клименко Ю.Г., Рабинович М.И., Скрипко В.Я. Измерение величины поверхности контакта фаз в барботажных процессах методом светоотражения //В кн.: Теплофизика и теплотехника, 1970, т. 16, с.43-46;

102. КлЮшенкова М.И. Изучение рабочего диапазона и массообмена при ректификации на продольно-секционированных тарелках с просечными элементами / Дисс. на соиск. к.т.н., М.: МИХМ, 1977,- 226 е.;

103. Коваль В.Г., Кафаров В.В., Шестопалов В.В. и др. Исследование структуры потока жидкости на ситчато-клапанных тарелках // Химическое и нефтяное машиностроение, 1977, N7, с. 14-16;

104. Коган В.Б., Фридман В.М., Кафаров В.В. Равновесие между жидкостью и паром / Л.: Наука, 1966.-643 е.;

105. Кокорин О.Я. Установки кондиционирования воздуха. Основы расчета и проектирования / М.: Машиностроение, 1978.-264 е.;279

106. Комиссаров Ю.А. Исследование деформации математической модели и ее параметров ситчатых барботажных тарелок с переливом / Автореф. дис на соиск. уч. степ, канд. техн. наук М.: МХТИ, 1974,16 е.;

107. Комиссаров Ю.А., Кафаров В.В., Амангалиев С., Те А.Ю. Структура жидкостного потока на барботажных тарелках // Теор. осн. хим. технол. 1981, т. 15, N6, с.809-816;

108. Комиссаров Ю.А., Кафаров В.В., Амангалиев С., Те А.Ю. Эффективность мас-сопередачи с учетом реальной структуры потока жидкости на барботажных тарелках с переливом// Теор. основы хим. технол. 1983, т. 17, N1, с.3-9;

109. Кочетов Н.М. Исследование гидродинамики и массопередачи на колпачковых и кол-пачково-ситчатых тарелках / Дисс. на соиск. уч. степ. к.т.н., М., МХТИ, 1972. 116 е.;

110. Кузьминых И.Н., Родионов А.И. Массопередача на ситчатых тарелках при различном их наклоне //Журн. прикл. химии, 1956, т.29, вып.З, с. 1330-1336;

111. Кутателадзе С.С. Основы теории теплообмена / Новосибирск, Наука, 1970- 660 е.;

112. Лебедев Ю.Н., Александров И.А., Зыков Д.Д. Комбинированные гидродинамические модели тарелок ректификационных колонн в условиях перекрестного тока // Теор. основы хим. технол. 1968, т.2, N2, с. 183-191;

113. Левин Б.Д. Исследование перемешивания пара в сепарационном пространстве ректификационных колонн / Дисс. на соискание уч. степени к.т.н., М.:МИХМ, 1966;

114. Левин Б.Д. О перемешивании пара в барботажном слое на тарелках ректификационных колонн // В кн.: Физика, химия и хим. технология. Красноярск, 1969, с.303-305;

115. Левин Б.Д., Плановский А.Н. Исследование перемешивания газа в пространстве между тарелками ректификационной колонны"// Инж.-физич. журнал 1966, т. 11, N3,

116. Лойцянский Л.Г. Механика жидкости и газа / М.: Наука, 1973,- 904 е.;

117. Маймеков З.К., Малофеев Н.А., Мал юсов В. А. Исследование массообмена в процессе испарения капель в воздух в режиме противотока фаз // Теор.основы хим.технол. 1984, т.18, N 3, с.297-303;

118. Маматов И.М., Зыков Д.Д. Контактные устройства тарельчатых колонн // Кокс и химия, 1974, 11, с.33-38;-280

119. Мартынов Ю.В., Систер В.Г. О массообмене в пленке жидкости с капельным орошением // Теор. основы хим. технол. 1997, т.31, №6, с.580-585;

120. Мартюшин С.И. Исследование неоднородностей барботажного слоя на ситчатых тарелках перекрестного тока / Дисс. на соиск.уч. степ, к.т.н., М.: МИХМ, 1974,- 145 е.;

121. Мартюшин С.И., Мартюшин Е.И., Ефремов Э.И., Павлов В.П. Исследование неравномерности контакта фаз на барботажных ситчатых тарелках перекрестного тока // Теор. основы хим. технологии 1974, т. 8, N6, с.926-930;

122. Масштабный переход в химической технологии / под ред. Розена A.M., М.: Химия, 1980,-320 е.;

123. Медников Е.П. Турбулентная миграция взвешенных частиц и теория осаждения аэрозолей в трубах, каналах и насадках / В кн.: Вторая Всесоюзн. конференция по применению аэрозолей в народном хозяйстве, Одесса: 1972, с.28;

124. Медников Е.П. Турбулентный перенос и осаждение аэрозолей / М.: Наука, 1980 -150 е.;

125. Мельников B.C. Исследование гидродинамической структуры потоков и эффективности массопередачи на барботажной тарелке / Дисс. на соиск. уч. степ. канд. техн. наук, МИНХиГП им.И.М.Губкина, 1980;

126. Мельников B.C., Молоканов Ю.К. Влияние неравномерности уноса жидкости на эффективность работы тарелки // Теор. основы хим. технол. 1980, т. 14, N5, с.666-671;

127. Мельников B.C., Молоканов Ю.К. Исследование влияния неравномерности распределения уноса жидкости на эффективность работы барботажной тарелки // Теор. основы хим. технол. 1980, т. 14, N6, с.920-922;

128. Мельников B.C., Молоканов Ю.К. Исследование гидродинамической структуры при анализе функций отклика на входе и выходе потока // Теор. основы хим. технол. 1982, т. 16, Nl,c.53-58;

129. Менщиков В.А., Аэров М.Э. Измерение локального газосодержания в барботажном слое //Инж-физич. журнал, 1968, т. 15, N2, с.228-233;

130. Менщиков В.А., Аэров М.Э. Профиль газосодержания и циркуляция в барботажном слое // Теор. основы хим. технол. 1970, т.4, N6, с.875-881;

131. Молоканов Ю.К. О взаимосвязях параметров различных вариантов секционной модели ректификационной тарелки // Теор. основы хим. технол. 1972, т.6, N3, с.469-471;

132. Молоканов Ю.К. О сопоставлении диффузионной и секционной моделей барботаж-ной тарелки по статистическим характеристикам //Химия и технология топлив и масел, 1967, N4, с.33-37;

133. Молоканов Ю.К. Влияние степени перемешивания пара по высоте барботажного слоя на величину локальной эффективности // Теор. основы хим. технол. 1968, т.2, N5, с.691-695;

134. Молоканов Ю.К., Рогозина Л.П. К вопросу об определении эффективности тарелки при наличии межтарельчатого уноса жидкости // Теор. основы хим. технол. 1970, т.4, N6, с. 800-807;

135. Молоканов Ю.К., Скобло А.И. К определению скорости паров в тарельчатых ректификационных колоннах // Изв. ВУЗов, Нефть и газ, 1959, №8, с.56-61;

136. Молоканов Ю.К., Скобло А.И. Механический унос жидкости газом в тарельчатых колоннах // Известия ВУЗов, Нефть и газ, 1959, №1, с.49-55;

137. Мухленов И.А. Исследование взвешенного слоя подвижной пены в ситчатых аппаратах И Журнал прикладной химии 1958, т.31, вып. 1, с.45-54;

138. Нестеренко А.В. Основы термодинамических расчетов вентиляции и кондиционирования воздуха / М.:Высшая школа, 1965.-396 е.;

139. Николайкин Н.И., Чехов О.С. Гидродинамика пленочной тарелки с делением газового потока // Теор. основы хим. технологии 1988, т.22, N 1, с.71-77;

140. Николайкин Н.И., Чехов О.С., Жаворонков Н.М., Кутепов А.М. Пленочная тарелка с делением газового потока // Теор. основы хим. технол. 1982, т. 16, N 6, с.738-744;

141. Носков А.А. Массопередача в паровой фазе при ректификации на ситчатых тарелках // Журнал прикладной химии, 1968, т.36, вып.9, с.2000-2007;

142. Павлов В.П. К вопросу о возможности масштабных переходов при проектировании барботажных аппаратов // В кн.: Труды МИХМ, 1969, т. 1, Вып. 1, с. 181-185;

143. Павлов В.П., Мартюшин Е.И. Масштабный переход от лабораторных и опытных исследований к производству // Химическая промышленность 1986, N8, с.497-501;-282

144. Павлов К.Ф., Романков П.Г., Носков А.А. Примеры и задачи по курсу процессов и аппаратов химической технологии / JL: Химия, 1987.-576 е.;

145. Петушинский JI.H. Исследование гидродинамики и массопередачи в колоннах с клапанными тарелками / Дисс. на соиск. уч. степ. к.т.н. М.: МХТИ, 1971,-117 е.;

146. Питерских Г.П., Питерских Д.Г. Влияние перемешивания на эффективность тарельчатых колонн // Журн. прикладной химии 1964, т. 37, вып. 8, с. 1762-1771;

147. Питерских Д.Г. Перемешивание жидкости на ситчатых тарелках // Журнал приклад-нойхимии, 1968, т. 11, вып.5, с.1036-1042;

148. Плаксин В.Г., Заостровский Ф.П. Исследование влияния межтарелочного уноса жидкости на эффективность разделения систем с малой величиной константы фазового равновесия ПЖурн. прикл. химии, 1976, т.49, вып.11, с.2401;

149. Плановский А.Н., Артамонов Д.С., Чехов О.С. Массопередача в жидкой фазе в барботажных тарельчатых аппаратах IIХим. машиностроение, 1960, N1, с. 13-16;

150. Плановский А.Н., Касаткин А.Г. К вопросу о расчете тарельчатых аппаратов II Химическая промышленность, 1955, N3, с.152-156;

151. Плановский А.Н., Касаткин А.Г. О способах выражения движущей силы диффузионных процессов // Хим. промышленность, 1953, N9, с.336-342;

152. Плановский А.Н., Матрозов В.И., Чехов О.С., Соломаха Г.П. Зависимость между массообменом и сопротивлением жидкости на колпачковых и ситчатых тарелках // Химия и технология топлив и масел, 1958, N3, с.30-33;

153. Плановский А.Н., Николаев П.И. Процессы и аппараты химической и нефтехимической технологии / М.: Химия, 1987,- 496 е.;

154. Плановский А.Н., Соломаха Г.П., Филатов В.Н. Влияние гидравлических параметров на массоотдачу в жидкой фазе // Изв. вузов. Нефть и газ, 1969, N6, с. 65-71;

155. Повх ИЛ. Техническая гидромеханика / М.: Машиностроение, 1964.- 406 е.;

156. Позин М.Е., Тарат Э.Я., Мрняк JL О высоте исходного слоя жидкости на решетке пенного аппарата с переливными устройствами // Известия ВУЗов. Химия и хим. технология, 1963, т.6, №3, с.490-497;

157. Рамм В.М. Абсорбционные процессы в химической промышленности / M.-JL: Госкомиздат, 1951.-351с.;

158. Рамм В.М. Абсорбция газов / М.: Химия, 1976.- 656 е.;

159. Ране В.Ч., Павлов В.П. Перемешивание и запас жидкости на барботажных ситчатых тарелках с ситчатым переливом //Химическая промышленность 1968, N10, с.56-60;- 283

160. Расчеты основных процессов и аппаратов нефтепереработки: Справочник / Под. ред. Е.Н.Судакова, М: Химия, 1979,- 568 е.;

161. Редди М. Нараян Исследование перемешивания жидкости на колпачковой барбо-тажной тарелке / Дисс. на соискание уч. степени к.т.н., М.: МХТИ, 1968;

162. Реут В.И. Исследование гидравлики и массообмена на продольно-секционированных и других конструкциях клапанных тарелок / Дисс. на соиск. уч. степ. к.т.н. М.: МИХМ 1976.-199 е.;

163. Реут В.И., Соломаха Г.П., Ващук В.И. Сравнительное исследование диапазона устойчивой работы и массоотдачи в газовой фазе на клапанных тарелках // В кн.: Труды МИХМ, 1975, вып.61, с.53-60;

164. Рид Р., Шервуд Т. Свойства газов и жидкостей / Пер. с англ. Под ред. В.Б.Когана, JL: Химия, 1971.-704 е.;

165. Родионов А.И. Поверхность контакта фаз и массопередача в тарельчатых колоннах / Автореф. дисс. на соиск. уч. степ., д.т.н. М.: МХТИ, 1969;

166. Родионов А.И., Винтер A.A. Исследование химическим методом поверхности контакта фаз на ситчатых тарелках. I // Изв. Вузов. Химия и хим. технол., 1966, т.9, №6, с.970-974;

167. Родионов А.И., Винтер A.A. Исследование химическим методом поверхности контакта фаз на ситчатых тарелках. II // Изв. Вузов. Химия и хим. технол., 1967, т. 10, №1, с.102-106;

168. Родионов А.И., Дегтярев В.В., Кабанов О.В. Влияние скорости газа на коэффициенты массопередачи в колонне с ситчатыми тарелками // Теор. основы хим. технол. 1974, т.8, N3, с.338-343;

169. Родионов А.И., Кашников А.М. Определение коэффициентов массопередачи, отнесенных к поверхности контакта фаз / В кн.: Процессы химической технологии. Гидродинамика, тепло- и массопередача под ред. Н.Е.Позина,- М.: Наука, 1965, с.244-248;

170. Родионов А.И., Кашников А.М., Радиковский В.М. Определение межфазной поверхности в системе газ-жидкость на контактных тарелках // Химическая промышленность, 1964, N10, с.737-741;

171. Родионов А.И., Кашников А.М., Радиковский В.М. Определение поверхности контакта фаз на провальных ситчатых тарелках // Журнал прикладной химии, 1965, т.38, вып. 1, с. 143-148;-284

172. Родионов А.И., Кашников A.M., Ульянов Б.А. и др. Определение поверхности контакта фаз методом отражения светового потока // Химическая промыишенность 1967, N3, с.209-212;

173. Родионов А.И., Петушинский Л.Н., Семенихин A.M. Исследование кинетики массообмена в жидкой фазе на клапанных тарелках // Теор. основы хим. технол. 1974, т.8, N4, с.502-506;

174. Родионов А.И., Ульянов Б.А. Определение поверхности контакта фаз на барботаж-ных тарелках методом деполяризации света // В кн.: Труды МХТИ, 1967, т.56, с.95-99;

175. Родионов А.И., Ульянов Б.А., Сорокин В.Е. Массоотдача в газовой фазе в колонне с ситчатыми и провальными тарелками // Теоретические, основы хим. технол. 1973, т.7, №1, с. 19;

176. Родионов А.И., Шабданбеков У. Определение поверхности контакта фаз методом деполяризации света на ситчатых тарелках / В кн.: Труды МХТИ, 1970, т.65, с. 187189;

177. Розен А.М. Масштабный переход в химической технологии II Химическая промышленность 1982, N8, с.455-458;

178. Розен А.М., Аксельрод Л.С., Дильман В.В. Некоторые вопросы масштабного перехода при разработке массообменных аппаратов // Теор. основы хим. технологии, 1967, т.1, N4, с.446-458;

179. Розенброк X., Стори С. Вычислительные методы для инженеров-химиков / Пер. с англ., М.: Мир, 1968,- 444 е.;

180. Рудобашта Л.Я. Гидравлические характеристики ситчатой тарелки и разработка рекомендаций по их расчету / Автореф. дисс. на соиск. уч. степ. к. т. н, М.:МИХМ, 1983.-16 е.;

181. Рудов Г.Я, Баранов Д.А., Кутепов А.М. Совершенствование аппаратурного оформления процессов получения формалина и формочевины // Химическая промыишенность, 1998, №8, с.519-523;

182. Рыбинский А.Г., Чехов О.С. Современные конструкции теплообменных тарельчатых контактных устройств // Обзорная информация ЦИНТИхимнефтемаш, серия ХМ-1, 1984.-44 е.;

183. Саруханов A.B., Плановский А.Н. Исследование гидравлики и массообмена в жидкой фазе на ситчатых тарелках // Хим. промышленность, 1964, N4, с.289-294;

184. Сидягин A.A. Модель барботажной тарелки с застойными зонами // Химическая промышленность, 1998, №11, с.710-714;-285

185. Сидягин A.A. Гидродинамика и массообмен в аппаратах с байпасированием и делением газового потока / Дисс. на соискание уч. степ. к. т. н., Москва, МГАХМ, 1993;

186. Сидягин A.A. Математическое моделирование перекрестноточной тарелки с застойными зонами // В кн.: Тез. докл. Школы по моделированию автоматизированных технологических процессов, Новомосковск, 1997, т.1, с.52;

187. Сидягин A.A., Чехов О.С. Влияние байпасирования газа на эффективность массообмена тарельчатых контактных устройств // Химическая промышленность, 1994, №4, с.247-251;

188. Сидягин A.A., Чехов О.С. Гидродинамические особенности работы тарельчатого аппарата с делением газового потока//Хим. промышленность, 1992. №10.-с.619-621;

189. Сидягин A.A., Чехов О.С. Новая конструкция массообменной тарелки с делением потоков // В кн.: Тезисы докладов межресп. научно-технич. конф. "Интенсификация процессов хим. и пищевой технологии Процессы-93", Ташкент, 1993, ч.1, с.25";

190. Сидягин A.A., Чехов О.С. Оценка рабочих характеристик каталитического реактора с делением потока П Хим. промышленность 1995, №3, с.180-182;

191. Скрынник Ю.Н., Захаров Ю.Д., Чехов О.С. Гидродинамика струеобразующих элементов контактных устройств с направленным вводом газового потока // Теор. основы хим. тенол. 1992, т.26, N4, с.567-578;

192. Скрынник Ю.Н., Меренов A.C., Никишкин И А. Методика испытаний новых конструкций массообменных контактных устройств на крупномасштабных стендах // В кн. «Проблемы тепломассообмена и пром. экология», Каунас, КПИ, 1989, с.4-14;-286

193. Слободяник И.П. Испытание кольцевой струйной тарелки // Химия и технология топлив и масел, 1966, N 1, с.38-42;

194. Слободяник И.П. Распределение жидкости на струйной тарелке с регулярно вращающимся двухфазным потоком // Теор. основы хим. технологии 1974, т. 8, N 2, с.212-219;

195. Слободяник И.П., Задорожний Б.А. Исследование гидродинамики и массопередачи на кольцевой струйной тарелке // Изв.Вузов. Пищ. технология, 1967, N 6, с. 123-127;

196. Слободяник И.П., Нечаев Ю.Г. Сравнение эффективности массообмена в жидкой фазе на кольцевых струйных и барботажных тарелках // Изв.Вузов. Пищевая технология, 1970, N 1, с.139-143;

197. Соломаха Г.П. Массопередача при групповом барботаже / Дисс. на соискание уч. степени д.т.н., М.: МИХМ, 1969;

198. Соломаха Г.П. Массоперенос в газовой (паровой) фазе на барботажных тарелках // В кн.: Труды МИХМ, 1975, вып.61, с.33-40;

199. Соломаха Г.П. Уравнение массоотдачи в газовой фазе на колпачковых тарелках // Теор. основы хим. технол 1970, т.4, N2, с. 181 -188;

200. Соломаха Г.П. Уравнения массоотдачи в газовой фазе на решетчатых и дырчатых провальных тарелках IIХим. промышленность, 1964, №10, с.749-753;

201. Соломаха Г.П., Азизов А.Г., Плановский А.Н. Уравнение массоотдачи в газовой фазе на ситчатых тарелках // Теор. основы хим. технол. 1970, т.4, N3, с.315-321;

202. Соломаха Г.П., Ващук В.И., Чехов О.С. Барботажная тарелка с направленным вводом газа в жидкость И Хим. и нефт. машиностр., 1971, N7, с. 9-11;

203. Соломаха Г.П., Клшенкова М.И., Симонов В.А. и др. Унос и допустимая скорость в вакуумных тарельчатых колоннах // Теор. основы химической технол. 1989, т.23, №3, с.316-324;

204. Соломаха Г.П., Плановский А.Н. О зависимости между массоотдачей в газовой фазе и гидравлическими параметрами при барботаже (колпачковые и провальные тарелки) И Химия и технол. топлив и масел, 1962, N10, с. 1-8;

205. Соломаха Г.П., Плановский А.Н. О зависимости между массоотдачей в газовой фазе и гидравлическими параметрами при барботаже (ситчатые тарелки) // Химия и технол. топлив и масел, 1962, N6, с. 1-7;

206. Соломаха Г.П., Плановский А.Н. О статистической оценке влияния гидравлических параметров на массообмен в газовой фазе при барботаже // Теор. основы хим. технол. 1967, т.1,№1, с. 80-87;-287

207. Соломаха Г.П., Реут В.И., Ващук В.И., КлЮшенкова М.И. Массоотдача в газовой фазе на барботажных клапанных тарелках // Теор. основы химической технол. 1979, т.13, N1, с.3-8;

208. Соломаха Г.Н., Рудевич Г.А., Николаев П.И. О гидравлических параметрах, определяющих массоотдачу в жидкой фазе при барботаже // Теор. основы хгш. технол. 1968, т.2, N5, с.696-700;

209. Соломаха Г.П., Шауберт Г.Г., Ващук В.И. Массоотдача в жидкой фазе на продольно-секционированных тарелках с просечными элементами / В кн.: Химическое машиностроение, М.:МИХМ, 1978, вып. 9, с.51-55;

210. Справочник инженера-химика / под ред. Д.Г.Перри, Л.:Химия, 1969, т. 1.-640 е.;

211. Стабников В.Н. Ректификационные аппараты / М.:Машгиз, 1965.-356 е.;

212. Стабников В.Н. Расчет и конструирование контактных устройств ректификационных и абсорбционных аппаратов / Киев: Техшка, 1970.-208 е.;

213. Стефонов Ж.С., Гасев Ж.А. Исследование массоотдачи в жидкой фазе на прямоточной клапанной тарелке с отбойными элементами // Химическое и нефтяное маши-ностр. 1986, N4, с. 12-14;

214. Стрючков В.М., Афанасьев А.И., Шкляр РЛ. Интенсификация процесса очистки природного газа от кислых компонентов / М.: Изд. ВНИИЭГазпром, 1984;

215. Сулейменов М.К. Исследование гидродинамики и массообмена на пленочных тарелках / Дисс. на соиск. уч. степ, к.т.н., М.:МИХМ, 1972;

216. Сычев А.Т. Результаты исследования затопленной турбулентной струи, набегающей на плоскость гладкого потолка// Инж.-физический журнал, 1964, т.VII, N3, с.46-53;

217. Таран В.М., Анистратенко В.А., Стабников В.Н. Сравнение гидродинамических характеристик чешуйчатых тарелок различных размеров // Теор. основы хгш. технологии 1968, т.2, N6, с.914-920;

218. Тарасов В.А. Гидродинамика массообменных тарелок с сегментными переливами и разработка новых конструкций контактных устройств с улучшенной структурой жидкостного потока / Дисс. на соиск. уч. степ., к.т.н., М.: МИХМ, 1987;-288

219. Тарасов В.А., Соломаха Г.П. К вопросу об улучшении структуры потока жидкости на барботажных тарелках //В кн.: Расчет и конструирование машин и аппаратов химических производств М.:МИХМ, 1983, с. 112-114;

220. Тарасов В.А., Соломаха Г.П. Особенности работы контактных тарелок с сегментными переливами // В кн.: Конструирование и расчет аппаратурного оформления процессов разделения в химической технике,- М.:МИХМ, 1985, с.80-83;

221. Тарат ЭЛ., Мухленов И.П. Туболкин А.Ф., Тумаркина Е.С. Пенный режим пенные аппараты / под. ред. И.П.Мухленова и Э.Я.Тарата, JL: Химия, 1977,- 303 е.;

222. Теория турбулентных струй / под ред. Г.Н. Абрамовича, М.: Наука, 1984,- 716 с.;

223. Турбулентное смешение газовых струй / под ред. Г.Н.Абрамовича.- М.: Наука, 1974.272 е.;

224. Ужов В.Н., Вальдберг А.Ю., Мягков Б.И., Решидов И.К. Очистка промышленных газов от пыли. /М.: Химия, 1981,- 392 е.;

225. Ульянов Б.А. Поверхность контакта фаз и массообмен в тарельчатых ректификационных аппаратах / Иркутск, изд-во Иркут. ун-та, 1982,- 129 е.;

226. Ульянов Б.А., Буренко В.А., Родионов А.И. Массообмен на провальных тарелках ректификационных колонн // В кн.: Гидродинамика и явления переноса в двухфазных дисперсных системах: Сб. науч. тр., Иркутск, 1974, ч. 1, с. 11-17;

227. Ульянов Б.А., Родионов А.И., Янчуковская Е.В. Структура двухфазного слоя и величина межфазной поверхности на контактных тарелках ректификационных и абсорбционных колонн // Теор. основы хим. технол. 1982, т. 18, N4, с.491-498;

228. Усюкин И.П., Аксельрод Л.С. Основы гидравлического расчета сетчатых ректификационных колонн. I. Гидравлическое сопротивление сетчатых тарелок // Кислород, 1949, №1, с. 1-20;

229. Усюкин И.П., Аксельрод Л.С. Основы гидравлического расчета сетчатых ректификационных колонн. II. Основные гидравлические режимы работы тарелки // Кислород, 1949, №2, с.5-14;

230. Федотов Е.В. Исследование провала и уноса жидкой фазы на ситчатых тарелках промышленного масштаба / Дисс. на соискание уч. степени к.т.н., М.: МИХМ, 1973;-289

231. Федотов Е.В., Кобзаренко И.К., Мартюшин С.И. и др. Влияние масштаба аппарата на распределение жидкости в межтарельчатом пространстве // В кн.: Тр. МИХМ, 1974, т.55, с.15-18;

232. Хамад М.А., Павлов В.П. Определение запаса жидкости на ситчатых тарелках с учетом влияния физических свойств жидкой фазы //В кн.: Труды МИХМ, 1969, т.1, Вып.1, с.161-163;

233. Хоблер Т. Массопередача и абсорбция / JL: Химия, 1964,- 480 е.;

234. Холпанов Л.П. Гидродинамика и тепломассообмен при двухфазных пленочных и струйных течениях в контактных устройствах тепломассообменных аппаратов / Дисс. на соиск. уч. степ., д.т.н., М.: ИОНХ, 1983;

235. Чекменев В.Г. Исследование гидродинамики и массопередачи на колпачково-решетчатой тарелке / Дисс. на соискание уч. степени к.т.н., М.: МИНХиГП им. ИМ.Губкина, 1968;

236. Чекменев В.Г., Круглое С.А., Скобло А.И. Гидравлическое сопротивление кол-пачково-решетчатых тарелок // Изв. Вузов. Нефть и газ, 1968, N8, с. 103-106

237. Чехов О.С. Исследование и промышленное внедрение тарелок для массообменных процессов, созданных по принципу продольно-поперечного секционирования потоков в колонне / Дисс. на соискание уч. степени д.т.н., М.: МИХМ, 1969;

238. Чехов О.С., Рыбинский А.Г., Николайкин Н.И. Современная тарельчатая массо-обменная аппаратура // Химическая промыитенность за рубежом, 1976, №6, с. 58-79;

239. Чехов О.С., Сулейменов М.К. Гидродинамика пленочных тарелок // Теор. основы хим. технологии, 1974, т.8, №5, с.720;

240. Чехов О.С., Сулейменов М.К. Гидродинамика пленочных тарелок // Теор. основы хим. технолол. 1974, т.8, №5, с.720-725;

241. Чугаев P.P. Гидравлика / Л.: Энергоиздат, 1982,- 672 е.;

242. Шариков А.В., Соломаха Г.П. Улучшение структуры потока жидкости на продольно-секционированных тарелках с просечными элементами // В кн.: Тезисы докладов 1 Всесоюзного совещания "Абсорбция газов" Чирчик, 1979. Ташкент 1979- 265-268;

243. Шейнман В.А., Алексеев И.А. Тарелки струйные // В кн.: Расчет и конструирование нефтезаводского оборудования, вып.Ш, Недра, 1964, с.50-71;- 290

244. Шейнман В.И., Александров И.А., Коган Ю.С. и др. Новая конструкция тарелки для ректификационных колонн И Хим. и технол. топлив и масел, 1962, N 5, с.54-60;

245. Шепелев И.А. Взаимодействие струи и местного отсоса // Водоснабжение и санитарная техника, 1965, №3, с. 10-14;

246. Шестопалов В.В. Исследование структуры потоков и массообмена в насадочных и тарельчатых аппаратах методом математического моделирования / Автореф. дисс. на соиск. уч. степ. докт. т. наук М.: МХТИ, 1972,44 е.;

247. Шишкин З.А. Исследование неравномерности распределения газовой фазы в барботажной колонне // В кн: Гидродинамика и явления переноса в двухфазных дисперсных системах, Сб. научн. трудов Иркутск, 1989, с.32-38;

248. Шрейдер А.В., Соколиков А.И. О коррозии стали в атмосфере металлургического завода // Журн. прикл. химии 1957, т.30, вып. 11, с. 1706-1708;

249. Шуп Т.Е. Прикладные численные методы в физике и технике / пер. с англ., под ред. С.П.Меркулова, М.: Высшая школа, 1990,- 257 е.;

250. Эльперин И.Т. Тепло- и массообмен во встречных струях II Инженерно-физический журнал, 1961, т.6, N 5, с.62-68;

251. Яковлевский О.В., Крашенинников С.Ю. Распространение турбулентной струи, соударяющейся с плоской поверхностью // Изв. АН СССР, Механика жидкости и газа, 1966, N4, с. 192-197;

252. Яковлевский О.В., Секундов А.Н. Исследование взаимодействия струи с близко расположенными экранами // Изв. АН СССР, Механика и машиностроение, 1964, N1, с. 104-114;

253. Якушко С.И., Чехов О.С. Блочное контактное устройство с делением потоков применительно к процессам вакуумной ректификации // В кн.: Тезисы докладов V Всесо-юзн. конф. по теории и практике ректификации, Северодонецк, 1984, ч.П, с.9-10;

254. Якушко С.И., Чехов О.С., Масловский М.Ф. Блочная конструкция пленочной тарелки с делением газового потока // Теор. основы хим. технологии 1985, т. 19, N 6, с. 822-826;

255. Akita К., Yoshida F. Bubble Size, Interfacial Area and Liquid-Phase Mass Transfer Coefficient in Bubble Columns // Industr. Eng. Chem. Proc. Des. Dev. 1974, v.13, N1, pp. 84-91;-291

256. American Institute of Chemical Engineering, Bubble Tray Design Manual: Prediction of Fractionation Efficiency, 1958, AIChE , New York;

257. Andreas J., Muller J., Schober G. u.a. Leistungssteigerung von Kolonnen durch den Einsatz der Stoffaustauscheinheit // Chemishe Technik, 1988, Bd.40, N8, ss.336-339;

258. Asano K., Fujita S. Gas-Liquid Contacting Area on Bubble Trays II Chem. Eng. (Japan), 1964, v.28, N11, pp.926-932;

259. Asano K,, Fujita S. Liquid phase mass-transfer coefficient in tray columns // Chem. Eng. (Japan), 1966, v.30, N5, pp.403-408;

260. Asano K., Fujita S. Vapour-phase mass-transfer coefficients in tray towers: a new method for prediction of tray efficiency// Chem. Eng. (Japan), 1966, v.30, N6, pp.500-506;

261. Ashley M.J., Haselden G.G. The Calculation of Plate Efficiency under Conditions of Finite Mixing in Both Phases in Multiplate Columns, and the Potential Advantage of Parallel Flow // Chemical Engineering Science 1970, v.25, N11, pp.1665-1672;

262. Ashley M.J., Haselden G.G. Effectiveness of Vapour Liquid Contacting on a Sieve Plate // Transactions of Inst. Chem. Engrs., 1972, v.50, N2, pp.119-124;

263. Bain J.L., Van Winkle M. A Study of Entrainment, Perforated Plate Column Air-Water System // AIChE Journal 1961, v.7 , N3, pp.363-366;

264. Bakke P. An Experimental Investigation of a Wall Jet // Journal of Fluid Mechanics, 1957, v.2, part 5, pp.467-472;

265. Banerjee T.S., Roy N.K., Rao M.N. Studies on Entrainment of Drops in Flow Through Orifices. Part I Mechanism of Entrainment & Drop Size Distribution // Indian Journal of Technology, 1969, v.7, N10, pp.301-307;

266. Banerjee T.S., Roy N.K., Rao M.N. Studies on Entrainment of Drops in Flow Through Orifices. Part II Magnitude of Entrainment from Liquids // Indian Journ. of Technology, 1969, v.7, N10, pp.308-311;

267. Barker P.E., Self M.F. The Evaluation of Liquid Mixing Effects on a Sieve Plate Using Unsteady and Steady State Tracer Techniques II Chem. Engineering Science 1962, v. 17, N5, pp.541-554;

268. Bauer R. Berechnung von Dispersionkoeffizienten nach der Instationaren Tracermethode II Chem. Rdsch. (Schweiz), 1975, Bd. 28, N26, ss.5-7;

269. Bell R.L. Experimental Determination of Residence Time Distributions on Commercial-Scale Distillation Trays Using a Fiber Optic Technique // AIChE Journal 1972, v. 18, N3, pp.491-497;-292

270. Bell R.L. Residence Time and Fluid Mixing on Commercial-Scale Sieve Trays // AIChE Journal 1972, v. 18, N3, pp.498-505;

271. Bell R.L. , Solari R.B. Effect of Nonuniform Velocity Fields and Retrograde Flow on Distillation Tray Efficiency II AIChE Journal, 1974, v.20, N4, pp.688-695;

272. Bell R.L., Babb A.L. On the Extension of the Method of Moments to a Cascade of Well-mixed Discrete Stages with Back-flow between Stages // Chem. Eng. Sci., 1965, v.20, N12, pp.1001-1006;

273. Bernard J.D.T., Sargent R.W.H. The Hydrodynamic Performance of a Sieve-Plate Distillation Column // Transactions of Inst. Chem. Engrs., 1966, v. 44, N8, pp.T314-T327;

274. Biddulph M.W. Oscillating Behavior on Distillation Trays II I I AIChE Journal 1975, v.21, N1, pp.41-49;

275. Biddulph M.W., Ashton N. Deducing Multicomponent Distillation Efficiencies from Industrial Data // Chemical Eng. Journal, 1977, v. 14, N1 , p.7-15;

276. Biddulph M.W. , Stephens D.J. Oscillating Behavior on Distillation Trays // AIChE Journal 1974, v.20, N1, pp. 60-67;

277. Bishoff K.B., McCracken E.A. Tracer Tests in Flow Systems // Ind. Engng. Chem. 1966, v. 5 8, N7, pp. 18-31;

278. Bolles W. L. Estimating Valve Tray Performance // Chemical Eng. Progr., 1976 , v.72, N9, pp.43-49;

279. Bolles W.L. New Process Design Methods for Optimum Bubble-Cap Tray Design. Part 1. Tray Dinamics. II Petroleum Processing, 1956, v. 11, N2, pp.64-80;

280. Bolles W.L. New Process Design Methods for Optimum Bubble-Cap Tray Design. Part 2. Design Standards. // Petroleum Processing, 1956, v. 11, N3, pp.82-95;

281. Brambilla A. The Effect of Vapour Mixing of Efficiency of Large Diameter Distillation Plates// Chemical Engineering Science, 1976, v.31, N7, pp.517-523;

282. Bruin S., Freije A.D. A Simple Liquid Mixing Model for Distillation Plates with Stagnant Zones // Transactions of the Instio of Chemical Engineering 1974, v.52, N1, p.75-79;

283. Burgess J.M., Calderbank P.H. The Measurement of Bubble Parameters in Two-Phase Dispersions -1. The Development of an Improved Probe Technique // Chemical Engineering Science 1975, v.30, .N7, p.743-750;

284. Burgess J.M., Calderbank P.H. The Measurement of Bubble Parameters in Two-Phase Dispersions II. The Structure of Sieve Tray Froths // Chemical Engineering Science - 1975, v.30, .N9,p. 1107-1121;- 293

285. Calcaterra P.J., Nicholls C.W., Weber J.H. Free and Captured Entrainment and Plate Spacing in a Perforated Tray Column // British Chem. Eng. 1968, v. 13, N9, pp. 1294-1297;

286. Calderbank P.H., Rennie J. The Physical Properties of Foanms and Froths Formed on Sieve-Plates // Trans. Inst. Chem. Eng. 1962, v.40, N1, pp.3-12;

287. Chen G.X., Afacan A., Xu C., Chuang K.T. Performance of Combined Mesh Packing and Sieve Tray in Distillation // Can. Journ. Chem. Eng. 1990, v.68, N3, pp.382-386;

288. Colwell C.J. Clear Liquid Heigth and Froth Density on Sieve Trays // Industrial & Eng. Chemistry. Process Design and Development 1981, v.20, N2, pp.298 -307;

289. Cornel M., Dietz H. Zum Problem der Querdurchmischung auf Kolonnenboden // Chem. Technik, 1977, Bd.29, N11, ss.611-614;

290. Coste J., Rudd D., Amundson N.R. Taylor Diffusion in Tubular Reactors II Can. J. of Chem. Engineering. 1961, v.39, N4, pp. 149-151;

291. Danckwerts P.V. Continuous Flow Systems // Chem Eng. Science 1953, v.2, N1, p. 1-13;

292. Danly D.E. General Relationship for Effect of Entrainment on Distillation Column Plate Efficiency // Ind. & Eng. Chemistry. Fundamentals 1962, v. 1, N3, pp.218-219;

293. Davies J.A. Bubble Tray Hydraulics // Ind. & Eng. Chem., 1947, v.39, N 6, pp.774-778;

294. Davies J.A., Gordon K.F. What to Consider in Your Tray Design. Part 1. Bubble-Cap Trays. // Petro/Chem. Engineer 1961, v.33, N11, pp.54-57;

295. Davy C.A., Haselden G.G. Prediction of the Pressure Drop Across Sieve Trays // AlChE Journal 1975, v.21, N6, pp. 1218-1220;

296. Dhulesia H. Clear liquid height on sieve and valve trays // Chem. Eng. Res. & Des., 1984, v.62, N5, pp.321-326;

297. Diener D.A. Calculation of Effect of Vapor Mixing on Tray Efficiency // Ind. Engng. Process Design and Development 1967, v.6, N4, pp.499-530;

298. Dieter K., Hundermark F. Zur Berechnung des Verst/trkungsverhßltnisses von Rekti-fizierbnden // Chem-Ing.-Techn., 1963, Bd.35, N9, ss.620-627;

299. Dietz H., Kardos J. Zur Masstabsvergroserung in der Destillations- und Sorptionstechnik // Chemische Technik, 1967, Bd. 19, N 12, ss.713-719;

300. Dytnerski U.I., Planowski A.N., Massumov D.I. Zur Berechnung der Hydraulik und des Stoffaustausches in Kolonnen mit Plattenboden // Chemische Technik Bd. 19, 1967, N 12, ss.727-733;-294

301. Eduljee H.E. Design of Bubble-cap Distillation Plated // Brit. Chemical Engng., 1964, v.9, N12, pp.820-826;

302. Eguchi W., Nagata S. Effect of the Liquid Mixing on the Plate Efficiency in a Plate Column// Chem. Eng. (Japan), 1960, v.24, N3, pp. 142-149;

303. English G.E., Van Winkle M. Efficiency of fractionating columns // Journ. Chem. Eng., 1963, v.70, N11, p.241-246;

304. Fasesan S.O. Hydraulic Characteristics of Sieve and Valve Trays // Industrial & Engineering Chemistry Research 1987, v.26, N10, pp.2114 2121;

305. Forstall W., Shapiro A.H. Momentum and mass transfer in coaxial gas jets //Journal of Applied Mechanics, 1950, v. 17, N4, p.399-408;

306. Foss A.S., Gerster J.A., Pigford R.L. Effect of Liquid Mixing on the Performance of Bubble Trays II AlChE Journal 1958, v.4, N2, pp.231-239;

307. Franz K., Borner Th., Joachim H., Burchholz R. Flow Structures in Bubble Columns // Ger. Chem. Eng., 1984, v.7, N6, pp.365-374;

308. Furzer I.A. The Effect of Vapor Distribution on Distillation Plate Efficiencies // AIChE Journal., 1969, v.15, N2, p.235;

309. Gautreaux M.F., O'Connell H.E. Effect of Length of Liquid Path on Plate Efficiency // Chemical Engineering Progress 1955, v.51, N5, pp.232-237;

310. Gerster J.A., Hill A.B., Hochgraf N.N., Robinson D.G. Tray Efficiencies in Distillation Columns, Final Report from the University of Delaware, 1958 (New York, AIChE).- 118 p.;

311. Glauert M.B. The Wall Jet // Journal of Fluid Mechanics, 1956, v. 1, part 6, pp.625-643;

312. Good A. J., Hutchinson M.H., Rosseau W.C. Liquid Capacity of Bubble-Cap Plates // Ind. & Eng. Chemistry, 1942, v.34, N12, p. 1445-1453;

313. Harris I.J., Sutano J.B., Roper G.H. The efficiency and dessing of sieve trays for distila-tion and gas absorption II Austr. Chem. Eng., 1962, N12, p.9;

314. Hikita H., Kikukawa H. Liquid Phase Mixing in Bubble Columns: Effect of Liquid Properties // Chem. Eng. Journ., 1974, v.8, pp. 191-197;

315. Hughmark G.A. Models for Vapor Phase and Liquid-Phase Mass Transfer on Distillation Trays // AIChE Journal 1971, v. 17, N6, pp. 1295-1299;

316. Hunt C. d'A., Hanson D.N., Wilke C.R. Capacity Factors in the Performance of Perforated Plate Columns // AICHE Journal 1955, v. 1, N4, p.441;

317. Johnson A.I., Marangozis J. Mixing Studies on a Perforated Distillation Plate // Canad, Journ. Chem. Engng., 1958, v.36, N4, pp. 161-168;- 295

318. Jones J.B., Pyle C. Relative Performance of Sieve and Bubble-Cap Plates II Chem. Eng. Progr. 1955, v.51, N9, pp.424-428;

319. Kafarov V.V., Shestopalov V.V., Komissarov Y.A. Vapour Liquid Flow Structure on Bubbler Plates // Third Int. Symposium On Distillation 1979, Inst. Chem. Engrs. Symp. Ser., 1979, 56, v. 1, pp.2.3/79-2.3/98;

320. Kardos J. Darstellung und Auswertung von Verweilzeitverteilungen nach dem Zellenmodel II Chemische Technik, 1969, Bd.21, N4, ss.216-220;

321. Katayama H., Imoto T. The Effect of Tray Spase Vapour Mixing on Distillation Tray Efficiency // Nippon Kagaku Kaishi, 1972, N9, pp. 1745-1751;

322. Kemp H.S., Pyle C. Hydraulic Gradient Across Various Bubble-Cap Plates // Chem. Eng. Progr. 1949, v.45, N7, pp.435-451;

323. Kirschbaum E. Distillation und Rectification / New York, Chemical Publishing Co. Brooclyn, 1948. 276 p.;

324. Kirschbaum E. Wirkung von Rektifizierbu,den und zweckmäßige Flbssigkeitsfbhrung // Forschung auf dem Gebiete des Ingenierwesens, 1934, Bd.5, N5, S.245-252, Ausg.A;

325. Kister H.Z., Haas J.R. Entrainment from Sieve Trays in the Froth Regime // Industrial and Engineering Chemistry Research 1988, v.27, N12, pp.2331-2341;

326. Kister H.Z., Haas J.R. Predict entrainment flooding on sieve and valve trays // Chemical Engineering Progress 1990, v. 86, N9, p.63-69;

327. Kister H.Z., Pinczewski W.V., Fell C.J.D. Entrainment from Sieve Trays Operating in the Spray Regime // Industrial & Eng. Chemistry. Process Design and Development 1981, v.20, N3, pp.528-532;

328. Klinkenberg A. Residence time distribution and axial spreading in flow systems (with their application in chemical engineering and other fields) // Transactions of Inst, of Chem. Engns. 1965, v.43, N5, pp.T150-T156;

329. Koch H.A., Kuznar J. Stoffaustausch auf Ventilbijden / Dechema Monographie, 1971, Bd.65,N 1168-1192, s.241;

330. Koziol A. The Effect of Liquid Entrainment and Weeping on the Plate Efficiency // Prace Naukowe Institutu Inzynierli Chemicznej Urzadzen Cierluych Politechniki Wroclawskiej, 1986, N46, ss.71-79;

331. Koziol A. Model polki barbotazowej pracujacej z przecikiem i porywaniem cieczy // Zeszyty Naukowe Politechniki Poznannskiej Chem. I. Inz. Chem., 1986, N18, ss.267-277;

332. Laszlo G. A meretnoveles rola vegyiperban // Mady. Kern. lapja. 1988, v.43, N9, pp.321

333. Laurence I.C. Intensity, scale and spectra of turbulence in mixing region of tree subsonic jet // NACA Report, 1956, N1292;

334. Leva M. Some Performance Data of a New Plate Column // Trans. Inst. Chem. Engrs, 1962, v.40, N2, pp. 104-113;

335. Lewis W.K. Rectification of Binary Mixtures. Plate Efficiency of Bubble Cap Columns // Ind. Engng Chem. 1936, v.28, N4, pp.399-402;

336. Lim C.T., Porter K.E., Lockett M.J. The Effect of Liquid Channeling on Two-Pass Distillation Plate Efficiency // Trans. Inst. Chem. Engrs. 1974, v.52, N2, pp.193-201;

337. Lockett M.J., Kirkpatrick R.D., Uddin M.S. Froth Regime Point Efficiency for Gas-Film Controlled Mass Transfer on a Two-Dimensional Sieve Tray // Transactions of the Institution of Chemical Engineering 1979, v. 57, N1, pp. 25-34;

338. Lockett M.J., Lim C.T., Porter K.E. The Effect of Liquid Chanelling on Distillation Column Efficiency in the Absence of Vapour Mixing // Transactions of the Institution of Chemical Engineering 1973, v. 51, N1, pp. 61 -67;

339. Lockett M.J., Porter K.E., Bassoon K.S. The Effect of Vapour Mixing on Distillation Plate Efficiency when Liquid Channelling Occurs // Transactions of the Institution of Chemical Engineering 1975, v.53, N2,pp. 125-130;

340. Lockett M.J., Rahman M.A., Dhulesia H.A. The Effect of Entrainment on Distillation Tray Efficiency // Chemical Eng. Science 1983, v.38, N5, pp.661-672;

341. Lockett M.J., Safecourdi A. The Effect of the Liquid Flow Pattern on Distillation Plate Efficiency // The Chemical Engineering Journal 1976, v. 11, N2, pp. 111 -121 ;

342. Lockett M.J., Spiller G.T., Porter K.E. The Effect of the Operating Regime on Entrainment from Sieve Plates // Trans, of the Inst, of Chem. Eng. 1976, v.54, N3, pp.202-204;

343. Lockhart F.J., Legget C.W. New Fractionating-Tray Designs // Advances in Petroleum Chemistry and Refining 1958, v.l, pp.277-334;

344. Loon R.E., Pinczewski W.V., Fell C.J.D. Dependence of the Froth to Spray Transition on Sieve Tray Design Parameters // Transactions of the Institution Chemical Engineering -1973, v.51, N4, pp.374-376;

345. McAllister R.A., Plank C.A. Pulsations in Sieve-Tray and Bubble-cap Distillation Towers // AIChE Journal 1958, v.4, N3, pp. 282-284;

346. McDermott W.T.M., Chetty A.S. Hydraulic Behaviour on a Circular Flow Distillation Tray // Computers and Chem. Engineering 1987, v. 11, N5, pp. 497-502;

347. Miyauchi T., Vermeulen T. Diffusion and Back-Flow Models for Two-Phase Axial Dispersion // Ind. & Engng. Chem. Fundamentals 1963, v.2 , N4, p.304-310;

348. Muller R.L., Prince R.G.H. Regimes of Bubbling and Jetting from Submergent Orifices // Chem. Eng. Sei. 1972, v.27, N8, pp. 1583-1592;

349. Mustafa H., Bükössy-Molnör Hydrodynamic Characteristics of Nutter Valve Trays, New Correlations // Chem. Eng. Res. and Des. A. 1997, v.75, N6, pp.620-624

350. O'Connell H.E. Plate Efficiency of Fractionating Columns and Absorbers // Transactions of American Inst, of Chemical Engineers 1946, v. 42, N3, pp.741-755;

351. Oliver E.D., Watson C.C. Correlation of Bubble-Cap Fractionating-Column Plate Efficiencies// AIChE Journal 1956, v.2,Nl, p. 18;

352. Onda K., Soda E., Takahashi K,, Mukhtar S.A. Plate and columns efficiency of continuous rectifiying columns for binary mixtures / AIChE Journal 1971, v. 17, N5, pi 141;

353. Palmer Murray Scale Modelling of Flow Problems' // Chem. Eng. (Brit), 1986, N 421, pp. 28-30;

354. Pinczewski W.V., Benke N.D., Fell C.J.D. Phase Inversion on Sieve Trays // AIChE Journal, 1975, v.21, N 6, pp. 1210-1212;

355. Pinczewski W.V., C.J.D. Fell Oscillations on Sieve Trays // AIChE Journal 1975, v.21, N5, pp. 1019-1021;

356. Pinczewski W.V., Fell C.J.D. Nature of the Two-Phase Dispersion on Sieve Plates Operating in the Spray Regime // Transactions of the Institution Chemical Engineering -1974, v.52, N3, pp.294-299;

357. Pinczewski W.V., Fell C.J.D. The Transition from Froth to-Spray Regime on Commercially Loaded Sieve Trays // Transactions of the Inst. Chemical Engineering -1972, v.50, N2, pp. 102-108;

358. Porter K.E., Davies B.T., Wong P.F.Y. Mass Transfer and Bubble Sizes in Cellular Foams and Froths // Transactions of Inst. Chem. Engrs. 1967, v.45, N7, pp.T265-T273;

359. Porter K.E., Lockett M.J., Lim C.T. The Effect of Liquid Channelling on Distillation Plate Efficiency // Transactions of the Inst, of Chemical Engineering 1972, v. 50, N2,pp.91-101;

360. Prandtl L. Bemerkungen zur Theorie der freien Turbulenz.// Z Angew. Math, Mech, 1942, Bd.22, N5, ss.241-243;

361. Prochazka J., Landau J. Studies on Extraction I. Back-Mixing and Efficiency of Continuous Stagewise. Countercurrent Extraction Plates // Coll. Czech. Chem. Commun 1963, v.28, pp. 1927-1945;

362. Proctor S.J., Biddulph M.W., Krishnamurthy K.R. Effect of Liquid Channeling on 1,8 m Distillation Sieve Tray // Ind. & Eng. Chem. Res., 1998, v.37, N6, pp.2535-2540;

363. Raper J.A., Kearney M.S., Burgess J.M., Fell C.J.D. The Structure of Industrial Sieve Tray Froths // Chemical Engineering Science 1982, v.37, N4, pp.501-506;

364. Sakata M. Liquid Mixing on Distillation Columns // Chem. Eng. Progr., 1966, v.62, N11, pp.98-103;

365. Salem A.B.H., Alsaygh A.A. Better Sieve Tray? Add Packing // Hydrocarbon Processing, 1988, v.67, N5, pp.76G-76H;

366. Schlich ting H. Uber das ebene Wirdschaftenproblem // Ingenieur-Archiv, 1930, Bd.l, N5, pp.533-571;

367. Schober G., Staffehl J., Kohler R. u.a. Rekonstruktion von Kolonnen der Gaszerlegimg zur Durchsatzer hohung und Minimierung des Energieaufwandes // Chemische Technik, 1977, Bd.29, N 5, ss.266-269;

368. Sherwood T.K., Pigford R.L. Absorption and Extraction / New-York, Mc.Graw-Hill, 1952.- 154 p.;

369. Smith V.C., Delnicki W.V. Optimum SieveTrayDesign II Chem. Engng. Progr. 1975, v.71, N8, pp.68-73;

370. Sohlo J., Kinnunen S. Dispersion and Flow Phenomena on a Sieve Plate // Transactions of the Inst, of Chemical Engineering 1977, .v.55, N1, pp.71-73;

371. Sohlo J., Kouri R.J. An Analysis of Enhanced Transverse Dispersion on distillation Plates // Chemical Engineering Science 1982, v.37, N2, pp. 193-197;

372. Solari R.B., Bell R.L. Fluid Flow Patterns and Velocity Distribution on Commercial-Scale Sieve Trays II AIChE Journal 1986, v. 32, N4, pp. 640-649;

373. Solari R.B., Saez E., D'Apollo, Bellet A. Velocity Distribution and Liquid Flow Patterns on Industrial Sieve Trays // Chemical Eng. Commun 1982, v. 13, p. 369;

374. Spagnolo D.A., Chuang K.T. Improving Sieve Tray Performance with Knitted Mesh Packing H Ind. Eng. Chem. Proc. Des. Dev., 1984, v.23, pp.561-565;

375. Sterbacek Z. Calculation of the Number of Trays Allowing for Backmixing and Entrainment II Brit. Chem. Eng., 1968, v. 13, N6, pp.820-823;

376. Sterbacek Z. Liquid dispersion koefficient on perforated plates with downcomers I I Trans, of Inst, of Chem. Engrs, 1968, v.46,N5, pp.T167-T171;

377. Todd W.G., van Winkle M. Entrainment and Pressure Drop with Jet Trays in an Air-Water System H Ind. & Eng. Chemistry. Process Des. and Development, 1967, v.6, N1, pp.95-101;

378. Tray Efficiencies in Distillation Columns. American Inst, of Chemical. Engineers Research., Rep. University of Delaware, 1958;

379. Tschechov O.S. Die Anwendung von Langs- und Quersetionierung zur Schaffung von Stoffaustauschapparaten mit groserer Intensität II Chem. Technik, 1974, Bd.26, N 8, s.471;

380. Waschtschuk W.L, Kljuschenkowa M.I., Solomacha G.P., Kotschergin N.A, Stoffubergang in der Gas- und Flussigphase auf Boden mit Langssektionierung des Flussigkeitstromes und mit Schlitzelementen // Chem. Tech., 1977, Bd.29, N 3, ss. 131-134;

381. Weiler D.W., Delnicki W.V., England B.L. Flow Hydraulics of Large-Diameter Trays I I Chemical Engineering Progress 1973, v.69, N10, pp.62-67;

382. Weiler D.W., England B.L., Delnicki W.V. Flow Hydraulics of Large Diameter Trays // Paper 94-C, 74th AIChE National Meeting and 7th Petroleum and Petrochemical Exposition, New Orleans, La. 1973;

383. Weiler D.W., Kirkpatrick R.D., Lockett M.J. Effect of Downcomer Mixing on Distillation Tray Efficiency II Chemical Engineering Progress 1981, v.77, N1, pp.63-69;

384. Weiss S., John L. Zum Stofftbertragung bei der Distillation in Bodenkolonnen .// Chemische Technik, 1973, Bd. 25, N1, s.658;

385. Weisshuhn E. Zur Flussigkeitsvermischung auf Siebboden. Tagimg GVC-Fachausschuß // «Therm. Trennung von Gas- und Flussigkeitsgemischen», Glausthalzerfeld, 1975;

386. Xu Z.P., Afacan A., Chuang K.T. Liquid mixing on packed sieve trays // Chem. Eng.Res. and Des., 1995, v.73, N4, pp.406-412;

387. Xu Z.P., Afacan A., Chuang K.T. Prediction of Packed Sieve Tray Efficiency in Distillation //Chem. Eng. Res. and Design, 1996, v.74, N8, pp. 893-900;

388. Yanagi T., Scott B.D. Effect of Liquid Mixing on Sieve Tray // Chem, Engng. Prog.,. 1973, v.69, N10, pp. 75-76;

389. Yu K.T., Huang J., Li J.L., Song H.H. Two-Dimensional Flow and Eddy Diffusion on a Sieve Tray // Chem. Eng. Science 1990, v.45, N9, pp.2901-2906;

390. Zuiderweg F.J. Sieve Trays. View on the State of the Art H Chem. Eng. Sei. 1982, v.37, N10, pp. 1441-1464;

391. Zuiderweg F.J., de Groot J.H., Meeboer B., van der Meer D. Scaling up Distillation Plates // Int. Symposium On Distillation 1969, Inst. Chem. Engrs. Symp. Ser., 1969, v.32, pp.5:78-5:83;

392. Zuiderweg F.J., van der Meer D. Untersuchung über die Wirkung und Maßstabsvergroßerung von Destillationsboden mittels Wasser-Lufit-Simulation // Chemische. Technik, 1972, Bd.24, N1, ss. 10-14;-300

393. Авт. свид. 129184 СССР, Ситчатая для ректификационной колонны тарелка с отбойными элементами / В.И.Шейнман, Ю.С.Коган, Опубл. 1960, Б.И.12;

394. Авт. свид. 135872 СССР, Контактная тарелка ! В.В.Дильман, В.Р.Ручинский, опубл. 1961; Б.И. №4;

395. Авт. свид. 160502 СССР, Контактная тарелка / Ю.К.Молоканов, Т.П. Кораблина, Л.П.Рагозина, опубл, 1964; Б.И. №4;

396. Авт. свид. 284965 СССР, Массообменная вихревая тарелка / Ф.А.Мусташкин, H.A. Николаев, Б.М.Азизов, Опубл. 1970, Б.И. N 33;

397. Авт. свид. 291718 СССР, Контактная тарелка /О.С.Чехов, Г.П.Соломаха, Опубл.1971, BHN 4;

398. Авт. свид. 292340 СССР, Контактная струйная тарелка / Ю.К.Молоканов, Опубл.1972, Б.И. N36;

399. Авт. свид. 351558 СССР, Пленочная тарелка П О.С.Чехов, И.Н.Ямщиков, М.К. Су-лейменов, опубл. 1972, Б.И. №28;

400. Авт. свид. 420304 СССР. Переливное устройство / О.С.Чехов, А,Г,Рыбинский, Н.А.Кочергин, опубл. 1974, Б.И. №11;

401. Авт. свид. 421331 СССР, Переливное устройство для массообменных аппаратов I О.С.Чехов, А.Г. Рыбинский, H.A. Кочергин, опубл. 1974, Б.И №12;

402. Авт. свид. 486522 СССР, Способ организации потоков в массообменном аппарате i О.С.Чехов, Н.М. Жаворонков, Н.И.Николайкин, опубл. 1979, БИ 22;

403. Авт. свид. 494169 СССР Переточное устройство / Г.П.Соломаха, В,И.Ващук, О.С. Чехов и др., опубл. 1975, Б.И.№45;

404. Авт. свид. 581614 СССР, Контактная тарелка для тепло массообменных процессов / О.С.Чехов, АЛелник, А.Г.Рыбинский, опубл. 23.03.1981, БИ №11;

405. Авт. свид. 590877 СССР, Тепломассообменный аппарат / А.Г.Рыбинский, О.С. Чехов, Н.И. Николайкин, Н.Н.Буканова, опубл. 23.03.1981, БИ №11;

406. Авт. свид. 601014 СССР, Контактное устройство массообменной колонны / О.С. Чехов, Н.Н.Николайкин, А.Г.Рыбинский, Н.Н.Буканова, опубл. 23 03.1981, БИ №11;

407. Авт. свид. 667214 СССР, Контактное устройство / З.Вайс (ГДР), Опубл. 1979, Б.И. №22;

408. Авт. свид. 762906 СССР, Контактное устройство для тепломассообменных аппаратов / О.С.Чехов, Н.М.Жаворонков, А.М.Кутепов и др., опубл. 1980, БИ №34;

409. Авт. свид. 793589 СССР, Контактная тарелка для взаимодействия газа с жидкостью / Э.И.Левданский, И.М.Плехов, В.В.Бабкин и др., Опубл. 1981, Б.И. N 1;- 301

410. Авт. свид. 808091 СССР, Контактное устройство для взаимодействия газа с жидкостью / П.Е.Вайтехович, И.М.Плехов, Э.ИЛевданский, Л.С.Новосельская, Опубл. 1981, Б.И. N8;

411. Авт. свид. 816479 СССР Контактная тарелка / Ю.К.Молоканов, ЕЛЛистов, И.И.Хатунцев и др., Опубл. 1981, Б.И. N 12;

412. Авт. свид. 837350 СССР, Устройство для тепломасообмена / В.Г.Плаксин, М.Н.Поспелов, О.Д.Путилина, В.Д.Кабалдаев, Опубл. 1981, Б И N 22;

413. Авт. свид. 837351 СССР, Аппарат для проведения тепломассообменных процессов./ И.Г.Бляхер, М.С.Гофман, Н.А.Ветлугина, Л.Я.Живайкин, опубл. 1981, БИ N 22;

414. Авт. свид. 899050 СССР Колонна для массообмена / В.Г.Плаксин, О.Д. Путилина, М.Н.Поспелов и др., Опубл. 1982, Б.И. N 3;

415. Авт. свид. 969303 СССР, Аппарат для тепломассообмена и мокрого пылеулавливания / А.Г.Рыбинский, О.С.Чехов, опубл. 1982, БИ №40;

416. Авт. свид. 980741 СССР, Аппарат для проведения тепломассообменных процессов./ М.С.Гофман, И.Г.Бляхер, Н.А.Ветлугина и др., опубл. 1982, БИ N 46;

417. Авт. свид. 997705 СССР, Массообменная тарелка / В.А. Тарасов, Г.П. Соломаха, В.И. Ващук и др., опубл. 1983, Б.И.№7;

418. Авт. свид. 1009489 СССР, Струйная тарелка для массообменных аппаратов / СВЗотов, С.С.Круглов, В.А.Щелкунов и др., Опубл. 1983, Б.И. N 13;

419. Авт. свид. 1029972 СССР, Разделительная колонна ! В.Браун (ЧССР) Опубл. 1983, Б.И. N 27;

420. Авт. свид. 103792.6 СССР, Контактная тарелка / В.А. Тарасов, Г.П. Соломаха, В.И. Ващук и др. опубл. 1983, Б.И. №32;

421. Авт. свид. 1088737 СССР Массообменная тарелка / В.А. Тарасов, Г.П. Соломаха, В.И. Ващук и др., опубл. 1984, Б.И.№ 16;

422. Авт. свид. 1152600 СССР, Колонный массообменный аппарат / В.М.Косырев, Л.Я.Живайкин, И.Г.Бляхер и др., опубл. 1985, БИ N 16;

423. Авт. свид. 1360754 СССР, Тепломассообменный аппарат / Л.А.Бахтин, Л.Я. Живай-кин, С.В.Жестков и др., Опубл. Б.И. 1987, №47;

424. Авт. свид. 1546094 СССР, Тепломассообменный аппарат / Л.А.Бахтин, В.И. Сажин, А.А.Сидягин, М.Р.Мурзаева, Опубл. 1990, Б.И. N 8;

425. Пат. 2016617 РФ, Способ организации потоков в массообменных аппаратах / О.С.Чехов, А.А.Сидягин, опубл. 1994, БИ 14;

426. Пат. 2127630 РФ , Газожидкостный сепаратор / А,А .Сидягин, О.С.Чехов, В.А. Му-ров, опубл. 1999, БИ №8;

427. Pat. 1047749 BRD Austauschboden / Н,Stock, Veroff. 25.06.1959;

428. Pat. 2721667.7-45 BRD, Fractionierboden / Di A.R. Nicolantonic, H.RTheusen, IV J. Madison, P.B.Straat; Veroff. 29.09.1988;

429. Pat. 1577837 Britain, Hinged Presure Relief Fractionation Tray / Exxon Research & Eng. Co., 14.04.1977;

430. Pat. 2024036 Britain, Contact device for heat-and masstransfer apparatus / O.S.Chekhow, NcM.Zhavoronkov, A.M.Kutepov et. aL, by 28.06.1978;

431. Pat. 156 64 DDR Trennkolonne / W.Braun, Veroff. 06.10.1980;

432. Pat. 2427117 France, Formation of Currents in Heat and Masstransfer Apparatus / 0,SX hekhow. N M,Zhavoronkov, NXNikolaikin, 01.06 1978;

433. Pat. 3.887.665 USA, Vapour-Liquid Contacting // T.W=Mix, J.Eriekson, 1975;

434. Pat. 5.480.595 USA, Vapor-Liquid Contact Tray and Downcomer Assembly aux Method Employing Same / N. Vooman, Griftith, 2.01.1996;

435. Pat. 39-2227 Japanese 1964, Fractionating tray / Kittel W, Derwent Japanese Patents Report 1964, v.3, N 9;

436. Pat. 42-17161 Japanese, 1967, Vapour-liquid contact / Mitsubishi Chemical Industries Ltd. Derwent Japanese Patents Report 1967, v. 6, N 37;

437. OCT 26-1078-92 «Тарелки с двумя зонами контакта фаз колонных аппаратов. Параметры, конструкция и размеры»

438. Алгоритм расчета характеристик аппарата с байпасиро-3041. Продолжение приложения 1

439. Уточнение физических свойств сред на отдельных тарелках с учетом концентраций распределенного компонента

440. А/, ржь Ргр Ржр Оу, Ож„ О/, МщуМжь (обращение к подпрограмме А)и

441. Уточнение скоростных характеристик в пределах тарелокм'р.з.р Ор.зф Пор ^кн/гидродинамических параметров Ист,-, АЬст/, 11/%, , чисел подобия Яег„ ЯеЖ1, Лс,/; ¿>'сжу, Же,

442. Расчет гидродинамических параметров в узлах; сеткипо длине тарелки1. Ьстч -//-Л'/1 1)/2.АИст

443. Н , (2(3, АИсто .-(*! +1)/2]/(кр,/+1)}0'5 (г:/ VI ,-Л",, /^¡М;) е,, 0,0001 уу„2:8/(Нмт-2,5Ист11)3.2

444. У,/ /(Х^ (обращение к подпрограмме В) V- У„'( 1-Е,,)+¥,* Е„

445. Х„' '-/а/У,, •-¥„ "УуЬЛ, '-ОтКт„(Х,.,,''-X,.;,'')./20

446. Ргф Рж1р Ргф Ржф ЕЖц, а,у, Мг„, МЖцобращение к подпрограмме А) —п