автореферат диссертации по химической технологии, 05.17.08, диссертация на тему:Исследование процессов тепломассообмена в вихревых многофункциональных аппаратах с активной гидродинамикой

контрольны ?

На правах рукописи

СОШЕНКО МАРИНА ВЛАДИМИРОВНА

ИССЛЕДОВАНИЕ ПРОЦЕССОВ ТЕПЛОМАССООБМЕНА В ВИХРЕВЫХ МНОГОФУНКЦИОНАЛЬНЫХ АППАРАТАХ С АКТИВНОЙ ГИДРОДИНАМИКОЙ

Специальность 05.17.08 - «Процессы и аппараты химических технологий»

АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

г. Москва, 2005 г.

Работа выполнена в Московском государственном текстильном университете им. А.Н. Косыгина на кафедре процессов, аппаратов химической технологии и безопасности жизнедеятельности

Научный руководитель - доктор технических наук, профессор

Тюрин Михаил Павлович

Официальные оппоненты:

- доктор технических наук, профессор Трошкин Олег Александрович

- доктор технических наук, профессор Горшенин Павел Александрович

Ведущая организация - ЗАО «РЕАТЭКС»

Защита состоится «_» 2005 г. в _часов, на заседании

диссертационного совета Д 212.139.03 в Московском государственном текстильном университете им. А.Н. Косыгина по адресу: 119991, г. Москва, М. Калужская, 1

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке Московского государственного текстильного университета им. А.Н. Косыгина.

Автореферат разослан «

Ученый секретарь совета доктор технических наук, профессор

» 2005 г.

С.Д. Корнеев

Общая характеристика работы

Актуальность темы: Наиболее энергоемкими процессами на текстильных предприятиях являются химико-технологические процессы отделочного производства - процессы сушки и влажностно-тепловой обработки материалов, осуществляемые в зрельниках, запарных и выпарных установках. Потери теплоты с выбрасываемой паровоздушной смесью (ПВС) достигают 80% от технологической, необходимой для осуществления данных процессов. Использование теплоты ПВС наиболее эффективно в аппаратах с активными гидродинамическими режимами.

Наиболее перспективным направлением представляется применение для этих целей вихревых многофункциональных аппаратов с управляемой гидродинамикой, позволяющих одновременно с утилизацией теплоты парогазовых выбросов производить их очистку от содержащихся загрязнений в виде пыли и некоторых газов.

Цель работы. Проведение теоретических и экспериментальных исследований, с целью расширения области применения вихревых многофункциональных аппаратов, разработки рациональных конструкций, инженерных методов и их расчетов.

Научная новизна работы:

• Разработана математическая модель многофункционального аппарата, позволяющая определить поля скоростей газовой фазы.

• Получено математическое описание движения капель жидкости в аппарате, позволяющее определить время их нахождения во взвешенном состоянии.

• Разработаны физическая модель и математическое описание процессов тепло- и массообмена в вихревых многофункциональных аппаратах.

• Экспериментально получены гидродинамические характеристики аппаратов, установлены и уточнены закономерности тепломассообменных процессов в вихревых многофункциональных аппаратах в широком диапазоне параметров.

Практическое значение работы:

На основании теоретических и экспериментальных исследований разработана модифицированная конструкция вихревого многофункционального аппарата, предназначенного для решения широкого круга задач (утилизация теплоты паровоздушных выбросов, увлажнение и кондиционирование воздуха, мокрая очистка газовоздушных выбросов).

Получены критериальные зависимости для коэффициента интенсивности тепломассообмена, позволяющие проводить расчеты режимных и конструктивных характеристик аппаратов, предназначенны (ТЫ высо-

ковлажных парогазовых выбросов с температурой от 70 до 100°С, а также для увлажнения и кондиционирования воздуха при низких температурах (до 40°С).

На основании полученных критериальных зависимостей разработаны инженерные методы расчета и алгоритм их реализации для вихревых многофункциональных аппаратов, предназначенных для утилизации теплоты нагретых парогазовых выбросов, увлажнения и кондиционирования воздуха, а также очистки выбросного технологического воздуха от пыли и некоторых газов.

Даны рекомендации по использованию разработанных аппаратов в системах утилизации теплоты, увлажнения и кондиционирования воздуха.

Обоснованность научных положений и выводов обусловлена применением корректных теоретических предпосылок и математических методов решения задач и обработки экспериментальных данных, использованием современного оборудования и приборов, а также хорошим соответствием теоретических и экспериментальных данных.

Апробация работы. Основные результаты и положения работы докладывались на семинарах «Технологические процессы с твердой фазой» проблемного совета по ТОХТ (2003, 2004 г.г.), на международных конференциях по химии и химической технологии «Успехи в химии и химической технологии» (2002 - 2005 г.г.), на симпозиумах молодых ученых, аспирантов и студентов «Техника и технология экологически чистых производств», на всероссийских конференциях «Современные технологии и оборудование текстильной промышленности (Текстиль 2003 и Текстиль 2004).

Публикации. По материалам диссертации опубликовано 9 работ.

Структура работы. Диссертация состоит из введения, 4 глав, выводов, списка литературы из 139 наименований. Работа изложена на 141 странице, содержит 34 рисунка, 4 таблицы.

СОДЕРЖАНИЕ ДИССЕРТАЦИОННОЙ РАБОТЫ

Во введении обосновывается актуальность темы диссертационной работы, направленной на повышение энергетической и экологической эффективности работы теплотехнологического оборудования, а также на улучшение условий труда работающих текстильных и химических предприятий. Сформулирована и обоснована цель работы и определены основные вопросы, решение которых необходимо для достижения поставленной цели. Даны обоснования научной новизны и практической ценности результатов работы.

В первой главе проводится анализ условий и режимов работы наиболее

энергоемкого теплотехнологического оборудования и их влияния на энергетическую и экологическую эффективность всего предприятия.

Предварительно были проведены исследования параметров выбросного воздуха предприятий текстильной и химической промышленности. Указанные параметры отличаются относительно невысокой температурой (70 -110°С), высокой влажностью (65-100%) и наличием загрязнений в виде химических соединений, соответствующих данному технологическому процессу, и, в некоторых случаях, волокнистых частиц обрабатываемого материала.

Проведенный анализ применяемых в настоящее время аппаратов для утилизации теплоты паровоздушной смеси и их конструктивных характеристик показал, что наиболее эффективным оборудованием в этом случае являются вихревые тепломассообменные аппараты, позволяющие получить нагретую технологическую воду с температурой от 50 до 98°С. На основе проведенного анализа разработана классификация тепломассообменных аппаратов по характеру движения взаимодействующих фаз, по типу их взаимодействия и по конструктивным характеристикам аппаратов с учетом типа межфазной поверхности контакта двух сред и относительной скорости их движения.

Показана перспективность использования вихревого многофункционального аппарата (ВМФА) на базе аппарата со встречными закрученными потоками (ВЗП), позволяющего объединить в одной конструкции теплоутилизатор и сепаратор капельной влаги, обеспечивающий ликвидацию характерного для рассматриваемых процессов брызгоуноса. Аппарат позволяет использовать высокие скорости потока газа (5-25 м/с) без снижения эффективности улавливания капельной влаги. Другим важным преимуществом вихревого аппарата является возникновение в рабочем объеме аппарата высокоразвитой поверхности теплообмена, включающей в себя капельную, пленочную и пенную поверхности раздела фаз.

Использование многофункциональных аппаратов позволяет одновременно с экономией энергоресурсов повысить и экологическую эффективность оборудования за счет улавливания в аппарате частиц пыли обрабатываемых материалов. Снижение энергозатрат автоматически снижает количество вредных выбросов как за счет снижения количества сжигаемого топлива, так и за счет снижения выбросов самим теплотехнологическим оборудованием.

Вторая глава посвящена аналитическим исследованиям гидродинамики в вихревых многофункциональных аппаратах для утилизации теплоты и очистки воздуха.

Движение газа в вихревом аппарате описывалось уравнениями стационарного течения идеальной жидкости (уравнениями Эйлера в векторной фор-

ме).

= (1) Вводились у/ - функция тока и циркуляция скорости

1 дцг 1 ду/ ...

г ог г от

Г = г-у»г (3)

В результате преобразований было получено дифференциальное уравнение движения газовой среды в аппарате:

где # и Н' определялись из выражений

„ _ 2яг • г? • (соза Арф + (1 - /?))

Л-----(5)

М

Я (6)

"4 р Ь К '

Для решения дифференциального уравнения (4) была сформулирована краевая задача, путем определения функции тока на границах аппарата.

Уравнение (4) совместно с граничными условиями решалось численным методом.

Результаты численного расчета распределения составляющих скоростей газовых потоков в аппарате иллюстрируются рис. 1.

Представленные расчетные распределения составляющих скоростей газовых потоков находятся в хорошем соответствии с имеющимися физическими представлениями взаимодействия встречных закрученных потоков и с экспериментальными работами по определению структуры потоков в рассматриваемых аппаратах.

Полученные численные решения уравнения (4) были использованы для описания движения одиночных капель жидкости в вихревых многофункциональных аппаратах. В данном случае второй закон Ньютона для капель жидкости имеет вид:

Рис. 1. Результаты численного расчета распределения составляющих скоростей газовых потоков.

т-

¿и ¿т

(7)

Уравнение (7) можно представить в виде системы уравнений:

с1т <1т

^ = Уь'-Ус = -Р ■ / [Уг • Л ->"„)+ 2Л • У*>

аг

= у4',у, =-/?•/- (л - + Уз ■ Уб>

(8)

где * = * = г(т)'

^(Н)'Н = /{у'Уг>У*''Уб\ ™ " вектор относительной скорости,

Система уравнений (8) решалась численным методом Рунге-Кутта. В результате расчетов было получено время пребывания капель жидкости во взвешенном состоянии и их относительной скорости движения.

Третья глава посвящена аналитическим исследованиям процессов тепломассообмена в вихревых аппаратах с активной гидродинамикой при их использовании в качестве утилизаторов теплоты паровоздушной смеси (ПВС) от теплотехнологического оборудования (запарные и выпарные установки, зрель-ники, сушильные установки и др.), а также для целей охлаждения и увлажнения наружного воздуха в системах кондиционирования.

Основой для описания процессов переноса теплоты и массы в материальной среде служат дифференциальные уравнения неразрывности, движения, теплопроводности, диффузии и др., дополненные соответствующими граничными условиями.

Учитывая влияние распределения потенциалов переноса в пограничном слое контактирующих сред на вид уравнений тепло - и массообмена были получены соотношения для распределения температур и концентраций в пограничном слое капель сферической формы.

Оценочные расчеты показывают, что отклонения приведенных параболических зависимостей от линейной на границах слоя при их максимальных значениях не превышает 0,36%, что подтверждает предположение о возможности использования линейной зависимости параметров переноса в пограничном слое.

Исходя из допущения о линейном распределении потенциалов тепло- и массопереноса в пограничном слое можно получить достаточно простые уравнения процессов тепло- и массообмена между газом и жидкостью и обосновать движущие силы процессов.

На рис. 2 и 3 представлена предлагаемая физическая модель процессов переноса в пограничных слоях между каплей жидкости и газом. При этом предполагается, что пограничный слой состоит из слоя насыщенного газа и слоя ненасыщенного газа. Распределение потенциалов переноса в пограничных слоях насыщенного и ненасыщенного газа носит линейный характер. Температура внутри капель жидкости и в газовом потоке между каплями жидкости, а

(10)

точнее за пределами пограничного слоя, в каждом сечении аппарата постоянна и весь температурный напор приходится на пограничный слой.

11

t

< г ___(яг

1т и Ч.

«1

сIV

Ьм

в) С«

Сш. сх

в>

Рис. 2. Графики средних температур в зави- Рис. 3. Распределения параметров пере-симости от рабочего объема аппарата. носа во входном - а) и выходном б) сече-

ниях аппарата.

Как известно, в смесительных аппаратах происходит совокупность процессов: теплообмена, не осложненного массообменном, а также массообмена.

В приведенной модели в качестве движущей силы процесса теплообмена принят температурный напор А/ (разность температур между газом и жидкостью).

Движущей силой процесса тепломассообмена обычно считается разность энтальпий газа и жидкости, которая однозначно с достаточной точностью определяется разностью температур газа по мокрому термометру и жидкости. Поэтому в данной модели в качестве движущей силы тепломассообмена принята } разность температур газа по мокрому термометру и жидкости.

Движущей силой процесса массообмена принята разность объемных I концентраций пара ненасыщенного и насыщенного газа. При невысоких парци-

альных давлениях пара Рп « Р6 с высокой точностью в качестве движущей силы можно принять разность влагосодержаний ненасыщенного и насыщенного газа.

В рассматриваемом многофункциональном аппарате происходят очень сложные процессы тепло - и массообмена. Поверхность раздела фаз на различных участках аппарата может быть капельной, пленочной и пенной. При этом количественное соотношение поверхностей раздела во многом определяется скоростью потока ПВС. Кроме того, относительное движение теплоносителей на разных участках аппарата может быть прямоточным, противоточным и пе-

рекрестным.

На основании принятой модели (Рис. 2, 3) были получены уравнения относительной интенсивности теплообмена, тепломассообмена (теплообмена в сочетании с массообменом) и массообмена.

Уравнение интенсивности теплообмена

А"=ТГ = ехР (-а-Рт-п) (П)

Уравнение интенсивности тепломассообмена

Ага=7Т^ = ехР(-<7мЛ-'"м). (12)

Уравнение интенсивности массообмена

Лс=~^ = ехр (-Д^.т) (13)

При низких парциальных давлениях пара уравнение (13) может быть преобразовано к виду

Ыт М,

Д,=^ = ехр (-Д-^-т) (14)

"о

В уравнениях (11,12,13,14) предполагается использование отношений средних за весь процесс движущих сил к максимальным. При этом, как показывает анализ, можно использовать средние арифметические напоры.

С учетом относительной аналогии процессов тепло- и массообмена можно получить

л _л

- -ИЛИ Ат<г = Дс. (15)

Л'™

¿4 Л, _ ¿4

АС

или

ДГ=Д„. (16)

Полученное выражение (12) легко преобразуется к виду, более удобному для практического использования, поскольку исключает одну из неизвестных величин, а именно, /жк.

Кту = = {1 + . е-» - * (17)

'-."'и, I Вт + 1 )

где Вт = Срж .

О, -Срг

Анализ параметров, входящих в уравнение (17) позволяет получить критериальную зависимость для расчета процесса тепломассообмена в виде

Кту = АЪ&ьВтСу-КхКг. (18)

где Яе - число Рейнольдса; Вт, - число тепловых эквивалентов; К\ и К% - коэффициенты, соответственно учитывающие кратность расхода - К, т.е. соотношения восходящего и нисходящего потоков газа, и отношение расхода жидкостей для нисходящего и восходящего потоков газа.

К = ЩЬ1, (19)

где Ц - объемный восходящий поток газа; Ьг - объемный нисходящий поток газа.

В четвертой главе приводятся результаты экспериментальных исследований гидродинамик и процессов тепло- и массообмена в вихревых аппаратах.

Исследования проводились на экспериментальном и опытно-промышленных образцах аппаратов в относительно широком диапазоне температур и влажности воздуха. В качестве орошающей жидкости использовалась водопроводная вода с температурным интервалом, характерным для зимнего периода времени (6 - Ю°С).

Как показали исследования, наиболее эффективно соотношение расходов нисходящего и восходящего потоков охлаждаемого газа 2:1, что и было принято при расчетах аппарата и получении критериальных зависимостей.

Получены численные значения постоянных коэффициентов критериального уравнения для коэффициента интенсивносги тепломассообмена, позволяющие проводить расчеты режимных и конструктивных характеристик аппаратов, предназначенных для утилизации теплоты высоковлажных парогазовых выбросов с температурой от 70 до 100°С, а также для увлажнения и кондиционирования воздуха при низких темпера турах (до 40°С).

На основании полученных критериальных зависимостей разработаны

инженерные методы расчета и алгоритм их реализации для вихревых многофункциональных аппаратов, предназначенных для утилизации теплоты нагретых парогазовых выбросов, увлажнения и кондиционирования воздуха, а также очистки выбросного технологического воздуха от пыли и некоторых газов. Даны рекомендации по использованию аппарата в системах утилизации теплоты, увлажнения и кондиционирования воздуха.

Для определения постоянных коэффициентов критериального уравнения использовался метод наименьших квадратов. Вычисления проводились с помощью интерактивной системы для выполнения инженерных и научных расчетов МАТЬАВ. В результате были получены следующие значения постоянных коэффициентов уравнения (19):

Л = 5,91; = -0,325; с = -0,35; -51,7; Е = 83,9.

Среднеквадратическое отклонение экспериментальных значений коэффициента интенсивности тепломассообмена от рассчитанных по критериальному уравнению составило 2,7%.

Расчет гидравлических потерь давления в аппарате при утилизации теплоты ПВС от сушильных установок производился по формуле

ДР = ЛРс+АРж=(|г.рг + В-|ж-рж)-^ (21)

где ДРс - гидравлическое сопротивление сухого пылеуловителя (без орошения жидкостью); АРж - гидравлическое сопротивление, обусловленное подачей жидкости на орошение.

ао е Рг •г

(22)

где и»,. - средняя скорость газа, отнесенная к поперечному сечению аппарата, м/с; - плотность газа на входе в аппарат, кг/мг\ - коэффициент гидравлического сопротивления.

А(23)

Соотношение между коэффициентами гидравлического сопротивления определялось по формуле

£*/4с = А • [(«*/*/•) • (а-/>*•)]'

¡-в

(24)

(25)

На основании проведенных исследований была разработана конструкция вихревого многофункционального аппарата с регулируемой гидродинамикой для утилизации теплоты и очистки выбросного воздуха от пыли и некоторых газов, предназначенного для различных условий его работы, а также разработаны рекомендации по его применению в системах увлажнения и кондиционирования воздуха.

Разработанная конструкция вихревого многофункционального аппарата с управляемой гидродинамикой представлена на рис. 4.

духа низкой влажности и для использования аппарата с целью увлажнения и кондиционирования воздуха верхний и нижний подводящие патрубки были выполнены по типу трубы Вентури прямоугольного сечения для увеличения скорости в узком сечении до 50 м/с, что повысило эффективность процессов тепло- и массообмена и позволило снизить величину коэффициента орошения.

Разработанный вихревой аппарат предназначен для утилизации теплоты паровоздушных смесей от зрельников, запарных и выпарных установок, а также для мокрой очистки выбросов от пыли.

В данном аппарате обеспечиваются высокие скорости потока газа без снижения эффективности улавливания влаги (5-25 м/с), его можно использовать и для мокрой высокоэффективной очистки воздуха от пыли. Кроме того,

С целью улучшения взаимодействия газа с орошающей жидкостью для утилизации теплоты нагретого отработанного воз-

Рис. 4. Вихревой аппарат для утилизации теплоты и очистки воздуха: 1 - корпус; 2, 3 - соответственно верхний и нижний подвод газа; 4 - направляющий цилиндр; 5 - отвод газа; 6, 7 - соответственно основной подводящий трубопровод для воды и распылительная форсунка; 8, 9 - соответственно верхнее и нижнее распылительные устройства; 10 - отвод нагретой воды из аппарата.

предложенный аппарат может быть использован для абсорбционной очистки воздуха. Одним из основных преимуществ вихревого аппарата является возникновение в рабочем объеме аппарата высокоразвитой поверхности теплообмена, включающей в себя капельную, пленочную и пенную поверхности раздела фаз.

На основании проведенных исследований и полученных критериальных уравнений разработаны инженерные методы расчета, а также оцениваются возможные направления использования разработанных конструкций вихревых многофункциональных аппаратов модифицированной конструкции и их эколо-го-энергетическая эффективность.

Инженерные методы позволяют проводить расчеты коэффициентов орошения как с целью получения максимальной глубины охлаждения парогазовой фазы, так и с целью получения максимальной температуры нагреваемой воды или требуемых параметров теплоносителей на выходе из аппарата по заданным параметрам контактирующих теплоносителей на входе в аппарат.

Возможные области применения указанных аппаратов достаточно широки от камер орошения в системах увлажнения или кондиционирования воздуха до утилизаторов теплоты отработанной нагретой паровоздушной смеси и мокрых пылеуловителей.

Для учета экологической эффективности теплотехнологических установок ведено понятие эффективного КПД и предложено соответствующее расчетное уравнение (21), в котором учитываются как тепловые потери, так и тепловое и физическое загрязнения среды.

_ _О™,_

--;-=--' (26)

в лом + X Эу1 -ЧэлМ к 1 + X К 31 + & 30

м /=1

Л Эу/ • (7у

где * = 2/^ 77 коэффициент, учитывающий экологический ущерб от

} иуа

теплового загрязнения окружающей среды; Эу, и Эу1 - соответственно экологические ущербы в денежном выражении, наносимые окружающей среде выбросами ¡-го вредного вещества теплотехнологической установкой и .¡-го вредного вещества теплогенерирующей установкой.

ОСНОВНЫЕ РЕЗУЛЬТАТЫ И ВЫВОДЫ

1. На основании анализа энергоемких процессов текстильных и химических производств, сопровождающихся парогазовыми выбросами, показано, что наи-

более эффективными в качестве утилизаторов теплоты являются вихревые аппараты с активными гидродинамическими режимами.

2. Разработана математическая модель гидродинамики многофункционального вихревого аппарата, позволяющая осуществить анализ структуры потоков газовой фазы и влияние на гидродинамику аппарата режимных и конструктивных параметров.

3. Описано движение капель жидкости в аппарате и разработана методика, позволяющая определять время пребывания жидкой фазы во взвешенном состоянии.

4. Разработаны физические модели тепло - и массообмена в вихревых многофункциональных аппаратах, на основании которых получено математическое описание процессов в вихревых многофункциональных аппаратах.

5. Проведены экспериментальные исследования, подтвердившие адекватность предложенных физических моделей и математического описания процессов тепло - и массообмена в вихревых многофункциональных аппаратах, предназначенных для утилизации теплоты, а также для систем увлажнения и кондиционирования воздуха. Разработан инженерный метод расчета вихревых многофункциональных аппаратов и алгоритм его реализации. Рассчитаны основные размеры аппаратов применительно к типовым технологическим задачам химических технологий.

6. Разработана модифицированная конструкция вихревого многофункционального аппарата с регулируемой гидродинамикой, позволяющая повысить эффективность аппарата при утилизации теплоты низковлажных парогазовых выбросов, а также при их использовании в системах увлажнения и кондиционирования воздуха. Предложен эколого-энергетический метод оценки эффективности работы аппаратов с активными гидродинамическими режимами и обоснован экономический эффект от использования вихревых многофункциональных аппаратов.

Основное содержание работы изложено в 9 работах, в том числе:

1. Сажин Б.С., Тюрин М.П., Сафонов P.A. Методы и эффективные типовые устройства для утилизации низко потенциальной сбросной теплоты от теплотехнического оборудования. Сбор. МКХТ «Успехи в химии и химической технологии», М. 2003r.T.XVII. № 13 (38). стр.70-75.

2. Сажин Б.С., Тюрин МП., Сафонов P.A. Методы совершенствования использования ТЭР теплотехническим оборудованием. Сбор. МКХТ «Успехи в химии и химической технологии», М. 2003г. T.XVII. № 13 (38). стр.84-89.

3. Сажин Б.С., Тюрин М.П., Сафонов P.A. Определение эффективности работы теплотехнического оборудования. Сбор. МКХТ «Успехи в химии и химической технологии», М. 2003г. T.XVII. № 13 (38). стр.90-93.

16

»16322

4. Сошенко M.B. и др. Исследования тепломассаобмена вихревых многофункциональных аппаратов. Тез. докл. VII межд. Симпозиума молодых уч., аспирантов и студ. «Техника и технология экологически чистых производств» М., МГУИЭ, 2003г. стр.76.

5. Сажин Б.С., Тюрин М.П., Сафонов P.A. Показатели эффективности работы теплотехнологического оборудования. Тез. докл. VII межд. Симпозиума молодых уч., аспирантов и студ. «Техника и технология экологически чистых производств» М., МГУИЭ, 2003г. стр.78.

6. Сажин Б.С., Тюрин М.П., Кочетов JI.M. Перспективы использования компрессионных теплонасосных установок. Сбор. МКХТ «Успехи в химии и химической технологии», М. 2004г. T.XVIII. № 7 (47). стр. 69-72.

7. Сажин Б.С., Тюрин М.П., Кочетов JI.M. Анализ режимов теплоснабжения и теплопотребления теплотехнологическим оборудованием химических и текстильных предприятий. Сбор. МКХТ «Успехи в химии и химической технологии», М. 2004г. T.XVIII. № 7 (47). стр. 73-75.

8. Сошенко М.В. и др. Исследования распределения потенциалов переноса в пограничном слое между газом и каплей жидкости. Сбор. МКХТ «Успехи в химии и химической технологии», М. 2005г. Т. XIX. № 3

9. Сошенко М.В. и др. Эффективные типовые устройства для утилизации теплоты паровоздушной смеси от теплотехнологического оборудования. Сбор. МКХТ «Успехи в химии и химической технологии», М. 2005г. Т. XIX. № 5

РНБ Русский фонд

19659

Подписано в печать 13.10.05 Формат бумаги 60x84/16 Бумага множ. Усл.печ.л. 1,0 Заказ 482 Тираж 80 МГТУ им. А.Н. Косыгина, 119991, Москва, ул. Малая Калужская, 1

ВВЕДЕНИЕ

ГЛАВА 1. ОБЗОР И АНАЛИЗ СОВРЕМЕННЫХ АППАРАТОВ ДЛЯ УТИЛИЗАЦИИ ТЕПЛОТЫ ПАРОГАЗОВЫХ ВЫБРОСОВ И МЕТОДОВ ИХ РАСЧЕТА ДЛЯ ТЕКСТИЛЬНЫХ И ХИМИЧЕСКИХ ПРЕДПРИЯТИЙ

1.1. Анализ конструктивных особенностей существующих аппаратов для утилизации теплоты паровоздушной смеси и методов их расчета

1.2. Обзор и анализ работ по исследованию гидродинамических режимов в аппаратах со встречно закрученными потоками

ГЛАВА 2. ИССЛЕДОВАНИЕ ГИДРОДИНАМИЧЕСКИХ ПРОЦЕССОВ В ВИХРЕВЫХ МНОГОФУНКЦИОНАЛЬНЫХ АППАРАТАХ С АКТИВНОЙ ГИДРОДИНАМИКОЙ

2.1. Течение газовой фазы в аппаратах со встречными закрученными потоками

2.2. Движение жидкой (твердой) фазы в аппарате со встречными закрученными потоками

ГЛАВА 3. РАЗРАБОТКА ФИЗИЧЕСКОЙ МОДЕЛИ И МАТЕМАТИЧЕСКОГО ОПИСАНИЯ ПРОЦЕССА ТЕПЛО - И МАССООБМЕНА В ВИХРЕВЫХ МНОГОФУНКЦИОНАЛЬНЫХ АППАРАТАХ С АКТИВНОЙ ГИДРОДИНАМИКОЙ

3.1. Исследования процессов тепло - и массообмена в вихревых многофункциональных аппаратах

3.2. Исследования распределения потенциалов переноса в пограничном слое между газом и жидкостью

3.3. Разработка физической модели и математического описания процессов тепло - и массообмена в вихревых многофункциональных аппаратах

ГЛАВА 4. РЕЗУЛЬТАТЫ ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫХ ИССЛЕДОВАНИЙ ГИДРОДИНАМИЧЕСКИХ ПРОЦЕССОВ И ПРОЦЕССОВ ТЕПЛОМАС-СОБМЕНА В ВИХРЕВЫХ МНОГОФУНКЦИОНАЛЬНЫХ АППАРАТАХ

4.1. Описание лабораторной установки для проведения экспериментальных исследований

4.2. Определение гидродинамических характеристик (полей скоростей и статических давлений) аппарата со встречными закрученными потоками

4.2. Результаты экспериментальных исследований гидродинамических характеристик аппарата и их анализ

4.3. Экспериментальное исследование процессов тепло - и массообмена

4.4. Инженерный метод расчета вихревых многофункциональных аппаратов для утилизации тепла и очистки технологических выбросов

Химические и имеющие отделочное производство текстильные предприятия являются крупными потребителями тепловой энергии. Производство и потребление теплоты сопровождается значительными потерями и сопутствующим загрязнением окружающей среды. При этом резервы экономии топливно-энергетических ресурсов (ТЭР) могут достигать 70 и более процентов от всего технологического теплопотребления, в том числе на долю теплоты выбрасываемой паровоздушной смеси от теплотехнологического оборудования (запарные и выпарные аппараты, зрельники, сушильные установки и т.п.) приходится до 50% всех побочных тепловых энергоресурсов.

Повышение энергетической и экологической эффективности потребления тепловой энергии возможно путем использования оборудования для утилизации теплоты побочных энергетических ресурсов и ее возврата в технологию.

Практическая реализация указанных мероприятий связана с разработкой высокоэффективных многофункциональных аппаратов для утилизации теплоты и очистки воздуха от пыли и некоторых газов (ВМФА), а также теории и методов их расчета.

Необходимость и важность решения задачи повышения экологической и энергетической эффективности работы теплопотребляющего оборудования и определяют актуальность данной работы.

Цель работы заключалась в проведении теоретических и экспериментальных исследований и разработке на их основе инженерных методов расчета вихревых многофункциональных аппаратов и их конструктивных решений, обеспечивающих снижение энергетических затрат на проведение тепло-массообменных процессов.

Указанная цель соответствует постановлению Совета Министров РФ «Об использовании сырьевого, топливно-энергетического и других материальных ресурсов в период до 2005 года», межвузовской программой «Энергосбережение», комплексной программе «Экономия», принятой Минтек-стильпромом РФ, а также планам госбюджетных и хоздоговорных работ МГТУ.

Поставленная цель достигается решением следующих научных и технических задач:

• Разработкой физической модели и математического описания процессов тепло - и массообмена в вихревом многофункциональном аппарате, учитывающей сложный характер протекающих в аппарате процессов.

• Проведением экспериментальных исследований, с целью подтверждения адекватности предложенной физической модели-и математического описания процессов тепло - и массообмена в вихревом многофункциональном аппарате.

• Разработкой инженерных методов расчета вихревого многофункционального аппарата и алгоритмов их реализации, а также рекомендаций по применению аппарата в промышленности.

• Разработкой типовой конструкции вихревого многофункционального аппарата для утилизации теплоты и очистки выбросного воздуха от пыли и некоторых газов.

Основными, наиболее значимыми, с точки зрения научной новизны, результатами, полученными при решении перечисленных выше задач, являются следующие:

• Разработаны физическая модель и математическое описание процессов тепло - и массообмена в вихревых многофункциональных аппаратах.

• Разработана математическая модель гидродинамики многофункционального вихревого аппарата, позволяющая определить поля скоростей газовой фазы.

• Получено математическое описание движения капель жидкости в аппарате, позволяющее рассчитать время их нахождения во взвешенном состоянии.

• Получены критериальные зависимости для коэффициента интенсивности тепломассообмена, позволяющие проводить расчеты режимных и конструктивных характеристик аппаратов, предназначенных для утилизации теплоты высоковлажных парогазовых выбросов с температурой от 70 до 100°С, а также для увлажнения и кондиционирования воздуха при низких температурах (до 40°С).

Обоснованность научных положений и выводов обусловлена применением корректных теоретических предпосылок и математических методов решения задач и обработки экспериментальных данных, использованием современного оборудования и приборов, а также хорошим соответствием теоретических и экспериментальных данных. Практическое значение работы.

Разработана модифицированная конструкция вихревого многофункционального аппарата, предназначенного для решения широкого круга задач (утилизация теплоты паровоздушных выбросов, увлажнение и кондиционирование воздуха, мокрая очистка газовоздушных выбросов).

На основании полученных критериальных зависимостей разработаны инженерные методы расчета и алгоритм их реализации для вихревых многофункциональных аппаратов, предназначенных для утилизации теплоты нагретых парогазовых выбросов, увлажнения и кондиционирования воздуха, а также очистки выбросного технологического воздуха от пыли и некоторых газов.

Даны рекомендации по использованию аппарата в системах утилизации теплоты, увлажнения и кондиционирования воздуха.

Апробация работы. Основные результаты и положения работы докладывались на семинаре «Технологические процессы с твердой фазой» проблемного совета по ТОХТ РАН (2003, 2004 г.г.), на международных конференциях по химии и химической технологии МКХТ (2002 - 2005 г.г.), на всероссийских конференциях «Современные технологии и оборудование текстильной промышленности (Текстиль 2003 и Текстиль 2004).

Публикации. По материалам диссертации опубликовано 9 работ.

Структура работы. Диссертация состоит из введения, 4 глав, выводов, списка литературы из 139 наименований. Работа изложена на 141 странице, содержит 34 рисунка и 4 таблицы.

ОСНОВНЫЕ РЕЗУЛЬТАТЫ И ВЫВОДЫ

1. На основании анализа энергоемких процессов текстильных и химических производств, сопровождающихся парогазовыми выбросами, показано, что наиболее эффективными в качестве утилизаторов теплоты являются вихревые аппараты с активными гидродинамическими режимами.

2. Разработана математическая модель гидродинамики многофункцио нального вихревого аппарата,. позволяющая осуществить анализ структуры потоков газовой фазы и влияние на гидродинамику аппарата режимных и конструктивных параметров.

3. Описано движение капель жидкости в аппарате и разработана методика, позволяющая определять время пребывания жидкой фазы во взвешенном состоянии.

4. Разработаны физические модели тепло - и массообмена в вихревых многофункциональных аппаратах, на основании которых получено математическое описание процессов в вихревых многофункциональных аппаратах.

5. Проведены экспериментальные исследования, подтвердившие адекватность предложенных физических моделей и математического описания процессов тепло - и массообмена в вихревых многофункциональных аппаратах, предназначенных для утилизации теплоты, а также для систем увлажнения и кондиционирования воздуха. Разработан инженерный метод расчета вихревых многофункциональных аппаратов и алгоритм его реализации. Рассчитаны основные размеры аппаратов применительно к типовым технологическим задачам химических технологий.

6. Разработана модифицированная конструкция вихревого многофункционального аппаратах регулируемой гидродинамикой, позволяющая повысить эффективность аппарата; при утилизации теплоты низковлажных парогазовых выбросов, а также при их использовании в системах увлажнения и кондиционирования воздуха. Предложен эколого-энергетический метод оценки эффективности работы аппаратов с активными гидродинамическими режимами и обоснован экономический эффект от использования вихревых многофункциональных аппаратов.

1. Андреев Е.И. Расчет тепло - и массообмена в контактных аппаратах. Л.: Энергоатомиздат, 1985.

2. Сажин Б.С., Тюрин М.П. Энергосберегающие процессы и аппараты текстильных и химических предприятий. М.: МГТУ, 2001.

3. Кокорин О. Я: Установки кондиционирования воздуха. М;: Машиностроение, 1978.

4. Нестеренко А. В: Основы термодинамических расчетов вентиляции и кондиционирования воздуха. М.: Высшая школа, 1971.

5. Рей Д. Экономия энергии в промышленности. М., 1983.ш

6. Андреев Е. И., Коркин В. Д. Методика расчета процессов, в тепло- имассообменных аппаратах. // Известия вузов; Строительство и архитектура, 1973, №12.

7. Андреев Е. И.,.Коркин В. Д. Расчет процессов в центробежном тепло-обменном аппарате.// Известия вузов. Строительство* и архитектура, 1976, № 11.

8. Андреев Е. И., Коркин В. Д., Рудаков Н. С. Тепломассообмен в аппаратах кондиционирования воздуха. // Известия вузов. Строительство и архитектура, 1983, № 9.

9. Стефанов Е. В., Коркин В. Д. Особенности тепло и массообмена в оросительных камерах кондиционирования воздуха, Л:: ЛВВИСКУ, 1969.

10. Карпис Е. Е. Инженерный теплотехнический расчет форсуночных камер.// Водоснабжение и санитарная техника, 1967, № 5.

11. Руководящий материал по типовым центральным кондиционерам КТЦ. Ч. И. Харьков: ВНИИкондиционер, 1980.

12. Аронов И. 3. Контактный нагрев воды продуктами сгорания природного газа. Л.: Недра, 1978.

13. Богатых С. А. Комплексная обработка воздуха в пенных аппаратах. Л.:1. Судостроение, 1974.

14. Богатых С. А. Циклонно-пенные аппараты. J1.: Машиностроение, 1978.

15. Зусманович Л. М. Оросительные камеры установок искусственного климата. М.: Машиностроение, 1967.

16. Стефанов Е.В., Коркин В.Д. Особенности расчета процессов тепло и массообмена в аппаратах кондиционирования воздуха. - Водоснабжение и санитарная техника, 1980, № 2, с. 12 - 13.

17. Стефанов Е.В., Гольденберг З.Е., Коркин В.Д. Исследование дисперсного состава капель в форсуночных камерах установок искусственного климата. Строительство и архитектура, 1975, № 2, с. 144 - 151.

18. Синицин В.И. Исследование гидродинамических и термодинамических процессов в форсуночных камерах и повышение их надежности, Автореф. Дис. . канд. техн. наук. П Москва, 1981, -22 с.

19. Синицын В.И. К вопросу об улучшении эксплуатационных показателей форсуночных камер кондиционеров. Холодильная техника, 1980, № 11, с. 42-44.

20. Стефанов Е.В., Коркин В.Д., Федоров А.Б. Обобщенные характеристики распылителей камер орошения кондиционеров. Водоснабжение и санитарная техника, 1981, № 3, с. 14 - 15.

21. Колмогоров А.Н. О логарифмически нормальном законе распределения размеров частиц при дроблении. ДАН, 1941, т. XXXI, № 2, с. 51 -58.

22. Промышленная теплоэнергетика и теплотехника (Справочник) /Под общ. ред. В. А. Григорьева и В. М. Зорина. М.: Энергоатомиздат, 1983.

23. Schmidt K.R. Physikalische Grundlagen unci Prinzip der Drehstromungsentstauber- Staub, 1963, V 23, № 11, s. 491 501.

24. Klein H. Entwicklung und Leistungsgrenzen der Drehstromungsentstauber- Staub, 1963, V 23, № 11, s. 501 509.

25. Schmidt K.P. Stand und apparative czehzen der techischer Feinstaubab-scheidung Staub, 1963, V 23, № 3, s. 181-195;

26. Schaufler E., Oehlrieh K.H., Schmidt K.R. Der Drehstromungsentstauber. -Staub, 1963, V 23, № 4, s. 228 230.

27. Ciliberty D. F., Lancaster B.W. Fine dust collection in a rotary flow cyclone. Ghem Eng. Sci., 1976, V 31, № 6.p. 499 - 503;

28. Budinsry К. Die Bewegung der besten Teilchen im Derhstromungsent-stauber, Staub, 1972, V 32, № 3, s.87 -91.

29. Коган В.Б. Теоретические основы типовых процессов химической технологии. JL: Химия, 1977. - 592 с.

30. Podgarski W. Teoretyczne padstamy przeptywow wirowym przeciwbiez -kym. Budownictwo gomico - przemyslowe ikopalnictclud, 1975, № 2, p. 1 - 11.

31. Янков В., Дичев И. Обезпрашител на базата комбинирована вихър. -Техническа мисъл., 1971, т. VIII, № 1, с. 95 —102.

32. Klein Н. Drehstromungsentstauber, Verfarhen, Wirkungswcise und Einsatz.- Keramische Zeitschrift, 1969, V 20, № 8, s.479 484.

33. Векуа Т.Ю. Исследование гидродинамики многофункциональных аппаратов со встречными закрученными потоками. Дис. . канд. техн. наук. - Москва, 1979, - 197 с.

34. Векуа Т.Ю; Исследование гидродинамики многофункциональныхаппаратов со встречными закрученными потоками. Автореф. Дисканд. техн. наук. -Москва, 1979* -24 с.

35. Лукачевский Б.П. Исследование процесса сушки дисперсных тонкопористых материалов в аппаратах со встречными закрученными потоками. Дисканд. техн. наук. - Москва, 1978, - 189 с.

36. Сажин Б.С., Лукачевский Б.П., Чувпило Е.А., Фокин И.Ф., Тучкина И.В. Однопараметрическая математическая модель гидродинамики сушильного аппарата со встречными закрученными потоками. ТОХТ, 1974, т. VIII, № 3, с. 428-434.

37. Успенский В.А., Соловьев В.М. К расчету вихревого пылеулавливающего аппарата. ИФЖ, 1970, т. XVIII, № 3, с. 459-466.

38. Успенский В.А., Соловьев В.М.', Гурьев В.С, Исследование полей скоростей в вихревом пылеулавливающем аппарате. ИФЖ, 1971, т. XX, № 6, с. 1078- 1081.

39. Буяров А.И. Выбор гидродинамических режимов для сушки дисперсных материалов во встречных закрученных потоках. Дис. . канд. техн. наук. -Москва, 1982, -177 с.

40. Буяров А.И. Выбор гидродинамических режимов для сушки дисперсных материалов во встречных закрученных потоках. Автореф. Дис. . канд. техн. наук. Москва, 1982, -23 с.

41. Лукачевский Б.П. Исследование процесса сушки дисперсных тонкопористых материалов в аппаратах со встречными закрученными потоками. Автореф. Дис. . канд. техн. наук. Москва, 1978, -23 с.

42. Попов И.А. Исследование гидродинамики в аппаратах со встречными закрученными потоками, предназначенных для сушки волокнообра-зующих материалов. Автореф. Дис. . канд. техн. наук. Москва, 1979, -23 с.

43. Успенский В.А., Кузнецов Ю.А., Мондрык В.И. Исследование аэродинамики вихревого пылеуловителя. В кн. : АЭРОХИМ - 1. : Материалы Всесоюзной конференции по аэродинамике химических аппаратов., Часть 3, секция 4-5, Северодонецк, 1981, с. 114 - 119.

44. Лойцянский Л.Г. Механика жидкости и газа. М. : Наука, 1978. - 736 с.

45. Госмен А.Д., Пан В.М. и др. Численные методы исследования течения вязкой жидкости. М. : Мир, 1972. - 324 с.

46. Горячев В.Д. Моделирование работы инерционного вихревого сепаратора на ЭВМ. Энергетика, 1980, № 2, с. 49-55.

47. Стефанов Е.В. Вентиляция и кондиционирование воздуха. Л.: ВВИТКУ, 1970.- 108 с.

48. Аничхин А.Г. Особенности тепло и массообмена в оросительных камерах с вращающимися многоканальными распылителями. - В кн. : Кондиционирование воздуха.: Сборник НИИ Сантехники № 18. М., Стройиздат, 1966, с. 80 - 94.

49. Крупчатников В.М. Применение пенных аппаратов в устройствах кондиционирования воздуха. Водоснабжение и санитарная техника, 1961, №5, с. 25-29.

50. Янков В., Дичев М. Комбинирован вихър от типа "смерч" аспекта за техническо приложение. Техническа мисъл, т. V, № 4.

51. Андреев В.И. Исследование гидродинамических и тепломассообмен-ных процессов в центробежном контактном аппарате для систем вентиляции и кондиционирования воздуха. Автореф. Дис. . канд. техн. наук. Ленинград, 1973. -30 с.

52. Халиков Р.С. Исследование и разработка устройств для организации оздоровления микроклиматических условий труда при ремонте регистров мартеновских печей. Автореф. Дис. . канд. техн. наук. -Ленинград, 1981, 22 с.

53. Стефанов Е.В., Коркин В.Д. О выборе скорости воздуха в оросительных камерах. В кн. : Проектирование отопительных - вентиляционных систем. : серия 5, выпуск 2., М., ЦИНИС, 1970, с. 32 -38.

54. Фукс И.А. Испарение и рост капель в газообразной среде. М. : Издательство АН СССР, 1958. - 89 с.

55. Klein Н. Der Drehstromungsabscheider und sein Einsatz in der chemischen and Nahrungsmittel Industrie - CZ - Chemie - Technik, 1972, № 5, s. 230-234.

56. Фокин А.П. Распылительные сушилки. M. : ЦИНТИАТ, 1964. - 76 с.

57. Баркалов Б.В., Карпис Е.Е. Кондиционирование воздуха в промышленных, общественных и жилых зданиях. М. : Стройиздат, 1982. -312 с.

58. Карпис Е.Е. Расчет форсуночных камер кондиционеров. М. : НИИСТ, I960.-56 с.

59. What's available in avaporative cooling, Heating, Piping, air Conditioning., 1975, V 47, № 5, p. 87 - 89.

60. Козулин H.А., Ершов А.И. О влиянии твердой фазы на аэродинамику потока и сопротивление циклонных аппаратов. Теплоэнергетика, 1962, № 1,с. 18-20.

61. Стрельчук О.Б. Исследование адиабатического увлажнения воздуха в оросительных камерах с дисковыми распылителями. Автореф. Дис. . канд. техн. наук. -Киев, 1974, -14 с.

62. Галлиев В.Н., Джохадзе З.И., Векуа Т.Ю. Экспериментальное исследование аппарата со встречными закрученными потоками при адиабатическом процессе обработки воздуха. Известия ВУЗов. Строительство и архитектура, 1984, № 4. с. 95 - 98.

63. Гордон Г.М., Пейсахов И.Л. Контроль пылеулавливающих установок (пылегазовые замеры). М. : Металлургия, 1973. - 384 с.

64. Справочник по пыле и золоулавливанию. - М. : Энергоатомиздат, 1983.-312 с.

65. Инструкция по определению запыленности в производственных условиях. М. : 1978.-36 с.

66. Попов И.А. и др. Исследование полей скоростей в аппаратах со встречными закрученными потоками. В сб. : Современные проблемы развития текстильной промышленности и задачи подготовки инженерных кадров. - М: : МТИ, 1979, с. 28 -31.

67. Фролов Е.В. Гидродинамика и эффективность пылеуловителей со встречными закрученными потоками. Автореф. Дис.— канд. техн. наук. М., 1983.-16 с.

68. Повх ИЛ. Аэродинамический эксперимент в машиностроении; JI. : Машиностроение, 1974. -480 с.

69. Викторов F.B. О погрешности измерения зондами потоков от вихреи-сточника. Энергомашиностроение, 1966, № 11, с. 4 - 5.

70. Ахмедов Р.Б., Балагула Т.Б., Решидов Ф.К., Сакаев А.Ю. Аэродинамика закрученной струи.-М. : Энергия, 1977.-240 с.

71. Абрамович Г.Н. Теория турбулентных струй. М:: Физматихдат, 1960.-715 с.

72. Роуз В.Г. Закрученная осесимхметричная турбулентная струя. Прикладная механика. Тр. ASME. Пер. с англ., сер. Е, 1962, № 4, с. 11 - 17.

73. Иванков Н.А., Киселев Д.С. Конструкция и результаты испытаний пылеуловителя с регенерацией насыпанного слоя. В кн. : Машины и аппараты химической технологии, 1981, с. 122 - 126.

74. Иванков Н.А. Влияние геометрических и режимных параметров пылеуловителей со встречными закрученными потоками на их эффективность.

75. Автореф. Дис. . канд. техн. наук. М., 1982. - 16 с.

76. Сажин Б.С., Тюрин и др. Контактный теплообменник. Патент РФ N 1638517.

77. Сажин Б.С., Тюрин и др. Контактный теплообменник. Патент РФ N 1702145.

78. Сажин Б.С., Тюрин М.П. Исследование вихревого смесительного аппарата. Известия ВУЗов, Технология текстильной промышленности. №3, 2002.

79. Тюрин М.П. и др. Исследования аппарата для утилизации тепла и очистки выбросного воздуха промышленных предприятий. Материалы международного научного семинара "Химия: сегодня и завтра". Президиум РАН. М., 1996.

80. Тюрин М.П. Использование многофункционального аппарата для очистки и утилизации тепла вентиляционных выбросов текстильных предприятий. В кн. "Охрана труда в промышленности". Пенза, 1991.

81. Тюрин М.П., и др. Высокоэффективный аппарат для утилизации тепла паровоздушной смеси и очистки воздуха от пыли и некоторых газов. Известия ВУЗов, Технология текстильной промышленности, N3, 1993.

82. Сажин Б.С., Гудим Л.И. Вихревые пылеуловители. М.: Химия. 1995.

83. Тюрин М.П. и др. Аппарат для очистки выбросного воздуха текстильных предприятий. В кн. Способы и средства очистки воздуха от загрязнений. Общество "Знание" РФ, М., 1993.

84. Тюрин М.П. и др. Исследования высокоэффективного утилизатора тепла выбросного воздуха. Текстильная промышленность, N12. 1990.

85. Тюрин М.П. и др. Исследования теплообменного аппарата контактного типа для утилизации тепла паровоздушной смеси от теплотехноло-гического оборудования. В кн. "Научные основы создания энергосберегающей техники и технологии". М., МЭИ, 1990.

86. Тюрин М.П. и др. Исследование тепломассообмена в вихревых утилизаторах теплоты. В кн. Успехи в химии и химической технологии. М., МКХТ, 2001.

87. Recycling heat in wet procesaling Textile Month. 1982. N 2. P. 53.

88. Сажин E.G., Тюрин М.П., Сошенко М.В., Сафонов Р.А. Методы совершенствования использования ТЭР теплотехническим оборудованием. Сбор. МКХТ «Успехи в химии и химической технологии», М. 2003г. T.XVII. № 13 (38). стр.84-89.

89. Сажин Б.С., Тюрин М.П., Сошенко М.В., Сафонов Р.А. Определение эффективности работы теплотехнического оборудования. Сбор. МКХТ «Успехи в химии и химической технологии», М. 2003г. T.XVII. № 13 (38). стр.90-93.

90. Сажин Б.С., Тюрин М.П., Сошенко М.В., Кочетов JI.M. Перспективы использования компрессионных теплонасосных установок. Сбор. МКХТ «Успехи в химии и химической технологии», М. 2004г. T.XVIII. № 7 (47). стр. 69-72.

91. Сажин Б.С., Тюрин М.П., Сошенко М.В. Исследования распределения потенциалов переноса в пограничном слое между газом и каплей жидкости. Сбор. МКХТ «Успехи в химии и химической технологии», М. 2005г. Т. XIX. № 3.

92. А. с. 1040199 (СССР). Способ водяного охлаждения двигателя внутреннего сгорания/Авт. изобрет. Е. И. Андреев, В. К. Симонян; Кл. F28C; Опубл. в Б. И., 1983, № 33.

93. А. с. 284972 (СССР). Тепломассообменник для взаимодействия газа сжидкостью/Авт. изобрет. Е. И. Андреев; Кл. F28C; Опубл в В. И., 1970, №33.

94. А. с. 393567 (СССР). Тепломассообменник для взаимодействия газа с жидкостью/Авт. изобрет. Е. И. Андреев, М. В. Кузнецов, Ю. К. Сталбо; Кл. Р28С; Опубл. в Б. И., 1973, № 33.

95. А. с. 442807 (СССР). Устройство для взаимодействия газа (пара) с кольцевым вращающимся слоем жидкости/Авт. изобрет. Е. И. Андреев, А. С. Желдаков, В. И. Сынкова; Кл. В01Д; Опубл. в Б. И., 1974, № 34.

96. А.с. 1032273 СССР, МКИ3 F 22 В 1/18. Установка для утилизации тепла дымовых газов / К.Г. Головач, А.В. Друцкий, А.Б. Погоржельский // Открытия. Изобретения. 1983. № 28.

97. А.с. 1076727 СССР, МКИ3 F 22 В 1/18. Установка для утилизации тепла / В.А. Чуваков, В.М. Вовк, М.П. Воронов // Открытия. Изобретения. 1982. №8.

98. Амелин А.Г. Теоретические основы образования тумана при конденсации пара. М.: Химия, 1972.

99. Андреев Е. И., Рудаков И. С. Гидродинамическое сопротивление теп-ло-массообменных аппаратов. // Известия вузов. Строительство и архитектура, 1983, № 4.

100. Арефьев К. М., Аверкиев А. Г. Влияние туманообразования у поверхности испарения на коэффициенты массо- и теплоотдачи при испарительном охлаждении воды. // Известия ВНИИГ, 1977, т. 115.

101. Арефьев К. М., Аверкиев А. Г. Физические особенности тепло и массообмена при испарительном охлаждении воды. // Известия ВНИИГ, 1977, т. 115.

102. Бакластов А. М., Бобе Я. С., Солоухин В. А. Расчет коэффициентов тепло и массообмена в паровой фазе при конденсации пара из бинарной смеси. М.: Изд-во МЭИ, 1977—Тр. МЭИ; Вып. 332.

103. Бакластов А. М„ Горбенко В. А., Удыма П. Г. Проектирование, монтаж и эксплуатация тепломассообменных установок. М.: Энергоиздат, 1981.

104. Баркалов Б. В., Карпис Е. Е. Кондиционирование воздуха в промышленных, общественных и жилых зданиях. М.: Стройиздат, 1982.

105. Берлинер Ю. И., Балашов Ю. А. Технология химического и нефтяного аппаратостроения. М.: Машиностроение, 1976.

106. Варгафтик Н. Б. Теплофизические свойства веществ (справочник). М.: Наука, 1972.

107. Веккер Р. Теория теплоты. М.: Энергия, 1973.

108. Волков Дифференциальные уравнения и их приложения в естествознании. JL: Ленинградский университет, 1961.

109. Воронин Г.И. Конструирование машин и агрегатов систем кондиционирования воздуха. М.: Машиностроение, 1978.

110. Вторичные энергетические ресурсы резерв экономии / В.М. Букато, А.А. Ганжин, А.И. Козлов и др. Минск, 1985.

111. Ганин Е.А., Корнеев С.Д., Корнюхин И.П., Щербаков В.И. Теплоис-пользующие установки в текстильной промышленности. М.: Легпром-бытиздат, 1983.

112. Гельперин Н. И. Основные процессы и аппараты химической технологии М.: Химия, 1981.

113. Гребер Г., Эрк С., Григулль У. Основы учения о теплообмене. М.: Изд-во иностр. лит., 1958.

114. Григорьев В. А., Крохин Ю. И. Тепло- и массообменные аппараты криогенной техники. М.: Энергоиздат, 1982.

115. Данилов О.Л., Леончик Б.И. Экономия энергии при тепловой сушке. М.: Энергоатомиздат, 1986.

116. Де Гроот С., Мазур П. Неравновесная термодинамика. М.: Мир, 1964.

117. Джеффрис Г., Свирас Б. Методы математической физики. М.: Мир, 1969. Т. 1.

118. Диткин В.А., Прудников А.П. Операционное исчисление. М.: Высшая школа, 1966.

119. Диткин В.А., Прудников А.П. Справочник по операционному исчислению. М.: Высшая школа, 1965.

120. Долинский А.А., Малецкая К.Д., Шморгун В.В. Кинетика и технология сушки распылением. Киев .: Наукова думка, 1987.

121. Жуховицкий А.А., Шварцман JI.A. Физическая химия. М.: Металлургия, 1968.

122. Исаченко В. П., Осипова В. А., Сукомел А. С. Теплопередача. М.: Энергоиздат, 1981.

123. Карпис Е.Е. Энергосбережение в системах кондиционирования воздуха. М.: Стройиздат, 1986.

124. Касаткин А. Г. Основные процессы и аппараты химической технологии. М.: Химия, 1973.

125. Керн Г., Керн Т. Справочник по математике. М.: Наука, 1970.

126. Коган В. Б. Теоретические основы тепловых процессов химической технологии. JL: Химия, 1977.

127. Корнеев СД. Щербаков В.И. Экспериментальное исследование теплообмена при барботаже влажного воздуха через слой жидкости // Тезисы докладов научной конференции Московского текстильного института. М.: МТИ, 1983.