автореферат диссертации по инженерной геометрии и компьютерной графике, 05.01.01, диссертация на тему:Геометрическое моделирование процесса формообразования технологических оболочек при их поверхностном пластическом деформировании

ММКОТЕГОМО НАУКИ, шсии^1 ШКОЛЫ 1-1 ТЕХНИЧЕСКОЕ 1ЮЛИТИКИ

МОСКОВСКИЙ ОРДЕНА ТРУДОВОГО КРАСНОГО ЗНАМЕНИ

тажологичесю:! шотиш пищевой пгашшзннош Г; у ОД

На правах рукописи

2 о !1ПР 1393 513'6:513>75:621'7

МКЕНКО ЛАРИСА ВЛАДИМИРОВНА

ГЕОМЕТРИЧЕСКОЕ. ШДШРОВАНИЕ ПРОЦЕССА ФОРМООБРАЗОВАНИЯ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ ОБОЛОЧЕК ПРИ ИХ ПОВЕРХНОСТНО!.! ПЛАСТИЧЕСКОМ ДЕФОРМИРОВАНИИ

Слециалмоогь 05.01.01. -Прикладная геометрия и инженерная графика

Автореферат диссертации на соискание ученой охелени кандидата технических наук

Москза 1993

Работа BiaiJuJiHuuu и ¡.¡оокивокиы ордена Jiciuuiu и ордена Октябрьский Революции шзиациошо:.! институте имени Сорго Ордшшвдцю.

¡Jaymtó руководитель: - доктор технических наук,

профессор Якунин 13.И.

Научный консультант: - кандидат технических наук,

доцент Кравцова Ji.И.

Официальные оппоненты:- доктор технических наук,

профессор Бусыгин В.А.

- кандидат технических наук, доцент Николаевокий Б.Г.

Ведущая организация: - научно-исследовательский и

отитут авиационной техноло (ШАТ) г, Москва,

Защита состоится_1993 г. в ___часов

на заседании специализированного совета К 063.51,08 "Прикладна геометрия-и инженерная графика" лри Московском ордена Трудовог Красного знамени технологическом институте пищевой промышленно в аудитории В-9-01.

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке. ШИШ.

Просим Вас принять учаотие в обсуждении диссертации или прислать свой отзыв и двух акзшнлярах о подписью, япняцвниой гербовой печатью по адресу специализированного совета: 125080, МОСКВА- А-80, Болоколамское шоссе, II.

Автореферат разослан_1993 года.

Ученый секретарь .

специализированного совета кандидат технических наук,

доцент И.Н. Акимова

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

» #

Актуальность темы исследования. Современные научные исследования требуют их доведения до конкретных разработок или

разработки алгоритмов по конкретным проблемам. При зтим широкое использование вычислительной техники позволяет более детально описать геометрические преобразования при технологических процессах и, тем самым, разрабатывать более рациональные методики формирования поверхностей летательных аппа-• • рагов. Это наиболее актуально для современных широкофюзеляжных самолетов, у которых поверхности крыльев являются сложными комбинированными поверхностями. Однако, отсутствие методов и методик по геометрическому моделированию процесса формообразования затрудняет применение современных технологий, основанных на использовании метода поверхностного пластического деформирования.

В сеяз:--.' с этим, целью работы является исследование и разработка методов, алгоритмов и комплекса программ для по-•лучения регламентированных поверхностей при их поверхностном пластическом деформировании (ППД) за счет учета удлинения поверхностных слоев оболочки в различных направлениях.

Для достижения указанной цзли необходимо решить следующие задачи:

I- Провести анализ технологических особенностей формообразования панелей при ПЦЦ как процесса, связанного со значительной пластической деформацией обрабатываемого материала и удлинением поверхностных слоев.

2. Разработать структурные схемы формообразования сложных поверхностей на основе эффекта удлинения поверхностных слоев.

' 3

I

Ж' '

3. Разработать математическую модель процесса формо-

' образования длинномерных панелей при паркегировании панели

типовыми сегментами.

4. Создание методик, алгоритмов и программного обеспечения для проверки и реализации в практике теоретических результатов работы по формообразовании элементарных поверхностей.

5. Создать методики, алгоритм» и пакет прикладных прог-■ рамм, реализующих предложенные схемы формообразования комбинированных поверхностей. ,

6. Реализовать результаты теоретических и практических исследований на конкретном примере конструирования поверх -ностеЦ панели крыла самолета.

Методика выполнения работа. Решение теоретических и прикладных зада« базируется на теоретических положениях начертательной, дифференциальной, вычислительной и аналитической геометрии, теории тонких оболочек и ар. При создании прикладных программ применялись методы вычислительной геометрии^и алгоритмические языки программирования._

Теоретической базой выполненных исследований явились работы:

- в области исследования кинематических способов образования поверхностей общего вида: Н.Ф.Четверухина, И.И.Ко-

« това, Н.Н.Рыжова, С.Д.Фролова, В.А.Осипова, Г.С.Иванова, В.Е.Ыихайленко, А.Л.Подгоркого, А.к.Тевлина, В.И.Якунина и

- в области исследования дифференциально-геометрических ' свойств доний и поверхностей: Ы.Я.Выгодского, А.П.Нордена,

П.К.Рашевского, С.П.Финикова и др.;

\JtLi*___

\ \

- по теории тонкостенных'оболочек: Э.Л.Акседьрада, O.A.Алексеева, В.Э.Магула, В.В.Новожилова, П.М.Колтунова, П.Ы.Огибалова, С.П.Тимошенко, А.П.Филина и др.;

- в области формообразования поверхностей методами поверхностной пластической деформации": С.Т.Баскакова,

М.С.Дрозда, Д.А.Журавлева, Ю.Е.Лозоцева, М.И.Лысова, Н.В. •Олейника, Д.Д.Папшева, М.М.Саверина, В.А.Смирнова, В.Г.Степанова, А.С.Шашкина и др.

Научную новизну выполненного исследования составляют следующие результата:

- разработаны теоретические основы определения схем формообразования различных типов поверхностей из пластин на основе анализа удлинений поверхностных слоев при их поверхностном пластическом деформировании;

- мото.ды и алгоритмы формирования periaveHTOpoBannux поверхностей при дробеударном формообразовании длинномерных монолитных панелей сложной формы;

- разработана матричная модель для определения схемы и места удлинений поверхностных слоев заданных поверхностей;

- разработан комплекс программ геометрического моделирования поверхностей, получаемых при ППД.

Практическая ценность выполненного исследования заключается в разработке математических моделей, методик, алгоритмов и программы, позволяющих получать регламентированные поверхности при их одностороннем и двухстороннем поверхностном пластическом деформировании на основе эффекта удлинения поверхностных слоев.

I I

Рассмотрены возможные варианты деформации плоской оболочки в случае растяхения семейства линий и полос в различных направлениях. Предложена методика и алгоритм выбора направления при полосовой обработке пластины для формообразования различных типов поверхностей. Рассмотрена математическая модель процесса формообразования панели на основе разбивки ее по зонам. Дается методика расчета режимов формообразования для сложных составных панелей.

На защиту выносятся положения, составляющие научную новизну, методы и алгоритмы их реализации, программное обеспечение для геометрического моделирования процесса формообразования поверхностей методами поверхностного пластического деформирования.

Реализация результатов исследования. Тема диссертационной работы непосредственно связана с хоздоговорными НИР, выполнявшимися в ОтраслевоР научно-исследовательской .-лаборатории Минавиалрома Иркутского политехнического института.

Разработанные алгоритмы и программы используются в технологических рекомендациях (ТР) для формообразования крыла самолета. ТР 1.4.1285-88.-:-

Апробация работа. Основные результаты диссертационной работы доложены и обсуждены:

- на У научно-технической конференции Иркутского выс-шого военного авиационного инженерного училища, г.Иркутск, 1988 г.;

- на УП научно-технической конференции Иркутского высшего военного, авиационного инженерного училища, г.Иркутск, 1991 г.;,

- на семинаре "Кибернетика графики" кафедры прикладной геометрии Московского авиационного института в 1992 г. Публикации. По теме диссертации опубликовано 5 научных трудов, в котирых отражены основные теоретические и прикладные аспекты проведенных исследований.

Структура и объем работы. Диссертация состоит из введения, четырех глав, заключения, слиска использованной литературы, вклочащего 100 наименований и приложения. Содержит • • 127 страниц машинописного текста, 40 рисунков, 4 таблицы.

СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

Во введении обоснована актуальность темы диссертационной работы по геометрическому моделированию процесса формообразования поверхностей методами поверхностного пластического деформирования, сформулирована основная цель и задали теоретических и прикладных исследований и разработок.

В первой главе приводится сравнительный анализ методов формоизменения пластин и оболочек.

В классической теории тонких оболочек, когда говорят о форме оболочки, обычно имеют ввиду форму ее срединной поверхности. Все оснсвные уравнения и формулы теории оболочек получены из условия, что срединная поверхность оболочки отнесена к линиям кривизны. И по изменению параметров кривизны срединной поверхности говорят о деформации всей оболочки. Таким образом, в теории пластин и оболочек алгоритмы, разработанные для описания процессов формообразования поверхностей, базируются на задании срединной поверхности.

I 1

РисЛ. Схема удлинение и изгиба детали при одностороннем поверхностном пластическом деформировании.

1 - пластически > удлиненный слой;

2 - недеформированный слой;

3 - схема формирования удлинений;

4? - изгиб детали в результате уравновешивания напряжений.

&

и " —

\

В современном самолетостроении для целого ряда деталей их формоизменение осуществляется посредство»/ растяжения или сжатия поверхностных слоев. К таким процессам относятся: формообразование путем поверхностного пластического деформирования (ЩД), нагрева, нанесение слоя других металлов различными способами и др. Для такого типа процессов главной является задача определения границ зоны поверхностного пластического деформирования для получения заданных форм поверхности. Таким образом, теория срединной поверхности здесь не находит припенения.

Все процессы ПЦЦ можно применять для формообразования оболочек, однако наибольший практический интерес представляют динамические процессы и, прежде всего, формообразование с помощью дробеударной обработки. Задачи формообразования поверхности с помощью дробеударной обработки являются актуальными и поэтому исследуются в данной диссертации.

'Если при обычной гибке детали удлинение выпуклой стороны является следствием приложения внешнего изгибающего момента, то при дробеударном формообразовании первопричиной изгиба является деформация и растяжение поверхностных слоев.

Процесс удлинения и появления изгибных напряжений, возникающих при растяжении и сжатии слоев оболочки, целесообразно представлять изгибанием двухслойной пластины при односторонней обработке детали или трехслойной - при двухсторонней (рис. I).

Такая разбивка оболочек на слои позволяет решить одну из главных технологических задач целенаправленного назначения зон обработки для формообразования сложных поверхностей

нутом дифференцированного удлинения слоов в различных направлениях.

При кинематической способе задания поверхностей вращения с помощью образующих и направляющих можно считать, что односторонняя сплошная обработка круглой плоской пластины с одинаковой или переменной интенсивностью приводит к формообразованию сферы, параболоида, эллипсоида, гиперболоида, либо другой поверхности вращения^. Эксперименты подтверждают такую схему получения поверхностей вращения..

При сплошной односторонней обработке поверхности прямо-угсльного образца можно получить торсвую поверхность (рис. 2а).

Односторонняя полосовая обработка пластины в одном направлении, исключающая удлинение в ортогональном, позволяет получить цилиндрическую поверхность (рис. 2, б).

Наиболее слолшче поверхности, в том числе косая плоскость и гиперболический параболоид, получаются при удлинении-обработке одной стороны (как в случае цилиндра) -и затем удлинении-обработке второй стороны в ортогональном направлении (рис. 2, в)._____

Соответственно образуются линейчатые и винтовые поверхности. Варьирование интенсивностью и другими параметрами обработки позволяет достигать необходимую точность формирования конкретных поверхностей.

Разработка теоретических основ формообразования панелей при поверхностном пластическом деформировании представляет актуальную проблему, имеющую не только научное, но и большое практическое значение для многих отраслей промышлен-

{

\

&

Рис. 2. Структурные схек-.ы растяжения поверхностных слоев пластин при получении торовых [а), цилиндрических ^б1*, поверхностей в форме гиперболического параболоида (в), где:

F¿ - продольные и поперечные растягивающие силы;

Й;, - радиусы кривизны полученных поверхностей

(

I

ности. Это особенно важно при проведении процессов дробе-

0

ударного формообразования длинномерных монолитных панелей сложной формы на механизированных и автоматизированных установках. Здесь необходимо выявлять зоны обработки и последовательность их формообразования для получения сложной технической поверхности.

Во второй главе рассматриваются методы и алгоритмы формообразования оболочек на основе эффекта удлинения поверхностных слоев, в частности, при растяжении семейства линий и полос.

В общем виде уравнение поверхности оболочки можно пред-'ставить следующим образом:

где - некоторая вектор-функция двух аргументов;

В(и,Ь~) - вектор-функция, удовлетворяющая условию |ё(£/(1Г)|= I, а переменная Ц принимает значения в интервале О ЬБ 6 |1.

. j

_Метрика на поверхности определяется с помехой первой

квадратичной формы: '

где Е'(ги)г, Р »(¿„"¿ц), & = (г,г)г - коэффициенты первой квадратичной формы.

Относительные удлинения 5, и для линий Ц и 1Г оболочки (I) определяются следующими выражениями (для ортогонального направления):

\

где -С, - длины линий на поверхности (I).

Если и - независимые величины, то оболочка

(I) получена двухсторонним растяжением. Если относительное растяжение £г является функцией от относительного растяжения , т.е. 21=5г(£<), тогда растяжение оболочки одностороннее, т.к. деформация второй ее поверхности определяется растяжением первой.

3 частном случае, если одно из относительных удлинений равно нулю, то соответствующая поверхность подвергается только изгибанию.

Пусть теперь на одной из поверхностей оболочки (I) подвергается растяжении семейство линий 6/ (линии 1Г=С0Ш>1). Предположим, что относительные удлинения этих линий постоянны и равны £ . Тогда относительное удлинение для произвольного направления определяется равенством

4 = £/Соэ 11. (4)

где { - угол между указанным направлением и линией (/ .

Удлинение (4) повлечет удлинение линий и на второй поверхности, но они малы и ими можно пренебречь.

Предположим теперь, >то линии и и V на поверхности (I) ортогональны. Будем растягивань линии и на этой поверхности с постоянным относительным удлинением <5 , а линии V - с постоянным относительным удлинением , тогда относительное удлинение в произвольном направлении

запишем в виде

ü-eicosti + e'istnti.

Таким образом, растягиваемые семейства линий на оболочке 01) определят два семейства линий, изучив которые, можно построить граничные поверхности полученной оболочки, определить их тип, и, наконец, получить уравнение этой оболочки.

Результаты исследований на растяжение плоской оболочки позволили сделать следующие сообщения:

I. Если плоскую оболочку 1= ZTPt + £!6j; (6) где 2, » £4 , - единичные взаилоортогональные векторы, а 2 принадлежит интервалу , ( h-C0l\st)

подвергнуть растяжению = £ (и} / Со S11 , то получится цилиндрическая поверхность:

HCoslltt+SLnlfJljlilr^ + v&t . :-7)

Радиус линий U определится равенством -/)/£. 2. Если плоскую оболочку {6> подвергнуть растяжению

t, =£((/) I Cos t( * ¿ V) | Scn £ (}

то получится оболочка, имеющая форму торовой поверхности

«и *</

- (Br^Ktosie, ♦Sin/

К* Kir

Радиусы кривизны для линий и и 1Г полученной

оболочки можно найти ло формулам:

»

3. Пусть теперь оболочка (6) додйергается двухстороннему растяжению. Линии Ц на одной из поверхностей оболочки растягиваются с относительным удлинением

5 £(6)|Соь14| , а линии 1Г с относительным удлинением = £'(1/") | СоБ | .В этом случае радиусы кривизны получившейся оболочки можно вычислить по формулам:

р«. 3 и« ■ , ^г'^'Чв,.

Здесь необходимо учесть, что нормальные кривизны получат значения противоположных знаков, следовательно граничными поверхностями оболочки .являются поверхности параллельного переноса, типа гиперболический параболоид. Уравнение такой оболочки можно записать в виде

Ки/ (д)

'-аи+г-тксо*?- ) •

"¿.и

При создании геометрической модели формообразования поверхностей целесссбраэн: рассматривать растяжение плоской обзлочки, используя сетку ортогональных полос. Тогда деформированная оболочка аппроксимируется поверхностью с гранями, равными ширине полосы обработки. Для дальнейших расчетов

>

вводится понятие коэффициента семейства полосКкак отноае-ние расстояния между полосами к ширине полосы. Среднее относительное удлинение м средний радиус кривизны подсчи-тываютсягпо формулам:

^гттг;

Все дальнейшие расчеты с учетом формул (10) проводятся также как и для обычных оболочек, но уже по удлинениям полос в различных направлениях.

Проведенные в этой главе теоретические исследования показывают, что эффект удлинения деталей, сопутствующий всем процессам ПОД, соответствует кинематическому методу формообразования поверхностей. Направленное удлинение поверхностных слоев при дробеструйной обработке позволяет получать детали различной фсркы и определять схемы и режимы обработки.

В третьей главе проводятся исследования по влиянию технологических параметров процесса дробеударной обработки

" на управление геометрической формой оболочек.

Расчетными параметрами формы поверхности оболочки являются:

величина радиуса кривизны в некоторой локальной течке поверхности панели в продольном и поперечном направлении;

характер формируемой поверхности (цилиндрическая, эллиптическая, гиперболическая).

Для нахождения однозначных зависимостей между технологическими параметрами обработки панели и дифференциальнами характеристиками формы панели нами выделено пять

Рис. 3. Выделение зсн обработки панели типовыми сегментами

»

различных'типов сегментов (типцА. Б. В, Г, Д),(рис. 3).

г

Такое выделение зон панели позволяет учесть направление обработки, поочередную или одновременную обработку внешнее и внутренней стороны панели.

Характер расположения участков панели оказывает влияние на величину и направление прироста кривизны, при этом кривизна интенсивно растет вдоль свободной несоседствугкцей стороны.

Выбор вида элементарной поверхности обрабатываемого участка тесно связан с конк^мтным способом применения полосовой обработки при дробеударноы формообразовании. Под полосовой обработкой поверхности панели нами понимается семейство параллельных полос, получаемых специальными приемами дробеобработки.

Вид,получающейся в процессе полосовой обработки,поверхности определяется взаимной ориентацией полос обработки, а также назначением стороны панели для обработки

ч

(рис. 4). При этом имеют место следующие варианты обработки:

_I. Одна система полос обработки назначается для од-_

ной стороны панели. В этом случае обработка классифицируется как

односторонняя"в результате получаются цилиндрические поверхности.

2. Две взаимно перпендикулярные системы полос назначаются для одной стороны панели. Обработка будет односторонняя и поверхность - эллиптического типа.

А ■Г— /

/

——■ . / !

х у

/

V /

V --— л /

2

Характеристика элементарных поверхностей Схема сбработки

Цилиндрические^^^^^^^ Одностороннее семейство параллельных полос

Поверхности параллельного переносаХ^<&<р?% эллиптического типа % Односторонняя ?°ть пслос

Поверхности параллельного переноса гиперболического . Двухсторонняя сеть полос

Рис. 4. I - ан".:из з ЭВМ геометрических характеристик гтчо'и: рыделсние зон элементарных поверхностей, расчет дифференциальных характеристик участков;

2 - виц поверхности, получающейся в процессе полосовой сбработки

\

3'. Две взаимно перпендикулярные системы полос назначаются каждая для своей стороны панели; обработка - двухсторонняя, вид получащейся поверхности - гиперболический.

В качестве метода, увязывающего все параметры в единый комплекс, выбран матричный метод коэффициентов прироста удлинений. Кривизны различных зон в выбранном направлении.

можно определить следующим образом: <

М

(II)

где [ К^] - ыатрица коэффициентов прироста удлинений в зависимости от положения зоны.

Распишем выражение (II) в матричном виде:

1

Ки Кц ... Км

ки ки

40

Кд< К«

Кпп

^ 1

(12)

С помощью выражения (12) можно определить кривизну любой зоны в заданном направлении:

(13)

х

В формулах (12) и (13) используются следующие параметры для определения кривизны панели:

- радиус кривизны I -й зоны в выбранном Направлении;

- кривизна и -й зоны в том же направлении;

- комплексный коэффициент прироста удлинения £ -го участка на кривизн/ (1 -го участка;

- приведенный параметр удлинения, который представляет собой кривизну стандартного образца из того же

материала, что и панель, при этом »

* «с.

где Рс{| - радиус кривизны стандартного образца.

Коэффициенты , расположенные в одной строке, о

учитывают влияние всех зон на участок, порядковый номер которого равен номеру строки и определяются экспериментально.

Описанный принцип"'построения матрицы коэффициентов удлинения различных зон панели позволяет не только; определять форму панели, но и назначать режимы обработки при заданной форме.

В четвертой главе приведены прикладные исследования по реализации разработанных методик формообразования оболочек при их поверхностном пластическом деформировании.

( Проводится экспериментальная проверка формообразования элементарных и комбинированных поверхностей.

Для практической оценки проведенных теоретических исследований и предложенных методик выбора схем и режимов обработки произведен теоретический расчет необходимых

\

параметров дробеобрабогки на примере формообразования

■г

прямого кругового цилиндра.

В случае получения сложных поверхностей с помощью полосовой обработки, где необходимая разница кривизн в ' поперечном и продольной отношении достигается комбинацией ортогональных полос, методика расчета режимов формообразования включает следзшсцие этапы:

1. Задание геометрических параметров, определяющих форму панели.

2. Разбивка панели на прямоугольные зоны обработки.

3. Расчет величины удлинений при выбранной ширине полосы с однор стороны панели. Определение величины удлинений различных зон при обработке с обратной стороны панели (рис. 5).

Разработан пакет прикладных программ, позволяющих по удлинения:« определять зоны обработки для формообразования элементарных поверхностей и комбинированных.

■Результаты работы использованы при разработке технологических процессии формообразования панелей крыла самолета ТУ-204 на Самарском авиационном произнодственном объединении с суммарным экономическим эффектом 127000 руб. в год.

ЗАЮХЧЕНИЕ

В результате проведённых исследований по геометрическому моделирование процесса формообразования поверхностей методами поверхностного пластического деформирования получены следующие результаты;

I.Разработаны теоретические основы определения схем формообразования различных типов поверхностей из пластин на основе анализа удлинений поверхностны* слоив при их

с с

с с с

с

с <

(

<

<

с <

I

(

¡с

с <

Iе

с

с

х- . -

А-А

У//////////7777

<с/ / ? / г////<>/<><> ¿х.а:

% 0.22/ 0.07/ /ОД ору Уо.12

о.и/ 4,Бк /)52 0,13/ ль о,о%/ 7о,\ь № /ф

ОАУ Л,я № /а,к! 0,07/ Ли 0.05/ /ОМ Ф 4,12

5)

0,18/ /о,чг 0,2/ 0,0 4рк

0,2/ /Ь,5Ъ 0,2« ^53 0,02. 405 /о.оь 0,ог

0.18/ 0,2/ 0,01/ 4.с$ 0,ог/ /0,05 0,0'/ 4.ок

У.

Рис. б. Заданная форма поверхности образца с разметкой по зонам обработки (а); рассчитанные значения удлинений (числитель ) и степень покрытия (знаменатель) по зонам для полосовой (б) и сплошной обработка (в). (

ШЗОЕ^Вйкяшис^-.

\

поверхностной пластической дофордированим.

2.На основе эффекта удлинения поверсностных слоёв пластин при дробеобработке разработана методика выделения зон обработки для получения цшшндрических, конических, торових и других поверхностей.При атом .направленное удлине* ние слоёв предложено осуществлять посредством полосовой об-

I

работкк.что даёт возможность управлять кривизной в необходимом направлении.

о.Для длпшоыершх панелей со сложными коибинирован-• ныыи поверхностями разработана методика анализа и получения необходимой геоыетричёской информации для дробеударного '. формообразовашл: определение состава элементарных поверхностей,локальных кривизн и толщин.

4. Разработана математическая модель фориосбраьоьания

' длинномернш. панелей с использованием коэффициентов удлинения.В зависимости от сложности формы панель разбивается на зоны обработки.Выделено пять типовых зон ь зависимости от их местоположения в составе панел»:. Экспериментально найденные коэффициенты удлинения для типовых зон позволяет построить' матрицу для определения рекимов лДг-ягу-чтуи т>г.р"-

панели.

Данная матричная модель легко реализуется на ЭВМ. Разработанные алгоритмы и программы используются в технологических рекомендациях ( ТР)для форлообразован/л поверхности кпила конкретного самолета.

5. Предложенная методика расчёта удлинений обладает определённой универсальностью и применима для других методов

поверхностного пластического дефорМроваккя, например, при по-верзйсгном нагреве и соответствующем формообразовании ддкн-

/

номерных ОЛИВОК.

6. Полученные данные для каждого типа сегмента в принятой нами модели разбиения на зоны позволяют в дальнейшем

без дополнительных расчётов получать необходимые поверхности, назначая соответствующие зоны обработки и очерёдность обхода при их обработке.

1.Шуравлёв Д.Л. .Матиенко Л.В. .Мосгшитш А.А. и др.Раэ-

рабэтка технологических процессов и оборудования для дроле-

ударного Фошообразования длинномерных панелей/Техотчёт/ КТОС. регистрации 01860082951,Иркутск, 1Ш7.

2.Куравлёв Д,А.,КЬавцова Л.И.,Матиенко Л.В.Геометрическая ыолель влияния плотности потока дроби на шероховатость повеохности //Сб.материалов У научно-технической

конференции / Иркутск ИВВАИУ,- 1988,с.101-102.

3. Журавлёв Д.А. ,Магиенко Л.В.Эффект удлинения деталеЛ

при дробеобраСог.те // Интенсификация производства и пови-_ения качества изделий ЙТТД: Тезисы докладов областной на-учногтехничес кой конференции. -Тольятти, 1989. - с. 21.

4. Матиенко Л.В. Разработка схем формообразования оболочек при дробеобработке на основе эффекта удлинения поверх- ■ ностных слоев // Исследования по механике деформируемых сред: Сб.научных трудов.-Иркутск, 1991.-с. 145-148.

5. Матиенко Л.В. Деформация 'плоской оболочки в случае растшхе.чга семейства или сети полос методом поверхностно-пластической деформации // Методы и средства обработки сложной графической информации: Тезисы докладов

1У Всесоюзной конференции.-Чиж.Новгород, 1991.-с.54.

Основные положения диссертации опубликованы в работах:

75

а

Использование конденсационных покрытий СоСг Л1У я СоСг- А1У Л® защити рабочих лопаток I ступени ТЕД позво-

лило увеличить температуру газа «а 30 °С, повисить КПД и сено -номить 2 г тошшва на I кВт вырабатываемой энергии;

5. На основе проведенных расчетов напряжений б лопатках, изготовленных со смещением цвтра тсс профильной част, разработаны рекомендации по изменению конструкции лопаток и требования по контролю при изготовлении, лоьышощих ях работослособ -ность при длительной эксплуатации.

6. Разработанные в рамках диссертационной работы и час -ти'чно внедренные конструкторский, технологические и эксплуатационные мероприятия по яовшеш® надежности лопаток ГТ-100 обеспечили повышение их ресурса и эксплуатационной надакяости установок ГГ-100 на ГР2С-3 В течение 1235-1993гг. Разработан и.внедрен на ГРЭС-3 ряд защивднних 8 авторскими свидетельства® мероприятий яо ловвшеши) надеянооти ГТ-100 за счет соваршенствова -нпя конструкцш! установки я системы ее управления, повышавший надежность лопаточного алпарата компрессора и турбинн. К их числу относятся шшй наделений способ защиты ротора компрессора от поклажа, устройство для сигнализации обледенения БНА, устройства для контроля горения факельного запальника, совер -шеяствование конструкции форсунок, новая конструкция самоочи -щающегося фильтра, оригинальный• способ автоматизированного пуска даухвальной установки я автоматического ее управления.

Реалы 1й экономический аффект от внедрения выполненных разработок в производство составил 4 млн.рублей в ценах 1991г. Долевое участие автора составляет 60^.

Основные положения диссертации опубликованы в следующих работах:

1. Тумановокий А.Г., Акулов В.А., Осыка A.C., Соколов К.Ю., Шведков В.Н., Мясников Н.И., Титов В.И. Повышение эффективности сжигания топлива в газотурбинных установках в пусковых и рабочих решмах. Энергетик, )5 4, 1268, о.6-8.

2. Рыбников А.И., Лавш А.Е., Малашенко И.О., Осыка A.C. Опит эксплуатации рабочих лопаток ТВД и 1НД о электронно-лучевыми покрытиями энергетической пиковой установки ГТ-IOO. Тезисы докладов У научно-технической конференции. Новые конструкционные стали и сплавы и методы их обработки для повышения надежности и долговечности изделий. Запорожье, IS92, с.158-159.

3. Р ыбников А.И., Левин Е.Е,, Левин А.Е., Осыка A.C. Опыт вксплуатац* i рабочих лопаток энергетической газовой турбины с защитными покрытиями. Труда ЦШ, 1992,'вып.270, сДйО-131.

4. Малашенко И.С., Осыка A.C., Рыбников А.И., Панков О.Г. Результаты промышленной эксплуатации рабочих лопаток турбины энергетической установки ГТ-IOO с конденсационными завдтшцш покрытиями. Проблемы спец.электрометаллургии 1993, fö I, с.53-65.

5. Гецов Я.Б., Рыбников А.И., Левин А.Е., Ковалев А.Н., Осыка A.C. Характер и причины статических повреждений рабочих лопаток газовых турбин. Тяжелое машиностроение, 1993, № 2,

-0^0=3Г.

6. A.C. № 1078203. СССР. Запальное устройство. Щешштов К.А., Павлисов Н.К., Дубровский Л.М., Осыка A.C. Зарегистрировано

8.11.1983г.

7. A.C. М II74803. ССОР. Балансировочное устройство. Салимон A.B., Рузский В.А., Кравчвно О.В., Осыка A.C., Устин Н.И., Дубровский Л.К., Лукьянов В.И. Зарегистрировано 21.04.1985г.

8. А.С, J6 1321926. СССР. Устройство дач сигнализации об-ледчнония компрессора. Бодрив И.О., Боровков А.И., Дядьнин H.A., Ратнер И.С., Чернявский Л.И., Жуков A.B., Зильберман Б.И., Осы-ка A.C. Зарегистрировано 8 03.1Ш7Г.

9. A.C. № 1356600. СССР. Способ пуска даухиалыюй газотурбинной установки. Бодров И.О., Шпак Я.Ф., Пальмин С.А., Дубровский Я.И., Осыка A.C., Бинншдай H.A., Ратязр И.С., Куров A.B., Зиль-бермая Б.И. Зарегистрировано I.08.IS87r.

10. A.C. Jj 1455154. СССР. Устройство контроля горения факельного чапальника. Щакников К.А., Акулов В.А., Осыка A.C., Ситников В.Е. Зарегистрировано I.I0.ISB8r.

11. A.C. й 1539256, СССР. Система автоматического управления газотурбинной установкой. Орлов В.S., Осыка A.C., Дубровский Л.И., Федосов Зарегистрировано I. 10.1989г.

12. A.C. № 1574993, СССР. Пневматическая форсунка. Акулов Б.А., Ситников В.Б., Осыка A.C. Зарегистрировано 1.03.1990г.

13. A.C. № 1677375, СССР. Способ защиты компрессора от помпажа". Осыка A.C. и другие. Зарегистрировано 15.05.1991г.

14. A.C. № 1740874, СССР. Пневматическая форсунка. Осыка A.C. и другие. Зарегистрировано 15.02.1992г.