автореферат диссертации по электротехнике, 05.09.01, диссертация на тему:Добавочные потери в полюсах гидрогенераторов большой мощности

ВВЕДЕНИЕ

1. ОБЗОР И АНАЛИЗ ЛИТЕРАТУРНЫХ ЛДНШХ ПО РАСЧЕТУ ДОБАВОЧНЫХ ПОТЕРЬ В ПОЛЮСШ НАКОНЕЧНИКАХ.

1.1 Предварительные сведения.

1.2 Результаты натурных исследований, доказывающие наличие трансформаторных потерь . II

1.3 Анализ известных публикаций по расчету добавочных потерь в полюсных наконечниках

1.4 Выполненные исследования по учету трансформаторных потерь

1.5 Выводы

2. ФИЗИЧЕСКАЯ МОДЕЛЬ ДЛЯ ИССЛЕДОВАНИЯ ТРАНСФОРМАТОРНЫХ ПОТЕРЬ

2.1 Обшие сведения

2.2 Возможность отражения процесса на модели

2.3 Крупномасштабная физическая модель для исследования потерь в полюсах гидрогенераторов

2.4 Методика измерения трансформаторных потерь

2.5 Техника измерений электрических параметров на физической модели и электроизмерительные приборы.

2.6 Результаты экспериментального исследования я их анализ

2.7 Выводы

3. ТЕОРЕТИЧЕСКОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ МАШИГНЫХ ПОЛЕЙ В ЗОНЕ

ЗАКРЫТОГО ПАЗА

3.1 Особенности расчета

3.2 Определение индукции постоянного знака в наименьших сечениях околопазовой зоны

3.3 Дробление зон околопазовой области полюсного башмака на элементарные участки и определение в них индукции постоянного знака

3.4 Алгоритм расчета трансформаторных потерь.

3.5 Применение закона полного тока к расчету тока в демпферном стержне

3.6 Разделение трансформаторных потерь на составляющие от вихревых токов и от гистерезиса

3.7 Коэффициенты вытеснения тока и магнитной проводимости по стали

3.8 Электромагнитные поля, основные коэффициенты и трансформаторные потери для демпферных стершей, расположенных в полузакрытых пазах

3.9 Выводы . III

4. РАСЧЕТ ТОКОВ В СТЕРЖНЯХ ДЕМПФЕРНОЙ СИСТЕМ

4.1 Предварительные сведения

4.2 Характерные особенности магнитных полей в зубцовой зоне полюса . 115

4.3 Определение основного поля гидрогенератора над раосчетными зонами.

4.4 Наложение потоков статора от несинхронно вращающихся ВДС и реакции демпферной обмотки.

4.5 Расчет токов демпферных стержней методом наложения полей

4.6 Пример расчета токов в демпферных стержнях.

4.7 Выводы

5. ТРАНСФОРМАТОРНЫЕ ПОТЕРИ Б ПОЛЮСАХ МОЩНЫХ СИНХРОННЫХ ГЕНЕРАТОРОВ

5.1 Электромагнитные поля в трансформаторные потери в конструкционных деталях полюса

5.2 Трансформаторные потери - составная часть добавочных потерь

5.3 Влияние геометрических размеров зон закрытых пазов полюсов современных мощных гидрогенераторов на формирование трансформаторных потерь

5.4 Некоторые приложения материала анализа магнитных полей в полюсном наконечнике

5.5 Выводы .•.

В дальнейшем развитии гидроэнергетики в соответствии с решениями Коммунистической партии и Правительства Советского Союза значительная роль отводится освоению крупных рек Сибири, для которых сооружаются и будут сооружаться сверхглошные гидроэлектростанции. Такие станции будут оборудованы гидрогенераторами единичной мощностью 600-1000 глВт. Столь значительные единичные мощности возможны лишь при повышении степени использования а^стивных материалов за пределы (I000-I200)-I0^ ^/ш. Это в частности связано с увеличением потерь, выделяе^шх на полюсе несинхронными Щ С статора, что в свою очередь требует дальнейшего изучения совокупности факторов и физических процессов форшрующих эти потери; совершенствования и уточнения способов определения и расчета добавочных потерь в полюсах. Именно эти вопросы и являются основныгли в данной работе.Результаты настоящей работы позволяют определить на основе экспериментальных и теоретических исследований ранее не учитываемую составляющую добавочных потерь, так называемые трансформаторные потери, выделяющиеся в стали в результате пульсации магнитного потока рассеяния, заглыкающегося вокруг деглпферного стержня, по котороглу протекает переменный ток, в дяительных рабочих реда1мах гидроге нератора.Основные задачи данного исследования вклрэчают: экспериментальное нсследованрю трансфорглаторных потерь на физических моделях, не отличающихся от реальных генераторов по электромагнитным нагрузкам и геометрии околопазовой зоны; разработку способа расчета этих потерь при заданной несин- 6 хронной ВДС статора; выявление величин этих потерь на современных генераторах высокого использования; разработку мероприятий по их уменьшению.Из сказанного очевидно, что в работе использованы экспериментальные и теоретические методы исследования.Основной научный результат заключается в возможности расчетного определения трансформаторных потерь с учетом всей совокупности вшшющих факторов, в числе которых ранее не учитываемые: реальная геометрия пазовой зоны полюса и его действительное магнитное поле. Учет перечисленных факторов позволяет полагать, что результаты могут найти непосредственное применение в практике электромагнитных расчетов, необходимых при создании новых генераторов .В соответствии с отмеченныгл направлением настоящего исследования в первом (обзорном) разделе приведены данные натурных испытаний гидрогенераторов нескольких крупных электростанций, взятые из материалов следующих организаций: мецдуведомственной кегли ссии, принимавшей генераторы Красноярской ГЭС, ГрузЕШЭГС, ВШШэлектромаш, НИИ ЛПЭО "Электросила", БИС Гидропроекта, и других организаций. Проведен обзор исследований, касаюишхся добавочных потерь в работах Я.Б. Даниловича, Н.А. Кулика, Г.Н. Тер-Газаряна, И.И. Талалова и других авторов, а также освешен вопрос уточнения добавочных потерь. В этом же разделе сформулированы основные задачи диссертащюнной работы.Во втором разделе диссертации дается обоснование возможности исследования вопросов, связанных с формированием трансформаторных потерь на физической модели. Дана техническая характерис- 7 тика физической модели, силового оборудования и средств измерения. Описана методика измерения трансформаторных потерь, приведены основные результаты исследований на модели.В третьем разделе проведено аналитическое исследование механизма выделения трансформаторных потерь, возникающих при протекании токов в деьшферных стержнях. Описан способ расчета распределения индукции от основного потока генератора в околопазовой области, включая и зону нижнего мостика. Приведен алгоритм расчета трансформаторных потерь для составления програ^лмы расчета потерь на ЭВМ. На основании разработанного расчета уточнены зависимости параглетров демпферных стержней, а таюке произведено разделение трансформаторных потерь на составляющие от вихревых токов и гистерезиса, дана их количественная оценка. Показано как важен учет нижнего мостика области закрытого паза при расчете потерь и параметров деьшферной системы.В четвертом разделе диссертации изложено развитие способа расчета токов в деглпферных стержнях по заданной несинхронной Щ С статора, предложенного профессором Г.Н.Тер-Газаряном в /40/,применительно к задаче настоящей работы, связанной с определением потоков рассеяния деьшферных стержней с учетом основного потока машины, разницы набегающего и сбегающего стержней, геометрических размеров околопазовой области, влияющей на распределение отмеченных потоков и других факторов. Описана методика упрошенного расчета токов в деглпферных стержнях в общем виде с необходимой для практических расчетов точностью. В основе методики лежит наложение электромагнитных полей в околопазовой области полюсного наконечника. Приведен соответствующий аягоритгл расчета.В пятом разделе дана количественная оценка трансформаторных - 8 потерь, выделяющихся в полюсных башмаках и щеках полюсов генераторов высокого использования с однослойной и двухслойной обмотками на статоре. Показано насколько существенны они при определении добавочных потерь и основного показателя машины - ее 1ШД. Описана возможность подбора такой геометрии зоны закрытого паза, при которой трансформаторные потери существенно снижаются. Предложены практические пути для глаксимального снижения трансформаторных потерь в полюсах гидрогенераторов.В заключении перечислены общие выводы настоящей работы и проблемы, требующие дальнейших исследований и решений.Работы по теме диссертации проводились в отделе "Электроэнергетики и электрических машин" ГрузНШЭГС под руководством профессора, доктора технических наук Г.Н.Тер-Газаряна.По материалам диссертации соискателем опубл1товано семь печатных работ, на которые в соответствующих разделах сделаны ссылки. - 9 I. ОБЗОР И АНАЖЗ ЛИТЕРАТУРНЫХ ДАННЫХ ПО РАСЧЕТУ ДОБАВОЧНЫХ ПОТЕРЬ В ПОЛЮСНЫХ НАКОНЕЧШ'ШХ I.1. Предварительные сведения Добавочные потери образуют значительную составляющую потерь в электрнчес1шх машннах и оказывают влияние на основной техннко-экономический П01шзатель машины - КПД. Поэтому на казэдом из этапов развития электромашиностроения расчету и исследованию добавочных потерь уделялось большое внимание .В работе Я.Б.Данилевича, Э.Г.Кашарского /Л.6/ приводится подробная классификация потерь, состоящих из основных и добавочных. Добавочные потери возникают в результате наличия высших гармонических в кривых Щ С статора и ротора, пульсаций магнитного поля в воздушном зазоре электрических машин и т.д.При этом имеются в виду потери в установившихся режимах,которые моЕно разделить на три группы: 1. Потери в активной стали и в демпферной обмотке ротора от несинхронных Щ С .2. Потери в меди от потоков пазового и торцевого рассеяшш.3. Потери в конструктивных элементах.Появление высших гармонических в кривых потока и Щ С глашин переменного тока обусловлено: а) конечным числом фаз обмотки статора и пазов; б) неравномерностью воздушного зазора из-за зубчатой поверхности статора и ротора; в) невозможностью расположения обмотки возбуждения на роторе синхронной глашины таким образом, чтобы было обеспечено синусоидальное распределение Щ С ; - 10 г) различием характера воздушного зазора под полюсом и в области мездуполюсного пространства в машинах с явновыраженными полюсах^щ.По данным, приводп1,шм в литературе, охватывающей практическрз весь период развития теории электромашиностроения до настоящего времени / 1,2,3,4 /, добавочные потери, ввделяющиеся в стали полюсных башглаков от вихревых токов, наводнглых несинхронныгли Щ С , относят к тонкоглу поверхностноглу слою полюсного наконечника.Однако в различных режимах несинхронные и пульсирущие поля проникают сквозь экран, которы!'! представляет собой поверхностный слой полюса, и наводят токи тех же частот и в дег-шферных стержнях. Естественно, что в генераторах высокого использования эти токи значительны и наводи1.ше ишз пульсирующие магнитные потоки (здесь и в дальнейшем их назовем потокагуш рассеяния деглпферного стержня), за1.1ыкаюшиеся по стали корпуса полюса и по стали массивных полюсных щек вокруг деглпферных стержней с током, значительны.Учитывая, что толщина л15стов полюса обычно в пределах Д =1,5 -f -г 2,0 мм, есть основание считать, что поток рассеяния стержня наводит существенные вихревые токи в листах полюса в зоне зубцов.Они замыкаются в листах полюса и в массиве полюсных щек аналогично токагл вторичной обмотки трансформатора тока, наглотанной на тороидальный сердечник. Можно представить первичной обмоткой демпферный стержень, а вторичной - короткозахлкнутые контуры вихревых токов, заглыкающихся в пределах каждого из листов стали полюса и в прижимных щеках. В зависимости от толщины листов будет проявляться различная интенсивность реактивного действия вихревых токов. Для массивного железа она будет максимальной (щеки полюса), а для шихтованного железа, при толщине листов менее 0,5 мм, минимальной. Шенно потери, выделяеглые вихревыг.ш токшли, на- II веденными потоком рассеяния стеркней деглпферных обмоток при протекании в последних переменных токов, долгое врегля оставатшсь незах^юченныг-ш, так как доля их в суг.шарных добавочных потерях для р д генераторов с мальпли (до 400 • 10 /м) и умеренныг.'Ш ( до 800 • р Д * 10 /м) линейныгли нагрузкахли незначительна. Проявились они лишь с появлеш-юм гидрогенераторов с высош^ш линейныг.'ш нагрузками.Как показали опыты, выполненные ГрузШИЭГС на генераторах I-IO Красноярской гас в 1969-70 гг., нагрев полюсных наконечников этих генераторов оказался существенно вьше рассчетного и не мог быть вызван поверхностными потершли. Тогда же профессором Г.Н.Тер-Газаряном было сделано предполо^^сение, объективно объясняющее дополнительный нагрев наличием не учитываеглых ранее потерь от потоков рассеяния демпферного стержня и названных им трансфорг.1аторныгли потеряглн. Количественные соотношешш меэду расчетом и опытом добавочных потерь даны в разделе 1.2. Здесь лю отметим, что исследование трансформаторных потерь оказалось весьма трудоеглкои и сложной задачей, которая на протяжении последних лет ведется в ГрузНИИЭГС под руководством и при непосредственном участии Г.Н.Тер-Газаряна, его сотрудника1ли и аспирантаг^.ш.

5.5. Выводы

1. Трансформаторные потери в массивных щеках полюса высоко-использованных машин составляют существенную величину, которая может достигать сотен кВт, влиять на суммарные потерн.

Приведены основные данные для расчета трансформаторных потерь в массивных шеках произвольной геометрии.

2. На основе исследования полей в полюсных наконечниках мощных гидрогенераторов подсчитаны суммарные трансформаторные потери для машин 1+10 Красноярской ГЭС, имеющих однослойную обмотку на статоре, и II +12, имеющих двухслойную обмотку . Показано, что они существенны в машинах высокого использования и учет их обязателен при определении добавочных потерь и КПД.

3. Экспериментальными исследованиями выявлена возможность подбора такой геометрии зоны закрытого паза, при которой трансформаторные потерн сушественно снижаются.

4. Предложены практические пути для максимального снижения трансформаторных потерь в полюсах гидрогенераторов.

1. Многочисленные исследования добавочных потерь, отраженные в литературе, показывают, что трансформаторные потери в подавляющем большинстве работ не рассматриваются. Можно отметить лишь несколько работ /14, 13, 21/, в которых рассмотрены трансформаторные потери. Однако в них не учтено влияние геометрии пазовой зоны, влияние основного потока машины на трансформаторные потери или последнее рассмотрено без долиной детализации. Основные работы по этой теме приведены в разделе I.

2. Выявлено значительное влияние нижнего мостика по потери и картину поля в околопазовой зоне закрытого паза полюса. В разделе 2 приведены результаты экспериментального определения коэффициентов увеличения потерь и магнитной проводимости для нескольких вариантов реальных геометрий околопазовых зон полюса, характерных для генераторов большой мощности. В частности, для генератора Красноярской ГЭС приведены зависимости с учетом и без учета нижнего мостика в цределах изменения индукции В от 0 до 1,0 Т. В диапазоне изменения В от 0,2 до 0,4 Т, без учета нижнего мостика КУП получается увеличенным в десятки раз. При насыщении стали, (В = 1,0 Т) КУП превосходит значение для реальной геометрии в несколько раз.

3. Несмотря на такое уменьшение ИУП трансформаторные потери в стали полюса остаются на уровне, требующем их учета при определении добавочных потерь. Например, для генераторов высокого использования Красноярской ГЭС за станционными номерами 1-10 получено значение трансформаторных потерь 571 кВт, из них 285 кВт приходится на массивные щеки, за станционными № 11,12 -96,6 кВт.

4. В разделе 3 предложен алгоритм расчета трансформаторных потерь в с тали.окружающей демпферный стержень. Расчет приведен в общем виде с учетом основных влияющих факторов: реальной геометрии околопазовой зоны, действительной магнитной проницаемоети,основного поля машины и др. Совпадение рассчитанных и опытных потерь для частот от основной и выше вполне приемлемо для инженерных расчетов.

5. На основе картин полей, полученных экспериментально,сформулировано условие о распределении потока пропорционально сечениям, при котором решается задача определения индукции постоянного знака в элементарных участках околопазовой зоны полюса. Предложены формула (4.13), позволяющая устанавливать результирующий поток генератора над рассчетной зоной полюса Фрез.а , являющийся исходным звеном расчета поля в стали полюсного наконечника и

3 .13)-(3.16) для определения индукции в элементарных участках.

6. На основе известных теоретических исследований электромагнитного поля машины в зазоре и способа расчета токов в демпферных стержнях для частного случая, методом наложения полей решена задача определения токов в демпферных стержнях для нагрузочных режимов. В качестве примера в разделе 4 дан расчет их в нагрузочном режиме (Р = 0,92 Рн) для генератора высокого использования.

7. Выявлены значительные потери в массивных щеках полюса, которые для различных геометрических размеров колеблются в пределах 20-50% суммарных трансформаторных потерь в стали полюса.

8. В разделе 5 предложены рекомендации по изменению конструкции полюсного башмака и формы сечения стержня, позволяющие свести к минимуму потерн в стали и потери в меда стержня. Новая форма подтверждена положительным решением на авторское свидетельство Я 3488909/24.

9. Ввиду достаточно ощутимой величины трансформаторных потерь в генераторах высокого использования, определенных настоящей работой, в дальнейшем следует уточнить их влияние на тепловое поле полюсного наконечника.

1. Костенко М.П. и Пиотровский JI.M. Электрические машины. Часть П, Госэнергоиздат М 1956 Л, 510 с , ил.

2. Иванов В.И. Синхронные машины. Издательство Вэта-Кубуч. Ленинград 1934г, 335 с , ил.

3. ВольдекА.И. Электрические машины. Издательство "Энергия" Ленинградское отделение 1978г., 831 с , ил.

4. Иванов-Смоленский А.В. Электрические машины. Москва "Энергия" 1980г., 927 с , ил.

5. ШШ1ШШ Технический отчет lb II098, 86 с.

6. Данилович Я.Б. О расчете рассеяния в электрических машинах. - Сб.работ по Бопросшл электромеханики, вып. 4, - Издат. -АН СССР, М - Л, I960.

7. ДанилеВИЧ Я.Б. Методика и результаты исследований распределения токов в дег.шферной обмотке синхронной явнополюсной машины в асинхронном режиме. - Изв. АН СССР, ОТН, J,^ 4, 1959.

8. Дашшевнч Я.Б. О демпферных обмотках синхронных явнополюс- ных машин. - Канд.диссертащш, ШЖИ СССР, Л., I960.

9. Кулик Ю.А. О потерях в успокойтельньс: обмотках синхронных машин от временных гармоник напршгения. - Электричество, В 10, I96I, с.34-<37.

10. Данилович Я.Б., Кумш Ю.А. Теория и расчет дегшферны}: обмоток синхронных машин. Из-во АН СССР, М - Л, 1962г., 138с.,ил,

11. Данилович Я.Б., Кашарский Э.Т. Добавочные потерн в электрических машинах. Госэнергоиздат, М - Л , 1963г., 214 с , ил.

12. Дулькин А.И. Влияние дег.шферной обмотки на потери и магнитные поля синхронной машины. "Электротехника",1968,ЖО,с.9-1О. - 187 -

13. Aqazwal P. ^dd^ сагггп! Losses, in soLld and laminated ьгоп. / Тгап&. A I E t , vol. 76 , р^ .2 , i359.

14. ТаяалоБ И.И. Паралетры и харшстеристнки явнополюсных синхронных машин. - Энергия, Н., 1978, 264 с , ил.

15. Техннчеохшй отчет 1^ ОБС 126.056. Предприятие п/я A-7I3I. Расчет распределешш потерь на поверхности полюсов и их нагрева для явнополюсных маиц^ н. Л., IS72r.

16. Рюденберг. Потери на вихревые тош5 в массивных полюсных наконечниках. 1905 г.

17. Рихтер Р. Электрические машины. Том I . Главная редах^ щш энергетической литературы. M.-I., 1935г., 598 с , ил.

18. Лютер Р.А. Расчет яшополюсных машин. Ведомственная нормаль, 1947г.

19. Назарян А.Г. Исследование паршлетров и потерь успокоительной системы гидрогенераторов. Автореф. на соиск. уч. степени канд. тех, наук, Ереван, 1972г., 161 с.

20. Нейлан Л.Р. Поверхностный эйфект в ферромагг-штных телах. Госэнергоиздат, М.-Л., 1949г.

21. Бидаишлов Я.Г. Исследование парш-ютров демпшерных стерхшей гидрогенераторов высокого использования. Автореф. на соиск. учен, степеш. канд.тех.наук, Ереван, I98I, 200 с.

22. Ова1«31.шн А.С, Бид^ саглов Я.Г. Устаноы^а для исследования и определения потерь в полюсах гидрогенераторов от несинхронных ЬДС статора. Гидроэнергетическое строительство в горных условиях. Сб.статей ГрузЬШИЭГС, 1976, вып.З, М., Энергия, с .220-226.

23. Кейлан Л.Р. и Калантаров П.Л. Теоретичесхше основы электро- - 188 -TexHi'iKiK Часть Ш, ГЭИ, Ленинград,IS48,Ыоскв., 343 с , ил.

24. Бозорт Р. Ферромагшзтизы. Перевод с ангш-зйского под редшщь ей Е.И.Кондорского и Б.Г.Лившищ. Изд.иностр.литерат.,Москва 1956, 784 с , ил.

25. Фреыке А.В. и ДушинЕ.Н. Электрические измерения. Ленинград "Энергия", 1980, 392 с , ил.

27. AnneL H. The QLteгnQtlng cuzzent trnpendange o| a solid сог1(1ис'1ог oj c'acuUz сгозь section placed in a sem\-closed С1гси1аг sloi.-ELANBERS BOKTRYCKERl AKT1E5QLAG, ELecblcal Engineering , 9 5Nz.20Q, GбteЬoгg, 1965.

28. Талалов И.И., Щелыкалов Ю.Я. Паршлетры стержня, лексашего в 3ai-cjHT0M пазу. - В сб. Вопросы теории и надешюсти электрических машин и аппаратов. Вып.З, Энергия, М., I97I, с.34-42.

29. Овагсш-шн А.О., Тер-Газарян Г .П., Бидзшмов Я.Г. Активное сопротивление стервеней дегшферных обьюток гидрогенераторов. -ЭлектретехШ'.ка, 1.^ 7, 1976, с.20-22.

30. Овшшмян А.С, Тер-Газарян Г.Н., Бидлсшлов Я.Г. РСоэфсоищент вытеснения тока для дегушферных стержней гидрогенераторов с учетом потерь в стал1'1 и ее насьмешш. Электричество & I I , 1977, с.74-76. - I8S -

31. Талалов И.И., Щельжалов Ю.Я. Параг-летры стершш, лежащего в закрытом пазу. - В сб . : Вопросы теории и надекности электрических машин и аппаратов. Вьш.З, Энергия, М. 1971, с.34-42.

32. Гофман Г.Б. Насыдеш^е магнитной цеш1 гидрогенератора при коротком замьжании. Сб. Электросила J,"? 3, Энергия, Ленинград, 1976, с.80-83.

33. Rankin А. The Dizect Quaclгo t^uгe - Axis EcjulvoLent CLZCULIS oj ihe Syncbeonous AAachLnes -A. I .E .E . , Тг. oj PAS, 19^5.

34. ФиЖ'Шов E. Нелинейная электротехника. Энергия, Москва, 1968, 502 с , ил.

35. Татур Т.А. Основы теории электрических цепей. Москва высшая школа, 1980, 271 с , ил.

36. Лшллеранер И., Штафль М. Вихревые токи - (Перевод с чешского ДГУШ три ева В.И.) М.-Л., Энергия, 1967, 208 с , ил.

37. Кванов-Смоленсюгй А.В. и др. Расчет токов в дегшюерной об- - 190 -мотке синхронного генератора в рекиме холостого хода с учетом изменения собственной индуктивности контуров. Электричество, 1Ь 9, 1973, с.20-25.

38. Костенко М.П., Коник Б.Е. Определение основной и третьей гармошш поля шшря и поля полюсов явнополюсной синхронной машины. Электричество, J.^ 3, I95I, с.35-39.

39. Сергеев П.С, Виноградов II.В., Горяинов Ф.И. Проектирование электричесшгх машин. М., Энергия, 1969, 632 с , ил.

40. Бергер А.Я. Синхронные машигш. Г01ГГИ, Л-1938-М, 661 с , ил.

41. Петров Г.П. Электричесхше машины ГЭИ, Москва, 1940 Ленинград, 663 с , ил.

42. Руководшне технические материалы. Машины синхронные. Расчеты электромагнитные I.У1.1969.

43. Р1ванов-Смоленекий А. Развииш методов расчета магнитных полей в электрических машинах с учетом двухсторонней пазовости и насышешш. Перевод с 22 1п1егп. Wlss . KoLL. ТН llmenau 197? \/ог1га^з'ге1Ье „ElekULsche Maschlnen"

44. Иванов-СмоленсШ'Зй А.В. Анализ магнитного поля контура в электрической машине с двухсторонней зубчатостью сердечников. Энергетика и транспорт, 1976, 1) 4, с.14-18.

45. Иванов-Смоленский А.В. Метод проводазмостей зубцовых контуров и его применешзе к электромагнитному расчету ненасыщенной электрической машины с двухсторонней зубчатостью сердеч-шшов. Электричество, 1976, В 9, с.10-15.

46. Иванов-Смоленский А.В., Кузнецов В.А., Хвостов В.А. Применение метода магнитных зарядов к расчету индуктивных паршлет-роБ зубцовых контуров. Электричество, 1977, В 1, с.6-11. - 191 -

47. Казовский Е.Я., Даьшлевич Я.Б. Добавочные потерн в мощных синхронных машинах. АН СССР Исследоваьше электромагнитных полей, параметров и потерь в мощных электрических машинах. Наука М.-Л., 1966, с.22-47.

48. Костенко М.П. Электричесюю машины. Специальная часть. Гос- энергонздат, М.-Л., 1949, 435 с.

49. Иванов В.И. Допустимая нагрузка синхронных маш1И1 при несимметричных и несинусоидальных токах. АЛ СССР Отделение техни-чес1шх наук, серия У1. Энергетика, вьшуск I , 1937, с.19-24.

52. Зунделевпч Ы.И., Прутковский А. Гидрогенераторы, П том, Лен1и1град, Энергоиздат, I98I , 308 с , ил. - 192 -

53. Домбровский В.В., ХуторецЕ<^ .^й Г.Ы. Основы проектирования электрических машин переменного тока. Энергия, I . , 1974,503с., ил. 61 . Бачурин Н.И. Трансформаторы тока. Из-во Энергия, M.JI. 1964 , 352 с , ил.

54. Тер-Газарян Г.Н. Несишлетричные ре;:шмы синхронных машин. Энергия, М., 1969, 214 с , ил.

55. Назарян А.Г. К вопросу исследования пара1летров успокоительных обмоток синхронныз-с машин. - Сборник научных трудов Ереванского политехнического института им.К.Ыаркса. Электротехника. Ереван, 1968, вып. П, т.26.

56. Назарян А.Г., Тер-Газарян Г.Н. Потери в стали полюсов гидрогенераторов на путях потоков рассеяния демпферных стержней. Электричество 1Ь 12, 1974, с.32-36.

57. Абраг/юв А.И,, Иванов-Смоленский А.В. Проектирование гидрогенераторов и синхронны:с компенсаторов. М "Высшая школа" 1978, 312 с , ил.

58. Овш^имян А . С , Bn^ caiviOB Я.Г. Положительное решение по заявке !.^ 3488909/24-07, 26.06.1983г. на а . с . "Ротор электрической машины".