автореферат диссертации по энергетическому, металлургическому и химическому машиностроению, 05.04.02, диссертация на тему:Выбор типа и параметров системы топливоподачи для бензиновых двигателей с внутренним смесеобразованием

ч» г,

ХАРЬКОВСКИЙ ИНСТИТУТ: ИНЖЕНЕРОВ ЖЕЛЕЗНОДОРОЖНОГО ТРАНСПОРТА •

На правах ругопиои МОТЛОХОВ Александр Владимирович

ШБОР ТИПА И ПАРАМЕТРОВ СИСТЕМЫ ТОПЛИВОПОДАЧИ ДЛЯ БЕНЗИНОВЫХ ДВИГАТЕЛЕЙ С ВНУТРЕННИМ СМЕСЕОБРАЗОВАНИЕМ

05.04.02 - Тепловые двигатели

Автореферат

дисоертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

Херьков-1993

Диссертационная работа выполнена на кафедре двигателей внутреннего сгорания Харьковского политехнического института

Научный руководитель - доктор технических наук,

профеооор ДЬЯЧЕНКО В.Р.

Официальные оппоненты - доктор технических наук,

профессор САХАРВВИЧ В.Д.

кандидат технических наук, профессор САНДОМИРСКИЙ М.Г.

Ведущая организация - ХКВД ПО "Завод имени Малышева".

Защита диссертации соотоится " йкШФ^ 1993 г.

1,7 — —-

в часов в ауд. на заседании специализиррванного

совета К II1».04.01 при Харьковском институте инженеров железнодорожного транспорта по адресу:

ЗЮ050, г» Хврьков-5С, пл.Фейербаха,7. С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке институте

Автореферат разослан "

/А» 1993 г.

Ученый секретарь специализированного совета кандидат технических наук

В.И.ПЕЛЕПЁЙЧЕНКО

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность работы. Повышение эксплуатационной экономичности и снижение токсичности отработавших газов являются эдними из основных направлений совершенствования бензиновых цвигателей внутреннего сгорания. Резервы улучшения показателей Зензиновых двигателей традиционными методами, такими как повы-пэние степени сжатия при использовании высокооктановых бензинов и совэриенотвование форм камер сгорания, практически ио-нерпаны. Дальнейшее улучшение показателей данного типа двигателей может быть достигнуто при разработке новых схем организации рабочих процессов з расслоением заряда в камере сгорания 1 переходе к качественному С комбинированному ) регулированию мощности. Практическая реализация подобных рабочих процессов возможна при переходе от внешнего смесеобразования к непосред-згвенному впрыскиванию бензина в камеру сгорания двигателя.

Применительно к двухтактным двигателям непосредственное впрыскивание бензина в камеру сгорания позволит существенно улучшить их экономические и экологические показатели. Разра-5отка подобных схем организации рабочих процессов сдерживается ггсутотвием топливной аппаратуры способной обеспечить дозиров-су, подачу и распиливание бензина в цилиндре двигателя, а так-ке практических наработок и рекомендаций по осуществлению рас-злоения заряда в каморах сгорания различных конструкций.

Цель и задачи исследования. Цель работы- выбор типа и основных параметров системы топливоподачи для бензинового двигателя с внутренним смесеобразованием.

Для достижения поставленной цели решались следующие задачи:

- разработка схемы организации рабочих процэсоов двигателя с пневматической сиотемой топливоподачи и конструкции элементов системы;

- разработка математической модели расчета процесса топливоподачи пневматической системой}

- экспериментальные исследования пневматической системы топливоподачи на четырехтактном двигателе о разделенной камерой згорания;

- экспериментальные исследования пневматической и м&хани-

ческой систем впрыскивания бензина на двухтактном двигателе о неразделенной камерой сгорания, доводка рабочих процессов двухтактного двигателя с впрыскиванием бензина;

- сравнительная оценка эффективности применения пневматической и механической систем впрыскивания бензина.

Научная новизна. Разработан и защищен авторским свидетельством способ работы двигателя внутреннего сгорания с пневматической системой топливоподачи, конструкция двигателя о механической системой впрыскивали»., применение которых позволяет осуществить расслоение заряда а камера сгорания двигателя и перейти к качественному (комбинированному) регулированию мощности бензинового двигателя, что существенно улучшает .эксплуатационную экономичность и снижает токсичность отработавших газов данного типа двигателей.

Разработана методика расчета процесса топливоподачи пневматической системой, позволяющая с достаточной точностью оценить не стадии проектирования основные параметры системы.

Практическая ценность. Разработана конструкция двигателя и элементов пноБматичаокоЯ системы топливоподачи, позволяющие осуществить предложенный способ работы двиготеля. Проведены экспериментальные исследования двигателя, сформулированы основные требования к конструкции двигателя и элементов системы топлиБоподачи.

Разработана конструкция двухтактного двигателя с механической системой впрыскивании бензина. Аодобраны регулировочные и конструктивные параметры двигателя и системы впрыскивания при которых осуществляется расслоение заряда в камере сгорания, что позволило существенно (до 40 %) улучшить экономичность по сравнению с базовым карбюраторным двигателем при работе на бензине, обеспечить работу двигателя с электрическим за*;ига-ниэм на керосине и дизельном топливо.

Результаты разработок нереданы предприятиям - изготовителям и включены б национальную программу по моторостроению. Министерством машиностроения, военно-промышленного комплекса и конверсии Украины утверждена и финансируется программа по подготовке производства систем впрыскивания бензина и двухтактных двигателей с системами впрыскивания для средств малой механизации .

Апробация работы. Основные результаты работы докладывались на Всесоюзных научно-технических конференциях и семинарах: "Повышение топливной экономичности ДВС" { г.Уфа, УАИ, 1935 г.), "Перспективы развития комбинированных двигателей внутреннего сгорания и двигателей новых схем и на новых топ-ливах",( г.Москва, МВТУ, 1987 г.), "Примэноние впрыска- один из эффективных способов улучшения топливной экономичности бензиновых двигателэЯ",( г.Владимир, НИКТИД, 1939 г.), на з-де МеМЗ С г.Мелитополь, 1987 г.), на научно-технических конференциях кафэдр в ХИКТо (1986 г.) и ХПИ (1984-1990 г.г.).

Публикации» По теме диссертации опубликовано 7 работ, в т.ч. 2 тезиса доклада, 2 авт.свид.

Объем и структура работы. Диссертация состоит из введения, 5 глав, заключения и приложения. Она имеет 215 стр. основного машинописного текста, 60 рис. Список использованных источников включает 62 наименования.Приложения содержат алгоритм расчета процесса топливоподачи пневматической системой; документ, подтверждающий практическое использование результатов разработок; авторские свидетельства по теме диссертационной работы.

СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

Во взадании обоснованы актуальность проблемы и выбор направления исследований. Сформулированы цель и задачи исследования.

В первой главе приведены конструкции двигателей о расслоением зйряда и рассмотрены особенности организации рабочих процессов, позволяющие осуществить расслоение. На примере рассмотренных конструкций сформулированы требования к системе топливоподачи бензинового двигателя о внутренним смесеобразованием. С учетом сформулированных требований рассмотрены возможности сущеотвуйщих систем топливоподачи- электронных, механических и пневматических. Показано, что для организации рабочих процеосов о подачей бензина непосредственно в камеру сгорания могут быть использованы механические и пневматические скотемы топливоподачи, обеспечивающие подаЧу топлива в среду с повышенным противодавлениэм. Существующие конструкции электронных систем впрыскивания но обеспечивают подачу топлива в

- б -

среду с противодавлением, что не позволяет применять их для двигателей о внутренним смесеобразованием с подачей топлива на такте сжатия. В связи с этим в данной работе исследую^'?" дбэ типа систем топливоподачи - механическая и пневматическая применительно к двигателям о разделенной и неразделенной камерой сгорания. Приводится обзор конструкций топливных нвсоссз и форсунок механических систем впрыскивания способных работа! и на маловязких сортах топлива. Среди суийствующих конструкций для исследований в данной работе выбрана конструкция топливного насоса с эластичным уплотнением плунжера как наиболее перспективная, о из форсунок - клапанная форсунка, надежно работающая ка бензине и обеспечивающая его удовлетворительный распыл при относительно невысоких давлениях впрыскивания.

Приведены обзор конструкций пневматических систем топливоподачи, в которых используется сжатый воздух для подачи и . распиливания топлива в цилиндре двигателя, схемы организации рабочих процессов с их применением от компрессорных дизелей до современных конструкций. Рассматривается разработанная и защищенная оьт.езид. схема организации рабочих процессов двигателя с разделенной камерой сгорания и пневматической системой топливоподачи (рис.1). Отмечается, что применение пневматических систем топливоподачи^ совмещающих функции систом питания двигателя топливом и наддува, может обеспечить качественно новый результат в плане улучшения показателей бензиновых двигателей. , '

Во второй главе рассматривается методика расчета основных показателей пневматической системы топливоподачи. Приведена математическая-модель расчета процесса топливоподачи пневматической системой, з основу которой положен метод расчета газообмена, предложенный профессором Н.М. Глаголовым. Применительно к пневматической системе топливоподачи данный метод используется для расчета параметров рабочего тела в цилиндрах двигателя и компреосора, в нагнетательном трубопроводе в период массообмене между ними. Изменение параметров рабочего тола в надпорыневых объемах и трубопроводе определяется при совместном рушении дифференциальных уравнений сохранения энергии и уравнений состояния записанных для каждого из объемов и уравнений динамики движения клапанов ( нагнетательного клапана компрессора и клапана пневматической форсунки):

- 7 -

Схема пневматической системы топливоподачи

РтУтТттг

топливо

/гкУк^тн.

Рис. I

dm,- iK+dQkT =d(mK • /J -1/ • dfiK ; С i.)

dmK dß* M etT« . ( ? )

^ ~ Ик К T* '

dmKí-amr-i^cíQTT^d(mT¿^-UrdfiT; O)

( 4 )

dm5-ii + ci- ¿r + dQT=cL(m-L)- [/dfz; ( 5 )

( б )

T '

d2L

drnT = d/ix. + Akt _ dTr . m? ft.r VT ' TT '

= + áZ. ■

m tt V T '

С 7 ) С В )

Приведенная система расчетных уравнений несколько упрощается, если не учитывать влияние теплообмена в системах впуска на изменение давления в цилиндре. В быстроходных телях повышение температуры смеси или воздуха вследствие теплоотдачи не превышает 6-10 К. Следовательно, без заметной погрешности в расчетах можно принять для определяющих режимов работы сСОкг » &(2тг *айт=0 .3 данном случае такте мокко не учитывать влияние нагнетательного трубопровода на запаздывание распространения элементарных возмущений, т.к. его длина не превышает 0,15 м, а объем б % рабочего объема цилиндра компрессора. Если принять остаточное давление в трубопроводе порядка 0,5 , то можно не-учитывать и конечную скорость перемещения клапанов, т.о. принять в расчетах

Решая сорчестно оставшиеся уравнения 1,2,5 и 6 относительно изменения давления в надпоршневых полостях цилиндров компрессора и двигателя получим:

¿{I = Ж^Ч' я'атк)-ау]. с и >

Система дифференциальных уравнений ('10,11 ) решалась численными методами интегрирования на ЗВМ.

Проверка достоверности математической модели осуществлялась сравненном расчетной кривой изменения давления в цилиндро компрессора с осциллограммой изменения давления в цилиндре компрессора на участке топливоподачи. Отклонение расчетных данных от экспериментальных не превышает 5 %.

С использованием разработанной математической модели, был рассчитан процесс подачи топливовоздушной смеси компрессором в цилиндр двигателя. Основными факторами, влияющими на продолжительность подачи максимальное давление подачи, коэффициент подачи и мощность потребляемую компрессором являются давление открытия и площадь проходного сечения клапана форсунки- Для «ибора этих параметров использовано математическое планирование цяухфокторного эксперимента'и получены в графи-.

чеоком виде серии изолиний, которые позволяют выбрать приемлемое сочетание значений давления открытия и проходного сечения клапана форсунки при условии достижения выбранного уровня давления подачи и достижения максимального коэффициента подачи компрессора.

В третьей главо. Приведено описание экспериментального стенда и метрологачеокоо обеспеченна испытаний. Приведен расчет погрешностей измеряемых величин. Показано, что точность проводимых измерения удовлетворяет требованиям ГОСТ I'»346-81.

В четнаото» главе. Приведены конструкция четырехтактного четырехцилиндрового двигателя с разделенной камерой сгорания, конструкция элементов пневматической система топливоподачи,ре-зельтаты безмоторных испытаний системы топлигоподачи, результаты экспериментальных исследований двигателя с пневматической системой топливоподачи.

Двигатель для исследования схемы организации рабочих процессов о пневматической системой топливоподачи разработан на базе дизеля .ВАЭ-341. За счет увеличения объемов основной камеры сгорания в днище поршня и вихревой камеры в головке цилиндров степень сжатия базового двигателя была уменьшена до II. Денное значение степени сжатия для экспериментального двигателя было 'Принято по результатам экспериментов, исходя из уоловия бездетонационнэй работы двигателя на бензине о октановым числом 72-76. При этом было выдержано равенство объемов основной и дополнительной камер сгорания.

По скоростной характеристике холостого хода экспериментальный двигатель отабильно работал до 5000 мин"''.Часовой расход топлива на малых и средних частотах вращения на 9-10 % лике, чем у серийно выпускаемых отечественных карбюраторных двигателей. Содержание окоида углерода и неогоревиих углеводоро-

донз в отработавших газах удовлетворяет требованиям действующих и перспективных стандартов.

Для обеспечения стабильной работы двигателя о расслоением заряда в камере сгорания при работе двигателя под нагрузкой был применен наддув двигателя- от автономного компрессора.Применение наддува, как показали результаты предварительных экспериментов, для двигателя о разделенной камерой сгорания необходимо для обеспечения работы на больших нагрузках, сопоставимых с уровнем мощности карбараторного двигателя. Результаты исследований показали, что для достижения = 0,9 МПа

достаточно повышения давления на впуске до Рк ж 0,14 МПа, на режимах средних нагрузок до Рц а 0,115-0,125 МПа. На малых нагрузках до 0,4 МПа возможна работе двигр"~'

без наддува.

Результаты экспериментальных исследований двигателя о пневматической системой топливоподачи представлены на рис.2. Снижение удельного эффективного расхода топлива отнечазгс« практически по всей характеристике и оставляет 5-7 %. Погашение индикаторного 1Щ экспериментального двигателя по сравнению с карбюраторным двигателем ВАЗ-2ЮЗ составляет, примерно, 10 %. Значение суммарного коэффициента избытка воздуха С^ -- 2-2,4 свидетельствует о расслоении заряда в камере сгорания двигателя. Эти значения ©¿с обеспечиваются за счет концентрации ¿»сей цикловой порции топливовоздушной вмеои в объеме дополнительной камеры сгорания. При равенства объемов основной . и дополнительной камер сгорания и указанных значениях суммарного коэффициента избытка воздуха по всему объему камеры сгорания, значение коэффициента избытка воздуха смеси в-дополнительной камере сгорания составляет оСр.*, " 1-1,2 практически по воэй характеристике. Не режиме номинальной мощности смесь в дополнительной камере сгорания обогащаегоя до значений

сСф<. а 0,5-0,6.При принятой сферической форме дополнительной камеры сгорания.поток воздуха из основной каморы образует интенсивный вихрь,который при малых и средних цикловых подачах топлива обеспечивает гомогенизацив смеси в объеме дополнительной камеры сгорания, а при больших - отбрасывание топлива на пэрифэрию камеры к электродам свечи зажигания. Эго является причиной увеличения периода задержки воспламенения, переноса процесса сгорания на ликию расширения, снижения экономичности.

Необходимо отметить, что экспериментальный двигатель работал по характеристике холостого хода с комбинированным регулированием мо'дности. Для улучшения показателей двигателя применялось частичное дросселирование воздуха на впуске. Под нагрузкой до Ре • » 0,4 МПа двигатель работал о комбинированным регулированием мощности, выше - при качественном регулировании мощности только за счет изменения количества подаваемого топлива. Бездетонационная работа двигателя со степенью сжатия II на боньиие А-7 2 и смеси бензина с дизтопливом, октановое число которой 50-53, свидетельствует о его высоких антидетонациок^-

Нагрузочная характеристика двигателя о разделенной камерой сгорвкин и пневматической ^истемой

топливопогачи П =2000 мин"

3 с1с 2

1500,

Си Нм янн-{ООО

015 Рк та

500

и

зоо

03

0,5 _07 нпа о,д

пг

О—О -двигатель ВАЗ-ЛОЗ;®-® -с пневматической системой;

- с механической системой Гис. .?

них качествах.

Для сравнения эффективности применения двух типов систем топлиьоподачи на рис.2 сплошной линией приведена кривая изменения удельного эффективного расхода топлива этого же двигателя с механической системой впрыскивания бензина. Кривая проходит несколько ниже, чем для двигателя с пневматической системой, что связано с отсутствием потерь мощности на привод компрессора. В целом можно считать, что применение обеих систем топливо-подачи позволяет получить практически одинаковый уровень основных показателей двигателя.

В пятой главо приведены результаты исследований пневматической и механической систем впрыскивания бензина на двухтактном одноцилиндровом двигателе Д-300 с неразделенной камерой сгорания и кривошипно-камерной продувкой. Учитывая результаты исследований пневматической системы топливоподачи на четырехтактном двигателе, чтобы исключить возможное попадание топлива в картер компрессора потоки воздуха и топлива были разделены. Компрессор сжимал только воздух, а топливо дозировалось и подавалось в нагнетательный трубопровод отдельным дозатором. Регулировочные характеристики по фазам подачи топливовоздушной смеси, и давлении подачи позволили выбрать оптимальное сочетание этих параметров и снять нагрузочную характеристику (рио.З). Применение пневматического распыливания бензина позволяет улучшить показатели двухтактного двигателя на режимах средних и больших нагрузок. На малых нагрузках, ввиду увеличения относительных потерь на привод компрессора, показатели двигателя ухудшаются. Регулировочная характеристика по составу смеси (постоянные частота вращения коленчатого вала двигателя и подача воздуха компрессором) показывает, что пределы обеднения смеси ограничены значением суммарного коэффициента избытка воздуха 1,5 (действительный коэффициент избытка воздуха 1,15-1,2), т.е. расслоение заряда э камере сгорания незначительное. В случае использования в качества топлива смеси бензина с керосином работа двигателя сопровождается детонационными стуками, что также подтверждает слабое расслоение заряда.

На этом же двигателе для сравнительной оценки эффективности применения двух типов систем топливоподачи была установлена механическая система впрыскивания бензина - огщосекцион-нлй наоос с макетным уплогкзнием плунжера и клчггшная форсунка.

- 13 -

Сравнения нагрузочных характеристик двигателя Д-30^ с различными системами топливоподачи, =3000 мин"

3000 СпУгп

2ИМ 2000

8

СО %

о

т

500 г

кдгг

коо

бе

зоо

/СпНт _

СО 1>

и ГК /

ле К

) у-

/

у

3 к КВТ 5

д/е--

{ООО

о

0,15

0,Ъ. Й

¿7,2 0,15 ?е 0,2

О,{5 0,1

о—-о -

с карбюратором; в-ф -с пневматической системой;

Ф-О - с механической системой

Рис. 'з

-и»-

При проведении исследований были опробованы различные варианты установки свечи зажигания и форсунки подачи топлива в серийной сферической камере сгорания карбюраторного двигателя, а также при установке форсунки в стенке цилиндра дзигателя. Результаты экспериментов показали, что использование камеры сгорания данной формы при переходе к впрыскиванию бензина ни при одном из возможных вариантов установки свечи зажигания и форсунки не обеспечивает улучшение показателей базового карбюраторного двигателя. Работа двигателя сопровождается повышенным содержанием оксида углерода и несгоревших углеводородов в отработавших газах, а также повышенной температурой отработавших газов.

Улучшение показателей работы двигателя достигается при использовании камер сгорания с вытеснителем, составляющим 50 % площади днища головки цилиндра, при установке форсунки в стенке цилиндра двигателя. Были опробованы различные камеры сгорания - эллиптической, цилиндрической, треугольной формы.Лучшие показатели были получены при использовании смещенной от оси цилиндра сферической камеры сгорания со свечой зажигания при ее вершине. Дальнейшие исследования по выбору фаз подачи топлива, давления подачи, угла конуса струи подаваемого топлива позволили обеспечить расслоение заряда в камере сгорания, существенно улучшить показатели работы базового карбюраторного двигателя. По представленным на рис.3 нагрузочным характеристикам необходимо отметить снижение удельного эффективного расхода топлива экспериментального двигателя на режиме номинальной мощности С 3,6 кВт, и =3000 м»»Г*)о 520 г/кВт.ч до 320 г/кВт.ч, сникениэ содержания оксида углерода в отработавших газах на этом режимы до 0,2 %, несгоревших углеводородов до 600-550 чнм, что в несколько раз нижо, чем у карбюраторного двигателя. На 80-100°С снизилась температура отработавших газов, что уменьшает-теплонапряженность деталей двигателя, снижает склонность масла к коксованию в зоне выпускных окон.

Расслоение заряда в камера сгориния двигателя подтверждает и регулировочная характеристика по составу смеси (рис.4). Двигатель стабильно работает до значений - 2,1, что с

учетом 20-25 % потерь воздуха'¡ш гродуику будет соответствовать действительному значению коэффициента избытка воздуха н качерв сгоринк1 двигателя <£ • - 1,5 - 1,65.

Регулировочные характеристики по составу смеси двигателя Д-300 с системами впрыскивания бензина, А2- =»3000 мин

Рис. А

Нагрузочные характеристики двигателя с механической системой, впрыска при работе на различных сортах топлива, Я- =3000 мин-11

<500 Сп//т

бензин; о-О - керосин;

-дизельное тонли

- 1.1 -

Проверена также возможность работы экспериментального двигателя на керооине и дизтопливе С рис.5 ). Двигвтель работает устойчиво на этих сортах топлива практически без изменения основных регулировочных параметров двигателя и системы топливоподачи. Показатели работы двигателя на керосине незначительно отличаются от показателей работы двигателя на бензине. При переходе на дизтоплмво мощность двигателя заметно снижается, растет удольный эффективный расход топлива, выбросы токсичных веществ о отработавшими газами. Ограничением по мощности служит появление стука, свидетельствующего о жестком протекании процесса сгорания.' При рзботе двигателя на смесях бензина с керосином и дизтолливом в равном отношении двигатель работает практически без изменения основных показателей.

Основные результаты и выводы

1. Разработана схема организации рабочих процессов двигателя с использованием системы пневматического распиливания топлива, обеспечивающая дозировку и подачу малых доз топлива, порядка 3-4 мм^/цикл, независимо от их физико-химических свойств. Разработана конструкция элементов системы.

2. Разработане методика расчвти процесса топливоподачи пневматической системой, позволяющая оценить в первом приближении основные параметры системы. Экспериментально подтверждена адекватность расчетных значений действительным значениям давлений з системе на участке топливоподачи.

3. Проведены сравнительные экспериментальные исследования четырехтактного двигателя с раздоленной камерой сгорания с пневматической и механической системами топливоподачи. Двигатель

с обеими системами топливоподачи работает без детонации с качественным регулированием мощности на бензине с октановым числом 72-76 при степени сжатая Ю-12. Снижение удельного эффективного расхода топлива экспериментального двигателя с пневматической системой составляет 3-7 % с мэханической 10-12 %, выб-р.!сов оксида углерода и нэсгореших углеводородов с отработавшими газами 50-В0 %. При нагрузках более 0,5 для }луч-шеиия протекания процессов смесеобразования и сгорания необходимо применение нзддуаа или учеличенке относительного объема дополнительной камеру сгорания.

Практическое использование пневматической системы топливоподачи возможно прй применении отдельного дозатора топлива и разделения потоков воздуха и топлива. Использование в качестве дозатора топлива карбюратора не перспективно, т.к. возможно попадание топлива из надпоршневой полооти компрессора □ картер.

5. Использование пневматического распиливания топлива на двухтактном двигателе с неразделенной камерой сгорания улучшает экономичность на режиме номинальной мощности по сравнению с карбюраторным двигателем на 10-15 %. На режимах малых нагрузок, воледствии увеличения механических потерь, показатели экспериментального двигателя, по сравнению о карбюраторным • вариантом, ухудшаются.

6. На двухтактном двигателе с механической системой впрыскивания бензина достигнуто расслоение заряда в камере сгорания двигателя до сСа~ 2, снижение удельного эффективного расхода топлива на 30-40 %, выбросов оксида углерода на 50-80 %, неогоревших углеводородов в 2-Э раза, по сравнению с карбюраторным вариантом двигателя.

7. Двигатель с механической системой впрыскивания топлива работает на бензине, на смесях бензина с керооином и дизтопли-вои, а также на чистых сортах этих топлив при зысоком уровне основных показателей практически без изменения регулировочных параметров двигателя и системы топливоподачи.

8. По результатам сравнительных исследований двух типов о'иотем топливоподачи на двигателях с различными схемами организации рабочих процесоов механическая система впрыскивания топлива о использованием топливного насоса с манжетным уплотнением плунжера и клапанной форсунки, более предпочтительна, обеопечивает высокий уровень показателей бензиновых двигателей « внутренним смесеобразованием, расширяет ресурсы моторных топлив.

9. По результатам выполненных совместно с ХНП0 ФЭД исследований Министерством машиностроения, военнопромышленного комплекса и конверсии Украины утверждена программа подготозки производства систем впрыокивания бензина и двухтактных двигателей с системами впрыскивания для срэдстп малой механизации.

••■ j - '

Основное содержание диаоертацииопубликованов следую--них научных трудах: !

1. Мотлохов A.B., Дьяченко В.Г. Математическое мохвлиро-вание процессов подачи топливовоздушной смеси пневматической системой азтокобильного двигателя. /Двигатели внутреннего jero'-v рания.-Харьков-1985 г.42.-C.95-I00. .

2. Нотлохов А.В.-Экспериментальные исследования пнавмати--ческой системы топ диво подачи. (Деп. в УкрНИИНТИ 10.II.86 * 253 Ук-вб.ДЕП). : ■

3. Дьяченко В.Г..Мотлохов A.B. Исследование пневкати- ' ческой оиотемы топливоподачи.-Тезисы докладов /Воеооозн.научи, техн.конфер.-Перспективы развития комбинированных двигателей внутреннего огорания и двигателей новых схем и на новых топли-вах.- Иосхва.-М-1987.- С.86.

4. Нотлохов A.B..Дьяченко В.Г.,Амосов C.B. Применение . впрыска- один из аффективных способов улучшения топливной экономичности бензиновых двигателей.-Тезиоы докладов /Всееоазн. науч-но-прак. оеминвр.-Совершенствование мощностных, экономических и экологических показателей ДВС.-Владимир,- 1989. -С.16.

5. Дьяченко В.Г..Мотлохов A.B.,Амосов C.B. Не каждый двухтактный серьезный конкурент четырехтактному, /Автомобильная промыиленнооть, 1992, В 9.

6. А.о. II883W. Способы работы двигателя внутреннего •' сгорания /В.Г.Дьяченко, ASB.Нотлохов, А.С.Цеолинокий, С.В.Амосов.-опубл. в Б.И. »40, 1985.

7. A.C. I370291». Форсунка пневматической сиотемы топливопо-дачи для двигателя внутреннего сгорания. /В.Г.Дьяченко, А.В.Мот-лохов, В.Ю.Диденко.-Опубл. в Б.И. » 1988. .