автореферат диссертации по металлургии, 05.16.09, диссертация на тему:Влияние структуры и концентраторов напряжений на механические свойства титановых псевдо - α - сплавов 5В и 5ВЛ для деталей энергомашиностроения



Горунов Андрей Лгоревг

?УКТУРЫИКО! СВОЙС

^ЛЕЙ !

1ециальность 05

•ГФЕВАЛ

шссертацпп на соискание учено? уандидата технических на>

005047632

Работа выполнена на кафедре «Сопротивление материалов» Волгоградского государственного технического университета.

Научный руководитель доктор технических наук, профессор

БАГМУТОВ Вячеслав Петрович.

Официальные оппоненты СОКОЛОВ Геннадий Николаевич

доктор технических наук, доцент Волгоградский государственный технический университет, кафедра «Оборудование и технология сварочного производства», профессор;

ТРАВИН Всеволод Вениаминович

кандидат технических наук,

ОАО «Калужский турбинный завод», г. Калуга, специальное конструкторское бюро, начальник бюро.

Ведущая организация Институт металлургии и материаловедения

им. А. А. Байкова РАН, г. Москва.

Защита состоится «27» декабря 2012 года в 14м часов на заседании диссертационного совета Д 212.028.02 при Волгоградском государственном техническом университете по адресу: 400005, Волгоград, проспект Ленина, 28, ауд. 209.

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке Волгоградского государственного технического университета.

Автореферат разослан «27» ноября 2012 года.

Ученый секретарь диссертационного совета

Кузьмин Сергей Викторович

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ Актуальность работы. В настоящее время наблюдается расширение сферы применения титановых сплавов в приоритетных областях современной науки и техники (космические, авиационные и транспортные системы, морское судостроение, военная техника, биоматериалы и др.). Сплавы 5В успешно используются в узлах судовых паротурбинных установок, в узлах и деталях подвода острого пара к турбине, лопаток, дисков, диафрагм, роторов, крепежных деталей и др. Литейные конструкционные титановые сплавы, применяемые в судостроении, отличаются технологичностью, высоким уровнем коррозионно-механических свойств, работоспособностью в морской воде. Литейные сплавы 5ВЛ нашли широкое применение для изготовления лито-сварных конструкций, литых корпусов двигателей, турбин, крыльчаток и т.д. Большой вклад в изучение структуры и свойств титановых сплавов внесли: Капырин Г.И., Колачев Б.А., Ушков С.С., Чечулин Б. Б., Моисеев В.Н., Глазунов С.Г. и др.

Ограниченное количество экспериментальных данных по исследованию конкретных конструкционных титановых сплавов осложняет проблему оптимизации их структуры и свойств. Особенно актуальны эти задачи для литейных сплавов, которые в отличие от деформируемых характеризуются крупнозернистой и неоднородной структурой, не позволяющей достичь в ряде случаев заданного комплекса свойств. При этом измельчение структуры литого титана за счет фазовой перекристаллизации при нагреве практически невозможно, т.к. разность удельных объемов кристаллических решеток а и ß - модификаций титана относительно невелика, в -20 раз меньше, чем у железа.

Не менее значимой является задача изучения связи структуры с накоплением повреждений и разрушением титановых псевдо — а — сплавов с учетом влияния сложного напряженного состояния, формируемого в концентраторе напряжений. Исследованиями в области концентрации напряжений и пластических деформаций сплавов занимались: Махутов H.A., Коновалов JI.B., Гурьев A.B., Давиденков H.H., Спиридонова Н.И., Водопьянов В.И., Скудное В.А., Петерсон Р., Бриджмен П. и др.

Принимая во внимание, что разрушение изделий чаще всего происходит с поверхности детали преимущественно в зонах концентраторов, актуальными представляются исследования структуры и свойств поверхностных слоев и роли поверхностного упрочнения в решении проблемы повышения надежности и долговечности изделий с концентраторами.

В силу этого актуальной представляется исследование метода комплексной электромеханической обработки (ЭМО) поверхности деталей из титана и его соединений в условиях градиентных импульсных высокотемпературных и силовых полей, позволяющего эффективно и целенаправленно формировать требуемые служебные свойства изделий, выбирать оптимальные режимы упрочняющих поверхностных обработок.

Углубленное расчетно-экспериментальное исследование на разных масштабных уровнях должно способствовать выявлению роли структуры в процессах деформирования и разрушения, а также влияния напряженного состояния и состояния структуры поверхности, формируемой в зоне концентратора напряжений, на служебные свойства изделий энергомашиностроения.

Актуальность выбранной темы исследования подтверждена ее выполнением в рамках хоздоговора №5/044-08/152 - 2008 с ФГУП ЦНИИ КМ "Прометей", Федеральной целевой программы «Научные и научно-педагогические кадры

Автор выражает глубокую благодарность к.т.н., доценту Водопьянову В.И. за оказанную помощь при анализе и обсуждении полученных результатов.

инновационной России на 2009 - 2013 годы» №14.740.11.0597, № 16.740.11.0141, № 16.740.11.0017.

Цель работы: Повышение комплекса механических свойств литейных и деформированных титановых псевдо - а - сплавов для изделий энергомашиностроения с учетом конструктивных и технологических факторов.

Задачи исследования.

1. Выявить закономерности формирования локальных деформаций и их распределения по структурным составляющим литейных сплавов по сравнению с деформированными в рамках комплексного исследования накопления повреждений, морфологии изломов, механизмов разрушения и изменения механических свойств.

2. Оценить влияние структуры сплава и параметров круговых концентраторов разной остроты на развитие локальных деформаций на микро- и макроуровне.

3. Исследовать зависимость коэффициента чувствительности к концентрации напряжений в связи со структурным состоянием сплавов и параметрами концентраторов.

4. Разработать методику прогнозирования механических свойств титановых сплавов с концентраторами разной остроты на основе единой (обобщенной) диаграммы деформирования.

Научная новизна работы состоит в выявлении взаимосвязей между структурой, накоплением повреждений, разрушением и механическими свойствами титановых псевдо - а - сплавов с учетом концентратора напряжений на макро- и микроуровне.

1. Выявлены закономерности формирования локальных пластических деформаций для литейного и деформируемого сплавов, проявляющиеся в формировании пор и микротрещин на границах зерен, особенно в местах стыка трех зерен. Установлено, что максимальные значения коэффициента концентрации структурных деформаций для сплава 5ВЛ в два раза больше, чем для сплава 5В. Исчерпание локальной пластичности в зонах интенсивных деформаций приводит к снижению предельных макродеформаций в три раза.

2. Установлено, что независимо от структурного состояния предельная макродеформация в зоне концентрации определяется преимущественно параметрами концентратора, а предельная локальная микродеформация в вершине концентратора -исходной пластичностью, слабо зависящей от параметров концентратора. Выявлена единая зависимость предельной макродеформации от жесткости напряженного состояния.

3. Разработана новая экспериментально-расчетная методика, позволяющая прогнозировать деформационно-прочностные характеристики материалов путем восстановления истинной диаграммы деформирования образца с заданным кольцевым концентратором.

4. Установлено, что высокодисперсная структура, получаемая в поверхностном слое сплава 5ВЛ после ЭМО, приводит к снижению коэффициента концентрации структурных деформаций по сравнению с исходной крупнозернистой структурой в два раза.

Практическая значимость работы.

1. Разработана технология испытания на растяжение цилиндрических образцов, обеспечивающая на стадии шейкообразования образца, вплоть до разрушения, прямое экспериментальное определение истинных значений напряжений в условиях, приближенных к линейному напряженному состоянию, и позволяющая в этих же условиях определять соответствующие истинные значения деформаций, что повышает точность и достоверность результатов механических испытаний.

2. Установлены режимы электромеханической обработки, позволяющие получать в поверхностном слое образцов из титановых сплавов ультрамелкозернистую структуру и, как следствие, высокие значения твердости.

В рамках выполнения хоздоговорной темы №5/044-08/152 - 2008 с ЦНИИ КМ «Прометей» установлено влияние структуры и концентраторов напряжений на механические свойства образцов, выполненных из литейных и деформированных титановых псевдо - а - сплавов, что использовано при разработке материалов изделий энергомашиностроения.

Апробация работы. Материалы диссертационной работы докладывались на 2-х международных конференциях (Киев, 2010 г.; Санкт-Петербург, 2010 г.), на 4-х Всероссийских научно-практических конференциях (г. Камышин, 2008-2009 гг., г. Москва, 2008 г., 2010 г.), на 5-и региональных конференциях молодых исследователей Волгоградской области (2008-2012 гг.), на двух Всероссийских научно-практических конференциях студентов, аспирантов и специалистов (г. Магнитогорск, 2008-2009 гг.), а также на ежегодных научно-технических конференциях ВолгГТУ (2007-2012 гг.).

Публикации. По результатам диссертационной работы опубликовано 5 статей в рецензируемых журналах из перечня ВАК, 5 статей в сборниках научных трудов, 17 тезисов докладов, получено 2 патента на изобретение.

Структура и объем диссертации. Диссертационная работа состоит из введения, пяти глав, списка использованной литературы из 190 источников. Работа изложена на 150 страницах, включая 52 рисунка и 2 таблицы.

СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

Во введении обоснована актуальность работы и научная новизна.

В первой главе проанализировано состояние проблемы влияния структуры титановых сплавов на их служебные свойства. На основе проведенного анализа поставлена цель работы и сформулированы задачи исследования.

Во второй главе описаны используемые материалы, оборудование и методы исследований. Исходными материалами являлись образцы литейных и деформированных титановых псевдо-а-сплавов 5BJI и 5В. Исследование выполнено на пятикратных цилиндрических образцах, гладких и с кольцевыми концентраторами напряжений, диаметром 10 мм. Радиус R концентратора варьировался от 0,02 мм до со. Отношение d/D задавали равным 0,7, где d - диаметр образца в надрезе, D -наибольший диаметр расчетной части.

Для металлографии и фрактографических исследований применяли оптический микроскоп МЕТАМ J1B-32, входящий в программно-аппаратный комплекс Видео ТесТ - Структура, и растровый электронный микроскоп JEOL JSM-7500F (далее РЭМ) при увеличениях до 10000 крат.

Для изучения напряженно-деформированного состояния и разрушения в зонах концентрации при статических нагружениях использовалась испытательная установка УМЭ-10ТМ с механическим приводом и электронно-механической записью диаграммы деформирования. Измерение диаметров цилиндрических образцов с криволинейной поверхностью (в зоне шейки и концентратора) при выполнении данной работы проводили на инструментальном микроскопе БМИ-1Ц с ценой деления 1 мкм. Кроме того, была усовершенствована конструкция микрометра типа МК модели 211221.

Для измерения полей деформаций в зонах концентрации в качестве основных применялись метод сеток и метод реперных точек, разработанный на кафедре «Сопротивление материалов» ВолгГТУ.

Для упрочнения поверхности образцов титановых сплавов проводили электромеханическую обработку, заключающуюся в поверхностном пластическом

деформировании роликом пропусканием между деталью и роликом электрического тока.

Микротвердость упрочненного слоя и основы образца определяли на микротвердомере ПМТ-ЗМ при нагрузке на индентор 0,5 Н в соответствии с ГОСТ 9450-76 с применением программно-аппаратного комплекса ВидеоТесТ - Структура.

В третьей главе изучена структура, накопление повреждений, локальных деформаций, дефектов структуры в литом и деформированном состоянии во взаимосвязи их с механическими свойствами.

Проведено исследование неоднородности локальных пластических деформаций деформируемого 5В и литейного 5ВЛ титановых сплавов на базе измерения 50 мкм.

Для количественной оценки размаха локальной деформации от средней предложено использовать коэффициент концентрации структурных деформаций К:

К=е,/еср, (1)

где б( и еср - локальная деформация 1 - того участка и средняя деформация вдоль реперной линии, соответственно. Среднюю деформацию £ср вдоль реперной линии определяли по формуле

^—¿е,. (2)

пТ

где п - число микроучастков.

Установлено, что для сплава 5ВЛ локальные деформации в два раза превышают среднюю, закрепляются очаги повышенной и пониженной деформаций, распределение локальных деформаций имеет волнообразный характер, соизмеримый с размерами зерна, и остается стабильным в процессе пластического деформирования. На рисунке 1 отчетливо прослеживается влияние структуры на закономерности накопления локальных деформаций.

К

1.5 2 2,5 3 3.5 Л 4:5 5 5:5 6 6

Ц мм

а) Рис. 1 - Распределение коэффициента концентрации структурных деформаций вдоль геометрической оси образца (а - 5В; б - 5ВЛ) и фотография б' микроструктуры

исследуемого фрагмента поверхности образца

сплава 5ВЛ (в) с нанесенной реперной линией. Направление растяжения по горизонтали, Ь - длина реперной линии.

Для сплава 5ВЛ в интервалах 2,2-2,3 и 5,2-5,3 мм длины реперной линии, коэффициент концентрации структурных деформации достигает величины 2,8. В то же время можно наблюдать почти недеформируемые области на интервалах 0-0,3 мм; 3,64 мм.

Существенно другой характер распределения локальных деформаций для 5В, для которого характерно квазиоднородное распределение деформаций. В отличие от сплава 5ВЛ максимальные локальные деформации 5В в 1,5 раза ниже.

На рисунке 2 представлена структура, характерная для сплава 5ВЛ после деформации. Полосы скольжения, формируемые в теле зерна, упираются в его границу, встречаясь с полосами скольжения соседнего зерна. В месте их стыка формируется трещина. При этом интенсивные сдвигообразования захватывают лишь часть зерна, а образующийся рельеф типа «лимонной корки» является результатом совместной деформации нескольких зерен, осуществляемой сдвигом и поворотом целых зерен и их частей.

Рис. 2 - Типичные фрагменты структуры поверхности деформируемого образца сплава 5ВЛ с трещинами

Из рисунка 4 видно, что для сплава 5В характерна ровная гладкая деформированная поверхность образца с явно выраженной шейкой. Вид поверхности

С использованием растровой электронной микроскопии изучена структура поверхности разрушения литейного и деформируемого сплавов. В литейном сплаве на поверхности излома отчетливо проявляется фасетка скола, характерная для хрупкого разрушения, остальная часть - ямочное строение, наблюдаемое при вязком характере разрушения (рисунок 3, а, в). Поверхность излома деформируемого сплава для пластичных сплавов (рисунок 3, б, г).

Рис. 3 - Фрактографические картины гладких образцов 5ВЛ (а, в) и 5В (б, г)

излома сплава 5В - чашечный (рисунок 4, б). Сплав 5В разрушается при значительно меньших деформациях, шейка практически не выражена, а на поверхности образца формируется рельеф в виде «лимонной корки», отражая сильное межзеренное взаимодействие в процессе деформации. Зарождение трещин и разрушение произошло при незначительных сосредоточенных деформациях.

Рис. 4 - Вид образцов после разрыва: а - 5ВЛ, б - 5В.

ч а Шв /» ••Ч^Иб

Излом поверхности разрушения сплава 5ВЛ представляет собой отдельные глобули, по размерам и форме сопоставимые с размерами зерен (рисунок 4, а). Можно наблюдать блестящие плоскости скола как под углом 45° к направлению растяжения, так и совпадающие с направлением растяжения, а также ямки, отражающие рост пор или пустот в процессе растяжения.

На рисунке 5 представлены диаграммы растяжения деформируемого 5В и литейного 5ВЛ сплавов. Для обоих сплавов характерны близкие к друг другу значения предела текучести а02: 788 МПа для деформируемого и 773 МПа для литейного. Несколько большая разница выявлена для предела прочности: о, - 906 МПа для 5В и 834 МПа для 5ВЛ, что на 8% меньше. Условные диаграммы растяжения по интенсивности изменения максимальной нагрузки позволяют выявить стадии равномерной деформации и шейкообразования, начало которой соответствует максимальной величине растягивающей нагрузки. Этот момент деформирования четко фиксируется на диаграмме сплава 5В, которая имеет куполообразный вид, а для сплава 5ВЛ кривизна кривой растяжения при приближении нагрузки к наибольшей /гтах изменяется незначительно, что затрудняет определение величины равномерной деформации. 5,а МПа

1200 1000 ■ 800 600 400 200 0

--- Г- 3 - ■ ~~ 4 4

N 1 —\ Г

—] 1 Щт т

1 1 1 1 !

Рис. 5 - Диаграммы растяжения сплавов 5ВЛ и 5В, соответственно: 1,2 -

условные (в координатах<т~е), 3,4-истинные (в координатах 5~<?)

0.05 0.1 0.15 0.2 0.25 0.3 0.35 0.4 0.45 0.5

е , е

Стадия шейкообразования для 5ВЛ скоротечна и сопровождается малыми деформациями. Для сплава 5В стадия шейкообразования составляет большую часть деформации образца. При этом остаточное относительное сужение при разрыве для 5В составляет 37,5%, для 5ВЛ - 13%. Низкие значения пластичности 5ВЛ связаны с преобладанием хрупкой зоны над вязкой (рисунок 3). Наличие зон вязкой и хрупкой составляющей сплава 5ВЛ дает основание полагать, что большую роль в формировании комплекса свойств играет как макро-, так и микропластическая деформация. Анализ изменения напряжений в истинных координатах (рисунок 5,

кривые 3 и 4) показал, что при растяжении обоих сплавов отсутствует стадия разупрочнения.

В четвертой главе показано влияние концентраторов на сопротивление деформированию и разрушению для деформируемого и литейного титановых сплавов. Предложена методика построения единой кривой растяжения образцов с кольцевыми концентраторами разной остроты в условиях полномасштабной текучести.

На рисунке 6 приведены экспериментальные результаты испытания образцов сплавов 5В и 5ВЛ с различными концентраторами. По оси ординат отложены значения максимальных условных напряжений при разрыве образцов с надрезом <У' в минимальном сечении и относительного остаточного сужения при разрыве ц/^ в зависимости от логарифма исходного теоретического коэффициента концентрации напряжений ао. По изменению с"в для исследуемых сплавов можно выделить две области, граница между которыми обозначена предельным коэффициентом концентрации напряжений а„П.

Наблюдения за характером разрушения образцов с концентраторами позволили установить, что при исходном концентраторе напряжений а0<апп трещина зарождается в центре минимального сечения (полномасштабная текучесть), а при а0>аап на поверхности концентратора достигается предельное состояние раньше, чем в центре минимального сечения (хрупкое разрушение).

НИМИИНЯз^ВЭ! д)

На рисунке 6 можно заметить, что для литейного сплава как при аа>аап, так и при а„<аап характерен вязкий, ямочный излом, с большими перепадами рельефа по высоте, а также блестящие фестонистые поверхности, характеризующие хрупкое разрушение.

1500

с

^ 1400

1 1300

|

I 1200

§ 1100

I

I 1000

Ж 900

$ Рис. 6 - Изменение

30 > механических свойств (а) и

25 | микрофотографии изломов

20 | сплава 5В (б, в) и 5ВЛ (г, д)

| гладких (а, г) и предельно острых (в, д) образцов

10 I

Часть фасеток представляет собой сколы по телу зерна, некоторые фасетки выглядят как вырывы по границам исходного р - зерна. Все фасетки имеют следы пластической деформации - ямки.

Ямки на поверхности излома сплава 5В значительно мельче как на фасетках псевдоскола, так и на вязких участках. Большинство фасеток покрыто ручьистым узором, перпендикулярным фронту роста трещины. Вязкие участки и фасетки на изломах 5В выглядят более сглаженными по сравнению с изломами 5ВЛ. Такое выравнивание рельефа объясняется мелким внутренним строением а - зерна. Хрупкая составляющая сплава 5ВЛ представлена небольшим количеством фасеток квазискола. На фасетках видна мелкая ямочная структура, образовавшаяся в результате микропластической деформации. Разрушение происходит по элементам крупнопластинчатого строения: сколы при разрушении проходят по пакетам а -пластин и по отдельным а - пластинам внутри исходного р — зерна.

Такое различие в структурах проявляет себя и в распределении макро- и микродеформаций в условиях концентрации напряжений (рисунок 7).

Макродеформация.С^. а) Макродеформация^

Рис. 7 - Распределение микродеформаций е( для сплавов 5В (а) и 5BJI (б) в зависимости от величины макродеформаций при различных радиусах R в вершине надреза. Значения R указаны около соответствующих кривых. Д -область разброса значений предельных продольных локальных деформаций

Для литейного сплава, в отличие от деформируемого, характерны меньшие значения предельных микро- и макродеформаций. Причем для деформируемого сплава изменение предельных значений микродеформаций для всех образцов варьировалось в пределах от 0,33 до 0,41 при средней величине <?t, равной 0,36. Для литейного сплава разброс измеренных значений микродеформаций существенен, практически одинаков для всех значений исходного концентратора и колеблется в пределах от 0,08 до 0,24 при средней в(, равной 0,16.

Разработана методика, позволяющая оценивать механические свойства и конструктивную прочность стержневых элементов с кольцевыми концентраторами напряжений. Все диаграммы растяжения 5В и 5BJ1 могут быть описаны степенными функциями вида

S„=Cvem (3)

Параметр деформационного упрочнения mv ~ т = const, в то время как другой параметр Сь монотонно возрастает при увеличении значения и и уменьшении радиуса R, т.е. при увеличении остроты концентратора. Для гладких образцов

S0 = С0е"' (4)

На рисунке 8 проиллюстрировано приведение истинной кривой деформирования образца с концентратором (кривая 2) к единой кривой деформирования (кривая 1) на основе подхода, разработанного ранее Багмутовым В.П., с использованием принципа

сжатых отображений. Точку Тч„ истинной кривой образца с концентратором можно привести к точке Тч0 обобщенной кривой, в качестве которой принята кривая растяжения гладкого образца, по маршруту Тч„ —> Т"ч„ —* Тч0. При этом операторы отображения будут определяться как фа = З^д/и ф,, = е^ /е^ (рисунок 8).

-Яун - \о

ЛучЬ

Лучд "4 2

\ т ........./ \ 1 ........ V

/ ... Т'

*—т" а,.

Рис. 8 - Последовательное преобразование кривой растяжения (2) образца с конечным коэффициентом концентрации I) в кривую растяжения гладкого

образца (1)

На этом этапе движению точки 7^(5*0, еа1)) до положения

соответствуют два уравнения:

с» _ г „т

(5)

Введем оператор преобразования фе = ечх>/ечо > операторами фр и фс:

имеем связь между

ФР

ч 1/т

Фо

^о

= Ф

к — 1

(6)

В этом случае в зависимости от фа определится по итерационной схеме

(ф,)„+1 = к-—(к-1)-(фГ )„,« = !, 2.....

(7)

где к = ер/еч0 , п - число шагов итерации.

Исходя из анализа экспериментальных данных, оказалось целесообразным оператор фс определить через коэффициент приведения напряжений г|, представленный в работах Бриджмена, следующим образом:

фст =т| = (I +4/и) • 1п(1 + и/4) (8)

Метод по существу является аналитическим, удобным для применения в расчетной инженерной практике.

Взаимосвязь диаграмм деформирования гладких образцов и образцов с концентраторами позволяет, идя обратным путем, по обобщенной диаграмме деформирования определять истинные диаграммы деформирования деталей с

кольцевыми выточками при ограниченном числе экспериментальных данных. На рисунке 9 представлено применение метода для описания свойств сплава 5В.

Б, МПа

Рис.9 - Истинные кривые растяжения образцов 5В с концентраторами, рассчитанные по обобщенной диаграмме деформирования И = оо и истинной диаграмме деформирования образца с концентратором И=2.0 мм (точки - эксперимент)

Для построения кривых с радиусами Я=1,5 и К=2,4 достаточно иметь истинную диаграмму растяжения гладкого образца И=оо и, для оценки чувствительности сплава к концентрации напряжений, испытать образец с кольцевым концентратором напряжений, например, 11=2,0.

Получена обобщенная зависимость относительного изменения предельной пластичности в зависимости от жесткости напряженного состояния, формирующегося в концентраторе при растяжении цилиндрических образцов с надрезом.

Рис. 10 - Влияние жесткости напряженного состояния на относительное изменение пластичности: 1 - сплав 370П; 2 - сталь А50В; 3 -

сплав 5В; 4 - сталь 15Х2НМФА-А

▲ 1 О 2 ♦ 3 □ 4 оГ-

0,2

0,4 0,6 0,8 1 1,2 1,4

Жесткость напряженного состояния,Т1

Снижение пластичности с ростом жесткости напряженного состояния для различных сплавов можно описать единой кривой (рисунок 10).

В пятой главе исследована возможность управления структурой поверхностного слоя титанового псевдо - а - сплава методом поверхностного пластического деформирования с одновременным нагревом зоны контакта путем пропускания электрического тока в паре "инструмент-деталь". Параметром, с помощью которого осуществлялось управление процессом, являлась величина плотности тока.

При постоянных значениях скорости перемещения обрабатываемой поверхности относительно ролика, равной 0,6 м/мин, и усилия прижатия ролика, равного 500 Н, оценивали изменение микротвердости поверхностного слоя в зависимости от величины плотности тока между обрабатываемой поверхностью и роликом. Показано (рисунок 11), что при увеличении плотности тока величина микротвердости возрастает и достигает максимального значения при плотности тока 400-450 А/мм2. Дальнейшее увеличение плотности тока приводит к снижению эффекта упрочнения.

НУ0.05(1)/НУ0.„5

|И

II

Рис. 11 - Влияние плотности тока на микротвердость поверхностного слоя: НУо.о5(1) ■ показатель микротвердости поверхности после ЭМО; НУ0.05 - значения исходной микротвердости

О 100 200 300 400 500 600 I А/мм2 Повышение микротвердости связано с формированием мелкокристаллической структуры. На рисунке 12, а, б представлены микрофотографии структуры упрочненного поверхностного слоя. Как следует из представленной микрофотографии, не отмечается заметной разницы в структуре упрочненного поверхностного слоя.

Рис. 12 - Структура исходного металла (слева) и упрочненного поверхностного слоя сплавов 5ВЛ (а) и 5В (б) титановых сплавов после ЭМО

Важным фактором влияния на структурно-фазовые превращения является величина температуры. В процессе ее повышения динамические процессы преобразования структуры могут происходить ва-, а + р —, и р - областях, а резкое высокоскоростное охлаждение может фиксировать метастабильную структуру, которая будет оказывать влияние на последующие механические свойства. Высокодисперсная структура, получаемая в поверхностном слое сплава 5ВЛ после ЭМО приводит к снижению уровня неоднородности локальных микродеформаций по сравнению с исходной крупнозернистой структурой (рисунке 13, б).

Это связано с тем, что в структуре после ЭМО произошло измельчение кристаллитов с образованием, за счет высокоскоростного нагрева и охлаждения, высокодисперсных зерен а1 . что подтверждается данными рентгеноструктурного анализа.

§ а)

Рис. 13 - Структура упрочненного сплава 5ВЛ (а), изменение коэффициента концентрации деформаций

вдоль реперной линии сплава 5ВЛ после ЭМО (б) и в исходном (в). Направление растяжения - по горизонтали, Ь - длина реперной линии

' Ь, мм

65 Ц мм

Меняя параметры обработки, можно получать различные структуры. На рисунке 14 представлена микрофотография структуры по толщине слоя образца после ЭМО. Показано, что структура поверхностного слоя резко отличается от структуры основы сплава. По его толщине формируется слоистая структура в виде пластинок, размер которых не превышает 3 мкм. В продольном направлении размеры элементов структуры соизмеримы с размером зерна основы.

Рис. 14 - Микрофотография поперечного шлифа с упрочненным поверхностным слоем

Проведенные исследования показали принципиальную возможность получения поверхностного упрочненного слоя механо-термической обработкой изделий из титановых псевдо - а-сплавов с сохранением исходной структуры основы.

Общие выводы

1. Установлено, что крупнокристаллической (литой) структуре сплава 5ВЛ свойственны более высокие локальные пластические деформации. Выявлены закономерности формирования локальных пластических деформаций для литейной и деформируемой структур, проявляющиеся в зарождении пор и микротрещин на границах зерен, особенно в местах стыка трех зерен. При этом максимальные значения коэффициента концентрации структурных деформаций для сплава 5ВЛ в два раза больше, чем для сплава 5В. Исчерпание локальной пластичности в зонах интенсивных деформаций приводит к снижению предельных макродеформаций в три раза.

Показано, что снижение пластичности литейного сплава может быть объяснено высокой неоднородностью участия структуры в формировании деформированного состояния, более ранним образованием повреждений типа пор и трещин и, как следствие, практически отсутствием стадии шейкообразования.

2. Предложен способ построения истинной диаграммы растяжения, приведенной к линейному напряженному состоянию на стадии шейкообразования путем прямого определения деформационно - прочностных характеристик, что позволило исключить влияние шейки на оценку механических свойств.

3. Выявлены и определены зоны чувствительности к концентрации напряжений литейных и деформированных сплавов в зависимости от коэффициента концентрации напряжений. Пониженное предельное значение коэффициента чувствительности к концентрации напряжений, оцениваемое отношением а"„/ов, для литейного сплава на 25% ниже, чем деформируемого, что объясняется высоким уровнем внутренних структурных локальных деформаций и, соответственно, накоплением повреждений в структуре литейного сплава.

4. Установлены закономерности накопления локальных деформаций на макроуровне по всему деформируемому объему в металле в зоне концентратора и на микроуровне в зоне вершины концентратора, а именно, в условиях полномасштабной текучести величина предельной деформации в вершине концентратора для обоих типов структур (литейная и деформированная) слабо зависит от параметров концентратора и близка к исходной предельной пластичности сплава. Макроскопическая локальная деформация по минимальному сечению образца для обоих типов структур существенно зависит от остроты концентратора <1/11.

5. Предложена экспериментально-расчетная методика, позволяющая привести истинную диаграмму деформирования образца с кольцевым концентратором к единой диаграмме деформирования гладкого образца. На основе разработанного подхода решена обратная задача учета влияния напряженного состояния как на сопротивление пластическому деформированию, так и на величину пластических деформаций.

6. Выявлено повышение микротвердости в упрочненных слоях исследуемых сплавов, снижение коэффициента концентрации структурных деформаций, объясняемое особенностями формирования микрокристаллической структуры, выявленной как металлографическими, так и рентгеноструктурными исследованиями.

Полученные положительные результаты формирования в поверхностных слоях титановых псевдо - а - сплавов 5В и 5ВЛ мелкозернистой структуры эффективным методом ЭМО могут быть успешно использованы для тяжелонагруженных изделий и деталей машиностроения, имеющих концентраторы напряжений.

Полученные результаты исследования деформаций литейных титановых сплавов типа 5ВЛ в зонах концентрации использованы в ФГУП ЦНИИ КМ «Прометей» с целью повышения прочности силовых элементов машиностроительных изделий.

Основные положения диссертационного исследования опубликованы в работах:

Журнальные статьи из списка ВАК:

1. Багмутов, В.П. О влиянии структуры на пластическую деформацию и разрушение деформируемого и литейного титановых псевдо-а-сплавов / В.П. Багмутов, В.И. Водопьянов, А.И. Горунов // Деформация и разрушение материалов. -2011. -№ 12.-С. 30-34.

2. Багмутов, В.П. Закономерности сопротивления пластическим деформациям при растяжении цилиндрических образцов с кольцевым надрезом / В.П. Багмутов, В.И.

Водопьянов, O.B. Кондратьев, А.И. Горунов // Известия ВолгГТУ. Серия "Проблемы материаловедения, сварки и прочности в машиностроении". Вып. 3 : межвуз. сб. науч. ст. / ВолгГТУ. - Волгоград, 2009. - № 11. - С. 105-109.

3. Багмутов, В.П. О влиянии структурного состояния и концентраторов на сопротивление разрушению цилиндрических образцов / В.П. Багмутов, В.И. Водопьянов, О.В. Кондратьев, А.И. Горунов // Изв. ВолгГТУ. Серия "Проблемы материаловедения, сварки и прочности в машиностроении". Вып. 4 : межвуз. сб. науч. ст. / ВолгГТУ. - Волгоград, 2010. - № 4. - С. 99-103.

4. Багмутов, В.П. Способ прогнозирования диаграмм деформирования цилиндрических образцов с кольцевым надрезом / В.П. Багмутов, В.И. Водопьянов, А.И. Горунов // Изв. ВолгГТУ. Серия "Проблемы материаловедения, сварки и прочности в машиностроении". Вып. 5 : межвуз. сб. науч. ст. / ВолгГТУ. - Волгоград, 2011,-№5. -С. 62-67.

5. Руцкий, Д.В. Неоднородность механических свойств в длинномерных изделиях машиностроения / Д.В. Руцкий, С.И. Жульев, К.Е. Титов, С.Б. Гаманюк, А.И. Горунов, Ю.М. Шелухина // Известия Волгоградского гос. техн. ун-та. Серия «Проблемы материаловедения, сварки и прочности в машиностроении». Вып. 2: межвуз. сб. науч. ст. / ВолгГТУ. - Волгоград, 2008. - № 10. - С. 138-141.

Остальные публикации:

6. Багмутов, В.П. Изучение влияния концентрированных потоков энергии на структуру и свойства титановых псевдо-альфа-сплавов / В.П. Багмутов, В.И. Водопьянов, И.Н. Захаров, А.И. Горунов // Влияние внешних энергетических воздействий на структуру, фазовый состав и свойства материалов : [коллективная монография] : матер, [доклады] междунар. конф. / СибГИУ, Моск. гос. индустриал, унт, Ин-т машиноведения РАН [и др.]. - Новокузнецк, 2012. - С. 294-299. - (Серия "Фундаментальные проблемы современного материаловедения").

7. Шишмаков, А.Е. Исследование возможностей упрочнения поверхностного слоя титановых сплавов путем энергосберегающих технологий / А.Е. Шишмаков, A.C. Кодиленко, В.И. Водопьянов, И.Н. Захаров, А.И. Горунов // Тезисы докладов смотра-конкурса научных, конструкторских и технологических работ студентов Волгоградского гос. техн. ун-та, Волгоград, 15-18 мая 2012 г. / ВолгГТУ, Совет СНТО. - Волгоград, 2012. - С. 56.

8. Водопьянов, В.И. Зависимость предельной пластичности от жесткости напряженного состояния при испытании цилиндрических образцов с кольцевым надрезом / В.И. Водопьянов, О.В. Кондратьев, А.И. Горунов, С.Б. Гаманюк // Прогрессивные технологии в обучении и производстве: матер. IV Всерос. конф., г.Камышин, 18-20 октября 2006 г. / КТИ (филиал) ВолгГТУ и др. - Камышин, 2006. -Т.1.-С. 66-69.

9. Водопьянов, В.И. К построению диаграммы деформирования после образования шейки / В.И. Водопьянов, О.В. Кондратьев, С.Б. Гаманюк, А.И. Горунов // Инновационные технологии в обучении и производстве: матер. V всерос. н.-пр. конф., Камышин, 4-6 дек. 2008 г. В 3 т. Т. 1 / КТИ (филиал) ВолгГТУ [и др.]. - Камышин, 2008.-С. 31-33.

10. Багмутов, В.П. Закономерности разрушения при растяжении образцов с кольцевыми концентраторами / В.П. Багмутов, В.И. Водопьянов, О.В. Кондратьев, А.И. Горунов // Инновационные технологии в обучении и производстве : матер. VI всерос. науч.-практ. конф., г. Камышин, 15-16 дек. 2009 г. В 6 т. Т. 1 / ГОУ ВПО ВолгГТУ, КТИ (филиал) ВолгГТУ. - Волгоград, 2010. - С. 31-33.

всерос. науч.-практ. конф., г. Камышин, 15-16 дек. 2009 г. В 6 т. Т. 1 / ГОУ ВПО ВолгГТУ, КТИ (филиал) ВолгГТУ. - Волгоград, 2010. - С. 31-33.

11. Горунов, А.И. Изучение конструкционной прочности и структуры сплава 5BJI с кольцевыми концентраторами напряжений / А.И. Горунов // Физико-химия и технология неорганических материалов: матер. VII российской ежегодной конф. молодых науч. сотрудников и аспирантов, 8-11 нояб. 2010 г. / РАН, Ин-т металлургии и материаловедения им. A.A. Байкова. - М., 2010. - С. 127-128.

12. Горунов, А.И. Изучение конструкционной прочности сплавов, ослабленных кольцевыми концентраторами напряжений / А.И. Горунов, В.П. Багмутов, В.И. Водопьянов //Актуальные проблемы прочности. АПП-2010 : матер. 49-й междунар. конф., г. Киев, Украина, 14-18 июня 2010 г. / Нац. техн. ун-т Украины "КПИ" [и др.].-Киев, 2010.- С. 83.

13. Багмутов, В.П. О сопротивлении разрыву цилиндрических образцов с кольцевыми концентраторами / В.П. Багмутов, В.И. Водопьянов, А.И. Горунов // XIX Петербургские чтения по проблемам прочности, посвященные 130-летию со дня рождения академика АН УССР H.H. Давиденкова (13-15 апреля 2010 г., Санкт-Петербург) : сб. матер. Ч. 2 / Санкт-Петерб. гос. ун-т [и др.]. - СПб., 2010. - С. 201-202.

14. Багмутов, В.П. Влияние концентраторов и структуры на предельную пластичность титанового псевдо-а-сплава / В.П. Багмутов, В.И. Водопьянов, А.И. Горунов // Деформация и разрушение материалов и наноматериалов (DFMN-2011): сб. матер. IV междунар. конф. (Москва, 25-28 окг. 2011 г.) / Ин-т металлургии и материаловедения им. A.A. Байкова РАН [и др.]. - М., 2011. - С. 276-277.

15. Багмутов, В.П. К вопросу оценки предельных значений напряжений и деформаций при растяжении образца / В.П. Багмутов, В.И. Водопьянов, А.И. Горунов // Инновационные технологии в обучении и производстве : матер. VII всерос. науч.-практ. конф. (г. Камышин, 22-23 дек. 2010 г.). В 5 т. Т. 1 / ВолгГТУ, КТИ (филиал) ВолгГТУ. - Волгоград, 2011. - С. 12-14.

16. Горунов, А.И. Разработка методики исследования влияния жесткости напряженного состояния на конструкционную прочность / А.И. Горунов, С.Б. Гаманюк, В.И. Водопьянов // Научно-техническое творчество молодежи - путь к обществу, основанному на знаниях: сб. науч. докл. н.-пракг. конф., Москва, 25-28 июня 2008 г. / Моск. гос. строит, ун-т [и др.]. - М„ 2008. - С. 288-289.

17. Багмутов, В.П. Влияние напряженного состояния на сопротивление деформированию титанового псевдо-а-сплава в различных структурных состояниях / В.П. Багмутов, В.И. Водопьянов, А.И. Горунов // Инновационные технологии в обучении и производстве : матер. VIII всерос. науч.-практ. конф., г. Камышин, 23-25 нояб. 2011 г. В 3 т. Т. 1 / КТИ (филиал) ВолгГТУ. - Волгоград, 2012. - С. 11-14.

Патенты:

18.Пат. 2304274 РФ, МПК G 01 N 3/00. Разрывная машина / В.И. Водопьянов, О.В. Кондратьев, А.И. Горунов, С.Б. Гаманюк; ВолгГТУ. - 2007.

19. Пат. 2319944 РФ, МПК G 01 N 3/00. Способ определения максимальных истинных напряжений и деформаций / В.И. Водопьянов, О.В. Кондратьев, А.И. Горунов, С.Б. Гаманюк; ВолгГТУ. - 2008.

Личный вклад автора.

Автором проведена оценка совместного влияния структуры и концентраторов напряжений на сопротивление деформированию и разрушению [1-6], а также предложены механизмы разрушения модельных образцов изучаемых сплавов с учетом конструктивно-технологических факторов [8-19].

По результатам исследований предложены режимы, позволяющие получить высокодисперсную структуру и максимальный уровень прочностных свойств титановых сплавов [7].

Подписано в печать 26.11.2012 г. Заказ № 738. Тираж 100 экз. Печ. л. 1,0 Формат 60 х 84 1/16. Бумага офсетная. Печать офсетная.

Отпечатано в типографии ИУНЛ Волгоградского государственного технического университета. 400005, Волгоград, просп. им. В.И. Ленина, 28, корп. №7.

ВВЕДЕНИЕ.

ГЛАВА 1. ВЛИЯНИЕ СТРУКТУРЫ НА МЕХАНИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА КОНСТРУКЦИОННЫХ ТИТАНОВЫХ ПСЕВДО-а-СПЛАВОВ.

1.1. Структура титановых сплавов и ее влияние на механические свойства.

1.2. Взаимосвязь структуры с процессами разрушения титановых сплавов.

1.3. Направления исследований пластической деформации в условиях концентрации напряжений.

1.4. Современные методы поверхностного упрочнения концентрированными потоками энергии.

1.5. Анализ экспериментальных методов исследования.

ГЛАВА 2. ОБЪЕКТЫ И МЕТОДЫ ИССЛЕДОВАНИЯ.

2.1. Особенности структурного состояния исследуемых деформированных и литейных титановых сплавов 5В и 5ВЛ.

2.2. Методика исследования локальных деформаций исследуемых титановых сплавов на макроуровне.

2.3. Методика исследования локальных деформаций гладких образцов и в зонах концентрации напряжений на макро - и микроуровнях.

2.4. Методика построения единой (обобщенной) диаграммы деформирования.

2.5. Способы приведения истинных диаграмм деформирования с концентратором напряжений к единой (обобщенной) диаграмме с использованием операторов отображения.

2.6. Методика упрочнения поверхности титановых сплавов методом электромеханической обработки.

2.7. Рентгеноструктурный анализ.

ГЛАВА 3. РОЛЬ СТРУКТУРЫ В СОПРОТИВЛЕНИИ ДЕФОРМИРОВАНИЮ И РАЗРУШЕНИЮ НА МАКРО- И МИКРОУРОВНЕ.

3.1. Закономерности волнового характера локальных деформаций по структуре сплавов 5В и 5ВЛ.

3.2. Влияние структуры на механизм сдвигообразования и зарождения дефектов

3.3. Изучение механизмов разрушения исследуемых сплавов на микро - и макроуровне.

3.4. Изучение влияния структурного состояния исследуемых сплавов на величину равномерной и локальной макроскопической деформации. Взаимосвязь структуры и механических свойств деформируемых и литейных сплавов.

ГЛАВА 4. ИССЛЕДОВАНИЕ КОНСТРУКЦИОННОЙ ПРОЧНОСТИ ТИТАНОВЫХ СПЛАВОВ В СВЯЗИ

СО СТРУКТУРНЫМ СОСТОЯНИЕМ.

4.1. Анализ влияния концентрации напряжений на механические свойства.

4.2. Изучение закономерностей развития пластических деформаций в зоне концентрации напряжений литейных и деформированных титановых сплавов.

4.3. Способ прогнозирования диаграмм деформирования цилиндрических образцов с кольцевым надрезом.

ГЛАВА 5. УПРАВЛЕНИЕ СТРУКТУРОЙ ТИТАНОВЫХ

СПЛАВОВ КОМБИНИРОВАННЫМИ МЕТОДАМИ ЭМО.

5.1. Влияние интенсивной термосиловой обработки на структуру и свойства деформируемых титановых псевдо-асплавов.

5.2. Анализ влияния ЭМО на механические свойства литейных титановых сплавов.

5.3. Сравнительный анализ литейных и деформируемых титановых сплавов до и после ЭМО.

Металлические сплавы на основе титана и его соединений находят широкое применение в аэрокосмических объектах, турбостроении, атомной промышленности, подводном судостроении и других областях перспективной техники. Однако использование титановых сплавов, в частности в узлах трения, ограничено низкой износостойкостью, схватываемостью с поверхностью контактирующего тела, невысокими коэффициентами трения. Более остро эти проблемы встают перед разработчиками изделий новой техники из литейных титановых сплавов, механические характеристики прочности и пластичности которых зачастую существенно ниже, чем у деформируемых титановых сплавов. Сложная структура титановых, особенно литейных, сплавов, ее превращения при изменении условий изготовления и обработки тормозят разработку новых комплексных технологий целенаправленного формирования поверхностного слоя для оптимального решения обозначенных выше проблем. Еще одной проблемой, помимо структуры, является сложное напряженное состояние, формируемое в концентраторах напряжений, которые в свою очередь являются неотъемлемой частью реальных изделий. В силу этого особо актуальными представляются вопросы, связанные с изучением структуры и свойств как деформируемых, так и литейных титановых сплавов, влияния сложного напряженного состояния, а также научных основ комплексной электромеханической обработки поверхности деталей из титана и его соединений, позволяющей эффективно и целенаправленно формировать требуемые служебные свойства изделий.

Диссертационная работа состоит из введения, 5 глав и заключения. Основные результаты и выводы диссертационной работы сформулированы в заключении. Работа содержит 139 страниц текста, 46 рисунков и 2 таблицы. Список использованной литературы включает 191 источник.

Выводы:

Электромеханическая обработка приводит к повышению микротвердости в упрочненных слоях исследуемых сплавов, снижению коэффициента концентрации структурных деформаций, что объясняется особенностями формирования микрокристаллической структуры, выявленной как металлографическими, так и рентгеноструктурными исследованиями.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

Сформулируем основные научные результаты, полученные в работе.

1. Установлено, что крупнокристаллической (литой) структуре сплава 5ВЛ свойственны более высокие локальные пластические деформации. Выявлены закономерности формирования локальных пластических деформаций для литейной и деформируемой структур, проявляющиеся в зарождении пор и микротрещин на границах зерен, особенно в местах стыка трех зерен. При этом максимальные значения коэффициента концентрации структурных деформаций для сплава 5ВЛ в два раза больше, чем для сплава 5В. Исчерпание локальной пластичности в зонах интенсивных деформаций приводит к снижению предельных макродеформаций в три раза. Показано, что снижение пластичности литейного сплава может быть объяснено высокой неоднородностью участия структуры в формировании деформированного состояния, более ранним образованием повреждений типа пор и трещин и, как следствие, практически отсутствием стадии шейкообразования.

2. Предложен способ построения истинной диаграммы растяжения, приведенной к линейному напряженному состоянию на стадии шейкообразования путем прямого определения деформационно-прочностных характеристик, что позволило исключить влияние шейки на оценку механических свойств.

3. Выявлены и определены зоны чувствительности к концентрации напряжений литейных и деформированных сплавов в зависимости от коэффициента концентрации напряжений. Пониженное предельное значение коэффициента чувствительности к концентрации напряжений, оцениваемое отношением онв/<*в> для литейного сплава на 25 % ниже, чем деформируемого, что объясняется высоким уровнем внутренних структурных локальных деформаций и, соответственно, накоплением повреждений в структуре литейного сплава.

4. Установлены закономерности накопления локальных деформаций на макроуровне по всему деформируемому объему в металле в зоне концентратора и на микроуровне в зоне вершины концентратора, а именно, в условиях полномасштабной текучести величина предельной деформации в вершине концентратора для обоих типов структур (литейная и деформированная) слабо зависит от параметров концентратора и близка к исходной предельной пластичности сплава. Макроскопическая локальная деформация по минимальному сечению образца для обоих типов структур существенно зависит от остроты концентратора с1/Я.

5. Предложена экспериментально-расчетная методика, позволяющая привести истинную диаграмму деформирования образца с кольцевым концентратором к единой диаграмме деформирования гладкого образца. На основе разработанного подхода решена обратная задача учета влияния напряженного состояния как на сопротивление пластическому деформированию, так и на величину пластических деформаций.

6. Выявлено повышение микротвердости в упрочненных слоях исследуемых сплавов, снижение коэффициента концентрации структурных деформаций, объясняемое особенностями формирования микрокристаллической структуры, выявленной как металлографическими, так и рентгенострук-турными исследованиями.

Полученные положительные результаты формирования в поверхностных слоях титановых псевдо-а-сплавов 5В и 5ВЛ мелкозернистой структуры эффективным методом ЭМО могут быть успешно использованы для тяжелона-груженных изделий и деталей машиностроения, имеющих концентраторы напряжений.

Полученные результаты исследования деформаций литейных титановых сплавов типа 5ВЛ в зонах концентрации использованы в ФГУП ЦНИИ КМ «Прометей» с целью повышения прочности силовых элементов машиностроительных изделий.

В заключении, автор считает своим приятным долгом выразить искреннюю и глубокую благодарность своим научным руководителям: доктору технических наук, профессору Багмутову Вячеславу Петровичу, и кандидату технических наук, доценту Водопьянову Валентину Ивановичу за постоянное внимание, содействие и помощь, оказанные на всех этапах работы; а так же коллективу кафедры «Сопротивление материалов» Волгоградского государственного технического университета за предоставленные, и столь ценные в период выполнения диссертации, материалы и консультации.

1. Фридман, Л. Б. Механические свойства металлов: в 2 т. / Л. Б. Фридман. -М.: Машиностроение, 1974.

2. Большая советская энциклопедия. В 30 т. Т. 13. 3-е изд. - М. : БСЭ, 1973.-608 с.

3. Колмогоров, В. Л. Напряжения, деформации, разрушение / В. Л. Колмогоров. М. : Металлургия, 1970. - 229 с.

4. Друянов, Б. А. Теория технологической пластичности / Б. А. Друя-нов, Р. И. Непершин. М. : Машиностроение, 1990. - 272 с.

5. Водопьянов, В. И. Влияние концентрации напряжений на прочность и пластичность конструкционных материалов / В. И. Водопьянов, О. В. Кондратьев // Проблемы прочности. 1991. - № 3. - С. 74-78.

6. Махутов, Н. А. Деформационные критерии разрушения и расчет элементов конструкций на прочность / Н. А. Махутов. М. : Машиностроение, 1981.-272 с.

7. Александров, С. И. О влиянии параметров надреза на деформирование и разрушение металлов / С. И. Александров // Металловедение. 1970. -№ 14.-С. 73-81.

8. Коновалов, Л. В. Особенности моделирования разрушения в зонахконцентрации / Л. В. Коновалов // Вестник машиностроения. 2002. - № 6. -С. 36-49.

9. Менджойн, М. Разрушение : в 3 т. / М. Менджойн ; под ред. Г. Ли-бовица. -М. : Мир, 1976.

10. Морозов, Е. М. Диаграмма оценки чувствительности материала к надрезу при статическом нагружении / Е. М. Морозов // Заводская лаборатория Диагностика материалов. 1998. - Т. 64, № 11.- С. 49-54.

11. Никитин, В. И. Локальная пластическая деформация и чувствительность металла к надрезу / В. И. Никитин // Изв. АН СССР. Металлы. 1970. -№5.-С. 143-148.

12. Петерсон, Р. Коэффициенты концентрации напряжений / Р. Петер-сон. М. : Мир", 1977. - 302 с.

13. Рудис, А. М. К расчету предельной деформации в зоне концентратора напряжений / А. М. Рудис // Проблемы прочности. 1991. - № 2. - С. 48-52.

14. Савин, Г. Н. Распределение напряжений около отверстий / Г. Н. Савин. Киев : Наукова думка, 1968. - 888 с.

15. Степанов, Г. Л. Низкотемпературная прочность и пластичность ау-стенитных сталей при наличии концентратора напряжений / Г. Л. Степанов, И. В. Басов // Проблемы прочности. 1989. - № 1. - С. 108-110.

16. Pilkey, W. D. Peterson's Stress Concentration Factors / W. D. Pilkey. -2nd ed. N. Y. : John Wiley & Sons, Inc., 2000. - 508 p.

17. Степанов, В. А. О характере процесса разрушения металлов при сложном напряженном состоянии / В. А. Степанов, В.В. Шпейземан // Проблемы прочности и пластичности. 1979. - №7 - С. 38-44.

18. Малыгин, Г. А. Анализ структурных факторов, определяющих образование шейки при растяжении металлов и сплавов с ГЦК-решеткой / Г. А. Малыгин // Физика твердого тела. 2005. - Т. 47, вып. 2. - С. 236-241.

19. Багмутов, В. П. Микронеоднородное деформирование и статистические критерии прочности и пластичности : монография / В. П. Багмутов, Е. П. Богданов ; ВолгГТУ. Волгоград, 2003. - 358 с.

20. Готлиб, Б. М. Решение статистических задач обработки металлов давлением. / Б. М. Готлиб, В. В. Старших // Изв. вузов. Черная металлургия. -1972.-№6.-С. 77-81.

21. Гун, Г. Я. К применению методов математической теории надежности для расчета вероятности разрушения металлов при обработке давлением/ Г. Я. Гун, П. П. Полухин // Изв. вузов. Черная металлургия. 1971. - № 9. -С. 63-66.

22. Радченко, В. П. Феноменологический вариант стохастической макромодели пластического деформирования и разрушения материалов / В. П. Радченко, С. А. Дудкин // Вестник СамГТУ. Серия "Физико-математические науки". 2003. - № 19 - С. 70-79.

23. Лихачев, Ю. И. О характере разрушения пластичных металлов в условиях концентрации напряжений при растяжении / Ю. И. Лихачев // Журнал технической физики. 1955. - Т. XXV, вып. 5. - С. 922-932.

24. Кичаев, П. Е. Влияние предварительного неупругого деформирования на выносливость деталей с концентратором напряжений / П. Е. Кичаев //

25. Вестник СамГТУ. Серия "Физико-математические науки". 2003. - № 19. -С. 173-176.

26. Кольцун, Ю. И. Механика концентрации напряжений в окрестности фронта ^распространяющейся усталостной трещины / Ю. И. Кольцун // Вестник СамГТУ. Серия "Физико-математические науки". 2004. - № 30. -2004.-С. 41-54.

27. Дильман, В. JI. К анализу напряженного состояния в шейке образца при растяжении / В. J1. Дильман, А. А. Остсемин // Заводская лаборатория. Диагностика материалов. 1998. - Т. 64, № 1. - С. 47-49.

28. Хлопотов, О. Д. Соотношения между характеристиками пластичности и геометрическими размерами цилиндрического образца при растяжении / О. Д. Хлопотов // Проблемы прочности. 1972. - № 1. - С. 94-97.

29. Пежина, П. Моделирование закритического поведения и разрушения диссипативного твердого тела / П. Пежина // Теоретические основы инженерных расчетов. 1984. - Т. 106, № 4. - -С. 107-117.

30. Численное моделирование процесса упругопластического деформирования и разрушения стандартного образца при растяжении / С. А. Капустин и др. // Проблемы машиностроения и надежности машин. 1998. - № 3. -С. 52-56.

31. Колачев, Б. А. Структура и механические свойства отожженных а+Р-титановых сплавов / Б. А. Колачев, М. Г. Вейцман, Л. Н. Гуськова // МиТОМ. 1983. - № 8. - С. 54-57.

32. Брун, М. Я. Возможности повышения свойств титановых сплавов оптимизацией структуры / М. Я. Бун // МиТОМ. 1979. - № 11. - С. 51 -55.

33. Полуфабрикаты из титановых сплавов / В. К. Александров и др. ; под ред. Н. Ф. Аношкина, М. 3. Ерманка. М. : ОНТИ. ВИЛС, 1996. - 581 с.

34. Sauerder, С. Processing, Microslructure and Properties of Ti-6246 / C. Sauerder, G. Lutjering // Titanium 99: Science and Technology. N. Y., 1999. - P. 390-397.

35. Шаханова, Г. А, Брун М.Я. Структура титановых сплавов и метод иее контроля / Г. А. Шаханова, М. Я. Брун // МиТОМ. 1982. - № 7. - С. 1922.

36. Влияние параметров глобулярной структуры на механические свойства сплава ВТЗ-1 / М. Я. Брун и др. // МиТОМ. 1984. - № 5. - С. 46-49.

37. Титановые сплавы в конструкциях и производстве авиадвигателей и авиационно-космической техники / Б. А. Колачев и др. ; под ред. А. Г. Бра-тухина. М. : Изд-во МАИ, 2001. - 412 с.

38. Ivasishin, О. М. Influence of Grain and Cooling Rate on The Fatigue Performance of Titanium Alloys / О. M. Ivasishin, G. Lutjering // Titanium 99: Science and Technology. N. Y., 1999. - P. 441-449.

39. Титановые сплавы. Металлография титановых сплавов / Е. А. Борисова и др.. М. : Металлургия, 1980. - 464 с.

40. Моисеев, Н. В. Формирование рекристаллизованной структуры в деформированных полуфабрикатах из титановых сплавов переходного класса, полученных изотермической штамповкой / Н. В. Моисеев, Е. И. Разуваев // МиТОМ. 2002. - № 7. - С. 43-47.

41. Коллингз, Е. В. Физическое металловедение титановых сплавов / Е. В. Коллингз. М. : Металлургия, 1988. - 224 с.

42. Плавка и литье титановых сплавов / A. JI. Андреев и др.. М. : Металлургия, 1978. - 383 с.

43. Бриджмен П. Исследование больших пластических деформаций и разрыва. М.: ИЛ, - 1955 - 444 с.

44. Давиденков, Н. Н. Анализ напряженного состояния в шейке растянутого образца / Н. Н. Давиденков, Н. И. Спиридонова // Заводская лаборатория. 1945. - № 6. - С. 583-593.

45. Александров, А. Я. Поляризационно-оптические методы механики деформируемого тела / А. Я. Александров, М. X. Ахметзянов. М.: Наука, 1973.-576 с.

46. Деформации и напряжения при обработке металлов давлением (Применение методов муар и координатных сеток) / П. И. Полухин и др..

47. M. : Металлургия, 1974. 336 с.

48. Полухин, П. И. Сопротивление пластической деформации материалов и сплавов : справочник / П. И. Полухин, Г. Я. Гун, А. М. Галкин. М. : Металлургия, 1983. - 352 с.

49. Мастеров, В. А. Теория пластической деформации и обработка металлов давлением / В. А. Мастеров, В. С. Берковский. М. : Металлургия, 1989.-400 с.

50. Микляев, П. Г. Кинетика разрушения / П. Г. Микляев, Г. С. Нешпор, В. Г. Кудряшов. М. : Металлургия, 1979. - 297 с.

51. Крывень, В. А. Влияние трения берегов на локализацию пластической деформации в плоскости трещины продольного сдвига / В. А. Крывень // Динамические системы. 2001. - Вып. 17. - С. 137-142.

52. Перцовский, И. 3. Влияние структуры на вид излома титанового сплава ВТЗ-1 / И. 3. Перцовский, М. Я. Брун, К. М. Семенова // МиТОМ. -1982.-№ 12.-С. 45-47.

53. Иванов, А. С. Вопросы металловедения стали и титановых сплавов / А. С. Иванов и др. // Вопросы металловедения стали и титановых сплавов / Пермский политехи, ин-т. Пермь, 1978. - С. 135-139.

54. Khan, J. The Effect of Hydrocarbon Structure and Chain Length on the Low-Temperature Hydrogénation Activity on Ni/Pt Bimetallic Surfaces / J. Khan // Surface Science. 1973. - Vol. 114. - P. 723-727.

55. Попов, А. А. Влияние алюминия на характер разрушения титановых сплавов / А. А. Попов, Л. И. Анисимова // МиТОМ. 1984. - № 12. - С. 4043.

56. О межзеренном разрушении в двухфазных титановых сплавах с пластинчатой структурой / Н. 3. Перцовский и др. // Физика металлов и металловедение. 1988. - Т. 65, № 4. - С. 816-822.

57. Дроздовский, Б. А. Трещиностойкость титановых сплавов / Б. А. Дроздовский, Б. А. Проходцева, И. И. Новосильцева. М. : Металлургия, 1974.-543 с.

58. Титановые сплавы. Металловедение титана и его сплавов / С. П. Белов и др. ; под ред. Б А. Колачева, С. Г. Глазунова. М. : Металлургия, 1992.-352 с.

59. Фридман, Я. Б. Строение и анализ изломов металлов / Я. Б. Фридман, Т. А. Гордеева, А. М. Зайцев. М. : Машиностроение, 1960. - 128 с.

60. Романив, О. И. Електронна фрактограф1я змщнених сталей / О. И. Романив, Ю. В. Зима, Г. В. Карпенко. Кшв : Наукова Думка, 1974. -207 с.

61. Попилов, Л. Я. Справочник по электрическим и ультразвуковым методам обработки материалов / Л. Я. Попилов. Л. : Машиностроение, 1971. -544 с.

62. Полевой, С. Н. Упрочнение металлов : справочник / С. Н. Полевой, В. Д. Евдокимов. -М. : Машиностроение, 1994. 496 с.

63. Рыкалин Н. Н. Основы электронно-лучевой обработки материалов / Н. Н. Рыкалин, И. В. Зуев, А. А. Углов. М. : Машиностроение, 1978. - 239 с.

64. Рыкалин, Н. Н. Лазерная обработка материалов / Н. Н. Рыкалин, А. А. Углов, А. Н. Кокора. М. : Машиностроение, 1975. - 296 с.

65. Иванов, Г. П. Технология электроискрового упрочнения инструментов и деталей машин / Г. П. Иванов. М. : Машгиз, 1961. - 303 с.

66. Усов, Л. Н. Применение плазмы для получения высокотемпературных покрытий / Л. Н. Усов, А. И. Борисенко. М. : Наука, 1965. - 233 с.

67. Аскинази, Б. М. Упрочнение и восстановление деталей ЭМО / Б. М. Аскинази. Л. : Машиностроение, 1968. - 162 с.

68. Завьялов, А. С. Фазовые превращения в железоуглеродистых сталях / А. С. Завьялов. М. : Судпромгиз, 1948. - 214 с.

69. Кидин, И. Н. Физические основы электротермической обработки металлов и сплавов / И. Н. Кидин. М. : Металлургия, 1969. - 387 с.

70. Бабей, Ю. И. Физические основы импульсного упрочнения стали и чугуна / Ю. И. Бабей. Киев : Наукова думка, 1988. - 238 с.

71. Кравз-Тарнавский, В. П. Специфическая полоска в стали / В. П. Кравз-Тарнавский // Журнал русского металлургического общества. 1928.3. С. 162-165.

72. Багмутов, В. П. Моделирование структурных превращений при электромеханической обработке стали / В. П. Багмутов, И. Н. Захаров // Физика и химия обработки материалов. 2002. - № 4. - С. 29-32.

73. Физические основы электротермического упрочнения стали / В. Н. Гриднев и др.. Киев : Наукова думка, 1973. - 436 с.

74. Криштал, М. А. Структура и свойства сплавов, обработанных излучением лазера / М. А. Криштал, А. А. Жуков, А. Н. Кокора. М. : Металлургия, 1973. - 192 с.

75. Головин, Г. Ф. Остаточные напряжения, прочность и деформации при поверхностной закалке токами высокой частоты / Г. Ф. Головин. Л. : Машиностроение, 1973. - 144 с.

76. Попов, А. А. Справочник термиста. Изотермические и термокинетические диаграммы распада переохлажденного аустенита / А. А. Попов, Л. Е. Попова. М. : Машгиз, 1961.-432 с.

77. Гуляев, А. П. Металловедение / А. П. Гуляев. М. : Металлургия, 1977.-648 с.

78. Маловечко, Г. В. Формирование регулярной структуры поверхностного слоя деталей при электромеханическом упрочнении / Г. В. Маловечко, С. Н. Паршев, Н. Г. Дудкина // Вестник машиностроения. 1989. - № 6. - С. 51-53.

79. Багмутов, В. П. Основные зависимости образования регулярных дискретных структур поверхностного слоя в ходе импульсной электромеханической обработки / В. П. Багмутов, И. Н. Захаров // Упрочняющие технологии и покрытия. 2005. - № 10. - С. 39-45.

80. Лозинский, М. Г. Поверхностная обработка и индукционный нагревстали / М. Г. Лозинский. М. : Машгиз, 1949. - 472 с.

81. Багмутов, В. П. Формирование структуры поверхностного слоя материала при воздействии концентрированных потоков энергии / В. П. Багмутов, И. Н. Захаров // Mechanika (Kaunas). 2000. - № 1. - С. 10-17.

82. Суслов, А. Г. Качество поверхностного слоя деталей машин / А. Г. Суслов. М. : Машиностроение, 2000. - 320 с.

83. Коновалов, Л. В. О методах оценки концентрации напряжений в деталях машин и факторах влияния / Л. В. Коновалов // Вестник машиностроения. 2002. - № 4. - С. 52-55.

84. Ширшов, А. А. Концентрация напряжений за пределами упругости / А. А. Ширшов // Вестник машиностроения. 2002. - № 4. - С. 45-50.

85. Сильвестров, И. Н. Применение метода граничных элементов для определения относительных градиентов напряжения в элементах конструкций / И. Н. Сильвестров // Вестник машиностроения. 2002. - № 4. - С. 5055.

86. Чечулин, Б. Б. Циклическая и коррозионная стойкость титановых сплавов / Б. Б. Чечулин, Ю. Д. Хесин. М. : Металлургия, 1987. - 208 с.

87. Пашков, П. О. Разрыв металлов / П. О. Пашков. Л. : Судпромгиз, 1980.-243 с.

88. Тиньгаев, А. К. Методика построения диаграмм предельной пластичности конструкционных сталей при различных схемах напряженного состояния / А. К. Тиньгаев, Е. А. Пожидаев // Заводская лаборатория. Диагностика материалов. 2002. - Т. 68, № 5. - С. 42-45.

89. Багмутов, В. П. К вопросу о построении обобщенной кривой деформирования изотропных материалов / В. П. Багмутов // Металловедение и прочность материалов : межвуз. сб. науч. тр. / ВолгГТУ. Волгоград, 1990. -С. 111-119.

90. Багмутов, В. П. Об упругопластическом поведении слоисто-волокнистого материала / В. П. Багмутов // Проблемы прочности. 1980. - № 3. -С. 73-78.

91. Бриджмен, П. У. Исследования больших пластических деформаций и разрыва. Влияние высокого гидростатического давления на механические свойства материалов / П. У. Бриджмен. М. : Либроком, 2010. - 444 с.

92. Пат. 2319944 РФ, МПК G 01 N 3/00. Способ определения максимальных истинных напряжений и деформаций / В. И. Водопьянов, О. В. Кондратьев, А. И. Горунов, С. Б. Гаманюк ; ВолгГТУ. 2008.

93. Влияние газонасыщенного слоя на коррозионно-механическую прочность титановых сплавов / Ю. Д. Хесин, H. Н. Щеглов, В. И. Водопьянов, А. В. Гурьев // Сплавы титана с особыми свойствами. М., 1982. - С. 136-139.

94. Wang, X. Investigation of platelet boundaries in a near-a-titanium alloy / X. Wang, M. Jahazi, S. Yue // Materials Science and Engineering. Eng. 2008. -Vol. 492, № 1-2. - P. 450-451.

95. Колачев, Б. А. Физические основы разрушения титана / Б. А. Кола-чев, А. В. Мальков. М. : Металлургия, 1983. - 160 с.

96. Ильин, А. А. Титановые сплавы. Состав, структура, свойства : справочник / А. А. Ильин, Б. А. Колачев, И. С. Полькин. М. : ВИЛС : МАТИ, 2009. - 520 с.

97. Ушков, С. С. Равномерная деформация металлов и сплавов и ее значение в технологической пластичности / С. С. Ушков, И. Н. Разуваева, Л. А. Иванова // Проблемы прочности. 1989. - № 4. - С. 49-53.

98. Багмутов, В. П. Об упругопластическом поведении слоисто-волокнистого материала / В. П. Багмутов // Проблемы прочности. 1982. - № 10. -С. 96-101.

99. Водопьянов, В. И. К вопросу построения истинной диаграммы деформирования на стадии шейкообразования / В. И. Водопьянов, О. В. Кондратьев, В. В. Травин // Заводская лаборатория. 2007. - Т. 3, № 7. - С. 53-58.

100. Лебедев, Д. В. Конструктивная прочность криогенных сталей / Д. В. Лебедев. М. : Металлургия, 1976. - 264 с.

101. Вейс, В. Анализ разрушения в условиях концентрации напряжений / В. Вейс // Инженерные основы и воздействие внешней среды : сб. тр. М., 1976.-С. 264-301.

102. Amar, Е. Interpretation of ductile fracture toughness temperature dependence of a low strength steel in terms of a local approach / E. Amar, A. Pineau // Engineering Fracture Mechanics. 1985. - № 6. - P. 1061-1071.

103. Моделирование вязкого роста трещин в корпусных реакторных сталях и построение Ж-кривых / Б. 3. Марголин и др. // Проблемы прочности. -2002.-№2.-С. 20-34.

104. Влияние концентрации напряжений на механические свойства алюминиевого сплава 1201Т1 при низких температурах / Б. И. Ковальчук и др. // Проблемы прочности. 1988. - № 5. - С. 22-25.

105. Кроха, В. А. Кривые упрочнения металлов при холодной деформации / В. А. Кроха. М. : Машиностроение, 1968. - 131 с.

106. Горынин, И. В. Титан в машиностроении / И. В. Гоынин, Б. Б. Чечулин. М. : Машиностроение, 1990. - 400 с.

107. Глазунов, С. Г. Конструкционные титановые сплавы / С. Г. Глазунов, В. Н. Моисеев. М. : Машиностроение, 1990. - 400 с.

108. Гордиенко, А. И. Структурные и фазовые превращения в титановых сплавах при быстром нагреве / А. И. Гордиенко, А. А. Шипко ; под ред. М. Н. Бодяко. Минск : Наука и техника, 1983. - 336 с.

109. Нестеренко, В. Ф. Локализация деформации при схлопывании толстостенного цилиндра / В. Ф. Нестеренко, М. П. Бондарь // Физика горения. -1994.-№4.-С. 99-111.

110. Влияние макроконцентраторов напряжений на локализацию деформации в композитах А1-А12Оз / Е. Е. Дерюгин и др. // Деформация и разрушение материалов. 2008. - № 8. - С. 17-23.

111. Романив, О. Н. О некоторых случаях различной структурной чувствительности ударной вязкости и вязкости разрушения / О. Н. Романив, А. С. Крыськив, А. Н. Ткач // Физико-химическая механика материалов. 1978. -Т. 14, №6.-С. 64 -71.

112. О некоторых случаях различной структурной чувствительности ударной вязкости и вязкости разрушения / О. Н. Романив и др. // Физико-химическая механика материалов. 1976. - Т. 12, № 5. - С. 41-47.

113. Моисеев, В. Н. Современные конструкционные титановые сплавы / В. Н. Моисеев // МиТОМ. 1980. - № 7. - С. 29-34.

114. Сивак, И. О. Оценка пластичности металлов при сложном нагруже-нии / И. О. Сивак, И. Г. Савчинский // Металлообработка. 2002. - № 2. - С. 35-39.

115. Огородников, В. А. Зависимость пластичности металлов от градиента пластических деформаций / В. А. Огородников, И. О. Сивак // Изв. АН СССР. Металлы. 1990 -№ 6. - С. 169-174.

116. Кутяйкин, В. Г. К вопросу определения коэффициента напряженного состояния в шейке образца при растяжении / В. Г. Кутяйкин // Заводская лаборатория. Диагностика материалов. 2002. - Т. 68, № 9. - С. 53-55.

117. Романив, О. Н. Структурная механика разрушения новое перспективное направление в проблеме разрушения металлов / О. Н. Романив // Физико-химическая механика материалов. - 1981. - Т. 17, № 4. - С. 28-45.

118. Research on the microstructure and wear resistance of titanium alloy structural members repaired by laser cladding / W. Weifu et al. // Optics and Lasers in Engineering. 2008. - Vol. 46. - P. 810-816.

119. Keiitaro, Enami. Evaluation of Plastic Deformation Limit by Circumfer-entially Notched tension Test / Keiitaro Enami, Kotobu Nagai // ISIJ International. 2005. - Vol. 45, No. 6. - P. 930-936.

120. Агоджино, A. M. Влияние надрезов, напряженное состояние и пластичность / А. М. Агоджино // Пер. с англ. Тр. Амер. общества инж.-мех. -М.: Мир. 1978. - Т. 100, № 4. - С. 12-20.

121. Шашков, Д. П. Влияние азотирования на механические свойства и износостойкость титановых сплавов / Д. П. Шашков // МиТОМ. 2001. -№6.-С. 20-25.

122. Лазерная обработка поверхности титана и его сплавов в атмосфере азота / Ю. М. Помарин и др. // Проблемы СЭМ. 1992. - № 2. - С. 102-105.

123. Теплова, Л. А. Износостойкость титановых сплавов, упрочненных лазерным легированием / Л. А. Теплова // Технология металлов. 2004. - № 9.-С. 14-20.

124. Влияние структуры на трещиностойкость сплава ВТЗ-1 / В. С. Том-синский и др. // МиТОМ. 1981. - № 12. - С. 33-34.

125. Выбор оптимальной обработки титановых псевдо-а-сплавов / Л. В. Гостева и др. // МиТОМ. 1981. - № 12. - С. 34-36.

126. Термическая стабильность псевдо-а-сплавов титана и методы ее оценки / В. А. Жуков и др. // МиТОМ. 1981. - № 12. - С. 37-39.

127. Термическая стабильность псевдо-а-сплавов титана и методы ееоценки / В. Н. Моисеев и др. // МиТОМ. 1981. -№ 12. - С. 39-41

128. Ванжула, Т. В. Повышение износостойкости деталей из титановых сплавов / Т. В. Ванжула, В. Н. Замков, В. П. Прилуцкий // Автоматическая сварка.-2003.-№ 8.-С. 31-35.

129. Малинов, С. Связь микроструктуры и свойств промышленных титановых сплавов с параметрами процесса азотирования из газовой фазы / С. Малинов, А. Зечева, В. Ша // МиТОМ. 2004. - № 7. - С. 21-27.

130. Кашаев, Н. Азотирование сплава Ti-6% А1-4% в плазме интенсифицированного тлеющего разряда / Н. Кашаев, Х.-Р. Шток, П. Майр // МиТОМ. 2004. - № 7. - С. 28-32.

131. Гиренко, В. С. Корреляция характеристик трещиностойкости материалов и сварных соединений с результатами стандартных механических испытаний / В. С. Гиренко, В. П. Дядин // Автоматическая сварка. 1990. - № 6.-С. 1-4.

132. Максимович, Г. Г. Влияние напряжений на процесс старения хро-моникельмолебденовых сталей / Г. Г. Максимович, Т. В. Слипченко, И. Ю. Третьяк // Физико-химическая механика материалов. 1981. - Т. 17, № 5. - С. 3-9.

133. Махмутова, Е. А. Чувствительность титановых сплавов ОТ4, ВТЗ-1, ВТ9 к надрезам / Е. А. Махмутова, С. Н. Воробьева // Титановые сплавы : сб. ст. Москва, 1985. - С. 27-30.

134. Христенко, И. Н. Аналитическое описание кривых упрочнения / И. Н. Христенко, Ю. С. Томенко // Проблемы прочности. 1981. - № 10. - С. 51-55.

135. Павлов, И. М. Об использовании степенного закона упрочнения для анализа процесса упрочнения титановых сплавов различной стабильности / И. М. Павлов, В. М. Пановко, Ю. Ф. Тарасевич // Проблемы прочности. -1978.-№2. -С. 83-86.

136. Evaluation of Plastic Deformation During Metal Forming by Using Lode Parameter / Feng Li et al. // Journal of Materials Engineering and Perfomance.2009. № 4 - P. 256.

137. Петров, А. И. Локализация пластической деформации при ударно-волновом нагружении титанового сплава с трещиной / А. И. Петров, М. В. Разуваева // Журнал технической физики. 2003. - Т. 73, вып. 6. - С. 53-55.

138. Томилов, М. Ф. Построение кривых упрочнения листовых материалов по результатам их нагружения пуансоном / М. Ф. Томилов, Ф. X. Томилов // Заводская лаборатория. Диагностика материалов. 2007. - Т. 73, № 12. с. 44-46.

139. Оленева, Т.И. Микроструктура и механические свойства интер- ме-таллидного y-TiAl-сплава/ Т.И. Оленева, В.М. Имаев, P.M. Имаев // Литейное производство. 2011. - №12. - ст.31-34.

140. Пластичность и разрушение / В. Л. Колмогоров и др.. М. : Металлургия, 1977. - 336 с.

141. Титановые сплавы в машиностроении / Б. Б. Чечулин и др.. СПб., 1977.-248 с.

142. Ботвина, Л. Р. Кинетика разрушения конструкционных материалов / Л. Р. Ботвина. М. : Наука, 1989. - 229 с.

143. Ботвина, Л. Р. Разрушение кинетика, механизмы, общие закономерности / Л. Р. Ботвина ; РАН, Ин-т металлургии и металловедения им. А. А. Байкова. М. : Наука, 2008. - 334 с.

144. Богатов, А. А. Ресурс пластичности металлов при обработке давлением / А. А. Богатов, О. И. Мижирицкий, С. В. Смирнов. М. : Металлургия, 1984. - 144 с.

145. Механическое поведение материалов при различных видах нагружения / В. Т. Трощенко и др.. Киев : Логос, 2000. - 570 с.

146. Скуднов, В. А. Предельные пластические деформации металлов / В.

147. А. Скуднов. М. : Металлургия, 1989. - 176 с.

148. Формирование субмикрокристаллической структуры в титане при пластической деформации и ее влияние на механическое поведение / Г. А. Салищев и др. // Металлы. 1996. - № 4. - С. 86-91.

149. Zuev, L. В. Wave phenomena in low-rate plastic flow in solids / L. B. Zuev // Ann. Phys.-2001.-Vol. 10, No. 11-12. P. 956-984.

150. Зуев, JI. Б. Пространственно-временное упорядочение при пластической деформации твердых тел / Л. Б. Зуев, В. И. Данилов, Б. С. Семухин // Успехи физики металлов. 2002. - Т. 3, № 3. - С. 237-304.

151. Зуев, Л. Б. Автоволновая концепция локализации пластической деформации твердых тел / Л. Б. Зуев // Металлофизика и новейшие технологии. 2006. - Т. 28, № 9. - С. 1261-1276.

152. Zuev, L. В. On the waves of plastic flow localization in pure metals and alloys / L. B. Zuev // Ann. Phys. 2007. - Vol. 16, No. 4. - P. 286-310.

153. Малинин, H. H. Прикладная теория пластичности и ползучести / Н. Н. Малинин. М. : Машиностроение, 1968. - 400 с.

154. Gil, F. J. Grain growth kinetic of the near alpha titanium alloys / F. J. Gil, J. A. Planell // Journal of materials science letters. 2000. - № 19. - P. 2023-2024.

155. Evans, W. J. Dwell-sensitive fatigue in a near alpha-titanium alloy / W. J. Evans // Journal of materials science letters. 1987. - № 6. - P. 571-574.

156. Richards, N. L. Quantitative Evaluation of Fracture Toughness-Microstructural Relationships in Alpha-Beta Titanium Alloys / N. L. Richards //

157. Journal of Materials Engineering and Performance. 2004. - Vol. 13, No. 2 (April).-P. 218-225.

158. Suresh, D. Mohandas A comparative evaluation of friction and electron beam welds of near-a titanium alloy / D. Suresh, T. Meshram // Materials and Design. 2010. - Vol. 31. - P. 2245-2252.

159. Lotfi, Toubal. Dwell-fatigue life dispersion of a near alpha titanium alloy / Lotfi Toubal, Philippe Bocher, Andre Moreau // International Journal of Fatigue. 2009. - Vol. 31. - P. 601-605.

160. Hong-Wu Song Dynamic globularization kinetics during hot working of a two phase titanium alloy with a colony alpha microstructure / Hong-Wu Song, Shi-Hong Zhang, Ming Cheng // Journal of Alloys and Compounds. 2009. - Vol. 480.-P. 922-927.

161. Effect of annealing temperature on the notch impact toughness of a laser melting deposited titanium alloy Ti-4Al-1.5Mn / X. J. Tian et al. // Materials Science and Engineering. A. 2010. - Vol. 527. - P. 1821-1827.

162. Effect of trace impurities on the creep behavior of a near a titanium alloy / H. Mishra et al. // Scripta Materialia. 2008. - Vol. 59. - P. 591-594.

163. Estimation of grain boundary diffusivity in near-alpha-titanium / A. Robert et al. // Polycrystals Scripta Materialia. 2011. - Vol. 65. - P. 513-515.

164. High temperature deformation behavior of near alpha-Ti-5.6Al-4.8Sn-2.0Zr alloy / Miaoquan Li et al. // Journal of Materials Processing Technology. -2007.-Vol. 183.-P. 71-76.

165. High-temperature deformation behavior of Ti60 titanium alloy / Weiju Jia et al. // Materials Science and Engineering. A. 2011. - Vol. 528. - P. 40684074.

166. Yuanfei, H The influence of thermomechanical processing on microstructural evolution of Ti600 titanium alloy / H. Yuanfei, Z. Weidong, Q. Yunlian, Z. Yongqing// Materials Science and Engineering. A. 2011. - Vol. 526. - P. 8410-8416.

167. Microstructure and property modifications in a near-a-Ti alloy inducedby pulsed electron beam surface treatment / X. D. Zhang et al. // Surface & Coatings Technology. 2011. - Vol. 206. - P. 295-304.

168. Microstructure transformations of laser-surface-melted near-alpha titanium alloy / G. X. Luo et al. // Materials Characterization. 2009. - Vol. 60. - P. 525-529.

169. Kartik, Prasad. Serrated flow behavior in a near alpha titanium alloy IMI 834 / Kartik Prasad, Vijay K. Varma // Materials Science and Engineering. A. -2008. Vol. 486. - P. 158-166.

170. Knipling, К. E. Texture development in the stir zone of near-a titanium friction stir welds / К. E. Knipling, R. W. Fonda // Scripta Materialia. 2009. -Vol. 60.-P. 1097-1100.

171. Texture heterogeneities induced by subtransus processing of near a titanium alloys / L. Germain et al. // Acta Materialia. 2008. - Vol. 56. - P. 42984308.

172. The influence of dynamic strain aging on the low cycle fatigue behavior of near alpha titanium alloy IMI 834 / Kartik Prasada et al. // Materials Science and Engineering. A. 2008. - Vol. 494. - P. 227-231.

173. Meurig, Thomas. The microstructural response of a peened near-alpha-titanium alloy to thermal exposure / Meurig Thomas, Trevor Lindleya, Martin Jackson // Scripta Materialia. 2009. - Vol. 60. - P. 108-111.

174. Kartik, Prasad. Transient flow behaviour in a near alpha titanium alloy Timetal 834 in the dynamic strain aging regime / Kartik Prasad, S. V. Kamat // Materials Science and Engineering. A. 2008. - Vol. 490. - P. 477-480.

175. Пат. 2304274 РФ, МПК G 01 N 3/00. Разрывная машина / В. И. Водопьянов, О. В. Кондратьев, А. И. Горунов, С. Б. Гаманюк ; ВолгГТУ. 2007.

176. Багмутов, В. П. О влиянии структуры на пластическую деформацию и разрушение деформируемого и литейного титановых псевдо-а-сплавов / В. П. Багмутов, В. И. Водопьянов, А. И. Горунов // Деформация и разрушение материалов. 2011. - № 12. - С. 30-34.

177. Рентгенографический и электронно-оптический анализ / С. С. Горелик и др.. М.: МИССИС, 2002. - 360 с.

178. Бакач, Г.П. Локализация пластической деформации на макромас-штабном уровне в субмикрокристаллических металлах и сплавах / Г.П. Бакач, Е.Ф. Дударев, Ю.Р. Колобов и др. // Физическая мезомеханика. 2004. -Т7. -№ S1-1. - С. 135-137.

179. Биргер, И. А. Расчёт на прочность деталей машин / И. А. Биргер, Б.Ф. Шорр, Г. Б. Иосилевич. 4-е изд., перераб. и доп. - М. : Машиностроение, 1993.-640 с.